EP0636848B1 - Procédé de fusion d'un matériau électroconducteur dans un four de fusion par induction en creuset froid et four de fusion pour la mise en oeuvre de ce procédé - Google Patents
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- EP0636848B1 EP0636848B1 EP94401703A EP94401703A EP0636848B1 EP 0636848 B1 EP0636848 B1 EP 0636848B1 EP 94401703 A EP94401703 A EP 94401703A EP 94401703 A EP94401703 A EP 94401703A EP 0636848 B1 EP0636848 B1 EP 0636848B1
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- H05B2213/00—Aspects relating both to resistive heating and to induction heating, covered by H05B3/00 and H05B6/00
- H05B2213/02—Stirring of melted material in melting furnaces
Definitions
- the subject of the present invention is a method for melting an electroconductive material in an oven induction melting in a cold crucible and a furnace fusion for the implementation of this process.
- This process is generally used for make a stabilized casting of a molten metal with a variable flow rate for the production of powders metallic by atomization.
- melting furnaces by induction in which one uses a crucible intended to receive an electroconductive material and which is called a cold crucible because it is constantly cooled.
- fusion is caused partial or total of a mass of the electrically conductive material liquid by electromagnetic confinement of so as to separate from the wall of the crucible the mass of said liquid electroconductive material.
- the crucible is composed of several metallic sectors electrically isolated from each other from others and surrounded by a means of heating by electromagnetic induction of the electroconductive material contained in said crucible.
- the crucible is for example of cylindrical shape having a substantially hemispherical bottom or conical with a pouring hole to which is fixed a mass pouring tube of the electroconductive material liquid.
- Induction crucible melting furnaces metallic cold are preferred to crucible furnaces refractories that pollute the mass of electrically conductive material liquid by contact of said material with refractory walls of the crucible.
- Pollution is due to the formation of inclusionary particles of compounds for example oxidized.
- this pollution incorporates into the powders of numerous inclusions and it is notably recognized that the presence of such inclusions in rotating parts aeronautical engine, for example based on nickel, may be the cause of defects in service performance of these parts subjected to fatigue stresses and lead in particular to premature parts ruptures subject to high stresses at high temperature.
- an electromagnetic nozzle comprising a coil inductor associated with a device magnetic field concentrator located between the inductor with turns and the walls of the pouring orifice.
- Such a nozzle has the disadvantage to be conditioned, in its functioning, by the choice of specific dimension parameters, as well as parameters for defining the applied magnetic field such as the frequency and intensity of said field magnetic.
- this nozzle has a strong size and low efficiency.
- This centripetal movement at the level of the upper surface of the molten charge allows materials not yet perfectly melted floating on the surface of the load, to be brought to the center and to be then engulfed in this charge, and thereby allows mixing of the mass of molten materials without take into account the inclusions present in said mass fondue.
- two phenomena are used which are electromagnetic mixing allowing to bring inclusions within the mass of molten metal towards the electromagnetic skin area and a capture of inclusions in the skin area, said inclusions being offset to the wall of the crucible and the surface of the molten metal mass under the effect of magnetic pressure forces.
- the object of the invention is to propose a method for melting an electroconductive material in an oven of melting by induction in cold crucible which allows to ensure a dynamic purification in volume of the mass of the liquid electroconductive material before and during casting, by settling of inclusions.
- the invention also relates to an oven of melting an electrically conductive material by induction in a cold crucible, for implementing the process mentioned above, said melting furnace comprising a crucible intended to contain said electroconductive material and formed of several metal sectors electrically isolated from each other, means of cooling of metal sectors, means of electromagnetic induction heating of the material electroconductive arranged around the crucible, a tube for pouring the arranged liquid electroconductive material vertically below the crucible and electromagnetic means confinement of the jet of electroconductive material liquid in the pouring tube, said electromagnetic means being arranged around the tube and powered by a generator, characterized in that the electromagnetic means of containment of the jet of electroconductive material are formed by an extra-flat electromagnetic coil and that includes means for centering said electromagnetic coil extra flat with respect to the vertical axis pouring tube and crucible and centering means and positioning of the crucible sectors by compared to electromagnetic induction heating means of electroconductive material and relative electromagnetic means for confining the jet of liquid electroconductive material.
- Fig. 1 there is shown schematically a melting furnace 10 by induction in a cold crucible intended in particular for the purification of a mass 1 of a electroconductive material before atomization for the manufacture of powders.
- the melting furnace 10 comprises a crucible 11 intended to contain the electroconductive material 1 and formed of several isolated metal sectors 12 electrically from each other and each provided with a water cooling means no shown in Fig. 1.
- the number of metal sectors 12 is by example of new.
- the crucible 11 is for example of shape cylindrical extending by a bottom substantially hemispherical or conical with a pouring orifice 13 the mass of the liquid electroconductive material 1.
- the melting furnace 10 also includes electromagnetic induction heating means 14 of the electroconductive material 1 arranged around the crucible 10.
- These means 14 of induction heating electromagnetic are composed for example of eight turns.
- the melting furnace 10 also includes a tube pouring 15 of the electroconductive material 1 liquid arranged vertically below the crucible 11 and in the axis of the pouring orifice 13 and the means 16 of confinement of the jet of electroconductive material 1 liquid in said pouring tube 15.
- Electromagnetic means 16 of containment of the jet of liquid electroconductive material are arranged around the pouring tube 15 and supplied by a generator not shown in the figures.
- the tube casting 15 is formed by eight cylinder sectors 15a cooled by a fluid circulation circuit 17 such as water.
- the means 16 for confining the jet of electroconductive material 1 liquid in the tube casting 15 are formed by an electromagnetic coil extra flat 16, such as a BITTER coil, comprising for example ten turns 16a in the form of copper plates, spread over a height of 30mm, for a jet of electroconductive material of approximately 12mm of diameter.
- an electromagnetic coil extra flat 16 such as a BITTER coil, comprising for example ten turns 16a in the form of copper plates, spread over a height of 30mm, for a jet of electroconductive material of approximately 12mm of diameter.
- Each of the copper plates is pierced with thirty-six 2.5mm diameter holes connected to a circuit 18 of transverse water circulation for cooling of the electromagnetic coil 16.
- the melting furnace 10 comprises means 20 for centering the electromagnetic coil 16 for confining the jet of electroconductive material liquid relative to the vertical axis of the pouring tube 15 and crucible 11 and means 25 for centering and positioning of the sectors 12 of the crucible 11 relative to to the means 14 of heating by electromagnetic induction of the electroconductive material 1 and with respect to the electromagnetic coil 16.
- the means of centering the electromagnetic coil 16 are formed by an envelope 20 in insulating material for example from PERMAGLAS inserting the turns 16a of said electromagnetic coil 16.
- Centering and positioning means sectors 12 of the crucible 11 are formed by a shell 25 of insulating material, for example from PERMAGLAS arranged around said sector 12 and inserting the means 14 electromagnetic induction heating of electrically conductive material 1 and the cooling means sectors 12.
- This coating keeps the turns means 14 for induction heating of the material electroconductive 1 and crucible 11 which avoids hydrodynamic disturbances in the mass of material liquid electroconductive.
- the induction furnace 1 comprising crucible 11 and tube 15 can be placed in an enclosure under controlled atmosphere and the material flow jet electrically conductive is subjected to bursting in the form of a powder.
- the perfect vertical cylindrical geometry of the casting jet of the electroconductive material is a important or even essential characteristic of good quality of the powders obtained by atomization.
- the mass of electroconductive material 1 consisting of a steel 5 cm radius superalloy is placed in the crucible 11 and the power transmitted by the means 14 of electromagnetic induction heating and order of 50 KW for a current of 1000 A at the frequency of 20KHz.
- the Applicant has found that the non-conductive particles, contained in the mass of electroconductive material 1 to be treated, were subjected, in an electromagnetic vortex medium, to a series forces such as drag force, virtual mass, Archimedes thrust, hydrodynamic pressure, force of lorentz which allowed to deduce the behavior of inclusions in a particular electromagnetic patch.
- the Applicant has determined a configuration the more favorable for the separation of inclusionary particles nonconductive contained in the mass of the molten and confined electrically conductive material and their decantation on the surface of this mass.
- the method according to the invention consists, during electromagnetic mixing, to create in the mass of the electrically conductive material 1 liquid at minus a vortex 30 in which the inclusionary particles solids or liquids are entrained in a swirling spiral and decanted when they reach the surface of this mass of electrically conductive material 1 liquid.
- This coaxial alignment requires that the electromagnetic coil 16 means for confining the jet generates an electromagnetic field in symmetry cylindrical with the vertical axis of the melting furnace 10.
- a classic spiral coil with a conductor of circular tubular cross section only may not be suitable for containment of the pouring jet, because each of the turns forms a current path which is moves in an inclined plane with respect to the vertical axis, directly dependent on the pitch of the propeller of the electromagnetic coil.
- an electromagnetic coil classic generates a magnetic field creating instabilities jet casting.
- the means of confinement of the pouring jet of the mass of the material electroconductive are formed by a extra flat electromagnetic coil 16 of the type described previously.
- the electromagnetic field generated by the electromagnetic coil 16 is determined so that the magnetic pressure jump is maximum, for a given power of the generator supplying said coil electromagnetic 16.
- Fig. 3 there is shown diagrammatically, the mass movement of the electroconductive material 1 liquid which is materialized by the two vortices 30 overlays with a travel speed of approximately 0.2m / s.
- Figs. 4 and 5 represent two diagrams materializing the displacement of the inclusionary particles non-conductive respectively in the vortex superior and in the inferior vortex.
- Measuring the settling time allows control the minimum melting time of the mass of the electroconductive material and mixing this mass which ensures the purification by settling of the particles inclusions of given size.
- Particle separation time inclusions is maximum for particles located initially near the center of the vortex (s) 30 and the settling time is very important for particles small inclusions.
- the Applicant has found that the efficiency of the electromagnetic confinement of the casting of the mass of the electroconductive material 1 is all the greater as the magnetic pressure jump between the axis and the surface of the casting jet is high.
- the pressure jump is a function of applied electromagnetic force and depth of penetration of the magnetic field into the casting jet.
- Fig. 6 represents three curves showing the variation of the value of the pressure jump ⁇ Pm in function of the ratio of the radius R of the casting jet to the penetration depth ⁇ of the magnetic field, for different electrical resistivities ⁇ of the material electroconductive.
- the method according to the invention allows, thanks to the electromagnetic confinement of the associated casting jet to the coaxiality of the magnetic fields of the means of confinement of the pouring jet, heating means by induction of the mass of the electroconductive material, crucible and said mass of the electrically conductive material to obtain a control of the electromagnetic mixing of this liquid mass, while ensuring the separation into continuous solid inclusion impurities contained in the electroconductive material also allowing to obtain improved product quality.
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Description
La présente invention a pour objet un procédé
de fusion d'un matériau électroconducteur dans un four
de fusion par induction en creuset froid et un four de
fusion pour la mise en oeuvre de ce procédé.
On connaít un procédé de fusion d'un matériau
électroconducteur dans un four de fusion par induction
en creuset froid, dans lequel on chauffe une masse d'un
matériau électroconducteur jusqu'à sa température de
fusion, on décante les particules inclusionnaires solides
contenues dans le matériau électoconducteur liquide et
on coule une partie de la masse dudit matériau électroconducteur
liquide par un conduit de coulée disposé au-dessous
dudit four de fusion.
Ce procédé est généralement utilisé pour
réaliser une coulée stabilisée d'un métal fondu avec un
débit de coulée variable pour l'élaboration de poudres
métalliques par atomisation.
A cet effet, on connaít des fours de fusion
par induction dans lesquels on utilise un creuset destiné
à recevoir un matériau électroconducteur et qui est
appelé creuset froid car il est en permanence refroidi.
Dans de tels fours, on provoque la fusion
partielle ou totale d'une masse du matériau électroconducteur
liquide par confinement électromagnétique de
façon à écarter de la paroi du creuset la masse dudit
matériau électroconducteur liquide.
Pour cela, le creuset est composé de plusieurs
secteurs métalliques isolés électriquement les uns
des autres et entourés d'un moyen de chauffage par
induction électromagnétique du matériau électroconducteur
contenu dans ledit creuset.
Le creuset est par exemple de forme cylindrique
comportant un fond sensiblement hémisphérique ou
conique muni d'un orifice de coulée sur lequel est fixé
un tube de coulée de la masse du matériau électroconducteur
liquide.
Les fours de fusion par induction à creuset
froid métallique sont préférés aux fours à creuset
réfractaires qui polluent la masse de matériau électroconducteur
liquide par le contact dudit matériau avec les
parois réfractaires du creuset.
La pollution est due à la formation de
particules inclusionnaires de composés par exemple
oxydés.
Dans des applications particulières, notamment
dans l'élaboration de poudres par atomisation de
métaux, cette pollution incorpore dans les poudres de
nombreuses inclusions et il est notamment reconnu que la
présence de telles inclusions dans des pièces tournantes
de moteur aéronautique, par exemple à base de nickel,
peut être à l'origine de défauts de tenue en service de
ces pièces soumises à des sollicitations en fatigue et
entraínent notamment des ruptures prématurées des pièces
soumises à de fortes contraintes à haute température.
Pour éviter ces inconvénients, des solutions,
ne donnant par entièrement satisfaction, ont été proposées
sur la base de l'utilisation d'une busette électromagnétique
formant l'orifice de coulée de la masse du
matériau électoconducteur liquide sans que celui-ci soit
en contact avec les parois de ladite busette.
Dans le domaine de la régulation d'un débit
d'écoulement d'un métal liquide à travers un tube de
coulée, les brevets FR-A-2 316 026, FR-A-2 396 612 et FR-A-2
397 251 décrivent également des dispositifs électromagnétiques
fonctionnant à haute fréquence dans lesquels
un écran de cuivre est nécessaire pour obtenir le
confinement souhaité.
La mise en oeuvre industrielle d'un tel
dispositif, tel que sur une installation d'atomisation
de poudres de superalliage à base de nickel présente
toutefois de sérieuses difficultés.
Pour éviter ces difficultés, on connaít dans
le brevet FR-A-2 649 625 une busette électromagnétique
comprenant un inducteur à spires associé à un dispositif
concentreur de champ magnétique disposé entre l'inducteur
à spires et les parois de l'orifice de coulée.
Une telle busette présente l'inconvénient
d'être conditionnée, dans son fonctionnement, par le
choix de paramètres spécifiques de dimension, ainsi que
des paramètres de définition du champ magnétique appliqué
comme par exemple la fréquence et l'intensité dudit champ
magnétique.
D'autre part, cette busette présente un fort
encombrement et un faible rendement.
Par ailleurs, on connaít également dans le
brevet FR-A-2 665 249 un four à creuset froid associé à
une culasse magnétique qui permet de provoquer un
resserrement des lignes de champ au niveau de la surface
supérieure de la charge en fusion contenue dans le
creuset.
Ce resserrement des lignes de champ provoque
un entraínement centripète de la matière en fusion au
niveau de la surface du matériau fondu, ce qui entraíne
en conséquence un brassage de la charge en fusion dans
un sens inverse au sens naturel de brassage qui se
produit en absence d'une telle culasse.
Ce mouvement centripète au niveau de la
surface supérieure de la charge en fusion permet aux
matières non encore parfaitement fondues flottant sur la
surface de la charge, d'être amenées au centre et d'être
englouties ensuite dans cette charge, et de ce fait
permet un brassage de la masse de matériaux fondus sans
tenir compte des inclusions présentes dans ladite masse
fondue.
On connaít également dans le brevet FR-A-2
646 858 un procédé de décantation des inclusions d'une
masse métallique fondue, dans lequel on utilise un
déplacement des particules inclusionnaires vers la
surface, dans l'épaisseur de la peau électromagnétique,
puis un piégeage des particules par les parties les plus
froides du creuset.
Dans ce procédé, on utilise deux phénomènes
qui sont un brassage électromagnétique permettant
d'amener au sein de la masse de métal fondu les inclusions
vers la zone de peau électromagnétique et une
capture des inclusions dans la zone de peau, lesdites
inclusions étant déportées vers la paroi du creuset et
la surface de la masse métallique fondue sous l'effet des
forces de pression magnétiques.
L'invention a pour but de proposer un procédé
de fusion d'un matériau électroconducteur dans un four
de fusion par induction en creuset froid qui permet
d'assurer une purification dynamique en volume de la
masse du matériau électroconducteur liquide avant et
pendant la coulée, par décantation des inclusions.
L'invention a donc pour objet un procédé de
fusion d'un matériau électroconducteur dans un four de
fusion par induction en creuset froid, procédé dans
lequel :
- on confine électromagnétiquement dans le four de fusion, une masse du matériau électroconducteur jusqu'à sa température de fusion,
- on décante les particules inclusionnaires contenues dans le matériau électroconducteur liquide,
- on coule une partie de la masse du matériau électroconducteur liquide par un tube de coulée disposé au-dessous dudit four de fusion,
- on soumet le jet de coulée du matériau électroconducteur liquide à un confinement électromagnétique radial,
- ou soumet le jet de coulée du matériau électroconducteur liquide à ce confinement à l'aide d'une bobine électromagnétique extraplate,
- on assure un alignement coaxial vertical du champ électromagnétique agissant sur la masse du matériau électroconducteur liquide et sur le jet de coulée de ladite masse,
- et on crée dans la masse du matériau électroconducteur liquide par brassage électromagnétique, au moins un vortex dans lequel les particules inclusionnaires sont entraínées dans un mouvement tourbillonnaire et décantées en atteignant la surface de ladite masse du matériau électroconducteur liquide.
Selon une autre caractéristique de l'invention,
on crée, dans la masse du matériau électroconducteur
en fusion soumise au brassage électromagnétique,
au moins deux vortex superposés.
L'invention a également pour objet un four
de fusion d'un matériau électoconducteur par induction
en creuset froid, pour la mise en oeuvre du procédé
mentionné ci-dessus, ledit four de fusion comprenant un
creuset destiné à contenir ledit matériau électroconducteur
et formé de plusieurs secteurs métalliques
isolés électriquement les uns des autres, des moyens de
refroidissement des secteurs métalliques, des moyens de
chauffage par induction électromagnétique du matériau
électroconducteur disposés autour du creuset, un tube
de coulée du matériau électroconducteur liquide disposé
verticalement au-dessous du creuset et des moyens électromagnétiques
de confinement du jet de matériau électroconducteur
liquide dans le tube de coulée, lesdits
moyens électromagnétiques étant disposés autour du tube
de coulée et alimentés par un générateur, caractérisé
en ce que les moyens électromagnétiques de confinement
du jet de matériau électroconducteur sont formés par
une bobine électromagnétique extraplate et en ce qu'il
comporte des moyens de centrage de ladite bobine électromagnétique
extraplate par rapport à l'axe vertical
du tube de coulée et du creuset et des moyens de centrage
et de positionnement des secteurs du creuset par
rapport aux moyens de chauffage par induction électromagnétique
du matériau électroconducteur et par rapport
aux moyens électromagnétiques de confinement du jet de
matériau électroconducteur liquide.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention
:
- les moyens de centrage de la bobine électromagnétique extraplate sont formés par une enveloppe en matériau isolant électrique et thermique insérant lesdits moyens électromagnétiques de confinement du jet,
- les moyens de centrage et de positionnement des secteurs du creuset sont formés par une coquille en matériau isolant électrique et thermique disposée autour desdits secteurs et insérant les moyens de chauffage par induction électromagnétique du matériau électroconducteur et les moyens de refroidissement desdits secteurs,
- la bobine électromagnétique comporte dix spires sous forme de plaques de cuivre, reparties sur une hauteur de 30mm, pour un jet de matériau électroconducteur d'environ 12mm de diamètre,
- le tube de coulée est formé par un cylindre métallique sectorisé à double paroi, refroidi par circulation d'un fluide,
- le générateur d'alimentation de la bobine électromagnétique extraplate délivrent un signal à une fréquence déterminée pour que le rapport entre le rayon de la section du jet de matériau électroconducteur et la profondeur de pénétration du champ électromagnétique soit supérieur à 1,7.
D'autres caractéristiques et avantages de
l'invention apparaítront à la lecture de la description
qui va suivre donnée uniquement à titre d'exemple et
faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels:
- la Fig. 1 est une vue schématique en coupe d'un four de fusion par induction en creuset froid selon l'invention,
- la Fig. 2 est une vue schématique en coupe et à plus grande échelle du tube de coulée disposé au-dessous du four de fusion,
- la Fig. 3 est une schéma de la masse du matériau électroconducteur confinée électromagnétiquement,
- les Figs. 4 et 5 sont deux schémas matérialisant le déplacement des particules inclusionnaires dans la masse du matériau électroconducteur,
- la Fig. 6 est une courbe représentant une variation du saut de pression magnétique entre l'axe du jet de coulée et sa surface en fonction de la fréquence du signal délivré par le générateur d'alimentation des moyens électromagnétiques de confinement du jet de coulée.
Sur la Fig. 1, on a représenté schématiquement
un four de fusion 10 par induction en creuset froid
destiné notamment à la purification d'une masse 1 d'un
matériau électroconducteur avant son atomisation pour la
fabrication de poudres.
Le four de fusion 10 comprend un creuset 11
destiné à contenir le matériau électroconducteur 1 et
formé de plusieurs secteurs métalliques 12 isolés
électriquement les uns des autres et pourvus chacun d'un
moyen de refroidissement par circulation d'eau non
représenté sur la Fig. 1.
Le nombre de secteurs métalliques 12 est par
exemple de neuf.
Le creuset 11 est par exemple de forme
cylindrique se prolongeant par un fond sensiblement
hémisphérique ou conique muni d'un orifice 13 de coulée
de la masse du matériau électroconducteur 1 liquide.
Le four de fusion 10 comprend également des
moyens 14 de chauffage par induction électromagnétique
du matériau électroconducteur 1 disposés autour du
creuset 10.
Ces moyens 14 de chauffage par induction
électromagnétique sont composés par exemple de huit
spires.
Le four de fusion 10 comporte aussi un tube
de coulée 15 du matériau électroconducteur 1 liquide
disposé verticalement au-dessous du creuset 11 et dans
l'axe de l'orifice de coulée 13 et des moyens 16 de
confinement du jet de matériau électroconducteur 1
liquide dans ledit tube de coulée 15.
Les moyens 16 électromagnétiques de confinement
du jet de matériau électroconducteur liquide sont
disposés autour du tube de coulée 15 et alimentés par un
générateur non représenté sur les figures.
Comme représenté sur la Fig. 2, le tube de
coulée 15 est formé de huit secteurs de cylindre 15a
refroidis par un circuit 17 de circulation d'un fluide
comme par exemple de l'eau.
Les moyens 16 de confinement du jet de
matériau électroconducteur 1 liquide dans le tube de
coulée 15 sont formés par une bobine électromagnétique
extraplate 16, comme par exemple une bobine de BITTER,
comportant par exemple dix spires 16a sous forme de
plaques de cuivre, réparties sur une hauteur de 30mm,
pour un jet de matériau électroconducteur d'environ 12mm
de diamètre.
Chacune des plaques de cuivre est percée de
trente-six trous de 2,5mm de diamètre reliés à un circuit
18 de circulation d'eau transversale pour le refroidissement
de la bobine électromagnétique 16.
D'autre part, le four de fusion 10 comporte
des moyens 20 de centrage de la bobine électromagnétique
16 de confinement du jet de matériau électroconducteur
liquide par rapport à l'axe vertical du tube de coulée
15 et du creuset 11 et des moyens 25 de centrage et de
positionnement des secteurs 12 du creuset 11 par rapport
aux moyens 14 de chauffage par induction électromagnétique
du matériau électroconducteur 1 et par rapport à la
bobine électromagnétique 16.
Les moyens de centrage de la bobine électromagnétique
16 sont formés par une enveloppe 20 en
matériau isolant par exemple de PERMAGLAS insérant les
spires 16a de ladite bobine électromagnétique 16.
Les moyens de centrage et de positionnement
des secteurs 12 du creuset 11 sont formés par une
coquille 25 en matériau isolant par exemple de PERMAGLAS
disposée autour dudit secteur 12 et insérant les moyens
14 de chauffage par induction électromagnétique du
matériau électroconducteur 1 et les moyens de refroidissement
des secteurs 12.
Cet enrobage permet de maintenir les spires
des moyens 14 de chauffage par induction du matériau
électroconducteur 1 et le creuset 11 ce qui évite des
perturbations hydrodynamiques dans la masse de matériau
électroconducteur liquide.
Dans le cas d'élaboration par atomisation du
matériau électroconducteur sous forme d'une poudre, le
four à induction 1 comprenant le creuset 11 et le tube
de coulée 15 peut être placé dans une enceinte sous
atmosphère contrôlée et le jet d'écoulement du matériau
électroconducteur est soumis à éclatement pour la mise
en forme de la poudre.
La parfaite géométrie cylindrique verticale
du jet de coulée du matériau électroconducteur est une
caractéristique importante, voire essentielle de la bonne
qualité des poudres obtenues par atomisation.
Selon un exemple d'application, la masse de
matériau électroconducteur 1 constituée par un acier
superalliage de 5 cm de rayon est placée dans le creuset
11 et la puissance transmise par les moyens 14 de
chauffage par induction électromagnétique et de l'ordre
de 50 KW pour un courant de 1000 A à la fréquence de
20KHz.
Le procédé de fusion du matériau électroconducteur
1 dans le four de fusion 10 consiste :
- à confiner électromagnétiquement, dans le four de fusion 10, la masse du matériau électroconducteur 1 jusqu'à sa température de fusion,
- à décanter les particules inclusionnaires solides ou liquides contenues dans le matériau électroconducteur 1 liquide,
- à couler une partie de la masse du matériau électroconducteur 1 liquide par le tube de coulée 15, à soumettre le jet de coulée du matériau électroconducteur liquide 1 à un confinement électromagnétique radial,
- à assurer un alignement coaxial vertical des champs électromagnétiques agissant sur la masse du matériau électroconducteur 1 liquide et sur le jet de coulée de ladite masse,
- et à créer, dans la masse du matériau électroconducteur 1 liquide par brassage électromagnétique, au moins un vortex 30 (Fig. 3) dans lequel les particules inclusionnaires solides sont entraínées dans un mouvement tourbillonnaire et décantées en atteignant la surface de ladite masse du matériau électroconducteur 1 liquide.
De préférence, on crée, dans la masse du
matériau électroconducteur 1 liquide soumise au brassage
électromagnétique, au moins deux vortex 30 superposés.
En effet, la Demanderesse a constaté que les
particules non conductrices, contenues dans la masse de
matériau électroconducteur 1 à traiter, étaient soumises,
en milieu tourbillonnaire électromagnétique, à une série
de forces telles que force de traínée, masse virtuelle,
poussée d'Archimède, pression hydrodynamique, force de
lorentz ce qui a permis d'en déduire le comportement des
inclusions dans un brassage électromagnétique particulier.
En tenant compte de ces différents paramètres,
la Demanderesse a déterminé une configuration la
plus favorable à la séparation des particules inclusionnaires
non conductrices contenues dans la masse du
matériau électroconducteur fondue et confinée et à leur
décantation en surface de cette masse.
La configuration la plus favorable à cette
décantation est assurée par la forme de la surface libre
de la masse du matériau électroconducteur liquide, la
dimension de cette masse, l'épaisseur de la peau électromagnétique,
la morphologie du brassage électromagnétique
et la géométrie du jet de coulée.
C'est pourquoi, le procédé selon l'invention
consiste, lors du brassage électromagnétique, à créer
dans la masse du matériau électroconducteur 1 liquide au
moins un vortex 30 dans lequel les particules inclusionnaires
solides ou liquides sont entraínées dans un
mouvement tourbillonnaire en spirale et décantées
lorsqu'elles atteignent la surface de cette masse du
matériau électroconducteur 1 liquide.
Cela est obtenu en assurant en particulier,
un alignement coaxial entre l'axe du creuset 11 contenant
la masse du matériau électroconducteur 1 liquide et l'axe
longitudinal du tube de coulée 15.
Cet alignement coaxial nécessite que la
bobine électromagnétique 16 des moyens de confinement du
jet génère un champ électromagnétique en symétrie
cylindrique avec l'axe vertical du four de fusion 10.
Alors que jusqu'à présent la géométrie de la
bobine électromagnétique de confinement du jet semblait
négligeable, la Demanderesse a constaté que cette
géométrie avait un rôle primordial.
En effet, une bobine classique en spirale
avec un conducteur de section tubulaire circulaire ne
peut pas convenir pour le confinement du jet de coulée,
car chacune des spires forme un chemin de courant qui se
déplace dans un plan incliné par rapport à l'axe vertical,
dépendant directement du pas de l'hélice de la
bobine électromagnétique.
De ce fait, une bobine électromagnétique
classique génère un champ magnétique créant des instabilités
de coulée du jet.
Pour éviter cette perturbation, les moyens de
confinement du jet de coulée de la masse du matériau
électroconducteur, selon l'invention, sont formés par une
bobine électromagnétique extraplate 16 du type décrit
précédemment.
De façon à assurer la symétrie cylindrique du
jet de coulée, le champ électromagnétique généré par la
bobine électromagnétique 16 est déterminé de façon que
le saut de pression magnétique soit maximum, pour une
puissance donnée du générateur alimentant ladite bobine
électromagnétique 16.
Sur la Fig. 3, on a représenté schématiquement,
le mouvement de la masse du matériau électroconducteur
1 liquide qui est matérialisé par les deux vortex
30 superposés dont la vitesse de déplacement est d'environ
de 0,2m/s.
Les Figs. 4 et 5 représentent deux schémas
matérialisant le déplacement des particules inclusionnaires
non conductrices respectivement dans le vortex
supérieur et dans le vortex inférieur.
On sait que les particules inclusionnaires
solides sont décantées dès qu'elles atteignent la surface
de la masse du matériau électroconducteur 1 liquide, sans
tenir compte du mécanisme de capture de ces particules
aux alentours des surfaces libres ou d'une paroi froide,
par des phénomènes interfaciaux comme la pression
magnétique.
La mesure du temps de décantation permet de
maítriser le temps minimum de fusion de la masse du
matériau électroconducteur et de brassage de cette masse
qui assure la purification par décantation des particules
inclusionnaires de taille donnée.
Le temps de séparation des particules
inclusionnaires est maximum pour les particules situées
initialement près du centre du ou des vortex 30 et le
temps de décantation est très important pour les particules
inclusionnaires de petites tailles.
Par ailleurs, la Demanderesse a constaté que
l'efficacité du confinement électromagnétique du jet de
coulée de la masse du matériau électroconducteur 1 est
d'autant plus grande que le saut de pression magnétique
entre l'axe et la surface du jet de coulée est élevé.
En effet, le saut de pression est fonction de
la force électromagnétique appliquée et de la profondeur
de pénétration du champ magnétique dans le jet de coulée.
A puissance de générateur constante, il
existe une fréquence optimale qui permet d'obtenir le
saut de pression le plus élevé.
La Fig. 6 représente trois courbes montrant
la variation de la valeur du saut de pression ΔPm en
fonction du rapport du rayon R du jet de coulée sur la
profondeur de pénétration Δ du champ magnétique, pour
différentes résistivités électriques ρ du matériau
électroconducteur.
On voit sur cette figure que l'optimum du
saut de pression ΔPm est atteint pour un rapport du rayon
R du jet de coulée sur la profondeur de pénétration δ du
champ magnétique, égal à environ 1,7 ce qui correspond
pour un rayon du jet de coulée de 7mm d'un alliage de 130
10-8 Ωcm de résistivité à une fréquence d'environ 20KHz.
Le procédé selon l'invention permet, grâce au
confinement électromagnétique du jet de coulée associé
à la coaxialité des champs magnétiques des moyens de
confinement du jet de coulée, des moyens de chauffage par
induction de la masse du matériau électroconducteur, du
creuset et de ladite masse du matériau électroconducteur
d'obtenir un contrôle du brassage électromagnétique de
cette masse liquide, tout en assurant la séparation en
continue des impuretés inclusionnaires solides contenues
dans le matériau électroconducteur en permettant également
d'obtenir une qualité améliorée des produits.
Claims (8)
- Procédé de fusion d'un matériau électroconducteur (1) dans un four de fusion (10) par induction en creuset froid, procédé dans lequel :caractérisé en ce que :on confine électromagnétiquement dans le four de fusion (10), une masse du matériau électroconducteur (1) jusqu'à sa température de fusion,on décante les particules inclusionnaires contenues dans le matériau électroconducteur (1) liquide,on coule une partie de la masse du matériau électroconducteur (1) liquide par un tube de coulée (15) disposé au-dessous dudit four de fusion (10),on soumet le jet de coulée du matériau électroconducteur (1) liquide à un confinement électromagnétique radial,on soumet le jet de coulée de matériau électroconducteur (1) liquide à ce confinement à l'aide d'une bobine électromagnétique extraplate,on assure un alignement coaxial vertical des champs électromagnétiques agissant sur la masse du matériau électroconducteur (1) liquide et sur le jet de coulée de ladite masse,et on crée, dans la masse du matériau électroconducteur (1) liquide par brassage électromagnétique, au moins un vortex (30) dans lequel les particules inclusionnaires sont entraínées dans un mouvement tourbillonnaire et décantées en atteignant la surface de ladite masse du matériau électroconducteur (1) liquide.
- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on crée dans la masse du matériau électroconducteur (1) liquide soumise au brassage électromagnétique, au moins deux vortex (30) superposés.
- Four de fusion d'un matériau électroconducteur (1) par induction en creuset froid, pour la mise en oeuvre du procédé selon les revendications 1 et 2, ledit four de fusion (10) comprenant un creuset (11) destiné à contenir ledit matériau conducteur (1) et formé de plusieurs secteurs métalliques (12) isolés électriquement les uns des autres, des moyens de refroidissement desdits secteurs métalliques (12), des moyens (14) de chauffage par induction électromagnétique du matériau électroconducteur (1) disposés autour du creuset (11), un tube de coulée (15) du matériau électroconducteur (1) liquide disposé verticalement au-dessous du creuset (11) et des moyens (16) électromagnétiques de confinement du jet de matériau électroconducteur (1) liquide dans le tube de coulée (15), lesdits moyens (16) électromagnétiques étant disposés autour du tube de coulée (15) et alimentés par un générateur, caractérisé en ce que les moyens électromagnétiques de confinement du jet de matériau électroconducteur (1) sont formés par une bobine électromagnétique extraplate (16) et en ce qu'il comporte des moyens (20) de centrage de ladite bobine électomagnétique extraplate (16) par rapport à l'axe vertical du tube de coulée (15) et du creuset (11) et des moyens (25) de centrage et de positionnement des secteurs (12) du creuset (11) par rapport aux moyens (14) de chauffage par induction électromagnétique du matériau électroconducteur (1) et par rapport aux moyens (16) électromagnétiques de confinement du jet de matériau électroconducteur (1) liquide.
- Four de fusion selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens de centrage de la bobine électromagnétique extraplate (16) sont formés par une enveloppe (20) en matériau isolant électrique et thermique insérant ladite bobine extraplate (16).
- Four de fusion selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens de centrage et de positionnement des secteurs (12) du creuset (11) sont formés par une coquille (25) en matériau isolant électrique et thermique disposée autour des secteurs (12) et insérant les moyens (14) de chauffage par induction électromagnétique du matériau électroconducteur (1) et les moyens de refroidissement des secteurs (12).
- Four de fusion selon la revendication 3, caractérisé en ce que la bobine électromagnétique (16) comporte dix spires (16a) sous forme de plaques de cuivre, réparties sur une hauteur de 30mm, pour un jet de matériau électroconducteur d'environ 12mm de diamètre,.
- Four de fusion selon l'une des revendications 3 à 6, caractérisé en ce que le tube de coulée (15) est formé par un cylindre métallique sectorisé à double paroi, refroidi par circulation d'un fluide.
- Four de fusion selon la revendication 3, caractérisé en ce le générateur d'alimentation de la bobine électromagnétique extraplate (16) délivre un signal à une fréquence déterminée pour que le rapport entre le rayon de la section du jet du matériau électroconducteur (1) et la profondeur de pénétration du champ électromagnétique soit supérieur à 1,7.
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| US5809057A (en) * | 1996-09-11 | 1998-09-15 | General Electric Company | Electroslag apparatus and guide |
| IT1289001B1 (it) * | 1996-10-14 | 1998-09-25 | Danieli Off Mecc | Sistema per l'agitazione elettromagnetica del metallo liquido in forni elettrici ad arco a corrente continua |
| FR2766497B1 (fr) * | 1997-07-25 | 2001-05-11 | Cogema | Elaboration et tirage en continu, en creusets froids inductifs, de metaux ou d'alliages |
| US6104742A (en) * | 1997-12-23 | 2000-08-15 | General Electric Company | Electroslag apparatus and guide |
| US6097750A (en) * | 1997-12-31 | 2000-08-01 | General Electric Company | Electroslag refining hearth |
| US6221123B1 (en) | 1998-01-22 | 2001-04-24 | Donsco Incorporated | Process and apparatus for melting metal |
| US6144690A (en) * | 1999-03-18 | 2000-11-07 | Kabushiki Kaishi Kobe Seiko Sho | Melting method using cold crucible induction melting apparatus |
| US6219372B1 (en) * | 1999-12-29 | 2001-04-17 | General Electric Company | Guide tube structure for flux concentration |
| TWI265198B (en) | 2002-12-02 | 2006-11-01 | Univ Nat Taiwan | The method and equipments for controlling the solidification of alloys in induction melting using cold crucible |
| US20060291529A1 (en) * | 2005-05-26 | 2006-12-28 | Haun Robert E | Cold wall induction nozzle |
| KR101218923B1 (ko) * | 2010-09-15 | 2013-01-04 | 한국수력원자력 주식회사 | 유도코일과 용융로 일체형 유도가열식 저온용융로 |
| WO2013183031A1 (fr) * | 2012-06-08 | 2013-12-12 | Imp Automation (Pty) Ltd | Système et procédé de séparation |
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| JP6146319B2 (ja) * | 2014-01-17 | 2017-06-14 | トヨタ自動車株式会社 | 金属溶融装置 |
| US10898949B2 (en) | 2017-05-05 | 2021-01-26 | Glassy Metals Llc | Techniques and apparatus for electromagnetically stirring a melt material |
| CN109253622A (zh) * | 2018-08-03 | 2019-01-22 | 荆门它山之石电子科技有限公司 | 一种制备含微孔的铝合金的熔炼炉 |
| RU189343U1 (ru) * | 2018-09-27 | 2019-05-22 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Образования "Новосибирский Государственный Технический Университет" | Устройство магнитогидродинамического перемешивания жидкого металла в цилиндрической ванне |
| RU2708036C1 (ru) * | 2018-10-05 | 2019-12-03 | Евгений Анатольевич Головенко | Способ перемешивания расплава металла и электромагнитный перемешиватель для его реализации (варианты) |
| RU207347U1 (ru) * | 2021-07-23 | 2021-10-25 | Федеральное Государственное Бюджетное Образовательное Учреждение Высшего Образования «Новосибирский Государственный Технический Университет» | Устройство магнитогидродинамического перемешивания жидкого металла в цилиндрической ванне |
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Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1583445B2 (de) * | 1967-11-21 | 1971-09-09 | Demag Elektrometallurgie Gmbh, 4100 Duisburg | Elektrischer induktionsofen |
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| EP0260617B1 (fr) * | 1986-09-16 | 1991-12-04 | Centrem S.A. | Procédé et installation pour la préparation et le traitement de matériaux métalliques |
| US5102449A (en) * | 1989-05-11 | 1992-04-07 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "S.N.E.C.M.A." | Inclusion decanting process for nickel-based superalloys and other metallic materials |
| FR2646858B1 (fr) | 1989-05-11 | 1992-07-03 | Snecma | Procede de refusion de materiaux metalliques avec decantation inclusionnaire |
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