EP0420725B1 - Procédé de production frigorifique, cycle frigorifique correspondant et leur application à la distillation d'air - Google Patents

Procédé de production frigorifique, cycle frigorifique correspondant et leur application à la distillation d'air Download PDF

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EP0420725B1
EP0420725B1 EP90402594A EP90402594A EP0420725B1 EP 0420725 B1 EP0420725 B1 EP 0420725B1 EP 90402594 A EP90402594 A EP 90402594A EP 90402594 A EP90402594 A EP 90402594A EP 0420725 B1 EP0420725 B1 EP 0420725B1
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EP
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pressure
air
turbine
pressure turbine
low
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Odile Guilleminot
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LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Publication date
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    • Y10S62/939—Partial feed stream expansion, air
    • Y10S62/94—High pressure column

Definitions

  • the present invention relates to refrigeration production. It applies in particular to the liquefaction of air gases and to air distillation installations, and it relates in the first place to a method of refrigeration production by expansion of a pressurized fluid at a first temperature in a first turbine known as high pressure turbine, then expansion of part of the fluid from this high pressure turbine in a second turbine known as low pressure turbine. Such a method is described, for example, in document US-A-4522636.
  • the object of the invention is to provide a method making it possible to improve the heat exchange relationships and to better adapt the refrigeration production to requirements.
  • the invention relates to a method of the aforementioned type, characterized in that the part of the fluid from the high pressure turbine is heated to a second temperature above the first temperature before being admitted to the low pressure turbine.
  • This refrigeration cycle intended for the implementation of such a process.
  • This refrigeration cycle of the type comprising a circuit for circulating a cycle fluid, a cycle compressor, a first turbine called a high pressure turbine, and a second turbine called a low pressure turbine, the circuit comprising means for passing at least part of the cycle fluid compressed by the compressor, after cooling to a first temperature in the high pressure turbine, and means for passing at least part of the fluid leaving this turbine in the low pressure turbine, is characterized in that it comprises means for heating said part leaving the high pressure turbine to a second temperature higher than the first temperature before its admission into the low pressure turbine.
  • the document EP-A-0.316.768 describes a refrigeration production process for the distillation of air in which a working fluid, compressed at medium pressure by a main compressor, part of the medium pressure fluid is expanded in a first turbine , another part of the medium-pressure fluid is supercharged by two compressors in series and expanded in a high-pressure turbine, the two turbines serving to actuate the compressors of the double-stage overpressure line, the fluid leaving the turbine low pressure and a part of the expanded fluid leaving the high pressure turbine being recycled to the main compressor.
  • the air distillation installation shown in FIG. 1 is intended to produce oxygen and nitrogen in liquid form. It comprises a double distillation column 1 itself comprising a medium pressure column 2 operating at around 6 bar absolute, surmounted by a low pressure column 3 operating slightly above atmospheric pressure.
  • the overhead gas (nitrogen) from column 2 is in an indirect heat exchange relationship with the tank liquid (oxygen) from column 3 by means of a vaporizer-condenser 4.
  • the installation also includes a heat exchange line 5 with countercurrent circulation of the fluids placed in heat exchange relationship, and two turbine-booster assemblies 6 and 7.
  • the assembly 6 includes a booster or booster 8 and a "hot" low pressure turbine 9 mounted on the same shaft 10
  • the assembly 7 includes a booster or booster 11 and a cold high pressure turbine 12 mounted on the same shaft 13.
  • the two boosters 8 and 11 are mounted in series.
  • the air to be separated, compressed to 20 bars and purified of water and CO2 is boosted to 30 bars by the assembly of the first booster 8 and the second booster 11, then is cooled to a temperature T1, for example of around - 125 ° C, in passages 14 of the exchange line 5.
  • a part, for example about a quarter, of this air continues to cool down to the cold end of the exchange line, in the same passages 14, from which it emerges liquefied, then, via a line 15, is expanded to 6 bars in an expansion valve 16 and is injected into the bottom of the column 2.
  • all or part of this liquid can be expanded at low pressure and injected into column 3.
  • the rest of the air at 30 bars is exited from the exchange line 5 by a pipe 17 and expanded to 6 bars in the turbine 12, from which it emerges near its dew point.
  • This temperature T2 can for example be between ambient temperature and approximately -30 ° C.
  • the air thus heated is taken out of the exchange line via a line 20 and expanded to the vicinity of atmospheric pressure in the turbine 9, from which it leaves at a temperature close to T1. It is then reintroduced into the exchange line via a line 21, warmed up to room temperature in passages 22 and discharged from the installation, after having possibly served for the regeneration of the adsorbent used for purifying the incoming air and / or for cooling the air leaving the main compressor (not shown) of the 'installation.
  • all or part of the air from the turbine 9 can be cooled to the cold end of the exchange line in passages 23 and then blown into the low pressure column 3, or even be mixed with impure nitrogen , constituting the residual of the double column, being reheated in passages 24 of the exchange line.
  • the rich liquid LR oxygen-enriched air collected in the tank of column 2 is sent to column 3, after sub-cooling in a sub-cooler 25 by vaporization of liquid oxygen withdrawn from the tank of column 3, filtered into 25A and returned to column 3, then expanded in an expansion valve 26, and lean liquid LP consisting essentially of nitrogen, drawn off at the top of column 2, is also sent to column 3 after sub-cooling in a sub-cooler 27 then expanded in an expansion valve 28.
  • the installation produces on the one hand liquid nitrogen, taken off at the top of column 2 via a pipe 29, sub-cooled in the sub-cooler 27, expanded in the vicinity of atmospheric pressure in an expansion valve 30 and stored in a tank 31, and on the other hand liquid oxygen, taken from the tank of column 3 via a driving 32 and so us-cooled in the sub-cooler 27.
  • the latter is cooled by the impure nitrogen drawn off at the head of column 3 via a line 33 and then sent to passages 24 of the exchange line.
  • the nitrogen gas formed in the reservoir 31 is returned to the pipe 33 via a pipe 34.
  • FIG. 1 It follows from the above considerations that the installation of FIG. 1 leads to a specific reduced liquefaction energy. It is also noted that the medium-pressure air conveyed through line 18 can without drawback be in the vicinity of its dew point, which is favorable for distillation in the double column.
  • the cycle nitrogen discharged by the compressor 37 is boosted to 50 bars by all of the boosters 8A and 11A and introduced into passages 14A of the exchange line. Part of this nitrogen continues to cool down to the cold end of the exchange line, is expanded to medium pressure (6 bars) in an expansion valve 16A and separated into two liquid and vapor phases in a separator pot 38.
  • the vapor phase is warmed up to room temperature in passages 19A of the exchange line, and the liquid phase is sub-cooled in a sub-cooler 39.
  • a part of this sub-cooled liquid is expanded to about 1 bar in an expansion valve 40, vaporized in the sub-cooler 39 against the flow of the liquid, then warmed up to room temperature in passages 24A of the exchange line.
  • the rest of the sub-cooled liquid constitutes the production of liquid nitrogen, drawn off via a pipe 41.
  • the order of magnitude of the difference T2 - T1 is at least equal to half of the temperature drop supplied by a turbine.
  • the hot part of the exchange line 5 or 5A can optionally be cooled down to approximately -40 ° C. by an auxiliary ammonia or "Freon" refrigeration unit.

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Description

  • La présente invention est relative à la production frigorifique. Elle s'applique en particulier à la liquéfaction des gaz de l'air et aux installations de distillation d'air, et elle concerne en premier lieu un procédé de production frigorifique par détente d'un fluide sous pression à une première température dans une première turbine dite turbine haute pression, puis détente d'une partie du fluide issu de cette turbine haute pression dans une seconde turbine dite turbine basse pression. Un tel procédé est décrit p.ex. dans le document US-A-4522636.
  • Dans les procédés connus de ce type, la turbine haute pression est la turbine "chaude", c'est-à-dire que sa température d'admission est supérieure à celle de la turbine basse pression. Un tel agencement présente certains inconvénients :
    • le fait de limiter à la température d'admission de la turbine chaude le refroidissement de la totalité du fluide entrant est défavorable à l'échange thermique ;
    • la turbine "froide" traite un débit de fluide réduit, alors qu'elle produit encore moins de froid par unité de débit de fluide et que c'est dans la zone froide que la quantité de froid la plus importante est nécessaire lorsqu'il s'agit de liquéfier un gaz de plus, c'est également dans cette zone froide que les pertes thermiques sont les plus importantes.
  • L'invention a pour but de fournir un procédé permettant d'améliorer les relations d'échange thermique et de mieux adapter la production frigorifique aux besoins.
  • A cet effet, l'invention a pour objet un procédé du type précité, caractérisé en ce que la partie du fluide issu de la turbine haute pression est réchauffée à une seconde température supérieure à la première température avant son admission dans la turbine basse pression.
  • Un autre objet de l'invention est un cycle frigorifique destiné à la mise en oeuvre d'un tel procédé. Ce cycle frigorifique, du type comprenant un circuit de circulation d'un fluide de cycle, un compresseur de cycle, une première turbine dite turbine haute pression, et une seconde turbine dite turbine basse pression, le circuit comprenant des moyens pour faire passer au moins une partie du fluide de cycle comprimé par le compresseur, après refroidissement jusqu'à une première température dans la turbine haute pression, et des moyens pour faire passer au moins une partie du fluide sortant de cette turbine dans la turbine basse pression, est caractérisé en ce qu'il comporte des moyens pour réchauffer ladite partie sortant de la turbine haute pression à une deuxième température supérieure à la première température avant son admission dans la turbine basse pression.
  • Dans ses applications à la distillation d'air, l'invention a également pour objet :
    • un procédé de distillation d'air, du type dans lequel de l'air comprimé est refroidi et détendu à une moyenne pression dans une première turbine dite turbine haute pression, et une partie de l'air ainsi détendu est envoyée dans une double colonne de distillation tandis que le reste de l'air ainsi détendu est de nouveau détendu jusqu'au voisinage de la pression atmosphérique dans une seconde turbine dite turbine basse pression, caractérisée en ce que ledit reste de l'air issu de la turbine haute pression est réchauffé à une seconde température supérieure à la première température avant son admission dans la turbine basse pression ; et
    • une installation de distillation d'air, du type comprenant une double colonne de distillation d'air et un cycle frigorifique, caractérisée en ce que le cycle frigorifique est tel que défini ci-dessus, le fluide de cycle étant l'air à séparer, l'installation comprenant des moyens pour refroidir une partie de l'air entrant jusqu'au voisinage de son point de rosée, le détendre dans une vanne de détente et l'envoyer à la double colonne, et des moyens pour envoyer à cette double colonne une partie de l'air issu de la turbine haute pression.
  • Le document EP-A-0.316.768 décrit un procédé de production frigorifique pour la distillation d'air dans lequel un fluide de travail, comprimé à moyenne pression par un compresseur principal, une partie du fluide à moyenne pression est détendue dans une première turbine, une autre partie du fluide à moyenne pression est surpressée par deux compresseurs en série et détendue dans une turbine haute pression, les deux turbines servant à l'actionnement des compresseurs de la ligne de surpression à double étage, le fluide en sortie de la turbine basse pression et une partie du fluide détendue en sortie de la turbine haute pression étant recyclés vers le compresseur principal.
  • Des exemples de mise en oeuvre de l'invention vont maintenant être décrits en regard des dessins annexés, sur lesquels :
    • la Fig. 1 est une vue schématique d'une installation de distillation d'air conforme à l'invention ;
    • la Fig. 2 est un diagramme d'échange thermique correspondant à cette installation ; et
    • la Fig. 3 est une vue schématique d'un cycle de liquéfaction conforme à l'invention.
  • L'installation de distillation d'air représentée à la Fig. 1 est destinée à produire de l'oxygène et de l'azote sous forme liquide. Elle comprend une double colonne de distillation 1 comprenant elle-même une colonne moyenne pression 2 fonctionnant vers 6 bars absolus, surmontée d'une colonne basse pression 3 fonctionnant un peu au-dessus de la pression atmosphérique. Le gaz de tête (azote) de la colonne 2 est en relation d'échange thermique indirect avec le liquide de cuve (oxygène) de la colonne 3 au moyen d'un vaporiseur-condenseur 4.
  • L'installation comprend également une ligne d'échange thermique 5 à circulation à contre-courant des fluides mis en relation d'échange thermique, et deux ensembles turbine-booster 6 et 7. L'ensemble 6 comprend un booster ou surpresseur 8 et une turbine basse pression "chaude" 9 montée sur le même arbre 10, et l'ensemble 7 comprend un booster ou surpresseur 11 et une turbine hauts pression froide 12 montée sur le même arbre 13. Les deux boosters 8 et 11 sont montés en série.
  • L'air à séparer, comprimé vers 20 bars et épuré en eau et en CO₂, est surpressé vers 30 bars par l'ensemble du premier booster 8 et du deuxième booster 11, puis est refroidi jusqu'à une température T1, par exemple de l'ordre de - 125°C, dans des passages 14 de la ligne d'échange 5. Une partie, par exemple environ le quart, de cet air poursuit son refroidissement jusqu'au bout froid de la ligne d'échange, dans les mêmes passages 14, d'où il ressort liquéfié, puis, via une conduite 15, est détendu à 6 bars dans une vanne de détente 16 et est injecté dans le bas de la colonne 2. En variante, tout ou partie de ce liquide peut être détendu à la basse pression et injecté dans la colonne 3. Le reste de l'air à 30 bars est sorti de la ligne d'échange 5 par une conduite 17 et détendu à 6 bars dans la turbine 12, d'où il ressort au voisinage de son point de rosée.
  • Une partie de l'air issu de la turbine 12, correspondant par exemple à la moitié environ du débit d'air initial, est envoyé en cuve de la colonne 2, via une conduite 18, et le reste est réchauffé dans des passages 19 de la ligne d'échange, du bout froid de celle-ci à une températures T2 nettement supérieure à T1. Cette température T2 peut par exemple être comprise entre la température ambiante et - 30°C environ.
  • L'air ainsi réchauffé est sorti de la ligne d'échange via une conduite 20 et détendu jusqu'au voisinage de la pression atmosphérique dans la turbine 9, d'où il sort à une température voisine de T1. Il est alors réintroduit dans la ligne d'échange via une conduite 21, réchauffé jusqu'à la température ambiante dans des passages 22 et évacué de l'installation, après avoir éventuellement servi à la régénération de l'adsorbant utilisé pour l'épuration de l'air entrant et/ou à refroidir l'air sortant du compresseur principal (non représenté) de l'installation.
  • En variante, comme représenté en trait mixte à la Fig. 1, tout ou partie de l'air issu de la turbine 9 peut être refroidi jusqu'au bout froid de la ligne d'échange dans des passages 23 puis insufflé dans la colonne basse pression 3, ou encore être mélangé à l'azote impur, constituant le résiduaire de la double colonne, en cours de réchauffement dans des passages 24 de la ligne d'échange.
  • Le reste de l'installation est classique : le liquide riche LR (air enrichi en oxygène) recueilli en cuve de la colonne 2 est envoyé dans la colonne 3, après sous-refroidissement dans un sous-refroidisseur 25 par vaporisation d'oxygène liquide soutiré de la cuve de la colonne 3, filtré en 25A et renvoyé dans la colonne 3, puis détendu dans une vanne de détente 26, et du liquide pauvre LP constitué essentiellement d'azote, soutiré à la partie supérieure de la colonne 2, est également envoyé dans la colonne 3 après sous-refroidissement dans un sous-refroidisseur 27 puis détendu dans une vanne de détente 28. L'installation produit d'une part de l'azote liquide, prélevé en tête de la colonne 2 via une conduite 29, sous-refroidi dans le sous-refroidisseur 27, détendu au voisinage de la pression atmosphérique dans une vanne de détente 30 et stocké dans un réservoir 31, et d'autre part de l'oxygène liquide, prélevé en cuve de la colonne 3 via une conduite 32 et sous-refroidi dans le sous-refroidisseur 27. Ce dernier est refroidi par l'azote impur soutiré en tête de la colonne 3 via une conduite 33 et envoyé ensuite dans les passages 24 de la ligne d'échange. L'azote gazeux formé dans le réservoir 31 est renvoyé dans la conduite 33 via une conduite 34.
  • Grâce à la disposition des deux turbines décrite plus haut, la totalité de l'air surpressé est refroidie jusqu'à la température d'admission de la turbine froide, soit jusqu'à - 125°C dans cet exemple. Par rapport à la disposition inverse classique des deux turbines, ceci accroît l'apport frigorifique de l'air sous pression par effet Joule - Thompson dans la zone de température qui s'étend de l'admission de la turbine chaude à celle de la turbine froide.
  • Par ailleurs, en considérant la Fig. 2, où on a porté en abscisses la température en degrés C et en ordonnées l'enthalpie H, la courbe inférieure C1 représente la variation d'enthalpie de l'air en cours de refroidissement et de liquéfaction, et la courbe supérieure C2 représente la variation d'enthalpie des gaz en cours de réchauffement. On voit que :
    • la turbine froide 12 traite un fort débit d'air avec des températures d'admission et d'échappement qui encadrent la zone de liquéfaction de l'air 35, c'est-à-dire qu'elle produit beaucoup de froid malgré son fonctionnement à basse température, et de plus elle produit ce froid dans la zone de température où, précisément, beaucoup de froid est nécessaire pour liquéfier l'air et où, par ailleurs, les pertes thermiques sont maximales ; et
    • la turbine chaude 9 traite un faible débit d'air et peut recouvrir, en assurant une détente de 6 bars à 1 bar, l'essentiel de la zone de température située au-dessus de la précédente et dans laquelle le refroidissement est assuré par les turbines ;

    ainsi, la turbine 9 produit peu de froid dans une zone de température étendue où, précisément, peu de froid est nécessaire, les produits en relation d'échange thermique étant gazeux, et où, par ailleurs, les pertes thermiques sont faibles.
  • Il résulte des considérations ci-dessus que l'installation de la Fig. 1 conduit à une énergie spécifique de liquéfaction réduite. On remarque également que l'air à moyenne pression véhiculé par la conduite 18 peut sans inconvénient se trouver au voisinage de son point de rosée, ce qui est favorable à la distillation dans la double colonne.
  • L'avantage concernant l'énergie spécifique de liquéfaction se retrouve dans le cycle de liquéfaction d'azote représenté à la Fig. 3. Sur cette figure, les éléments correspondant à la Fig. 1 portent les mêmes références, affectées du suffixe A. On retrouve ainsi une ligne d'échange thermique 5A, un premier surpresseur 8A couplé à une turbine chaude basse pression 9A, et un second surpresseur 11A couplé à une turbine froide haute pression 12A, et le cycle comprend en outre deux compresseurs de cycle 36 (1 bar à 6 bars) et 37 (6 bars à 30 bars) disposés en série.
  • L'azote de cycle refoulé par le compresseur 37 est surpressé à 50 bars par l'ensemble des surpresseurs 8A et 11A et introduit dans des passages 14A de la ligne d'échange. Une partie de cet azote poursuit son refroidissement jusqu'au bout froid de la ligne d'échange, est détendue à la moyenne pression (6 bars) dans une vanne de détente 16A et séparée en deux phases liquide et vapeur dans un pot séparateur 38. La phase vapeur est réchauffée jusqu'à la température ambiante dans des passages 19A de la ligne d'échange, et la phase liquide est sous-refroidie dans un sous-refroidisseur 39. Une partie de ce liquide sous-refroidi est détendue à 1 bar environ dans une vanne de détente 40, vaporisée dans le sous-refroidisseur 39 à contre-courant du liquide, puis réchauffée jusqu'à la température ambiante dans des passages 24A de la ligne d'échange. Le reste du liquide sous-refroidi constitue la production d'azote liquide, soutirée via une conduite 41.
  • La partie non liquéfiée de l'azote haute pression est sortie de la ligne d'échange à une température T1, via une conduite 17A, détendue à la moyenne pression dans la turbine 12A et injectée dans le séparateur 38. Une partie du débit véhiculé par les passages 19A est sortie de la ligne d'échange, via une conduite 20A, à une température T2 nettement supérieure à T1, détendue à 1 bar environ dans la turbine 9A et injectée dans les passages 24A, via une conduite 21A, à une température voisine de T1. Des conduites 42 et 43 relient respectivement la sortie des passages 19A et 24A à l'aspiration des compresseurs 37 et 36. Une conduite 44 amène à l'aspiration du compresseur 36 un débit d'azote gazeux égal au débit d'azote liquide produit par la conduite 41.
  • De préférence, dans un cycle frigorifique conforme à l'invention, l'ordre de grandeur de l'écart T2 - T1 est au moins égal à la moitié de la chute de température fournie par une turbine.
  • Il est à noter que la partie chaude de la ligne d'échange 5 ou 5A peut éventuellement être refroidie, jusqu'à environ - 40°C, par un groupe frigorifique auxiliaire à ammoniac ou à "Fréon".

Claims (10)

  1. Procédé de production frigorifique par détente à une moyenne pression d'un fluide sous haute pression à une première température (T1) dans une première turbine (12 ; 12A) dite turbine haute pression, puis détente à une basse pression d'une partie du fluide à moyenne pression en sortie de cette turbine haute pression dans une seconde turbine (9 ; 9A) dite turbine basse pression, caractérisé en ce que ladite partie du fluide à moyenne pression issu de la turbine haute pression (12 ; 12A) est réchauffée à une seconde température (T2) supérieure à la première température (T1) avant son admission dans la turbine basse pression (9, 9A).
  2. Procédé suivant la revendication 1, destiné à la liquéfaction d'un gaz, caractérisé en ce que les températures d'admission (T1) et d'échappement de la turbine haute pression (12 12A) encadrent la zone de température (35) dans laquelle le fluide se liquéfie.
  3. Procédé suivant la revendication 2, caractérisé en ce que les températures d'admission (T2) et d'échappement de la turbine basse pression (9 ; 9A) encadrent l'essentiel de la zone de température située entre la température du début du refroidissement assuré par les turbines et la température d'admission (T1) de la turbine haute pression (12 ; 12A).
  4. Procédé de distillation d'air, du type dans lequel de l'air comprimé à une haute pression est refroidi et détendu à une moyenne pression dans une première turbine (12) dite turbine haute pression, une partie de l'air ainsi détendu à moyenne pression est envoyée dans une double colonne de distillation, tandis que le reste de cet air détendu à moyenne pression est de nouveau détendu jusqu'au voisinage de la pression atmosphérique dans une seconde turbine (9) dite turbine basse pression, caractérisé en ce que ledit reste de l'air à moyenne pression issu de la turbine haute pression (12 ; 12A) est réchauffé à une seconde température (T2) supérieure à la première température (T1) avant son admission dans la turbine basse pression (9, 9A).
  5. Procédé suivant la revendication 4, caractérisé en ce que l'air issu de la turbine basse pression (9) est réchauffé puis évacué, éventuellement après avoir servi à refroidir l'air comprimé à séparer et/ou à régénérer un adsorbant d'épuration de cet air.
  6. Procédé suivant la revendication 4, caractérisé en ce que l'air issu de la turbine basse pression (9) est au moins en partie refroidi puis insufflé (21) dans la colonne basse pression (3) de la double colonne (1).
  7. Cycle frigorifique, du type comprenant un circuit de circulation d'un fluide de cycle, au moins un compresseur de cycle (36, 37), une première turbine (12 ; 12A) dite turbine haute pression, et une seconde turbine (9 ; 9A) dite turbine basse pression, le circuit comprenant des moyens pour faire passer au moins une partie du fluide de cycle comprimé à une haute pression par le compresseur, après refroidissement jusqu'à une première température (T1), dans la turbine haute pression, et un circuit (19, 20) pour acheminer au moins une partie du fluide détendu à une moyenne pression en sortie de la turbine haute pression à l'entrée de la turbine basse pression, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens (5) coopérant avec le circuit (19) de fluide à moyenne pression pour réchauffer ladite partie de fluide à moyenne pression sortant de la turbine haute pression (12, 12A) à une deuxième température (T2) supérieure à la première température (T1) avant son admission dans la turbine basse pression (9 ; 9A).
  8. Installation de distillation d'air, du type comprenant une double colonne de distillation d'air (1) et un cycle frigorifique, caractérisée en ce que le cycle frigorifique est conforme à la revendication 7, le fluide de cycle étant l'air à séparer, l'installation comprenant des moyens (5) pour refroidir une partie de l'air entrant jusqu'au voisinage de son point de rosée, le détendre dans une vanne de détente (16) et l'envoyer à la double colonne, et des moyens (18) pour envoyer à cette double colonne une partie de l'air issu de la turbine haute pression (12).
  9. Installation suivant la revendication 8, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens (5 ; 22), pour réchauffer l'air issu de la turbine basse pression (9) puis évacuer cet air de l'installation, éventuellement après passage dans un refroidisseur de l'air comprimé entrant et/ou dans un appareil d'épuration par adsorption de cet air.
  10. Installation suivant la revendication 8, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens (5, 23) pour refroidir l'air issu de la turbine basse pression (9) puis l'insuffler dans la colonne basse pression (3) de la double colonne.
EP90402594A 1989-09-25 1990-09-20 Procédé de production frigorifique, cycle frigorifique correspondant et leur application à la distillation d'air Expired - Lifetime EP0420725B1 (fr)

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