EP0419826A1 - Machine for making corrugated board - Google Patents
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- EP0419826A1 EP0419826A1 EP90115555A EP90115555A EP0419826A1 EP 0419826 A1 EP0419826 A1 EP 0419826A1 EP 90115555 A EP90115555 A EP 90115555A EP 90115555 A EP90115555 A EP 90115555A EP 0419826 A1 EP0419826 A1 EP 0419826A1
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- roller
- force
- rollers
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B31—MAKING ARTICLES OF PAPER, CARDBOARD OR MATERIAL WORKED IN A MANNER ANALOGOUS TO PAPER; WORKING PAPER, CARDBOARD OR MATERIAL WORKED IN A MANNER ANALOGOUS TO PAPER
- B31F—MECHANICAL WORKING OR DEFORMATION OF PAPER, CARDBOARD OR MATERIAL WORKED IN A MANNER ANALOGOUS TO PAPER
- B31F1/00—Mechanical deformation without removing material, e.g. in combination with laminating
- B31F1/20—Corrugating; Corrugating combined with laminating to other layers
- B31F1/24—Making webs in which the channel of each corrugation is transverse to the web feed
- B31F1/26—Making webs in which the channel of each corrugation is transverse to the web feed by interengaging toothed cylinders cylinder constructions
- B31F1/28—Making webs in which the channel of each corrugation is transverse to the web feed by interengaging toothed cylinders cylinder constructions combined with uniting the corrugated webs to flat webs ; Making double-faced corrugated cardboard
- B31F1/2845—Details, e.g. provisions for drying, moistening, pressing
- B31F1/2863—Corrugating cylinders; Supporting or positioning means therefor; Drives therefor
Definitions
- the invention relates to a corrugated cardboard machine of the type corresponding to the preamble of claim 1.
- Such a corrugated cardboard machine is known from US-PS 35 27 638.
- a pressure roller is provided in the plane of the two corrugating rollers, which is guided over the cover sheet, which is then in the nip between the pressure roller and the adjacent corrugating roller with the corrugated path, the apex of which has been provided with glue, to the corrugated cardboard is united.
- the line forces in the roll gaps between the two corrugating rollers or the one corrugating roller and the pressure roller are in the range up to 50 N / mm and the working widths in the range up to about 2700 mm. With the specified line force range and this working width, a deflection compensation must already be provided, since otherwise the uneven product results in the middle due to the lower line force.
- roll bending devices are provided on at least one of the three co-operating rollers, with the aid of which bending ends, i.e. in general, pairs of forces are applied to the roll neck, which exert a bending moment on the roll, which is able to influence the line force distribution in the roll gap. Since the forces can be controlled, this also applies to the magnitude of the bending moment, and it is possible to adjust the line force curve in the desired manner at different line forces using only one corrugating roller, which can also be cylindrical.
- the invention has for its object to reduce or prevent bending vibrations on generic corrugated cardboard machines.
- the invention thus makes use of the fact that in the case of roll bending, a radial pair of forces on the roller end, i.e. generally, the roll neck, is designed to simultaneously provide a means for reducing vibrations by transmitting at least one of these forces through a vibration damper.
- any bending vibrations of a roller are accompanied by small displacements in the bending plane, which form the approach for vibration damping or for the destruction of mechanical energy, on which the vibration damping is based.
- the rollers will be fixed in a so-called main bearing at one point of the roller end or roller journal. These points form the clamping points between which the roller Bending vibration deflects.
- the outer regions of the respective roller end projecting outward beyond the bearing point, ie generally of the respective roller journal form the point of application for the second force of the pair of forces for roll bending, while the first force is given by the bearing force.
- the outer regions shift somewhat upwards or downwards when the roller bends (in the case of a vertical bending plane), and this displacement enables the vibration damping according to the invention in this embodiment.
- the vibration damping members can be designed differently.
- the force is transmitted to the roller end via a hydrostatic radial bearing forming the vibration damping member.
- This embodiment is preferred because the hydrostatic radial bearing combines both the function of transmitting the force from the fixed bearing construction or from the fixed force application element (hydraulic cylinder, eccentric arrangement or the like) to the rotating roller end and the function of the vibration damping member.
- the hydrostatic radial bearing comprises a bearing housing with a cylindrical recess adapted to the circumference of the roller end, in which bearing pockets are formed all around, to which pressure fluid can be supplied, which fills the bearing pockets and then flows out over the edge of the bearing pockets and forms a coherent liquid film there .
- the forces are therefore in the range of the hydrostatic pressure Transfer the pocket and the pressure in the liquid film to the rotating roller ends.
- the liquid flowing out over the edge of the bearing pocket is constantly replaced, so that a hydrodynamic equilibrium is formed and the end of the roller is always liquid-supported without metallic friction.
- Such an arrangement has considerable internal damping, which counteracts the tendency of the roller to vibrate.
- Claims 6 to 8 indicate possibilities of designing such a vibration damping element.
- Claim 9 relates to the type known from US-PS 35 27 638, in which the pressure roller is located in the plane of the two corrugated rollers.
- the ends of the two outer rollers projecting outward beyond the storage in the roller stand, i.e. the one corrugating roller and the pressure roller are pressed apart, whereby a roll bending influencing both nips is obtained.
- the force is exerted directly between the roller ends without the force element deriving forces in any other way.
- Claim 11 relates to a further embodiment of this design, in which the force member is supported on the middle roller.
- Claim 12 is directed to a roller arrangement with a different type of roll bending.
- Claims 13 and 14 represent expedient embodiments of the guide elements for the main bearings of the rollers.
- the corrugated cardboard machine 100 of FIG. 1 comprises a housing 1, in which, in a common plane 2, which in the exemplary embodiment is at an angle of approximately 50 ° to the horizontal, an upper corrugating roller 10, a lower corrugating roller 20 forming a nip 15 from below, and one against the lower corrugating roller 20 from below forming a nip 25 smooth pressure roller are stored.
- the rollers 10, 20, 30 are cylindrical in the central part corresponding to the working width and have cylindrical pins 10 ', 20', 30 'of smaller diameter at the ends, which are rigidly connected to the central part, for example are cast in one piece. They are normal rolls without internal deflection control devices; Rather, this is effected exclusively by the roll bending device to be described, which acts on the pin 10 ', 20', 30 '.
- a web 3 which produces the corrugated web, runs from above via a deflection roller 4 located in the upper left region of the housing 1 and over the upper corrugating roller 10, along its right side and into the nip 15, in which the upper corrugating roller 10 cooperates with the lower corrugating roller 20.
- the corrugated rollers 10, 20 have on their circumference continuous axially parallel corrugations, ribs or projections 14 (FIG. 2), which shape the web 3 and lend it a corrugated structure running in the transverse direction.
- the corrugations are not indicated in FIG. 1.
- the wave path circles the lower left side of the lower corrugating roller 20.
- the apex of the waves is provided with glue 12 in this way by means of the application roller 11 of a gluing unit 9.
- the corrugated path thus prepared then runs into the roll gap 25 which the lower corrugated roll 20 forms with the pressure roll 30.
- a web 5 that results in the top web is deflected upward via a deflection roller 6 mounted in the lower right region of the housing 1 and passes through a heating roller 7 and then through the lower left side of the pressure roller 30, in order to then likewise run into the roller gap 25.
- the glued corrugated web and the cover web are pressed together and glued to the finished corrugated cardboard web 8, which is discharged in the direction of the arrow of the corrugated cardboard machine 100.
- the pins 10 ', 20', 30 'of the rollers 10, 20, 30 are supported in the housing 1 by means of main bearings 17, 27, 37 in the exemplary embodiment of FIG.
- the middle guide element 26 and thus the middle roller 20 are arranged in a fixed manner in the housing 1, while the guide elements 16 and 36 are movable and the rollers 10 and 30 can be adjusted against the roller 20 in the plane of action.
- the employment takes place under the effect of mutually equal forces K1.
- a so-called roll bending device 60 is provided, by means of which the ends of the protruding ends projecting beyond the main bearings 17, 37 Rolls 10.30 or the roll neck 10 ', 30' a bending moment can be exerted, which endeavors to bring the rolls 10.30 closer to each other in the middle.
- the bending moment is generated by a pair of forces that act on the respective roll neck with opposite axial spacing.
- a force K1 of the pair of forces is applied via the main bearing 17.37.
- the other force K2 is applied via hydrostatic bearings 50, which are connected to one another by an intermediate force element 21, to the further outward ends of the roller journals 10 ', 30', which are thus pressed apart from one another.
- the roll neck 20 'of the roll In this case, 20 is not involved and does not project beyond its main bearing 27 axia 1.
- the upper right hydrostatic bearing 50 in FIG. 2 is shown in FIGS. 10 to 12. It comprises a block-like bearing body 22 with a semi-cylindrical recess at the top, the peripheral surface of which forms the bearing surface L, which corresponds in diameter to the diameter of the circumferential bearing journal 10 '.
- the storage area extends only over 180 o , that is, it forms a half-bearing, which is sufficient because of the one-sided force K2.
- Four flat bearing pockets 47 are formed in the bearing surface 16 and are surrounded all around by the bearing surface L.
- the bearing pockets 47 can be supplied with throttled supply lines 18 pressure fluid, which fills the bearing pockets 47 and exerts a hydrostatic pressure according to FIG.
- the essential property of the hydrostatic bearing 50 is that on the one hand it is able to transmit the force K2 to the protruding end of the rotating roll neck 10 ', and on the other hand a significant increase Liche has its own damping, so that any bending vibrations that occur on the rollers 10, 30 are effectively damped.
- the bending vibrations of the rollers 10, 20, 30 can be particularly excited at a higher working speed in that the rollers 10, 20 are corrugated rollers and thus experience a periodic disturbance.
- the pressure fluid located in the gap 43 (FIG. 11) between the roll neck 10 'and the bearing surface 16 is not locked in, but can flow through the gap 43 in the direction of the arrows 19, that is to say in an energy-consuming manner, resulting in the damping effect.
- the force K2 acts via the intermediate force member 21, at the ends of which a hydrostatic bearing 50 is arranged, directly between the roller journals 10 'and 30'.
- the force member 21 can be a mechanical or hydraulic force application device, by means of which the hydrostatic bearings 50 can be pushed apart somewhat in order to be able to exert different forces K2.
- the force member 21 is supported only on the roll neck 10 ', 30', but otherwise has no fixed point.
- the line pressures in the nips 15, 25 are accordingly coupled, i.e. cannot be set separately, and only out-of-phase vibrations can be damped, in-phase, in which all rollers 10, 20, 30 swing up or down simultaneously, but not.
- the embodiment according to FIG. 3 is structurally somewhat more complex, but also more powerful than that according to FIG. 2.
- a support 24 connected to the guide element 26 or the housing 1 is outside the end of the bearing journal 20 ' provided on which the on the roll neck 10 ', 30' attacking hydrostatic bearing 50 can be supported individually via separate force members 41, 42 up or down. This ensures that the bending moments of the rollers 10, 30 with suitable coordination of the force structure 41.42 applied forces K5 and K6 with the respective associated forces on the guide elements 16 and 36 forces K3 and K4 can be set separately and there is also a complete decoupling of the line forces in the nips 15, 25.
- FIG. 13 shows in cross section, as an example, the main bearing designed as a hydrostatic bearing 13 on the guide element 16 in FIG.
- FIG. 3 Because the embodiment according to FIG. 3 is preferred in terms of performance, its implementation on the corrugated cardboard machine 100 of FIG. 1 is shown in somewhat more detail in FIGS. 6 and 7.
- a straight guide 23 is formed in the housing 1.
- the middle guide element 26 is fixedly arranged therein.
- the two adjacent guide elements 16 and 36 are in the straight guide 23 displaceable bearing carriage, on the fixed on the housing 1 force members 27,28 in the form of hydraulic piston / cylinder units or the like, the forces directed against the middle roller 20 K3 and K4 are exerted by the the rollers 10 and 20 or 30 and 20 are pressed against each other.
- the axes of the rollers 10, 20, 30 and the lines of action of the piston / cylinder units 27, 28 lie in the same plane.
- the support 24 consists of two supports 37, 38 which extend to both sides of the force members 41, 42 and are connected to the housing and are connected to one another by a cross member 39, on which the force members 41, 42 attack, which rest on the hydrostatic half bearings 50 at the outer ends of the roll neck 10 ', 30' in their axially projecting areas over the guide elements 16, 36.
- the support 24 can be designed as a welded box structure, as indicated by the sectional view in FIG. 6.
- FIGS. 2 to 4 do not have to be used in the inclined position according to FIG. 1 or using a straight guide according to FIGS. 6 and 7.
- 8 shows, as an example of another implementation, a corrugated cardboard machine with a roller arrangement according to FIG. 3, a C-shaped roller stand 51, in which the rollers 10, 30 are mounted on rockers 52, 53, protrude horizontally from the superimposed bearing points 54, 55 on the upright leg of the "C” into the interior of the "C” and can be swiveled up and down in one area.
- the forces K3 and K4 are applied from the inside to the horizontal legs of the "C" force members 27, 28 which press the rollers 10, 30 mounted on the rockers 52, 53 against the middle roller 20.
- the support 24 is designed as a bracket which is arranged between the rockers 52, 53 and is welded to the machine stand 51 and is connected to the guide element 26 and forms the fixed support for the force members 41, 42 which, via the hydrostatic bearings 50, on the outer ends the pin 10 ', 30' act.
- roller 5 shows a further embodiment, in which only two rollers 10, 20 interact, which in the embodiment are not designed as corrugated rollers.
- the roller 20 is mounted in a stationary machine stand 61 via hydrostatic bearings 13.
- the roller 10 is mounted on main elements 17 designed as roller bearings on guide elements 16 which are connected to one another by a beam 62 extending parallel to the roller 10.
- the beam 62 projects axially outward beyond the guide elements 16.
- the pin 10 'of the roller 10 via the main bearing 17 to the outside.
- a force member 63 is attached to the beam 62, which acts via a hydrostatic bearing 50 on the underside of the protruding end of the roll neck 10 ', so that the end of the roll pin 10' in the sense of Arrow “pulled up” and thereby a bending moment can be exerted on the roller 10 by bending the beam 62.
- the entire arrangement with the bar 62 and the roller 10 forms a structural unit 70 which can be positioned as a whole against the roller 20, as shown in FIG. 9.
- the machine stand 61 is designed as a C-stand, on the lower horizontal leg of which the roller 20 is mounted.
- the structural unit 70 with the beam 62 and the roller 10 is opened and closed via a rocker arm 64 around a bearing 65 guided down.
- a force member 66 acts against the rocker arm 64, which is supported from the inside on the upper horizontal leg of the C-shaped machine stand 61. This determines the force with which the structural unit 70 is placed against the roller 20 from above. This can be done in the case of a pre-bent roller 10, the bending of which can be adapted, for example, to the deflection of the roller 20 which arises from its own weight. In this way, very low linear forces can be exerted uniformly over the working width.
- the damping of the vibrations takes place via the hydrostatic bearings 50, via which the force members 63 act on the roller 10, and via the hydrostatic main bearings 13 of the roller 20.
- FIGS. 14 and 15 other embodiments of the vibration-damping transmission of the force K2 to the rotating roll neck 10 'are shown. It is again the top right roll neck in Fig. 2. While the hydrostatic bearing 50 formed storage and damping at the same time, these elements are separated in FIGS. 14 and 15.
- a separate pivot bearing, for example a roller bearing 28, is provided, which is arranged in a bearing housing 29.
- the force member K2 generating force 21 acts via a vibration damper 80 in the form of a compressible fitting 31 on the bearing housing 29. Also in this way, bending vibrations of the roller 10 or the roller end 10 'are suppressed.
- the vibration damping member 90 is formed by a piston 33 which is displaceable in a cylinder 32, the piston side and piston rod side of which are connected by a line 34 in which a throttle point 35 is present. With a displacement of the pin 10 ', the liquid is pressed through the throttle point 35, whereby energy is consumed and the damping effect comes about.
Abstract
Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Wellpappenmaschine der dem Oberbegriff des Anspruchs 1 entsprechenden Art.The invention relates to a corrugated cardboard machine of the type corresponding to the preamble of claim 1.
Eine solche Wellpappenmaschine ist aus der US-PS 35 27 638 bekannt. Bei der bekannten Ausführungsform ist in der Ebene der beiden Riffelwalzen noch eine Anpreßwalze vorgesehen, die über die Deckbahn herangeleitet wird, die dann in dem Walzspalt zwischen der Anpreßwalze und der benachbarten Riffelwalze mit der Wellenbahn, deren Scheitel mit Leim versehen worden sind, zu der Wellpappe vereinigt wird. Die Linienkräfte in den Walzspalten zwischen den beiden Riffelwalzen bzw. der einen Riffelwalze und der Anpreßwalze liegen im Bereich bis zu 50 N/mm und die Arbeitsbreiten im Bereich bis etwa 2700 mm. Bei dem angegebenen Linienkraftbereich und dieser Arbeitsbreite muß schon für einen Durchbiegungsausgleich gesorgt werden, da andernfalls durch die niedrigere Linienkraft in der Mitte ein ungleichmäßiges Produkt entsteht.Such a corrugated cardboard machine is known from US-PS 35 27 638. In the known embodiment, a pressure roller is provided in the plane of the two corrugating rollers, which is guided over the cover sheet, which is then in the nip between the pressure roller and the adjacent corrugating roller with the corrugated path, the apex of which has been provided with glue, to the corrugated cardboard is united. The line forces in the roll gaps between the two corrugating rollers or the one corrugating roller and the pressure roller are in the range up to 50 N / mm and the working widths in the range up to about 2700 mm. With the specified line force range and this working width, a deflection compensation must already be provided, since otherwise the uneven product results in the middle due to the lower line force.
Früher wurde mit bombierten Walzen gearbeitet, deren Durchmesser also in der Mitte etwas größer als an den Enden ist. Die Bombierung bringt aber nur bei einer bestimmten Linienkraft eine gute Vergleichmäßigung. Aus diesem Grunde mußten für verschiedene Linienkräfte, die je nach Papierqualität gefahren werden mußten, unterschiedliche bombierte Walzen bereitgehalten werden, die einen hohen Kostenaufwand bedeuteten und bei der Auswechslung viel Zeit erforderten.In the past, people worked with cambered rollers, the diameter of which is slightly larger in the middle than at the ends. The crowning, however, only brings about a good uniformity with a certain line force. For this reason, different line forces, which had to be driven depending on the paper quality, had to be different cambered rollers are available, which meant a high cost and took a lot of time to replace.
Aus diesem Grund sind bei der aus der US-PS 35 27 638 bekannten Ausführungsform einer Wellpappenmaschine an mindestens einer der drei zusammenwirkenden Walzen Rollbending-Einrichtungen vorgesehen, mit deren Hilfe auf die Walzenenden, d.h. im allgemeinen auf die Walzenzapfen, Kräftepaare aufgebracht werden, die auf die Walze ein Biegemoment ausüben, welches die Linienkraftverteilung im Walzspalt zu beeinflussen in der Lage ist. Da die Kräfte gesteuert werden können, gilt dies auch für die Größe des Biegemoments, und es ist möglich, den Linienkraftverlauf bei verschieden hohen Linienkräften unter Einsatz nur einer Riffelwalze, die zudem noch zylindrisch sein kann, in der gewünschten Weise zu justieren.For this reason, in the embodiment of a corrugated cardboard machine known from US Pat. No. 3,527,638, roll bending devices are provided on at least one of the three co-operating rollers, with the aid of which bending ends, i.e. in general, pairs of forces are applied to the roll neck, which exert a bending moment on the roll, which is able to influence the line force distribution in the roll gap. Since the forces can be controlled, this also applies to the magnitude of the bending moment, and it is possible to adjust the line force curve in the desired manner at different line forces using only one corrugating roller, which can also be cylindrical.
Aus der DE-AS 24 21 771 ist es auch bekannt, in einer Wellpappenmaschine hydraulisch innenabgestützte Walzen einzusetzen. Der Investitionsaufwand ist hierbei aber beträchtlich, so daß für die Herstellung von Wellpappe im allgemeinen die Rollbending-Einrichtungen vorzuziehen sind, die das Arbeiten mit normalen, d.h. keine inneren oder äußeren Stützeinrichtungen aufweisenden Walzen gestatten, auf deren Enden, insbesondere Zapfen, der Durchbiegung unter dem Druck der Bahn entgegenwirkende Biegemomente aufgebracht werden und die bei den nicht allzu großen Arbeitsbreiten bis zu 2700 mm zufriedenstellende Ergebnisse liefern.From DE-AS 24 21 771 it is also known to use hydraulically internally supported rollers in a corrugated cardboard machine. However, the investment is considerable, so that for the production of corrugated cardboard the roll bending devices are generally preferable, which work with normal, i.e. do not allow any rollers having internal or external support devices, on the ends, in particular pins, of which bending moments which counteract the deflection under the pressure of the web are applied and which give satisfactory results with the working widths which are not too large up to 2700 mm.
Die Arbeitsgeschwindigkeit bei solchen Wellpappenmaschinen ist recht erheblich und beträgt 250 m/min und darüber. Bei diesen Geschwindigkeiten kommt es schon häufig zu Schwingungsproblemen, indem Biegeschwingungen der Walzen angeregt werden. Die Riffelwalzen sind in diesem Punkt besonders gefährdet, weil sie durch ihre Riffelung nicht gleichmäßig beansprucht werden, sondern eine Stör frequenz von 300 bis 400 Hz erfahren, die zu einer überkritischen Anregung der Eigenschwingungen in der Biegeebene Anlaß sein kann, wobei die Eigenfrequenz der Grundschwingung, bei der also Knoten nur an den Lagerungen zu finden sind, je nach Ausführung der einzelnen Walze in der Grössenordnung von 60 bis 90 Hz liegt. Das Auftreten derartiger Biegeschwingungen führt in der Praxis zu sehr störenden Geräuschen und auch zu Markierungen auf der Bahn. Die Erfindung erstreckt sich jedoch nicht nur auf Wellpappenmaschinen, bei den die Schwingungen durch die geometrische Oberflächenstruktur der Riffelwalzen angeregt werden, sondern auch auf Fälle mit Rollbending-Einrichtung, bei denen die Schwingungen beispielsweise durch systematische Unregelmäßigkeiten der Bahn entstehen.The working speed in such corrugated cardboard machines is quite considerable and is 250 m / min and above. At these speeds, vibration problems often arise by stimulating bending vibrations of the rollers. The corrugated rollers are particularly at risk in this point because their corrugation does not stress them evenly, but rather a sturgeon experience frequency from 300 to 400 Hz, which can give rise to a supercritical excitation of the natural vibrations in the bending plane, the natural frequency of the fundamental vibration, at which nodes can only be found on the bearings, depending on the design of the individual roller in the order of magnitude of 60 to 90 Hz. In practice, the occurrence of such bending vibrations leads to very disturbing noises and also to markings on the web. However, the invention extends not only to corrugated cardboard machines in which the vibrations are excited by the geometric surface structure of the corrugating rollers, but also to cases with roll bending devices in which the vibrations arise, for example, from systematic irregularities in the web.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Biegeschwingungen an gattungsgemäßen Wellpappenmaschinen zu vermindern oder zu unterbinden.The invention has for its object to reduce or prevent bending vibrations on generic corrugated cardboard machines.
Diese Aufgabe wird durch die in Anspruch 1 wiedergegebene Erfindung gelöst.This object is achieved by the invention reproduced in claim 1.
Die Erfindung nutzt also den Umstand, daß bei dem Rollbending ein radiales Kräftepaar auf das Walzenende, d.h. im allgemeinen den Walzenzapfen, aufzubringen, ist, dazu aus, um gleichzeitig eine Einrichtung zur Minderung der Schwingungen zu schaffen, indem die Übertragung mindestens einer dieser Kräfte über ein Schwingungsdämpfungsglied erfolgt.The invention thus makes use of the fact that in the case of roll bending, a radial pair of forces on the roller end, i.e. generally, the roll neck, is designed to simultaneously provide a means for reducing vibrations by transmitting at least one of these forces through a vibration damper.
Etwaige Biegeschwingungen einer Walze gehen mit kleinen Verlagerungen in der Biegeebene einher, die den Ansatz für die Schwingungsdämpfung bzw. für die Vernichtung mechanischer Energie bilden, auf der die Schwingungsdämpfung beruht. Im allgemeinen werden die Walzen an einer Stelle des Walzenendes bzw. Walzenzapfens in einem sogenannten Hauptlager fest gelagert sein. Diese Stellen bilden die Einspannpunkte, zwischen denen die Walze sich bei der ersten Eigen- Biegeschwingung durchbiegt. Die über die Lagerstelle nach außen vorstehenden äußeren Bereiche des jeweiligen Walzenendes, d.h. im allgemeinen des jeweiligen Walzenzapfens, bilden den Angriffspunkt für die zweite Kraft des Kräftepaars für das Rollbending, während die erste Kraft durch die Lagerkraft gegeben ist. Die äußeren Bereiche verlagern sich bei der Durchbiegung der Walze etwas nach oben oder unten (bei vertikaler Biegeebene), und diese Verlagerung ermöglicht bei dieser Ausführungsform die erfindungsgemäße Schwingungsdämpfung.Any bending vibrations of a roller are accompanied by small displacements in the bending plane, which form the approach for vibration damping or for the destruction of mechanical energy, on which the vibration damping is based. In general, the rollers will be fixed in a so-called main bearing at one point of the roller end or roller journal. These points form the clamping points between which the roller Bending vibration deflects. The outer regions of the respective roller end projecting outward beyond the bearing point, ie generally of the respective roller journal, form the point of application for the second force of the pair of forces for roll bending, while the first force is given by the bearing force. The outer regions shift somewhat upwards or downwards when the roller bends (in the case of a vertical bending plane), and this displacement enables the vibration damping according to the invention in this embodiment.
Die Erfindung ist schon verwirklicht, wenn nur eine der Kräfte des Kräftepaars der Rollbending-Einrichtung gedämpft wirkt, also z.B. die jeweils äußere Kraft. Die Wirkung ist jedoch am größten, wenn beide Kräfte gedämpft angreifen und auch das jeweilige Hauptlager der Walze gedämpft abgestützt ist (Anspruch 2).The invention has already been implemented if only one of the forces of the pair of forces of the roll bending device acts damped, e.g. the respective external force. The effect is greatest, however, when both forces act in a dampened manner and the respective main bearing of the roller is supported in a damped manner (claim 2).
Die Schwingungsdämpfungsglieder können unterschiedlich ausgebildet sein. In der bevorzugten Ausführungsform gemäß Anspruch 3 wird die Kraft über ein das Schwingungsdämpfungsglied bildendes hydrostatisches Radiallager auf das Walzenende übertragen. Diese Ausführungsform ist deshalb bevorzugt, weil das hydrostatische Radiallager sowohl die Funktion der Übertragung der Kraft von der feststehenden Lagerkonstruktion bzw. von dem feststehenden Kraftausübungselement (Hydraulikzylinder, Exzenteranordnung oder dergleichen) auf das drehende Walzenende als auch die Funktion des Schwingungsdämpfungsgliedes in sich vereinigt.The vibration damping members can be designed differently. In the preferred embodiment according to claim 3, the force is transmitted to the roller end via a hydrostatic radial bearing forming the vibration damping member. This embodiment is preferred because the hydrostatic radial bearing combines both the function of transmitting the force from the fixed bearing construction or from the fixed force application element (hydraulic cylinder, eccentric arrangement or the like) to the rotating roller end and the function of the vibration damping member.
Das hydrostatische Radiallager umfaßt ein Lagergehäuse mit einer dem Umfang des Walzenendes angepaßten zylindrischen Ausnehmung, in der ringsum berandete Lagertaschen ausgebildet sind, denen Druckflüssigkeit zugeführt werden kann, die die Lagertaschen füllt und dann über den Rand der Lagertaschen nach außen abströmt und dort einen zusammenhängenden Flüssigkeitsfilm bildet. Die Kräfte werden also durch den hydrostatischen Druck im Bereich der Lagertasche und den Druck in dem Flüssigkeitsfilm auf das drehende Walzenden übertragen. Die über den Rand der Lagertasche abströmende Flüssigkeit wird ständig ersetzt, so daß sind ein hydrodynamisches Gleichgewicht ausbildet und das Ende der Walze stets ohne metallische Reibung flüssigkeitsgestützt ist. Eine solche Anordnung besitzt eine erhebliche Eigendämpfung, die Schwingungsneigungen der Walze entgegenwirkt.The hydrostatic radial bearing comprises a bearing housing with a cylindrical recess adapted to the circumference of the roller end, in which bearing pockets are formed all around, to which pressure fluid can be supplied, which fills the bearing pockets and then flows out over the edge of the bearing pockets and forms a coherent liquid film there . The forces are therefore in the range of the hydrostatic pressure Transfer the pocket and the pressure in the liquid film to the rotating roller ends. The liquid flowing out over the edge of the bearing pocket is constantly replaced, so that a hydrodynamic equilibrium is formed and the end of the roller is always liquid-supported without metallic friction. Such an arrangement has considerable internal damping, which counteracts the tendency of the roller to vibrate.
Da das Rollbending immer nur in einer Richtung ausgeübt wird, nämlich so, daß die Walze gegen den Walzspalt hin durchgebogen wird, genügt es, wenn gemäß Anspruch 4 hydrostatische Halblager vorgesehen sind, wodurch der Platzbedarf und der konstruktive Aufwand vermindert werden.Since the roll bending is only ever carried out in one direction, namely in such a way that the roll is bent against the roll gap, it is sufficient if hydrostatic half bearings are provided according to claim 4, whereby the space requirement and the design effort are reduced.
Bei dem hydrostatischen Radiallager waren Kraftübertragung und Dämpfung in einem Element vereint. Bei einer alternativen Ausführungsform gemäß Anspruch 5 ist es auch möglich, die Funktionen zu trennen und auf dem Walzenende ein Drehlager vorzusehen, auf welches die radiale Kraft über ein separates Schwingungsdämpfungsglied übertragen wird. Hierbei besteht in der Auswahl des Schwingungsdämpfungsgliedes eine größere Freiheit.Power transmission and damping were combined in one element in the hydrostatic radial bearing. In an alternative embodiment according to
Ansprüche 6 bis 8 geben Möglichkeiten der Gestaltung eines solchen Schwingungsdämpfungsgliedes an.Claims 6 to 8 indicate possibilities of designing such a vibration damping element.
Anspruch 9 betrifft die aus der US-PS 35 27 638 bekannte Bauart, bei der auch die Anpreßwalze in der Ebene der beiden Riffelwalzen gelegen ist. Hierbei können die über die Lagerung im Walzenständer nach außen vorstehenden Enden der beiden äußeren Walzen, d.h. der einen Riffelwalze und der Anpreßwalze, auseinandergedrückt werden, wodurch eine beide Walzenspalte beeinflussendes Rollbending erhalten wird. Die Kraft wird hierbei unmittelbar zwischen den Walzenenden ausgeübt, ohne daß das Kraftglied Kräfte anderweitig ableitet.Claim 9 relates to the type known from US-
Bei der Ausführungsform nach Anspruch 10 werden separate Kräfte an der Stütze auf die Enden der äußeren Walzen ausgeübt.In the embodiment according to
Anspruch 11 betrifft eine weitere Ausführungsform dieser Bauweise, bei der das Kraftglied auf der mittleren Walze abgestützt ist.
Anspruch 12 ist auf eine Walzenanordnung mit einer anderen Art des Rollbending gerichtet.
Ansprüche 13 und 14 geben zweckmäßige Ausführungsformen der Führungselemente für die Hauptlager der Walzen wieder.
In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele der Erfindung schematisch dargestellt.
- Fig. 1 zeigt eine Seitenansicht einer Wellpappenmaschine, teilweise im Vertikalschnitt;
- Fig. 2 bis 4 sind Ansichten des Walzensatzes der Wellpappenmaschine nach der Linie II-II in Fig. 1 mit verschiedenen Ausführungsformen der Rollbending-Einrichtung;
- Fig. 5 ist eine entsprechende Ansicht einer anderen Wellpappenmaschine;
- Fig. 6 ist ein Schnitt nach der Linie VI-VI in Fig. 3;
- Fig. 7 ist eine Ansicht nach der Linie VII-VII in Fig. 3;
- Fig. 8 ist eine Seitenansicht einer Wallpappenmaschine mit einer aufrechten Wirkebene der Walzen und einer Rollbending-Einrichtung entsprechend Fig. 3;
- Fig. 9 ist eine Seitenansicht einer Wellpappenmaschine mit einer Rollbending-Einrichtung entsprechend Fig. 5.
- Fig. 10 bis 12 sind Ansichten eines hydrostatischen Halblagers, wie es bei der Rollbending-Einrichtung zur Anwendung kommen kann;
- Fig. 13 ist ein Schnitt durch ein hydrostatisches Hauptlager;
- Fig. 14 und 15 sind Längsschnitte durch weitere Ausführungsformen der gedämpften Kraftübertragung auf das Ende einer Walze.
- Fig. 1 shows a side view of a corrugated cardboard machine, partly in vertical section;
- 2 to 4 are views of the roller set of the corrugated cardboard machine along the line II-II in FIG. 1 with different embodiments of the roll bending device;
- Fig. 5 is a corresponding view of another corrugated board machine;
- Fig. 6 is a section along the line VI-VI in Fig. 3;
- Fig. 7 is a view along the line VII-VII in Fig. 3;
- FIG. 8 is a side view of a cardboard machine with an upright working plane of the rollers and a roll bending device corresponding to FIG. 3;
- FIG. 9 is a side view of a corrugated cardboard machine with a roll bending device corresponding to FIG. 5.
- 10 to 12 are views of a hydrostatic half bearing as can be used in the roll bending device;
- Fig. 13 is a section through a hydrostatic main bearing;
- 14 and 15 are longitudinal sections through further embodiments of the damped power transmission to the end of a roller.
Die Wellpappenmaschine 100 der Fig. 1 umfaßt ein Gehäuse 1, in welchem in einer gemeinsamen, in dem Ausführungsbeispiel einen Winkel von etwa 50o zur Horizontalen einnehmenden Ebene 2 eine obere Riffelwalze 10, eine dagegen von unten einen Walzspalt 15 bildende untere Riffelwalze 20 und eine gegen die untere Riffelwalze 20 von unten einen Walzspalt 25 bildende glatte Anpreßwalze gelagert sind. Die Walzen 10,20,30 sind in mittleren, der Arbeitsbreite entsprechenden Teil zylindrisch und besitzen an den Enden zylindrische Zapfen 10′,20′,30′ geringeren Durchmessers, die mit dem mittleren Teil biegesteif verbunden, also z.B. einstückig gegossen sind. Es handelt sich um normale Walzen ohne innere Einrichtungen zur Durchbiegungssteuerung; diese wird vielmehr ausschließlich durch die an den Zapfen 10′,20′,30′ angreifende noch zu beschreibende Rollbending-Einrichtung bewirkt.The
Von einer nicht dargestellten Vorratsrolle läuft eine Bahn 3, die die Wellenbahn ergibt, über eine im linken oberen Bereich des Gehäuse 1 gelegene Umlenkrolle 4 von oben ein und über die obere Riffelwalze 10, an deren rechter Seite entlang und in den Walzspalt 15, in welchem die obere Riffelwalze 10 mit der unteren Riffelwalze 20 zusammenwirkt. Die Riffelwalzen 1o,20 besitzen auf ihrem Umfang über die Länge durchgehende achsparallele Riffel, Rippen oder Vorsprünge 14 (Fig. 2), die die Bahn 3 prägen und ihr eine in Querrichtung verlaufende Wellenstruktur veleihen. Die Riffel sind in Fig. 1 der Einfachheit halber nicht angedeutet. Nach dem Verlassen des Walzspalts 15 umrundet die Wellenbahn die linke untere Seite der unteren Riffelwalze 20. Die Scheitel der Wellen werden auf diesem Wege mittels der Auftragswalze 11 eines Leimwerks 9 mit Leim 12 versehen. Die so vorbereitete Wellenbahn läuft sodann in den Walzspalt 25 ein, den die untere Riffelwalze 20 mit der Anpreßwalze 30 bildet.From a supply roll, not shown, a web 3, which produces the corrugated web, runs from above via a deflection roller 4 located in the upper left region of the housing 1 and over the
Eine die Deckbahn ergebende Bahn 5 wird über eine im rechten unteren Bereich des Gehäuses 1 gelagerte Umlenkwalze 6 nach oben umgelenkt und passiert eine Heizwalze 7 sowie anschließend die linke untere Seite der Anpreßwalze 30, um dann ebenfalls in den Walzspalt 25 einzulaufen. In dem Walzspalt 25 werden die beleimte Wellenbahn und die Deckbahn aufeinandergepreßt und zu der fertigen Wellpappebahn 8 verleimt, die in Pfeilrichtung der Wellpappenmaschine 100 abgeführt wird.A
Die Zapfen 10′,20′,30′ der Walzen 10,20,30 sind in dem Gehäuse 1 über in dem Ausführungsbeispiel der Fig. 2 als Wälzlager ausgebildete Hauptlager 17,27,37 in Führungselementen 16,26,36 gelagert. Das mittlere Führungselement 26 und damit die mittlere Walze 20 sind in dem Gehäuse 1 feststehend angeordnet, während die Führungselemente 16 und 36 beweglich und die Walzen 10 und 30 in der Wirkungsebene gegen die Walze 20 anstellbar sind. Die Anstellung erfolgt unter der Wirkung von untereinander gleichen Kräften K₁.The
Um den Durchbiegungen der Walzen 10,20,30 entgegenzuwirken, die durch die in den Walzspalten 15,25 wirkenden Linienkräfte erzeugt werden, ist eine sogenannte Rollbending-Einrichtung 60 vorgesehen, mittels deren auf die über die Hauptlager 17,37 nach außen überstehenden Enden der Walzen 10,30 bzw. die Walzenzapfen 10′,30′ ein Biegemoment ausgeübt werden kann, welches die Walzen 10,30 in der Mitte einander anzunähern bestrebt ist. Das Biegemoment wird durch ein Kräftepaar erzeugt, welches mit axialem Abstand in entgegengesetzten Richtungen auf die jeweiligen Walzenzapfen wirkt. In Fig. 2 wird die eine Kraft K₁ des Kräftepaars über die Hauptlager 17,37 aufgebracht. Die andere Kraft K₂ wird über hydrostatische Lager 50, die durch ein zwischengeschaltetes Kraftglied 21 miteinander verbunden sind, auf die weiter außen gelegenen Enden der Walzenzapfen 10′,30′ aufgebracht, die also außen auseinandergedrückt werden. Der Walzenzapfen 20′ der Walze 20 ist in diesem Fall unbeteiligt und steht nicht über sein Hauptlager 27 axia 1 nach außen über.In order to counteract the deflections of the
Als Beispiel ist das in Fig. 2 rechte obere hydrostatische Lager 50 in den Fig. 10 bis 12 dargestellt. Es umfaßt einen blockartigen Lagerkörper 22 mit einer halbzylindrischen Ausnehmung an der Oberseite, deren Umfangsfläche die Lagerfläche L bildet, die in ihrem Durchmesser dem Durchmesser des umlaufenden Lagerzapfens 10′ entspricht. Die Lagerfläche erstreckt sich nur über 180o, d.h. sie bildet ein Halblager, was aber wegen der nur einseitig wirkenden Kraft K₂ ausreicht. In der Lagerfläche 16 sind vier flache Lagertaschen 47 ausgebildet, die rundum von der Lagerfläche L umrandet sind. Den Lagertaschen 47 kann durch gedrosselte Zuleitungen 18 Druckflüssigkeit zugeführt werden, die die Lagertaschen 47 füllt und gemäß Fig. 11 auf die Unterseite des Lagerzapfens 10′ einen hydrostatischen Druck ausübt, der bei hinreichender Steigerung den Walzenzapfen 10′ etwas abzuheben in der Lage ist. Die Druckflüssigkeit entweicht durch den sich bildenden Spalt 43. Dadurch fällt der Druck in den Lagertaschen 47 etwas ab, und es sinkt der Walzenzapfen 10′ wieder etwas ein. Es bildet sich ein Gleichgewicht heraus, bei welchem die den Lagertaschen 47 zugeführte Druckflüssigkeit über die die Berandung der Lagertaschen 47 bildende Lagerfläche L nach allen Richtungen abströmt, wie es durch die Pfeile 19 angedeutet ist. Es entsteht auf diese Weise ein stabiler Druckflüssigkeitsfilm, auf welchem der Walzenzapfen 10′ umlaufen kann, ohne daß es zu einer metallischen Berührung kommt. Die aus der eine Abwicklung der Lagerfläche L wiedergebenden Fig. 12 ersichtliche Aufteilung der Lagertaschen 47 ist lediglich ein Merkmal des Ausführungsbeispiels. Ausbildung, Zahl und Anordnung der Lagertaschen 47 innerhalb der Lagerfläche L können auch anders sein.As an example, the upper right
Die wesentliche Eigenschaft des hydrostatischen Lagers 50 besteht darin, daß es einerseits in der Lage ist, die Kraft K₂ auf das vorstehende Ende des umlaufenden Walzenzapfens 10′ zu übertragen, und andererseits eine erheb liche Eigendämpfung besitzt, so daß an den Walzen 10,30 etwa auftretende Biegeschwingungen wirkungsvoll gedämpft werden. Die Biegeschwingungen der Walzen 1o,20,30 können bei höherer Arbeitsgeschwindigkeit besonders dadurch angeregt werden, daß die Walzen 10,20 Riffelwalzen sind und somit eine periodische Störung erfahren. Die in dem Spalt 43 (Fig. 11) zwischen dem Walzenzapfen 10′ und der Lagerfläche 16 befindliche Druckflüssigkeit ist nicht eingesperrt, sondern kann durch den Spalt 43 im Sinne der Pfeile 19 gedrosselt, d.h. energieverbrauchend, abströmen, wodurch der Dämpfungseffekt gegeben ist.The essential property of the
In dem Ausführungsbeispiel der Fig. 2 wirkt die Kraft K₂ über das zwischengeschaltete Kraftglied 21, an dessen Enden jeweils ein hydrostatisches Lager 50 angeordnet ist, unmittelbar zwischen den Walzenzapfen 10′ bzw. 30′. Das Kraftglied 21 kann eine mechanische oder hydraulische Kraftausübungseinrichtung sein, mittels deren die hydrostatischen Lager 50 etwas auseinandergedrückt werden können, um verschieden große Kräfte K₂ ausüben zu können. Das Kraftglied 21 ist nur an den Walzenzapfen 10′,30′ abgestützt, weist aber ansonsten keinen Fixpunkt auf. Die Liniendrücke in den Walzspalten 15,25 sind dementsprechend gekoppelt, d.h. nicht getrennt einstellbar, und es können nur ungleichphasige Schwingungen gedämpft werden, gleichphasige, bei denen also alle Walzen 10,20,30 gleichzeitig nach oben oder unten schwingen, jedoch nicht .In the embodiment of FIG. 2, the force K₂ acts via the
Die Ausführungsform nach Fig. 3 ist zwar konstruktiv etwas aufwendiger, aber auch leistungsfähiger als diejenige nach Fig. 2. Bei der Ausführungsform nach Fig. 3 ist außerhalb des Endes des Lagerzapfens 20′ eine mit dem Führungselement 26 bzw. dem Gehäuse 1 verbundene Stütze 24 vorgesehen, an der sich die an den Walzenzapfen 10′,30′ angreifenden hydrostatischen Lager 50 einzeln über separate Kraftglieder 41,42 nach oben bzw. unten abstützen können. Hierdurch ist erreicht, daß die Biegemomente der Walzen 10,30 unter geeigneter Abstimmung der von den Kraft gliedern 41,42 ausgeübten Kräfte K₅ und K₆ mit den jeweils zugehörigen auf die Führungselemente 16 bzw. 36 ausgeübten Kräfte K₃ und K₄ separat eingestellt werden können und auch eine vollständige Entkopplung der Linienkräfte in den Walzspalten 15,25 gegeben ist.The embodiment according to FIG. 3 is structurally somewhat more complex, but also more powerful than that according to FIG. 2. In the embodiment according to FIG. 3, a
Durch die feststehende Stütze 24 können über die hydrostatischen Lager 50 sowohl ungleichphasige als auch gleichphasige Biegeschwingungen gedämpft werden.Due to the fixed
Ein weiterer wesentlicher Unterschied der Ausführungsform nach Fig. 3 zu der nach Fig. 2 besteht darin, daß die Hauptlager, über die die Zapfen 10′,20′,30′ an den Führungselementen 16,26,36 gelagert sind, als hydrostatische Lager 13 ausgebildet sind, was durch die senkrecht zur Achse verlaufende Schraffur angedeutet sein soll. Dadurch wird der schwingungsdämpfende Effekt der Rollbending-Einrichtung 60 erheblich verstärkt.Another significant difference between the embodiment according to FIG. 3 and that according to FIG. 2 is that the main bearings, via which the
Fig. 13 zeigt im Querschnitt als Beispiel das als hydrostatisches Lager 13 ausgebildete Hauptlager an dem Führungselement 16 in Fig. 3. Es sind auch hierbei über den Umfang der Lagerfläche verteilte über gedrosselte Zuleitungen 18 gespeiste Lagertaschen 47 vorgesehen.FIG. 13 shows in cross section, as an example, the main bearing designed as a
Weil die Ausführungsform nach Fig. 3 leistungsmäßig bevorzugt ist, ist ihre Realisierung an der Wellpappenmaschine 100 der Fig. 1 in den Fig. 6 und 7 noch etwas mehr im Detail dargestellt. In dem Gehäuse 1 ist eine Geradführung 23 ausgebildet. Das mittlere Führungselement 26 ist darin feststehend angeordnet. Die beiden benachbarten Führungselemente 16 und 36 sind in der Geradführung 23 verschiebbare Lagerschlitten, auf die von am Gehäuse 1 festen Kraftgliedern 27,28 in Gestalt hydraulischer Kolben/Zylindereinheiten oder dergleichen die gegen die mittlere Walze 20 gerichteten Kräfte K₃ und K₄ ausgeübt werden, durch die die Walzen 10 und 20 bzw. 30 und 20 gegeneinandergedrückt werden. Die Achsen der Walzen 10,20,30 und die Wirklinien der Kolben/Zylindereinheiten 27,28 liegen in der gleichen Ebene.Because the embodiment according to FIG. 3 is preferred in terms of performance, its implementation on the
Aus Fig. 7 ist ersichtlich, daß die Stütze 24 aus zwei zu beiden Seiten der Kraftglieder 41,42 sich erstreckenden, mit dem Gehäuse verbundenen Trägern 37,38 besteht, die durch ein Querglied 39 miteinander verbunden sind, an welchem die Kraftglieder 41,42 angreifen, die über die hydrostatischen Halblager 50 an den äußeren Enden der Walzenzapfen 10′,30′ in deren über die Führungselemente 16, 36 axial nach außen überstehenden Bereichen anliegen. Die Stütze 24 kann als geschweißte Kastenkonstruktion ausgeführt sein, wie es durch die Schnittdarstellung in Fig. 6 angedeutet ist.From FIG. 7 it can be seen that the
Bei der Ausführungsform nach Fig. 4 ist eine unterschiedliche Einstellung der Durchbiegung bei den beiden Walzenpaaren 10,20 bzw. 20,30 und damit eine Entkopplung der Linienkräfte ebenfalls möglich. Der Unterschied zu der Ausführungsform nach Fig. 3 besteht nur darin, daß ein zwei Kraftglieder 41,42 umfassendes Zwischenglied 46 nicht gehäusefest auf einer Stütze 24, sondern auf dem nunmehr ebenfalls vorstehenden Walzenzapfen 20˝ gelagert ist, so daß auch die Walze 20 je nach Auslegung der Kräfte in den beiden Kraftgliedern 41,42 eine Durchbiegung nach oben oder unten erfährt. Es können bei dieser Ausführungsform wieder nur ungleichphasige Biegeschwingungen gedämpft werden. Insgesamt steht sie also leistungsmäßig zwischen den Ausführungsformen nach den Fig. 2 und 3.In the embodiment according to FIG. 4, a different setting of the deflection in the two roller pairs 10, 20 and 20, 30 and thus a decoupling of the line forces is also possible. The difference to the embodiment of Fig. 3 is only that a two
Die Übertragung der Kräfte auf die Walzenzapfen erfolgt bei der Ausführungsform nach Fig. 4 wieder durch dämpfende hydrostatische Lager 13 bzw. 50.In the embodiment according to FIG. 4, the forces are again transmitted to the roll neck by damping
Die Wellpappenmaschinen der Fig. 2 bis 4 müssen weder in der Schrägstellung nach Fig. 1 noch unter Verwendung einer Geradführung nach den Fig. 6 und 7 eingesetzt werden. In Fig. 8 ist als Beispiel für eine andere Verwirklichung eine Wellpappenmaschine mit einer Walzenanordnung nach Fig. 3 ein C-förmiger Walzenständer 51 gezeigt, bei welchem die Walzen 10,30 an Schwingen 52,53 gelagert sind, die von übereinanderliegenden Lagerstellen 54,55 am aufrechten Schenkel des "C" horizontal in das Innere des "C" vorstehen und in einem Bereich auf- und niederschwenkbar sind. Die Kräfte K₃ und K₄ werden von innen an den horizontalen Schenkeln des "C" angeordneten Kraftgliedern 27,28 aufgebracht, die die an den Schwingen 52,53 gelagerten Walzen 10,30 gegen die mtitlere Walze 20 drücken. Die Stütze 24 ist als zwischen den Schwingen 52,53 angeordneter fest mit dem Maschinenständer 51 verschweißter Ausleger ausgebildet, der mit dem Führungselement 26 verbunden ist und die feststehende Abstützung für die Kraftglieder 41,42 bildet, die über die hydrostatischen Lager 50 auf die äusseren Enden der Zapfen 10′,30′ wirken.The corrugated cardboard machines of FIGS. 2 to 4 do not have to be used in the inclined position according to FIG. 1 or using a straight guide according to FIGS. 6 and 7. 8 shows, as an example of another implementation, a corrugated cardboard machine with a roller arrangement according to FIG. 3, a C-shaped
In Fig. 5 ist eine weitere Ausführungsform dargestellt, bei der nur zwei Walzen 10,20 zusammenwirken, die in der Ausführungsform nicht als Riffelwalzen ausgebildet sind. Die Walze 20 ist über hydrostatische Lager 13 in einem feststehenden Maschinenständer 61 gelagert. Die Walze 10 ist über als Wälzlager ausgebildete Hauptlager 17 an Führungselementen 16 gelagert, die durch einen sich parallel zu der Walze 10 erstreckenden Balken 62 miteinander verbunden sind. Der Balken 62 steht axial nach außen über die Führungselemente 16 über. Ebenso stehen die Zapfen 10′ der Walze 10 über die Hauptlager 17 nach außen über. In dem überstehenden Bereich ist an dem Balken 62 je ein Kraftglied 63 angebracht, welches über ein hydrostatisches Lager 50 auf die Unterseite des überstehenden Endes des Walzenzapfens 10′ wirkt, so daß durch entsprechende Betätigung der Kraftglieder 63 das Ende des Walzenzapfens 10′ im Sinne des Pfeiles "hochgezogen" und dadurch unter Biegung des Balkens 62 ein Biegemoment auf die Walze 10 ausgeübt werden kann. Die ganze Anordnung mit dem balken 62 und der Walze 10 bildet eine bauliche Einheit 70, die als Ganzes gegen die Walze 20 angestellt werden kann, wie es in Fig. 9 dargestellt ist. Der Maschinenständer 61 ist als C-Ständer ausgebildet, auf dessen unterem horizontalen Schenkel die Walze 20 gelagert ist. An dem aufrechten Schenkel ist die bauliche Einheit 70 mit dem balken 62 und der Walze 10 über eine Schwinge 64 um ein Lager 65 auf- und niederschwenkbar geführt. Gegen die Schwinge 64 wirkt von oben ein Kraftglied 66, welches sich von innen an dem oberen horizontalen Schenkel des C-förmigen Maschinenständers 61 abstützt. Dadurch wird die Kraft bestimmt, mit der die bauliche Einheit 70 von oben gegen die Walze 20 angestellt wird. Dies kann bei vorgebogener Walze 10 geschehen, deren Biegung beispielsweise der durch das Eigengewicht entstehenden Durchbiegung der Walze 20 angepaßt sein kann. Auf diese Weise können über die Arbeitsbreite gleichmäßig sehr geringe Linienkräfte ausgeübt werden. Die Dämpfung der Schwingungen erfolgt über die hydrostatischen Lager 50, über die die Kraftglieder 63 an der Walze 10 angreifen, und über die hydrostatischen Hauptlager 13 der Walze 20.5 shows a further embodiment, in which only two
In den Fig. 14 und 15 sind andere Ausführungsformen der schwingungsdämpfenden Übertragung der Kraft K₂ auf den umlaufenden Walzenzapfen 10′ dargestellt. Es handelt sich wieder um den in Fig. 2 rechten oberen Walzenzapfen. Während das hydrostatische Lager 50 Lagerung und Dämpfung gleichzeitig bildete, sind diese Elemente bei den Fig. 14 und 15 getrennt. Es ist ein eigenes Drehlager, zum Beispiel ein Wälzlager 28 vorgesehen, welches in einem Lagergehäuse 29 angeordnet ist. Das die Kraft K₂ erzeugende Kraftglied 21 wirkt über ein Schwingungsdämpfungsglied 80 in Gestalt eines kompressiblen Formstücks 31 auf das Lagergehäuse 29. Auch auf diese Weise werden Biegeschwingungen der Walze 10 bzw. des Walzenendes 10′ unterdrückt.14 and 15, other embodiments of the vibration-damping transmission of the force K₂ to the
Bei der Ausführungsform nach Fig. 15 ist das Schwingungsdämpfungsglied 90 durch einen Kolben 33 gebildet, der in einem Zylinder 32 verschiebbar ist, dessen Kolbenseite und Kolbenstangenseite durch eine Leitung 34 verbunden sind, in der eine Drosselstelle 35 vorhanden ist. Bei einer Verlagerung des Zapfens 10′ wird die Flüssigkeit durch die Drosselstelle 35 hindurchgepreßt, wodurch Energie verzehrt wird und die Dämpfungswirkung zustande kommt.In the embodiment according to FIG. 15, the
Claims (14)
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