EP0363282A1 - Utilisation d'une buse présentant un profil convergent-divergent dans un dispositif de débourrage de coupe-racines - Google Patents

Utilisation d'une buse présentant un profil convergent-divergent dans un dispositif de débourrage de coupe-racines Download PDF

Info

Publication number
EP0363282A1
EP0363282A1 EP89402749A EP89402749A EP0363282A1 EP 0363282 A1 EP0363282 A1 EP 0363282A1 EP 89402749 A EP89402749 A EP 89402749A EP 89402749 A EP89402749 A EP 89402749A EP 0363282 A1 EP0363282 A1 EP 0363282A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
nozzle
pressure
fluid
knives
profile
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP89402749A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0363282B1 (fr
Inventor
Claude Chacoux
Gilles Schrevel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Maguin SAS
Original Assignee
Maguin SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Maguin SAS filed Critical Maguin SAS
Publication of EP0363282A1 publication Critical patent/EP0363282A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0363282B1 publication Critical patent/EP0363282B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C13—SUGAR INDUSTRY
    • C13B—PRODUCTION OF SUCROSE; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
    • C13B5/00—Reducing the size of material from which sugar is to be extracted
    • C13B5/06—Slicing sugar beet
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B26—HAND CUTTING TOOLS; CUTTING; SEVERING
    • B26D—CUTTING; DETAILS COMMON TO MACHINES FOR PERFORATING, PUNCHING, CUTTING-OUT, STAMPING-OUT OR SEVERING
    • B26D7/00—Details of apparatus for cutting, cutting-out, stamping-out, punching, perforating, or severing by means other than cutting
    • B26D7/08—Means for treating work or cutting member to facilitate cutting
    • B26D7/088—Means for treating work or cutting member to facilitate cutting by cleaning or lubricating

Definitions

  • the invention relates to a device for stripping root cutters used in the sugar industry, using the spraying of a jet of compressible fluid under pressure.
  • the beets are cut into strips or cossettes in a device called root cutter, of the tray or drum type.
  • the latter consists of a drum with a horizontal axis rotating in a fixed casing.
  • the rim of the drum is formed of a succession of cells in which knife holders are fixed. The knives are oriented parallel to the generatrices towards the inside of the drum.
  • a vertical base of the drum is hollowed out and allows the beets to access, from a hopper, inside the drum in which they accumulate in the lower half.
  • the beets are driven by the drum until they come up against a fixed part which pushes them back against the knives. They are then cut into pods, projected outside, and collected by the casing from where they are routed to the diffuser.
  • the air takes off the fibrous materials from the blades, and drives them outwards where they are entrained with the chips.
  • the blowing ramp which is slit-shaped, is arranged on the fixed part of the device, inside the drum. It extends along a generator parallel to the knives.
  • the ramp consists of a tubular distributor, supplied with pressurized fluid at one end, which opens along its axis on a converging nozzle.
  • the lips of the nozzle provide between them a very small opening so as to distribute the flow as uniformly as possible over its entire length.
  • such a device requires a relatively high pressure, of the order of 15 to 20 bars in current installations.
  • the injection lasts a few seconds and is repeated at regular intervals.
  • the frequency is determined based on the amount of fibrous material entrained with the beets.
  • the present invention proposes to improve the efficiency of root cutter cleaning devices by blowing pressurized fluid, while reducing costs.
  • the device for cleaning the root cutters by blowing a compressible fluid under pressure, comprising at least one fluid injection nozzle disposed on the static part of the apparatus in the direction of the knives, and means for supplying the nozzle with compressible fluid at a predetermined pressure, temperature and suitable supply rate, is characterized in that the profile of the nozzle is determined so as to ensure the isentropic expansion of said fluid, up to a pressure close to the ambient downstream pressure.
  • pressure close to the downstream ambient pressure is understood a pressure whose value is at most greater or less than 20% of the latter. So if the ambient pressure is the pressure atmospheric, which will generally be the case when using compressed air, the nozzle will be shaped so as to provide isentropic expansion up to a pressure between 0.8 and 1.2 times atmospheric pressure.
  • the invention results from the observation that for existing embodiments where the nozzle, or nozzle, is simply convergent with a small opening - of the order of a millimeter - and the high supply pressure, the pressure of the jet, immediately downstream of the outlet section, remains strong compared to its value before expansion in the nozzle and is not adapted to the surrounding pressure. It follows a brutal relaxation giving a flared shape to the jet whose effectiveness decreases rapidly with distance.
  • the usable energy represented by the product of the momentum (QV) by the length of the potential nucleus (4D), is therefore limited by the speed of ejection, which is at most sonic, and the short distance over which it is kept.
  • Q is equal to the flow rate of the fluid, V to its speed at the outlet of the nozzle, D to the hydraulic diameter of the latter.
  • D corresponds to the diameter in the case of a circular nozzle and to twice the distance E separating the lips in the case of a two-dimensional nozzle.
  • the length of the potential core 4D corresponds, as is known, substantially to the distance separating the outlet section of the nozzle from the section of the jet for which the maximum speed of the fluid becomes lower than the initial speed of ejection.
  • the fluid supply conditions allow, we will seek to obtain a potential core length corresponding to at least half the distance separating the nozzle from the path of the cutting edges of the knives. Preferably it should be substantially equal to this distance.
  • the hydraulic diameter of the nozzle will be equal to at least one-eighth and preferably close to a quarter of this distance.
  • the invention by simple modification of the nozzle, makes it possible to increase the effective energy of the fluid delivered by the existing systems, in the case where it is desired to keep the pressure supply means. Otherwise, it allows the use of a source of fluid at a lower pressure, therefore, more economical to operate.
  • supply pressure is understood the total pressure of the fluid immediately upstream of the nozzle.
  • the pressure supplied by the fluid supply means will generally be higher due to the pressure losses generated in the conduits up to the nozzle itself, and which will have to be overcome.
  • the nozzle is preferably two-dimensional. It is supplied from a tubular fluid distributor along a generator from which it is mounted. The distributor, meanwhile, is connected to a supply pipe by one end.
  • the distributor comprises a means of standardizing the speed profile along the nozzle in the case where it is two-dimensional, or alternatively from one nozzle to the other in the case of a plurality of nozzles. Indeed, it is desirable that the fluid acts with the same efficiency from one edge to the other of the knives.
  • this means consists of a flow distributor arranged inside the chamber formed by the distributor. upstream of the nozzle.
  • the flow distributor advantageously consists of a cylindrical tube pierced with calibrated orifices, of diameter less than the diameter of the tube.
  • this means can be constituted by the supply chamber itself which will then have a volume sufficient to slow down the fluid coming from the supply line.
  • the root cutter 1 of which appears in FIG. 1 only the part surrounding the blowing ramp 2, comprises a stator 3 inside the drum. This is represented schematically by the knives 4 only.
  • the drum rotates around an axis perpendicular to the plane of the figure, in the direction of arrow F.
  • the beets taken between the drum and the stator are cut into chips by the knives 4.
  • This type of root cutter, with drum, is well known in the sugar industry, it is not necessary to develop its description. It is also known to have a ramp 2 for blowing fluid, compressed air more often but also water vapor if necessary, in the upper part of the device, inside a cavity formed in the stator. , as shown in the drawing.
  • the ramp injects the fluid substantially radially, in the direction of the path traveled by the knives.
  • the purpose of the fluid jet is to take off the fibrous elements which are deposited astride the edge of the latter.
  • the ramp 2 is subject to the stator, inside the cavity, by any appropriate means, for example stirrups 5.
  • the ramp consists of a tubular distributor 21 of circular or other section - see also FIG. 2.
  • the distributor is open at one end 21a, and closed at its other end 21b by a plug.
  • the wall of the tube 21 has a longitudinal opening parallel to its axis, which opens onto a nozzle 22 integral with it.
  • the nozzle is two-dimensional.
  • This nozzle is shaped, according to the invention, as a function of the total supply pressure of the system prevailing immediately upstream of said nozzle itself, so as to obtain through it an isentropic expansion of fluid up to ambient pressure at the nozzle outlet.
  • the ejection speed is supersonic, the profile corresponds to a ratio of the upstream pressure to the atmospheric pressure greater than the critical pressure ratio of the fluid. This last ratio is, for air for example, 1.89.
  • the nozzle comprises a first converging part 22a, connected to a second diverging part 22b by a neck 22c.
  • the section variation along the radial flow lines is defined according to well-known laws of fluid mechanics so that the expansion is isentropic up to ambient pressure at the outlet of the nozzle. It thus allows the fluid to accelerate continuously to the outlet section passing through a sonic speed at the neck 22c.
  • the fluid reaches the distributor through the end 21a, passes through the distributor tube 23, fills the annular balancing chamber, and is ejected towards the knives by the nozzle 22.
  • the potential core length is substantially equivalent to the distance separating the nozzle from the knives. Indeed this distance is of the order of 40 mm in known drum devices. We will therefore have optimal efficiency.
  • the invention is not limited to the embodiment described, it encompasses all the variants which are within the reach of those skilled in the art. Thus, for example, it can be applied to other types of root cutters including the tray root cutter.

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Forests & Forestry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Apparatuses For Bulk Treatment Of Fruits And Vegetables And Apparatuses For Preparing Feeds (AREA)
  • Paper (AREA)
  • Auxiliary Devices For Machine Tools (AREA)
  • Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)

Abstract

L'invention concerne un dispositif de débourrage de coupe-racines utilisé dans l'industrie sucrière, mettant en oeuvre la projection d'un jet de fluide compressible sous pression. Le dispositif comporte une buse (2) d'injection de fluide, disposée sur la partie statique (3) de l'appareil et orientée en direction de la trajectoire parcourue par les couteaux. Cette buse alimentée en fluide à une pression, une température et un débit prédéterminés est caractérisée en ce que son profil est déterminé de façon à assurer la détente isentropique du fluide jusqu'à une pression voisine de la pression aval ambiante.

Description

  • L'invention se rapporte à un dispositif de débourrage de coupe-racines utilisé dans l'industrie sucrière, mettant en oeuvre la projection d'un jet de fluide compressible sous pression.
  • Avant l'étape d'extraction du jus sucré par diffusion, on découpe les betteraves en lanières ou cossettes dans un appareil appelé coupe-­racines, du type à plateau ou à tambour. Ce dernier est constitué par un tambour à axe horizontal tournant dans un carter fixe. La jante du tambour est formée d'une succession d'alvéoles dans lesquelles sont fixés des porte-couteaux. Les couteaux sont orientés parallèlement aux génératrices vers l'intérieur du tambour.
  • Une base verticale du tambour est évidée et permet l'accès des bette­raves, depuis une trémie, à l'intérieur du tambour dans lequel ils s'accumulent dans la moitié inférieure. En fonctionnement, les bette­raves sont entrainées par le tambour jusqu'à buter sur une pièce fixe qui les repousse contre les couteaux. Elles sont alors découpées en cossettes, projetées à l'extérieur, et recueillies par le carter d'où elles sont acheminées vers le diffuseur.
  • Les betteraves, malgré leur nettoyage préalable, entrainent avec elles des déchets fibreux : herbes ou radicelles, qui ne sont pas découpés par les couteaux et qui se déposent en travers du tranchant des lames. Ils finissent par obstruer l'espace entre les couteaux avec pour conséquence une réduction du débit de l'appareil.
  • Pour éliminer ces déchets indésirables, on procède usuellement à la projection intermittente d'un jet d'air comprimé, en direction des couteaux, pendant le fonctionnement du coupe-racines.
  • L'air décolle les matières fibreuses des lames, et les chasse vers l'extérieur ou elles sont entrainées avec les cossettes. La rampe de soufflage, qui est en forme de fente, est disposée sur la partie fixe de l'appareil, à l'intérieur du tambour. Elle s'étend le long d'une généra­trice parallèle aux couteaux.
  • Dans une solution connue, la rampe est constituée d'un distributeur tubulaire, alimenté en fluide sous pression à une extrémité, qui débouche le long de son axe sur une tuyère convergente. Les lèvres de la tuyère ménagent entre elles une très faible ouverture de manière à répartir le flux le plus uniformément possible sur toute sa longueur.
  • Un tel dispositif nécessite, pour pouvoir désobstruer avec quelque efficacité les couteaux, une pression relativement élevée, de l'ordre de 15 à 20 bars dans les installations actuelles. L'injection dure quelques secondes et est répétée à intervalles réguliers. La fréquence est déterminée en fonction de la quantité de matières fibreuses entrainées avec les betteraves.
  • Ce dispositif ne donne pas entièrement satisfaction, d'une part, parce que le niveau élevé de la pression d'alimentation oblige à l'emploi de compresseurs spéciaux, onéreux en soi, d'autre part, parce que la force d'impact produite par le jet n'est pas toujours suffisante pour éliminer rapidement tous les déchets. On est alors amené à augmenter soit la durée du soufflage, soit sa fréquence. Tout ceci a une incidence défa­vorable sur le coût d'exploitation de l'installation.
  • Dans la demande de brevet EP 251 122, on propose, pour opérer le décol­lement des fibres des couteaux et leur évacuation vers l'extérieur, la combinaison de deux rampes de projection agissant en opposition : une première rampe est orientée vers la trajectoire des couteaux en formant un angle aigu avec la direction de leur déplacement, tandis que la deuxième forme un angle obtus. Cette dernière a pour objet d'assurer l'entrainement des fibres vers l'extérieur, une fois qu'elles ont été décollées par le jet de la première rampe. Cette solution n'est toutefois pas moins économique que la première, car elle doit faire appel également à des pressions de fluide élevées.
  • La présente invention se propose d'améliorer l'efficacité des dispo­sitifs de débourrage de coupe-racines par soufflage de fluide sous pression, tout en réduisant les coûts.
  • Le dispositif, conformément à l'invention, pour le débourrage de coupe-­racines par soufflage d'un fluide compressible sous pression, comportant au moins une buse d'injection de fluide disposée sur la partie statique de l'appareil en direction des couteaux, et un moyen pour alimenter la buse en fluide compressible à une pression, une température et un débit d'alimentation convenables, prédéterminés est caractérisé en ce que le profil de la buse est déterminé de façon à assurer la détente isentropique dudit fluide, jusqu'à une pression voisine de la pression aval ambiante.
  • Par pression voisine de la pression aval ambiante on comprend une pression dont la valeur est au plus supérieure ou inférieure de 20 % de cette dernière. Ainsi, si la pression ambiante est la pression atmosphérique, ce qui sera généralement le cas quand on emploie de l'air comprimé, la buse sera conformée de façon à assurer une détente isentropique jusqu'à une pression comprise entre 0,8 et 1,2 fois la pression atmosphérique.
  • L'invention résulte de la constatation que pour les réalisations existantes où la buse, ou tuyère, est simplement convergente avec une faible ouverture - de l'ordre du millimètre - et la pression d'alimen­tation élevée, la pression du jet, immédiatement en aval de la section de sortie, reste forte par rapport à sa valeur avant détente dans la tuyère et n'est pas adaptée à la pression environnante. Il s'ensuit une détente brutale donnant une forme évasée au jet dont l'efficacité diminue rapidement avec la distance. L'énergie utilisable, représentée par le produit de la quantité de mouvement (QV) par la longueur du noyau potentiel (4D), est de ce fait limitée par la vitesse d'éjection, qui est au plus sonique, et la faible distance sur laquelle celle-ci est conservée.
  • Q est égal au débit du fluide, V à sa vitesse en sortie de tuyère, D au diamètre hydraulique de cette dernière.
  • D correspond au diamètre dans le cas d'une tuyère circulaire et à 2 fois la distance E séparant les lèvres dans le cas d'une tuyère bidimension­nelle.
  • La longueur du noyau potentiel 4D correspond, comme cela est connu, sensiblement à la distance séparant la section de sortie de la tuyère de la section du jet pour laquelle la vitesse maximale du fluide devient inférieure à la vitesse initiale d'éjection.
  • Pour obtenir une meilleure action du fluide, on peut certes essayer de rapprocher la buse de la trajectoire des couteaux, mais il est évident qu'il existe une distance minimale que l'on ne peut réduire pour des raisons techniques. Cette distance est de l'ordre de 40 mm dans la pratique pour les coupe-racines à tambour.
  • Pour un même débit, en autorisant, conformément a l'invention, une détente isentropique du fluide jusqu'à la pression aval environnante, au moyen d'une tuyère à profil convergent-divergent dans le cas d'une pression d'alimentation supérieure à la pression critique du fluide, on obtient un jet qui n'éclate pas et qui conserve des lignes de courant sensiblement parallèles. En outre, la vitesse d'éjection étant maintenant supersonique et la section à la sortie du fluide supérieure à celle du col, l'énergie disponible du jet est augmentée en proportion.
  • Dans la mesure où les conditions d'alimentation en fluide le permettent, on cherchera à obtenir une longueur de noyau potentiel correspondant à au moins la moitié de la distance séparant la buse de la trajectoire des bords de coupe des couteaux. De préférence elle devrait être sensi­blement égale à cette distance. Ainsi, le diamètre hydraulique de la tuyère sera égal au moins au huitième et de préférence voisin au quart de cette distance.
  • Il apparaît que l'invention, par simple modification de la tuyère, permet d'accroître l'énergie effective du fluide délivré par les systèmes existants, dans le cas où l'on souhaite conserver les moyens d'alimentation en pression. Sinon, elle autorise l'emploi d'une source de fluide à une pression plus faible, donc, plus économique d'exploitation.
  • Il est ainsi possible de concevoir à la limite un système où la pression d'alimentation de la buse correspond à la pression critique du fluide. Dans ce cas, on obtient une détente jusqu'à la pression atmosphérique par l'emploi d'une simple buse convergente à ouverture appropriée.
  • Par pression d'alimentation, on comprend la pression totale du fluide immédiatement en amont de la tuyère. La pression fournie par le moyen d'alimentation en fluide sera généralement supérieure du fait des pertes de charge engendrées dans les conduits jusqu'à la tuyère elle-même, et qu'il faudra vaincre.
  • Afin d'assurer un balayage sur toute la longueur du tranchant des couteaux, la buse est de préférence bidimensionnelle. Elle est alimentée à partir d'un distributeur de fluide tubulaire le long d'une génératrice duquel elle est montée. Le distributeur, quant à lui, est relié à une canalisation d'alimentation par une extrémité.
  • Au lieu d'une buse bidimensionnele produisant un jet de fluide en forme de lame, on peut envisager la disposition, le long du distributeur, d'une pluralité de buses à contour circulaire, ou autre, produisant une rangée de jets de fluide couvrant toute la longueur des couteaux.
  • Conformément à un second aspect de l'invention, le distributeur comporte un moyen d'uniformisation du profil de vitesse le long de la tuyère dans le cas où elle est bidimensionnelle, ou bien d'une tuyère à l'autre dans le cas d'une pluralité de tuyères. En effet, il est souhaitable que le fluide agisse avec la même efficacité d'un bord à l'autre des couteaux. Selon un mode de réalisation ce moyen est constitué par un répartiteur de débit disposé à l'intérieur de la chambre formée par le distributeur en amont de la buse.
  • Le répartiteur de débit est constitué avantageusement par un tube cylin­drique percé d'orifices calibrés, de diamètre inférieur au diamètre du tube.
  • Toutefois, si l'encombrement est compatible avec la place disponible, ce moyen peut être constitué par la chambre d'alimentation elle-même qui présentera alors un volume suffisant pour ralentir le fluide provenant de la canalisation d'alimentation.
  • La description qui suit se rapporte à un mode de réalisation non limitatif de l'invention, elle est accompagnée des dessins sur lesquels :
    • - la figure 1 est une vue en coupe transversale d'une rampe de soufflage de fluide comprimé, en position sur un coupe-racines à tambour représenté de façon partielle.
    • - La figure 2 est une vue en coupe longitudinale de la rampe de la figure 1, selon II II.
  • Le coupe-racines 1, dont n'apparaît sur la figure 1 que la partie envi­ronnant la rampe de soufflage 2, comporte un stator 3 à l'intérieur du tambour. Celui-ci est représenté de façon schématique par les couteaux 4 seulement. Le tambour tourne autour d'un axe perpendiculaire au plan de la figure, dans le sens de la flèche F. Les betteraves prises entre le tambour et le stator sont découpées en cossettes par les couteaux 4.
  • Ce type de coupe-racines, à tambour, est bien connu dans l'industrie sucrière, il n'est pas nécessaire de développer sa description. Il est également connu de disposer une rampe 2 de soufflage de fluide, air comprimé le plus souvent mais aussi vapeur d'eau le cas échéant, dans la partie haute de l'appareil, à l'intérieur d'une cavité ménagée dans le stator, comme cela est figuré sur le dessin. La rampe injecte le fluide sensiblement radialement, en direction de la trajectoire parcourue par les couteaux. Le jet de fluide a pour objet de décoller les éléments fibreux qui se sont déposés à cheval sur le tranchant de ces derniers.
  • La rampe 2 est assujettie au stator, à l'intérieur de la cavité, par tout moyen approprié, par exemple des étriers 5.
  • La rampe est constituée d'un distributeur tubulaire 21 de section circulaire ou autre - voir également la figure 2. Le distributeur est ouvert à une extrémité 21a, et fermé à son autre extrémité 21b par un bouchon.
  • La paroi du tube 21 comporte une ouverture longitudinale parallèlement à son axe, qui débouche sur une buse 22 faisant corps avec lui. Dans l'exemple représenté la buse est bidimensionnelle.
  • Cette buse est conformée, selon l'invention, en fonction de la pression totale d'alimentation du système régnant immédiatement en amont de ladite buse elle-même, de manière à obtenir à travers elle une détente isentropique de fluide jusqu'à la pression ambiante en sortie de tuyère. Dans le mode de réalisation tel qu'illustré sur les dessins, la vitesse d'éjection est supersonique, le profil correspond à un rapport de la pression amont à la pression atmosphérique supérieur au rapport de pression critique du fluide. Ce dernier rapport est, pour l'air par exemple, de 1,89.
  • La tuyère comporte une première partie convergente 22a, raccordée à une seconde partie divergente 22b par un col 22c. La variation de section le long des lignes d'écoulement radial est définie selon les lois bien connues de la mécanique des fluides de façon que la détente soit isentro­pique jusqu'à la pression ambiante en sortie de tuyère. Elle permet ainsi au fluide d'accélérer continuellement jusqu'à la section de sortie en passant par une vitesse sonique au col 22c.
  • Un tube répartiteur de débit 23, percé d'orifices calibrés 24 sur toute sa longueur, est disposé à l'intérieur du distributeur. Son diamètre est inférieur au diamètre intérieur de ce dernier, de manière à ménager une chambre annulaire d'équilibrage des pressions. Il a pour fonction d'assurer une pression d'alimentation immédiatement en amont de la buse 22, uniforme d'une extrémité à l'autre.
  • Le fluide parvient dans le distributeur par l'extrémité 21a, traverse le tube répartiteur 23, emplit la chambre annulaire d'équilibrage, et est éjecté en direction des couteaux par la buse 22.
  • On a rassemblé dans un tableau les caractéristiques du jet obtenu conformément à l'invention, en comparaison avec un jet bidimensionnel obtenu selon un dispositif de l'art antérieur à même débit d'air et mêmes conditions initiales de température et de pression.
    Tuyère de l'art antérieur, convergente Tuyère adaptée, conforme à l'invention
    - Pression d'alimentation (bars)..... 18 18
    - Température du fluide (°C)..... 50 50
    - Débit du fluide : Q (kg/s)..... 1,4 1,4
    - Ouverture de la tuyère à la sortie : D/2 (mm).. 0,95 2,6
    - Longueur de la tuyère (mm)..... 365 365
    - Longueur du noyau potentiel : 1 = 4D (mm)..... 7,2 20,8
    - Vitesse d'éjection m/s..... 329 618
    - Quantité de mouvement : QV..... 460 865
    - Energie disponsible : QV1 (joules)..... 3,7 19
  • Il apparaît que l'énergie disponible d'une tuyère adaptée est environ quatre fois supérieure à celle d'un système de l'art antérieur, l'effi­cacité de jet s'en trouve accrue d'autant.
  • On a effectué la même comparaison pour une pression d'alimentation de 6 bars, le débit de l'air comprimé et les conditions initiales de tempé­rature et de pression étant les mêmes que précédemment.
    Tuyère de l'art antérieur, convergente Tuyère adaptée, conforme à l'invention
    - Pression d'alimentation (bars)..... 6 6
    - Température (°C)..... 50 50
    - Débit : Q (kg/s)..... 1,4 1,4
    - Ouverture de la tuyère à la sortie : D/2 (mm).. 2,85 4,2
    - Longueur de la tuyère (mm)..... 365 365
    - Longueur du noyau potentiel : 1 = 4D (mm)..... 22,8 33,6
    - Vitesse d'éjection de l'air V (m/s)..... 329 521
    - Quantité de mouvement : QV..... 460 730
    - Energie disponsible : QV1 (joules)..... 11 24,8
  • En travaillant à cette pression d'alimentation avec le dispositif de l'invention, on constate que la longueur de noyau potentiel équivaut sensiblement à la distance séparant la tuyère des couteaux. En effet cette distance est de l'ordre de 40 mm dans les appareils à tambour connus. On aura de ce fait une efficacité optimale.
  • Si on diminue encore la pression d'alimentation du fluide jusqu'à la pression correspondant au rapport de pression critique, il suffit de conformer la tuyère en convergent, car au col de cette dernière la pression sera celle de l'atmosphère. Toutefois, dans ce cas l'ouverture sera relativement importante. Cette solution n'est envisageable que dans la mesure où suffisamment de place est disponible dans la machine. Les valeurs sont les suivantes :
    - pression d'alimentation (bars)..... 1,9
    - Température (°C)..... 50°
    - Débit : Q (kg/s)..... 1,4
    - Ouverture de la tuyère : D/2 (mm).. 9,03
    - Longueur du noyau potentiel (mm)..... 72
    - Vitesse d'éjection : (m/s)..... 329
    - Quantité de mouvement : QV..... 460
    - Energie disponsible : QV1 (joules)..... 33
  • L'invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit, elle englobe toutes les variantes qui sont à la portée de l'homme de métier. Ainsi, par exemple, elle peut être appliquée à d'autres types de coupe-­racines dont le coupe-racines à plateau.

Claims (9)

1 - Dispositif pour le débourrage de coupe-racines (1) par soufflage d'un fluide compressible sous pression, comportant au moins une buse d'injection dudit fluide disposée sur la partie statique (3) de l'appareil en direction des couteaux (4), et un moyen pour alimenter la buse en fluide compressible à une pression, une température et un débit d'alimentation convenables, prédéterminés, caractérisé en ce que le profil de la buse (22) est déterminé de façon à assurer la détente isentropique dudit fluide jusqu'à une pression voisine de la pression aval ambiante.
2 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pression d'alimentation étant telle que son rapport à la pression atmosphérique soit supérieur au rapport de pression critique dudit fluide, la buse (22) présente un profil convergent-divergent.
3 - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que la pression d'alimentation étant telle que son rapport à la pression atmosphérique soit sensiblement égal au rapport de pression critique dudit fluide, la buse présente un profil convergent.
4 - Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que le diamètre hydraulique de la buse (22) est au moins égal au huitième de la distance séparant ladite buse de la trajectoire du bord de coupe des couteaux (4).
5 - Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la buse (22) est bidimensionnelle.
6 - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 4 caractérisé en ce qu'il comporte une pluralité de buses, notamment à section circulaire, disposées en rangée.
7 - Dispositif selon l'une des revendications 1 a 5 caractérisé en ce que la buse (22) est alimentée à partir d'un distributeur tubulaire (21) comportant un moyen pour uniformiser le profil de vitesse du fluide le long de la buse.
8 - Dispositif selon la revendication 7 caractérisé en ce que ledit moyen est constitué par un répartiteur de débit disposé à l'intérieur du distributeur.
9 - Dispositif selon la revendication 8 caractérisé en ce que ledit répartiteur de débit est constitué d'un tube (23) percé d'orifices calibrés (24), le diamètre dudit tube étant est inférieur au diamètre intérieur du tube (21).
EP89402749A 1988-10-05 1989-10-05 Utilisation d'une buse présentant un profil convergent-divergent dans un dispositif de débourrage de coupe-racines Expired - Lifetime EP0363282B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8813020A FR2637295B1 (fr) 1988-10-05 1988-10-05 Dispositif de debourrage de coupe-racines
FR8813020 1988-10-05

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP0363282A1 true EP0363282A1 (fr) 1990-04-11
EP0363282B1 EP0363282B1 (fr) 1994-04-20

Family

ID=9370701

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP89402749A Expired - Lifetime EP0363282B1 (fr) 1988-10-05 1989-10-05 Utilisation d'une buse présentant un profil convergent-divergent dans un dispositif de débourrage de coupe-racines

Country Status (4)

Country Link
EP (1) EP0363282B1 (fr)
DE (1) DE68914767T2 (fr)
ES (1) ES2051380T3 (fr)
FR (1) FR2637295B1 (fr)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR638579A (fr) * 1926-12-14 1928-05-29 Alfred Maguin Soc Nouv Ets Perfectionnements aux coupe-racines à tambour
DE1164340B (de) * 1958-12-18 1964-02-27 Pierre Corbin & Cie Vorrichtung zum Reinigen der Messer von Ruebenschneidmaschinen
EP0251122A1 (fr) * 1986-06-24 1988-01-07 Maguin S.A. Coupe-racines comprenant un dispositif de nettoyage des couteaux
DE8710000U1 (de) * 1987-07-22 1988-06-30 H. Putsch Gmbh & Co, 5800 Hagen Trommelschneidmaschine zur Zerkleinerung von Feldfrüchten

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR638579A (fr) * 1926-12-14 1928-05-29 Alfred Maguin Soc Nouv Ets Perfectionnements aux coupe-racines à tambour
DE1164340B (de) * 1958-12-18 1964-02-27 Pierre Corbin & Cie Vorrichtung zum Reinigen der Messer von Ruebenschneidmaschinen
EP0251122A1 (fr) * 1986-06-24 1988-01-07 Maguin S.A. Coupe-racines comprenant un dispositif de nettoyage des couteaux
DE8710000U1 (de) * 1987-07-22 1988-06-30 H. Putsch Gmbh & Co, 5800 Hagen Trommelschneidmaschine zur Zerkleinerung von Feldfrüchten

Also Published As

Publication number Publication date
FR2637295B1 (fr) 1990-12-14
DE68914767D1 (de) 1994-05-26
FR2637295A1 (fr) 1990-04-06
EP0363282B1 (fr) 1994-04-20
DE68914767T2 (de) 1994-08-04
ES2051380T3 (es) 1994-06-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2693130A1 (fr) Ensemble de traitement de vieux papiers.
FR2801648A1 (fr) Injecteur a vapeur haute pression comportant un drain axial
EP0095397B1 (fr) Système pour empêcher l'entraînement de liquides au nez de torche
EP0404647A1 (fr) Dispositif de désaération de liquides
EP0798469A1 (fr) Dispositif d'alimentation en eau sous pression de la source d'eau d'un injecteur à vapeur
FR2903178A1 (fr) Procede et dispositif de nettoyage des surfaces de ruissellement d'eau dans un echangeur thermique air/eau
FR2562438A1 (fr) Appareil d'evaporation a tube oscillant et repartiteur de fluide
BE898425A (fr) Appareil à vortex pour séparer et éliminer un gaz d'un liquide, et installation en comportant l'application.
WO2001044553A1 (fr) Dispositif pour le traitement de materiaux en feuille au moyen de jets d'eau sous pression
EP0454548B1 (fr) Dispositif de pulvérisation centrifuge d'un produit de revêtement, notamment pour application par projection électrostatique
EP0013230A1 (fr) Dispositif pour éliminer un liquide de la surface d'un produit long en défilement
EP0363282B1 (fr) Utilisation d'une buse présentant un profil convergent-divergent dans un dispositif de débourrage de coupe-racines
FR2492860A1 (fr) Procede et appareil de raffinage de pate par defibrage, notamment de pate a papier
EP1152967A1 (fr) Dispositif de dispersion d'un materiau solide divise a l'interieur d'un recipient
FR2500765A1 (fr) Appareil de pulverisation de liquide et ensemble comprenant au moins un tel appareil
EP0198421B1 (fr) Procédé et dispositif pour filtrer une suspension de particules dans un liquide
EP4214001A1 (fr) Appareil a tambour de separation d'emballages et matiere y adherant, a impact ecologique ameliore
FR2692910A1 (fr) Dispositif et procédé de réduction de la formation de sirop et des dommages par impact sur les cristaux dans une centrifugeuse à sucre.
FR2630658A1 (fr) Procede et dispositif pour la separation de produits de densites differentes, notamment des particules en suspension dans un fluide
FR2585408A1 (fr) Turbine a gaz axiale
FR2795349A1 (fr) Dispositif et procede de recuperation de poudre et installation de projection de produit de revetement equipee d'un tel dispositif
FR2746666A1 (fr) Dispositif de filtration destine a l'elimination de particules solides en suspension dans l'air
FR2510234A1 (fr) Procede pour eliminer les boues d'un generateur de vapeur
FR2766386A1 (fr) Dispositif de dispersion d'un materiau solide divise a l'interieur d'un recipient
FR1459926A (fr) Perfectionnements au dépoussiérage des gaz

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): BE DE ES FR GB GR IT NL SE

17P Request for examination filed

Effective date: 19900417

17Q First examination report despatched

Effective date: 19910508

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

ITF It: translation for a ep patent filed

Owner name: BARZANO' E ZANARDO MILANO S.P.A.

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): BE DE ES FR GB GR IT NL SE

REF Corresponds to:

Ref document number: 68914767

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19940526

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 19940504

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2051380

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

REG Reference to a national code

Ref country code: GR

Ref legal event code: FG4A

Free format text: 3012643

EAL Se: european patent in force in sweden

Ref document number: 89402749.9

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20010913

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 20010918

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20010920

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Payment date: 20010927

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20010928

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20011010

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20011013

Year of fee payment: 13

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Payment date: 20011031

Year of fee payment: 13

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021005

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021006

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021006

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20021031

BERE Be: lapsed

Owner name: S.A. *MAGUIN

Effective date: 20021031

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030501

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030501

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030506

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20021005

EUG Se: european patent has lapsed
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20030630

NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee

Effective date: 20030501

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20031112

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20051005