EP0336095A2 - Control method to prevent surge of a centrifugal compressor by means of venting by need - Google Patents

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EP0336095A2
EP0336095A2 EP89103134A EP89103134A EP0336095A2 EP 0336095 A2 EP0336095 A2 EP 0336095A2 EP 89103134 A EP89103134 A EP 89103134A EP 89103134 A EP89103134 A EP 89103134A EP 0336095 A2 EP0336095 A2 EP 0336095A2
Authority
EP
European Patent Office
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controller
control
variable
valve
quick opening
Prior art date
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EP89103134A
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German (de)
French (fr)
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EP0336095B1 (en
EP0336095A3 (en
Inventor
Wilfried Dr.-Ing. Blotenberg
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MAN Turbo AG
Original Assignee
MAN Gutehoffnungshutte GmbH
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Priority to AT89103134T priority Critical patent/ATE82045T1/en
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Publication of EP0336095A3 publication Critical patent/EP0336095A3/en
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
    • F04D27/02—Surge control
    • F04D27/0207—Surge control by bleeding, bypassing or recycling fluids

Definitions

  • the invention relates to a control method for avoiding the pumping of a turbocompressor by means of blowing as required, the flow to the compressor and the compressor end pressure being continuously recorded and used to calculate a first control difference, which is given as an input variable to a controller which is used as an output variable for a control variable controlled adjustment of the relief valve to this, and wherein a safety control triggers a rapid opening of the relief valve in the event of large and / or rapid disturbances overwhelming the limited reaction speed of the regulator.
  • the normal control by the controller is deliberately limited in the reaction speed or rate of change of the manipulated variable for the blow-off valve in order to obtain stable, vibration-free control and to avoid constant back and forth movement of the blow-off valve.
  • This interpretation of the regulation makes it necessary that the safety control mentioned is also provided, which opens the blow-off valve quickly in the event of rapid and / or major malfunctions.
  • the measured values are used to monitor whether the compressor's operating point is in the compressor map exceeds a safety line running parallel to the surge limit. If this is the case, actuating a switching valve triggers a complete quick opening of the relief valve, which is caused by spring force.
  • a method of the type mentioned at the outset which is characterized in that a second control difference (x ') from the measured values or the first control difference (x) and predeterminable target values, which may indicate the need for a quick opening of the relief valve is calculated and supplied to a limit value step and that this limit value step outputs a quick opening variable (z) on the output side when a limit value which can be predetermined therein is exceeded by the second control difference (x ′), which is applied to the controller (4) and in this valve actuation by means of additive superimposition Changes in the valve control variable (y) in the opening direction are generated with an increased rate of change.
  • the new method has the advantage that it can be used in addition to known control methods together with it and thereby increases the limited reaction speed inherent in the adjustment of the relief valve, if necessary, so that timely opening of the relief valve is ensured even in the event of large and / or rapid faults is.
  • the quick opening variable is only pending as long as the second control difference exceeds the associated limit value, the quick opening variable is no longer output after the second control difference has dropped below the limit value. The result of this is that the adjustment of the relief valve is again carried out solely under the influence of the slower normal regulation. A quick opening movement of the relief valve is therefore only just as far and as long as necessary to avoid pumping the compressor.
  • the actual movement speed of the operating point in the characteristic map is calculated from the control difference (x) representing the location of the compressor operating point in the compressor map and that this is based on this actual speed and a setpoint speed assigned to it a specifiable position-speed function, when reaching a pumping can just be prevented by the operating point, the difference is formed and that this difference is used as a second control difference (x ').
  • This ensures that, in addition to the distance of the compressor operating point from the surge limit, its speed of approach to the surge limit in the compressor map is also used for the decision on the rapid opening of the relief valve.
  • the definable The position-speed function represents a curve, the course of which is to be selected such that if the curve is only slightly exceeded, the compressor does not pump.
  • the rapid opening of the relief valve is triggered immediately upon reaching this curve, but until the relief valve reacts and its opening has an influence on the position of the working point, the working point will still exceed the curve by a certain amount. To take this effect into account, a sufficient safety margin for the surge limit is maintained when specifying the curve, but this can be relatively small.
  • the method provides that the quick opening variable is output in the form of a time-dependent increasing or decreasing ramp function, step function, step function or pulse sequence function.
  • the selection of the function depends on the individual requirements, in particular on the mode of operation of the relief valve and its associated actuating device.
  • the slope of the function is expediently adapted to the maximum actuating speed of the relief valve, which is determined by technical properties, and which is always greater than the maximum rate of change of the controller with regard to the valve actuating variable.
  • Figures 1 to 3 of the drawing show three versions of the method in the form of control schemes.
  • FIG. 1 shows a turbocompressor 1 with an intake line 10 and an output line 11, in which a non-return valve 13 is installed.
  • a blow-off line 12 branches off from the discharge line 11 in front of the non-return flap 13, into which a blow-off valve 2 is switched on.
  • the flow of the medium to be compressed e.g. B. air detected.
  • the compressor end pressure is continuously detected by a pressure meter 32 connected to the discharge line 11.
  • a function transmitter 33 connected downstream of the pressure meter, the minimum flow value that is just permissible for this is determined as a function of the pressure determined.
  • This minimum flow value which is output by the function generator 33, serves as the desired value, while the flow value determined by the flow meter 31 serves as the actual value.
  • This actual value is supplied with a negative sign to an adder 34, in which a first control difference x is defined as the difference between the setpoint and the actual value.
  • the control difference x is fed to the input of a proportional-integral controller (PI controller) 4, which in turn emits a manipulated variable y at its output, which is fed to the relief valve 2 and causes its regulated adjustment.
  • PI controller proportional-integral controller
  • the first control difference x is additionally fed to a safety controller 5.
  • the speed of change of the control difference x ie the speed of movement of the arm
  • a speedometer 51 beit the speed of change of the control difference x
  • the control difference x is fed to a further function generator 52, in which a predetermined local speed function is stored.
  • This function represents a curve, when it is reached by the operating point of the compressor 1, a pumping can just be prevented. At the same time, this means that as long as the operating point has not yet reached the curve, intervention by the safety controller to protect the compressor 1 is not yet necessary.
  • the curve itself designates the points at which a valve opening must begin at the latest in order to be able to prevent the surge limit from being reached.
  • the shape of this curve and its distance from the surge line are largely determined by the properties of the relief valve, such as actuating behavior, non-linearities and the like.
  • the function generator 52 On the output side, the function generator 52 in each case outputs the desired speed value belonging to the control difference x that has been given up.
  • the actual speed output by the speedometer 51 and the target speed difference provided by the function generator 52 and provided with a negative sign are formed. This is fed as a second control difference x 'to a limit value stage 54.
  • This limit value level 54 compares the given second control difference x 'with a predetermined limit value stored in the limit value level 54, which corresponds to the previously mentioned safety margin. If the second control difference x 'exceeds this limit value, the limit value stage 54 outputs a so-called quick opening variable z on the output side.
  • the quick opening variable z is generated by a function generator 55, which in this case emits a ramp function that increases continuously as a function of time.
  • the function generator 55 can be designed in such a way that the slope of the function that is emitted is exactly the same depending on the time changes that the relief valve 2 is adjusted with its maximum adjustment speed.
  • the position of the relief valve 2 can be given as a feedback variable to the function generator 55, which ensures that the actuating speed of the relief valve is always adapted to the current valve position.
  • This quick opening variable z is given to the output of the PI controller 4 and added there in an adder 43 to the manipulated variable y generated by the PI controller 4 to form a changed manipulated variable y. Since by definition the blow-off valve 2 opens when the manipulated variable y becomes smaller in the present example (and also in the examples still to be described below), the addition of the quick-opening variable z to the manipulated variable y results in a rapid adjustment of the blow-off valve 2 in the opening direction.
  • the steepness of the ramp function of the function generator 55 is adapted to the maximum possible actuating speed of the relief valve 2.
  • the rate of change thus achieved for the manipulated variable y is greater than the rate of change for the manipulated variable y that can be generated by the PI controller 4 alone.
  • the output of the limit value stage 54 can also be passed directly to the adder 43, ie the function generator 55 can be omitted here.
  • the size of the output signal of the limit value stage 54 must be such that when it is added in the adder 43 it causes such a large change in the manipulated variable y that the relief valve 2 receives a command to open it completely.
  • the relief valve 2 follows the manipulated variable y as quickly as possible. This variant of the method is particularly simple, however, there may be a temporary difference between the manipulated variable y and the current valve position.
  • Figure 2 of the drawing also shows the turbocompressor 1 with intake line 10 and discharge line 11, in which the non-return valve 13 is inserted again.
  • the blow-off line 12 branches off from the discharge line 11 with the blow-off valve 2 switched on.
  • the first control difference x is also determined here in the manner already described with reference to FIG. 1 by means of measured values and setpoints, which are determined using a flow meter 31, a pressure meter 32 and a function transmitter 33 with a downstream adder 34.
  • the controller used here is a PI controller 4.
  • the proportional part 41 and the integral part 42 of the PI controller 4 are followed by an adder 43, in which the outputs of the proportional part 41 and the integral part 42 are added to form the manipulated variable y for the adjustment of the relief valve 2.
  • FIG. 3 shows a third advantageous embodiment of the method, the compressor 1 with the intake line 10 and the discharge line 11 and the non-return flap 13 inserted therein and the blow-off line 12 branching off the line 11 with the blow-off valve 2 also shown in the illustration.
  • the first control difference x is determined here in the same way as described above with reference to FIGS. 1 and 2.
  • the determination of the quick opening variable z by the safety controller 5 also takes place here exactly in the manner described with reference to FIG.
  • a PI controller 4 which has a proportional part 41 and an integral part 42, is again used as the controller.
  • the proportional part 41 is again fed only the first control difference x, while the integral part 42 receives both the control difference x and the quick opening variable z on the input side.
  • the integral part 42 of the PI controller 4 has two separate integrator inputs 42 'and 42 ′.
  • the first input 42 ' is assigned the first control difference x, while the second input 42 ⁇ the quick opening variable z is applied.
  • This version has the advantage that the two inputs 42 'and 42 ⁇ different integration behavior, for. B. different integration time constants can be assigned.
  • the output of the integral part 42 can be influenced as a function of the quick opening variable z without being influenced can be influenced in an effective manner by the first control difference x.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
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  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
  • Non-Positive Displacement Air Blowers (AREA)
  • Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)

Abstract

In the case of known methods of the type stated the normal control is deliberately restricted in its reaction speed. In order to protect the compressor in the event of large and/or sudden malfunctions a safety control is installed which, when it responds by actuating a switch valve, triggers complete rapid opening of the venting valve under spring force. The disadvantage here is that triggering of the safety control leads to a sharp drop in pressure on the pressure side of the compressor. The new method is intended to avoid this drawback. <??>The new method is characterised in that a second control differential (x'), where necessary indicating the need for rapid opening of the venting valve, is calculated from the measured values and/or the first control differential (x) and default reference values and fed to a limit value stage and that, if a default limit value in this limit value stage (54) is exceeded by the second control differential (x'), the said stage emits a rapid opening variable (z) on the output side which is sent to the controller (4) where, by cumulative superimposition, a change in the valve control variable (y) is produced with an increased rate of change causing actuation of the valve in the opening direction. The new method has the advantage that, where necessary, it increases the reaction speed of the control so that in the event of major and/or rapid malfunctions a prompt opening of the venting valve is ensured which furthermore takes place only as far and as prolonged as necessary. <??>The new method is suitable for the control of turbocompressors in any sphere of application, in particular for retrofitting to existing controls. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft ein Regelverfahren zum Vermeiden des Pumpens eines Turboverdichters mittels bedarfsweisen Abblasens, wobei der Durchfluß zum Verdichter sowie der Verdichterenddruck stetig erfaßt und zur Berechnung einer ersten Regeldifferenz verwendet werden, welche als Ein­gangsgröße auf einen Regler gegeben wird, der als Aus­gangsgröße eine Stellgröße für eine geregelte Verstellung des Abblaseventils an dieses liefert, und wobei eine Si­cherheitssteuerung beim Auftreten von großen und/oder schnellen, die begrenzte Reaktionsgeschwindigkeit des Reglers überfordernden Störungen eine Schnellöffnung des Abblaseventils auslöst.The invention relates to a control method for avoiding the pumping of a turbocompressor by means of blowing as required, the flow to the compressor and the compressor end pressure being continuously recorded and used to calculate a first control difference, which is given as an input variable to a controller which is used as an output variable for a control variable controlled adjustment of the relief valve to this, and wherein a safety control triggers a rapid opening of the relief valve in the event of large and / or rapid disturbances overwhelming the limited reaction speed of the regulator.

Bei üblichen, bekannten Regelverfahren der genannten Art ist die normale Regelung durch den Regler bewußt in der Reaktionsgeschwindigkeit bzw. Veränderungsgeschwindigkeit der Stellgröße für das Abblaseventil begrenzt, um eine stabile, schwingungsfreie Regelung zu erhalten und ein ständiges Hin- und Herbewegen des Abblaseventils zu ver­meiden. Diese Auslegung der Regelung macht es erforder­lich, daß zusätzlich die erwähnte Sicherheitssteuerung vorgehalten wird, die im Notfall beim Auftreten von schnellen und/oder großen Störungen das Abblaseventil rasch öffnet. Hierzu wird anhand der Meßwerte beobachtet, ob der Arbeitspunkt des Verdichters im Verdichterkennfeld eine parallel zur Pumpgrenze verlaufende Sicherheitslinie überschreitet. Ist dies der Fall, wird durch Betätigen eines Schaltventils eine durch Federkraft bewirkte, voll­ständige Schnellöffnung des Abblaseventils ausgelöst.In conventional, known control methods of the type mentioned, the normal control by the controller is deliberately limited in the reaction speed or rate of change of the manipulated variable for the blow-off valve in order to obtain stable, vibration-free control and to avoid constant back and forth movement of the blow-off valve. This interpretation of the regulation makes it necessary that the safety control mentioned is also provided, which opens the blow-off valve quickly in the event of rapid and / or major malfunctions. For this purpose, the measured values are used to monitor whether the compressor's operating point is in the compressor map exceeds a safety line running parallel to the surge limit. If this is the case, actuating a switching valve triggers a complete quick opening of the relief valve, which is caused by spring force.

Nachteilig ist bei diesem Regelverfahren, daß es bei der Auslösung der Sicherheitssteuerung zu einem starken Druckabfall in dem dem Verdichter nachgeschalteten Prozeß kommt. Außerdem benötigt das Verfahren zu seiner Durch­führung einen relativ hohen technischen Aufwand, der insbesondere darauf beruht, daß ein zusätzliches Schalt­ventil sowie ein Federkraftspeicher für die Schnellöff­nung des Abblaseventils erforderlich sind.The disadvantage of this control method is that when the safety control is triggered, there is a sharp drop in pressure in the process downstream of the compressor. In addition, the method for its implementation requires a relatively high level of technical complexity, which is based in particular on the fact that an additional switching valve and a spring force accumulator are required for the quick opening of the relief valve.

Es stellt sich daher die Aufgabe, ein Verfahren der ein­gangs genannten Art zu schaffen, das die aufgeführten Nachteile vermeidet und das insbesondere auch beim Auf­treten von großen und/oder schnellen Störungen einen annähernd konstanten Druck in dem dem Verdichter nachge­schalteten Prozeß gewährleistet und das für seine Durch­führung einen geringen technischen Aufwand erfordert.It is therefore the task of creating a method of the type mentioned at the outset which avoids the disadvantages mentioned and which ensures an approximately constant pressure in the process downstream of the compressor, in particular even when large and / or rapid faults occur, and that for its implementation requires little technical effort.

Die Lösung dieser Aufgabe gelingt erfindungsgemäß durch ein Verfahren der eingangs genannten Art, welches dadurch gekennzeichnet ist, daß eine zweite, die Erfordernis einer Schnellöffnung des Abblaseventils gegebenenfalls anzeigende Regeldifferenz (x′) aus den Meßwerten bzw. der ersten Regeldifferenz (x) und vorgebbaren Sollwerten be­rechnet und einer Grenzwertstufe zugeführt wird und daß diese Grenzwertstufe bei Überschreiten eines darin vor­gebbaren Grenzwertes durch die zweite Regeldifferenz (x′) ausgangsseitig eine Schnellöffnungsgröße (z) ausgibt, die auf den Regler (4) aufgeschaltet wird und in diesem durch additive Überlagerung eine eine Ventilbetätigung in Öff­nungsrichtung bewirkende Veränderung der Ventilstellgröße (y) mit einer erhöhten Änderungsgeschwindigkeit erzeugt.This object is achieved according to the invention by a method of the type mentioned at the outset, which is characterized in that a second control difference (x ') from the measured values or the first control difference (x) and predeterminable target values, which may indicate the need for a quick opening of the relief valve is calculated and supplied to a limit value step and that this limit value step outputs a quick opening variable (z) on the output side when a limit value which can be predetermined therein is exceeded by the second control difference (x ′), which is applied to the controller (4) and in this valve actuation by means of additive superimposition Changes in the valve control variable (y) in the opening direction are generated with an increased rate of change.

Das neue Verfahren beitet den Vorteil, daß es ergänzend zu bekannten Regelverfahren zusammen mit diesem anwendbar ist und dabei die diesen anhaftende begrenzte Reaktions­geschwindigkeit bei der Verstellung des Abblaseventils im Bedarfsfall so erhöht, daß auch bei großen und/oder schnellen Störungen eine rechtzeitige Öffnung des Abbla­seventils sichergestellt ist. Da zudem die Schnellöff­nungsgröße nur so lange ansteht, wie die zweite Regel­differenz den zugehörigen Grenzwert überschreitet, wird nach dem Wiederabsinken der zweiten Regeldifferenz unter den Grenzwert die Schnellöffnungsgröße nicht mehr ausge­geben. Dies hat zur Folge, daß umgehend die Verstellung des Abblaseventils wieder allein unter dem Einfluß der langsameren normalen Regelung erfolgt. Eine Schnellöff­nungsbewegung des Abblaseventils erfolgt also nur gerade soweit und so lange wie nötig, um ein Pumpen des Verdich­ters zu vermeiden. Vorteilhaft werden für die Durchfüh­rung des Verfahrens keine besonderen technischen Zusatz­einrichtungen benötigt, da es sich der vorhandenen Mittel für die Verstellung des Abblaseventils bedient. In bevorzugter Ausgestaltung des Verfahrens ist vorgese­hen, daß aus der den Ort des Verdichter-Arbeitspunktes im Verdichterkennfeld darstellenden Regeldifferenz (x) die Ist-Bewegungsgeschwindigkeit des Arbeitspunktes im Kenn­feld berechnet wird und daß aus dieser Ist-Geschwindig­keit und einer dieser ortsabhängig zugeordneten Soll-­Geschwindigkeit gemäß einer vorgebbaren Orts-Geschwindig­keits-Funktion, bei deren Erreichen durch den Arbeits­punkt ein Pumpen gerade noch verhindert werden kann, die Differenz gebildet wird und daß diese Differenz als zwei­te Regeldifferenz (x′) verwendet wird. Hierdurch wird erreicht, daß außer dem Abstand des Verdichter-Arbeits­punktes von der Pumpgrenze auch dessen Annäherungsge­schwindigkeit an die Pumpgrenze im Verdichterkennfeld für die Entscheidung über die Vornahme einer Schnellöffnung des Abblaseventils herangezogen wird. Die vorgebbare Orts-Geschwindigkeits-Funktion stellt eine Kurve dar, deren Verlauf so zu wählen ist, daß es bei einem geringen Überschreiten dieser Kurve noch nicht zu einem Pumpen des Verdichters kommt. Zwar wird bei Erreichen dieser Kurve sofort die Schnellöffnung des Abblaseventils ausgelöst, doch bis das Abblaseventil reagiert und seine Öffnung einen Einfluß auf die Lage des Arbeitspunktes hat, wird der Arbeitspunkt die Kurve noch um einen gewissen Betrag überschreiten. Zur Berücksichtigung dieses Effekts wird bei der Vorgabe der Kurve eine ausreichende Sicherheits­spanne zur Pumpgrenze eingehalten, die jedoch relativ klein sein kann.The new method has the advantage that it can be used in addition to known control methods together with it and thereby increases the limited reaction speed inherent in the adjustment of the relief valve, if necessary, so that timely opening of the relief valve is ensured even in the event of large and / or rapid faults is. In addition, since the quick opening variable is only pending as long as the second control difference exceeds the associated limit value, the quick opening variable is no longer output after the second control difference has dropped below the limit value. The result of this is that the adjustment of the relief valve is again carried out solely under the influence of the slower normal regulation. A quick opening movement of the relief valve is therefore only just as far and as long as necessary to avoid pumping the compressor. Advantageously, no special technical additional devices are required to carry out the method, since it makes use of the existing means for adjusting the relief valve. In a preferred embodiment of the method, it is provided that the actual movement speed of the operating point in the characteristic map is calculated from the control difference (x) representing the location of the compressor operating point in the compressor map and that this is based on this actual speed and a setpoint speed assigned to it a specifiable position-speed function, when reaching a pumping can just be prevented by the operating point, the difference is formed and that this difference is used as a second control difference (x '). This ensures that, in addition to the distance of the compressor operating point from the surge limit, its speed of approach to the surge limit in the compressor map is also used for the decision on the rapid opening of the relief valve. The definable The position-speed function represents a curve, the course of which is to be selected such that if the curve is only slightly exceeded, the compressor does not pump. The rapid opening of the relief valve is triggered immediately upon reaching this curve, but until the relief valve reacts and its opening has an influence on the position of the working point, the working point will still exceed the curve by a certain amount. To take this effect into account, a sufficient safety margin for the surge limit is maintained when specifying the curve, but this can be relatively small.

Damit kann der Verdichter näher an der Pumpgrenze noch sicher betrieben werden, ohne daß hierfür ein wesentlich höherer Verfahrensaufwand, abgesehen von einigen einfa­chen Rechenoperationen, erforderlich ist.This means that the compressor can still be operated safely closer to the surge limit, without requiring a much higher process effort, apart from a few simple arithmetic operations.

Weiterhin sieht das Verfahren vor, daß die Schnellöff­nungsgröße in Form einer zeitabhängig steigenden oder fallenden Rampenfunktion, Stufenfunktion, Sprungfunktion oder Impulsfolgefunktion ausgegeben wird. Die Auswahl der Funktion richtet sich im Einzelfall nach den vorliegenden Erfordernissen, insbesondere nach der Arbeitsweise des Abblaseventils und seiner zugehörigen Betätigungseinrich­tung. Dabei ist zweckmäßig die Steilheit der Funktion an die durch technische Eigenschaften festgelegte maximale Stellgeschwindigkeit des Abblaseventil, die immer größer ist als die maximale Veränderungsgeschwindigkeit des Reglers hinsichtlich der Ventilstellgröße, angepaßt.Furthermore, the method provides that the quick opening variable is output in the form of a time-dependent increasing or decreasing ramp function, step function, step function or pulse sequence function. The selection of the function depends on the individual requirements, in particular on the mode of operation of the relief valve and its associated actuating device. The slope of the function is expediently adapted to the maximum actuating speed of the relief valve, which is determined by technical properties, and which is always greater than the maximum rate of change of the controller with regard to the valve actuating variable.

Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen des Verfahrens sind in den Unteransprüchen 4 bis 9 ange­geben.Further advantageous refinements and developments of the method are specified in subclaims 4 to 9.

Bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung werden im folgenden anhand einer Zeichnung erläutert. Die Figuren 1 bis 3 der Zeichnung zeigen drei Ausführungen des Verfah­rens in Form von Regelschemata.Preferred embodiments of the invention are explained below with reference to a drawing. Figures 1 to 3 of the drawing show three versions of the method in the form of control schemes.

Figur 1 zeigt eine Turboverdichter 1 mit einer Ansaug­leitung 10 und einer Abgabeleitung 11, in welche eine Rückschlagklappe 13 eingebaut ist. Von der Abgabeleitung 11 zweigt vor der Rückschlagklappe 13 eine Abblaseleitung 12 ab, in welche ein Abblaseventil 2 eingeschaltet ist. Ansaugseitig wird an dem Verdichter 1 mittels eines Durchflußmessers 31 kontinuierlich der zum Verdichter 1 strömende Durchfluß des zu verdichtenden Mediums, z. B. Luft, erfaßt. Hinter dem Verdichter 1 wird durch einen mit der Abgabeleitung 11 verbundenen Druckmesser 32 ste­tig der Verdichterenddruck erfaßt. Mittels eines dem Druckmesser nachgeschalteten Funktionsgebers 33 wird in Abhängigkeit von dem ermittelten Druck jeweils der für diesen gerade noch zulässige Minimaldurchflußwert ermit­telt. Dieser Minimaldurchflußwert, der vom Funktionsgeber 33 ausgegeben wird, dient als Sollwert, während der von dem Durchflußmesser 31 ermittelte Durchflußwert als Ist­wert dient. Dieser Istwert wird mit einem negativen Vor­zeichen einem Addierer 34 zugeführt, in welchem eine erste Regeldifferenz x definitionsgemäß als Differenz zwischen Sollwert und Istwert gebildet wird. Die Regel­differenz x wird dem Eingang eines Proportional-Integral-­Reglers (PI-Regler) 4 zugeführt, welcher seinerseits an seinem Ausgang eine Stellgröße y abgibt, die dem Abblase­ventil 2 zugeführt wird und dessen geregelte Verstellung bewirkt. Soweit wie bisher beschrieben, entspricht das Regelverfahren dem bekannten Stand der Technik.FIG. 1 shows a turbocompressor 1 with an intake line 10 and an output line 11, in which a non-return valve 13 is installed. A blow-off line 12 branches off from the discharge line 11 in front of the non-return flap 13, into which a blow-off valve 2 is switched on. On the suction side of the compressor 1 by means of a flow meter 31, the flow of the medium to be compressed, e.g. B. air detected. After the compressor 1, the compressor end pressure is continuously detected by a pressure meter 32 connected to the discharge line 11. Using a function transmitter 33 connected downstream of the pressure meter, the minimum flow value that is just permissible for this is determined as a function of the pressure determined. This minimum flow value, which is output by the function generator 33, serves as the desired value, while the flow value determined by the flow meter 31 serves as the actual value. This actual value is supplied with a negative sign to an adder 34, in which a first control difference x is defined as the difference between the setpoint and the actual value. The control difference x is fed to the input of a proportional-integral controller (PI controller) 4, which in turn emits a manipulated variable y at its output, which is fed to the relief valve 2 and causes its regulated adjustment. As far as described so far, the control method corresponds to the known prior art.

Neu ist bei dem in Figur 1 beschriebenen Verfahrensbei­spiel, daß die erste Regeldifferenz x zusätzlich noch einer Sicherheitssteuerung 5 zugeführt wird. In diese Sicherheitssteuerung 5 wird zunächst in einem Geschwin­digkeitsmesser 51 die Änderungsgeschwindigkeit der Regel­differenz x, d. h. die Bewegungsgeschwindigkeit des Ar­ beitspunktes des Verdichters 1 in dessen Kennfeld berech­net. Parallel hierzu wird die Regeldifferenz x einem wei­teren Funktionsgeber 52 zugeführt, in welchem eine vorge­gebene Ortsgeschwindigkeits-Funktion gespeichert ist. Diese Funktion stellt eine Kurve dar, bei deren Erreichen durch den Arbeitspunkt des Verdichters 1 ein Pumpen gera­de noch verhindert werden kann. Dies bedeutet zugleich, daß, solange der Arbeitspunkt die Kurve noch nicht er­reicht hat, ein Eingreifen der Sicherheitssteuerung zum Schutz des Verdichters 1 noch nicht nötig ist. Die Kurve selbst bezeichnet die Punkte, an denen eine Ventilöffnung spätestens beginnen muß, um ein Erreichen der Pumpgrenze soeben noch verhindern zu können. Die Form dieser Kurve und ihr Abstand von der Pumpgrenze werden maßgeblich von den Eigenschaften des Abblaseventils, wie Stellverhalten, Nichtlinearitäten und dergleichen, bestimmt. Ausgangssei­tig gibt der Funktionsgeber 52 jeweils den zu der aufge­gebenen Regeldifferenz x gehörenden Geschwindigkeits-­Sollwert ab. In einem weiteren Addierer 53 wird aus der vom Geschwindigkeitsmesser 51 abgegebenen Ist-Geschwin­digkeit und der vom Funktionsgeber 52 abgegebenen, mit einem negativen Vorzeichen versehenen Soll-Geschwindig­keitsdifferenz gebildet. Diese wird als zweite Regel­differenz x′ einer Grenzwertstufe 54 zugeführt. Diese Grenzwertstufe 54 vergleicht die aufgegebene zweite Re­geldifferenz x′ mit einem in der Grenzwertstufe 54 ge­speicherten, vorgebbaren Grenzwert, der der zuvor erwähn­ten Sicherheitsspanne entspricht . Überschreitet die zweite Regeldifferenz x′ diesen Grenzwert, gibt die Grenzwertstufe 54 ausgangsseitig eine sogenannte Schnell­öffnungsgröße z ab. In dem in Figur 1 dargestellten Beispiel wird die Schnellöffnungsgröße z durch einen Funktionsgeber 55 erzeugt, der hier eine zeitabhängig stetig ansteigende Rampenfunktion abgibt. Bei Abblaseven­tilen 2 mit nichtlinearer Stellgeschwindigkeit kann der Funktionsgeber 55 so ausgestaltet sein, daß sich die Steigung der abgegebenen Funktion zeitabhängig genau so ändert, daß das Abblaseventil 2 jeweils mit seiner maxi­malen Verstellgeschwindigkeit verstellt wird. Zusäztlich kann hier die Stellung des Abblaseventils 2 als Rückkopp­lungsgröße auf den Funktionsgeber 55 gegeben werden, wodurch sichergestellt wird, daß die Stellgeschwindigkeit des Abblaseventils stets an die aktuelle Ventilstellung angepaßt wird.What is new in the process example described in FIG. 1 is that the first control difference x is additionally fed to a safety controller 5. In this safety controller 5, the speed of change of the control difference x, ie the speed of movement of the arm, is first recorded in a speedometer 51 beitpunktes of the compressor 1 calculated in its map. At the same time, the control difference x is fed to a further function generator 52, in which a predetermined local speed function is stored. This function represents a curve, when it is reached by the operating point of the compressor 1, a pumping can just be prevented. At the same time, this means that as long as the operating point has not yet reached the curve, intervention by the safety controller to protect the compressor 1 is not yet necessary. The curve itself designates the points at which a valve opening must begin at the latest in order to be able to prevent the surge limit from being reached. The shape of this curve and its distance from the surge line are largely determined by the properties of the relief valve, such as actuating behavior, non-linearities and the like. On the output side, the function generator 52 in each case outputs the desired speed value belonging to the control difference x that has been given up. In a further adder 53, the actual speed output by the speedometer 51 and the target speed difference provided by the function generator 52 and provided with a negative sign are formed. This is fed as a second control difference x 'to a limit value stage 54. This limit value level 54 compares the given second control difference x 'with a predetermined limit value stored in the limit value level 54, which corresponds to the previously mentioned safety margin. If the second control difference x 'exceeds this limit value, the limit value stage 54 outputs a so-called quick opening variable z on the output side. In the example shown in FIG. 1, the quick opening variable z is generated by a function generator 55, which in this case emits a ramp function that increases continuously as a function of time. In the case of relief valves 2 with a non-linear actuating speed, the function generator 55 can be designed in such a way that the slope of the function that is emitted is exactly the same depending on the time changes that the relief valve 2 is adjusted with its maximum adjustment speed. In addition, the position of the relief valve 2 can be given as a feedback variable to the function generator 55, which ensures that the actuating speed of the relief valve is always adapted to the current valve position.

Diese Schnellöffnungsgröße z wird, mit einem negativen Vorzeichen versehen, dem Ausgang des PI-Reglers 4 aufge­geben und dort in einem Addierer 43 zu der vom PI-Regler 4 erzeugten Stellgröße y zur Bildung einer geänderten Stellgröße y addiert. Da definitionsgemäß bei dem vorlie­genden Beispiel (und auch bei den im folgenden noch zu beschreibenden Beispielen) das Abblaseventil 2 bei klei­ner werdender Stellgröße y öffnet, wird durch das Auf­addieren der Schnellöffnungsgröße z auf die Stellgröße y eine rasche Verstellung des Abblaseventils 2 in Öff­nungsrichtung bewirkt. Die Steilheit der Rampenfunktion des Funktionsgebers 55 ist dabei an die maximal mögliche Stellgeschwindigkeit des Abblaseventils 2 angepaßt. Die so erreichte Änderungsgeschwindigkeit für die Stellgröße y ist dabei größer als die von dem PI-Regler 4 allein erzeugbare Änderungsgeschwindigkeit für die Stellgröße y. Alternativ kann der Ausgang der Grenzwertstufe 54 auch unmittelbar auf den Addierer 43 gegeben werden, d. h. der Funktionsgeber 55 kann hier entfallen. Die Größe des Ausgangssignals der Grenzwertstufe 54 muß dabei so bemes­sen sein, daß es bei der Addition im Addierer 43 eine so große Änderung der Stellgröße y bewirkt, daß das Abblase­ventil 2 einen Befehl zur vollständigen Öffnung erhält. Dabei läuft das Abblaseventil 2 so schnell wie möglich der Stellgröße y nach. Diese Verfahrensvariante ist damit besonders einfach, jedoch kann es hier zu einem zeitwei­sen Differieren von Stellgröße y und aktueller Ventil­stellung kommen.This quick opening variable z, provided with a negative sign, is given to the output of the PI controller 4 and added there in an adder 43 to the manipulated variable y generated by the PI controller 4 to form a changed manipulated variable y. Since by definition the blow-off valve 2 opens when the manipulated variable y becomes smaller in the present example (and also in the examples still to be described below), the addition of the quick-opening variable z to the manipulated variable y results in a rapid adjustment of the blow-off valve 2 in the opening direction. The steepness of the ramp function of the function generator 55 is adapted to the maximum possible actuating speed of the relief valve 2. The rate of change thus achieved for the manipulated variable y is greater than the rate of change for the manipulated variable y that can be generated by the PI controller 4 alone. Alternatively, the output of the limit value stage 54 can also be passed directly to the adder 43, ie the function generator 55 can be omitted here. The size of the output signal of the limit value stage 54 must be such that when it is added in the adder 43 it causes such a large change in the manipulated variable y that the relief valve 2 receives a command to open it completely. The relief valve 2 follows the manipulated variable y as quickly as possible. This variant of the method is particularly simple, however, there may be a temporary difference between the manipulated variable y and the current valve position.

Auch die Figur 2 der Zeichnung zeigt den Turboverdichter 1 mit Ansaugleitung 10 und Abgabeleitung 11, in die wieder die Rückschlagklappe 13 eingesetzt ist. Auch hier zweigt wieder die Abblaseleitung 12 mit dem eingeschalte­ten Abblaseventil 2 von der Abgabeleitung 11 ab. Auch die Bestimmung der ersten Regeldifferenz x erfolgt hier in der bereits anhand von Figur 1 beschriebenen Weise mit­tels Meßwerten und Sollwerten, die anhand eines Durch­flußmessers 31, eines Druckmessers 32 und eines Funkti­onsgebers 33 mit nachgeschaltetem Addierer 34 ermittelt wird. Weiterhin ist auch der hier verwendete Regler ein PI-Regler 4.Figure 2 of the drawing also shows the turbocompressor 1 with intake line 10 and discharge line 11, in which the non-return valve 13 is inserted again. Here, too, the blow-off line 12 branches off from the discharge line 11 with the blow-off valve 2 switched on. The first control difference x is also determined here in the manner already described with reference to FIG. 1 by means of measured values and setpoints, which are determined using a flow meter 31, a pressure meter 32 and a function transmitter 33 with a downstream adder 34. Furthermore, the controller used here is a PI controller 4.

Neu ist bei dem hier dargestellten Beispiel, daß dem PI-­Regler 4 eingangsseitig nicht nur die Regeldifferenz x zugeführt wird, sondern auch die von der Sicherheits­steuerung 5 berechnete Schnellöffnungsgröße z. Hierbei wird dem Proportionalteil 41 des PI-Reglers 4 lediglich die erste Regeldifferenz x eingangsseitig zugeführt, während dem Integralteil 42 des PI-Reglers 4 die Summe aus der ersten Regeldifferenz x und der Schnellöffnungs­größe z eingangsseitig zugeführt wird. Die Summe aus der Regeldifferenz x und der Schnellöffnungsgröße z wird in einem Addierer 45 gebildet, der dem Integralteil 42 des PI-Reglers 4 vorgeschaltet ist. Zwischen den Addierer 45 und den Eingang des Integralteils 42 ist hier noch ein Begrenzer 44 geschaltet, der dafür sorgt, daß auch bei maximalem Eingangssignal die Zeitkonstante des Integral­teils nicht kürzer wird als die Stellzeit des Abblaseven­tils.What is new in the example shown here is that not only the control difference x is supplied to the PI controller 4 on the input side, but also the quick opening variable z calculated by the safety controller 5. In this case, the proportional part 41 of the PI controller 4 is only supplied with the first control difference x on the input side, while the integral part 42 of the PI controller 4 is supplied with the sum of the first control difference x and the quick opening variable z on the input side. The sum of the control difference x and the quick opening variable z is formed in an adder 45, which is connected upstream of the integral part 42 of the PI controller 4. A limiter 44 is also connected between the adder 45 and the input of the integral part 42, which ensures that the time constant of the integral part does not become shorter than the actuating time of the relief valve, even with a maximum input signal.

Die Berechnung der zweiten Regeldifferenz x′ erfolgt bei dem Beispiel nach Figur 2 in der bereits in Figur 1 be­schriebenen Art und Weise. Auch hier wird die zweite Re­geldifferenz x′ auf die Grenzwertstufe 54 gegeben, die bei Überschreiten eines darin gespeicherten Grenzwertes durch die zweite Regeldifferenz x′ als Ausgangssignal die Schnellöffnungsgröße z an den Addierer 45 abgibt.The calculation of the second control difference x 'takes place in the example according to FIG. 2 in the manner already described in FIG. 1. Here, too, the second control difference x 'is given to the limit value stage 54, which when the limit value stored therein is exceeded by the second control difference x' as the output signal Outputs quick opening size z to the adder 45.

Ausgangsseitig ist dem Proportionalteil 41 und dem Inte­gralteil 42 des PI-Reglers 4 ein Addierer 43 nachgeschal­tet, in welchem die Ausgänge des Proportionalteils 41 und des Integralteils 42 zur Bildung der Stellgröße y für die Verstellung des Abblaseventils 2 addiert werden.On the output side, the proportional part 41 and the integral part 42 of the PI controller 4 are followed by an adder 43, in which the outputs of the proportional part 41 and the integral part 42 are added to form the manipulated variable y for the adjustment of the relief valve 2.

Figur 3 zeigt eine dritte vorteilhafte Ausgestaltung des Verfahrens, wobei auch hier wieder in der Darstellung der Verdichter 1 mit Ansaugleitung 10 und Abgabeleitung 11 sowie darin eingesetzter Rückschlagklappe 13 und vor dieser von der Leitung 11 abzweigender Abblaseleitung 12 mit eingeschaltetem Abblaseventil 2 dargestellt ist. Die Bestimmung der ersten Regeldifferenz x erfolgt hier in der gleichen Weise wie zuvor anhand der Figur 1 und 2 beschrieben. Auch die Bestimmung der Schnellöffnungsgröße z durch die Sicherheitssteuerung 5 erfolgt hier genau in der anhand von Figur 2 beschriebenen Art und Weise.FIG. 3 shows a third advantageous embodiment of the method, the compressor 1 with the intake line 10 and the discharge line 11 and the non-return flap 13 inserted therein and the blow-off line 12 branching off the line 11 with the blow-off valve 2 also shown in the illustration. The first control difference x is determined here in the same way as described above with reference to FIGS. 1 and 2. The determination of the quick opening variable z by the safety controller 5 also takes place here exactly in the manner described with reference to FIG.

Als Regler wird auch hier wieder ein PI-Regler 4 verwen­det, der einen Proportionalteil 41 und einen Integralteil 42 besitzt. Dem Proportionalteil 41 wird wieder nur die erste Regeldifferenz x zugeführt, während dem Integral­teil 42 sowohl die Regeldifferenz x als auch die Schnell­öffnungsgröße z eingangsseitig zugeführt werden. Im Un­terschied zu dem Ausführungsbeispiel nach Figur 2 besitzt hier jedoch der Integralteil 42 des PI-Reglers 4 zwei getrennte Integratoreingänge 42′ und 42˝. Dem ersten Eingang 42′ ist die erste Regeldifferenz x zugeordnet, während dem zweiten Eingang 42˝ die Schnellöffnungsgröße z aufgeschaltet wird. Diese Ausführung bietet den Vor­teil, daß den beiden Eingängen 42′ und 42˝ unterschiedli­che Integrationsverhalten, z. B. unterschiedliche Inte­grationszeitkonstanten, zugeordnet werden können. Hier­durch kann der Ausgang des Integralteils 42 in Abhängig­keit von der Schnellöffnungsgröße z ohne Beeinflussung durch die erste Regeldifferenz x in effektiver Art und Weise beeinflußt werden.A PI controller 4, which has a proportional part 41 and an integral part 42, is again used as the controller. The proportional part 41 is again fed only the first control difference x, while the integral part 42 receives both the control difference x and the quick opening variable z on the input side. In contrast to the embodiment of Figure 2, however, the integral part 42 of the PI controller 4 has two separate integrator inputs 42 'and 42 ′. The first input 42 'is assigned the first control difference x, while the second input 42˝ the quick opening variable z is applied. This version has the advantage that the two inputs 42 'and 42˝ different integration behavior, for. B. different integration time constants can be assigned. As a result, the output of the integral part 42 can be influenced as a function of the quick opening variable z without being influenced can be influenced in an effective manner by the first control difference x.

Die Ausgänge des Proportionalteils 41 und des Integral­teils 42 des PI-Reglers 4 werden auch hier wieder in einem Addierer 43 zur Bildung der Stellgröße y für die Verstellung des Abblaseventils 2 zueinander addiert.The outputs of the proportional part 41 and the integral part 42 of the PI controller 4 are again added to one another in an adder 43 to form the manipulated variable y for the adjustment of the relief valve 2.

Vorteilhaft bei den beiden zuletzt beschriebenen Verfah­rensvarianten gemäß den Figuren 2 und 3 ist u. a., daß die Schnellöffnungsgröße z über den Integralteil 42 des Reglers 4 wirkt, da dadurch sichergestellt wird, daß während einer Schnellöffnung des Abblaseventils 2 der Ausgang des PI-Reglers 4 der Stellgrößenänderung folgt.Advantageous in the two last-described method variants according to FIGS. 2 and 3 is u. a. that the quick opening variable z acts via the integral part 42 of the controller 4, since this ensures that the output of the PI controller 4 follows the manipulated variable change during a quick opening of the relief valve 2.

Allen beschriebenen Verfahrensvarianten ist gemeinsam, daß im Normalfall die Regelung allein durch die normale Regelung, hier durch einen PI-Regler 4, vorgenommen wird. Lediglich beim Auftreten von Störungen tritt die Sicher­heitssteuerung 5 in Aktion, die die Stellgröße y für die Verstellung des Abblaseventils 2 durch additive Überla­gerung so verändert, daß sich eine Ventilverstellung mit einer erhöhten Stellgeschwindigkeit in Öffnungsrichtung ergibt.All the described process variants have in common that in the normal case the regulation is carried out solely by the normal regulation, here by a PI controller 4. Only when faults occur does the safety controller 5 come into action, which changes the manipulated variable y for the adjustment of the relief valve 2 by means of additive superimposition in such a way that valve adjustment occurs with an increased actuating speed in the opening direction.

Claims (9)

1. Regelverfahren zum Vermeiden des Pumpens eines Turbo­verdichters mittels bedarfsweisen Abblasens, wobei der Durchfluß zum Verdichter sowie der Verdichterenddruck stetig erfaßt und zur Berechnung einer ersten Regel­differenz verwendet werden, welche als Eingangsgröße auf einen Regler gegeben wird, der als Ausgangsgröße eine Stellgröße für eine geregelte Verstellung des Abblaseventils an dieses liefert, und wobei eine Si­cherheitssteuerung beim Auftreten von großen und/oder schnellen, die begrenzte Reaktionsgeschwindigkeit des Reglers überfordernden Störungen eine Schnellöffnung des Abblaseventils auslöst,
dadurch gekennzeichnet, daß eine zweite, die Erforder­nis einer Schnellöffnung des Abblaseventils gegebenen­falls anzeigende Regeldifferenz (x′) aus den Meßwerten bzw. der ersten Regeldifferenz (x) und vorgebbaren Sollwerten berechnet und einer Grenzwertstufe zuge­führt wird und daß diese Grenzwertstufe (54) bei Über­schreiten eines darin vorgebbaren Grenzwertes durch die zweite Regeldifferenz (x′) ausgangsseitig eine Schnellöffnungsgröße (z) ausgibt, die auf den Regler (4) aufgeschaltet wird und in diesem durch additive Überlagerung eine eine Ventilbetätigung in Öffnungs­richtung bewirkende Veränderung der Ventilstellgröße (y) mit einer erhöhten Änderungsgeschwindigkeit er­zeugt.1. Control method for avoiding the pumping of a turbocompressor by blowing off as required, the flow to the compressor and the compressor end pressure being continuously recorded and used to calculate a first control difference, which is given as an input variable to a controller, which as an output variable is a manipulated variable for a controlled adjustment of the relief valve, and a safety controller triggers a quick opening of the relief valve in the event of large and / or fast faults that overwhelm the limited reaction speed of the regulator,
characterized in that a second control difference (x ′), which may indicate the need for a quick opening of the relief valve, is calculated from the measured values or the first control difference (x) and predeterminable target values and is supplied to a limit value step and that this limit value step (54) is exceeded when a The limit value that can be specified therein outputs a quick opening variable (z) on the output side, which is applied to the regulator (4) and, by means of additive superimposition, a change in the valve actuating variable (y) that causes valve actuation in the opening direction with an increased rate of change generated. 2. Regelverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeich­net, daß aus der den Ort des Verdichter-Arbeitspunktes im Verdichterkennfeld darstellenden Regeldifferenz (x) die Ist-Bewegungsgeschwindigkeit des Arbeitspunktes im Kennfeld berechnet wird und daß aus dieser Ist-Ge­schwindigkeit und einer dieser ortsabhängig zugeordne­ten Soll-Geschwindigkeit gemäß einer vorgebbaren Orts-­Geschwindigkeits-Funktion, bei deren Erreichen durch den Arbeitspunkt ein Pumpen gerade noch verhin­dert werden kann, die Differenz gebildet wird und daß diese Differenz als zweite Regeldifferenz (x′) verwen­det wird.2. Control method according to claim 1, characterized in that the actual movement speed of the operating point in the map is calculated from the control difference (x) representing the location of the compressor operating point in the compressor map and that from this actual speed and a location-assigned target Speed according to a specifiable position-speed function when it is reached Pumping can just be prevented by the operating point, the difference is formed and that this difference is used as the second control difference (x ′). 3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekenn­zeichnet, daß die Schnellöffnungsgröße (z) in Form einer zeitabhängig steigenden oder fallenden Rampen­funktion, Stufenfunktion, Sprungfunktion oder Impuls­folgefunktion ausgegeben wird.3. The method according to claims 1 and 2, characterized in that the quick opening variable (z) is output in the form of a time-dependent rising or falling ramp function, step function, step function or pulse sequence function. 4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekenn­zeichnet, daß die Schnellöffnungsgröße (z) auf den Reglerausgang aufgegeben und mit angepaßtem Vorzeichen zu der vom Regler (4) ausgegebenen Ventilstellgröße (y) addiert wird.4. The method according to claims 1 to 3, characterized in that the quick opening variable (z) is given to the controller output and is added with an adapted sign to the valve manipulated variable (y) output by the controller (4). 5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekenn­zeichnet, daß der Ausgang des Reglers (4) während der Ausgabe der Schnellöffnungsgröße (z) auf einen der aktuellen Stellung des Abblaseventils (2) entsprechen­den Wert nachgeführt wird.5. The method according to claims 1 to 4, characterized in that the output of the controller (4) during the output of the quick opening size (z) is adjusted to a value corresponding to the current position of the relief valve (2). 6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, wobei als Regler ein Proportional-Integral-Regler verwendet wird, dadurch gekennzeichnet, daß dem Proportionalteil (41) des Reglers (4) nur die erste Regeldifferenz (x) zugeführt wird und daß dem Integralteil (42) des Reg­lers (4) die Summe aus der ersten Regeldifferenz (x) und der Schnellöffnungsgröße (z) zugeführt wird.6. The method according to claims 1 to 3, wherein a proportional-integral controller is used as a controller, characterized in that the proportional part (41) of the controller (4) is supplied only the first control difference (x) and that the integral part ( 42) of the controller (4) the sum of the first control difference (x) and the quick opening variable (z) is supplied. 7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Summe aus der ersten Regeldifferenz (x) und der Schnellöffnungsgröße (z) vor Eingang in den Integral­teil (42) des Reglers (4) über einen Begrenzer (44) geführt wird.7. The method according to claim 6, characterized in that the sum of the first control difference (x) and the quick opening variable (z) before input into the integral part (42) of the controller (4) is guided via a limiter (44). 8. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, wobei als Regler ein Proportional-Integral-Regler verwendet wird, dadurch gekennzeichnet, daß für den Integralteil (42) des Reglers (4) ein Integrierer mit einem zweiten Integratoreingang (42˝) verwendet wird, dessen Inte­grierverhalten von dem ersten Integratoreingang (42′), dem die erste Regeldifferenz (x) zugeführt wird, unab­hängig ist, und daß die Schnellöffnungsgröße (z) die­sem zweiten Integratoreingang (42˝) zugeführt wird.8. The method according to claims 1 to 3, wherein a proportional-integral controller is used as a controller, characterized in that an integrator with a second integrator input (42˝) is used for the integral part (42) of the controller (4), whose integration behavior is independent of the first integrator input (42 '), to which the first control difference (x) is fed, and that the quick opening variable (z) is fed to this second integrator input (42˝). 9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß den beiden Integratoreingen (42′, 42˝) des Integrie­rers (42) unterschiedliche Integrierzeitkonstanten zugeordnet werden.9. The method according to claim 8, characterized in that the two integration bias (42 ', 42˝) of the integrator (42) are assigned different integration time constants.
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