EP0153205A1 - Process and device for elaborating metallic and semi-metallic thin strip - Google Patents

Process and device for elaborating metallic and semi-metallic thin strip Download PDF

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EP0153205A1
EP0153205A1 EP85400063A EP85400063A EP0153205A1 EP 0153205 A1 EP0153205 A1 EP 0153205A1 EP 85400063 A EP85400063 A EP 85400063A EP 85400063 A EP85400063 A EP 85400063A EP 0153205 A1 EP0153205 A1 EP 0153205A1
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EP
European Patent Office
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blade
coils
magnetic field
nozzle
ferrite
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EP85400063A
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German (de)
French (fr)
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EP0153205B1 (en
Inventor
Rémy de Framond
A. Reza Yavari
Claude Senillou
Jean-Charles Joud
Marcel Garnier
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USINOR SA
Original Assignee
USINOR SA
Union Siderurgique du Nord et de lEst de France SA USINOR
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Publication date
Application filed by USINOR SA, Union Siderurgique du Nord et de lEst de France SA USINOR filed Critical USINOR SA
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
    • B22D41/08—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like for bottom pouring

Definitions

  • the present invention relates to methods and devices for the production of ribbons, and more particularly metallic or semi-metallic thin, in particular such ribbons having a microcrystalline or amorphous structure.
  • the simplest method for manufacturing such thin metallic ribbons consists in projecting a jet of liquid metal onto a mobile substrate such as the surface of a metallic roller rotating at a circumferential speed greater than 10 m / second. This process is designated by the English expression "melt-spinning".
  • the major problem to be solved concerns the shape stability of the jet during its impact and its solidification on the substrate due to the relatively high impact speed, notably increased by the acceleration of gravity. It is moreover impossible to produce by this method ribbons of width greater than 1 cm.
  • a process is known which is described in particular in document FR-A-2 368 324 (77 31 659).
  • the liquid metal is made to flow through a slit whose width varies from 0.2 to 1 mm and whose length can be several centimeters.
  • This slot is placed at a distance from the mobile substrate which is less than 1 mm, and most often of the order of 0.1 mm, which overcomes the drawback of the first method mentioned above since the substrate on which the metal solidifies is at a very short distance from the slot through which the liquid metal flows.
  • this method also has serious drawbacks: it requires very specific and very severe conditions with regard to the machining and the surface condition of the lips delimiting the slot.
  • Document FR-A-82 06 876 describes a process according to which a jet of liquid metal of circular section is deformed by application of a magnetic field, until it takes the form of a ribbon or a blade parallel to this field.
  • this method requires a minimum forming time during which the magnetic field must act on the initial section of the metal, against the surface tension of the liquid, to deform this section until the desired final shape is obtained.
  • the liquid metal is subjected to the action of gravity, so that the formed blade reaches its useful width outside the zone of the magnetic field precisely when the maximum stabilizing action of the field would be necessary to maintain it in l 'state.
  • the blade thus formed can only have a limited width taking into account the rapid decrease of the magnetic fields in the air.
  • JP-A-57-17781 which subjects a metal strip formed on a heat exchanger substrate to the action of a magnetic field created in an area close to the point of solidification of the metal.
  • This magnetic field has a direction perpendicular to the direction of advancement of the metal blade and the field lines pass through it. It is clearly indicated and explained that the aim is to increase the viscosity by braking action on the fluid particles, which imposes a low frequency continuous or alternating field penetrating the mass of the fluid flow.
  • this type of field penetrating the metallic flow vein exerts an almost zero stabilizing action on the shape instabilities which have been defined previously under a, b and c and which the present invention aims precisely to combat in the formation of 'a metal strip to be projected onto the heat exchange substrate.
  • None of the known methods therefore makes it possible to obtain, without placing the crucible at a distance of less than 1 mm from the mobile substrate, a wide ribbon with regular dimensions.
  • the purpose of this invention is precisely to provide an original method and device for obtaining such a product while freeing itself from the constraints which, in the second method analyzed above, relate to the production of the lips of the slot and wear of these.
  • the main object of the invention is a process for producing, from an electroconductive liquid, a ribbon, of the type in which it is made to flow from a reservoir, through a nozzle. , a molten material, to form a blade of substantially rectangular cross section which is then solidified, characterized in that the shape of the blade of liquid material is stabilized, after its shaping and before solidification, by a surface mechanical effect induced by an alternating magnetic field.
  • the subject of the invention is also a device for implementing the process, as defined above, of the type comprising a reservoir containing a molten material and comprising at its lower part a nozzle for the flow of this material, and downstream of the tank means for forming a blade and solidifying the latter, characterized in that it comprises, in the zone situated between the means for forming the blade and the solidifying means, electromagnetic means suitable for exert on the surface of the blade a mechanical stabilizing effect generated by an alternating magnetic field.
  • the inductors according to the present invention capable of providing an adequate geometry of the magnetic fields, that the effect of an alternating magnetic field of given frequency on the stability of a strip of liquid electroconductive material is to oppose disturbances which would tend to separate the faces of the blade from their geometric position of plane and parallel jet.
  • This stabilizing effect is selective with respect to disturbances insofar as only the waves whose wrinkles are perpendicular to the direction of the magnetic field are reduced, since it is zero for disturbances whose wrinkles are parallel to the magnetic field.
  • this effect is all the more important the higher the frequency of the alternating magnetic field.
  • the frequency of the alternating magnetic fields used to reduce the instabilities of the blade must be such that the depth of penetration into the material constituting the liquid blade is as small as possible so as to obtain a mechanical effect located on the surface of the blade where they appear disturbances.
  • the electrical conductivity of metals and semi-metals in the liquid state places the frequency range between 3 kHz and 3,000 kHz.
  • the invention will be described below with reference to the manufacture of metallic, semi-metallic or amorphous ribbons, but is not limited thereto and relates to any manufacture of a ribbon from an electroconductive material.
  • FIG. 1 shows a device comprising a reservoir 11 which can contain a metallic or semi-metallic molten material.
  • This tank is surrounded by heating means 12, for example, induction.
  • This reservoir ends at its lower part with at least one slot-shaped nozzle 13 whose section corresponds to the shape of the liquid blade that we want to get.
  • this slot may have a rectangular shape, with a width of 0.7 mm and a length of 20 mm.
  • a wheel 14 which can be in drag in rotation and whose width is greater than the length of the slot 13.
  • the surface 15 of this wheel constitutes a substrate on which the metal blade will cool very quickly.
  • the distance between the outlet of the slot and the surface of the substrate is greater than the width of the slot and preferably greater than 1 mm.
  • the surface of the substrate is provided so as to allow easy detachment of the solidified tape 16. It can be cooled by any suitable means (not shown) and driven with a speed of rotation such that its speed is tangential to the point of reception of the molten material. is compatible with that of the flow of the blade and can be of the order of 20 m per second.
  • means are arranged making it possible to generate in this zone an alternating magnetic field exerting a mechanical stabilizing effect on the faces of the blade 17 of liquid material leaving the nozzle.
  • These means comprise, in the example chosen, two coaxial coils 18 made of an electrically conductive material, for example copper, the axis of these coils being arranged parallel to the slot 13, and consequently parallel to the blade 17 and orthogonally to the longitudinal axis of the latter. The axis of the coils is even preferably contained in the plane of this blade. Both coils can be cooled, as is known in the art.
  • a core of ferrite or equivalent material 19 which can also be cooled, is placed inside each coil coaxially to concentrate the intensity of the magnetic field towards the liquid material leaving the slot.
  • the coils are supplied by alternating currents of appropriate frequency, so that the ends 19a opposite the blade 17 of the opposite ferrite cores 19 are opposite poles.
  • the two coils can be supplied with alternating currents having a frequency between 3 and 3,000 kHz, for example of the order of 400 kHz, the intensity of the field produced being between 1 and 1,000 millitesla.
  • the width of the ribbon obtained corresponds to that of the slot, ie 20 mm and its thickness is approximately 0.07 mm. It is obtained from a rectangular slot of 20.0 x 0.6 mm by contacting a substrate in the form of a wheel whose tangential speed is 20 m / s.
  • induction coils 28 and ferrite cores 29 arranged inside these coils.
  • the coils are coaxial and have their common axis perpendicular to the plane of the blade 27 leaving the nozzle.
  • the ferrite cores have a rectangular cross-section and have their ends arranged a few millimeters from the liquid metal blade.
  • the coils are supplied by alternating currents such that the ends 29a opposite the blade of the opposite ferrite cores are similar poles, that is to say, either both of the north poles, or both of them south poles.
  • the two field coils can be supplied with alternating current with a frequency of 500 kHz.
  • the intensity of the field can be between 1 and 1,000 millitesla.
  • the nozzle slot can have a length of the order of 45 mm and a width of 0.7 mm.
  • the distance between the outlet of the nozzle and the substrate can be of the order of 10 mm. In this case, assuming that the speed of this substrate, in a direction perpendicular to the direction of arrival of the liquid blade is 15 m per second, we obtain a ribbon of width 45 mm and thickness of the order 0.1 mm.
  • a blade 31 of preformed liquid metallic material is sent between a first pair of coaxial induction coils 32a, 32b placed on either side of the blade 31, so that their common axis is perpendicular to the plane of the blade.
  • a second pair of coaxial induction coils 33a, 33b, parallel to the first pair of coils 32a, 32b is arranged on the same vertical line and below the coils 32.
  • a U-shaped ferrite core 34a is housed between the coils 32a and 33a located on the same side of the blade so that each branch of the U, respectively 35a and 36a, enters the coils 32a and 33a.
  • the coils 32a and 33a are supplied by alternating currents so that the opposite ends of the blade of the branches 35a and 36a of the ferrite 34a are opposite poles.
  • the end of the branch 35a is a north pole and the incident magnetic field lines coming from this pole are directed perpendicularly to the blade, then looped by first following a direction parallel to the blade going towards the branch 36a which is a south pole, opposite which they are reoriented perpendicular to the blade 31 and finally channeled by the U-shaped ferrite 34a to the north pole 35a.
  • the alternating supply current is a high frequency current similar to that previously mentioned.
  • a core of ferrite core 34b similar to the U-shaped 34a is inserted between the coils 32b and 33b which are supplied so that the pole ends 35a, 35b or 36a, 36b ferrite opposite the blade of the same pair 32a, 32b or 33a, 33b, are similar poles.
  • 35a and 35b are north poles and 36a and 36b are south poles.
  • the looping which has just been explained previously for a vertical direction can, according to another embodiment of this variant, be carried out horizontally with a ferrite of similar structure in U shape and an opposition of the poles at each end of the branches of the U next to the blade.
  • FIG. 4 which schematically only represents the alternation of the poles opposite the same face of the blade, a combination of vertical and horizontal looping of the magnetic field is carried out which offers the maximum stabilizing effect of the blade in all the directions of the plan.
  • the alternation of the poles in the horizontal direction and the vertical direction is such that two adjacent poles are always opposite.
  • FIG. 3A The basic configuration of FIG. 3A can be translated in a direction parallel to the blade, as described above, when the width of the latter becomes very large.
  • the arrangement of the coils allows a diversification of the direction of the lines of fields and thus allows the stabilization of waves from different directions. This stabilization technique knows no limits as to the width of the blade to be stabilized.
  • the ferrite core has the shape of a mesh network similar to a grid on each vertex. meshes from which branches extend extending close to the blade and carrying an inductor coil suitably supplied.
  • this embodiment which makes it possible to widen the stabilization zone while retaining an all the more intense magnetic field, it is possible to coalesce at least two individual blades 51 and 52 shown in FIG. 5, along their common longitudinal edge 53 to obtain a blade of greater width perfectly stabilized.
  • This embodiment also allows the creation of a very wide blade from cylindrical jets 54 and 55 from nozzles of circular section, by preforming the blade between the induction coils greater than 32a and 32b in FIG. 3A, before stabilization.
  • This stabilization can be obtained between a single pair of coils or between other pairs of coils placed below and next to it according to a repetitive diagram of the type of that described in FIG. 4.
  • ⁇ must be of the order of e and preferably ⁇ e / 2.
  • the blade thus formed is then stabilized by the phenomenon described above.
  • the advantage of such an inductor lies in the fact that the coils are always very close to the metal, which is very important due to the rapid decrease in the intensity of the magnetic field in the air.
  • a micrometric adjustment device can be associated with the two half-inductors thus allowing the approach of the latter near the blade or the slight offset relative to the formed blade thus acting as guide of the blade relative to a point of impact given.
  • FIG. 6 comprises a reservoir or crucible 61 surrounded by an induction heating device 62 and ending at its lower part by a nozzle 63 delimiting a slot of substantially rectangular shape.
  • the magnetic device making it possible to stabilize the shape of the liquid blade leaving this reservoir can be as described above and shown in FIG. 3A.
  • the essential originality of this third embodiment concerns the cooling substrate.
  • the latter is here produced in the form of two conveyor belts 64 passing over drive rollers 65a and over return rollers 65b and 65c. These two strips have two vertical strands 64a included here between the return rollers 65b, 65c and which are arranged face to face, in the extension of the slot of the nozzle 3. These two strands are therefore parallel to the liquid blade 67 leaving the nozzle and move in the same direction as this blade. The latter is thus received between the two receiving bands while being effectively controlled and the solidified tape 6 6 is easily extracted from the lower part of the device.
  • the conveyor belts acting as a cooling substrate can be cooled by suitable means, not shown.
  • the tape can have improved dimensional stability, taking into account the guiding between the two adjacent strips 64a.

Abstract

The invention relates to the preparation of especially metallic or semi-metallic bands or sheets, particularly with a microcrystalline or amorphous structure. According to this process, an electrically conductive molten material is made to flow from a tank through a nozzle, to form a strip of substantially rectangular cross-section, which is subsequently solidified. According to the invention, the form of the strip of liquid material is stabilized, after it has been shaped and before solidification, as a result of a mechanical surface effect induced by an alternating magnetic field.

Description

La présente invention concerne les procédés et les dispositifs pour l'élaboration de rubans, et plus spécialement métalliques ou semi-métalliques de faible épaisseur, notamment de tels rubans ayant une structure microcristalline ou amorphe.The present invention relates to methods and devices for the production of ribbons, and more particularly metallic or semi-metallic thin, in particular such ribbons having a microcrystalline or amorphous structure.

Le procédé le plus simple pour fabriquer de tels rubans métalliques minces consiste à projeter un jet de métal liquide sur un substrat mobile tel que la surface d'un rouleau métallique tournant à une vitesse circonférentielle supérieure à 10 m/seconde. Ce procédé est désigné par l'expression anglaise "melt-spinning". Le problème majeur à résoudre concerne la stabilité de forme du jet lors de son impact et de sa solidification sur le substrat en raison de la vitesse d'impact relativement élevée, notamment accrue par l'accélération de la pesanteur. Il est de plus impossible de produire par ce procédé des rubans de largeur supérieure à 1 cm.The simplest method for manufacturing such thin metallic ribbons consists in projecting a jet of liquid metal onto a mobile substrate such as the surface of a metallic roller rotating at a circumferential speed greater than 10 m / second. This process is designated by the English expression "melt-spinning". The major problem to be solved concerns the shape stability of the jet during its impact and its solidification on the substrate due to the relatively high impact speed, notably increased by the acceleration of gravity. It is moreover impossible to produce by this method ribbons of width greater than 1 cm.

On connaît un procédé décrit en particulier dans le document FR-A-2 368 324 (77 31 659). Selon ce procédé, on fait couler le métal liquide à travers une fente dont la largeur varie de 0,2 à 1 mm et dont la longueur peut être de plusieurs centimètres. Cette fente est placée à une distance du substrat mobile qui est inférieure à 1 mm, et le plus souvent de l'ordre de 0,1 mm ce qui permet de pallier l'inconvénient du premier procédé évoqué ci-dessus puisque le substrat sur lequel le métal se solidifie se trouve à une très faible distance de la fente par laquelle s'écoule le métal liquide. Cependant, ce procédé présente également de graves inconvénients : il nécessite des conditions très particulières et très sévères en ce qui concerne l'usinage et l'état de surface des lèvres délimitant la fente. Ces lèvres sont soumises à une usure importante étant donné l'effet d'entraînement qui s'exerce sur le métal à proximité immédiate de ces lèvres. Par ailleurs, il est également nécessaire que la roue qui constitue le substrat sur lequel se solidifie le métal présente des tolérances de dimensions très serrées pour pouvoir obtenir un ruban d'épaisseur à peu près constante, puisque c'est la distance entre les lèvres et ce substrat qui détermine en partie l'épaisseur du ruban.A process is known which is described in particular in document FR-A-2 368 324 (77 31 659). According to this method, the liquid metal is made to flow through a slit whose width varies from 0.2 to 1 mm and whose length can be several centimeters. This slot is placed at a distance from the mobile substrate which is less than 1 mm, and most often of the order of 0.1 mm, which overcomes the drawback of the first method mentioned above since the substrate on which the metal solidifies is at a very short distance from the slot through which the liquid metal flows. However, this method also has serious drawbacks: it requires very specific and very severe conditions with regard to the machining and the surface condition of the lips delimiting the slot. These lips are subject to significant wear due to the ripple effect which is exerted on the metal in the immediate vicinity of these lips. Furthermore, it is also necessary for the wheel which constitutes the substrate on which the metal solidifies to have very tight dimensional tolerances in order to be able to obtain a ribbon of approximately constant thickness, since it is the distance between the lips and this substrate which partly determines the thickness of the ribbon.

Le document FR-A-82 06 876 décrit un procédé selon lequel un jet de métal liquide de section circulaire est déformé par application d'un champ magnétique, jusqu'à lui donner la forme d'un ruban ou d'une lame parallèle à ce champ. Cependant, ce procédé nécessite un temps de formage minimal pendant lequel le champ magnétique doit agir sur la section initiai du métal, à l'encontre de la tension superficielle du liquide, pour déformer cette section jusqu'à obtenir la forme finale désirée.Document FR-A-82 06 876 describes a process according to which a jet of liquid metal of circular section is deformed by application of a magnetic field, until it takes the form of a ribbon or a blade parallel to this field. However, this method requires a minimum forming time during which the magnetic field must act on the initial section of the metal, against the surface tension of the liquid, to deform this section until the desired final shape is obtained.

Pendant ce temps, le métal liquide est soumis à l'action de la pesanteur, de sorte que la lame formée atteint sa largeur utile hors de la zone du champ magnétique précisément lorsque l'action stabilisante maximale du champ serait nécessaire pour la maintenir en l'état. En outre, la lame ainsi formée ne peut présenter qu'une largeur limitée compte tenu de la décroissance rapide des champs magnétiques dans l'air.During this time, the liquid metal is subjected to the action of gravity, so that the formed blade reaches its useful width outside the zone of the magnetic field precisely when the maximum stabilizing action of the field would be necessary to maintain it in l 'state. In addition, the blade thus formed can only have a limited width taking into account the rapid decrease of the magnetic fields in the air.

Il est à noter que trois types de problèmes physiques nuisent au contrôle précis de la constance de la lame liquide en épaisseur et en largeur lors de son écoulement dans l'air :

  • a) une instabilité due aux vitesses différentes du fluide constituant la lame et de l'atmosphère ambiante. Cette instabilité (Kelvin-Helmoltz) qui se développe très rapidement se manifeste par une série de rides parallèles, surtout perpendiculaires à la direction de l'écoulement qui conduisent à une modulation d'épaisseur dans le'sens de la longueur de la lame.
  • b) une instabilité due aux perturbations engendrées au niveau de la sortie du nez de la busette d'où s'écoule le fluide. Ces perturbations n'ont pas.de direction privilégiée et dépendent de la géométrie de la busette.
  • c) une instabilité due à la tension superficielle et à l'accélération gravitationnelle qui tend à réduire la largeur de la lame et à lui redonner une section circulaire. Cette instabilité se développe beaucoup moins rapidement que la précédente et se traduit par l'apparition de fuseaux successifs avec une rotation de 90° à chaque noeud (Fig. 7). Les rides sont parallèles au bord de la lame et les modulations d'épaisseur se trouvent dans une direction perpendiculaire à la vitesse du jet.
It should be noted that three types of physical problems interfere with precise control of the consistency of the liquid blade in thickness and in width during its flow in the air:
  • a) instability due to the different speeds of the fluid constituting the blade and the ambient atmosphere. This instability (Kelvin-Helmoltz) which develops very quickly is manifested by a series of parallel wrinkles, especially perpendicular to the direction of the flow which lead to a modulation of thickness in the direction of the length of the blade.
  • b) instability due to disturbances generated at the outlet of the nozzle nose from which the fluid flows. These disturbances have no preferred direction and depend on the geometry of the nozzle.
  • c) instability due to surface tension and gravitational acceleration which tends to reduce the width of the blade and give it a circular section re. This instability develops much less quickly than the previous one and results in the appearance of successive spindles with a rotation of 90 ° at each node (Fig. 7). The wrinkles are parallel to the edge of the blade and the thickness modulations are in a direction perpendicular to the speed of the jet.

On connaît enfin une publication JP-A-57-17781 qui soumet une lame métallique formée sur un substrat échangeur de chaleur à l'action d'un champ magnétique créé en une zone proche du point de solidification du métal. Ce champ magnétique a une direction perpendiculaire à la direction d'avancement de la lame métallique et les lignes de champ la traversent. Il est clairement indiqué et expliqué que le but poursuivi est d'accroître la viscosité par action de freinage sur les particules fluides, ce qui impose un champ continu ou alternatif basse fréquence pénétrant la masse de l'écoulement fluide.Finally, a publication JP-A-57-17781 is known which subjects a metal strip formed on a heat exchanger substrate to the action of a magnetic field created in an area close to the point of solidification of the metal. This magnetic field has a direction perpendicular to the direction of advancement of the metal blade and the field lines pass through it. It is clearly indicated and explained that the aim is to increase the viscosity by braking action on the fluid particles, which imposes a low frequency continuous or alternating field penetrating the mass of the fluid flow.

Or,précisément, ce type de champ pénétrant la veine d'écoulement métallique exerce une action stabilisatrice quasi nulle sur les instabilités de forme qui ont été définies précédemment sous a, b et c et que la présente invention vise précisément à combattre dans la formation d'une lame métallique à projeter sur le substrat d'échange thermique.Now, precisely, this type of field penetrating the metallic flow vein exerts an almost zero stabilizing action on the shape instabilities which have been defined previously under a, b and c and which the present invention aims precisely to combat in the formation of 'a metal strip to be projected onto the heat exchange substrate.

Aucun des procédés connus ne permet donc d'obtenir sans placer le creuset à une distance inférieure à 1 mm du substrat mobile, un ruban large avec des dimensions régulières. Le but de cette invention est précisément de fournir un procédé et un dispositif originaux permettant l'obtention d'un tel produit tout en se libérant des côn- traintes qui, dans le deuxième procédé analysé ci-dessus, concernent la réalisation des lèvres de la fente et l'usure de ces dernières.None of the known methods therefore makes it possible to obtain, without placing the crucible at a distance of less than 1 mm from the mobile substrate, a wide ribbon with regular dimensions. The purpose of this invention is precisely to provide an original method and device for obtaining such a product while freeing itself from the constraints which, in the second method analyzed above, relate to the production of the lips of the slot and wear of these.

A cet effet, l'invention a principalement pour objet un procédé d'élaboration, à partir d'un liquide électroconducteur, d'un ruban, du type dans lequel on fait s'écouler à partir d'un réservoir, à travers une buse, un matériau en fusion, pour former une lame de section droite sensiblement rectangulaire que l'on solidifie ensuite, caractérisé en ce qu'on stabilise la forme de la lame de matériau liquide, après sa mise en forme et avant solidification, par un effet mécanique superficiel induit par un champ magnétique alternatif.To this end, the main object of the invention is a process for producing, from an electroconductive liquid, a ribbon, of the type in which it is made to flow from a reservoir, through a nozzle. , a molten material, to form a blade of substantially rectangular cross section which is then solidified, characterized in that the shape of the blade of liquid material is stabilized, after its shaping and before solidification, by a surface mechanical effect induced by an alternating magnetic field.

Suivant d'autres caractéristiques ;

  • - le champ magnétique incident est parallèle à la lame et de préférence orthogonal à l'axe longitudinal de la lame,
  • - le champ magnétique incident est perpendiculaire à la lame,
  • - la stabilisation de la forme de la lame est réalisée par l'action sur au moins une face de la lame d'un champ magnétique incident perpendiculaire à la lame qui est ensuite bouclé sur lui-même de façon telle que les lignes de champ issues du champ incident sont ensuite dirigées parallèlement à la surface de la lame, puis réorientées perpendiculairement à cette dernière pour la formation du bouclage,
  • - le bouclage du champ est réalisé selon une direction verticale, éventuellement en combinaison avec un bouclage selon une direction horizontale,
  • - la buse a une section droite en forme de fente sensiblement rectangulaire,
  • - la buse a une section droite sensiblement circulaire et la veine métallique liquide sensiblement cylindrique est préformée en forme de lame par l'action d'au moins deux champs magnétiques incidents opposés,en regard l'un de l'autre,disposés de chaque côté de la veine, et la stabilisation est réalisée par un bouclage du champ tel que décrit ci-dessus,
  • - une lame de grande largeur est obtenue par coalescence de lames individuelles plus étroites le long de leurs bords longitudinaux,
  • - la solidification de la lame est réalisée par mise en contact de la lame stabilisée avec un substrat mobile.
According to other characteristics;
  • the incident magnetic field is parallel to the blade and preferably orthogonal to the longitudinal axis of the blade,
  • - the incident magnetic field is perpendicular to the blade,
  • - the stabilization of the shape of the blade is achieved by the action on at least one face of the blade of an incident magnetic field perpendicular to the blade which is then looped on itself so that the field lines from of the incident field are then directed parallel to the surface of the blade, then reoriented perpendicularly to the latter for the formation of looping,
  • - the field is closed in a vertical direction, possibly in combination with a closed in a horizontal direction,
  • the nozzle has a cross section in the form of a substantially rectangular slot,
  • - The nozzle has a substantially circular cross section and the substantially cylindrical liquid metallic vein is preformed in the form of a blade by the action of at least two opposite incident magnetic fields, facing one another, arranged on each side. vein, and stabilization is achieved by looping the field as described above,
  • - a very wide blade is obtained by coalescence of narrower individual blades along their longitudinal edges,
  • - The solidification of the blade is carried out by bringing the stabilized blade into contact with a mobile substrate.

L'invention a également pour objet un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé, tel que défini ci-dessus, du type comprenant un réservoir contenant un matériau en fusion et comportant à sa partie inférieure une buse pour l'écoulement de ce matériau, et en aval du réservoir des moyens de formation d'une lame et de solidification de cette dernière, caractérisé en ce qu'il comprend dans la zone située entre les moyens de formation de la lame et les moyens de solidification, des moyens électromagnétiques adaptés pour exercer sur la surface de la lame un effet mécanique de stabilisation engendré par un champ magnétique alternatif.The subject of the invention is also a device for implementing the process, as defined above, of the type comprising a reservoir containing a molten material and comprising at its lower part a nozzle for the flow of this material, and downstream of the tank means for forming a blade and solidifying the latter, characterized in that it comprises, in the zone situated between the means for forming the blade and the solidifying means, electromagnetic means suitable for exert on the surface of the blade a mechanical stabilizing effect generated by an alternating magnetic field.

Suivant d'autres caractéristiques :

  • - les moyens engendrant le champ magnétique alternatif comprennent au moins deux bobines d'induction coaxiales entourant des noyaux refroidis de ferrite ou autre matériau équivalent, disposées de part et d'autre de la lame de matériau liquide sortant de la buse, l'axe des bobines étant sensiblement contenu dans le plan de cette lame et les bobines étant alimentées de sorte que les extrémités en regard de la lame des noyaux opposés de ferrite soient des pôles contraires,
  • - les moyens engendrant le champ magnétique alternatif comprennent au moins une paire de bobines d'induction coaxiales entourant des noyaux refroidis de ferrite ou autre matériau équivalent, disposées de part et d'autre de la lame de matériau liquide sortant de la buse, l'axe des bobines étant perpendiculaire au plan de ladite lame et les bobines étant alimentées de sorte que les extrémités en regard de la lame des noyaux opposés de ferrite soient des pôles semblables,
  • - le dispositif comprend au moins deux paires de bobines d'induction coaxiales disposées l'une au dessus de l'autre, le noyau de ferrite ou autre matériau équivalent formant avec le noyau de ferrite de la bobine adjacente située sur une même verticale et en regard d'un même côté de la lame, un circuit de ferrite en forme de U canalisant les lignes de champ pour les rendre, dans l'entrefer, sensiblement parallèles à l'axe longitudinal de la lame,
  • - le dispositif comprend au moins deux paires de bobines d'induction coaxiales disposées l'une à côté de l'autre dans une même direction horizontale, le noyau de ferrite ou autre matériau équivalent formant avec le noyau de ferrite de la bobine adjacente située sur une même horizontale et en regard d'un même côté de la lame, un circuit de ferrite en forme de U canalisant les lignes de champ pour les rendre, dans l'entrefer, parallèles à la surface de la lame et sensiblement horizontales,
  • - le dispositif comprend une combinaison de paires de bobines disposées horizontalement et verticalement comme défini ci-dessus, de sorte que les pôles de deux noyaux de ferrite adjacents en regard d'une même face de la lame sont alternés,
  • - la buse a une section droite en forme de fente sensiblement rectangulaire,
  • - la buse a une section droite sensiblement circulaire et la veine métallique liquide sensiblement cylindrique est préformée en forme de lame par passage entre les bobines supérieure des paires de bobines disposées verticalement définies ci-dessus, la stabilisation étant réalisée par le passage entre les bobines situées à un niveau inférieur,
  • - les bobines sont alimentées par un courant alternatif à haute fréquence, compris entre 3 et 3.000 kHz environ,
  • - l'intensité du champ magnétique est comprise entre 1 et 1.000 millitesla environ,
  • - les moyens de solidification comprennent par exemple un substrat mobile sur lequel on dépose le matériau, sous forme de deux bandes sans fin comportant deux brins parallèles, en regard, délimitant entre eux un intervalle situé dans l'alignement de la buse et de la lame sortant de cette buse, les deux brins se déplaçant dans la même direction que ladite lame.
According to other characteristics:
  • the means generating the alternating magnetic field comprise at least two coaxial induction coils surrounding cooled cores of ferrite or other equivalent material, disposed on either side of the blade of liquid material leaving the nozzle, the axis of the coils being substantially contained in the plane of this blade and the coils being supplied so that the opposite ends of the blade of the opposite ferrite cores are opposite poles,
  • the means generating the alternating magnetic field comprise at least one pair of coaxial induction coils surrounding cooled cores of ferrite or other equivalent material, disposed on either side of the blade of liquid material leaving the nozzle, the axis of the coils being perpendicular to the plane of said blade and the coils being supplied so that the opposite ends of the blade of the opposite ferrite cores are similar poles,
  • - The device comprises at least two pairs of coaxial induction coils arranged one above the other, the ferrite core or other equivalent material forming with the ferrite core of the adjacent coil located on the same vertical and in look on the same side of the blade, a U-shaped ferrite circuit channeling the field lines to make them, in the air gap, substantially parallel to the longitudinal axis of the blade,
  • - the device comprises at least two pairs of coaxial induction coils arranged one beside the other in the same horizontal direction, the ferrite core or other equivalent material forming with the ferrite core of the adjacent coil located on the same horizontal and facing the same side of the blade, a U-shaped ferrite circuit channeling the field lines to make them, in the air gap, parallel to the surface of the blade and substantially horizontal,
  • the device comprises a combination of pairs of coils arranged horizontally and vertically as defined above, so that the poles of two adjacent ferrite cores facing the same face of the blade are alternated,
  • the nozzle has a cross section in the form of a substantially rectangular slot,
  • - The nozzle has a substantially circular cross section and the substantially cylindrical liquid metallic vein is preformed in the form of a blade by passage between the upper coils of the pairs of coils arranged vertically defined above, the stabilization being achieved by the passage between the coils located at a lower level,
  • - the coils are supplied by a high frequency alternating current, between 3 and 3,000 kHz approximately,
  • - the intensity of the magnetic field is between 1 and 1,000 millitesla approximately,
  • the solidification means comprise, for example, a mobile substrate on which the material is deposited, in the form of two endless bands comprising two parallel strands, facing each other, delimiting between them an interval situated in alignment with the nozzle and the blade leaving this nozzle, the two strands moving in the same direction as said blade.

L'invention va être décrite ci-dessous en se référant aux dessins annexés donnés uniquement à titre d'exemple et sur lesquels :

  • - la Fig. 1 est une vue schématique en perspective d'un dispositif selon l'invention,
  • - la Fig. 2 est une vue partielle en perspective d'une variante,
  • - la Fig. 3A est une vue schématique en perpective du dispositif de la présente invention dans un mode de réalisation de la seconde variante dans lequel la stabilisation est réalisée par un bouclage vertical du champ magnétique,
  • - la Fig. 3B est une vue schématique en élévation des inducteurs 3A vus depuis la lame et illustrant les lignes du champ,
  • - la Fig. 4 est une vue schématique de la disposition des pôles des noyaux de ferrite en regard de la lame dans un mode de réalisation de la seconde variante dans lequel la stabilisation est obtenue par un bouclage magnétique combiné vertical et horizontal,
  • - la Fig. 5 est une représentation schématique d'une troisième variante dans laquelle une lame de grande largeur est réalisée par coalescence de lames individuelles plus étroites le long de leurs bords longitudinaux, les lames individuelles étant coulées à partir de buse à section circulaire, puis préformées et stabilisées selon la variante des Fig. 3 et 4,
  • - la Fig. 6 est une vue schématique illustrant un mode de mise en contact avec le substrat mobile,
  • - la Fig. 7 illustre un phénomène de modification physique d'une lame métallique formée par effet de la tension superficielle.
The invention will be described below with reference to the appended drawings given solely by way of example and in which:
  • - Fig. 1 is a schematic perspective view of a device according to the invention,
  • - Fig. 2 is a partial perspective view of a variant,
  • - Fig. 3A is a schematic perspective view of the device of the present invention in an embodiment of the second variant in which stabilization is carried out by vertical looping of the magnetic field,
  • - Fig. 3B is a schematic elevation view of the inductors 3A seen from the blade and illustrating the lines of the field,
  • - Fig. 4 is a schematic view of the arrangement of the poles of the ferrite cores facing the blade in an embodiment of the second variant in which the stabilization is obtained by a combined vertical and horizontal magnetic loop,
  • - Fig. 5 is a schematic representation of a third variant in which a very wide blade is produced by coalescence of narrower individual blades along their longitudinal edges, the individual blades being cast from a nozzle of circular section, then preformed and stabilized according to the variant of FIGS. 3 and 4,
  • - Fig. 6 is a schematic view illustrating a method of contacting the mobile substrate,
  • - Fig. 7 illustrates a phenomenon of physical modification of a metal blade formed by the effect of surface tension.

Il convient de noter avant de définir les inducteurs selon la présente invention, capables de fournir une géométrie des champs magnétiques adéquate, que l'effet d'un champ magnétique alternatif de fréquence donnée sur la stabilité d'une lame de matériau électroconducteur liquide est de s'opposer aux perturbations qui auraient tendance à écarter les faces de la lame de leur position géométrique de jet plan et parallèle. Cet effet stabilisant est sélectif vis-à-vis des perturbations dans la mesure où seules les ondes dont les rides sont perpendiculaires à la direction du champ magnétique sont réduites, car il est nul pour des perturbations dont les rides sont parallèles au champ magnétique. Il faut enfin noter que cet effet est d'autant plus important que la fréquence du champ magnétique alternatif est élevée.It should be noted before defining the inductors according to the present invention, capable of providing an adequate geometry of the magnetic fields, that the effect of an alternating magnetic field of given frequency on the stability of a strip of liquid electroconductive material is to oppose disturbances which would tend to separate the faces of the blade from their geometric position of plane and parallel jet. This stabilizing effect is selective with respect to disturbances insofar as only the waves whose wrinkles are perpendicular to the direction of the magnetic field are reduced, since it is zero for disturbances whose wrinkles are parallel to the magnetic field. Finally, it should be noted that this effect is all the more important the higher the frequency of the alternating magnetic field.

La fréquence des champs magnétiques alternatifs utilisés pour réduire les instabilités de la lame doit être telle que la profondeur de pénétration dans le matériau constituant la lame liquide soit aussi faible que possible de façon à obtenir un effet mécanique localisé à la surface de la lame où apparaissent les perturbations. La conductivité électrique des métaux et semi-métaux à l'état liquide situe la gamme des fréquences entre 3 kHz et 3.000 kHz.The frequency of the alternating magnetic fields used to reduce the instabilities of the blade must be such that the depth of penetration into the material constituting the liquid blade is as small as possible so as to obtain a mechanical effect located on the surface of the blade where they appear disturbances. The electrical conductivity of metals and semi-metals in the liquid state places the frequency range between 3 kHz and 3,000 kHz.

L'invention sera décrite ci-après en référence à la fabrication de rubans métalliques, semi-métalliques ou amorphes, mais n'y est pas limitée et vise toute fabrication d'un ruban à partir d'un matériau électroconducteur.The invention will be described below with reference to the manufacture of metallic, semi-metallic or amorphous ribbons, but is not limited thereto and relates to any manufacture of a ribbon from an electroconductive material.

Sur le schéma de la Fig. 1 est représenté un dispositif comprenant un réservoir 11 pouvant contenir un matériau métallique ou semi-métallique en fusion. Ce réservoir est entouré par des moyens de chauffage 12, par exemple, à induction. Ce réservoir se termine à sa partie inférieure par au moins une buse en forme de fente 13 dont la section correspond à la forme de la lame liquide
que l'on souhaite obtenir. Dans l'exemple choisi cette fente peut avoir une forme rectangulaire, avec une largeur de 0,7 mm et une longueur de 20 mm.In the diagram of FIG. 1 shows a device comprising a reservoir 11 which can contain a metallic or semi-metallic molten material. This tank is surrounded by heating means 12, for example, induction. This reservoir ends at its lower part with at least one slot-shaped nozzle 13 whose section corresponds to the shape of the liquid blade
that we want to get. In the example chosen, this slot may have a rectangular shape, with a width of 0.7 mm and a length of 20 mm.

Au-dessous de cette busette et à une distance qui peut être comprise entre 1 et 15 mm et de préférence entre 2 et 10 mn, se trouve une roue 14 pouvant être entraînée en rotation et dont la largeur est supérieure à la longueur de la fente 13. La surface 15 de cette roue constitue un substrat sur lequel la lame de métal va se refroidir très rapidement. La distance entre la sortie de la fente et la surface du substrat est supérieure à la largeur de la fente et de préférence supérieure à 1 mm. La surface du substrat est prévue de façon à permettre un détachement aisé du ruban solidifié 16. Elle peut être refroidie par tout moyen convenable (non représenté) et entraînée avec une vitesse de rotation telle que sa vitese tangentielle au point de réception du matériau en fusion soit compatible avec celle de l'écoulement de la lame et puisse être de l'ordre de 20 m par seconde.Below this nozzle and at a distance which can be between 1 and 15 mm and preferably between 2 and 10 min, is a wheel 14 which can be in drag in rotation and whose width is greater than the length of the slot 13. The surface 15 of this wheel constitutes a substrate on which the metal blade will cool very quickly. The distance between the outlet of the slot and the surface of the substrate is greater than the width of the slot and preferably greater than 1 mm. The surface of the substrate is provided so as to allow easy detachment of the solidified tape 16. It can be cooled by any suitable means (not shown) and driven with a speed of rotation such that its speed is tangential to the point of reception of the molten material. is compatible with that of the flow of the blade and can be of the order of 20 m per second.

Dans la zone comprise entre la buse 13 et la roue réceptrice 14, sont disposés des moyens permettant d'engendrer dans cette zone un champ magnétique alternatif exerçant un effet mécanique de stabilisation sur les faces de la lame 17 de matériau liquide sortant de la busette. Ces moyens comprennent dans l'exemple choisi deux bobines coaxiales 18 en matériau conducteur de l'électricité, par exemple en cuivre, l'axe de ces bobines étant disposé parallèlement à la fente 13, et par conséquent parallèlement à la lame 17 et orthogonalement à l'axe longitudinal de cette dernière. L'axe des bobines est même de préférence contenu dans le plan de cette lame. Les deux bobines peuvent être refroidies, comme cela est connu dans la technique. Un noyau de ferrite ou matériau équivalent 19 qui peut également être refroidi, est disposé à l'intérieur de chaque bobine coaxialement pour concentrer l'intensité du champ magnétique vers le matériau liquide sortant de la fente.In the zone between the nozzle 13 and the receiving wheel 14, means are arranged making it possible to generate in this zone an alternating magnetic field exerting a mechanical stabilizing effect on the faces of the blade 17 of liquid material leaving the nozzle. These means comprise, in the example chosen, two coaxial coils 18 made of an electrically conductive material, for example copper, the axis of these coils being arranged parallel to the slot 13, and consequently parallel to the blade 17 and orthogonally to the longitudinal axis of the latter. The axis of the coils is even preferably contained in the plane of this blade. Both coils can be cooled, as is known in the art. A core of ferrite or equivalent material 19 which can also be cooled, is placed inside each coil coaxially to concentrate the intensity of the magnetic field towards the liquid material leaving the slot.

Les bobines sont alimentées par des courants alternatifs de fréquence appropriée, de façon telle que les extrémités 19a en regard de la lame 17 des noyaux opposés de ferrite 19 soient des pôles contraires.The coils are supplied by alternating currents of appropriate frequency, so that the ends 19a opposite the blade 17 of the opposite ferrite cores 19 are opposite poles.

A titre d'exemple, on peut alimenter les deux bobines par des courants alternatifs ayant une fréquence comprise entre 3 et 3.000 kHz, par exemple de l'ordre de 400 kHz, l'intensité du champ produit étant comprise entre 1 et 1.000 millitesla.For example, the two coils can be supplied with alternating currents having a frequency between 3 and 3,000 kHz, for example of the order of 400 kHz, the intensity of the field produced being between 1 and 1,000 millitesla.

Dans cet exemple, la largeur du ruban obtenue correspond à celle de la fente, soit 20 mm et son épaisseur est d'environ 0,07 mm. Il est obtenu à partir d'une fente rectangulaire de 20,0 x 0,6 mm par mise en contact avec un substrat sous forme de roue dont la vitesse tangentielle est de 20 m/s.In this example, the width of the ribbon obtained corresponds to that of the slot, ie 20 mm and its thickness is approximately 0.07 mm. It is obtained from a rectangular slot of 20.0 x 0.6 mm by contacting a substrate in the form of a wheel whose tangential speed is 20 m / s.

Dans la variante de la Fig. 2, on utilise une paire de bobines d'induction 28 et des noyaux de ferrite 29 disposés à l'intérieur de ces bobines. Les bobines sont coaxiales et ont leur axe commun perpendiculaire au plan de la lame 27 sortant de la buse. Les noyaux de ferrite ont en section, une forme rectangulaire et ont leurs extrémités disposées à quelques millimètres de la lame de métal liquide.In the variant of FIG. 2, use is made of a pair of induction coils 28 and ferrite cores 29 arranged inside these coils. The coils are coaxial and have their common axis perpendicular to the plane of the blade 27 leaving the nozzle. The ferrite cores have a rectangular cross-section and have their ends arranged a few millimeters from the liquid metal blade.

Dans ce cas, les bobines sont alimentées par des courants alternatifstels que les extrémités 29a en regard de la lame des noyaux opposés de ferrite sont des pôles semblables, c'est-à-dire, soit tous deux des pôles nord, soit tous deux des pôles sud.In this case, the coils are supplied by alternating currents such that the ends 29a opposite the blade of the opposite ferrite cores are similar poles, that is to say, either both of the north poles, or both of them south poles.

A titre d'exemple, les deux bobines inductrices peuvent être alimentées en courant alternatif avec une fréquence de 500 kHz. L'intensité du champ peut être comprise entre 1 et 1.000 millitesla. La fente de la busette peut avoir une longueur de l'ordre de 45 mm et une largeur de 0,7 mm. La distance entre la sortie de la busette et le substrat peut être de l'ordre de 10 mm. Dans ce cas, en supposant que la vitesse de ce substrat, suivant une direction perpendiculaire à la direction d'arrivée de la lame liquide est de 15 m par seconde, on obtient un ruban de largeur 45 mm et d'épaisseur de l'ordre de O,1 mm.For example, the two field coils can be supplied with alternating current with a frequency of 500 kHz. The intensity of the field can be between 1 and 1,000 millitesla. The nozzle slot can have a length of the order of 45 mm and a width of 0.7 mm. The distance between the outlet of the nozzle and the substrate can be of the order of 10 mm. In this case, assuming that the speed of this substrate, in a direction perpendicular to the direction of arrival of the liquid blade is 15 m per second, we obtain a ribbon of width 45 mm and thickness of the order 0.1 mm.

Dans le mode de réalisation de la Fig. 3A, une lame 31 de matériau métallique liquide préformée- est envoyée entre une première paire de bobines d'induction 32a, 32b coaxiales placées de part et d'autre de la lame 31, de telle sorte que leur axe commun soit perpendiculaire au plan de la lame.In the embodiment of FIG. 3A, a blade 31 of preformed liquid metallic material is sent between a first pair of coaxial induction coils 32a, 32b placed on either side of the blade 31, so that their common axis is perpendicular to the plane of the blade.

Une seconde paire de bobines d'induction 33a, 33b coaxiales, parallèles à la première paire de bobines 32a, 32b est disposée sur une même verticale et en dessous des bobines 32. Un noyau de ferrite 34a en forme de U est logé entre les bobines 32a et 33a situées d'un même côté de la lame de telle sorte que chaque branche du U, respectivement 35a et 36a, pénètre dans les bobines 32a et 33a.A second pair of coaxial induction coils 33a, 33b, parallel to the first pair of coils 32a, 32b is arranged on the same vertical line and below the coils 32. A U-shaped ferrite core 34a is housed between the coils 32a and 33a located on the same side of the blade so that each branch of the U, respectively 35a and 36a, enters the coils 32a and 33a.

Les bobines 32a et 33a sont alimentées par des courants alternatifs de façon telle que les extrémités en regard de la lame des branches 35a et 36a de la ferrite 34a soient des pôles contraires.The coils 32a and 33a are supplied by alternating currents so that the opposite ends of the blade of the branches 35a and 36a of the ferrite 34a are opposite poles.

Dans le cas de la Fig. 3A, l'extrémité de la branche 35a est un pôle nord et les lignes de champ magnétique incident issues de ce pôle sont dirigées perpendiculairement vers la lame, puis bouclées en suivant tout d'abord une direction parallèle à la lame en allant vers la branche 36a qui est un pôle sud, en face duquel elles sont réorientées perpendiculairement à la lame 31 et enfin canalisées par la ferrite en forme de U 34a jusqu'au pôle nord 35a.In the case of FIG. 3A, the end of the branch 35a is a north pole and the incident magnetic field lines coming from this pole are directed perpendicularly to the blade, then looped by first following a direction parallel to the blade going towards the branch 36a which is a south pole, opposite which they are reoriented perpendicular to the blade 31 and finally channeled by the U-shaped ferrite 34a to the north pole 35a.

Comme dans les variantes précédentes, le courant alternatif d'alimentation est un courant de fréquence élevée analogue à celle précédemment mentionnée.As in the previous variants, the alternating supply current is a high frequency current similar to that previously mentioned.

Sur l'autre face de la lame, un noyau de ferrite 34b analogue au noyau'34a en forme de U est inséré entre les bobines 32b et 33b qui sont alimentées de façon telle que les pôles des extrémités 35a, 35b ou 36a, 36b de ferrite en regard de la lame d'une même paire 32a, 32b ou 33a, 33b, soient des pôles semblables. Dans le cas de la Fig. 3A, 35a et 35b sont des pôles nord et 36a et 36b sont des pôles sud.On the other side of the blade, a core of ferrite core 34b similar to the U-shaped 34a is inserted between the coils 32b and 33b which are supplied so that the pole ends 35a, 35b or 36a, 36b ferrite opposite the blade of the same pair 32a, 32b or 33a, 33b, are similar poles. In the case of FIG. 3A, 35a and 35b are north poles and 36a and 36b are south poles.

L'allure des lignes de champ. schématisées pour une même face de la lame sur la figure 3B explique l'action stabilisante du champ créé : les lignes de champ droites et parallèles à l'axe de la lame, nombreuses, permettent de réduire l'instabilité la plus importante (Kelvin-Helmotz) due à la vitesse ; les lignes de champ plus courbes réduisent grâce à leur inclinaison les autres types d'instabilités.The appearance of the field lines. shown schematically for the same face of the blade in FIG. 3B explains the stabilizing action of the created field: the field lines straight and parallel to the axis of the blade, numerous, make it possible to reduce the most important instability (Kelvin-Helmotz) due to speed; the more curved field lines reduce the other types of instability thanks to their inclination.

On peut bien évidemment associer suivant une même direction verticale plus de deux bobines d'induction pour obtenir un bouclage du champ sur une plus grande longueur disposée verticalement.It is obviously possible to associate in the same vertical direction more than two induction coils to obtain a field loop over a greater length arranged vertically.

Le bouclage 'qui vient d'être expliqué précédemment pour une direction verticale peut, suivant un autre mode de réalisation de cette variante, être réalisé horizontalement avec une ferrite de structure analogue en forme de U et une opposition des pôles à chaque extrémité des branches du U en regard de la lame.The looping which has just been explained previously for a vertical direction can, according to another embodiment of this variant, be carried out horizontally with a ferrite of similar structure in U shape and an opposition of the poles at each end of the branches of the U next to the blade.

Selon le mode de réalisation de la Fig. 4, qui ne représente schématiquement que l'alternance des pôles en regard d'une même face de la lame, est réalisée une combinaison d'un bouclage vertical et horizontal du champ magnétique qui offre l'effet de stabilisation maximal de la lame dans toutes les directions du plan. L'alternance des pôles dans la direction horizontale et la direction verticale est telle que deux pôles adjacents sont toujours contraires.According to the embodiment of FIG. 4, which schematically only represents the alternation of the poles opposite the same face of the blade, a combination of vertical and horizontal looping of the magnetic field is carried out which offers the maximum stabilizing effect of the blade in all the directions of the plan. The alternation of the poles in the horizontal direction and the vertical direction is such that two adjacent poles are always opposite.

La configuration de base de la Fig. 3A peut être translatée dans une direction parallèle à la lame, comme décrit ci-dessus, lorsque la largeur de celle-ci devient très importante. En respectant l'opposition des sens des champs magnétiques créés par les bobines successives, il est possible d'obtenir un effet stabilisant isotrope, comme le montre la figure 4. En effet, la disposition des bobines permet une diversification de la direction des lignes de champs et ainsi permet la stabilisation d'ondes de différentes directions. Cette technique de stabilisation ne connaît pas de limites, quant à la largeur de la_lame à stabiliser.The basic configuration of FIG. 3A can be translated in a direction parallel to the blade, as described above, when the width of the latter becomes very large. By respecting the opposition of the directions of the magnetic fields created by the successive coils, it is possible to obtain an isotropic stabilizing effect, as shown in Figure 4. Indeed, the arrangement of the coils allows a diversification of the direction of the lines of fields and thus allows the stabilization of waves from different directions. This stabilization technique knows no limits as to the width of the blade to be stabilized.

Dans le cas du mode de réalisation de la Fig. 4, le noyau de ferrite présente la forme d'un réseau maillé analogue à une grille de chaque sommet des. mailles de laquelle partent des branches s'étendant jusqu'à proximité de la lame et portant une bobine inductrice convenablement alimentée.In the case of the embodiment of FIG. 4, the ferrite core has the shape of a mesh network similar to a grid on each vertex. meshes from which branches extend extending close to the blade and carrying an inductor coil suitably supplied.

En plus de l'effet stabilisant créé par de tels inducteurs, il existe un effet de formage électromagnétique des matériaux conducteurs d'électricité. La variation du module du champ magnétique dans le temps engendre des courants induits à la surface du matériau qui interagissent avec ce champ pour donner lieu à des forces (forces dc Laplace); ces. dernières sont décomposables en deux forces distinctes dont le rapport est proportionnel à la racine carrée de la fréquence (f). Plus f est grand, plus l'effet sera une force de pression sur la surface du matériau ; plus f est faible, plus l'effet sera une force de brassage à l'intérieur du matériau liquide. On utilise donc des champs magnétiques alternatifs à fréquences élevées, créés par des inducteurs de géométrie définie précédemment pour obtenir un effet de formage électromagnétique.In addition to the stabilizing effect created by such inductors, there is an electromagnetic forming effect of electrically conductive materials. The variation of the modulus of the magnetic field over time generates currents induced on the surface of the material which interact with this field to give rise to forces (forces of Laplace); these. The latter are decomposable into two distinct forces whose ratio is proportional to the square root of the frequency (f). The greater f, the more the effect will be a pressure force on the surface of the material; the lower f, the more the effect will be a stirring force inside the liquid material. We therefore use alternating magnetic fields at high frequencies, created by inductors of geometry defined above to obtain an electromagnetic forming effect.

Grâce à ce mode de réalisation permettant d'élargir la zone de stabilisation tout en conservant un champ magnétique d'autant plus intense, on peut faire coalescer au moins deux lames individuelles 51 et 52 représentées à la Fig. 5, le long de leur bord longitudinal commun 53 pour obtenir une lame de plus grande largeur parfaitement stabilisée.Thanks to this embodiment which makes it possible to widen the stabilization zone while retaining an all the more intense magnetic field, it is possible to coalesce at least two individual blades 51 and 52 shown in FIG. 5, along their common longitudinal edge 53 to obtain a blade of greater width perfectly stabilized.

Ce mode de réalisation autorise également la création d'une lame de grande largeur à partir de jets cylindriques 54 et 55 issus de buses à section circulaire, par préformage de la lame entre les bobines d'induction supérieures à 32a et 32b de la Fig. 3A, avant la stabilisation. Cette stabilisation peut être obtenue entre une seule paire de bobines ou entre d'autres paires de bobines placées en dessous et à côté suivant un schéma réitératif du type de celui décrit à la Fig. 4.This embodiment also allows the creation of a very wide blade from cylindrical jets 54 and 55 from nozzles of circular section, by preforming the blade between the induction coils greater than 32a and 32b in FIG. 3A, before stabilization. This stabilization can be obtained between a single pair of coils or between other pairs of coils placed below and next to it according to a repetitive diagram of the type of that described in FIG. 4.

Dans le cas d'un jet cylindrique s'écoulant entre les paires d'inducteurs, le champ magnétique créé par les bobines en opposition a tendance à repousser le métal et donc à le former en lame régulière. On notera l'importance de la fréquence et donc de l'épaisseur de peau δ (profondeur de l'action de la force de Laplace au sein du matériau électro-conducteur) en fonction de l'épaisseur e de la lame liquide à former. δ est défini par l'expression

Figure imgb0001
dans laquelle µo = perméabilité magnétique du vide.

  • conductivité électrique du matériau liquide.
  • f = fréquence du courant dans les bobines d'induction.
In the case of a cylindrical jet flowing between the pairs of inductors, the magnetic field created by the coils in opposition tends to repel the metal and therefore to form it in a regular blade. Note the importance of the frequency and therefore of the skin thickness δ (depth of the action of the Laplace force within the electrically conductive material) as a function of the thickness e of the liquid plate to be formed. δ is defined by the expression
Figure imgb0001
 in which µ o = magnetic vacuum permeability.
  • electrical conductivity of the liquid material.
  • f = frequency of the current in the induction coils.

Pour l'obtention des résultats selon la présente invention δ doit être de l'ordre de e et de préférence <e/2.To obtain the results according to the present invention δ must be of the order of e and preferably <e / 2.

La lame ainsi formée se trouve ensuite stabilisée par le phénomène décrit ci-dessus. L'intérêt d'un tel inducteur réside dans le fait que les bobines sont toujours très près du métal, ce qui est très important du fait de la décroissance rapide de l'intensité du champ magnétique dans l'air. Un dispositif de réglage micrométrique peut être associé aux deux demi-inducteurs permettant ainsi l'approche de ces derniers près de la lame ou le léger décalage par rapport à la lame formée faisant ainsi office de guidage de la lame par rapport à un point d'impact donné.The blade thus formed is then stabilized by the phenomenon described above. The advantage of such an inductor lies in the fact that the coils are always very close to the metal, which is very important due to the rapid decrease in the intensity of the magnetic field in the air. A micrometric adjustment device can be associated with the two half-inductors thus allowing the approach of the latter near the blade or the slight offset relative to the formed blade thus acting as guide of the blade relative to a point of impact given.

Il est possible de partir de plusieurs jets cylindriques qui, s'écoulant aux travers d'inducteurs identiques, se déforment sous l'action du champ magnétique jusqu'à former des lames juxtaposées qui coalescent pour ne donner qu'une seule et unique lame stable et régulière (Fig. 5). En effet, au point de coalescence, les vitesses des particules fluides n'étant pas parallèles, il s'en suit la création d'une protubérance à la surface de la lame. Ce type d'inducteur permet de pallier cet inconvénient en stabilisant la lame de façon régulière. Cette technique de formage ne connaît pas non plus. de limites, quant à la largeur de la lame à stabiliser.It is possible to start from several cylindrical jets which, flowing through identical inductors, deform under the action of the magnetic field until forming juxtaposed blades which coalesce to give only one single stable blade and regular (Fig. 5). Indeed, at the point of coalescence, the velocities of the fluid particles not being parallel, it follows the creation of a protuberance on the surface of the blade. This type of inductor overcomes this drawback by stabilizing the blade regularly. This forming technique does not know either. limits as to the width of the blade to be stabilized.

Le mode de réalisation de la Fig. 6 comprend un réservoir ou creuset 61 entouré d'un dispositif de chauffage à induction 62 et se terminant à sa partie inférieure par une buse 63 délimitant une fente de forme sensiblement rectangulaire.The embodiment of FIG. 6 comprises a reservoir or crucible 61 surrounded by an induction heating device 62 and ending at its lower part by a nozzle 63 delimiting a slot of substantially rectangular shape.

Le dispositif magnétique permettant de stabiliser la forme de la lame liquide sortant de ce réservoir peut être tel que décrit ci-dessus et représenté sur la Fig. 3A. L'originalité essentielle de ce troisième mode de réalisation concerne le substrat de refroidissement. Ce dernier est ici réalisé sous la forme de deux bandes transporteuses 64 passant sur des rouleaux moteurs 65a et sur des rouleaux de renvoi 65b et 65c. Ces deux bandes comportent deux brins verticaux 64a compris ici entre les rouleaux de renvoi 65b, 65c et qui sont disposés face à face, dans le prolongement de la fente de la buse 3. Ces deux brins sont donc parallèles à la lame liquide 67 sortant de la buse et se déplacent dans la même direction que cette lame. Cette dernière est ainsi reçue entre les deux bandes réceptrices en étant maiterue efficacement et le ruban solidifié 6 6 est aisément extrait à la partie inférieure du dispositif. Bien entendu, les bandes transporteuses faisant office de substrat de refroidissement peuvent être refroidies par des moyens convenables non représentés.The magnetic device making it possible to stabilize the shape of the liquid blade leaving this reservoir can be as described above and shown in FIG. 3A. The essential originality of this third embodiment concerns the cooling substrate. The latter is here produced in the form of two conveyor belts 64 passing over drive rollers 65a and over return rollers 65b and 65c. These two strips have two vertical strands 64a included here between the return rollers 65b, 65c and which are arranged face to face, in the extension of the slot of the nozzle 3. These two strands are therefore parallel to the liquid blade 67 leaving the nozzle and move in the same direction as this blade. The latter is thus received between the two receiving bands while being effectively controlled and the solidified tape 6 6 is easily extracted from the lower part of the device. Of course, the conveyor belts acting as a cooling substrate can be cooled by suitable means, not shown.

Dans ce mode de réalisation, le ruban peut avoir une stabilité dimensionnelle améliorée, compte tenu du guidage entre les deux bandes adjacentes 64a.In this embodiment, the tape can have improved dimensional stability, taking into account the guiding between the two adjacent strips 64a.

Le procédé et le dispositif proposés répondent bien aux objectifs recherchés :

  • - les lèvres de la buse à partir de laquelle s'écoule le matériau liquide ne sont pas soumises aux mêmes contraintes que dans le procédé dans lequel le substrat de refroidissement se trouve très proche de la sortie de la fente, de sorte que dans le dispositif suivant l'invention, la buse peut être réalisée de façon plus simple et moins coûteuse. De plus, elle a une durée de vie bien supérieure, car elle est soumise à une érosion bien plus faible. Les risques d'obturation de cette buse sont également sensiblement réduits,
  • - par ailleurs, la stabilité dimensionnelle de la lame liquide est assurée de façon efficace, ce qui permet d'obtenir un ruban de dimension régulière, tant en épaisseur qu'en largeur,
  • - ce résultat est obtenu par des moyens relativement simples et en maintenant la distance entre la sortie de la buse et le substrat récepteur à une valeur suffisamment faible pour que la lame liquide parvienne sur la surface de refroidissement avec une vitesse faible et en tout état de cause suffisamment faible pour ne pas engendrer de perturbation,
  • - le procédé suivant l'invention permet également d'obtenir des rubans métalliques minces présentant une grande largeur et ce de façon stable et régulière.
The proposed process and device respond well to the objectives sought:
  • - the lips of the nozzle from which the liquid material flows are not subjected to the same stresses as in the process in which the cooling substrate is very close to the outlet of the slot, so that in the device according to the invention, the nozzle can be produced in a simpler and less costly manner. In addition, it has a much longer lifespan because it is subject to much lower erosion. The risks of blockage of this nozzle are also significantly reduced,
  • - moreover, the dimensional stability of the liquid blade is effectively ensured, which makes it possible to obtain a ribbon of regular size, both in thickness and in width,
  • this result is obtained by relatively simple means and by maintaining the distance between the outlet of the nozzle and the receiving substrate at a value low enough for the liquid blade to reach the cooling surface with a low speed and in any state of cause low enough not to cause disturbance,
  • - The process according to the invention also makes it possible to obtain thin metallic ribbons having a large width and this in a stable and regular manner.

Claims (26)

1. Procédé d'élaboration a partir d'un liquide électroconducteur d'un ruban, du type dans lequel on fait s'écouler à partir d'un réservoir (11, 21, 61), à travers une buse (12, 22, 63), un matériau en fusion, pour former une lame de section droite sensiblement rectangulaire que l'on solidifie ensuite, caractérisé en ce qu'on stabilise la forme de la lame (17, 27, 67) de matériau liquide, après sa mise en forme et avant solidification, par un effet mécanique superficiel induit par un champ magnétique alternatif.1. A method of producing from an electroconductive liquid a ribbon, of the type in which it is made to flow from a reservoir (11, 21, 61), through a nozzle (12, 22, 63), a molten material, to form a blade of substantially rectangular cross section which is then solidified, characterized in that the shape of the blade (17, 27, 67) of liquid material is stabilized, after it has been placed in shape and before solidification, by a surface mechanical effect induced by an alternating magnetic field. 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le champ magnétique incident est parallèle à la lame.2. Method according to claim 1, characterized in that the incident magnetic field is parallel to the blade. 3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le champ magnétique est orthogonal à l'axe longitudinal de la lame.3. Method according to claim 2, characterized in that the magnetic field is orthogonal to the longitudinal axis of the blade. 4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le champ magnétique incident est perpendiculaire à la lame.4. Method according to claim 1, characterized in that the incident magnetic field is perpendicular to the blade. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'effet de stabilisation de la forme de la lame est réalisée par l'action, sur au moins une face de la lame, d'un champ magnétique incident perpendiculaire à la lame,qui est ensuite bouclé sur lui-même de façon telle que les lignes de champ issues du champ incident sont ensuite dirigées parallèlement à la surface de la lame, puis réorientées perpendiculairement à cette dernière pour la formation du bouclage.5. Method according to claim 4, characterized in that the effect of stabilizing the shape of the blade is achieved by the action, on at least one face of the blade, of an incident magnetic field perpendicular to the blade, which is then looped in on itself so that the field lines from the incident field are then directed parallel to the surface of the blade, then reoriented perpendicularly to the latter for the formation of the looping. 6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le bouclage est réalisé selon une direction verticale.6. Method according to claim 5, characterized in that the looping is carried out in a vertical direction. 7. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que le bouclage est réalisé selon une direction horizontale.7. Method according to claim 5, characterized in that the looping is carried out in a horizontal direction. 8. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que le bouclage est réalisé à la fois selon une direction verticale et une direction horizontale.8. Method according to any one of claims 5 to 7, characterized in that the looping is carried out both in a vertical direction and a horizontal direction. 9. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la buse a une section droite en forme de fente sensiblement rectangulaire.9. Method according to any one of the preceding claims, characterized in that the nozzle has a cross section in the form of a substantially rectangular slot. 10. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 8, caractérisé en ce que la buse a une section droite sensiblement circulaire et la veine métallique liquide sensiblement cylindrique est préformée en forme de lame par l'action d'au moins deux champs magnétiques incidents opposés,en regard l'un de l'autre disposés de chaque côté de la veine,et la stabilisation est réalisée par un bouclage du champ, tel que décrit aux revendications 5 à 8.10. Method according to any one of claims 5 to 8, characterized in that the nozzle has a substantially circular cross section and the substantially cylindrical liquid metallic vein is preformed in the form of a blade by the action of at least two magnetic fields. opposite incidents, facing one another arranged on each side of the vein, and stabilization is achieved by closing the field, as described in claims 5 to 8. 11. Procédé selon l'une quelconque des revendications 5 à 10, caractérisé en ce qu'une lame de grande largeur est obtenue par coalescence de lames individuelles plus étroites le long de leurs bords longitudinaux.11. Method according to any one of claims 5 to 10, characterized in that a very wide blade is obtained by coalescence of individual narrower blades along their longitudinal edges. 12. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le champ magnétique alternatif a une fréquence comprise entre 3 et 3.000 k.Hz environ.12. Method according to any one of the preceding claims, characterized in that the alternating magnetic field has a frequency between 3 and 3,000 k. H z approximately. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'intensité du champ magnétique est comprise entre 1 et 1.000 millitesla environ.13. Method according to any one of the preceding claims, characterized in that the intensity of the magnetic field is between 1 and 1,000 millitesla approximately. 14. Procédé d'élaboration d'un ruban métallique ou semi-métallique, caractérisé en ce que la solidification est réalisée par mise en contact de la lame stabilisée avec un substrat mobile (14, 64).14. A method of producing a metallic or semi-metallic ribbon, characterized in that the solidification is carried out by bringing the stabilized blade into contact with a mobile substrate (14, 64). 15. Dispositif pour la mise en oeuvre de procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, du type comprenant un réservoir (11, 21, 61) contenant un matériau en fusion et comportant à sa partie inférieure une buse (13, 23, 63) pour l'écoulement de ce matériau, et en aval du réservoir des moyens de formation d'une lame et de solidification de cette dernière, caractérisé en ce qu'il comprend dans la zone située entre les moyens de formation de la lame et les moyens de solidification, des moyens électromagnétiques adaptés pour exercer sur la surface de la lame un effet mécanique de stabilisation engendré par un champ magnétique alternatif.15. Device for implementing the method according to any one of the preceding claims, of the type comprising a reservoir (11, 21, 61) containing a molten material and comprising at its lower part a nozzle (13, 23, 63 ) for the flow of this material, and downstream of the reservoir means for forming a me and solidification of the latter, characterized in that it comprises in the zone located between the means for forming the blade and the solidification means, electromagnetic means adapted to exert on the surface of the blade a mechanical stabilizing effect generated by an alternating magnetic field. 16. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que les moyens engendrant le champ magnétique alternatif comprennent au moins deux bobines d'induction (18) coaxiales entourant des noyaux (19) refroidis de ferrite ou autre matériau équivalent, disposées de part et d'autre de la lame de matériau liquide sortant de la buse, l'axe des bobines étant sensiblement contenu dans le plan de cette lame et les bobines étant alimentées de sorte que les extrémités (19a) en regard de la lame des noyaux opposés de ferrite soient des pôles contraires.16. Device according to claim 15, characterized in that the means generating the alternating magnetic field comprise at least two coaxial induction coils (18) surrounding cores (19) cooled of ferrite or other equivalent material, arranged on both sides and d other of the blade of liquid material leaving the nozzle, the axis of the coils being substantially contained in the plane of this blade and the coils being supplied so that the ends (19a) facing the blade of the opposite ferrite cores are opposite poles. 17. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que les moyens engendrant le champ magnétique alternatif comprennent au moins une paire de bobines d'induction (28) coaxiales entourant des noyaux (29) refroidis de ferrite ou autre matériau équivalent, disposées de part et d'autre de la lame de matériau liquide sortant de la buse, l'axe des bobines étant perpendiculaire au plan de ladite lame et les bobines étant alimentées de sorte que les extrémités (29a) en regard de la lame des noyaux opposés de ferrite soient des pôles semblables.17. Device according to claim 15, characterized in that the means generating the alternating magnetic field comprise at least one pair of coaxial induction coils (28) surrounding cores (29) cooled of ferrite or other equivalent material, arranged on the side and on the other side of the blade of liquid material leaving the nozzle, the axis of the coils being perpendicular to the plane of said blade and the coils being supplied so that the ends (29a) facing the blade of the opposite ferrite cores are similar poles. 18. Dispositif selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il comprend au moins deux paires de bobines d'induction (32a, 32b ; 33a, 33b) coaxiales disposées l'une au-dessus de l'autre, le noyau de ferrite ou autre matériau équivalent formant avec le noyau de ferrite de la bobine adjacente située sur une.même verticale et en regard d'un même côté de la lame, un circuit de ferrite (34a, 34b) en forme de U canalisant les lignes de champ pour les rendre, dans l'entrefer, sensiblement parallèles à l'axe longitudinal de la lame.18. Device according to claim 17, characterized in that it comprises at least two pairs of induction coils (32a, 32b; 33a, 33b) coaxial arranged one above the other, the ferrite core or other equivalent material forming with the ferrite core of the adjacent coil located on a same vertical and facing the same side of the blade, a U-shaped ferrite circuit (34a, 34b) channeling the field lines to make them, in the air gap, substantially parallel to the longitudinal axis of the blade. 19. Dispositif selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il comprend au moins deux paires de bobines d'induction coaxiales disposées l'une à côté de l'autre dans une même direction horizontale, le noyau de ferrite ou autre matériau équivalent formant une même horizontale et en regard d'un même côté de la lame, un circuit de ferrite en forme de U canalisant les lignes de champ pour les rendre dans l'entrefer parallèles à la surface de la lame et sensiblement horizontales.19. Device according to claim 17, charac characterized in that it comprises at least two pairs of coaxial induction coils arranged one next to the other in the same horizontal direction, the ferrite core or other equivalent material forming the same horizontal and facing on the same side of the blade, a U-shaped ferrite circuit channeling the field lines to make them in the air gap parallel to the surface of the blade and substantially horizontal. 20. Dispositif selon la revendication 19 ou 20, caractérisé en ce qu'il comprend un réseau de paires de bobines disposées verticalement et horizontalement dont les pôles adjacents en regard de la lame sont alternés.20. Device according to claim 19 or 20, characterized in that it comprises a network of pairs of coils arranged vertically and horizontally whose adjacent poles opposite the blade are alternated. 21. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 17 à 20, caractérisé en ce que la buse a une section droite en forme de fente sensiblement rectangulaire.21. Device according to any one of claims 17 to 20, characterized in that the nozzle has a cross section in the form of a substantially rectangular slot. 22. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 17 à 20, caractérisé en ce que la buse a une section droite sensiblement circulaire et la veine métallique liquide sensiblement cylindrique est préformée en forme de lame par passage entre les bobines supérieures (32a, 32b) du dispositif selon l'une quelconque des revendications 17 à 20, la stabilisation étant réalisée par le passage entre les bobines (33a, 33b) situées à un niveau inférieur.22. Device according to any one of claims 17 to 20, characterized in that the nozzle has a substantially circular cross section and the substantially cylindrical liquid metallic vein is preformed in the form of a blade by passage between the upper coils (32a, 32b) of the device according to any one of claims 17 to 20, the stabilization being carried out by passing between the coils (33a, 33b) located at a lower level. 23. Dispositif suivant les revendications 17 à 22, caractérisé en ce que les noyaux (29, 34) de ferrite ou matériau analogue s'étendent sur à peu près toute la largeur de ladite lame (27).23. Device according to claims 17 to 22, characterized in that the cores (29, 34) of ferrite or similar material extend over almost the entire width of said blade (27). 24. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 16 à 23, caractérisé en ce que les bobines (28) sont alimentées par un courant alternatif à haute fréquence, comprise entre 3 et 3.000 kHz environ.24. Device according to any one of claims 16 to 23, characterized in that the coils (28) are supplied by a high frequency alternating current, between 3 and 3,000 kHz approximately. 25. Dispositif suivant l'une quelconque des revendications 15 à 24, caractérisé en ce que l'intensité du champ magnétique est comprise entre 1 et 1,000 millitesla environ.25. Device according to any one of claims 15 to 24, characterized in that the intensity of the magnetic field is between 1 and 1,000 millitesla approximately. 26. Dispositif suivant la revendication 15, caractérisé en ce que les moyens de solidification comprennent un substrat mobile sur lequel on dépose le matériau sous forme de deux bandes sans fin (64) comportant deux brins (64a) parallèles, en regard, délimitant entre eux un intervalle situé dans l'alignement de la buse (63) et de la lame (67) sortant de cette buse, les deux brins (64a) se déplaçant dans la même direction que ladite lame.26. Device according to claim 15, characterized in that the solidification means comprise a mobile substrate on which the material is deposited in the form of two endless bands (64) comprising two strands (64a) parallel, facing each other, delimiting between them a gap located in alignment with the nozzle (63) and the blade (67) emerging from this nozzle, the two strands (64a) moving in the same direction as said blade.
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