EP0102317A2 - Vacuum switch with helical electrical conductors - Google Patents

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EP0102317A2
EP0102317A2 EP83730079A EP83730079A EP0102317A2 EP 0102317 A2 EP0102317 A2 EP 0102317A2 EP 83730079 A EP83730079 A EP 83730079A EP 83730079 A EP83730079 A EP 83730079A EP 0102317 A2 EP0102317 A2 EP 0102317A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
core
jacket
vacuum interrupter
current supply
current
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP83730079A
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP0102317A3 (en
Inventor
Peter-Michael Bany
Wolfgang Ing. Grad. Berger
Hans Bettge
Günter Bialkowski
Ralf Rozek
Norbert Ing. Grad. Steinemer
Claus-Jürgen Dipl.-Ing. Volkmann
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
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Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG filed Critical Siemens AG
Publication of EP0102317A2 publication Critical patent/EP0102317A2/en
Publication of EP0102317A3 publication Critical patent/EP0102317A3/en
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
    • H01H33/66—Vacuum switches
    • H01H33/664—Contacts; Arc-extinguishing means, e.g. arcing rings
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
    • H01H33/66—Vacuum switches
    • H01H33/664—Contacts; Arc-extinguishing means, e.g. arcing rings
    • H01H33/6644—Contacts; Arc-extinguishing means, e.g. arcing rings having coil-like electrical connections between contact rod and the proper contact
    • H01H33/6645—Contacts; Arc-extinguishing means, e.g. arcing rings having coil-like electrical connections between contact rod and the proper contact in which the coil like electrical connections encircle at least once the contact rod

Definitions

  • the invention relates to a vacuum interrupter with switching pieces arranged to be movable relative to one another within an evacuated housing, at least one of which has a current supply element with a core and a conductor surrounding it with a helical current path.
  • a vacuum interrupter of this type has become known from DE-OS 3 033 632.
  • the helical current path generates a magnetic field that is dependent on the current and is effective when switching between the open contact pieces and has a favorable influence on the switching capacity.
  • the advantageous properties, in particular of the axially directed magnetic fields in vacuum interrupters are offset by the difficulty in producing the helical current path in a technically effective and economically advantageous manner.
  • the fastening of the helical conductor and the mutual support of its turns are difficult because the connecting means and supporting bodies that are suitable for this purpose are exposed to considerable thermal and mechanical stresses.
  • thermal expansions and corresponding mechanical stresses occur, as well as mechanical shock forces and additional electrodynamic forces when switching.
  • the object of the invention is to create a current supply element which is suitable for generating a magnetic field and which, with good effectiveness, is mechanically high-strength and economical to produce.
  • this object is achieved in a vacuum interrupter of the type mentioned in that the core of the power supply member is made of a material with relatively low electrical conductivity and has a helical outer contour and that the conductor surrounding the core with a jacket made of a material Relatively good electrical conductivity is formed, which is made in one piece with the core or is firmly connected to the core without a space and which has a smooth cylindrical outer contour.
  • the helical conductor is not formed by a separately manufactured coil. Rather, this conductor is created in that a helical core is supplemented by a conductor material to form a cylindrical body. This is the way to a non-cutting production of one-piece power supply members with the property of Indicated coil that behave like a solid part in mechanical terms.
  • the desired magnetic effect of the current supply element can in principle be achieved equally with electrically conductive or non-conductive cores.
  • cores made of metallic materials will be preferred, the conductivity of which is lower than the conductivity of the outer jacket.
  • resistance materials can be used, the conductivity of which is several times lower than that of the copper in question for the sheath, but can be easily connected to it.
  • the helical contour of the core can be realized in very different ways. Basically, it is only necessary to twist a rod with an angular cross-sectional shape around its longitudinal axis, it being possible to produce a current path with a fraction of a turn up to several turns.
  • the number of parallel screw paths that are formed depends on the cross-sectional shape selected. Accordingly, rods with a polygonal or star-shaped cross section are particularly suitable.
  • a number of methods known per se are suitable for producing the current supply elements consisting of core and jacket. For example, pouring can be beneficial Methods are used when the melting point of the core material is sufficiently higher than the melting point of the cladding material.
  • the core can then be cast in a cylindrical shape to form the jacket with the electrically highly conductive material.
  • the jacket material can also be applied to the core by extrusion. This process is less dependent on the melting points of the materials than the aforementioned casting.
  • the highly conductive material for the formation of the jacket is applied to the core by powder metallurgy.
  • the cladding material is in the form of metal powder, which is applied to the core by pressing in a mold.
  • the coat layer formed in this way is then sintered into a solid body by heating.
  • Figure 1 shows a vacuum interrupter with power supply members according to the invention in section.
  • FIGS 2, 3, 4 and 5 show differently designed power supply elements.
  • FIG. 6 shows a current supply element with an integrally formed switching piece, the currents that occur being indicated by arrows in order to illustrate the mode of operation.
  • the vacuum interrupter 1 corresponds to a design known per se.
  • the housing of the vacuum interrupter 1 is formed from a central metal cylinder 2 and ceramic insulating bodies 5 and 6 attached to it on both sides with the interposition of conical transition pieces 3 and 4.
  • the metal cylinder 2 encloses the interacting switching pieces 7 and 8, to which rod-shaped power supply members 10 and 11 connect.
  • the contact piece 7 with its current supply element 10 is arranged in a relatively fixed manner and for this purpose is firmly and vacuum-tightly connected to an end cap 12 of the insulating body 5.
  • the vacuum interrupter 1 is provided with an upper fixed connecting pin 16 and a lower axially displaceable connecting pin 17.
  • the current supply members 10 and 11 have a core and a jacket in such a design that a current flowing through generates an axially directed magnetic field. If the switching pieces 7 and 8 separated by a movement of the connecting bolt 17 in the direction of arrow 18 this magnetic field also penetrates the space between the contact pieces and influences the arc burning there.
  • the direction of the magnetic field in the arc space depends on the winding direction of the helical current paths. If the direction of the turns is the same, the resulting magnetic field runs in the axis of the contact piece arrangement. If, on the other hand, the direction of the turns in both current supply elements is opposite, a radially directed magnetic field is obtained in the space between the contact pieces 7 and 8.
  • the direction of the magnetic field in the space between the switching pieces can also be a mixture of both field shapes or can vary locally depending on the amount and direction.
  • the current supply element 10 shown partially in FIG. 2 has a core 20 made of a material with a relatively low conductivity, for example an iron-containing, ie. H. ferromagnetic material.
  • This core is surrounded by a jacket 21, the outer diameter of which corresponds to the edge dimension of the core 20.
  • the jacket 21 is made of a material with relatively good conductivity, i. H. e.g. B. made of copper, and can be applied to the core 20 by one of the methods mentioned.
  • the core 20 is a square bar with a square cross section, which is twisted about its longitudinal axis. This creates four helical current paths of the jacket 21 which are electrically connected in parallel.
  • FIG. 3 shows a further current supply element 25 which, with the same outer diameter as the current supply element 10 in FIG. 2, has a core 26 with a smaller edge dimension.
  • the jacket 27 is not divided into four separate parallel helical current paths in the same way as in the example according to FIG. 2.
  • One in the power supply member 25 incoming current is nevertheless caused to flow around the core 26 in a helical shape, because this corresponds to the path of least resistance.
  • a longitudinal current is superimposed on this screw current, which depends on the difference between the outer diameter of the jacket 27 and the edge dimension of the core 26 and on the electrical conductivity of the materials of these parts.
  • the core 31 has a cross shape instead of a square cross section, the edge dimension of which corresponds to the outer diameter of the jacket 32. As can be seen from a comparison with FIG. 2, this also forms four regions of the sheath 32 that are wound in parallel in a helical shape and are connected in a helical manner. Due to the cross shape, however, the proportion of the relatively good conductive sheath material is greater than in FIG. 2. If the same electrical conductivities for sheath and core are assumed, the proportion according to FIG. 4 reduces the proportion of the pure longitudinal current compared to the screw current.
  • a similar design shows the current supply member 35 in Figure 5.
  • the core 36 has a star-shaped shape, the tips of the arms of the star lying on a circle with the diameter of the jacket 37.
  • the cladding 37 is divided into five helical areas. It depends on the cross-sectional shape of the core 36 how large the proportions of the core 36 and the jacket 37 are in the total cross-section. In general, the proportion of the core cross section in the embodiment according to FIG. 5 will be smaller than in FIG. 2 but larger than in FIG. 4.
  • FIG. 6 shows a current supply element 40 which is produced in one piece with a switching element 41.
  • the contact piece 41 is designed as an unslotted flat contact. Subsequently applied is only a contact pad 42 made of an arc-resistant material, which at the same time has the property of a low breakaway current.
  • i l in the figure 6 of the current supplying section 40 by flowing pure longitudinal current is referred to, which, as already explained, composed according to the selected shape of the core and the sheath of two components. One component is the current flowing through the core, while the other component is the pure longitudinal current flowing through the jacket.
  • FIG. 6 shows four screw currents i s1, i s2 ' i s3 and is4 which can correspond to the screw currents occurring in FIGS. 2, 3 and 4. With a corresponding representation for FIG. 5, a fifth screw current would be added.
  • the number of turns with which the current surrounds the core can differ in all cases. This depends on how much the core is twisted for a given length. This number of turns has a direct influence on the strength of the generated axial magnetic field.

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Abstract

Eine Vakuumschaltröhre (1) weist innerhalb eines evakuierten Gehäuses relativ zueinander bewegbar angeordnete Schaltstücke (7, 8) auf, von denen wenigstens eines ein Stromzuführungsglied (10) mit einem Kern (20) und einem diesen umgebenden Mantel (21) auf. Der Kern (20) ist aus einem Werkstoff mit relativ geringer elektrischer Leitfähigkeit hergestellt und besitzt eine schraubenlinienförmige äußere Kontur, die durch Verdrillung eines Stabes mit mehrkantigem oder sternförmigem Querschnitt bewirkt ist. Auf den Kern (20) ist ein Mantel aus einem Werkstoff mit relativ guter elektrischer Leitfähigkeit mit einer glatten zylindrischen äußeren Kontur aufgebracht. Der Mantel (21) ist mit dem Kern (20) ohne Zwischenraum fest verbunden bzw. einstückig hergestellt.A vacuum interrupter (1) has, within an evacuated housing, switching elements (7, 8) arranged to be movable relative to one another, at least one of which has a current supply element (10) with a core (20) and a jacket (21) surrounding it. The core (20) is made of a material with a relatively low electrical conductivity and has a helical outer contour, which is achieved by twisting a rod with a polygonal or star-shaped cross section. A jacket made of a material with relatively good electrical conductivity with a smooth cylindrical outer contour is applied to the core (20). The jacket (21) is firmly connected to the core (20) without a space or is produced in one piece.

Description

Die Erfindung betrifft eine Vakuumschaltröhre mit innerhalb eines evakuierten Gehäuses relativ zueinander bewegbar angeordneten Schaltstücken, von denen wenigstens eine ein Stromzuführungsglied mit einem Kern und einem diesen umgebenden Leiter mit schraubenlinienförmiger Strombahn besitzt.The invention relates to a vacuum interrupter with switching pieces arranged to be movable relative to one another within an evacuated housing, at least one of which has a current supply element with a core and a conductor surrounding it with a helical current path.

Eine Vakuumschaltröhre dieser Art ist durch die DE-OS 3 033 632 bekanntgeworden. Durch die schraubenlinienförmige Strombahn wird ein vom Strom abhängiges Magnetfeld erzeugt, das beim Schalten zwischen den geöffneten Schaltstücken wirksam ist und das Schaltvermögen günstig beeinflußt. Den vorteilhaften Eigenschaften insbesondere der axial gerichteten Magnetfelder in Vakuumschaltröhren steht die Schwierigkeit gegenüber, die schraubenlinienförmige Strombahn in technisch wirksamer und wirtschaftlich günstiger Weise herzustellen. Beispielsweise bereitet die Befestigung des schraubenlinienförmigen Leiters und die gegenseitige Abstützung seiner Windungen Schwierigkeiten, weil die hierfür in Frage kommenden Verbindungsmittel und Stützkörper beträchtlichen thermischen und mechanischen Beanspruchungen ausgesetzt sind. Insbesondere treten Wärmedehnungen und entsprechende mechanische Spannungen, sowie beim Schalten mechanische Stoßkräfte und zusätzliche elektrodynamische Kräfte auf.A vacuum interrupter of this type has become known from DE-OS 3 033 632. The helical current path generates a magnetic field that is dependent on the current and is effective when switching between the open contact pieces and has a favorable influence on the switching capacity. The advantageous properties, in particular of the axially directed magnetic fields in vacuum interrupters, are offset by the difficulty in producing the helical current path in a technically effective and economically advantageous manner. For example, the fastening of the helical conductor and the mutual support of its turns are difficult because the connecting means and supporting bodies that are suitable for this purpose are exposed to considerable thermal and mechanical stresses. In particular, thermal expansions and corresponding mechanical stresses occur, as well as mechanical shock forces and additional electrodynamic forces when switching.

Es ist bereits bekannt, eine schraubenlinienförmige Strombahn im Zuge eines Stromzuführungsgliedes einer Vakuumschaltröhre durch Einschnitte zu bewirken, die am Umfang des Stromzuführungsgliedes gegeneinander versetzt angebracht sind (DE-AS 1 282 768). Dieser Anordnung sind aber hinsichtlich ihrer Wirksamkeit Grenzen dadurch gesetzt, daß sich die Einschnitte mit Rücksicht auf die geforderte mechanische Festigkeit des Stromzuführungsgliedes nicht beliebig tief machen lassen. Andererseits ist die Herstellung von Einschnitten, auch wenn sie gerade sind und senkrecht zur Längsachse des Stromzuführungsgliedes verlaufen, mit einer recht aufwendigen spanabhebenden Bearbeitung verbunden. Die Reinigung und Entgasung derart bearbeiteter Teile bereitet zusätzliche Probleme.It is already known to effect a helical current path in the course of a current supply element of a vacuum interrupter by making incisions on the circumference of the power supply member are offset from one another (DE-AS 1 282 768). However, this arrangement has limits in terms of its effectiveness in that the incisions cannot be made as deep as required with regard to the required mechanical strength of the power supply element. On the other hand, the production of incisions, even if they are straight and run perpendicular to the longitudinal axis of the power supply element, is associated with a rather complex machining process. The cleaning and degassing of such machined parts creates additional problems.

Der Erfindung liegt hiervon ausgehend die Aufgabe zugrunde, ein zur Erzeugung eines Magnetfeldes geeignetes Stromzuführungsglied zu schaffen, das bei guter Wirksamkeit mechanisch hochfest und wirtschaftlich herstellbar ist.Proceeding from this, the object of the invention is to create a current supply element which is suitable for generating a magnetic field and which, with good effectiveness, is mechanically high-strength and economical to produce.

Gemäß der Erfindung wird diese Aufgabe bei einer Vakuumschaltröhre der eingangs genannten Art dadurch gelöst, daß der Kern des Stromzuführungsgliedes aus einem Werkstoff mit relativ geringer elektrischer Leitfähigkeit besteht und eine schraubenlinienförmige äußere Kontur aufweist und daß der den Kern umgebende Leiter durch einen Mantel aus einem Werkstoff mit relativ guter elektrischer Leitfähigkeit gebildet ist, der mit dem Kern einstückig hergestellt bzw. mit dem Kern ohne Zwischenraum fest verbunden ist und der eine glatte zylindrische äußere Kontur aufweist.According to the invention, this object is achieved in a vacuum interrupter of the type mentioned in that the core of the power supply member is made of a material with relatively low electrical conductivity and has a helical outer contour and that the conductor surrounding the core with a jacket made of a material Relatively good electrical conductivity is formed, which is made in one piece with the core or is firmly connected to the core without a space and which has a smooth cylindrical outer contour.

Bei dem neuen Stromzuführungsglied wird der schraubenlinienförmige Leiter nicht durch eine gesondert hergestellte Spule gebildet. Vielmehr entsteht dieser Leiter dadurch, daß ein schraubenlinienförmiger Kern durch einen Leiterwerkstoff zu einem zylindrischen Körper ergänzt wird. Hierdurch ist der Weg zu einer spanlosen Herstellung einstückiger Stromzuführungsglieder mit der Eigenschaft einer Spule gewiesen, die sich in mechanischer Hinsicht wie ein massives Teil verhalten.In the new power supply member, the helical conductor is not formed by a separately manufactured coil. Rather, this conductor is created in that a helical core is supplemented by a conductor material to form a cylindrical body. This is the way to a non-cutting production of one-piece power supply members with the property of Indicated coil that behave like a solid part in mechanical terms.

Die angestrebte magnetische Wirkung des Stromzuführungsgliedes ist im Prinzip gleichermaßen mit elektrisch leitenden oder nichtleitenden Kernen erzielbar. Im allgemeinen wird man aber Kerne aus metallischen Werkstoffen bevorzugen, deren Leitfähigkeit geringer ist als die Leitfähigkeit des äußeren Mantels. Beispielsweise kann man Widerstandswerkstoffe verwenden, deren Leitfähigkeit gegenüber dem für den Mantel in Betracht kommenden Kupfer eine mehrfach geringere Leitfähigkeit aufweisen, sich mit diesem aber gut verbinden lassen. Ferner kann es vorteilhaft sein, den Kern aus einem ferromagnetischem Werkstoff herzustellen. Dieser besitzt gegenüber den üblichen Leiterwerkstoffen für den Mantel gleichfalls eine ausreichend niedrige elektrische Leitfähigkeit, bündelt aber zugleich das magnetische Feld und vergrößert hierdurch im Zwischenraum zwischen den Schaltstücken die verfügbare magnetische Induktion.The desired magnetic effect of the current supply element can in principle be achieved equally with electrically conductive or non-conductive cores. In general, however, cores made of metallic materials will be preferred, the conductivity of which is lower than the conductivity of the outer jacket. For example, resistance materials can be used, the conductivity of which is several times lower than that of the copper in question for the sheath, but can be easily connected to it. It may also be advantageous to manufacture the core from a ferromagnetic material. Compared to the usual conductor materials for the sheath, this also has a sufficiently low electrical conductivity, but at the same time bundles the magnetic field and thereby increases the available magnetic induction in the space between the contact pieces.

Die schraubenlinienförmige Kontur des Kerns läßt sich auf ganz unterschiedliche Weise verwirklichen. Grundsätzlich ist es nur erforderlich, einen Stab mit kantiger Querschnittsform um seine Längsachse zu verdrillen, wobei man eine Strombahn mit einem Bruchteil einer Windung bis zu mehreren Windungen erzeugen kann. Von der gewählten Querschnittsform hängt es ab, wieviele parallele Schraubenbahnen dabei gebildet werden. Geeignet sind demnach vor allem Stäbe mit mehrkantigem oder sternförmigem Querschnitt.The helical contour of the core can be realized in very different ways. Basically, it is only necessary to twist a rod with an angular cross-sectional shape around its longitudinal axis, it being possible to produce a current path with a fraction of a turn up to several turns. The number of parallel screw paths that are formed depends on the cross-sectional shape selected. Accordingly, rods with a polygonal or star-shaped cross section are particularly suitable.

Eine Reihe an sich bekannter Verfahren eignet sich zur Herstellung der aus Kern und Mantel bestehenden Stromzuführungsglieder. Zum Beispiel können vorteilhaft GießVerfahren zur Anwendung gelangen, wenn der Schmelzpunkt des Kernwerkstoffes ausreichend höher als der Schmelzpunkt des Mantelwerkstoffes ist. Der Kern kann dann in einer zylindrischen Form zur Bildung des Mantels mit dem elektrisch gut leitenden Werkstoff umgossen werden.A number of methods known per se are suitable for producing the current supply elements consisting of core and jacket. For example, pouring can be beneficial Methods are used when the melting point of the core material is sufficiently higher than the melting point of the cladding material. The core can then be cast in a cylindrical shape to form the jacket with the electrically highly conductive material.

Der Mantelwerkstoff kann auch auf den Kern durch Fließpressen aufgebracht werden. Dieses Verfahren ist weniger von den Schmelzpunkten der Werkstoffe abhängig als das zuvor erwähnte Gießen.The jacket material can also be applied to the core by extrusion. This process is less dependent on the melting points of the materials than the aforementioned casting.

Als weitere Möglichkeit zur Herstellung von Stromzuführungsgliedern bietet sich ein pulvermetallurgisches Verfahren an. Hierbei wird der gutleitende Werkstoff zur Bildung des Mantels auf den Kern auf pulvermetalllurgischem Weg aufgebracht. Der Mantelwerkstoff liegt hierbei als Metallpulver vor, das durch Pressen in einer Form auf den Kern aufgebracht wird. Die hierdurch gebildete Mantelschicht wird anschließend durch Erhitzung zu einem festen Körper gesintert.As a further possibility for the production of current supply elements, a powder metallurgical process is available. Here, the highly conductive material for the formation of the jacket is applied to the core by powder metallurgy. The cladding material is in the form of metal powder, which is applied to the core by pressing in a mold. The coat layer formed in this way is then sintered into a solid body by heating.

Bei den vorstehend erwähnten Verfahren wurde zunächst davon ausgegangen; daß nur die Stromzuführungsglieder hergestellt werden sollen. Als vorteilhafte Ausgestaltung dieser Verfahren kommt jedoch in Betracht, zugleich mit den Stromzuführungsgliedern auch jeweils die Schaltstücke anzuformen. Dies ist durch eine entsprechende Gestaltung der verwendeten Gieß- bzw. Pressformen möglich und hat den Vorteil, daß gesonderte Herstellungsgänge für die Schaltstücke und ihre Verbindung mit den stabförmigen Stromzuführungsgliedern entfallen. Festigkeit und Stromübergang sind gleichzeitig verbessert.In the above-mentioned processes, it was initially assumed; that only the power supply members are to be manufactured. As an advantageous embodiment of these methods, however, it is also possible to simultaneously mold the contact pieces with the current supply members. This is possible through an appropriate design of the casting or pressing molds used and has the advantage that separate manufacturing processes for the contact pieces and their connection to the rod-shaped power supply members are eliminated. Strength and current transfer are improved at the same time.

Im folgenden wird die Erfindung anhand der in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert.The invention is explained in more detail below on the basis of the exemplary embodiments illustrated in the drawing.

Die Figur 1 zeigt eine Vakuumschaltröhre mit Stromzuführungsgliedern nach der Erfindung im Schnitt.Figure 1 shows a vacuum interrupter with power supply members according to the invention in section.

Die Figuren 2, 3, 4 und 5 zeigen unterschiedlich ausgeführte Stromzuführungsglieder.Figures 2, 3, 4 and 5 show differently designed power supply elements.

Die Figur 6 zeigt ein Stromzuführungsglied mit angeformtem Schaltstück, wobei zur Veranschaulichung der Wirkungsweise die auftretenden Ströme mit Pfeilen bezeichnet sind.FIG. 6 shows a current supply element with an integrally formed switching piece, the currents that occur being indicated by arrows in order to illustrate the mode of operation.

Die Vakuumschaltröhre 1 gemäß der Figur 1 entspricht einer an sich bekannten Bauform. Das Gehäuse der Vakuumschaltröhre 1 ist aus einem mittleren Metallzylinder 2 und sich hieran beidseitig unter Zwischenfügung konischer Übergangsstücke 3 und 4 angesetzter keramischer Isolierkörper 5 und 6 gebildet. Der Metallzylinder 2 umschließt die zusammenwirkenden Schaltstücke 7 und 8, an die sich stabförmige Stromzuführungsglieder 10 und 11 anschließen. Das Schaltstück 7 mit seinem Stromzuführungsglied 10 ist relativ feststehend angeordnet und ist hierzu mit einer Endkappe 12 des Isolierkörpers 5 fest und vakuumdicht verbunden. Das Schaltstück 8 mit seinem Stromzuführungsglied 11 ist dagegen mittels eines Federbalges 13 und einer Lagerbuchse 14 in einer weiteren Endkappe 15 des Isolierkörpers 6 vakuumdicht und axial verschiebbar geführt. Zum Einbau in ein Schaltgerät ist die Vakuumschaltröhre 1 mit einem oberen feststehenden Anschlußbolzen 16 und einem unteren axial verschiebbaren Anschlußbolzen 17 versehen.The vacuum interrupter 1 according to FIG. 1 corresponds to a design known per se. The housing of the vacuum interrupter 1 is formed from a central metal cylinder 2 and ceramic insulating bodies 5 and 6 attached to it on both sides with the interposition of conical transition pieces 3 and 4. The metal cylinder 2 encloses the interacting switching pieces 7 and 8, to which rod-shaped power supply members 10 and 11 connect. The contact piece 7 with its current supply element 10 is arranged in a relatively fixed manner and for this purpose is firmly and vacuum-tightly connected to an end cap 12 of the insulating body 5. The switching piece 8 with its current supply element 11, on the other hand, is guided by means of a bellows 13 and a bearing bush 14 in a further end cap 15 of the insulating body 6 in a vacuum-tight and axially displaceable manner. For installation in a switching device, the vacuum interrupter 1 is provided with an upper fixed connecting pin 16 and a lower axially displaceable connecting pin 17.

Die Stromzuführungsglieder 10 und 11 besitzen einen Kern und einen Mantel in solcher Gestaltung, daß ein hindurchfließender Strom ein axialgerichtetes Magnetfeld erzeugt. Wenn die Schaltstücke 7 und 8 durch eine Bewegung des Anschlußbolzens 17 in Richtung des Pfeiles 18 getrennt werden, durchsetzt dieses Magnetfeld auch den Raum zwischen den Schaltstücken und beeinflußt den dort brennenden Lichtbogen, Die Richtung des Magentfeldes im Lichtbogenraum hängt von dem Windungssinn der schraubenlinienförmigen Strombahnen ab. Ist der Windungssinn gleich, so verläuft das resultierende Magnetfeld in der Achse der Schaltstückanordnung. Ist der Windungssinn in beiden Stromzuführungsgliedern dagegen entgegengesetzt, so erhält man im Raum zwischen den Schaltstücken 7 und 8 ein radialgerichtetes Magnetfeld. Je nach der Gestalt der Stromzuführungsglieder und der Schaltstücke sowie der verwendeten Werkstoffe kann die Richtung des Magnetfeldes im Raum zwischen den Schaltstücken auch eine Mischung beider Feldformen sein oder kann örtlich nach Betrag und Richtung unterschiedlich sein.The current supply members 10 and 11 have a core and a jacket in such a design that a current flowing through generates an axially directed magnetic field. If the switching pieces 7 and 8 separated by a movement of the connecting bolt 17 in the direction of arrow 18 this magnetic field also penetrates the space between the contact pieces and influences the arc burning there. The direction of the magnetic field in the arc space depends on the winding direction of the helical current paths. If the direction of the turns is the same, the resulting magnetic field runs in the axis of the contact piece arrangement. If, on the other hand, the direction of the turns in both current supply elements is opposite, a radially directed magnetic field is obtained in the space between the contact pieces 7 and 8. Depending on the shape of the power supply members and the switching pieces and the materials used, the direction of the magnetic field in the space between the switching pieces can also be a mixture of both field shapes or can vary locally depending on the amount and direction.

Das in der Figur 2 teilweise gezeigte Stromzuführungsglied 10 besitzt einen Kern 20 aus einem Werkstoff mit relativ niedriger Leitfähigkeit, beispielsweise einem eisenhaltigen, d. h. ferromagnetischen Werkstoff. Dieser Kern ist von einem Mantel 21 umgeben, dessen Außendurchmesser dem Kantenmaß des Kerns 20 entspricht. Der Mantel 21 besteht aus einem Werkstoff mit relativ guter Leitfähigkeit, d. h. z. B. aus Kupfer, und kann nach einem der erwähnten Verfahren auf den Kern 20 aufgebracht sein. Wie man erkennt, ist der Kern 20 ein Vierkantstab mit quadratischem Querschnitt, der um seine Längsachse verdrillt ist. Hierdurch entstehen vier elektrisch parallel geschaltete schraubenlinienförmige Strombahnen des Mantels 21.The current supply element 10 shown partially in FIG. 2 has a core 20 made of a material with a relatively low conductivity, for example an iron-containing, ie. H. ferromagnetic material. This core is surrounded by a jacket 21, the outer diameter of which corresponds to the edge dimension of the core 20. The jacket 21 is made of a material with relatively good conductivity, i. H. e.g. B. made of copper, and can be applied to the core 20 by one of the methods mentioned. As can be seen, the core 20 is a square bar with a square cross section, which is twisted about its longitudinal axis. This creates four helical current paths of the jacket 21 which are electrically connected in parallel.

In der Figur 3 ist ein weiteres Stromzuführungsglied 25 gezeigt, das bei gleichem Außendurchmesser wie das Stromzuführungsglied 10 in Figur 2 einen Kern 26 mit geringerem Kantenmaß aufweist. Der Mantel 27 wird hierdurch nicht in gleicher Weise wie in dem Beispiel gemäß der Figur 2 in vier getrennte parallele schraubenlinienförmige Strombahnen unterteilt. Ein in das Stromzuführungsglied 25 eintretender Strom wird dennoch dazu veranlaßt, den Kern 26 schraubenlinienförmig zu umfließen, weil dies den Weg des geringsten Widerstandes entspricht. Diesem Schraubenstrom ist ein Längsstrom überlagert, der von dem Unterschied zwischen dem Außendurchmesser des Mantels 27 und dem Kantenmaß des Kerns 26 sowie von dem elektrischen Leitwert der Materialien dieser Teile abhängt.FIG. 3 shows a further current supply element 25 which, with the same outer diameter as the current supply element 10 in FIG. 2, has a core 26 with a smaller edge dimension. The jacket 27 is not divided into four separate parallel helical current paths in the same way as in the example according to FIG. 2. One in the power supply member 25 incoming current is nevertheless caused to flow around the core 26 in a helical shape, because this corresponds to the path of least resistance. A longitudinal current is superimposed on this screw current, which depends on the difference between the outer diameter of the jacket 27 and the edge dimension of the core 26 and on the electrical conductivity of the materials of these parts.

Bei dem Stromzuführungsglied 30 gemäß der Figur 4 besitzt der Kern 31 anstatt eines quadratischen Querschnitts eine Kreuzform, dessen Kantenmaß dem Außendurchmesser des Mantels 32 entspricht. Wie man bei einem Vergleich mit der Figur 2 erkennt, werden hierdurch gleichfalls vier elektrisch parallel geschaltete schraubenlinieförmig gewundene Bereiche des Mantels 32 gebildet. Durch die Kreuzform ist jedoch der Anteil des relativ gut leitenden Mantelwerkstoffes größer als in der Figur 2. Nimmt man gleiche elektrische Leitfähigkeiten für Mantel und Kern an, so ist durch die Gestaltung gemäß der Figur 4 der Anteil des reinen Längsstromes gegenüber dem Schraubenströmen verringert.In the case of the current supply element 30 according to FIG. 4, the core 31 has a cross shape instead of a square cross section, the edge dimension of which corresponds to the outer diameter of the jacket 32. As can be seen from a comparison with FIG. 2, this also forms four regions of the sheath 32 that are wound in parallel in a helical shape and are connected in a helical manner. Due to the cross shape, however, the proportion of the relatively good conductive sheath material is greater than in FIG. 2. If the same electrical conductivities for sheath and core are assumed, the proportion according to FIG. 4 reduces the proportion of the pure longitudinal current compared to the screw current.

Eine ähnliche Gestaltung zeigt das Stromzuführungsglied 35 in Figur 5. Hierbei weist der Kern 36 eine sternförmige Gestalt auf, wobei die Spitzen der Arme des Sterns auf einem Kreis mit dem Durchmesser des Mantels 37 liegen. Entsprechend der Anzahl der Arme des Sterns wird der Mantel 37 in fünf schraubenlinienförmige Bereiche unterteilt. Von der Querschnittsform des Kerns 36 hängt es ab, wie groß die Anteile des Kerns 36 und des Mantels 37 an dem Gesamtquerschnitt sind. Im allgemeinen wird der Anteil des Kernquerschnittes bei der Ausführungsform gemäß der Figur 5 kleiner als bei der Figur 2 jedoch größer als in der Figur 4 sein.A similar design shows the current supply member 35 in Figure 5. Here, the core 36 has a star-shaped shape, the tips of the arms of the star lying on a circle with the diameter of the jacket 37. Depending on the number of arms of the star, the cladding 37 is divided into five helical areas. It depends on the cross-sectional shape of the core 36 how large the proportions of the core 36 and the jacket 37 are in the total cross-section. In general, the proportion of the core cross section in the embodiment according to FIG. 5 will be smaller than in FIG. 2 but larger than in FIG. 4.

Wie bereits einleitend erwähnt, sind unterschiedliche Verfahren zur Herstellung der Stromzuführungsglieder geeignet. Wählt man ein Gießverfahren, so ist bei den Beispielen gemäß den Figuren 2, 4 und 5 eine Zentrierung der Kerne 20, 31 und 36 in den jeweiligen Formen nicht erforderlich, weil die Zentrierung über die Kanten der Kerne erfolgt. Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß der Figur 3 ist es erforderlich, den Kern 26 in der Form durch geeignete und der Gießtechnik bekannte Mittel zu zentrieren. Dies gilt sinngemäß auch für das Fließpressen und das Sinter-Verfahren.As already mentioned in the introduction, different methods for producing the current supply elements are suitable net. If a casting method is selected, centering of the cores 20, 31 and 36 in the respective shapes is not necessary in the examples according to FIGS. 2, 4 and 5, because the centering takes place over the edges of the cores. In the exemplary embodiment according to FIG. 3, it is necessary to center the core 26 in the mold by suitable means known in the casting technology. This also applies to extrusion and the sintering process.

In der Figur 6 ist ein Stromzuführungsglied 40 gezeigt, das einstückig mit einem Schaltstück 41 hergestellt ist. Im Unterschied zu den Schaltstücken 7 und 8 in der Figur 1 ist das Schaltstück 41 als ungeschlitzter ebener Kontakt ausgebildet. Nachträglich aufgebracht ist nur eine Kontaktauflage 42 aus einem lichtbogenbeständigen Werkstoff, der zugleich die Eigenschaft eines niedrigen Abreißstromes besitzt. Mit il ist in der Figur 6 der das Stromzuführungsglied 40 durchfließende reine Längsstrom bezeichnet, der sich, wie schon erläutert, je nach der gewählten Gestalt des Kernes und des Mantels aus zwei Komponenten zusammensetzt. Die eine Komponente ist der den Kern durchfließende Strom, während die andere Komponente der den Mantel durchfließende reine Längsstrom ist. Ferner sind in der Figur 6 vier Schraubenströme is1, is2' i s3 und is4 eingezeichnet, die den in den Figuren 2, 3 und 4 auftretenden Schraubenströmen entsprechen können. Bei einer entsprechenden Darstellung für die Figur 5 würde ein fünfter Schraubenstrom hinzukommen. Unterschiedlich kann jedoch in allen Fällen die Windungszahl sein, mit welcher der Strom den Kern umschließt. Dies hängt davon ab, wie stark der Kern bei gegebener Länge verdrillt ist. Diese Windungszahl hat unmittelbaren Einfluß auf die Stärke des erzeugten axialen Magnetfeldes.FIG. 6 shows a current supply element 40 which is produced in one piece with a switching element 41. In contrast to the contact pieces 7 and 8 in FIG. 1, the contact piece 41 is designed as an unslotted flat contact. Subsequently applied is only a contact pad 42 made of an arc-resistant material, which at the same time has the property of a low breakaway current. With i l in the figure 6 of the current supplying section 40 by flowing pure longitudinal current is referred to, which, as already explained, composed according to the selected shape of the core and the sheath of two components. One component is the current flowing through the core, while the other component is the pure longitudinal current flowing through the jacket. Furthermore, four screw currents i s1, i s2 ' i s3 and is4 are shown in FIG. 6, which can correspond to the screw currents occurring in FIGS. 2, 3 and 4. With a corresponding representation for FIG. 5, a fifth screw current would be added. However, the number of turns with which the current surrounds the core can differ in all cases. This depends on how much the core is twisted for a given length. This number of turns has a direct influence on the strength of the generated axial magnetic field.

Claims (8)

1. Vakuumschaltröhre (1) mit innerhalb eines evakuierten Gehäuses zueinander bewegbar angeordneten Schaltstücken (7, B), von denen wenigstens eines ein Stromzuführungsglied (10, 11) mit einem Kern (20) und einem diesen umgebenden Leiter (21) mit schraubenlinienförmiger Strombahn besitzt, dadurch gekennzeichnet , daß der Kern (20) aus einem Werkstoff mit relativ geringer elektrischer Leitfähigkeit besteht und eine schraubenlinienförmige äußere Kontur aufweist und.daß der den Kern (20) umgebende Leiter durch einen Mantel (21) aus einem Werkstoff mit relativ guter elektrischer Leitfähigkeit gebildet ist, der mit dem Kern einstückig hergestellt bzw. ohne Zwischenraum fest verbunden ist und der eine glatte zylindrische äußere Kontur aufweist.1. Vacuum interrupter (1) with switching pieces (7, B) arranged movably relative to one another within an evacuated housing, at least one of which has a current supply element (10, 11) with a core (20) and a conductor (21) surrounding it with a helical current path , characterized in that the core (20) consists of a material with a relatively low electrical conductivity and has a helical outer contour and . that the core (20) surrounding the conductor is formed by a jacket (21) made of a material with relatively good electrical conductivity, which is made in one piece with the core or is firmly connected without a space and which has a smooth cylindrical outer contour. 2. Vakuumschaltröhre nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß der Kern (20, 26, 31, 36) aus einem Miderstandswerkstoff besteht.2. Vacuum interrupter according to claim 1, characterized in that the core (20, 26, 31, 36) consists of a resistance material. 3. Vakuumschaltröhre nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß der Kern (20, 26, 31, 36) aus einem ferromagnetischem Werkstoff besteht.3. Vacuum interrupter according to claim 1, characterized in that the core (20, 26, 31, 36) consists of a ferromagnetic material. 4. Vakuumschaltröhre nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß der Kern (20, 26, 31, 36) aus einem verdrillten Stab mit mehrkantigem oder sternförmigem Querschnitt besteht.4. Vacuum interrupter according to claim 1, characterized in that the core (20, 26, 31, 36) consists of a twisted rod with a polygonal or star-shaped cross section. 5. Verfahren zur Herstellung eines Stromzuführungsgliedes für eine Vakuumschaltröhre nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß der Kern (20, 26, 31, 36) in einer zylindrischen Form zur Bildung des Mantels (21, 27, 32, 37) mit dem elektrisch gut leitenden Werkstoff umgossen wird.5. A method for producing a power supply member for a vacuum interrupter according to claim 1, characterized in that the core (20, 26, 31, 36) in a cylindrical shape to form the jacket (21, 27, 32, 37) with the electrically good conductive material is cast. 6. Verfahren zur Herstellung eines Stromzuführungsgliedes für eine Vakuumschaltröhre nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß zur Bildung des Mantels (20, 26, 31, 36) der elektrisch gut leitende Werkstoff auf den Kern (20, 26, 31, 36) durch Fließpressen aufgebracht wird.6. A method for producing a current supply member for a vacuum interrupter according to claim 1, characterized in that to form the jacket (20, 26, 31, 36) of the electrically highly conductive material on the core (20, 26, 31, 36) by extrusion is applied. 7. Verfahren zur Herstellung eines Stromzuführungsgliedes für eine Vakuumschaltröhre nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß der gut leitende Werkstoff auf den Kern (20, 26, 31, 36) auf pulvermetalogischem Weg aufgebracht wird.7. A method for producing a current supply element for a vacuum interrupter according to claim 1, characterized in that the highly conductive material is applied to the core (20, 26, 31, 36) in a powder-metallic way. 8. Verfahren zur Herstellung eines Stromzuführungsgliedes nach Anspruch 5, 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet , daß zugleich mit der Bildung des Mantels einstückig mit diesem ein Schaltstück (41) angeformt wird.8. A method for producing a current supply member according to claim 5, 6 or 7, characterized in that at the same time with the formation of the jacket in one piece with this a switching piece (41) is formed.
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DE (1) DE3232708A1 (en)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102017214451A1 (en) 2017-08-18 2019-02-21 Siemens Aktiengesellschaft Vacuum switching chamber for a high voltage circuit breaker and method of constructing the vacuum switching chamber
DE102017217166A1 (en) 2017-09-27 2019-03-28 Siemens Aktiengesellschaft Arrangement and method for damping the contact bounce in high-voltage circuit breakers
DE102017222941A1 (en) 2017-12-15 2019-06-19 Siemens Aktiengesellschaft High voltage circuit breaker and method for electromagnetically shielding a vacuum interrupter in an insulator
DE102017222943A1 (en) 2017-12-15 2019-06-19 Siemens Aktiengesellschaft Arrangement and method for driving a movable contact of a vacuum interrupter in a high-voltage circuit breaker
DE102020205608A1 (en) 2020-05-04 2021-11-04 Siemens Aktiengesellschaft High-voltage circuit breaker and method for insulating at least one vacuum interrupter with plastic foam
DE102020210183A1 (en) 2020-08-12 2022-02-17 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG High voltage circuit breaker and method of making a high voltage circuit breaker
DE102020211514A1 (en) 2020-09-14 2022-03-17 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Shrink fit high voltage circuit breaker and method of making the high voltage circuit breaker
WO2022053410A1 (en) 2020-09-14 2022-03-17 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG High-voltage circuit breaker with a contact sleeve and method for producing the high-voltage circuit breaker

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4675483A (en) * 1984-09-10 1987-06-23 Siemens Aktiengesellschaft Contact arrangement for vacuum switches
DE3507317C2 (en) * 1985-03-01 1993-11-18 Siemens Ag Contact arrangement for vacuum switches
DE4032901A1 (en) * 1990-10-17 1992-04-23 Sachsenwerk Ag Cast conductive copper contact piece for vacuum switch - has angled inserts with attachments shaped to ensure uniform all-round surface contact with material of casting
US5461205A (en) * 1994-03-07 1995-10-24 Eaton Corporation Electrode stem for axial magnetic field vacuum interrupters
FR2727565B1 (en) * 1994-11-29 1997-01-17 Schneider Electric Sa ELECTRIC SWITCH, ESPECIALLY VACUUM
EP0883886B1 (en) 1996-02-27 2005-10-26 Kilovac Corporation Improved sealed relay
US8710389B2 (en) * 2011-11-15 2014-04-29 Eaton Corporation Vacuum switch and electrode assembly therefor
US9640353B2 (en) 2014-10-21 2017-05-02 Thomas & Betts International Llc Axial magnetic field coil for vacuum interrupter

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB997384A (en) * 1964-03-11 1965-07-07 Ass Elect Ind Improvements relating to vacuum switch contact assemblies
DE1254217B (en) * 1965-02-16 1967-11-16 Ass Elect Ind Ring-shaped contact for vacuum switch
DE3033632A1 (en) * 1980-09-06 1982-04-15 Calor-Emag Elektrizitäts-Aktiengesellschaft, 4030 Ratingen HV vacuum switch with magnetic arc suppression - has ferromagnetic material at rear of movable contact extending field lines of coil behind fixed contact
EP0062186A1 (en) * 1981-03-26 1982-10-13 Siemens Aktiengesellschaft Disposition of contacts for a vacuum switch

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1266130A (en) * 1959-08-28 1961-07-07 Thomson Houston Comp Francaise Vacuum Switch Electrode Enhancements
BE639838A (en) * 1962-11-14
US3263050A (en) * 1964-11-25 1966-07-26 Allis Chalmers Mfg Co Electrical contact comprising a plurality of flexible curved wires
US3711665A (en) * 1971-02-16 1973-01-16 Allis Chalmers Mfg Co Contact with arc propelling means embodied therein
DE2624595C3 (en) * 1976-05-28 1980-01-10 Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen Contact arrangement for pressure gas switch

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB997384A (en) * 1964-03-11 1965-07-07 Ass Elect Ind Improvements relating to vacuum switch contact assemblies
DE1254217B (en) * 1965-02-16 1967-11-16 Ass Elect Ind Ring-shaped contact for vacuum switch
DE3033632A1 (en) * 1980-09-06 1982-04-15 Calor-Emag Elektrizitäts-Aktiengesellschaft, 4030 Ratingen HV vacuum switch with magnetic arc suppression - has ferromagnetic material at rear of movable contact extending field lines of coil behind fixed contact
EP0062186A1 (en) * 1981-03-26 1982-10-13 Siemens Aktiengesellschaft Disposition of contacts for a vacuum switch

Cited By (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102017214451A1 (en) 2017-08-18 2019-02-21 Siemens Aktiengesellschaft Vacuum switching chamber for a high voltage circuit breaker and method of constructing the vacuum switching chamber
US11043343B2 (en) 2017-09-27 2021-06-22 Siemens Aktiengesellschaft Assembly and method for damping contact bounce in high-voltage circuit breakers
DE102017217166A1 (en) 2017-09-27 2019-03-28 Siemens Aktiengesellschaft Arrangement and method for damping the contact bounce in high-voltage circuit breakers
WO2019063271A1 (en) 2017-09-27 2019-04-04 Siemens Aktiengesellschaft Assembly and method for damping contact bounce in high-voltage circuit breakers
US11145471B2 (en) 2017-12-15 2021-10-12 Siemens Aktiengesellschaft Arrangement and method for driving a movable contact of a vacuum interrupter in a high-voltage circuit breaker
WO2019115132A1 (en) 2017-12-15 2019-06-20 Siemens Aktiengesellschaft Arrangement and method for driving a movable contact of a vacuum interrupter in a high-voltage circuit breaker
WO2019115128A1 (en) 2017-12-15 2019-06-20 Siemens Aktiengesellschaft High-voltage circuit breaker and method for electromagnetically shielding a vacuum interrupter in an insulator
DE102017222943A1 (en) 2017-12-15 2019-06-19 Siemens Aktiengesellschaft Arrangement and method for driving a movable contact of a vacuum interrupter in a high-voltage circuit breaker
DE102017222941A1 (en) 2017-12-15 2019-06-19 Siemens Aktiengesellschaft High voltage circuit breaker and method for electromagnetically shielding a vacuum interrupter in an insulator
DE102020205608A1 (en) 2020-05-04 2021-11-04 Siemens Aktiengesellschaft High-voltage circuit breaker and method for insulating at least one vacuum interrupter with plastic foam
WO2021224006A1 (en) 2020-05-04 2021-11-11 Siemens Aktiengesellschaft High-voltage circuit breaker and method for insulating at least one vacuum interrupter with plastic foam
DE102020210183A1 (en) 2020-08-12 2022-02-17 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG High voltage circuit breaker and method of making a high voltage circuit breaker
WO2022033841A1 (en) 2020-08-12 2022-02-17 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG High-voltage circuit breaker, and method for manufacturing a high-voltage circuit breaker
DE102020211514A1 (en) 2020-09-14 2022-03-17 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Shrink fit high voltage circuit breaker and method of making the high voltage circuit breaker
WO2022053410A1 (en) 2020-09-14 2022-03-17 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG High-voltage circuit breaker with a contact sleeve and method for producing the high-voltage circuit breaker
DE102020211516A1 (en) 2020-09-14 2022-03-17 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG High voltage circuit breaker with contact sleeve and method of manufacturing the high voltage circuit breaker
WO2022053391A1 (en) 2020-09-14 2022-03-17 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG High-voltage circuit breaker with a shrink-fit connection and method for producing the high-voltage circuit breaker
DE102020211514B4 (en) 2020-09-14 2024-02-01 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG High voltage circuit breaker with shrink connection and method of manufacturing the high voltage circuit breaker

Also Published As

Publication number Publication date
US4516004A (en) 1985-05-07
JPS5960830A (en) 1984-04-06
DE3232708A1 (en) 1984-03-01
EP0102317A3 (en) 1986-10-15

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