EP0096605A1 - Echangeur de chaleur à canaux annulaires fonctionnant avec des fluides en régime d'écoulement giratoire et pulsatoire - Google Patents

Echangeur de chaleur à canaux annulaires fonctionnant avec des fluides en régime d'écoulement giratoire et pulsatoire Download PDF

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EP0096605A1
EP0096605A1 EP83400976A EP83400976A EP0096605A1 EP 0096605 A1 EP0096605 A1 EP 0096605A1 EP 83400976 A EP83400976 A EP 83400976A EP 83400976 A EP83400976 A EP 83400976A EP 0096605 A1 EP0096605 A1 EP 0096605A1
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
    • F28F13/10—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by imparting a pulsating motion to the flow, e.g. by sonic vibration
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/06—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits having a single U-bend

Definitions

  • the present invention relates to a heat exchanger with a very high exchange rate and a relatively low pressure drop for all fluids in general and more particularly for the recovery of heat in combustion gases or hot gases from ovens or dryers. .
  • the turbulent regime causes the renewal of the boundary layers and therefore the heat transfer.
  • the turbulent regime is obtained by an increase in the speed of the fluids or by the insertion of obstacles on the course.
  • this turbulent regime defined as disordered displacements of small volumes of fluids in all directions and at variable speeds, leads to collisions with these turbulent masses and therefore constitutes a waste of energy.
  • this turbulence concerns the entire mass of the fluids while the target boundary layers constitute only a very small percentage of the total mass of the fluids.
  • Fig. 1 shows the sector of an annular channel in which circulates a fluid in gyratory movement.
  • the latter can be caused by the rotation of the concave wall (Couette experiment) or by a tangential supply of the fluid (Görtler hypothesis experimentally confirmed by Liepmann in 1943). Note the tendency of the fluid to deviate from the circular direction to the tangential direction.
  • Fig. 2 shows an annular channel in which a fluid animated by a gyratory movement flows, which has generated a stable regime of secondary, transverse movements in the form of co-directional rotation rollers (or rings).
  • Fig. 3 shows these rollers in perspective.
  • These primary as well as secondary movements have the particularity of preserving their non-turbulent regime at very high "relative speeds" which can exceed more than ten times the limit speeds of change from non-turbulent regime to turbulent, of the same fluids, s 'flowing in the same annular canals but in a rectilinear regime therefore non-gyratory.
  • relative speed should be understood to mean the speed of passage of the fluid in front of the concave wall. This can be 10 to 20 times greater than the speed of translation of the fluid which results from the volume flow in the section of the annular channel per unit of time.
  • the present invention implements the action of a valve with periodic closure of a properly designed aeraulic circuit.
  • Any valve with periodic opening and closing causes pulsations of a circulating fluid passing through this valve. If this fluid is compressible and transported by a ventilator, it is found at the closure of the pressure valve at the maximum pressure supplied by the ventilator while accumulating this pressure in the capacity supplied on one side but closed at the outlet. At the opening of the valve the capacity (collector) discharges the accumulated volume at a speed corresponding to its overpressure and to the section of the outlet orifice.
  • valves causing these pulsations can be either mechanical or pneumatic.
  • the rotation of a disc ("butterfly") or of a plate-sealing the outlet section of the collectors, devices fixed to a shaft, by a motor is controlled as indicated on board 2 No. 5 and 10.
  • Figs. 2 and 3 show a tangential supply generating a gyratory flow of the fluid.
  • Fig. 2 a higher speed in the vicinity of the concave curvatures of the cylinders, caused by centrifugal force.
  • Fig. 3 shows that as soon as a certain speed is established, the current abuts against the inverter due to its inertia, which generates turbulence the intensity of which is always equal to the maximum manometric power of the fan at its operating speed.
  • These turbulences constitute an impassable obstacle by the fluid, this results in a fraction of a second of zero flow, constituting the closed position of the valve.
  • the beats of the pneumatic valve are a function of: flow rates, channel dimensions and characteristic curves of the fans. For flow rates ranging from 3,000 to 30,000 m 3 / hour, it can be seen that the pulsations thus generated are between 70 and 7 Hz.
  • the exchangers collectors play the role of a compressed air tank, whose action is in this case comparable to that of a spring or a pendulum which consists in restoring the accumulated energy. .
  • a pneumatic valve constituted by the two contiguous channels with a mechanical valve equipping the outlet of the second fluid as indicated diagrammatically on board No. S.
  • a mechanical valve equipping the outlet of the second fluid as indicated diagrammatically on board No. S.
  • this apparatus can be made economically from acid-resistant steel and used for cooling sulfur-containing combustion gases ("fumes") until the condensation of water vapor produced by the combustion of fuels containing hydrogen.

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Abstract

L'invention concerne un ensemble composé de plusieurs cylindres coaxiaux assemblés de façon à former des canaux annulaires dans lesquels circulent les fluides à contre-courant. (8 et 3) Le régime giratoire des fluides est obtenu par l'alimentation tangentielle de grands collecteurs se trouvant à l'entrée et l'évacuation tangentielle des collecteurs se trouvant à la sortie des canaux. (1-2-4 et 6-7-9) Cet écoulement giratoire engendre un mouvement secondaire transversal, lequel provoque un renouvellement rapide des couches limites et ceci sans la création de turbulences de la masse des fluides. Le régime pulsatoire se superposant au régime giratoire est obtenu soit par des obturateurs rotatifs, motorisés (5 et 10) placés à la sortie des collecteurs (4 et 9) soit par des turbulences engendrées par des inverseurs des courants (11 et 12) de 180°. La fréquence des pulsations varie de 7 à 70 Hz. On obtient ainsi un taux de transfert de chaleur pouvant être dix fois supérieur au taux des échangeurs conventionnels, sans la perte de charge considérable engendrée par ces derniers en raison du régime turbulent qui s'y manifeste. Des échangeurs selon la présente invention seront 10 fois plus legers et peuvent par conséquent être réalisés en acier inoxydable à un prix voisin de celui d'un échangeur en acier ordinaire. De ce fait une des applications les plus intéressante de cette invention est la condensation des gaz de combustion ("fumées") des chaudières, opération susceptible d'économiser 10 à 25 % des combustibles mis en oeuvre.

Description

  • La présente invention concerne un échangeur de chaleur à taux d'échange très élévé et à perte de charge relativement faible pour tous fluides en général et plus particulièrement pour la récupération de la chaleur dans les gaz de combustion ou des gaz chauds provenant de fours ou sécheurs.
  • On connait principalement des échangeurs de chaleurs à faisceau tubulaire, a serpentins, à plaques et même à canaux annulaires. Pour tous ces échangeurs le taux d'échange de chaleur entre deux fluides séparés par une paroi est, toutes autres conditions égales, fonction du régime d'écoulement qui est défini "turbulent" ou "non-turbulent", ce dernier étant souvent synomyme de "laminaire".
  • Le régime turbulent provoque le renouvellement des couches limites et de ce fait le transfert de chaleur. Le régime turbulent est obtenu par une augmentation de la vitesse des fluides on par l'insertion d'obstacles sur le parcours.
  • Or, ce régime turbulent, défini comme des déplacements desordonnés de petits volumes des fluides dans toutes les directions et à des vitesses variables, conduit à des heurts de ces masses turbulentes et constitue de ce fait un gaspillage d'énergie. En effet, ces turbulences concernent la totalité de la masse des fluides alors que les couches limites visées ne constituent qu'un très faible pourcentage de la masse totale des fluides.
  • D'après les lois thermodynamiques qui s'appliquent à ce domaine le taux de transfert de chaleur est dans les cas les plus favorables proportionnel aux débits des fluides, donc à leur vitesse d'écoulement devant les surfaces d'échange. Mais l'on sait que l'énergie à fournir augmente avec le cube du débit en cas de les régime turbulent consideré en l'occurence et que l'on trouve également dans tous/ cas des échangeurs à canaux annulaires.
  • Il en résulte que pour doubler le taux de transfert de chaleur il faut multi- fait plier par huit la force-motrice à mettre en oeuvre, ce qui/rapidement plafonner les vitesses, donc le taux d'échange, à la limite économique. En effet, on ne peut pas dépenser 1 kWh de courant électrique pour échanger ou récuperer 3 kWh sous forme d'énergie thermique, étant donné que le kWh est 3 fois plus cher. Le bilan serait négatif en raison des frais accessoires.
  • La présente invention vise le renouvellement rapide, donc un taux d'échange élevé sans engendrer des turbulences de la totalité de la masse des fluides. Elle met en application deux lois physiques, dont l'une stipule que tout mouvement persiste s'il n'est pas fréiné (loi d'inertie), ce qu'est le cas de mouvements giratoires engendras dans des canaux annulaires formés par des cylindres co-axiaux, à condition de respecter certaines conditions à savoir:
    • - grande distance entre les cylindres
    • - parfaite rotondité des cylindres
    • - surfaces lisses
    • - admission des fluides tangentiellement dans un collecteur
  • L'autre loi physique concerne les mouvements secondaires transversaux engendrés dans certaines conditions par tout mouvement giratoire d'un fluide limité par une paroi concave. Ces mouvements secondaires de roulages co-directionnels, dûs à la force centrifuge, constituant le "phnomène Couette" (ou plus exactement: "Gouette-Görtler") se trouvent expliqués sur la planche 1.
  • La fig. 1 montre le secteur d'un canal annulaire dans lequel circule un fluide en mouvement giratoire. Ce dernier peut être provoqué par la rotation de la paroi concave (expérience Couette) ou par une alimentation tangentielle du fluide (hypothèse Görtler expérimentalement confirmée par Liepmann en 1943). On remarque la tendance du fluide à dévier de la direction circulaire en direction tangentielle.
  • La fig. 2 montre un canal annulaire dans lequel s'écoule un fluide animé d'un mouvement giratoire, lequel a engendré un régime stable de mouvements secondaires, transversaux sous forme de rouleaux (ou d'anneaux) à rotation co-directionnelle.
  • La fig. 3 montre ces rouleaux en perspective. Ces mouvements primaires aussi bien que secondaires ont la particularité de conserver leur régime non-turbulent à des "vitesses relatives" très élevées pouvant dépasser plus de dix fois les vitesses limites de changement de-régime non-turbulent en turbulent, des mêmes fluides, s'écoulant dans les mêmes canaux annulaires mais en régime rectiligne donc non-giratoire.
  • Sous l'expression "vitesse relative" il faut entendre la vitesse de passage du fluide devant la paroi concave. Celle-ci peut être 10 à 20 fois supérieure a la vitesse de translation du fluide qui résulte du débit volumique dans la section du canal annulaire par unité de temps.
  • En dehors de l'application technologique de ces deux lois physiques, la présente invention met en oeuvre l'action d'une soupape à obturation périodique d'un circuit aéraulique convenablement conçu.
  • Toute soupape à ouverture et fermeture périodique provoque des pulsations d'un fluide en circulation traversant cette soupape. Si ce fluide est compressible et véhiculé par un ventilateur, il se trouve à la fermeture de la soupape surpressé à la pression maximum fournie par le ventilateur tout en accumulant cette pression dans la capacité alimentée d'un coté mais obturée à la sortie. A l'ouverture de la soupape la capacité (collecteur) décharge le volume accumulé à une vitesse correspondant à sa surpression et à la section de l'orifice de sortie.
  • Dans le cas des échangeurs, objet de la présente invention, les pulsations se superposent au régime giratoire mentionné de deux façons:
    • - les rouleaux co-directionnels se trouvent déplacés parallèlement aux parois des cylindres
    • - l'augmentation passagère de la pression augmente la vitesse de rotation du fluide dans les canaux annulaires, sans pour autant faire appel à une énergie supplémentaire étant donné que la surpression du fluide est accompagnée d'une diminution du débit.
  • Les deux actions mentionnées augmentent la vitesse relative entre fluides et parois d'échange et par conséquent par l'entrainement la vitesse de renouvellement des, couches, dont le taux de transfert de chaleur. Tous ces mouvements ne modifient pas le régime d'écoulement de la masse prépondérante des fluides qui reste non-turbulent et de ce fait ne gaspille pas d'énergie.
  • Les soupapes provoquant ces pulsations peuvent être soit mécaniques soit pneumatiques. Dans le permier cas on commande la rotation d'un disque ("papillon") ou d'une plaque-obturant la section de sortie des collecteurs, dispositifs fixés sur un arbre, par un moteur comme indiqué planche 2 N° 5 et 10.
  • Dans le deuxième cas, soupape pneumatique, on provoque de très fortes turbulences par l'inversion brusque du courant sortant en régime giratoire d'un canal annulaire pour le guider dans un autre canal annulaire en direction opposée soit à 180°.
  • Le principe de fonctionnement d'une telle soupape pneumatique se trouve exposé sur la planche N°3 qui montre deux canaux annulaires, coaxiaux, contigus et assemblés de façon à inverser brusquement, c.a.d. avec un petit rayon de courbure, la direction d'écoulement du fluide.
  • Sur. cette planche fig.1 montre une alimentation radiale, le fluide circulant dans les canaux annulaires en régime rectiligne. Dans ce cas l'inversion-de la direction ne produit aucune turbulence sujette à des variations périodiques.
  • Les fig. 2 et 3 montrent une alimentation tangentielle engendrant un écoulement giratoire du fluide. On constate sur fig. 2 une vitesse plus élevée au voisinage des courbures concaves des cylindres, provoqué par la force centrifuge. Fig. 3 montre que dès l'établissement d'une certaine vitesse le courant bute contre l'inverseur en raison de son inertie, ce qui engendre des turbulences dont l'intensité est toujours égale au pouvoir manométrique maximum du ventilateur à sa vitesse de fonctionnement. Ces turbulences constituent un obstacle infranchissable par le fluide,il en résulte pendant une fraction d'une seconde un débit nul, constituant la position fermeture de la soupape. A débit nul les turbulences disparaissent instantanément et il en résulte la position ouverture de la soupape pneumatique. Les battements de la soupape pneumatique sont fonction: des débits, des dimensions des canaux et des courbes caractéristiques des ventilateurs. Pour des débits allant de 3.000 à 30.000 m3/heure on constate que les pulsations ainsi engendrées se situent entre 70 et 7 Hz.
  • Grace au fonctionnement des soupapes les collecteurs des échangeurs jouent le rôle d'un réservoir d'air surpressé, dont l'action est en l'occurence assimilable à celle d'un ressort ou d'un pendule qui consiste à restituer l'énergie accumulée.
  • La planche 3 ayant exposé le principe de fonctionnement de la suupape pneu- matique la planche N°4 présente le schéma d'une réalisation d'un échangeur dont les numéros désignent les éléments suivants:
    • 1 et 2 cylindres formant le canal annulaire 6
    • 2 et 3 cylindres formant le canal annulaire 7
    • 3 et 4 cylindres formant le canal annulaire 8
    • 4 et 5 cylindres formant le canal annulaire 9
    • 10 inverseur siège de la soupape pneumatique pour un fluide
    • Il inverseur siège de la soupape pneumatique pour l'autre fluide
    • 12 collecteur de sortie du fluide primaire
    • 13 collecteur d'entrée du fluide secondaire
    • 14 collecteur de sortie du fluide secondaire
    • 15 collecteur d'entrée du fluide primaire
    • 16 calorifugeage
    Il est précisé que le cylindre N°3 est également calorifugé afin de ne pas échanger de la chaleur avec lui même mais uniquement avec le fluide primaire.
  • Un fonctionnement identique est obtenu avec l'échangeur avec deux canaux annulaires selon planche N°2 dont les numéros désignent les éléments suivants:
    • 1 alimentation du fluide primaire
    • 2 collecteur à l'alimentation du fluide primaire
    • 3 canal annulaire du fluide primaire avec schéma du roulage co-directionnel
    • 4 collecteur de sortie du fluide primaire
    • 5 soupape rotative commandée par moteur
    • 6 alimentation du fluide secondaire
    • 7 collecteur à l'alimentation du fluide secondaire
    • 8 canal annulaire du fluide secondaire
    • 9 collecteur de sortie du fluide secondaire
    • 10 soupape rotative commandée par moteur
  • Conformement à la présente invention on peut également combiner une soupape pneumatique constituée par les deux canaux contigus avec une soupape mécanique équipant la sortie du deuxième fluide comme indiqué schématiquement sur la planche N°S. Une telle solution permet d'opérer avec un inverseur sur le canal extérieur executé sous forme d'un demi-tor à très grand rayon, lequel, contrairement à celui des canaux contigus n'engendre pas des turbulences à régime périodique. Celles-ci seront donc engendrées par la soupape mécanique.
  • La réalisation d'un échangeur de chaleur selon planche N°2 ne comporte aucun problème particulier pour un homme de metier.
  • En revanche la construction d'un échangeur à quatre canaux dont deux et deux communiquent entre eux par un inverseur implique un certain mode opératoire qui se trouve expliqué par la planche N°6. On constate que l'emplacement judicieux des brides permet le montage des divers cylindres. En particulier la cale annulaire 1 permet le montage du cylindre 2 muni d'un divergeant ainsi que le passage du cylindre calorifugé et épais 3, tout en assurant l'étanchéité après assemblage.
  • L'échangeur selon la présente invention comporte les avantages suivants:
    • - taux d'échange très élevé allant jusqu'à dix fois plus que le taux habituel dans les même conditions de différences de températures,
    • - perte de charge sensiblement inférieur à celle des échangeurs habituels,
    • - insensibilité aux poussières en raison de pulsations qui balayent toutes les surfaces ainsi qu'en raison de l'absence de lieux de décantation
    • - poids sensiblement inférieur à celui des échangeurs habituels
    • - encombrement inférieur à celui des échangeurs habituels.
  • Par conséquent cet appareil peut être réalisé économiquement en acier résistant aux acides et utilisé au refroidissement des gaz de combustion contenant du soufre ("fumées") jusqu'à la condensation de la vapeur d'eau produite par la combustion des combustibles contenant de l'hydrogène.
  • Refroidissement poussée et condensation apportent d'une part une économie de combustible allant de 10 à 30 %, selon la situation des déperditions préalables et d'autre part une facilité pour le ttaitement ultérieur de ces."fumées" dans l'intér- rêt de la lutte contre les nuisances.

Claims (9)

1) Echangeur de chaleur pour fluides composé de cylindres co-axiaux assemblés de façon à constituer entre eux des canaux annulaires, dans lesquels circulent les fluides animés d'un mouvement giratoire grace à l'alimentation tangentielle de collecteurs de sections sensiblement plus grandes que celles des canaux annulaires et se trouvant aménagés du coté d'entrée des fluides dans les canaux annulaires.
2) Echangeur de chaleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que des collecteurs se trouvent amenagés du coté de sortie de l'un et/ou de l'autre canal annulaire.
3) Echangeur de chaleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'un et/ou l'autre des deux collecteurs de sortie selon revendication 2, sont obturés périodiquement.
3) Echangeur de chaleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que deux canaux annulaires (planche 4 N°7 et 8), ço-axiaux, contigus et communiquants- par une extrémité sont constitués par l'insertion d'un cylindre-séparateur (planche 4 N°3) dans un espace annulaire formé par l'assemblage de deux cylindres (planche 4 N°2 et 4).
4) Echangeur de chaleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le cylindre-séparateur (3) selon la revendication 3, est constitué par une double paroi formant un espace annulaire indépendant et complètement isolé du fluide circulant dans les deux canaux annulaires (7 et 8) contigus, assurant ainsi leur isolation. thermique.
5) Echangeur de chaleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le cylindre-séparateur (3) selon la revendication 3, est constitué ou couvert d'un maté-. riau de faible conductibilité thermique.
6) Echangeur de chaleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'assemblage des deux cylindres (planche 4 N° 2 et 4) selon la revendication 3, est effectué par un cercle ou une couronne (planche 6 N°1) de largeur suffisante pour permettre le montage coaxial des cylindres.
7) Echangeur de chaleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les cylindres (2 et 4) selon revendication 6, sont prolongés l'un cone divergeant et l'autre d'un cone convergeant.
8) Echangeur de chaleur selon revendication 1, caractérisé en ce que l'assemblage des deux cylindres (planche 4 N" 1 et 5) formant deux canaux annulaires avec les cylindres (planche 4 N° 2 et 4) mentionnés dans la revendication 3, se fait par u demi-tor fixe par brides ou par soudure sur les cones divergeant et convergeant prolongeant les cylindres respectifs.
EP83400976A 1982-06-04 1983-05-16 Echangeur de chaleur à canaux annulaires fonctionnant avec des fluides en régime d'écoulement giratoire et pulsatoire Withdrawn EP0096605A1 (fr)

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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20100126033A1 (en) * 2006-04-21 2010-05-27 Osvaldo Ricardo Haurie Cylindrical dryer having conduits provided within a plurality of holding plates
CN108759542A (zh) * 2018-06-12 2018-11-06 丁厚全 一种曲面板圆桶式换热器

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6157093A (ja) * 1984-08-28 1986-03-22 Fujitsu Ltd 磁気バブルメモリカセツト装置

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR55494E (fr) * 1942-12-12 1952-06-30 Westinghouse Freins & Signaux Perfectionnements aux échangeurs de chaleur
US2662749A (en) * 1949-01-21 1953-12-15 Hydrocarbon Research Inc Annular flow heat exchanger
US2870997A (en) * 1953-06-10 1959-01-27 Soderstrom Sten Heat exchanger
FR1257804A (fr) * 1960-02-25 1961-04-07 Thomson Houston Comp Francaise Perfectionnements aux chemises d'eau de refroidissement
FR1419583A (fr) * 1964-01-17 1965-12-03 échangeurs de chaleur à chicanes emboîtables et démontables
FR2107868A1 (fr) * 1970-09-22 1972-05-12 Interatom
FR2307237A1 (fr) * 1975-04-10 1976-11-05 Conditionair Appareil echangeur-refroidisseur pour fluides gazeux

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR55494E (fr) * 1942-12-12 1952-06-30 Westinghouse Freins & Signaux Perfectionnements aux échangeurs de chaleur
US2662749A (en) * 1949-01-21 1953-12-15 Hydrocarbon Research Inc Annular flow heat exchanger
US2870997A (en) * 1953-06-10 1959-01-27 Soderstrom Sten Heat exchanger
FR1257804A (fr) * 1960-02-25 1961-04-07 Thomson Houston Comp Francaise Perfectionnements aux chemises d'eau de refroidissement
FR1419583A (fr) * 1964-01-17 1965-12-03 échangeurs de chaleur à chicanes emboîtables et démontables
FR2107868A1 (fr) * 1970-09-22 1972-05-12 Interatom
FR2307237A1 (fr) * 1975-04-10 1976-11-05 Conditionair Appareil echangeur-refroidisseur pour fluides gazeux

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20100126033A1 (en) * 2006-04-21 2010-05-27 Osvaldo Ricardo Haurie Cylindrical dryer having conduits provided within a plurality of holding plates
US8127462B2 (en) * 2006-04-21 2012-03-06 Osvaldo Ricardo Haurie Cylindrical dryer having conduits provided within a plurality of holding plates
CN108759542A (zh) * 2018-06-12 2018-11-06 丁厚全 一种曲面板圆桶式换热器
CN108759542B (zh) * 2018-06-12 2024-05-10 丁厚全 一种曲面板圆桶式换热器

Also Published As

Publication number Publication date
NO832013L (no) 1983-12-05
JPS594886A (ja) 1984-01-11
FR2528163A1 (fr) 1983-12-09
DK253683A (da) 1983-12-05
FI832017L (fi) 1983-12-05
FR2528163B1 (fr) 1988-07-08
DK253683D0 (da) 1983-06-03
FI832017A0 (fi) 1983-06-03

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