EP0004240B1 - Installation de fabrication de tubulures d'attente sur une paroi de trés forte épaisseur - Google Patents
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- EP0004240B1 EP0004240B1 EP79400149A EP79400149A EP0004240B1 EP 0004240 B1 EP0004240 B1 EP 0004240B1 EP 79400149 A EP79400149 A EP 79400149A EP 79400149 A EP79400149 A EP 79400149A EP 0004240 B1 EP0004240 B1 EP 0004240B1
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- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/15—Making tubes of special shape; Making tube fittings
- B21C37/28—Making tube fittings for connecting pipes, e.g. U-pieces
- B21C37/29—Making branched pieces, e.g. T-pieces
- B21C37/292—Forming collars by drawing or pushing a rigid forming tool through an opening in the tube wall
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D19/00—Flanging or other edge treatment, e.g. of tubes
- B21D19/08—Flanging or other edge treatment, e.g. of tubes by single or successive action of pressing tools, e.g. vice jaws
- B21D19/088—Flanging or other edge treatment, e.g. of tubes by single or successive action of pressing tools, e.g. vice jaws for flanging holes
Definitions
- the subject of the invention is an installation for manufacturing standby tubing on a very thick wall, in particular greater than 200 mm.
- the invention provides in particular significant improvements to the process and to the installation described in French patent 2,337,600 filed by the same company on January 9, 1976.
- the first conical surface of the punch is then connected by a convex connection surface to a cylindrical part of diameter substantially equal to that of the tubing to be produced and which is itself followed by a concave part which widens upwards; thus, when one continues the penetration of the punch, the metal is pinched between the punch and the anvil and the deformation continues by drawing the metal.
- the entire tubing is formed by a progressive and continuous widening of the orifice, caused by the sinking of the punch, the active part of which has a substantially conical shape, the metal being only subjected to a circular traction without compression between the punch and the anvil, the part to be deformed of the sheet extending in cantilever from the bearing face of the anvil during the entire formation of the tubing and being unable to come to rest on the internal wall of the anvil at the end of the insertion of the punch, the tubing being at this time completely formed.
- the connecting radii of the conical part at its ends are chosen so small that these connections form practically a sharp angle, the cone is rac thus stringing directly to the concave part of the punch.
- the conical part of the punch extends to a diameter practically equal to that of the tubing to be obtained.
- the concave part of the punch has a concave toroidal section corresponding to the shape naturally taken by the internal surface of the tubing obtained only by the widening of the orifice and the spacing downwards of the edges of it Ci, consecutive to the depression of the conical part of the punch.
- FIG 1 there is shown schematically the wall 1 on which must be formed the tubing.
- this wall may be a sheet in the form of a cylindrical sector or a spherical cap.
- a hole 2 is first produced by machining, the diameter of which can advantageously be of the order of the thickness of the wall.
- the wall 1 thus machined is placed in the axis of a press 3 provided with a vertically movable punch 4 and an anvil 5.
- the anvil 5 is tubular and is provided with a cylindrical central duct 50 whose diameter corresponds substantially to the outside diameter of the tubing to be obtained.
- the duct 50 is followed by an upper portion 51 which widens progressively upwards and whose cross section is determined so that the metal does not come to bear thereon until the end of the formation of the tubing by widening of the orifice.
- the punch 4 has a special shape. It comprises at its lower end a centering point 41 whose diameter is slightly less than that of the orifice 2. This centering point with substantially cylindrical wall is followed by a first conical surface 42 open upwards, itself followed by a concave toroidal part 43 which widens upwards, and whose cross section corresponds to that of the internal part of the tubing obtained at the end of the insertion of the conical part 42.
- the conical part 42 is connected to the concave part-43 by a rounded edge 44 of small radius of curvature.
- the press 3 forcibly penetrates the punch 4 into the orifice 2.
- the wall 1 was heated on a part 13 surrounding the orifice and of a diameter D greater than the outside diameter of the tubing to be obtained, up to a temperature making it possible to exceed the transformation point A 3 , but remaining below the usual forging temperatures.
- the heating of a metal pro there is an enlargement of the grains which gives said metal poor ductility.
- the above defined temperature solves this problem.
- there is no real forging of the metal since there is no compression between the punch and the die.
- the usual forging temperatures being of the order of 1,200 to 1,300 ° C, and the transformation point A 3 of the order of 950 ° C, a heating temperature of 1,000 to 1,100 ° C will prove satisfactory. helping to prevent damage and tears.
- the conical surface 42 then comes to bear on the upper edge of the orifice and tends to widen the diameter of the latter and at the same time to spread down the part of the metal surrounding the hole and driven by the movement of the punch.
- the half-angle at the top of the cone 42 can be between 30 and 45 °.
- the thrust exerted on the punch can therefore result in a simple widening of the orifice, the wall of which decreases in thickness as the diameter increases.
- the metal is subjected, at each point, only to a one-dimensional circular traction, with depression.
- the thickness of the sheet decreases and there is therefore, as indicated in the figures, a thinning of the sheet resulting from the circular traction exerted and which promotes the downward spacing of the metal entrained by the displacement of the punch.
- the main aim was to draw the compressed metal between the punch and the die, and the widening of the orifice was only a consequence of this action.
- the conical part 42 When the conical part 42 has ceased to act, the tubing is practically formed, but may not be perfectly centered. However, this is important for making the connection with the pipe that extends the tubing without difficulty. This is why the conical part 42 is connected, by means of a rounded edge of small radius of curvature to a flared part 43 of the punch which has a concave toroidal shape of identical section to the internal section of the tubing obtained by widening of the orifice during the insertion of the conical part. A small vertical displacement of the punch, without notable effort, makes it possible to give the tubing the exact desired profile and possibly to eliminate localized irregularities.
- the invention finds its use in the field of metallurgy and more particularly in the manufacture of components of tube-holder ferrules for nuclear reactor vessels or for steam generators.
- the invention is obviously not limited to this application and also covers other embodiments which would differ from those which have been described only by variants or by the use of equivalent means.
- the conical part of the punch could have a half-angle at the top between 30 and 45 ° because it is in this case that the best result will be obtained.
- the choice of the opening angle will essentially depend on the desired result, that is to say as gradual widening as possible of the section of the orifice and of the means available, and in particular of the press height. that we can have.
- the heating temperatures have been given as an indication for the usual steels but could obviously be modified according to the characteristics of the metal constituting the wall on which the pipe is to be made.
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Description
- L'invention a pour objet une installation de fabrication de tubulure d'attente sur une paroi de très forte épaisseur, notamment supérieure à 200 mm.
- L'invention apporte notamment des perfectionnements importants au procédé et à l'installation décrits dans le brevet français 2 337 600 déposé par la même Société le 9 Janvier 1976.
- On connaît depuis longtemps des procédés de fabrication de tubulures d'attente sur des tubes dans lesquels la tubulure est formée par refoulement entre un poinçon que l'on fait passer en force et une matrice tubulaire contre laquelle est appliqué le tube. Dans un tel procédé, qui est décrit notamment dans le brevet français 1 033 864 et son addition n° 61 343, l'enfoncement du poinçon détermine un étirage du métal qui provoque à la longue l'ouverture d'un orifice dans l'axe du poinçon. Pour favoriser cette ouverture, on ménage souvent un orifice à l'avance, qui s'élargit au fur et à mesure de l'étirage. Le métal est comprimé entre la matrice et le poinçon et subit donc un véritable matriçage.
- De tels procédés avaient été proposés spécialement pour la fabrication de tubes d'échangeurs constitués souvent en un métal assez facilement déformable et assez peu épais. Il était difficile d'imaginer que l'on pouvait utiliser un semblable procédé, sans risque de fissurations, pour des tôles d'acier relativement épaisses. En outre, le calcul montre que dans ce cas, il aurait fallu dépenser pour l'enfoncement du poinçon une énergie très grande que ne permettent pas d'obtenir les presses dont on dispose généralement.
- Aussi, lorsqu'on a imaginé de réaliser des tubulures par enfoncement d'un poinçon sur une tôle relativement épaisse, comme on l'a décrit dans le brevet français 1 198 440, on a considéré qu'il était nécessaire de ménager au préalable par alésage une cuvette à l'emplacement de la tubulure à former de façon à diminuer l'épaisseur du métal à déformer. Un tel procédé était prévu pour des tôles pouvant aller jusqu'à une épaisseur de 100 mm au plus. Mais l'alésage prévu était relativement coûteux à réaliser et présentait en outre un risque d'affaiblissement du métal.
- La Société déposante a cependant pensé qu'il pouvait être possible de réaliser des tubulures sur des tôles encore plus épaisses sans réalisation d'une cavité préalable, grâce à une modification du processus de déformation de la tôle. En effet, dans le procédé décrit dans le brevet français 2 337 600, .la tubulure est réalisée, comme dans les procédés connus, par enfoncement d'un poinçon dans une tôle appliquée contre une enclume tubulaire et dans laquelle on a ménagé au préalable un orifice dans l'axe de la tubulure à réaliser. Cependant, le poinçon est muni d'une surface conique qui, en pénétrant dans l'orifice permet d'écarter vers le bas les bords de celui-ci dont la section s'élargit et dont l'épaisseur diminue. On produit ainsi une amorce de tubulure qui vient s'appliquer contre la surface interne de l'enclume. La première surface conique du poinçon se raccorde ensuite par une surface de raccordement convexe à une partie cylindrique de diamètre sensiblement égal à celui de la tubulure à réaliser et qui est suivie elle-même d'une partie concave s'évasant vers le haut ; ainsi, lorsque l'on continue la pénétration du poinçon, le métal se trouve pincé entre le poinçon et l'enclume et la déformation se poursuit par étirage du métal. Par conséquent, alors que dans le brevet 1 033 864 on réalisait essentiellement un étirage du métal qui produisait l'ouverture d'un orifice central ou bien l'élargissement d'un orifice réalisé à l'avance, dans le procédé selon le brevet 2 337 600, on réalise tout d'abord dans un premier temps l'élargissement de l'orifice et seulement ensuite l'étirage du métal, de la sorte, on diminue les risques de fissuration des bords de l'orifice dont on contrôle bien l'élargissement progressif et la phase de déformation par étirage se produit sur une tôle préalablement amincie par l'élargissement de l'orifice et nécessite donc un effort moins important que celui auquel on pouvait s'attendre.
- Toutefois, pour des tôles d'épaisseur supérieure à 200 mm, le procédé décrit dans le brevet 2 337 600, s'il permet d'obtenir une tubulure sans risque de fissuration et d'affaiblissement du métal, nécessite encore un effort d'enfoncement très important qu'il est difficile d'obtenir avec les matériels utilisables habituellement. C'est pourquoi le procédé selon le brevet 2 337 600 a fait l'objet d'études poussées dans le but de réaliser des tubulures dans de bonnes conditions sur des tôles de très forte épaisseur sans être cependant obligé d'utiliser des puissances excessives.
- C'est ainsi qu'en étudiant mieux le processus de déformation du métal, on a mis au point une installation perfectionnée qui permet de réaliser la tubulure dans de meilleures conditions par la mise en oeuvre d'un poinçon modifié.
- Dans la présente invention, on réalise la formation de la totalité de la tubulure par un élargissement progressif et continu de l'orifice, provoqué par l'enfoncement du poinçon dont la partie active a une forme sensiblement conique, le métal étant seulement soumis à une traction circulaire sans compression entre le poinçon et l'enclume, la partie à déformer de la tôle s'étendant en porte-à-faux à partir de la face d'appui de l'enclume pendant toute la formation de la tubulure et ne pouvant venir s'appuyer sur la paroi interne de l'enclume qu'à la fin de l'enfoncement du poinçon, la tubulure étant à ce moment complètement formée.
- A cet effet, dans l'installation perfectionnée selon l'invention, les rayons de raccordement de la partie conique à ses extrémités sont choisis tellement minimes que ces raccordements forment pratiquement un angle vif, le cône se raccordant ainsi directement à la partie concave du poinçon.
- En outre, la partie conique du poinçon s'étend jusqu'à un diamètre pratiquement égal à celui de la tubulure à obtenir.
- Selon une caractéristique préférentielle, la partie concave du poinçon a une section torique concave correspondant à la forme prise naturellement par la surface interne de la tubulure obtenue seulement par l'élargissement de l'orifice et l'écartement vers le bas des bords de celui-ci, consécutifs à l'enfoncement de la partie conique du poinçon. ,
- On a déjà indiqué qu'une originalité essentielle du brevet 2 337 600 consistait à réaliser l'élargissement de l'orifice dans une première phase par l'enfoncement d'une partie conique du poinçon avant la phase d'étirage permettant d'obtenir la longueur de tubulure recherchée alors que, dans les procédés connus auparavant, l'élargissement de l'orifice était une conséquence de la phase d'étirage. Au cours des études réalisées pour la mise au point de ce procédé, on a constaté que la première phase d'élargissement de l'orifice nécessitait une puissance beaucoup plus faible que dans la deuxième phase où le métal est comprimé entre le poinçon et l'orifice. Pour réduire la puissance de presse nécessaire, on a donc cherché à augmenter l'importance de la phase d'élargissement de l'orifice. Or, jusqu'à présent, on croyait nécessaire de réaliser des tubulures relativement longues nécessitant par conséquent un étirage du métal. Mais on a constaté qu'en réalisant uniquement un élargissement de l'orifice, par une partie conique du poinçon, l'enfoncement avec amincissement de la tôle produit dans la partie élargie permettait à lui seul d'obtenir pratiquement une forme convenable. Par conséquent, au lieu de réaliser la tubulure par compression entre un poinçon et une matrice ayant respectivement la section interne et la section externe de la tubulure à obtenir, il était possible de réaliser la tubulure sur une tôle qui, pendant tout le processus de formation, s'étendait en porte-à-faux à partir de la face d'appui arraondie à l'enclume, la section interne de celle-ci et la section externe du poinçon n'intervenant pratiquement dans la formation de la tubulure.
- Il faut noter cependant qu'après la formation de la tubulure par élargissement de l'orifice, il est utile de poursuivre l'enfoncement du poinçon sur une faible distance de façon à bien appliquer les parois de la tubulure contre la paroi interne de l'enclume et une partie évasée du poinçon prolongeant la partie conique. Mais cette opération s'effectue sans véritable travail de compression du métal et s'assimile plutôt à un gabariage pour être sûr du centrage de l'orifice de la tubulure. Par conséquent, la partie interne de l'enclume et la partie torique concave prolongeant la partie conique du poinçon ont une forme qui correspond à celle que l'on obtient par le seul élargissement de l'orifice et qui peut être déterminée empiriquement notamment par des essais sur modèles réduits. Au contraire, dans les procédés précédents, on choisissait à l'avance la forme de la tubulure que l'on désirait obtenir et l'on donnait au métal la forme recherchée par compression entre le poinçon et la matrice.
- L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante, en référence aux dessins annexés dans lesquels :
- la figure 1 représente schématiquement une installation pour la mise en oeuvre de l'invention,
- la figure 2 est une vue de détail, à échelle agrandie, de la tôle et du poinçon mis en place avant la formation de la tubulure,
- les figures 3 et 4 représentent schématiquement la phase de déformation monodimensionnelle avec enfoncement de la tôle, effectuée à l'aide de la partie conique du poinçon,
- la figure 5 représente schématiquement la phase de mise en forme finale sans compression, ni amincissement, effectuée à l'aide de la partie du poinçon galbée et s'évasant vers le haut.
- Sur la figure 1, on a représenté schématiquement la paroi 1 sur laquelle doit être formée la tubulure. Dans l'exemple représenté, cette paroi peut être une tôle en forme de secteur cylindrique ou de calotte sphérique.
- Dans l'axe xx' de la tubulure à obtenir, on réalise tout d'abord par usinage un orifice 2 dont le diamètre peut être avantageusement de l'ordre de l'épaisseur de la paroi.
- La paroi 1 ainsi usinée est placée dans l'axe d'une presse 3 munie d'un poinçon 4 mobile verticalement et d'une enclume 5.
- L'enclume 5 est tubulaire et est munie d'un conduit central cylindrique 50 dont le diamètre correspond sensiblement au diamètre extérieur de la tubulure à obtenir. Le conduit 50 est suivi d'une portion supérieure 51 s'évasant progressivement vers le haut et dont la section est déterminée de telle sorte que le métal ne vienne s'y .appuyer qu'à la fin de la formation de la tubulure par élargissement de l'orifice.
- Le poinçon 4 a une forme spéciale. Il comprend à son extrémité inférieure une pointe de centrage 41 dont le diamètre est légèrement inférieur à celui de l'orifice 2. Cette pointe de centrage à paroi sensiblement cylindrique est suivie d'une première surface conique 42 ouverte vers le haut, elle-même suivie d'une partie torique concave 43 s'évasant vers le haut, et dont la section correspond à celle de la partie interne de la tubulure obtenue à la fin de l'enfoncement de la partie conique 42. La partie conique 42 se raccorde à la partie concave-43 par un bord arrondi 44 de faible rayon de courbure.
- Selon l'invention, la presse 3 fait pénétrer en force le poinçon 4 dans l'orifice 2. Auparavant, on a chauffé la paroi 1 sur une partie 13 entourant l'orifice et d'un diamètre D supérieur au diamètre extérieur de la tubulure à obtenir, jusqu'à une température permettant de dépasser le point de transformation A3, mais restant en dessous des températures usuelles de forge.
- En effet, la chauffe d'un métal, si elle n'est pas accompagnée d'une déformation de celui-ci, provoque un grossissement des grains qui confère audit métal une mauvaise ductilité. D'autre part, il faut éviter de chauffer l'entourage non soumis à déformation, afin de ne pas provoquer de détérioration, par grossissement du grain, du métal entourant l'excroissance que l'on veut créer. La température ci-dessus définie permet de résoudre ce problème. En effet, dans le procédé selon l'invention, on ne réalise pas un véritable forgeage du métal puisqu'il n'y a pas de compression entre le poinçon et la matrice. On peut donc se contenter d'une température plus basse permettant simplement la déformation du métal. Les températures usuelles de forge étant de l'ordre de 1 200 à 1 300 °C, et le point de transformation A3 de l'ordre de 950 °C, une température de chauffe de 1 000 à 1100°C s'avèrera satisfaisante en permettant d'éviter les détériorations et les déchirures.
- Lorsque le poinçon 4 descend verticalement, la pointe 41 pénètre tout d'abord dans l'orifice 2 et assure le centrage du poinçon le long de l'axe xx' de l'orifice : c'est la position schématisée sur la figure 2.
- Comme on le voit sur les figures 3 et 4, la surface conique 42 vient alors s'appuyer sur le bord supérieur de l'orifice et tend à élargir le diamètre de celui-ci et en même temps à écarter vers le bas la partie du métal entourant l'orifice et entraînée par le déplacement du poinçon. En effet, le demi-angle au sommet du cône 42 peut être compris entre 30 et 45°. La poussée exercée sur le poinçon peut se traduire de ce fait par un simple élargissement de l'orifice dont la paroi diminue d'épaisseur à mesure que le diamètre augmente. Pendant cette opération, le métal n'est soumis, en chaque point, qu'à une traction circulaire monodimensionnelle, avec enfoncement. Le rayon de l'orifice s'agrandissant et la masse étant constante, l'épaisseur de la tôle diminue et il y a donc, comme on l'a indiqué sur les figures, un amincissement de la tôle résultant de la traction circulaire exercée et qui favorise l'écartement vers le bas du métal entraîné par le déplacement du poinçon.
- Dans les procédés connus auparavant, on cherchait essentiellement à réaliser l'étirage du métal comprimé entre le poinçon et la matrice, et l'élargissement de l'orifice n'était qu'une conséquence de cette action.
- En revanche, dans le brevet 2.337.600, on recherchait d'abord à réaliser un élargissement de l'orifice au moins dans une première phase du processus de déformation. Cependant, l'originalité essentielle du procédé selon la présente invention réside dans le fait que la totalité de la formation de la tubulure est obtenue par le seul élargissement de l'orifice et l'écartement vers le bas des bords de celui-ci consécutif au déplacement du poinçon. En effet, la partie conique de celui-ci est prolongée pratiquement jusqu'au diamètre de la tubulure à obtenir, et la face interne torique de l'enclume a une section qui correspond non pas à une forme que l'on voudrait imposer au métal, mais au contraire à la forme que la tubulure prend naturellement à la suite de l'élargissement de l'orifice et qui a pu être déterminée empiriquement par exemple par des essais sur maquettes. De ce fait, jusqu'à la fin de la phase de formation de la tubulure, le métal ne vient pas s'appuyer sur la paroi interne de l'enclume et n'est donc pas comprimé entre celle-ci et le poinçon. Il en résulte une diminution très importante de l'effort de poussée nécessaire et c'est ce qui explique que l'on ait pu réaliser des tubulures sur des parois d'épaisseur supérieure à 200 mm en exerçant un effort de poussée relativement peu important, de l'ordre de 29430 à 49 050 kN (3 000 à 5 000 tonnes), alors qu'avec les procédés connus jusqu'alors et fonctionnant par compression du métal entre un poinçon et une matrice, il aurait fallu utiliser un effort beaucoup plus élevé, de l'ordre de 196 200 kN (20 000 tonnes), pour parvenir au même résultat.
- Lorsque la partie conique 42 a cessé d'agir, la tubulure est pratiquement formée, mais pourrait ne pas être parfaitement centrée. Or ceci est important pour réaliser sans difficulté le raccordement avec la conduite qui prolonge la tubulure. C'est pourquoi la partie conique 42 se raccorde, par l'intermédiaire d'un bord arrondi de faible rayon de courbure à une partie évasée 43 du poinçon qui a une forme torique concave de section identique à la section interne de la tubulure obtenue par élargissement de l'orifice pendant l'enfoncement de la partie conique. Un faible déplacement vertical du poinçon, sans effort notable, permet de donner à la tubulure le profil exact recherché et de supprimer éventuellement des irrégularités localisées. Cependant, cette seconde phase est une simple mise au gabarit et ne peut se confondre avec un matriçage car il n'y a pas de compression de la tôle, l'épaisseur de la tubulure ne variant plus. C'est pourquoi, l'effort de 29 430 à 49 050 kN (3 000 à 5 000 tonnes) qui a été indiqué précédemment est largement suffisant pour effectuer cette opération de mise au gabarit alors qu'un effort bien supérieur aurait été nécessaire pour effectuer une véritable compression. Ainsi, grâce au perfectionnement selon l'invention, il est possible de réaliser une naissance de tubulure dans une tôle de forte épaisseur, par exemple supérieure à 200 mm, en exerçant une force de presse relativement peu importante, de l'ordre de 29430 à 49050 kN (3000 à 5 000 tonnes). D'autre part, les essais ont montré que le procédé, grâce aux précautions prises, permettait d'obtenir des tubulures dans d'excellentes conditions de sécurité.
- Le mode de réalisation qui vient d'être décrit est applicable pour des parois en forme de secteur cylindrique ou pour des calottes sphériques.
- Comme l'installation utilisée diffère essentiellement de celle qui était décrite dans le brevet 2 337 600 par la forme donnée au poinçon et à l'enclume, les moyens décrits dans le brevet précédent permettront également de réaliser des orifices en diverses positions, la paroi étant placée de telle sorte que l'axe de l'orifice soit vertical et coïncide avec l'axe de l'enclume.
- L'invention trouve son utilisation dans le domaine de la métallurgie et plus particulièrement dans la confection d'éléments constitutifs de viroles porte-tubulures pour cuves de réacteur nucléaire ou pour générateurs de vapeur. Mais l'invention ne se limite évidemment pas à cette application et couvre également d'autres modes de réalisation qui ne diffèreraient de ceux qui ont été décrits que par des variantes ou par l'emploi de moyens équivalents.
- En particulier, on a indiqué que la partie conique du poinçon pouvait avoir un demi-angle au sommet compris entre 30 et 45° car c'est dans ce cas que l'on obtiendra le meilleur résultat. Cependant, le choix de l'angle d'ouverture dépendra essentiellement du résultat recherché c'est-à-dire d'un élargissement aussi progressif que possible de la section de l'orifice et des moyens disponibles, et notamment de la hauteur de presse dont on peut disposer.
- De même, les températures de chauffe ont été indiquées à titre indicatif pour les aciers usuels mais pourraient évidemment être modifiées en fonction des caractéristiques du métal constituant la paroi sur laquelle on veut réaliser la tubulure.
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