EA039071B1

EA039071B1 - Cold-rolled strip production method

Info

Publication number: EA039071B1
Application number: EA201900581A
Authority: EA
Inventors: Александр Моисеевич Песин; Денис Олегович Пустовойтов; Наталья Михайловна Локотунина; Олеся Дмитриевна Бирюкова
Priority date: 2019-01-17
Filing date: 2019-12-27
Publication date: 2021-11-30
Also published as: EA201900581A1; RU2699473C1

Abstract

The invention relates to metal forming and can be used for fabrication of strip. Strip cold rolling in rolls is performed at mismatch of their circumferential speeds with single degree of deformation of not less than 50%, wherein rolling is performed to total degree of deformation of 75-95%. Simultaneous increase of strength and plastic properties by 5-10% with obtaining gradient structure of metal is provided due to that rolling is carried out in rolls of different diameter, wherein roughness of the first roll Ra is 10-12 m, and Ra of the second roll is 0.5-2.5 m, wherein peripheral speed of rolls is specified by mathematical relationship.

Description

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении высокопрочной полосы из различных металлов и сплавов.The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used in the manufacture of high-strength strip from various metals and alloys.

Известен способ прокатки тонких лент, включающий деформацию исходной заготовки путем протягивания ее между двух валков, один из которых является приводным, а второй - неприводным (см. патент РФ № 2061563, В21В 13/00).There is a known method of rolling thin strips, including deformation of the original workpiece by pulling it between two rolls, one of which is driven, and the second is non-driven (see RF patent No. 2061563, В21В 13/00).

Недостатками известного способа являются недостаточно высокие прочностные и низкие пластические свойства изготавливаемой ленты, обусловленные невысокими единичными степенями деформации, реализуемыми при использовании неприводного валка.The disadvantages of this method are insufficiently high strength and low plastic properties of the produced strip, due to low unit degrees of deformation, which are realized when using a non-driven roll.

Известен способ прокатки листов при рассогласовании окружных скоростей валков до 6,0-12,0%. Способ позволяет снизить силу прокатки и применяется при производстве толстых и тонких листов, но особенно эффективен при холодной прокатке тонких листов на низких очагах деформации (см. Рудской А.И., Лунев В.А. Теория и технология прокатного производства: Учеб. пособие. СПб.: Наука, 2005. - с. 87-91).The known method of rolling sheets with a mismatch of the peripheral speeds of the rolls up to 6.0-12.0%. The method allows to reduce the rolling force and is used in the production of thick and thin sheets, but is especially effective for cold rolling of thin sheets at low deformation zones (see A.I. Rudskoy, V.A.Lunev Theory and technology of rolling production: Textbook. SPb .: Nauka, 2005. - p. 87-91).

Недостатком данного способа является изготовление листов с недостаточно высокими прочностными и низкими пластическими свойствами, а также крупнозернистой структурой.The disadvantage of this method is the manufacture of sheets with insufficiently high strength and low plastic properties, as well as a coarse-grained structure.

Наиболее близким аналогом к заявляемому способу является способ производства холоднокатаной полосы, включающий холодную прокатку полосы в валках при рассогласовании их окружных скоростей, причем холодную прокатку осуществляют в валках с шероховатостью 6,0-12,0 мкм R_a, окружную скорость которых задают из условия:The closest analogue to the claimed method is a method for the production of cold-rolled strip, which includes cold rolling of the strip in rolls with a mismatch of their peripheral speeds, and cold rolling is carried out in rolls with a roughness of 6.0-12.0 μm R _a , the peripheral speed of which is set from the condition:

Vi>2V₂, где V1 - окружная скорость первого валка, м/с;Vi> 2V ₂ , where V1 is the peripheral speed of the first roll, m / s;

V₂ - окружная скорость второго валка, м/с, при этом прокатку полосы ведут до суммарной степени деформации 75-95% с единичной степенью деформации не менее 50% (см. патент РФ № 2542212, В21В 1/28).V ₂ - peripheral speed of the second roll, m / s, while rolling the strip is carried out to a total degree of deformation of 75-95% with a unit degree of deformation of at least 50% (see RF patent No. 2542212, В21В 1/28).

Недостатком данного способа является то, что при холодной прокатке с рассогласованием окружных скоростей валков из условия V1>2V₂ и при заданной шероховатости 6,0-12,0 мкм R_a создается по всему сечению полосы интенсивная сдвиговая деформация, обеспечивающая получение только фрагментированной структуры металла, что способствует повышению одновременно прочностных и снижению пластических свойств. При этом получаемые прочностные свойства при изготовлении листов являются недостаточно высокими, а пластические - низкими.The disadvantage of this method is that during cold rolling with the mismatch of the peripheral speeds of the rolls from the condition V1> 2V ₂ and at a given roughness of 6.0-12.0 μm R _a intense shear deformation is created over the entire section of the strip, providing only a fragmented metal structure , which contributes to the simultaneous increase in strength and decrease in plastic properties. In this case, the obtained strength properties in the manufacture of sheets are not high enough, and the plastic ones are low.

Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в одновременном повышении прочностных и пластических свойств изготавливаемой полосы путем создания по всему ее сечению интенсивной сдвиговой деформации, обеспечивающей получение градиентной структуры металла.The technical problem solved by the invention consists in the simultaneous increase in the strength and plastic properties of the strip being produced by creating an intense shear deformation over its entire section, which ensures the formation of a gradient metal structure.

Поставленная задача решается тем, что в известном способе производства холоднокатаной полосы, включающем холодную прокатку полосы в валках при рассогласовании их окружных скоростей с единичной степенью деформации не менее 50%, причем прокатку ведут до суммарной степени деформации 75-95%, согласно изобретению, холодную прокатку полосы осуществляют в валках разного диаметра, причем шероховатость первого валка составляет 10,0-12,0 мкм Ra, а второго - 0,5-2,5 мкм Ra, а окружную скорость валков задают из соотношения:The problem is solved by the fact that in the known method for the production of cold-rolled strip, including cold rolling of the strip in rolls with a mismatch of their peripheral speeds with a unit degree of deformation of at least 50%, and rolling is carried out to a total degree of deformation of 75-95%, according to the invention, cold rolling the strips are carried out in rolls of different diameters, and the roughness of the first roll is 10.0-12.0 microns Ra, and the second - 0.5-2.5 microns Ra, and the peripheral speed of the rolls is set from the ratio:

v₂ Hj о/ гдеv ₂ Hj o / where

k=0,95-0,98 - эмпирический коэффициент;k = 0.95-0.98 is an empirical coefficient;

V1 - окружная скорость первого валка, м/с;V1 - peripheral speed of the first roll, m / s;

V2 - окружная скорость второго валка, м/с;V2 - peripheral speed of the second roll, m / s;

D1 - диаметр первого валка, мм;D1 - diameter of the first roll, mm;

D₂ - диаметр второго валка, мм;D ₂ - diameter of the second roll, mm;

H₀ - толщина металла перед прокаткой, мм;H ₀ - metal thickness before rolling, mm;

H1 - толщина металла после прокатки, мм.H1 - metal thickness after rolling, mm.

Известно осуществление холодной прокатки с рассогласованием скоростей валков для снижения энергосиловых параметров процесса и повышения точности проката (см. авт. св. СССР № 225829 В21В 1/24; Бров-ман М.Я., Выдрин В.Н., Римен В.Х. Энергосиловые параметры при прокатке с различными окружными скоростями валков // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1976. - № 11. - с. 76-80).It is known to carry out cold rolling with mismatching roll speeds to reduce the power parameters of the process and improve the accuracy of rolled products (see ed. Of St. USSR No. 225829 В21В 1/24; Brov-man M.Ya., Vydrin V.N., Rimen V.Kh . Power parameters at rolling with different circumferential speeds of rolls // Izvestiya vuzov. Ferrous metallurgy. - 1976. - No. 11. - pp. 76-80).

В заявляемом способе указанный признак так же, как и в известном способе, предназначен для повышения точности проката при одновременном снижении энергосиловых параметров процесса.In the claimed method, the specified feature, as well as in the known method, is intended to increase the accuracy of rolled products while reducing the power parameters of the process.

Известен прокатный стан для изготовления плоских катаных полос с нужной разнотолщинностью профиля, который содержит рабочие валки разных диаметров. Изобретение обеспечивает возможность изготовления высококачественной полосы при универсальном применении клетей за счет снижения разнотолщинности (см. патент РФ № 2280518, В21В 13/14, В21В 27/02).Known rolling mill for the manufacture of flat rolled strips with the desired profile thickness difference, which contains work rolls of different diameters. The invention makes it possible to manufacture high-quality strip with the universal application of stands by reducing the thickness difference (see RF patent No. 2280518, В21В 13/14, В21В 27/02).

В заявляемом способе указанный признак так же, как и в известном способе, предназначен для по- 1 039071 вышения точности проката.In the claimed method, the specified feature, as well as in the known method, is intended to increase the accuracy of rolled products.

Известна холодная прокатка полосы в валках при рассогласовании их окружных скоростей, причем холодную прокатку осуществляют в валках с шероховатостью 6,0-12,0 мкм R_a, окружную скорость которых задают из условия:Known cold rolling of a strip in rolls with a mismatch of their peripheral speeds, and cold rolling is carried out in rolls with a roughness of 6.0-12.0 μm R _a , the peripheral speed of which is set from the condition:

Vi>2V_2; где V1 - окружная скорость первого валка, м/с;Vi> 2V _2; where V1 is the peripheral speed of the first roll, m / s;

Как в известном, так и в заявляемом способе указанный режим прокатки предназначен для повышения прочностных свойств изготавливаемой полосы.Both in the known and in the claimed method, the specified rolling mode is intended to increase the strength properties of the strip being produced.

Однако наравне с вышеуказанными известными техническим свойствами, в заявляемом способе производства холоднокатаной полосы совокупность отличительных признаков проявляет новый технический результат, заключающийся в одновременном действии трех факторов асимметрии при прокатке, что существенно улучшает условия создания интенсивной сдвиговой деформации по всему сечению очага деформации. Это позволяет получать градиентную структуру металла, что способствует одновременному повышению прочностных и пластических свойств изготавливаемой полосы.However, along with the aforementioned known technical properties, in the claimed method for the production of cold-rolled strip, the set of distinctive features exhibits a new technical result, which consists in the simultaneous action of three asymmetry factors during rolling, which significantly improves the conditions for creating intense shear deformation along the entire section of the deformation zone. This makes it possible to obtain a gradient metal structure, which contributes to a simultaneous increase in the strength and plastic properties of the strip being produced.

На основании вышесказанного можно сделать вывод, что заявляемый способ изготовления полосы не следует явным образом из известного уровня техники и, следовательно, соответствует условию патентоспособности изобретательский уровень.Based on the foregoing, it can be concluded that the claimed method for producing a strip does not follow explicitly from the prior art and, therefore, meets the requirement of patentability inventive step.

Сущность изобретения поясняется чертежом, где изображена схема очага деформации при холодной прокатке в валках разного диаметра с рассогласованием их окружных скоростей. На чертеже позициями обозначены: 1 - полоса; 2 - нижний валок; 3 - верхний валок; 4 - силы трения, действующие на полосу со стороны валка 2; 5 - силы трения, действующие на полосу со стороны валка 3; 6 - слои металла до прокатки; 7 - слои металла после прокатки.The essence of the invention is illustrated by a drawing, which shows a diagram of a deformation zone during cold rolling in rolls of different diameters with a mismatch of their peripheral speeds. In the drawing, the numbers indicate: 1 - strip; 2 - bottom roll; 3 - top roll; 4 - friction forces acting on the strip from the side of roll 2; 5 - friction forces acting on the strip from the side of roll 3; 6 - metal layers before rolling; 7 - metal layers after rolling.

Способ холодной прокатки полосы осуществляют следующим образом.The method of cold rolling strip is carried out as follows.

Холодную прокатку полосы 1 осуществляют в приводных валках 2 и 3, имеющих разную шероховатость, соответственно 6,0-12,0 мкм R_a и 0,5-2,5 мкм R_a. При этом прокатку ведут за один или несколько проходов с единичной степенью деформации не менее 50% до достижения суммарной степени деформации 75-95%. Окружную скорость валков 2 и 3 задают из условия:Cold rolling of strip 1 is carried out in driven rolls 2 and 3 having different roughness, respectively 6.0-12.0 μm R _a and 0.5-2.5 μm R _a . In this case, rolling is carried out in one or several passes with a unit degree of deformation of at least 50% until a total degree of deformation of 75-95% is reached. The peripheral speed of rolls 2 and 3 is set from the condition:

v₂ н₂ о/ гдеv ₂ n ₂ o / where

1,1 < — < 1,3;1.1 <- <1.3;

d₂ k=0,95-0,98 - эмпирический коэффициент;d ₂ k = 0.95-0.98 - empirical coefficient;

V1 - окружная скорость валка 2, м/с;V1 - peripheral speed of roll 2, m / s;

V2 - окружная скорость валка 3;V2 - peripheral speed of roll 3;

D1 - диаметр валка 2;D1 is the diameter of the roll 2;

D2 - диаметр валка 3;D2 is the diameter of the roll 3;

H0 - толщина металла перед прокаткой;H0 - metal thickness before rolling;

H1 - толщина металла после прокатки.H1 is the thickness of the metal after rolling.

При холодной прокатке с заявляемыми режимами силы трения 4, действующей со стороны валка 2, вращающегося с большей скоростью (V1), на всей дуге контакта длиной AB направлены по ходу движения полосы 1, а силы трения 5, действующие со стороны валка 3, вращающегося с меньшей скоростью (V₂), на всей дуге контакта длиной CD направлены против движения полосы 1, т.е. контактные силы трения 4 и 5 в очаге деформации являются противоположно направленными.In cold rolling with the claimed modes of friction force 4 acting from the side of roll 2 rotating at a higher speed (V1), along the entire arc of contact with length AB, they are directed along the direction of motion of the strip 1, and the friction forces 5 acting from the side of roll 3 rotating from lower speed (V ₂ ), over the entire arc of contact with length CD directed against the movement of strip 1, i.e. contact forces of friction 4 and 5 in the deformation zone are oppositely directed.

Противоположно направленные силы 4 и 5 контактного трения позволяют создать существенную интенсивную сдвиговую деформацию по сечению полосы 1. Интенсивность сдвиговой деформации при этом характеризуется величиной угла наклона у слоев металла 6 и 7, соответственно, до и после прокатки полосы. При холодной прокатке полосы по заявляемому способу угол наклона слоев металла составит γ>80°. Это обеспечивает создание в полосе градиентной структуры металла, что значительно повысит одновременно как прочностные, так и пластические свойства изготавливаемой полосы.Oppositely directed forces 4 and 5 of contact friction make it possible to create significant intense shear deformation along the section of strip 1. The intensity of shear deformation is characterized by the angle of inclination of metal layers 6 and 7, respectively, before and after rolling the strip. When cold rolling the strip according to the claimed method, the angle of inclination of the metal layers will be γ> 80 °. This ensures the creation of a gradient metal structure in the strip, which will significantly increase both the strength and plastic properties of the strip being produced.

Для создания интенсивной сдвиговой деформации по сечению полосы 1, обеспечивающей получение структуры металла с высокими прочностными и пластическими свойствами, холодную прокатку с заявляемым рассогласованием окружных скоростей валков 2 и 3 необходимо осуществлять в условиях разного контактного трения на валках. Для создания указанного технического результата холодную прокатку в заявляемом способе осуществляют в валках с шероховатостью 6,0-12,0 мкм R_a на первом валке 2, с шероховатостью 0,5-2,5 мкм R_a на втором валке 3 без использования технологической смазки, снижающей трение.To create an intense shear deformation over the section of strip 1, providing a metal structure with high strength and plastic properties, cold rolling with the claimed mismatch of the peripheral speeds of rolls 2 and 3 must be carried out under conditions of different contact friction on the rolls. To create the specified technical result, cold rolling in the claimed method is carried out in rolls with a roughness of 6.0-12.0 microns R _a on the first roll 2, with a roughness of 0.5-2.5 microns R _a on the second roll 3 without the use of technological lubricant reducing friction.

Осуществлять холодную прокатку в валках с шероховатостью менее 6,0 мкм Ra - на первом и менее 0,5 мкм Ra - на втором, нецелесообразно, так как возникающие при этом противоположно направленныеIt is impractical to carry out cold rolling in rolls with a roughness of less than 6.0 μm Ra - on the first and less than 0.5 μm Ra - on the second, since the oppositely directed

- 2 039071 силы контактного трения будут недостаточны для создания большой сдвиговой деформации по сечению полосы, в результате чего структура металла будет неравномерной и крупнозернистой, прочностные свойства полосы, соответственно, низкими.- 2 039071 the forces of contact friction will be insufficient to create a large shear deformation along the section of the strip, as a result of which the structure of the metal will be uneven and coarse-grained, the strength properties of the strip, respectively, are low.

При холодной прокатке полосы в валках с шероховатостью более 12,0 мкм R_a - на первом и более 2,5 мкм R_a - на втором, противоположно направленные силы контактного трения будут слишком большими. Это приведет к образованию поверхностных дефектов и снижению ресурса пластичности деформируемой полосы, а также к значительному росту энергосиловых параметров процесса прокатки.When the strip is cold rolled in rolls with a roughness of more than 12.0 microns R _a - on the first and more than 2.5 microns R _a - on the second, the oppositely directed forces of contact friction will be too large. This will lead to the formation of surface defects and a decrease in the ductility resource of the deformable strip, as well as to a significant increase in the energy-power parameters of the rolling process.

Для создания интенсивной сдвиговой деформации по сечению полосы холодную прокатку с заявляемым рассогласованием окружных скоростей (V1 и V₂) валков 2 и 3, соответственно, необходимо осуществлять с единичной степенью деформации не менее 50%. Это обеспечивает получение градиентной структуры по всему сечению изготавливаемой полосы и соответственно получить одновременно высокие прочностные и пластические свойства металла.To create an intense shear deformation over the section of the strip, cold rolling with the claimed mismatch of the peripheral speeds (V1 and V ₂ ) of rolls 2 and 3, respectively, must be carried out with a unit degree of deformation of at least 50%. This ensures that a gradient structure is obtained over the entire section of the strip being produced and, accordingly, simultaneously obtain high strength and plastic properties of the metal.

Осуществлять холодную прокатку с единичной степенью деформации менее 50% нецелесообразно, так как сдвиговых деформаций будет недостаточно и прочностные свойства полосы останутся низкими.It is impractical to carry out cold rolling with a unit degree of deformation of less than 50%, since shear deformations will be insufficient and the strength properties of the strip will remain low.

Холодная прокатка до заявляемой суммарной степени деформации 75-95% обеспечит получение высоких прочностных и пластических свойств полосы за счет создания градиентной структуры металла по всему сечению.Cold rolling to the claimed total degree of deformation of 75-95% will ensure high strength and plastic properties of the strip by creating a gradient metal structure throughout the section.

Осуществлять холодную прокатку до суммарной степени деформации менее 75% нецелесообразно, так как получаемый при этом размер зерна и плотность дислокации будут недостаточными для получения высоких прочностных и пластических свойств полосы.It is impractical to carry out cold rolling to a total degree of deformation of less than 75%, since the resulting grain size and dislocation density will be insufficient to obtain high strength and plastic properties of the strip.

Осуществлять прокатку полосы с суммарной степенью деформации более 95% также нецелесообразно, так как это приведет к образованию поверхностных и внутренних трещин в металле, а, следовательно, к потере пластических и прочностных свойств и дальнейшему разрушению металла полосы.Rolling the strip with a total deformation of more than 95% is also impractical, since this will lead to the formation of surface and internal cracks in the metal, and, consequently, to the loss of plastic and strength properties and further destruction of the strip metal.

Осуществлять холодную прокатку при k<0,95 нецелесообразно, так как в этом случае противоположно направленные силы контактного трения снижаются, в результате уменьшается интенсивность сдвиговой деформации и снижаются прочностные и пластические свойства металла.It is impractical to carry out cold rolling at k <0.95, since in this case the oppositely directed forces of contact friction decrease, as a result, the intensity of shear deformation decreases and the strength and plastic properties of the metal decrease.

При k>0,98 холодную прокатку осуществлять нецелесообразно, так как в этом случае наблюдается нестабильный процесс прокатки, в результате снижаются прочностные и пластические свойства металла.At k> 0.98, it is impractical to carry out cold rolling, since in this case an unstable rolling process is observed, as a result, the strength and plastic properties of the metal decrease.

Для обоснования преимуществ заявляемого способа производства холоднокатаной полосы по сравнению с прототипом были проведены 14 экспериментов, из них: эксперименты № 1-3 с заявляемыми режимами, эксперименты № 4-13 с режимами, выходящими за заявляемые пределы, и эксперимент № 14 по прототипу.To substantiate the advantages of the proposed method for the production of cold-rolled strip in comparison with the prototype, 14 experiments were carried out, including: experiments No. 1-3 with the claimed modes, experiments No. 4-13 with modes outside the claimed limits, and experiment No. 14 on the prototype.

Исходную заготовку в виде полосы толщиной 3,0 мм и шириной 40 мм из стали 20 прокатывали в валках с переменными диаметрами: 220-260 мм на первом и 200 мм на втором валках. Холодную прокатку осуществляли с рассогласованием окружных скоростей валков без использования технологической смазки. Валки имели разную шероховатость поверхности. Режимы обработки и результаты испытаний приведены в таблице.The original billet in the form of a strip 3.0 mm thick and 40 mm wide from steel 20 was rolled in rolls with variable diameters: 220-260 mm on the first and 200 mm on the second rolls. Cold rolling was carried out with the mismatch of the peripheral speeds of the rolls without the use of technological lubricants. The rolls had different surface roughness. Processing modes and test results are shown in the table.

Результаты испытаний показали, что полоса, полученная по заявляемому способу (эксперимент № 1-3), имеет пластические свойства (относительное удлинение металла полосы) на 9-18% выше и прочностные свойства (предел текучести и временное сопротивление разрыву) на 5-10% выше, чем у прототипа (эксперимент № 14).The test results showed that the strip obtained by the claimed method (experiment No. 1-3) has plastic properties (relative elongation of the strip metal) by 9-18% higher and strength properties (yield strength and ultimate tensile strength) by 5-10% higher than that of the prototype (experiment No. 14).

Производить полосу по режимам, выходящим за заявленные пределы, нецелесообразно, так как прочностные свойства полосы остаются низкими (эксперимент № 4-6, 8-10, 12-13), или сталь теряет ресурс пластичности и в ней образуются трещины и разрывы (эксперимент № 7, 11).It is impractical to produce a strip according to modes outside the stated limits, since the strength properties of the strip remain low (experiment No. 7, 11).

На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что заявляемый способ производства холоднокатаной полосы работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в прототипе, что подтверждается примером осуществления способа. Полоса, изготовленная по заявляемому способу, обладает высокими прочностными свойствами.Based on the foregoing, it can be concluded that the inventive method for the production of cold-rolled strip is efficient and eliminates the disadvantages that occur in the prototype, which is confirmed by an example of the method. The strip made according to the claimed method has high strength properties.

- 3 039071- 3 039071

Вид образца< Sample type < Шероховатость рабочих валков R_a, мкмRoughness of work rolls R _a , μm Единичные степени деформации >50% Single degrees of deformation> 50% Суммарная степень деформации, % The total degree of deformation,% К TO Но Wt But Wt Vi Ъ Vi B Οι Ъ Οι B Предел текучести, МПа Yield strength, MPa Временное сопротивление разрыву, МПа Ultimate tensile strength, MPa Относительное удлинение, % Relative extension, % Номер опыта Experience number первый валок first roll второй валок second roll заявляемый claimed 1 one 10,0 10.0 0,5 0.5 50 50 75 75 0,98 0.98 2,1 2.1 1,58 1.58 1,3 1.3 920 920 1025 1025 6,5 6.5 2 2 11,0 11.0 1,5 1.5 55 55 80 80 0,95 0.95 2,2 2.2 1,60 1.60 1,2 1,2 945 945 1033 1033 6,5 6.5 3 3 12,0 12.0 2,5 2.5 60 60 95 95 0,95 0.95 2,5 2.5 2,16 2.16 1,1 1.1 970 970 1070 1070 6,0 6.0 4 4 10,0 10.0 0,5 0.5 34 34 75 75 0,95 0.95 1,5 1.5 1,30 1.30 1,1 1.1 745 745 794 794 6,0 6.0 5 5 12,0 12.0 2,5 2.5 29 29 68 68 0,95 0.95 1,4 1.4 1,20 1.20 1,1 1.1 707 707 805 805 6,0 6.0 6 6 9,0 9.0 0,5 0.5 50 50 75 75 0,95 0.95 2,1 2.1 1,53 1.53 1,3 1,3 730 730 780 780 6,5 6.5 7 7 13,0 13.0 2,5 2.5 50 50 75 75 0,95 0.95 2,1 2.1 1,53 1.53 1,3 1,3 На поверхности полосы образовывались трещины и разрывы Cracks and breaks formed on the strip surface 8 eight 10,0 10.0 0,4 0,4 50 50 75 75 0,95 0.95 2,1 2.1 1,53 1.53 1,3 1.3 740 740 827 827 6,0 6.0 9 9 12,0 12.0 2,6 2.6 50 50 75 75 0,95 0.95 2,1 2.1 1,53 1.53 1,3 1,3 793 793 850 850 6,0 6.0 10 10 12,0 12.0 2,5 2.5 50 50 75 75 0,94 0.94 2,1 2.1 1,79 1.79 1,1 1.1 725 725 816 816 5,5 5.5 11 eleven 12,0 12.0 2,5 2.5 50 50 75 75 0,99 0.99 2,1 2.1 1,60 1.60 1,31 1.31 На поверхности полосы образовывались трещины и разрывы Cracks and breaks formed on the strip surface 12 12 п,о on 1,5 1.5 50 50 75 75 0,95 0.95 2,1 2.1 1,83 1.83 1,09 1.09 718 718 803 803 5,5 5.5 13 thirteen 11,0 11.0 1,5 1.5 50 50 95 95 0,95 0.95 2,1 2.1 1,52 1.52 1,31 1.31 730 730 827 827 5,5 5.5 прототип prototype 14 14 10,0 10.0 12,0 12.0 60 60 95 95 0,95 0.95 2,5 2.5 2,37 2.37 1,0 1.0 882 882 985 985 5,5 5.5

ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯCLAIM

Claims

CLAIM

A method for the production of cold-rolled strip, including cold rolling of a strip in rolls with a mismatch of their peripheral speeds with a unit degree of deformation of at least 50%, and rolling is carried out to a total degree of deformation of 75-95%, characterized in that rolling is carried out in rolls of different diameters, and the roughness of the first roll R _a is 10.0-12.0 microns, while R _{a of the} second roll is 0.5-2.5 microns, and the peripheral speed of the rolls is set from the ratio:

V ₂ Hi D / while

1.1 <^ <1.3;

^D 2 k = 0.95-0.98 - empirical coefficient;

Vi — circumferential speed of the first roll, m / s;

V ₂ - peripheral speed of the second roll, m / s;

Di is the diameter of the first roll, mm;

D ₂ - diameter of the second roll, mm;

H _about - metal thickness before rolling, mm;