SU1093369A1 - Method of manufacturing cold-rolled strips - Google Patents
Method of manufacturing cold-rolled strips Download PDFInfo
- Publication number
- SU1093369A1 SU1093369A1 SU833577698A SU3577698A SU1093369A1 SU 1093369 A1 SU1093369 A1 SU 1093369A1 SU 833577698 A SU833577698 A SU 833577698A SU 3577698 A SU3577698 A SU 3577698A SU 1093369 A1 SU1093369 A1 SU 1093369A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- mismatch
- rolling
- speeds
- training
- strips
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ХОЛОД- . ИОКАТАНЫХ ПОЛОС, включающий прокатку, отжиг и дрессировку с рассогласованием скоростей рабочих валков, отличающийс тем, что, с целью повьшени качества проката,прокатку ведут с рассогласованием скоростей йалкрв равным METHOD OF PRODUCTION OF COLD-. YOCATED STRIPS, including rolling, annealing and training with a mismatch of the speeds of the work rolls, characterized in that, in order to improve the quality of the rolled stock, the rolling is carried out with a mismatch of the velocities yalkrv equal to
Description
СОWITH
соwith
0000
о: со Изобретение относитс к обработке металлов давлением, а именно к произ водству холоднокатаных полос на непрерывном и дрессировочном станах. Известен способ производства хог лоднокатаных полос путем прокатки-во лочени (ПВ) с рассогласованием ско ростей вращени валков при прокатке, когда рабочим валкам, ведущему и ведомому , сообщают вращение в противоположных направлени х с различной со ответственно большей и меньшей окружной скоростью С13 Согласно этому способу не устанав ливаетс зависимость величины рассог ласовани рабочих валков при прокатке от режимов дрессировки. Наиб()лее близким к изобретению вл етс способ производства холодно катаных полос высокоточного офсетного листа, включаювщй прокатку и дрес сировку с использованием рассогласовани скоростей рабочих валков. Рассо1 йасование скоростей рабочих валков |1 и tV -клетей непрерывного четырехклетевого стана 1700 холодной прокатки берут равным (0,50 ,6) 6/-fOo, где V и V2 - окружные ско рости валков; - обжатие в клети. При этом величина рассогласовани рабочих валков последней (четвертой) клети четьфехклетевого стана 1700 при прокатке полос толщиной 0,5 мм из подката 2,0 мм дл офсетной печати с обжатием в этой клети g. ,вх вых . %х ( вых толщина полос на входе и выходе из клети) составл ет V-jj, 2п 1-ь(0,5-0,6) : 1,1-1,12. Дрессировку полос ведут на одноклетевом дрессировочном стане с рассогласованием скоростей ) 1,06-1,08,т.е составл кицим 0,94-0,98 от величины рассогласовани скоростей рабочих валков последней клети прокатного стана С 2. На пробах, отобранных после холодной прокатки, отжига и дрессировки,оп редел ют механические характеристики: предел текучести (б-р), предел прочности (Й0) удлинение ()j зриксен. Установлено, что увеличение рассогласовани валков с 1,04 до 1,08 и более приводит к росту предела текучести И уменьшению удлинени , т.е. ухудшаютс пластические свойства металла: при V p/y2p 1,08 предел текучести повышаетс на 22 МПа, относительное удлинение уменьшаетс на 2,6% по сравнению с этими показател ми 1,04. При рассогласовани 1,06-1,08 формируетс неравномерное зерно феррита по толщине полосы, неравномерность составл ет 1,82-2,18 мкм. Шероховатость холоднокатаных полос () составл ет 0,55-0,74 мкм. Увеличение , до 1,06-1,08 приводит к увеличению предела текучести и к уменьшению относительного удлинени и глубины лунки по Эриксену; при ) предел текучести возрастает на 20-23 МПа, относительное удлинение уменьшаетс - на 2,5%, глубина лунки по Эриксену - на 0,9 мм по сравнению с соответствующими показател ми йри Vj2j/V2,j 1,04-1,05, шероховатость поверхности полос составл ет 0,150-0,175; 0,160 - 0,186; 0,185 0 ,210 соответственно со стороны ведомого и ведущего валкбв равных 1,04,; 1,06; 1,08. Таким образом , известный способ производства холоднокатаных полос не обеспечивает высокого качества проката. Целью изобретени вл етс новы- шение качества проката. Эта цель достигаетс тем, что согласно способу производства холоднокатаных полос, включающему прокатку, отжиг и дрессировку с рассогласованием скоростей рабочих валков, прокатку ведут при рассогласовании скоростей валков V /V2n-1 + (0,15-0,25) Too дрессировку ведут с рассогласованием скоростей валков равным 0,99-1,2 величины рассогласовани скоростей рабочих валков последней клети прокатного стана. Способ заключаетс в следующем. Способ производства холоднокатаных полос включает прокатку на четырехклетевом стане и дрессировку на одйоклетевом стане кварто, например на станах 1700 холодной прокатки и дрессировки , с использованием рассогласовани скоростей рабочих валков. Прокатку ведут с рассогласованием скоростей рабочих валков клети У,/ «(0,15-0,25) . В зтом сдучае дл последней клети (например, дл четырехклетевого стана 1700) при величине обжати 20% величина рас )10 согласовани скоростей рабочих валков 1,03-1,05,/ Коэффициент равный 0,15-0,25 вз т с учетом физико-механических свойств металла. Коэффициент менее 0,15 нерационален, так как при этом рассогласование скоростей рабочих валков прокатного стана менее 1,04 ухудшает механические свойства полос (табл.1): возрастает предел текучести, снижаетс удлинение, шероховатость полос со стороны ведомог валка увеличиваетс например при 1,02 предел текучести ff.f вьше на 46,6 МПа, удлинение « ниж на 0,5%, шероховатость RO больше на 0,08 мкм по сравнению с 1,03, прочность 6g полос при рассматриваемых величинах рассогласовани одинакова. Коэффициент более 0,25 также нерационален, так как про- катка при этом рассогласовании скоростей рабочих валков прокатного стана, т.е. при 1,05, вызьшае ухудшение механических свойств полос: повышаютс пределы текучести и прочности, снижаетс удлинение со стороны ведомого валка, увеличиваетс шероховатость полос. Например, при ,/V2 1,08 предел текучести ё, повышаетс на 31,3 МПа, предел прочности 6 - на 12,7 МПа, удлинение уменьшаетс на 3,5%, шероховатость полос Rg со стороны ведомого валка увеличиваетс на 0,22 мкм по сравнению с соответств пснцими показател ми при V Таким образом, установлено, что при коэффициентах 0,15-0,25 и соответственно при рассогласовании скоро тей V-,, /Vjn 1,03-1,05 получаем оп;Тимальные физико-механические харак|Теристики холоднокатаных отожженних ;полос (табл.1). Т а б л и ц а 1 Физико-механические характеристики бт, МПа l6g,Mna U,% . R. мкм О 7 Q Продолжение табл. 1 При прокатке в этой области формируетс равномерно зерно феррита При прокатке полос с рассогласованием скоростей рабочих валков V / равным 10% и более стабильность процесса прокатки нарушаетс : по вл етс вибраци стана из-за пробуксовки вапков , ухудшаетс качество полос, пр вл ютс дефекты: навары, риски, неплоскостность. Дрессировку ведут с рассогласованием скоростей рабочих валков равным 0,99-1,02 величины рассогласовани скоростей последней четвертой клети прокатного стана,т.е. Yi0Kp-(0.99-t,02)V,p(V2,. При величине рассогласовани .скоростей V / рабочих валков последней клети непрерьюного четырехклете- вого стана 1700, равной 1,03-1,05, рассогласование скоростей дрессировочного стана составл етV-,jj/(0,99i ,02)-(t,03-1,05)1,04-1,05. дрессировка с рассогласованием валков ® 1,04 и более нерациональна,так как при этих значени х снижаютс пластические и повышаютс прочностные характеристи полос. табл.2 приведены пластические и прочностные Характеристики полос фи различных значени х Vix)/V2jj.o: s The invention relates to the processing of metals by pressure, namely the production of cold-rolled stripes in a continuous and temper mill. A known method for the production of gauge-rolled strips by rolling-in (PV) with a mismatch of the speeds of rotation of the rolls during rolling, when the work rolls, the master and the driven, are reported to rotate in opposite directions with a different speed of C13 according to this method The dependence of the size of the work rolls lamination during rolling on the training modes is not established. The most () closer to the invention is a method for producing cold rolled strips of a high precision offset sheet, including rolling and dressing using the misalignment of the speeds of the work rolls. The scattering speeds of the working rolls | 1 and tV -clusters of the continuous four-stand cold rolling mill 1700 are equal to (0.50, 6) 6 / -fOo, where V and V2 are the peripheral speeds of the rolls; - compression in the cage. In this case, the mismatch of the work rolls of the last (fourth) stand of the four-stitch mill mill 1700 when rolling strips with a thickness of 0.5 mm from a 2.0 mm rolled strip for offset printing with compression in this stand g. , out % x (output thickness of the bands at the entrance and exit from the stand) is Vj, 2n 1 st (0.5-0.6): 1.1-1.12. The strip training is carried out on a single-station training mill with speed mismatch) 1.06-1.08, i.e. it is 0.94-0.98 of the value of the mismatch of the speeds of the work rolls of the last stand of the rolling mill C 2. On samples taken after cold rolling, annealing and tempering, determine the mechanical characteristics: yield strength (b-p), tensile strength (X0) elongation () j sriksen. It is established that an increase in the roll mismatch from 1.04 to 1.08 and more leads to an increase in the yield strength and a decrease in elongation, i.e. plastic properties of the metal deteriorate: at V p / y2p of 1.08, the yield strength increases by 22 MPa, the relative elongation decreases by 2.6% compared to these indicators of 1.04. When the mismatch is 1.06-1.08, an uneven ferrite grain is formed through the thickness of the strip, the unevenness is 1.82-2.18 µm. The roughness of the cold rolled strips () is 0.55-0.74 microns. Increasing to 1.06-1.08 leads to an increase in the yield strength and to a decrease in the relative elongation and depth of the hole according to Eriksen; when) the yield strength increases by 20-23 MPa, the relative elongation decreases by 2.5%, and the Eriksen well depth increases by 0.9 mm compared with the corresponding values of Vj2j / V2, j 1.04-1.05 The surface roughness of the strips is 0.150-0.175; 0.160 - 0.186; 0.185 0, 210, respectively, from the side of the slave and leading Valkbv equal to 1.04 ,; 1.06; 1.08. Thus, the known method of producing cold-rolled strips does not provide high quality rolled products. The aim of the invention is to increase the quality of rolled products. This goal is achieved by the fact that according to the method of production of cold-rolled strips, including rolling, annealing and training with the mismatch of the speeds of the work rolls, rolling is carried out with the mismatch of the speeds of the rolls V / V2n-1 + (0,15-0,25) roll speeds equal to 0.99-1.2 mismatch speeds of the work rolls of the last stand of the rolling mill. The method is as follows. The method for producing cold-rolled strips involves rolling on a four-stand mill and training on a single-stand quarto mill, for example, on cold rolling mill and training mill 1700, using a mismatch between the speeds of the work rolls. Rolling lead with the mismatch of the speeds of the work rolls of the cage, / "(0,15-0,25). In this case, for the last stand (for example, for a four-stand mill 1700) with a reduction value of 20%, races) 10 matching the speeds of the work rolls 1.03-1.05, / A coefficient of 0.15-0.25 is taken into account -mechanical properties of metal. A coefficient of less than 0.15 is irrational, since the misalignment of the speeds of the work rolls of the rolling mill less than 1.04 impairs the mechanical properties of the strips (Table 1): the yield strength increases, elongation decreases, and the roughness of the strips on the side of the roll increases, for example, at 1.02 the yield strength ff.f is higher by 46.6 MPa, the elongation is lower by 0.5%, the roughness of RO is greater by 0.08 μm compared to 1.03, the strength of 6g bands at the considered error values is the same. A coefficient of more than 0.25 is also irrational, since rolling at this mismatch of the speeds of the work rolls of the rolling mill, i.e. at 1.05, a higher deterioration of the mechanical properties of the strips: the yield and strength limits increase, the elongation on the driven roll side decreases, and the roughness of the strips increases. For example, with / V2 1.08, the yield strength g is increased by 31.3 MPa, the tensile strength 6 is increased by 12.7 MPa, the elongation decreases by 3.5%, the roughness of the bands Rg from the driven roll increases by 0.22 μm in comparison with the corresponding Psnzimi indicators at V. Thus, it was found that with coefficients of 0.15–0.25 and, accordingly, when the discrepancies of the velocities V – ,, / Vjn 1.03–1.05, we obtain op; mechanical characteristics of cold-rolled annealed strips (tab. 1). T and l and c and 1 Physicomechanical characteristics bt, MPa l6g, Mna U,%. R. µm O 7 Q Continued table. 1 When rolling in this area, ferrite grains are uniformly formed. When rolling strips with a mismatch of the working roll speeds V / equal to 10% and more stability of the rolling process is disturbed: the mill vibrates due to slippage of the waps, the quality of the strips deteriorates, defects appear: Navara, risks, flatness. The training is carried out with the mismatch of the speeds of the work rolls equal to 0.99-1.02 of the magnitude of the mismatch of the speeds of the last fourth stand of the rolling mill, i.e. Yi0Kp- (0.99-t, 02) V, p (V2 ,. With the mismatch. Speeds V / work rolls of the last stand of the continuous four-cheetah mill 1700, equal to 1.03-1.05, the speed discrepancy of the temper mill is V- , jj / (0.99i, 02) - (t, 03-1.05) 1.04-1.05. Training with misalignment of the rolls ® 1.04 and more irrational, since at these values the plasticity decreases and strength characteristics of the bands. Table 2 shows the plastic and strength characteristics of the bands with various values of Vix) / V2j.
366366
370 366370 366
315315
335335
17,6 17,617.6 17.6
15,6 17,515.6 17.5
8,68.6
8,3 мм 8,2 Шероховатость поверхности, 0,154 RH , мкм 0,210 0,170 Как следует из приведенных данных при величине рассогласовани рабочих валков дрессировочного стана равном 1,04-1,05, которое составл ет 0,991 ,02 величины рассогласовани скоростей рабочих валков четвертой клети прокатного стана, получают оптимальш 1е физико-механические характеристики холоднокатаных отожженных полос после дрессировки. С увеличением рассогласовани скоростей валков )/y2B 0 ДО предел текучести листов уменьшаетс на 21,0 МПа, увеличиваетс глубина лунк по Эриксену на 0,8 мм, а относительное удлинение - на 2%. Дальнейшее увеличение рассогласовани скоростей валков свыше 1,05 приводит к увеличению предела текучести, уменьшению относительного удлинени и глубины лунки по- Эриксену. При рассогласовании , равном 1,08, предел те кучести увеличиваетс на 24 МПа, от1 ,02 1,04 1,06 8.3 mm 8.2 Surface roughness, 0.154 RH, µm 0.210 0.170 As follows from the data given, the mismatch between the work rolls of the training mill is 1.04-1.05, which is 0.991, 02 of the mismatch speed of the work rolls of the fourth stand rolling mill, get optimal 1E physico-mechanical characteristics of cold-rolled annealed strips after training. With an increase in the mismatch of the roll speeds) / y2B 0 DO, the yield strength of the sheets decreases by 21.0 MPa, the Eriksen hole depth increases by 0.8 mm, and the relative elongation increases by 2%. A further increase in misalignment of roll speeds above 1.05 leads to an increase in yield strength, a decrease in the relative elongation and depth of the well, according to Eriksen. With a mismatch equal to 1.08, the limit of those density will increase by 24 MPa, from 1, 02 1.04 to 1.06
О 2,8-3,3 2,6-3,0 2,8-3,2 3,3-3,5About 2.8-3.3 2.6-3.0 2.8-3.2 3.3-3.5
380380
364-365 372 375364-365 372 375
325 333 338325 333 338
314314
17,4 16,715,217.4 16.715.2
8,28.2
8,38,28,38,2
9,09.0
1,081.08
3,5-3,5 0,148-0,150 0,160 0,174 0,186 носительное удлинение и глубина лунки по Эриксену снижаютс соответственно на 2,4% и 0,8 мм. При дрессировке с рассогласованием скоростей рабочих валков равном 1,04-1,05, улучшаютс не только механические характеристики, но и текстурные характеристики, планшетность и точность полос. Уменьшение предела текучести металла дрессированного при рассог асовании скоростей V, 1,04-1,05 обусловлено уменьшением шероховатости поверхности полос Р в этом интервале . Это подтверждаетс также текстурными изменени ми - текстура деформации в этих област х уменьшаетс . Так, полюсна плотность 222 ° верхности полосы со стороны ведомого валки при снижении рассогласовани скоростей валков V-, /V имеет следующие значени :3.5-3.5 0.148-0.150 0.160 0.174 0.186 Erectile wearable elongation and well depth are reduced by 2.4% and 0.8 mm, respectively. When training with a mismatch in the speeds of the work rolls of 1.04-1.05, not only mechanical characteristics are improved, but also textural characteristics, flatness and strip accuracy. The decrease in the yield strength of the metal that was trained during the dissociation of the velocities V, 1.04-1.05 is due to the decrease in the surface roughness of the P bands in this range. This is also confirmed by textural changes — the texture of the deformation in these areas is reduced. Thus, the pole density 222 ° of the top of the strip on the side of the driven roll, while reducing the speed mismatch of the rolls V-, / V, has the following values:
Это св зано с эффектом сглаживани . Этим же механизмом - уменьшением шероховатости поверхности полосы - объ сн етс повьппечие глубины выдавливани лунки по Эриксену, относительного удлинени .This is due to the smoothing effect. The same mechanism — reducing the roughness of the surface of the strip — explains the depth of extrusion of the hole, according to Eriksen, of relative elongation.
Отбраковка листов по неплоскоетности при дрессировке с рассогласованием скоростей по предлагаемому режиму уменьшаетс в 1,4 раза, по разнотолщинности - на 0,3%.The rejection of sheets of flatness when training with a mismatch of speeds according to the proposed mode is reduced by 1.4 times, the difference in thickness - by 0.3%.
Качество полос по механическим свойствам и по плоскостности оценивают по ГОСТ 9045-80 и ГОСТ 19904-74. Получают на опытном металле сталиThe quality of the bands for mechanical properties and flatness assessed according to GOST 9045-80 and GOST 19904-74. Get on the test metal steel
марки 08Ю выход годного на категорию выт жки ВОСВ (ГОСТ 9045-80) выше на 9,3%, на категорию ОСВ - вьппе на 1,2% по сравнению со способом производства полос без рассогласовани скоростей рабочих валков прокатного и дрессировочного станов.the 08U brand, the yield for the VOSV category (GOST 9045-80) is 9.3% higher, for the OSV category — 1.2% higher than the strip production method without mismatching the speeds of the working rolls of the rolling and training mill.
На опытном металле выход листов с высокой плоскостностью (ПВ) в 1,4 раза выше, выход листов с повьш1енной точностью прокатки (А) на 3,85% выше по сравнению с прокаткой и дрессировкой полос без рассогласовани скоростей рабочих валков.On the experimental metal, the yield of high-flatness sheets (PV) is 1.4 times higher, the yield of sheets with increased rolling accuracy (A) is 3.85% higher than rolling and tempering of strips without mismatching the speeds of the work rolls.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU833577698A SU1093369A1 (en) | 1983-04-11 | 1983-04-11 | Method of manufacturing cold-rolled strips |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU833577698A SU1093369A1 (en) | 1983-04-11 | 1983-04-11 | Method of manufacturing cold-rolled strips |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1093369A1 true SU1093369A1 (en) | 1984-05-23 |
Family
ID=21058515
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU833577698A SU1093369A1 (en) | 1983-04-11 | 1983-04-11 | Method of manufacturing cold-rolled strips |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1093369A1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2464115C1 (en) * | 2011-05-31 | 2012-10-20 | Александр Иванович Трайно | Method of planishing annealed steel strip |
| RU2542212C1 (en) * | 2013-11-06 | 2015-02-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВПО "МГТУ") | Cold-rolled strip manufacturing method |
| RU2699473C1 (en) * | 2019-01-17 | 2019-09-05 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Cold-rolled strip production method |
| RU2701322C1 (en) * | 2019-01-16 | 2019-09-26 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Method of producing a thin strip |
-
1983
- 1983-04-11 SU SU833577698A patent/SU1093369A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Сталь, 1976, ,с.452-45 4. 2. Извести вузов. Черна металлурги , 1980, № 1, с. 67-71. * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2464115C1 (en) * | 2011-05-31 | 2012-10-20 | Александр Иванович Трайно | Method of planishing annealed steel strip |
| RU2542212C1 (en) * | 2013-11-06 | 2015-02-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВПО "МГТУ") | Cold-rolled strip manufacturing method |
| RU2701322C1 (en) * | 2019-01-16 | 2019-09-26 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Method of producing a thin strip |
| EA039056B1 (en) * | 2019-01-16 | 2021-11-26 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВО "МГТУ им. Г.И. Носова") | Method of producing a thin strip |
| RU2699473C1 (en) * | 2019-01-17 | 2019-09-05 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Cold-rolled strip production method |
| EA039071B1 (en) * | 2019-01-17 | 2021-11-30 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВО "МГТУ им. Г.И. Носова") | Cold-rolled strip production method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5799527A (en) | Method of producing a stainless steel sheet having excellent surface brightness | |
| CN103014452A (en) | 5182 aluminum alloy tab stock substrate and production method thereof | |
| CN109988948A (en) | A kind of car inner plate 5182-O state aluminium alloy boards and its production method | |
| SU1093369A1 (en) | Method of manufacturing cold-rolled strips | |
| JP2899235B2 (en) | Method for producing aluminum plate or aluminum alloy plate with low optical anisotropy | |
| JPS5947602B2 (en) | Strip steel rolling method and equipment | |
| CN114192577A (en) | Method suitable for rolling ultrathin cold-rolled strip steel by CSP cold-rolled base material | |
| JP2002060917A (en) | Method for producing galvanized steel sheet | |
| JPH0853732A (en) | Aluminum alloy sheet for automobile body sheet, its production and its forming method | |
| EP0690142A1 (en) | Aluminium alloy sheet for auto body sheet, method for manufacturing same and method for forming same | |
| JPS63111156A (en) | Cold rolled steel sheet having excellent press formability and vividness after painting and its production | |
| RU2100108C1 (en) | Method of making flattened belt | |
| SU1696225A1 (en) | Method for making bimetallic sheet strips and bands | |
| JP2519103B2 (en) | Cold rolling method for electrical steel sheet | |
| RU2224029C2 (en) | Method for manufacture of hot rolls for producing of cold rolled strips of anisotropic electric steel | |
| JP2992216B2 (en) | Manufacturing method of high gloss stainless steel strip | |
| JP3440697B2 (en) | Method of manufacturing cold rolled stainless steel strip | |
| JP3591475B2 (en) | Method for producing thin steel sheet having good surface properties and DR rolling mill | |
| SU1611469A1 (en) | Method of producing strips | |
| RU2191080C2 (en) | Method for producing cold-rolled low-carbon strip steel | |
| JP2981140B2 (en) | Cold rolling of steel strip | |
| RU2209253C1 (en) | Method of finishing low-carbon cold-rolled strip steel | |
| JPS60227904A (en) | Production of cold rolled stainless steel strip having excellent surface characteristic | |
| JP2001198602A (en) | Method of manufacturing high-gloss metallic strip | |
| JPH0751241B2 (en) | Method for producing stainless cold-rolled steel strip |