EA035919B1 - Off-formwork vibroforming hollow-core slab for earthquake-resistant buildings (embodiments) - Google Patents
Off-formwork vibroforming hollow-core slab for earthquake-resistant buildings (embodiments) Download PDFInfo
- Publication number
- EA035919B1 EA035919B1 EA201900126A EA201900126A EA035919B1 EA 035919 B1 EA035919 B1 EA 035919B1 EA 201900126 A EA201900126 A EA 201900126A EA 201900126 A EA201900126 A EA 201900126A EA 035919 B1 EA035919 B1 EA 035919B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- slab
- longitudinal
- reinforced concrete
- length
- voids
- Prior art date
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C2/00—Building elements of relatively thin form for the construction of parts of buildings, e.g. sheet materials, slabs, or panels
- E04C2/02—Building elements of relatively thin form for the construction of parts of buildings, e.g. sheet materials, slabs, or panels characterised by specified materials
- E04C2/04—Building elements of relatively thin form for the construction of parts of buildings, e.g. sheet materials, slabs, or panels characterised by specified materials of concrete or other stone-like material; of asbestos cement; of cement and other mineral fibres
- E04C2/06—Building elements of relatively thin form for the construction of parts of buildings, e.g. sheet materials, slabs, or panels characterised by specified materials of concrete or other stone-like material; of asbestos cement; of cement and other mineral fibres reinforced
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04B—GENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
- E04B1/00—Constructions in general; Structures which are not restricted either to walls, e.g. partitions, or floors or ceilings or roofs
- E04B1/38—Connections for building structures in general
- E04B1/61—Connections for building structures in general of slab-shaped building elements with each other
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04B—GENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
- E04B1/00—Constructions in general; Structures which are not restricted either to walls, e.g. partitions, or floors or ceilings or roofs
- E04B1/62—Insulation or other protection; Elements or use of specified material therefor
- E04B1/92—Protection against other undesired influences or dangers
- E04B1/98—Protection against other undesired influences or dangers against vibrations or shocks; against mechanical destruction, e.g. by air-raids
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04B—GENERAL BUILDING CONSTRUCTIONS; WALLS, e.g. PARTITIONS; ROOFS; FLOORS; CEILINGS; INSULATION OR OTHER PROTECTION OF BUILDINGS
- E04B5/00—Floors; Floor construction with regard to insulation; Connections specially adapted therefor
- E04B5/02—Load-carrying floor structures formed substantially of prefabricated units
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C2/00—Building elements of relatively thin form for the construction of parts of buildings, e.g. sheet materials, slabs, or panels
- E04C2/30—Building elements of relatively thin form for the construction of parts of buildings, e.g. sheet materials, slabs, or panels characterised by the shape or structure
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
- Forms Removed On Construction Sites Or Auxiliary Members Thereof (AREA)
- Building Environments (AREA)
- On-Site Construction Work That Accompanies The Preparation And Application Of Concrete (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области строительства и может быть использовано для изготовления сборно-монолитных перекрытий с применением предварительно-напряженных железобетонных многопустотных плит безопалубочного виброформования при возведении кирпичных, сборно-монолитных и монолитных железобетонных жилых, общественных и производственных зданий, строящихся в условиях повышенной сейсмической активности.The invention relates to the field of construction and can be used for the manufacture of precast-monolithic floors using pre-stressed reinforced concrete hollow-core slabs without formwork vibratory molding during the construction of brick, precast-monolithic and monolithic reinforced concrete residential, public and industrial buildings under construction in conditions of increased seismic activity.
Известна многопустотная железобетонная плита (RU № 2363821, Е04В 5/02, Е04С 2/06), предназначенная для работы в условиях сейсмической активности, полученная методом непрерывного безопалубочного вибропрессования, с овальными пустотами, зауженными кверху, и преднапряженной арматурой в виде параллельных продольных стержней и элементов поперечной арматуры и снабженная шпонками на боковых поверхностях. Плита имеет арматурные выпуски в поперечном сечении в нижней части плиты со стороны ее торца и снабжена двумя парами дополнительных продольных арматурных стержней, размещенных в перемычках между пустотами симметрично относительно продольной оси плиты. Стержни каждой пары размещены параллельно друг другу в верхней и нижней частях перемычки. Каждая пара дополнительных продольных стержней образована пропусканием единого стержня через перемычку между пустотами, образуя стежок на перемычке. Между дополнительными продольными арматурными стержнями каждой пары размещена по всей длине плиты волнообразная проволока, сопряженная в отдельных точках с нижним и верхним дополнительными продольными стержнями путем проволочных зажимов или точечной сварки для удержания ее в растянутом состоянии по длине плиты. Волнообразная проволока получена путем растяжения предварительно сжатой проволочной пружины.Known hollow-core reinforced concrete slab (RU No. 2363821, E04B 5/02, E04C 2/06), designed to work in conditions of seismic activity, obtained by the method of continuous formless vibrocompression, with oval voids, narrowed upwards, and prestressed reinforcement in the form of parallel longitudinal rods and elements of transverse reinforcement and provided with keys on the side surfaces. The slab has reinforcing outlets in cross-section in the lower part of the slab from the side of its end and is equipped with two pairs of additional longitudinal reinforcing rods placed in the bridges between the voids symmetrically relative to the longitudinal axis of the slab. The rods of each pair are placed parallel to each other at the top and bottom of the bulkhead. Each pair of additional longitudinal rods is formed by passing a single rod through the bridge between the voids, forming a stitch on the bridge. A wavy wire is placed between the additional longitudinal reinforcing bars of each pair along the entire length of the slab, mated at separate points with the lower and upper additional longitudinal bars by wire clamps or spot welding to keep it in a stretched state along the length of the slab. The undulating wire is obtained by stretching a pre-compressed spring wire.
Недостатком известной плиты является низкая надежность в связи с тем, что выпуски продольной арматуры длиной примерно 10 см не обеспечивают надежную анкировку плиты в антисейсмическом поясе или в пределах вертикальных конструкций. Необходимо отметить, что технологически это неосуществимо, т.к. при изготовлении плита режется поперек по всему сечению. Прерывистые углубления глубиной не менее 10 мм не могут обеспечить полноценное восприятие значительных сдвиговых усилий при землетрясениях и не могут служить как полноценные шпонки, что также снижает надежность перекрытия. Поскольку плиты высотою до 220 мм, как правило, не требуют поперечного вертикального армирования ребер плит, роль каркаса, с имеющейся в каркасе зигзагообразной арматурой, является бесполезной и приводящей к удорожанию стоимости строительства. Кроме того, плита не имеет подъемных петель, что снижает удобство монтажа и погрузочных работ.The disadvantage of the known slab is low reliability due to the fact that the outlets of the longitudinal reinforcement with a length of about 10 cm do not provide reliable anchoring of the slab in the antiseismic belt or within vertical structures. It should be noted that this is not technologically feasible, since during manufacture, the slab is cut across the entire section. Intermittent grooves with a depth of at least 10 mm cannot provide a full-fledged perception of significant shear forces during earthquakes and cannot serve as full-fledged keys, which also reduces the reliability of the overlap. Since slabs with heights up to 220 mm, as a rule, do not require transverse vertical reinforcement of the edges of the slabs, the role of the frame, with the zigzag reinforcement available in the frame, is useless and leads to an increase in the cost of construction. In addition, the slab has no lifting eyes, which reduces the ease of installation and handling.
Известна многопустотная железобетонная плита, предназначенная для работы в условиях сейсмической активности (RU № 74652, Е04В 1/98, Е04В 5/02, Е04С 2/06, Е04С 3/00), полученная методом непрерывного безопалубочного вибропрессования с овальными пустотами, зауженными кверху, и преднапряженной арматурой в виде параллельных продольных стержней и элементов поперечной арматуры и снабженной шпонками на боковых поверхностях. Плита имеет арматурные выпуски в поперечном сечении в нижней части плиты со стороны ее торца и снабжена двумя парами дополнительных продольных арматурных стержней, размещенных в перемычках между пустотами симметрично относительно продольной оси плиты. Стержни каждой пары размещены параллельно друг другу в верхней и нижней частях перемычки. Каждая пара дополнительных продольных стержней образована пропусканием единого стержня через перемычку между пустотами, образуя стежок на перемычке, между дополнительными продольными арматурными стержнями каждой пары размещена по всей длине плиты волнообразная проволока, сопряженная в отдельных точках с нижним и верхним дополнительными продольными стержнями путем проволочных зажимов или точечной сварки для удержания ее в растянутом состоянии по длине плиты, причем волнообразная проволока получена путем растяжения предварительно сжатой проволочной пружины.Known hollow-core reinforced concrete slab designed to work in conditions of seismic activity (RU No. 74652, E04B 1/98, E04B 5/02, E04C 2/06, E04C 3/00), obtained by the method of continuous formless vibrocompression with oval voids, narrowed upwards, and prestressed reinforcement in the form of parallel longitudinal bars and transverse reinforcement elements and provided with keys on the lateral surfaces. The slab has reinforcing outlets in cross-section in the lower part of the slab from the side of its end and is equipped with two pairs of additional longitudinal reinforcing rods placed in the bridges between the voids symmetrically relative to the longitudinal axis of the slab. The rods of each pair are placed parallel to each other at the top and bottom of the bulkhead. Each pair of additional longitudinal bars is formed by passing a single bar through the bridge between the voids, forming a stitch on the bridge, between the additional longitudinal reinforcing bars of each pair, a wavy wire is placed along the entire length of the slab, conjugated at separate points with the lower and upper additional longitudinal bars by wire clamps or a point welding to keep it in a stretched state along the length of the plate, and the undulating wire is obtained by stretching a pre-compressed wire spring.
Недостатком известной плиты также является низкая надежность в связи с тем, что выпуски продольной арматуры не обеспечивают надежную анкировку плиты в антисейсмическом поясе или в пределах вертикальных конструкций и технологически это неосуществимо, т.к. при изготовлении плита режется поперек по всему сечению. Прерывистые углубления не могут обеспечить полноценное восприятие значительных сдвиговых усилий при землетрясениях и не могут служить как полноценные шпонки, что также снижает надежность перекрытия. Поскольку плиты высотою до 220 мм, как правило, не требуют поперечного вертикального армирования ребер плит, роль каркаса, с имеющейся в каркасе зигзагообразной арматурой, является бесполезной и приводящей к удорожанию стоимости строительства. Кроме того, плита не имеет подъемных петель, что снижает удобство монтажа и погрузочных работ.The disadvantage of the known slab is also low reliability due to the fact that the outlets of the longitudinal reinforcement do not provide reliable anchoring of the slab in the antiseismic belt or within vertical structures, and this is technologically unfeasible, because during manufacture, the slab is cut across the entire section. Intermittent grooves cannot provide a full-fledged perception of significant shear forces during earthquakes and cannot serve as full-fledged keys, which also reduces the reliability of the overlap. Since slabs with heights up to 220 mm, as a rule, do not require transverse vertical reinforcement of the edges of the slabs, the role of the frame, with the zigzag reinforcement available in the frame, is useless and leads to an increase in the cost of construction. In addition, the slab has no lifting eyes, which reduces the ease of installation and handling.
Известен узел сопряжения многопустотных преднапряженных железобетонных плит в сейсмостойком сборно-монолитном перекрытии с продольно-поперечным армированием с выпусками арматурных стержней в нижней части сопрягаемых плит и дополнительными соединительными металлическими элементами, предназначенными для размещения в межплитных швах, которые после установки плит на ригеле замоноличиваются, образуя диск сборно-монолитного перекрытия. Боковые стороны преднапряженных многопустотных железобетонных плит снабжены вертикальными шпонками, а торцевые сопряженные с ригелем, обращенные друг к другу пустотами, двумя пазами, выполненными на месте соответствующих пустот таким образом, что их донные части являются донной частью пустот. В каждой многопустотной железобетонной плите параллельно торцевой поверхности установлен металлический стер- 1 035919 жень, а перпендикулярно ему введены дополнительные соединительные металлические элементы-тяжи, которые сопрягаются друг с другом посредством перевязки, а с плитами - крюкообразными элементами путем зацепления за металлический стержень. Средства для повышения сейсмостойкости выполнены виде поперечной зигзагообразной проволоки сопряженной с продольными арматурными стержнями с возможностью растяжения. Стержни продольно поперечного армирования выполнены проволокой диаметром 5 мм, зигзагообразная проволока выбрана диаметром 4 мм, проволока поперечного стержня, объединяющая часть арматурных стержней каждой из плит, выбрана диаметром 10 мм (RU № 73681, Е04В 1/61, Е04В 5/02, Е04В 1/98, Е04С 2/06, Е04Н 9/00).Known is a junction point for hollow-core prestressed reinforced concrete slabs in an earthquake-resistant precast-monolithic slab with longitudinal-transverse reinforcement with outlets of reinforcing bars in the lower part of the mating slabs and additional connecting metal elements intended for placement in inter-slab seams, which, after installing the slabs on the crossbar, are monolithic prefabricated monolithic floor. The sides of the prestressed hollow-core reinforced concrete slabs are equipped with vertical dowels, and the end faces mated to the crossbar, facing each other with voids, with two grooves made in place of the corresponding voids so that their bottom parts are the bottom part of the voids. In each hollow-core reinforced concrete slab parallel to the end surface, a metal ster-1 035919 zhen is installed, and additional connecting metal elements-strands are introduced perpendicular to it, which are mated with each other by binding, and with the plates - with hook-shaped elements by engaging with a metal rod. Means for increasing seismic resistance are made in the form of a transverse zigzag wire conjugated with longitudinal reinforcing bars with the possibility of stretching. The rods of the longitudinal transverse reinforcement are made with a wire with a diameter of 5 mm, a zigzag wire is selected with a diameter of 4 mm, the wire of a transverse rod, uniting part of the reinforcing bars of each of the plates, is selected with a diameter of 10 mm (RU No. 73681, E04B 1/61, E04B 5/02, E04B 1 / 98, E04C 2/06, E04H 9/00).
Недостатком известной плиты также является низкая надежность. Плита имеет по торцам пазы, которые после их омоноличивания могут работать лишь на срез в лучшем случае, но на выдергивание они не эффективны. При вертикальном сейсмическом воздействии или осадки здания монолитный бетон в пазах может из-за усадочных деформаций сместиться вверх и обладать излишней подвижностью, что существенно может снизить жесткость диска перекрытия. Зигзагообразное армирование не несет какойлибо полезной функции в смысле повышения сейсмостойкости составного перекрытия. Является излишней, приводящей к усложнению технологичности изготовления плит и перерасходу арматуры. Короткие выпуски арматуры, показанной в торцах плит по осям продольных ребер, не обеспечивают их анкировки в монолитной части ригеля, а осуществление самих выпусков нереально. Конструкция плиты не позволяет осуществлять связи между плитами и вертикальными элементами здания вдоль продольных граней, что резко снижает сейсмонадежность диска перекрытия в целом.The disadvantage of the known plate is also low reliability. The plate has grooves at the ends, which, after they are monolithic, can only work for a cut at best, but they are not effective for pulling out. In the case of vertical seismic impact or settlement of a building, monolithic concrete in the grooves can shift upward due to shrinkage deformations and have excessive mobility, which can significantly reduce the stiffness of the floor disc. Zig-zag reinforcement does not have any useful function in terms of increasing the seismic resistance of the composite floor. It is unnecessary, leading to the complication of manufacturability of plates and overruns of reinforcement. Short outlets of reinforcement, shown at the ends of the slabs along the axes of the longitudinal ribs, do not ensure their anchoring in the monolithic part of the girder, and the implementation of the outlets themselves is unrealistic. The design of the slab does not allow connections between the slabs and the vertical elements of the building along the longitudinal edges, which sharply reduces the seismic reliability of the floor disc as a whole.
Наиболее близким к предлагаемому изобретению является железобетонная многопустотная плита, установленная в узле для сопряжения железобетонных многопустотных плит в сборно-монолитных перекрытиях с несущими железобетонными ригелями, предназначенных для использования при строительстве зданий в сейсмоопасных районах (RU № 2363819, Е04В 1/61). В известном узле железобетонные многопустотные плиты, сопряженные с несущим железобетонным ригелем, выполнены с двумя пазами, обращенными друг к другу в области межплитного шва и образованными на месте пустот до их донной части. Железобетонные многопустотные плиты имеют выпуски арматуры, обращенные также в область межплитного шва. Параллельно торцевой поверхности в каждой плите размещены металлические стержни, связанные друг с другом тяжами с крюками на концах, зацепленными за стержни, при этом тяжи выполнены составными и сопряжены между собой в области межплитного шва. По краям плит размещены две пары параллельных продольных арматурных стержней. Один из продольных арматурных стержней каждой пары размещен в верхней части перемычки пустотной плиты, а другой - под ним в нижней части этой же перемычки. Каждая пара стержней образована единым стержнем, пропущенным через перемычку и образующим стежок на поверхности перемычки по ее высоте. Между верхним и нижним стержнями каждой пары размещена зигзагообразная проволока, в отдельных местах скрепленная с теми продольными арматурными стержнями, с которыми она соприкасается. Несущий железобетонный ригель, с которым сопряжены вышеуказанные железобетонные многопустотные плиты, также имеет арматурные выпуски продольной арматуры и поперечные арматурные стержни, которые размещены над продольными и с которыми связаны дополнительно введенные петлеобразные арматурные элементы. В межплитом шве над железобетонным ригелем размещен арматурный каркас по всей длине шва, высота петлеобразных арматурных элементов не превышает высоты арматурного каркаса, а его ширина не превышает ширины вышеуказанного арматурного каркаса.Closest to the proposed invention is a reinforced concrete hollow-core slab installed in the unit for coupling reinforced concrete hollow-core slabs in precast-monolithic floors with load-bearing reinforced concrete girders intended for use in the construction of buildings in earthquake-prone areas (RU No. 2363819, E04B 1/61). In a known unit, hollow-core reinforced concrete slabs, coupled with a load-bearing reinforced concrete girder, are made with two grooves facing each other in the area of the interplate seam and formed in place of the voids to their bottom. Reinforced concrete hollow-core slabs have reinforcement outlets, also facing the area of the inter-slab joint. Parallel to the end surface, metal rods are placed in each plate, connected to each other by strands with hooks at the ends, hooked to the rods, while the straps are made composite and coupled to each other in the area of the interplate seam. Along the edges of the slabs, there are two pairs of parallel longitudinal reinforcing bars. One of the longitudinal reinforcing bars of each pair is located in the upper part of the lintel of the hollow core slab, and the other is located below it in the lower part of the same lintel. Each pair of rods is formed by a single rod passed through the bridge and forming a stitch on the surface of the bridge along its height. A zigzag wire is placed between the upper and lower rods of each pair, in some places fastened to those longitudinal reinforcing rods with which it is in contact. The load-bearing reinforced concrete girder, with which the aforementioned hollow-core reinforced concrete slabs are coupled, also has reinforcing outlets of longitudinal reinforcement and transverse reinforcing bars, which are located above the longitudinal ones and with which additional loop-shaped reinforcing elements are connected. In the inter-slab seam above the reinforced concrete girder, a reinforcing cage is placed along the entire length of the seam, the height of the loop-shaped reinforcing elements does not exceed the height of the reinforcing cage, and its width does not exceed the width of the above reinforcing cage.
Существенным недостатком известной плиты является низкая сейсмонадежность из-за возможности подвижки и вырова из пазов продольной арматуры, что приводит к нарушению анкировки плиты и разрушению перекрытия. Отсутствие связей между плитами по продольным ребрам, а также связей продольных ребер с вертикальными конструкциями также снижает сейсмонадежность всего перекрытия. Еще одним существенным недостатком известной плиты являются большие трудозатраты, обусловленные трудоемкостью монтажа плит, т.к. для создания монолитного участка необходимо устанавливать съемную опалубку между плитами. Кроме того, плита из-за отсутствия подъемных петель требует применения нестандартных подъемных приспособлений, что усложняет транспортировку и установку плит в проектное положение. Все это также приводит к повышению стоимости строительства.A significant disadvantage of the known slab is its low seismic reliability due to the possibility of movement and vyrovanie from the grooves of the longitudinal reinforcement, which leads to a violation of the anchorage of the slab and the destruction of the floor. The absence of connections between slabs along longitudinal ribs, as well as connections of longitudinal ribs with vertical structures, also reduces the seismic reliability of the entire floor. Another significant disadvantage of the known plate is the large labor costs due to the laboriousness of the installation of the plates, since to create a monolithic section, it is necessary to install a removable formwork between the plates. In addition, the slab, due to the absence of lifting loops, requires the use of non-standard lifting devices, which complicates the transportation and installation of the slabs in the design position. All this also leads to higher construction costs.
Задачей настоящего изобретения является повышение сейсмонадежности перекрытия, снижение трудозатрат при сооружении зданий и стоимости строительства.The objective of the present invention is to improve the seismic reliability of the floor, to reduce labor costs in the construction of buildings and the cost of construction.
Поставленная задача решается тем, что в первом варианте в железобетонной многопустотной плите безопалубочного виброформования для сейсмостойких зданий, выполненной с пустотами, с арматурой в виде не менее двух поперечных стержней, размещенных параллельно торцевым поверхностям, шпонками на боковых продольных гранях плиты и минимум двумя вырезами, выполненными с торцов плиты вдоль ее продольной оси, согласно изобретению вырезы, имеющие клинообразную форму, сужающуюся к торцевой поверхности, выполнены над первыми или вторыми от продольных граней пустотами, поперечные стержни выполнены с длиной, превышающей ширину плиты между боковыми продольными гранями, и размещены в средней по высоте части плиты.The problem is solved by the fact that in the first version, in a reinforced concrete hollow-core slab without formwork vibratory shaping for earthquake-resistant buildings, made with voids, with reinforcement in the form of at least two transverse rods, placed parallel to the end surfaces, dowels on the lateral longitudinal edges of the slab and at least two cutouts made from the ends of the slab along its longitudinal axis, according to the invention, cuts having a wedge-shaped shape tapering to the end surface are made above the first or second voids from the longitudinal edges, the transverse rods are made with a length exceeding the width of the slab between the lateral longitudinal edges, and are placed in the middle the height of the slab part
Во втором варианте поставленная задача решается тем, что в железобетонной многопустотной плите безопалубочного виброформования для сейсмостойких зданий, выполненной с пустотами, с арматуIn the second version, the task is solved by the fact that in a reinforced concrete hollow-core slab of non-formwork vibration shaping for earthquake-resistant buildings, made with voids, with reinforcement
- 2 035919 рой в виде не менее двух поперечных стержней, размещенных параллельно торцевым поверхностям, шпонками на боковых продольных гранях плиты и минимум двумя вырезами, выполненными с торцов плиты вдоль ее продольной оси, согласно изобретению нижняя часть продольной боковой грани плиты выступает за пределы верхней части продольной боковой грани плиты, вырезы, имеющие клинообразную форму, сужающуюся к торцевой поверхности, выполнены над первыми или вторыми от продольных граней пустотами, поперечные стержни выполнены с длиной, превышающей ширину плиты между боковыми продольными гранями, и размещены в средней по высоте части плиты, при этом площадь среза шпонок Fcp, приходящейся на 100 см L плиты, составляет не менее 60% от площади среза плиты по оси В-В пустоты на той же длине плиты L.- 2 035919 swarm in the form of at least two transverse rods placed parallel to the end surfaces, with dowels on the lateral longitudinal edges of the slab and at least two cuts made from the ends of the slab along its longitudinal axis, according to the invention, the lower part of the longitudinal lateral edge of the slab protrudes beyond the upper part the longitudinal side edge of the slab, the cuts having a wedge-shaped shape tapering to the end surface are made above the first or second voids from the longitudinal edges, the transverse rods are made with a length exceeding the width of the slab between the lateral longitudinal edges, and are placed in the mid-height part of the slab, when the shear area of the keys F cp per 100 cm L of the slab is at least 60% of the shear area of the slab along the B-B axis of the void at the same length of the slab L.
Поставленная задача решается также и тем, что в первом и втором вариантах торец нижней части продольной грани выполнен толщиной h не менее 20 мм. Клинообразные вырезы выполнены длиной L1 не менее 80 см, шириной у торца плиты c1 минимум 5 см, а на противоположном конце c2 минимум 7 см. Поперечные стержни размещены на расстоянии f не более 75 см от торца плиты.The problem is also solved by the fact that in the first and second versions the end of the lower part of the longitudinal edge is made with a thickness h of at least 20 mm. Wedge-shaped cuts are made with a length L1 of at least 80 cm, a width at the end of the slab c1 of at least 5 cm, and at the opposite end of c 2 at least 7 cm. The transverse rods are placed at a distance f no more than 75 cm from the end of the slab.
Поставленная задача решается также и тем, что во втором варианте нижняя часть продольной боковой грани плиты выступает за пределы верхней части боковой грани плиты на расстояние b не менее 50 мм. Шпонки в поперечном сечении выполнены в форме усеченного конуса, или трапеции, образующая которых выполнена под углом α не более 60°. Суммарная площадь среза шпонок Fcp по одной продольной грани, приходящейся на 100 см плиты, составляет не менее площади, рассчитываемой по формулеThe problem is also solved by the fact that in the second version the lower part of the longitudinal side edge of the slab protrudes beyond the upper part of the lateral edge of the slab by a distance b of at least 50 mm. The keys in cross-section are made in the form of a truncated cone, or a trapezoid, the generatrix of which is made at an angle α of not more than 60 °. The total area of the cut of the keys F cp along one longitudinal face per 100 cm of the slab is not less than the area calculated by the formula
Fcp=(h1+h2)-Li-0,6, см2, где Fcp - суммарная площадь среза шпонок, приходящаяся на 100 см длины плиты L;Fcp = (h1 + h2) -Li-0.6, cm 2 , where F cp is the total area of the cut of the keys per 100 cm of the length of the plate L;
h1 и h2 соответственно высота полки наверху и внизу плиты по вертикальной оси пустоты В-В, см;h1 and h 2, respectively, the height of the shelf at the top and bottom of the slab along the vertical axis of the void B-B, cm;
L - расчетная длина плиты - 100 см.L - calculated length of the slab - 100 cm.
На длине 100 см продольной грани плиты количество шпонок составляет не менее 5. Шпонки выполнены глубиной δ не менее 20 мм.On a length of 100 cm of the longitudinal edge of the slab, the number of keys is at least 5. The keys are made with a depth of δ not less than 20 mm.
Сущность предлагаемой плиты заключается в том, что вырезы выполнены клинообразной формы, сужающейся к торцевой поверхности, и расположены над первыми или вторыми от продольных граней пустотами. Такое выполнение позволяет осуществлять надежную связь плиты по торцам с вертикальными элементами здания, например с антисейсмическим поясом, за счет исключения возможности вырова продольной арматуры из вырезов. Все это повышает сейсмонадежность перекрытия. Позволяет также осуществить качественное бетонирование, например, антисейсмических поясов с полостью плиты. Заложенная в вырез плиты арматура надежно анкируется в пределах плиты за счет того, что клинообразная форма выреза не позволяет осуществиться подвижке бетона омоноличивания и подвижки вверх за счет части овалов пустоты. При такой конструкции анкеровки соблюдается основное требование к плитам, которые должны надежно анкероваться с вертикальными элементами, например с антисейсмическим поясом.The essence of the proposed plate lies in the fact that the cutouts are wedge-shaped, tapering to the end surface, and are located above the first or second voids from the longitudinal edges. Such an implementation allows for reliable connection of the slab at the ends with vertical elements of the building, for example, with an anti-seismic belt, by eliminating the possibility of the longitudinal reinforcement breaking out from the cutouts. All this increases the seismic reliability of the overlap. It also allows high-quality concreting, for example, of antiseismic belts with a slab cavity. The reinforcement laid in the slab cutout is reliably anchored within the slab due to the fact that the wedge-shaped cutout does not allow the slab concrete to move and upward due to part of the void ovals. With such an anchoring design, the basic requirement for slabs is met, which must be reliably anchored with vertical elements, for example, with an anti-seismic belt.
Выполнение поперечных стержней с длиной, превышающей ширину плиты между боковыми продольными гранями, позволяет обеспечить связь между плитами в пределах монолитного ребра между плитами вдоль продольных граней, например, путем сварки между собой поперечных стержней смежных плит. Наличие такой связи обеспечивает возникновение при сейсмическом воздействии нагельного эффекта, благоприятно влияющего на сопротивляемость шпонок сдвигающим нагрузкам в пределах монолитного железобетонного ребра между плитами при сеймических воздействиях. При сокращении этого расстояния исключается возможность надежного соединения путем сварки поперечных стержней смежных плит, что снижает надежность перекрытия. Размещение поперечных стержней в средней по высоте части плиты позволяет выполнить одновременно две функции - поперечные стержни являются элементом строповки при подъеме и монтаже плит, а также служат в качестве связи как между плитами по продольным граням в пределах монолитного ребра, так и с вертикальными элементами здания, например антисейсмическим поясом при примыкании продольной грани к вертикальным элементам. Это обеспечивает надежную связь перекрытия с вертикальными элементами, а также сейсмостойкость перекрытия в целом. Кроме того, поперечные стержни усиливают анкерующие свойства анкерного стержня, устанавливаемого в построечных условиях в вырезы по торцам плиты.The execution of transverse rods with a length exceeding the width of the slab between the lateral longitudinal edges allows the connection between the slabs within the monolithic rib between the slabs along the longitudinal edges, for example, by welding the transverse rods of adjacent slabs to each other. The presence of such a connection ensures the occurrence of a dowel effect during seismic action, which favorably affects the resistance of the keys to shear loads within the monolithic reinforced concrete rib between the slabs under seismic actions. When this distance is reduced, the possibility of a reliable connection by welding the transverse rods of adjacent slabs is excluded, which reduces the reliability of the overlap. The placement of transverse rods in the mid-height part of the slab allows you to simultaneously perform two functions - the transverse rods are an element of slinging when lifting and installing the slabs, and also serve as a connection both between the slabs along the longitudinal edges within the monolithic rib, and with the vertical elements of the building, for example, an antiseismic belt when the longitudinal edge is adjacent to vertical elements. This ensures a reliable connection of the floor with vertical elements, as well as the seismic resistance of the floor as a whole. In addition, the transverse rods enhance the anchoring properties of the anchor rod installed under construction conditions in the cutouts along the ends of the slab.
Во втором варианте нижняя часть продольной боковой грани плиты выполнена выступающей за пределы ее верхней части. Это позволяет сформировать достаточное пространство между плитами при их монтаже для создания монолитного армированного ребра и позволяет использовать вибраторы для надежного уплотнения монолитного бетона, что существенно повышает монолитность и сейсмостойкость перекрытия. Выступающая грань позволяет также отказаться от устройства дополнительной опалубки для формирования монолитного ребра между плитами, что значительно снижает трудозатраты на строительстве и соответственно стоимость строительства.In the second version, the lower part of the longitudinal side edge of the slab is made protruding beyond its upper part. This allows the formation of a sufficient space between the slabs during their installation to create a monolithic reinforced rib and allows the use of vibrators for reliable compaction of monolithic concrete, which significantly increases the solidity and seismic resistance of the floor. The protruding edge also allows you to abandon the device of additional formwork to form a monolithic rib between the slabs, which significantly reduces labor costs for construction and, accordingly, the cost of construction.
Нижняя часть продольной боковой грани плиты выступает за пределы верхней боковой грани плиты на расстояние b не менее 50 мм. При сокращении этого расстояния исключается надежное бетонирование армированного монолитного стыка между плитами из-за невозможности осуществления качественного уплотнения вибрированием свежеуложенного бетона, что снижает прочность монолитного бе- 3 035919 тона и, как следствие, надежность перекрытия. Кроме того, сокращение расстояния b не позволяет использовать бетон с крупностью гравия или щебня размером до 20 мм. Все это требует использования специального мелкозернистого бетона, повышающего расход цемента для достижения требуемой прочности бетона омоноличивания, что повышает стоимость строительства.The lower part of the longitudinal side edge of the slab protrudes beyond the upper side edge of the slab by a distance b of at least 50 mm. When this distance is reduced, reliable concreting of the reinforced monolithic joint between the slabs is excluded due to the impossibility of performing high-quality compaction by vibration of freshly laid concrete, which reduces the strength of the monolithic concrete and, as a consequence, the reliability of the overlap. In addition, the reduction in distance b prevents the use of concrete with a gravel or crushed stone size of up to 20 mm. All this requires the use of special fine-grained concrete, which increases the consumption of cement to achieve the required strength of the concrete for grouting, which increases the cost of construction.
Выполнение торца нижней части продольной грани и в первом и во втором вариантах толщиной h не менее 20 мм обеспечивает целостность плиты при монтаже, транспортировке и бетонировании. Менее 20 мм приводит к высокой степени повреждаемости нижней продольной грани при транспортировании и монтаже плиты.The execution of the end of the lower part of the longitudinal edge in both the first and second versions with a thickness of h not less than 20 mm ensures the integrity of the slab during installation, transportation and concreting. Less than 20 mm leads to a high degree of damage to the lower longitudinal edge during transportation and installation of the slab.
Выполнение клинообразных вырезов длиной L1 менее 80 см (первый и второй варианты) снижает надежность анкеровки плиты с вертикальными элементами здания, а также исключает, при необходимости, возможность установки поперечной арматуры в пределах этих вырезов. Выполнение клинообразных вырезов шириной c1 у торца плиты менее 5 см, а на противоположном конце c2 менее 7 см усложняет надежность омоноличивания узла, исключает использование глубинных вибраторов, что снижает надежность анкеровки арматуры, размещенной в клинообразных вырезах из-за низкой плотности бетона омоноличивания, а также практически исключается возможность доступа крюка подъемной траверсы к поперечному стержню при подъеме и монтаже плит перекрытия.Making wedge-shaped cutouts with a length of L1 less than 80 cm (first and second options) reduces the reliability of anchoring the slab with vertical building elements, and also excludes, if necessary, the possibility of installing transverse reinforcement within these cutouts. Making wedge-shaped cuts with a width c1 at the end of the slab is less than 5 cm, and at the opposite end c 2 less than 7 cm complicates the reliability of the bonding of the unit, excludes the use of deep vibrators, which reduces the reliability of anchoring the reinforcement placed in the wedge-shaped notches due to the low density of concrete for grouting, and it is also virtually impossible for the hook of the lifting beam to access the cross bar when lifting and installing floor slabs.
Расположение поперечного стержня (в первом и втором вариантах) в пределах длины выреза - для удобства захвата этого стержня крюком подъемной траверсы. При размещении поперечных стержней на расстоянии f более 75 см от торца плиты возникают значительные изгибающие моменты, которые могут привести к образованию трещин на верхней поверхности плиты и тем самым снизить жесткость плиты. При значительном сокращении этого расстояния возникает опасность снижения анкерующих свойств стержней, устанавливаемых в клинообразных вырезах.The location of the transverse bar (in the first and second versions) within the length of the cutout - for the convenience of gripping this bar by the hook of the lifting traverse. When the transverse rods are placed at a distance f more than 75 cm from the end of the slab, significant bending moments arise, which can lead to the formation of cracks on the upper surface of the slab and thereby reduce the stiffness of the slab. With a significant reduction in this distance, there is a risk of reducing the anchoring properties of the rods installed in the wedge-shaped notches.
Во втором варианте шпонки выполнены с площадью среза не менее 60% от площади среза плиты по оси пустоты, что позволяет повысить жесткость перекрытия, что повышает сейсмонадежность здания. При сокращении площади приводит к преждевременному образованию трещин между плитами и резкому снижению жесткости перекрытия, что может быть причиной серьезных повреждений несущих конструкций здания вплоть до их разрушения, например в кирпичных зданиях.In the second version, the dowels are made with a shear area of at least 60% of the slab shear area along the void axis, which makes it possible to increase the stiffness of the floor, which increases the seismic reliability of the building. With a reduction in area, it leads to premature formation of cracks between the slabs and a sharp decrease in the stiffness of the floor, which can cause serious damage to the supporting structures of the building up to their destruction, for example, in brick buildings.
Шпонки в поперечном сечении выполнены в форме усеченного конуса, или трапеции, что позволяет повысить технологичность их изготовления. Для восприятия сдвигающих усилий угол образующей шпонки должен быть не более 60° с целью снижения опасности вырова шпонки и ее надежной работы в своей плоскости, что повышает сейсмонадежность составного перекрытия и совместно с монолитными ребрами между плитами существенно повышает монолитность и сейсмонадежность составного перекрытия. При превышении этого угла снижается зацепляющий эффект шпонки при значительных сдвигающих сейсмических нагрузках.The cross-sectional keys are made in the form of a truncated cone, or a trapezoid, which improves the manufacturability of their manufacture. For the perception of shear forces, the angle of the generatrix of the key should be no more than 60 ° in order to reduce the danger of the key breaking out and its reliable operation in its plane, which increases the seismic reliability of the composite overlap and, together with the monolithic ribs between the slabs, significantly increases the solidity and seismic reliability of the composite overlap. When this angle is exceeded, the engaging effect of the key is reduced at significant shear seismic loads.
Суммарная площадь среза шпонок на одной продольной грани, приходящейся на 1 м плиты, должна быть не менее площади, рассчитываемой по формулеThe total area of the cut of the dowels on one longitudinal face per 1 m of the slab must be at least the area calculated by the formula
Fcp=(h1+h2)xLx0,6, см2, где Fcp - суммарная площадь среза шпонок, приходящаяся на 100 см длины плиты;Fcp = (h1 + h2) xLx0.6, cm 2 , where F cp is the total cut area of the keys per 100 cm of the slab length;
h1 и h2 соответственно высота полки наверху и внизу плиты по вертикальной оси пустоты, см;h1 and h 2, respectively, the height of the shelf at the top and bottom of the plate along the vertical axis of the void, cm;
L - расчетная длина плиты - 100 см.L - calculated length of the slab - 100 cm.
Площадь среза шпонок по отношению к площади среза самой плиты должна обеспечить равнопрочность плиты по монолитному стыку и по основному сечению плиты в продольном направлении для восприятия сдвигающих сейсмических усилий. Площадь среза шпонок плиты, определенная по предлагаемой формуле, обеспечивает, как минимум, восприятие 70-80% несущей способности на срез, приходящегося для самого слабого сечения плиты.The shear area of the dowels in relation to the shear area of the slab itself should ensure the equal strength of the slab along the monolithic joint and along the main section of the slab in the longitudinal direction for the perception of shear seismic forces. The shear area of the slab keys, determined according to the proposed formula, provides at least 70-80% of the bearing capacity per shear for the weakest section of the slab.
Предлагаемое соотношение площади шпонок к площади всей боковой продольной грани плиты позволяет обеспечить максимальное восприятие плитами усилий от сейсмического воздействия и равнопрочность стыка и тела плиты, что повышает жесткость перекрытия и тем самым сейсмонадежность перекрытия. Нарушении этого соотношения может привести к разрушению монолитного стыка между плитами, что приведет к резкому снижению жесткости перекрытия и его сопротивляемости сейсмическим воздействиям, в том числе и вертикальных элементов здания в целом за счет неравномерной подвижки плит между собой.The proposed ratio of the area of the dowels to the area of the entire lateral longitudinal edge of the slab allows the slabs to maximize the forces from seismic impact and equal strength of the joint and the slab body, which increases the stiffness of the floor and thus the seismic reliability of the floor. Violation of this ratio can lead to the destruction of the monolithic joint between the slabs, which will lead to a sharp decrease in the stiffness of the floor and its resistance to seismic influences, including the vertical elements of the building as a whole, due to the uneven movement of the slabs among themselves.
Выполнение не менее 5 шпонок на длине 100 см продольной грани плиты является предпочтительным, что позволяет увеличить количество связей и исключает концентрацию напряжений, возникающего при меньшем количестве шпонок. Это приводит к равномерному распределению усилий по продольным граням плит, что повышает несущую способность стыка между плитами и, как следствие, повышает сейсмостойкость перекрытия в целом.The implementation of at least 5 keys on a length of 100 cm of the longitudinal edge of the slab is preferable, which makes it possible to increase the number of ties and excludes the concentration of stresses that occurs with a smaller number of keys. This leads to a uniform distribution of forces along the longitudinal edges of the slabs, which increases the bearing capacity of the joint between the slabs and, as a consequence, increases the seismic resistance of the floor as a whole.
При выполнении шпонок глубиной δ менее 20 мм эффективность их работы при сейсмических воздействиях существенно снижается. Для равномерного распределения напряжений в стыках между плитами предпочтительнее выполнять количество шпонок на длине 100 см боковой продольной грани плиты не менее 5 штук.When the dowels are made with a depth of δ less than 20 mm, their efficiency under seismic influences is significantly reduced. For a uniform distribution of stresses in the joints between the plates, it is preferable to carry out the number of dowels at a length of 100 cm of the side longitudinal edge of the plate at least 5 pieces.
- 4 035919- 4 035919
Изобретение поясняется графическими материалами, где на фиг. 1 показан торец железобетонной многопустотной плиты, на фиг. 2 - вид сверху плиты, на фиг. 3 показан фрагмент поперечного сечения плиты (сечение 1-1), на фиг. 4 - фрагмент плиты в изометрической проекции.The invention is illustrated by graphic materials, where Fig. 1 shows the end of a reinforced concrete hollow-core slab, FIG. 2 is a top view of the plate; FIG. 3 shows a fragment of a cross-section of a slab (section 1-1), Fig. 4 - a fragment of a slab in isometric projection.
Железобетонная многопустотная плита 1 получена методом непрерывного безопалубочного виброформования.Reinforced concrete hollow-core slab 1 is obtained by the method of continuous formless vibroforming.
В первом варианте нижняя 2 часть продольной боковой 3 грани плиты 1 выполнена на одном уровне с ее верхней 4 частью (фиг. 1). Во втором варианте нижняя 2 часть продольной боковой 3 грани плиты 1 выступает за пределы верхней 4 части продольной боковой 3 грани на расстояние b не менее 50 мм (фиг. 2-4).In the first version, the lower 2 part of the longitudinal side 3 of the plate 1 is made at the same level with its upper part 4 (Fig. 1). In the second version, the lower 2 part of the longitudinal side 3 edge of the slab 1 protrudes beyond the upper 4 part of the longitudinal side 3 edge by a distance b of at least 50 mm (Figs. 2-4).
Толщина нижней части 2 продольной боковой 3 грани в торцовой ее части и в первом и втором вариантах составляет h не менее 20 мм (фиг. 3).The thickness of the lower part 2 of the longitudinal side 3 edge in its end part and in the first and second versions is h not less than 20 mm (Fig. 3).
В продольных боковых 3 гранях плиты 1 выполнены шпонки 5. Шпонки 5 в боковых 3 продольных гранях плиты 1 обеспечивают восприятие сдвиговых усилий, возникающих при сейсмических воздействиях.In the longitudinal side 3 sides of the slab 1, dowels 5 are made. The dowels 5 in the side 3 longitudinal edges of the slab 1 provide the perception of shear forces arising from seismic influences.
В плите 1 параллельно ее торцевой 6 грани выполнены как минимум два клинообразных выреза 7 длиной L1 не менее 80 см, с шириной у торца c1 минимум 5 см, а на противоположном конце - с2 минимум 7 см.In plate 1, parallel to its end face 6, at least two wedge-shaped cutouts 7 are made with a length L1 of at least 80 cm, with a width at the end c1 of at least 5 cm, and at the opposite end - with 2 at least 7 cm.
Вырезы 7 могут быть выполнены над первыми (фиг. 1) или над вторыми (фиг. 2, 4) от продольных боковых 3 граней плиты 1 пустотами 8.The cutouts 7 can be made above the first (Fig. 1) or above the second (Fig. 2, 4) from the longitudinal side 3 edges of the slab 1 by the voids 8.
Глубина δ шпонок 5 составляет не менее 20 мм. В поперечном сечении шпонки 5 имеют форму усеченного конуса или трапеции (фиг. 3), образующая которых выполнена под углом а, не превышающем 60°. Суммарная площадь среза шпонок 5 на одной продольной боковой 3 грани, приходящейся на 100 см плиты 1, должна быть не менее площади, рассчитываемой по формулеThe depth δ of the keys 5 is at least 20 mm. In cross-section, the keys 5 have the shape of a truncated cone or trapezoid (Fig. 3), the generatrix of which is made at an angle a not exceeding 60 °. The total cut area of the keys 5 on one longitudinal side 3 face per 100 cm of plate 1 must be at least the area calculated by the formula
Fcp=(h1+h2)xLx0,6, см2, где Fcp - суммарная площадь среза шпонок, приходящаяся на 100 см длины плиты;Fcp = (h1 + h 2 ) xLx0.6, cm 2 , where F cp is the total area of the cut of the keys per 100 cm of the length of the slab;
h1 и h2 соответственно высота верхней и нижней части плиты по вертикальной оси В-В пустоты 8, см;h1 and h 2, respectively, the height of the upper and lower parts of the plate along the vertical axis B-B of the void 8, cm;
L - расчетная длина плиты - 100 см.L - calculated length of the slab - 100 cm.
Количество шпонок 5 на длине 100 см продольной боковой 3 грани плиты 1 должно быть не менее 5.The number of dowels 5 on a length of 100 cm of the longitudinal side 3 of the plate 1 must be at least 5.
Например, площадь среза по телу плиты 1 на самом слабом участке (по оси В-В) составляет h1 - 3,1 см, h2 - 3,4 см,For example, the shear area along the body of slab 1 at the weakest section (along the B-B axis) is h1 - 3.1 cm, h 2 - 3.4 cm,
L=100см, (3,1+3,4)х100=650 см2, тогда Fcp=650x0,6=390 см2 на длине L=100 см плиты.L = 100 cm, (3.1 + 3.4) x100 = 650 cm 2 , then F cp = 650x0.6 = 390 cm 2 at the length L = 100 cm of the slab.
Например, при выполнении шпонки 5 с площадью среза круглой формы и диаметром 10 см на длине L=100 см продольной боковой 3 грани плиты 1 необходимо предусмотреть 5 таких шпонок, либо эквивалентной площадью шпонки 5 с площадью среза квадратной формы.For example, when performing a key 5 with a round cut area and a diameter of 10 cm at a length L = 100 cm of the longitudinal 3 side face of plate 1, it is necessary to provide 5 such keys, or the equivalent area of a key 5 with a square cut area.
В средней по высоте части плиты 1, перпендикулярно ее продольной оси А-А и на расстоянии f не более 75 см от торцов 6 граней плиты 1 размещены два поперечных стержня 9.In the mid-height part of the slab 1, perpendicular to its longitudinal axis A-A and at a distance f not more than 75 cm from the ends 6 of the edges of the slab 1, two transverse rods 9 are placed.
Поперечные стержни 9 выполнены длиной L2, превышающей ширину L3 плиты 1 между продольными боковыми 3 гранями плиты 1.The transverse rods 9 are made with a length L2 exceeding the width L 3 of the plate 1 between the longitudinal side 3 edges of the plate 1.
При установке плит 1 в построечных условиях в поперечном направлении концы поперечных стержней 9 одной плиты 1 путем арматурных накладок (на чертеже не показаны) свариваются с концами поперечных 9 стержней смежной плиты 1.When installing plates 1 in building conditions in the transverse direction, the ends of the transverse rods 9 of one plate 1 by means of reinforcement plates (not shown in the drawing) are welded to the ends of the 9 transverse rods of the adjacent plate 1.
При выполнении нижней 2 части продольной боковой 3 грани плиты 1 на одном уровне с ее верхней 4 частью (вариант 1) в построечных условиях в пространство между двумя продольными боковыми 3 гранями смежных плит 1 устанавливаются арматурные каркасы (на чертеже не показаны), которые анкеруются с вертикальными несущими элементами 10 здания, например, антисейсмическим поясом 11. Количество каркасов, диаметр продольных арматурных стержней (на чертежах не показаны) и их количество определяется расчетом. Под пространство, образованное продольными боковыми 3 гранями смежных плит 1, в построечных условиях подводится опалубка (на чертеже не показана).When performing the lower 2 part of the longitudinal side 3 edges of the slab 1 at the same level with its upper 4 part (option 1) under construction conditions, reinforcing cages (not shown in the drawing) are installed in the space between the two longitudinal side 3 edges of adjacent slabs 1, which are anchored with vertical bearing elements 10 of the building, for example, an anti-seismic belt 11. The number of frames, the diameter of longitudinal reinforcing bars (not shown in the drawings) and their number is determined by calculation. Under the space formed by the longitudinal side 3 edges of adjacent slabs 1, in the construction conditions, a formwork is supplied (not shown in the drawing).
Пространство, образованное между продольными боковыми 3 гранями смежных плит 1 и установленной опалубкой заполняют монолитным бетоном в построечных условиях.The space formed between the longitudinal side 3 sides of adjacent slabs 1 and the installed formwork is filled with in-situ concrete under construction conditions.
При выполнении плиты 1 с выступающей нижней 2 частью за пределы верхней 4 части продольной боковой 3 грани (вариант 2) омоноличивание узла сопряжения осуществляется без установки опалубки, роль которой выполняют выступы нижней 2 части продольных боковых 3 граней.When performing a slab 1 with a protruding lower 2 part beyond the upper 4 part of the longitudinal side 3 facet (option 2), the bonding of the interface unit is carried out without installing the formwork, the role of which is played by the protrusions of the lower 2 part of the longitudinal side 3 faces.
В узлах примыкания нижних 2 частей продольных 3 боковых граней плиты 1 к несущим 10 элементами здания поперечные 9 стержни плиты 1 свариваются с Г-образной арматурой 12 (фиг. 1), что обеспечивает связь плиты 1 по продольным боковым 3 граням с несущими 10 элементами здания.At the junctions of the lower 2 parts of the longitudinal 3 side edges of the slab 1 to the load-bearing elements 10 of the building, the transverse 9 rods of the slab 1 are welded with the L-shaped reinforcement 12 (Fig. 1), which ensures the connection of the slab 1 along the longitudinal side 3 sides with the load-bearing 10 elements of the building ...
- 5 035919- 5 035919
При необходимости более частой связи по продольным боковым 3 граням плиты 1 с несущими 10 элементами здания количество поперечных стержней 9 плиты 1 может быть увеличено.If more frequent communication is required along the longitudinal side 3 sides of the slab 1 with the load-bearing elements of the building 10, the number of transverse rods 9 of the slab 1 can be increased.
В построечных условиях в клинообразные вырезы 7 устанавливают арматуру 13. Один конец арматуры 13 связывают с поперечными стержнями 9, а другой конец арматуры 13 соединяют с антисейсмическим поясом 11.Under construction conditions, reinforcement 13 is installed in the wedge-shaped notches 7. One end of the reinforcement 13 is connected to the transverse rods 9, and the other end of the reinforcement 13 is connected to the antiseismic belt 11.
Выполненная таким образом плита 1 обеспечивает на строительстве анкеровку плит 1 с несущими 10 элементами здания посредством установки арматуры 13, размещенной в клинообразном вырезе 7, одним концом связанной с поперечными 9 стержнями, а другим - с несущими 10 элементами здания.The plate 1 made in this way provides an anchoring of the plates 1 with the load-bearing elements of the building during construction by installing reinforcement 13 placed in the wedge-shaped cutout 7, at one end connected with the transverse 9 rods, and the other with the load-bearing elements of the building.
После установки арматуры 13 в клинообразных вырезах 7 установки продольных каркасов между плитами 1, сварки поперечных стержней 9 смежных плит 1 между собой, а также по продольной боковой 3 грани приваркой Г-образной арматурой 12 осуществляют бетонирование клинообразных вырезов 7 плит 1, участков, образованных торцами 6 смежных плит 1, торцами 6 и вертикальными несущими 10 элементами здания, участков примыкания по продольным боковым 3 граням к вертикальным несущим 10 элементам здания и к пространству между смежными плитами 1 по продольным боковым 3 граням.After installing the reinforcement 13 in the wedge-shaped notches 7, installing the longitudinal frames between the plates 1, welding the transverse rods 9 of the adjacent plates 1 to each other, as well as along the longitudinal side 3 edges by welding with the L-shaped reinforcement 12, concreting the wedge-shaped notches 7 of the plates 1, the sections formed by the ends 6 adjacent slabs 1, ends 6 and vertical bearing 10 elements of the building, areas of abutment along the longitudinal side 3 sides to the vertical bearing 10 elements of the building and to the space between adjacent plates 1 along the longitudinal side 3 sides.
При необходимости (для районов с сейсмической активностью более 9 баллов) перекрытие из предлагаемых плит может быть усилено дополнительным слоем монолитного железобетона.If necessary (for areas with seismic activity more than 9 points), the overlap of the proposed slabs can be reinforced with an additional layer of monolithic reinforced concrete.
Предлагаемая конструкция плиты может быть использована для любых конструктивных систем в области применения плит безопалубочного формования в районах высокой сейсмичности - 9 и более баллов. Комплекс мер, принятых в конструкции предлагаемых плит, позволяет их применять в кирпичных и железобетонных системах, в том числе монолитных плоскостеновых системах, каркасных, крупнопанельных и других конструктивных системах.The proposed design of the slab can be used for any structural systems in the field of application of slabs without formwork in areas of high seismicity - 9 or more points. The set of measures taken in the design of the proposed slabs allows them to be used in brick and reinforced concrete systems, including monolithic flat-wall systems, frame, large-panel and other structural systems.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UZ1800364 | 2018-07-23 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA201900126A1 EA201900126A1 (en) | 2020-01-31 |
| EA035919B1 true EA035919B1 (en) | 2020-08-31 |
| EA035919B8 EA035919B8 (en) | 2021-05-19 |
Family
ID=69374519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201900126A EA035919B8 (en) | 2018-07-23 | 2019-03-27 | Off-formwork vibroforming hollow-core slab for earthquake-resistant buildings (embodiments) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (1) | EA035919B8 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU60099U1 (en) * | 2006-07-31 | 2007-01-10 | Сергей Анатольевич Романов | MILITARY MONOLITHIC REINFORCED CONCRETE FRAME OF MULTI-STOREY BUILDING |
| RU2363819C1 (en) * | 2008-03-24 | 2009-08-10 | Сергей Николаевич Кучихин | Unit for coupling of reinforced concrete multi-cellular boards of kuchikhin-2 |
| FR2938564A1 (en) * | 2008-11-18 | 2010-05-21 | Prensoland Sa | Antiseismic alveolar plate for construction of floor of e.g. flats, has recesses formed on one of two large faces and on two longitudinal sides of flat concrete body for longitudinal fixation of body to concrete of floor during construction |
| RU110776U1 (en) * | 2011-07-25 | 2011-11-27 | Олег Моисеевич Солощанский | CONSTRUCTION CONNECTION ASSEMBLY |
-
2019
- 2019-03-27 EA EA201900126A patent/EA035919B8/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU60099U1 (en) * | 2006-07-31 | 2007-01-10 | Сергей Анатольевич Романов | MILITARY MONOLITHIC REINFORCED CONCRETE FRAME OF MULTI-STOREY BUILDING |
| RU2363819C1 (en) * | 2008-03-24 | 2009-08-10 | Сергей Николаевич Кучихин | Unit for coupling of reinforced concrete multi-cellular boards of kuchikhin-2 |
| FR2938564A1 (en) * | 2008-11-18 | 2010-05-21 | Prensoland Sa | Antiseismic alveolar plate for construction of floor of e.g. flats, has recesses formed on one of two large faces and on two longitudinal sides of flat concrete body for longitudinal fixation of body to concrete of floor during construction |
| RU110776U1 (en) * | 2011-07-25 | 2011-11-27 | Олег Моисеевич Солощанский | CONSTRUCTION CONNECTION ASSEMBLY |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EA035919B8 (en) | 2021-05-19 |
| EA201900126A1 (en) | 2020-01-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101152270B1 (en) | Precast concrete slab system for building which have long span and require high design load and construction method using this system | |
| US6003281A (en) | Reinforced concrete structural elements | |
| CN113216484B (en) | Steel-concrete composite beam connection structure and design calculation method | |
| US3307304A (en) | Composite structural systems | |
| CN102808465A (en) | Assembly connecting structure and assembly connecting method of assembled concrete frame and shear wall combination | |
| CN108824671A (en) | The fabricated shear wall and its construction method of curved scissors stress separation | |
| RU2363821C1 (en) | Multi-cellular reinforced concrete board intended for operation under conditions of high seismic activity | |
| CN110392758B (en) | Inverted T-shaped section mixed prestressed concrete beam and panel construction method using same | |
| US5946872A (en) | Method and apparatus for constructing suspended concrete floors and roofs | |
| KR102170635B1 (en) | Libbed half PC slab | |
| KR101994089B1 (en) | Precast Concrete Slab With Pullout-Shear Resistance Elements Of Mesh Rib And Manufacturing Method Thereof | |
| CN216340226U (en) | Reinforced local cast-in-place connecting node of combined precast concrete wall | |
| RU132103U1 (en) | REINFORCED CONCRETE BOARD WITH MORTGAGE PARTS | |
| EA035919B1 (en) | Off-formwork vibroforming hollow-core slab for earthquake-resistant buildings (embodiments) | |
| KR102470160B1 (en) | Ramp structure using precast concrete wall | |
| CN113374171B (en) | Recycled block concrete prefabricated assembled ring beam structure and construction method thereof | |
| RU60099U1 (en) | MILITARY MONOLITHIC REINFORCED CONCRETE FRAME OF MULTI-STOREY BUILDING | |
| KR102224281B1 (en) | Fabricating Method Of Half Depth Concrete Deck Panel With Precast Rib Made Of Reinforced Steel Mesh Form And Half Depth Concrete Deck Panel | |
| KR101304335B1 (en) | Precast concrete slab having variable horizontal shear connecting member, and method for the same | |
| RU2624476C1 (en) | Joist for producing cast-in-place and precast building frame | |
| AU2020354492A1 (en) | Reinforcing steel skeletal framework | |
| RU2363818C1 (en) | Unit of coupling of multi-cellular boards of kuchikhin | |
| RU74652U1 (en) | MULTI-EMPTY REINFORCED CONCRETE PLATE | |
| CN219081173U (en) | Pre-tensioning method and post-tensioning method combined prefabricated prestressed frame structure | |
| CN218714067U (en) | Sectional post-tensioned prestressed splicing node of assembled self-resetting concrete member |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): BY |