EA009227B1 - THIN STRIPS OR FOILS OF AlFeSI ALLOY - Google Patents

THIN STRIPS OR FOILS OF AlFeSI ALLOY Download PDF

Info

Publication number
EA009227B1
EA009227B1 EA200600276A EA200600276A EA009227B1 EA 009227 B1 EA009227 B1 EA 009227B1 EA 200600276 A EA200600276 A EA 200600276A EA 200600276 A EA200600276 A EA 200600276A EA 009227 B1 EA009227 B1 EA 009227B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
thickness
alloy
mpa
annealing
strip
Prior art date
Application number
EA200600276A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
EA200600276A1 (en
Inventor
Армелль Даньелу
Жан-Мари Феппон
Брюно Шеналь
Original Assignee
Новелис Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to FR0308864A priority Critical patent/FR2857981A1/en
Application filed by Новелис Инк. filed Critical Новелис Инк.
Priority to PCT/FR2004/001902 priority patent/WO2005010222A2/en
Publication of EA200600276A1 publication Critical patent/EA200600276A1/en
Publication of EA009227B1 publication Critical patent/EA009227B1/en

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C21/00Alloys based on aluminium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C21/00Alloys based on aluminium
    • C22C21/02Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22FCHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22FCHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/043Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent

Abstract

The invention relates to a thin strip or foil, having a thickness of 6 to 200 mkm, preferably, of 6 to 50 mkm, and composed of an alloy containing (in weight %) Si: 1.0 to 1.5, Fe: 1.0 to 1.5, Cu < 0.2, Mn < 0.1, other elements < 0.05 each up to a total < 0.15, the remainder being Al. The annealed thin strip or foil has a tensile strength R> 110 MPa for a thickness > 9 mkm and > 100 MPa for a thickness of 6 to 9 mkm, and an elastic limit R> 70 MPa. Preferably, said alloy has a silicon content of 1.1 to 1.3 % and an iron content of 1.0 to 1.2 %. The aforementioned thin strips or foils may be used especially for the production of multilayer composites, overcaps for bottles or aluminium wrappings.

Description

Область техники, к которой относится изобретениеFIELD OF THE INVENTION
Изобретение относится к фольге или полосам толщиной менее 200 мкм, преимущественно толщиной 50 мкм, из алюминиево-железокремниевого сплава в основном без содержания марганца и к способу изготовления такой фольги или полос. Эти полосы могут быть получены обычной полунепрерывной отливкой пластин или их непрерывной разливкой, например, на ленточной установке или на валковом кристаллизаторе.The invention relates to a foil or strips with a thickness of less than 200 microns, mainly 50 microns thick, from an aluminum-silicon-silicon alloy mainly without manganese and to a method for manufacturing such foil or strips. These strips can be obtained by conventional semi-continuous casting of plates or their continuous casting, for example, on a tape installation or on a roll mold.
Предшествующий уровень техникиState of the art
Тенденция на рынке фольги из алюминиевого сплава состоит в постоянном снижении их толщины при использовании по определённому назначению при сохранении высоких механических свойств и хорошей деформируемости. Часто для фольги применяют сплавы с очень низким содержанием марганца, как это имеет место, например, в сплаве 8111 с составом, мас.%, зарегистрированным в Ассоциации по алюминию: δί - 0,30-1,1; Ее - 0,40-1,0; Си <0,10; Мп <0,10.The trend in the market of aluminum alloy foil is a constant decrease in their thickness when used for a specific purpose while maintaining high mechanical properties and good deformability. Often alloys with a very low manganese content are used for the foil, as is the case, for example, in alloy 8111 with the composition, wt.%, Registered in the Aluminum Association: δί - 0.30-1.1; Her - 0.40-1.0; Cu <0.10; Mn <0.10.
Отсутствие марганца упрощает рекристаллизацию при конечном отжиге, однако при толщинах менее 100 мкм прочность на разрыв Вт остаётся недостаточной. Следовательно, для удовлетворения рыночного спроса необходимо создать новые сплавы и/или оптимизировать процессы обработки.The absence of manganese simplifies recrystallization during final annealing, however, at a thickness of less than 100 μm, the tensile strength В t remains insufficient. Therefore, to satisfy market demand, it is necessary to create new alloys and / or optimize processing processes.
Для повышения механической прочности обычно добавляют марганец, как это имеет место, например, в сплаве 8006, в состав которого, зарегистрированный Ассоциацией по алюминию, входят, мас.%: 8ΐ <0,40; Ее - 1,2-2,0 ; Си <0,30 ; Мп - 0,30-1,0; Мд <0,10.To increase the mechanical strength, manganese is usually added, as is the case, for example, in alloy 8006, which, as registered by the Aluminum Association, includes, wt.%: 8ΐ <0.40; Her - 1.2-2.0; Cu <0.30; MP - 0.30-1.0; Md <0.10.
Добавка марганца способствует повышению твёрдости материала. Как описано в патенте И8 6517646 на имя заявителя, механические свойства, получаемые в сплаве с составом: δί - 0,23%, Ее 1,26%, Си - 0,017%, Мп - 0,37%, Мд - 0,0032%, Τί - 0,008%, в сочетании с оптимальным процессом обработки позволяют получить значение Вт = 103 МПа при толщине 6,6 мкм.The addition of manganese enhances the hardness of the material. As described in the patent I8 6517646 in the name of the applicant, the mechanical properties obtained in the alloy with the composition: δί - 0.23%, Its 1.26%, Cu - 0.017%, Mn - 0.37%, Md - 0.0032% , Τί - 0.008%, in combination with the optimal processing process allow to obtain a value of B t = 103 MPa with a thickness of 6.6 μm.
Также можно улучшить механические свойства добавкой небольшого количества марганца в сплавы серии 8000, содержащие железо. В заявке на патент УО 02/64848 (А1сап 1п1егпа1юпа1) описано получение тонких полос непрерывной разливкой сплава А1Ее81 с содержанием 1,2-1,7% Ее и 0,35-0,8% δί. Добавкой марганца в количестве 0,07-0,20% в сплав достигают высокой механической прочности. Такая добавка марганца считается необходимой для получения зёрен малого размера после конечного отжига.It is also possible to improve mechanical properties by adding a small amount of manganese to the 8000 series alloys containing iron. The patent application UO 02/64848 (A1sap 1p1egpa1yupa1) describes the preparation of thin strips by continuous casting of an A1Ee81 alloy with a content of 1.2-1.7% Ee and 0.35-0.8% δί. By adding manganese in an amount of 0.07-0.20% to the alloy, high mechanical strength is achieved. Such an addition of manganese is considered necessary to obtain small grains after final annealing.
Следовательно, марганец является элементом, позволяющим улучшить механические свойства сплавов 8000. Однако марганец в виде твёрдого раствора или тонкого осадка способен блокировать или замедлять рекристаллизацию при конечном отжиге. Поэтому необходимо тщательно контролировать выделение содержащих марганец фаз на каждом этапе технологического процесса, что часто оказывается сложным. Любое отклонение от процесса обработки ведёт к немаловажным последствиям, влияющим на эффективность конечного отжига. Поэтому очень важно разработать сплав без содержания марганца, но, тем не менее, обладающий высокими механическими свойствами.Therefore, manganese is an element that improves the mechanical properties of 8000 alloys. However, manganese in the form of a solid solution or a fine precipitate is able to block or slow down recrystallization during final annealing. Therefore, it is necessary to carefully control the allocation of phases containing manganese at each stage of the process, which is often difficult. Any deviation from the processing process leads to important consequences affecting the efficiency of the final annealing. Therefore, it is very important to develop an alloy without a manganese content, but, nevertheless, with high mechanical properties.
В патенте υδ 5503689 (Веупо1бк Ме1а1к) описан способ получения тонкой полосы из сплава с содержанием 0,30-1,0% δί, 0,40-1,0% Ее, менее 0,25% Си и менее 0,1% Мп способом непрерывной разливки и холодной прокаткой без промежуточного отжига. Предпочтительное содержание железа и кремния составляет 0,6-0,75%.The patent υδ 5503689 (Веупо1бк Ме1а1к) describes a method for producing a thin strip from an alloy with a content of 0.30-1.0% δί, 0.40-1.0% Ee, less than 0.25% Cu and less than 0.1% Mp continuous casting and cold rolling without intermediate annealing. The preferred content of iron and silicon is 0.6-0.75%.
В патенте υδ 5725695 (Веупо1бк Ме1а1к) описан технологический процесс для той же композиции с промежуточным отжигом при 400-440°С (750-825°Е) и конечным рекристаллизационным отжигом при 288°С (550°Е). Соотношение между содержанием δί и Ее равно или более 1. В примерах полученная максимальная прочность на разрыв составляет 90 МПа (13,13 кк1) (кк1 - тысяч футов на кв. дюйм), максимальный предел упругости - 39,1 МПа (5,68 кк1) и относительное удлинение - 11,37% при толщине 46 мкм (0,00185'). Однако для некоторых областей применения такие механические свойства являются недостаточными.The patent υδ 5725695 (Веупо1бк Ме1а1к) describes a technological process for the same composition with intermediate annealing at 400-440 ° С (750-825 ° Е) and final recrystallization annealing at 288 ° С (550 ° Е). The ratio between the content of δί and Its is equal to or more than 1. In the examples, the obtained maximum tensile strength is 90 MPa (13.13 kk1) (kk1 - thousand feet per square inch), the maximum elastic limit is 39.1 MPa (5.68 kk1) and elongation of 11.37% with a thickness of 46 μm (0.00185 '). However, for some applications, such mechanical properties are insufficient.
Для полученных непрерывной разливкой сплавов часто требуется проводить высокотемпературную термообработку с целью снижения вредного влияния ликвации ресорбцией скоплений выделившихся частиц и гомогенизацией структуры по толщине. Влияние гомогенизации при температуре 600°С на сплав 8011 (с составом: 0,71% Ее, 0,77% δί, 0,038% Си, 0,006% Мп, 98,45% А1), получаемый разливкой в валковом кристаллизаторе, описано в статье Υ. В1го1 Сеп1ег1ше δед^едаΐ^оп ш а Т\ут-Во11 Сак! АА8011 А11оу, А1ит1шит, № 74, 1998 г., с. 318-321. При этом происходит модификация выделившихся фаз и снижается неоднородность. Уменьшение осевой ликвации позволяет впоследствии ограничить пористость очень тонкой фольги и улучшить деформируемость.For alloys obtained by continuous casting, it is often required to carry out high-temperature heat treatment in order to reduce the harmful effect of segregation by resorption of clusters of released particles and homogenization of the structure by thickness. The effect of homogenization at a temperature of 600 ° C on alloy 8011 (with composition: 0.71% Her, 0.77% δί, 0.038% Cu, 0.006% Mp, 98.45% A1), obtained by casting in a roll mold, is described in the article Υ. B1go1 Sep1eg1she δed ^ foodΐ ^ op w a T \ ut-Bo11 Sac! AA8011 A11ou, A1it1shit, No. 74, 1998, p. 318-321. In this case, a modification of the precipitated phases occurs and the inhomogeneity decreases. A decrease in axial segregation subsequently allows the porosity of a very thin foil to be limited and the deformability to be improved.
По экономическим причинам целесообразно ограничить температуру термообработки. В сплаве 8111 с составом: 0,7% Ее, 0,7% δί, Мп <0,02, 2п <0,02%, Си <0,02% отмечено начало фазового превращения и полной рекристаллизации при температуре 460°С, даже если для более полного превращения требуется отжиг при 550-580°С (см. М. δ1атονа и др. Векропке ок АА8006 апб АА8111 δίΓίρ-Сак! Во11еб А11оук 1о Ηί§1ι Тетрега!иге АппеаЛпд, 1САА-6, 1998 г.). Следовательно, низкотемпературная гомогенизация может применяться для сплавов, не содержащих марганец.For economic reasons, it is advisable to limit the temperature of the heat treatment. In alloy 8111 with the composition: 0.7% Ea, 0.7% δί, Mn <0.02, 2n <0.02%, Cu <0.02%, the onset of phase transformation and complete recrystallization at a temperature of 460 ° C was noted, even if more complete conversion requires annealing at 550-580 ° С (see M. δ1atοvа and others. Vekropke ok AA8006 apb АА8111 δίΓίρ-Сак! Woweb А11оук 1о Ηί§1ι Tetrega! he AppeaLpd, 1CAA-6, 1998 ) Therefore, low temperature homogenization can be used for manganese-free alloys.
Однако при обработке после гомогенизации для получения малых толщин принято применять промежуточный отжиг для смягчения металла. Для сплавов с содержанием марганца контролируемый проHowever, during processing after homogenization to obtain small thicknesses, it is customary to use intermediate annealing to soften the metal. For alloys containing manganese, controlled pro
- 1 009227 межуточный отжиг, как правило, требует высокотемпературной термообработки (при температуре свыше 400°С) в целях обеспечения рекристаллизации.- 1 009227 intermittent annealing, as a rule, requires high-temperature heat treatment (at temperatures above 400 ° C) in order to ensure recrystallization.
Для сплавов типа 8000 без содержания марганца можно применять термообработку при более низкой температуре, чем для сплавов типа 8006.For alloys of type 8000 without a manganese content, heat treatment at a lower temperature can be used than for alloys of type 8006.
В заявке на патент 99/23269 (Νΐρροπ I.ίρΙιΙ Ме1а1 апб А1сап 1п1егпайопа1) описан способ, который применим для сплавов А1Ре81 с содержанием 0,2-1,0% 8ΐ и 0,3-1,2% Ре при соотношении δΐ/Ре от 0,4 до 1,2. Для этого сплава промежуточный отжиг проводят в два этапа, на первом этапе при температуре 350450°С и на втором при температуре 200-330°С. Назначение этого способа состоит в снижении поверхностных дефектов фольги. Механические свойства не указаны.The patent application 99/23269 (Νΐρροπ I.ίρΙιΙ Me1a1 apb A1sap 1p1egpaiopa1) describes a method that is applicable to A1Pe81 alloys with a content of 0.2-1.0% 8ΐ and 0.3-1.2% Pe at a ratio δΐ / Re from 0.4 to 1.2. For this alloy, intermediate annealing is carried out in two stages, at the first stage at a temperature of 350-450 ° C and at the second at a temperature of 200-330 ° C. The purpose of this method is to reduce the surface defects of the foil. Mechanical properties not indicated.
Целью изобретения является получение тонкой фольги или полос из сплава А1Ре81 без добавки марганца, обладающих высокой механической прочностью при сохранении хорошей деформируемости, с помощью наиболее экономичной промышленной технологии.The aim of the invention is to obtain a thin foil or strips of A1Re81 alloy without the addition of manganese, with high mechanical strength while maintaining good deformability, using the most economical industrial technology.
Сущность изобретенияSUMMARY OF THE INVENTION
Объектом изобретения является тонкий лист толщиной от 6 до 200 мкм, предпочтительно от 6 до 50 мкм, из сплава с содержанием, мас.%: 8ΐ - 1,0-1,5; Ре - 1,0-1,5; Си <0,2; Мп <0,1, остальные элементы в сумме <0,15, каждый из которых <0,05, остальное - А1, предпочтительно при условии, что δΐ/Ре > 0,95, при этом прочность на разрыв в отожжённом состоянии составляет Кт > 110 МПа при толщине >9 мкм и >100 МПа при толщине 6-9 мкм. Предел упругости Кд2 тонкой фольги (замеренный на вырезанных образцах) составляет преимущественно более 70 МПа. В зависимости от толщины фольги удлинение при разрыве превышает следующие величины:The object of the invention is a thin sheet with a thickness of from 6 to 200 microns, preferably from 6 to 50 microns, from an alloy with a content, wt.%: 8ΐ - 1.0-1.5; Re - 1.0-1.5; Cu <0.2; Mn <0.1, the rest of the elements <0.15, each of which <0.05, the rest A1, preferably provided that δΐ / Pe> 0.95, while the tensile strength in the annealed state is K t > 110 MPa with a thickness of> 9 μm and> 100 MPa with a thickness of 6-9 μm. The elastic limit Kd 2 of a thin foil (measured on cut samples) is predominantly more than 70 MPa. Depending on the thickness of the foil, the elongation at break exceeds the following values:
Толщина, мкм Thickness, microns А, %,более: A,%, more than: предпочтительно более : preferably more than:
6-9 6-9 3 3 4 4
9-15 9-15 5 5 7 7
15-25 15-25 10 10 15 fifteen
25-50 25-50 18 eighteen 25 25
50 - 200 50 - 200 20 twenty 25 25
Предпочтительно, чтобы сплав содержал кремний в количестве 1,1-1,3% и железо в количестве 1,01,2%.Preferably, the alloy contains silicon in an amount of 1.1-1.3% and iron in an amount of 1.01.2%.
Объектом изобретения является также способ получения тонких полос толщиной менее 200 мкм из сплава А1Ре81 с составом, мас.%: 8ΐ - 1,0-1,5; Ре - 1,0-1,5; Си <0,2; Мп <0,1; остальные элементы в сумме <0,15, из которых каждый элемент <0,05, остальное - А1, предпочтительно при условии, что δΐ/Ре > 0,95, включающий в себя изготовление начальной полосы либо полунепрерывной вертикальной отливкой пластины с последующей горячей прокаткой, либо непрерывной разливкой при необходимости с последующей горячей прокаткой, при этом начальную полосу подвергают холодной прокатке до конечной толщины при необходимости с промежуточным отжигом в течение 2-20 ч при температуре 250-350°С, предпочтительно 280-340°С, и конечному отжигу при температуре 200-370°С.The object of the invention is also a method for producing thin strips with a thickness of less than 200 microns from an A1Ре81 alloy with a composition, wt.%: 8ΐ - 1.0-1.5; Re - 1.0-1.5; Cu <0.2; Mn <0.1; the remaining elements in the amount of <0.15, of which each element is <0.05, the rest is A1, preferably provided that δΐ / Pe> 0.95, which includes the manufacture of the initial strip or semi-continuous vertical casting of the plate followed by hot rolling or continuous casting, if necessary followed by hot rolling, while the initial strip is cold rolled to a final thickness, if necessary, with intermediate annealing for 2-20 hours at a temperature of 250-350 ° C, preferably 280-340 ° C, and final annealing at tamper round 200-370 ° C.
Фольгу или полосы согласно изобретению изготавливают из сплавов А1Ре81 8000, которые практически не содержат марганца или содержат его в количестве, как правило, менее 0,1%. Содержание железа и кремния существенно превышает их содержание в сплавах 8011 и 8111, которые являются сплавами А1Ре81, наиболее часто применяемыми в производстве фольги без содержания марганца. Предпочтительному составу отвечает сплав, содержащий 1,1-1,3% кремния и 1,0-1,2% железа.The foil or strip according to the invention is made from A1Pe81 8000 alloys, which practically do not contain manganese or contain it in an amount, usually less than 0.1%. The content of iron and silicon significantly exceeds their content in alloys 8011 and 8111, which are A1Pe81 alloys, the most commonly used in the manufacture of foil without manganese. The preferred composition corresponds to an alloy containing 1.1-1.3% silicon and 1.0-1.2% iron.
Предпочтительно, чтобы состав сплавов согласно изобретению был таким, чтобы соотношение между содержанием кремния и содержанием железа составляло δΐ/Ре > 0,95. В отожжённом состоянии (состояние 0) он обладает механической прочностью, являющейся необычной для сплавов такого состава, при этом прочность на разрыв Кт достигает более 110 МПа, даже более 115 МПа, при толщине более 9 мкм и более 100 МПа при толщине 6-9 мкм, условный предел упругости при допуске 0,2% И(,,2 > 70 МПа. Такая высокая механическая прочность достигается не за счёт деформируемости, так как по сравнению со сплавами 8011 и 8111 показатели относительного удлинения сохраняются, по меньшей мере, прежними, в то же время давление при разрыве выше.Preferably, the composition of the alloys according to the invention is such that the ratio between the silicon content and the iron content is δΐ / Pe> 0.95. In the annealed state (state 0), it has mechanical strength, which is unusual for alloys of this composition, while the tensile strength K t reaches more than 110 MPa, even more than 115 MPa, with a thickness of more than 9 μm and more than 100 MPa with a thickness of 6-9 μm, the conditional elastic limit with a tolerance of 0.2% AND ( ,, 2 > 70 MPa. Such high mechanical strength is not achieved due to deformability, since in comparison with alloys 8011 and 8111, the elongation indices are kept at least the same, at the same time, the pressure at break is higher.
Такие высокие механические свойства получают как для полос, изготовленных из пластин, полученных традиционной вертикальной полунепрерывной отливкой и горячей прокаткой, так и для полос, полученных непрерывной разливкой либо на ленточной установке, либо на валковой. Непрерывная разливка на ленточной установке сопровождается последующей горячей прокаткой.Such high mechanical properties are obtained both for strips made of plates obtained by traditional vertical semi-continuous casting and hot rolling, and for strips obtained by continuous casting either on a tape machine or on a roll. Continuous casting on a tape machine is followed by subsequent hot rolling.
Полосы, прокатанные в горячем виде или необработанные в случае непрерывной разливки в валковом кристаллизаторе, при необходимости могут подвергаться низкотемпературной гомогенизации (при 450-500°С) для уменьшения осевой ликвации, которая может послужить причиной снижения деформируемости при конечной толщине. Такая низкотемпературная термообработка является достаточной для поглощения возможных осевых ликваций в сплавах без содержания марганца. Затем полосы прокатывают в холодном состоянии либо до конечной толщины, либо до промежуточной толщины от 0,5 до 5 мм, при которой проводится их промежуточный отжиг. В противоположность сплавам с содержанием марганца возможно проводить промежуточный отжиг при относительно низкой температуре от 250 доHot rolled strips or untreated strips in the case of continuous casting in a roll mold can, if necessary, undergo low-temperature homogenization (at 450-500 ° C) to reduce axial segregation, which can cause a decrease in deformability at a final thickness. Such a low-temperature heat treatment is sufficient to absorb possible axial segregations in alloys without a manganese content. Then the strips are cold rolled either to a final thickness or to an intermediate thickness of 0.5 to 5 mm, at which they are intermediate annealed. In contrast to alloys containing manganese, it is possible to conduct intermediate annealing at a relatively low temperature from 250 to
- 2 009227- 2 009227
350°С, предпочтительно от 280 до 340°С, в течение более 2 ч. Такой температурный диапазон, хотя уже и описан в литературе, в частности в приведённой выше заявке на патент АО 02/064848, располагается ниже обычного диапазона, составляющего более 400°С.350 ° C, preferably from 280 to 340 ° C, for more than 2 hours. This temperature range, although already described in the literature, in particular in the above patent application AO 02/064848, is below the usual range of more than 400 ° C.
Заявитель установил, что применение низкотемпературной термообработки для сплава А1Те81, в частности, сплава с составом 81/Те > 0,95, при отказе от промежуточного отжига в случае, когда это технически возможно, приводит к резкому повышению механической прочности, достигающему не менее 15%, по сравнению с состоянием после обычного промежуточного отжига. Такая высокая механическая прочность достигается при повышенной деформируемости, замеренной давлением при разрыве или высотой купола согласно стандарту 18О 2758.The applicant has found that the use of low-temperature heat treatment for A1Te81 alloy, in particular, an alloy with a composition of 81 / Te> 0.95, when refusing intermediate annealing in the case when it is technically possible, leads to a sharp increase in mechanical strength, reaching at least 15% , compared with the state after conventional intermediate annealing. Such high mechanical strength is achieved with increased deformability, measured by the pressure at break or the height of the dome according to the standard 18O 2758.
Конечный отжиг проводится при температуре 200-370°С в течение 1-72 ч. Продолжительность отжига обусловлена качеством обезжиривания поверхности фольги. После конечного отжига образуется мелкозернистая структура, в которой размер зёрен, замеренный анализом изображений под электронным сканирующим микроскопом, составляет в среднем менее 3 мкм.Final annealing is carried out at a temperature of 200-370 ° C for 1-72 hours. The duration of annealing is due to the quality of degreasing of the foil surface. After final annealing, a fine-grained structure is formed in which the grain size, measured by image analysis under an electron scanning microscope, is on average less than 3 microns.
Применение низкотемпературной гомогенизации или её отсутствие и применение низкотемпературного промежуточного отжига или полный отказ от него обеспечивает помимо экономического преимущества также возможность получения зёрен малого размера. Размер зёрен уменьшается приблизительно на 30% по сравнению с термообработкой при более высокой температуре, что приводит к повышению механических свойств Ко,2 и Кт, которые при малых толщинах изделия определяются количеством уплотненных зёрен. Это преимущество достигается не за счёт ухудшения удлинения, так как рост количества зёрен по толщине ограничивает также опасность локального дефекта при одном или двух зёрнах по толщине фольги.The use of low-temperature homogenization or its absence and the use of low-temperature intermediate annealing or a complete rejection of it provides, in addition to the economic advantage, the possibility of obtaining small grains. The grain size decreases by approximately 30% compared with heat treatment at a higher temperature, which leads to an increase in the mechanical properties of Co, 2 and K t , which at small thicknesses of the product are determined by the number of compacted grains. This advantage is not achieved due to the deterioration of elongation, since the increase in the number of grains in thickness also limits the risk of a local defect with one or two grains in the thickness of the foil.
Фольга согласно изобретению особо пригодна для применения в областях, в которых одновременно требуется хорошая механическая прочность и высокая деформируемость, как, например, в производстве многослойных композиционных материалов, в частности для изготовления крышек для упаковки свежих продуктов, колпачков для укупорки или бытового алюминия.The foil according to the invention is particularly suitable for applications in which good mechanical strength and high deformability are simultaneously required, such as, for example, in the production of multilayer composite materials, in particular for the manufacture of lids for packaging fresh products, caps for capping or household aluminum.
Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретенияInformation confirming the possibility of carrying out the invention
Пример 1.Example 1
Для того чтобы показать влияние состава сплава были изготовлены способом непрерывной разливки в валковом кристаллизаторе две полосы толщиной по 6,1 мм из сплава А согласно изобретению и сплава В типа 8111с составом (мас.%), приведённым в табл. 1.In order to show the effect of the composition of the alloy, two 6.1 mm thick strips of alloy A according to the invention and type B 8111 alloy with the composition (wt.%) Shown in Table 1 were made by continuous casting in a roll mold. one.
Таблица 1Table 1
Сплав Alloy 81 81 Ре Re Си Si Мп Mp Мё Yo Сг SG Τΐ Τΐ В IN
А BUT 1,17 1.17 1,11 1,11 0,001 0.001 0,003 0.003 0,0004 0,0004 0,0007 0,0007 0,006 0.006 0,0005 0,0005
В IN 0,7 0.7 0,7 0.7 0,001 0.001 0,003 0.003 0,0005 0,0005 0,001 0.001 0,007 0.007 0,0005 0,0005
Полосы прокатали в холодном состоянии до толщины 2 мм и подвергли промежуточному отжигу в течение 5 ч при 320°С. Затем в несколько пропусков их снова прокатали в холодном состоянии до конечной толщины 38 мкм. После этого провели промежуточный отжиг в течение 40 ч при 270°С.The strips were cold rolled to a thickness of 2 mm and subjected to intermediate annealing for 5 h at 320 ° C. Then, in several passes, they were again cold rolled to a final thickness of 38 μm. After this, intermediate annealing was carried out for 40 hours at 270 ° C.
В каждом случае измеряли механические свойства: прочность на разрыв Кт (МПа), условный предел упругости при 0,2% К0,2 и относительное удлинение А (%) согласно стандарту Франции ΝΤ-ΕΝ 5462, а также давление при разрыве на воздухе Ре (кПа), замеренное согласно стандарту 18О 2758, и высоту купола Нб (мм). Результаты приведены в табл. 2.In each case, mechanical properties were measured: tensile strength K t (MPa), conditional elastic limit at 0.2% K 0 , 2 and elongation A (%) according to French standard ΝΤ-ΕΝ 5462, as well as pressure at break in air Re (kPa), measured according to the standard 18О 2758, and the height of the dome Nb (mm). The results are shown in table. 2.
Таблица 2table 2
Сплав Alloy Кт, МПаK t , MPa К-0 2, МПа K-0 2, MPa А, % BUT, % Ре, кПа Re, kPa на on
А BUT 123 123 76 76 30 thirty 394 394 9,2 9.2
В IN 104 104 54 54 15,8 15.8 284 284 6,6 6.6
При этом было отмечено, что в противоположность сплаву В типа 8111 прочность на разрыв ленты из сплава А значительно превысила 110 МПа, предел упругости превысил 70 МПа. Кроме того, давление при разрыве и относительное удлинение также были выше, в результате чего данный сплав одновременно обладал прочностью и деформируемостью.It was noted that, in contrast to alloy B of type 8111, the tensile strength of the tape from alloy A significantly exceeded 110 MPa, and the elastic limit exceeded 70 MPa. In addition, the pressure at break and elongation were also higher, as a result of which this alloy simultaneously had strength and deformability.
Пример 2.Example 2
Способом непрерывной разливки в валковом кристаллизаторе получили полосу из приведённого в примере 1 сплава А толщиной 6,1 мм. Полосу прокатали в холодном состоянии до толщины 2 мм. Часть этой полосы подвергли промежуточному отжигу, обычному для сплава данного типа, в течение 5 ч при 500°С. Другую часть полосы подвергли промежуточному отжигу согласно изобретению в течение 5 ч при 320°С. Обе части полосы затем прокатали в холодном состоянии в несколько пропусков до конечной толщины 10,5 мкм. После этого их подвергли конечному отжигу в течение 40 ч при 270°С.By the continuous casting method in a roll mold, a strip of 6.1 mm thick A as shown in Example 1 was obtained. The strip was cold rolled to a thickness of 2 mm. Part of this strip was subjected to intermediate annealing, which is usual for an alloy of this type, for 5 hours at 500 ° C. Another part of the strip was subjected to intermediate annealing according to the invention for 5 hours at 320 ° C. Both parts of the strip were then cold rolled in several passes to a final thickness of 10.5 μm. After that, they were subjected to final annealing for 40 h at 270 ° C.
Замерили те же свойства, что и в примере 1, их результаты приведены в табл. 3.We measured the same properties as in example 1, their results are shown in table. 3.
- 3 009227- 3 009227
Таблица 3Table 3
Промежуточный отжиг Intermediate annealing К.т, МПаK. t , MPa Ко,2, МПа Co., 2, MPa А, % BUT, % Ре, кПа Re, kPa Н4, мм H4 mm
470 °С 470 ° C 99 99 63 63 7,3 7.3 71 71 5,1 5.1
320 °С 320 ° C 117 117 84 84 8,1 8.1 92 92 5,7 5.7
При этом было установлено, что снижение температуры промежуточного отжига приводит одновременно к повышению механической прочности, относительного удлинения, сопротивления на разрыв и деформируемости.It was found that a decrease in the temperature of the intermediate annealing simultaneously leads to an increase in mechanical strength, elongation, tensile strength and deformability.
Средний размер зёрен, замеренный путём анализа изображений под электронным сканирующим микроскопом, составил 3,6 мкм после отжига при 470°С и 2,3 мкм после отжига при 320°С. Таким образом, улучшение механических свойств после низкотемпературного отжига связано с уменьшением размера зёрен после конечного отжига.The average grain size, measured by image analysis under an electron scanning microscope, was 3.6 μm after annealing at 470 ° C and 2.3 μm after annealing at 320 ° C. Thus, the improvement of mechanical properties after low-temperature annealing is associated with a decrease in grain size after final annealing.

Claims (12)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯCLAIM
    1. Тонкая полоса толщиной от 6 до 200 мкм из сплава следующего состава, мас.%: δΐ - 1,0-1,5; Ре 1,0-1,5; Си <0,2; Мп <0,1; остальные элементы в сумме <0,15, каждый из которых <0,05, остальное - А1, прочность на разрыв Кт которой в отожжённом состоянии более 110 МПа при толщине более 9 мкм и более 100 МПа при толщине от 6 до 9 мкм.1. A thin strip with a thickness of 6 to 200 microns from an alloy of the following composition, wt.%: Δΐ - 1.0-1.5; Re 1.0-1.5; Cu <0.2; Mn <0.1; the remaining elements in the amount of <0.15, each of which is <0.05, the rest is A1, the tensile strength K t of which in the annealed state is more than 110 MPa with a thickness of more than 9 microns and more than 100 MPa with a thickness of 6 to 9 microns.
  2. 2. Тонкая полоса по п.1, отличающаяся тем, что она имеет толщину от 6 до 50 мкм.2. The thin strip according to claim 1, characterized in that it has a thickness of from 6 to 50 microns.
  3. 3. Тонкая полоса по п.1 или 2, отличающаяся тем, что её прочность на разрыв Кт в отожжённом состоянии составляет более 115 МПа при толщине 9 мкм.3. The thin strip according to claim 1 or 2, characterized in that its tensile strength K t in the annealed state is more than 115 MPa with a thickness of 9 μm.
  4. 4. Тонкая полоса по любому из пп.1-3, отличающаяся тем, что её предел упругости Κμ,2 в отожжённом состоянии превышает 70 МПа.4. A thin strip according to any one of claims 1 to 3, characterized in that its elastic limit Κμ, 2 in the annealed state exceeds 70 MPa.
  5. 5. Тонкая полоса по любому из пп.1-4, отличающаяся тем, что её удлинение А при разрыве составляет в зависимости от толщины:5. A thin strip according to any one of claims 1 to 4, characterized in that its elongation A at break is, depending on the thickness:
    Толщина, мкм Thickness, microns А, %, более : A,%, more: предпочтительно более : preferably more than: 6-9 6-9 3 3 4 4 9-15 9-15 5 5 7 7 15-25 15-25 10 10 15 fifteen 25-50 25-50 18 eighteen 25 25 50 - 200 50 - 200 20 twenty 25 25
  6. 6. Тонкая полоса по любому из пп.1-5, отличающаяся тем, что сплав имеет состав, при котором δΐ/Ре > 0,95.6. A thin strip according to any one of claims 1 to 5, characterized in that the alloy has a composition in which δΐ / Pe> 0.95.
  7. 7. Тонкая полоса по любому из пп.1-6, отличающаяся тем, что содержание кремния в сплаве составляет 1,1-1,3%, содержание железа составляет 1,0-1,2%.7. A thin strip according to any one of claims 1 to 6, characterized in that the silicon content in the alloy is 1.1-1.3%, the iron content is 1.0-1.2%.
  8. 8. Способ получения тонких полос толщиной менее 200 мкм из сплава А1Ре81 следующего состава, мас.%: 8Ϊ - 1,0-1,5; Ре - 1,0-1,5; Си <0,2; Мп <0,1; остальные элементы в сумме <0,15, из которых каждый элемент <0,05, остальное - А1, включающий изготовление начальной полосы либо полунепрерывной вертикальной отливкой пластины и горячей прокаткой, либо непрерывной разливкой с последующей горячей прокаткой, при этом начальную полосу подвергают холодной прокатке до конечной толщины с промежуточным отжигом при температуре 250-350°С и конечным отжигом при температуре 200-370°С.8. A method of obtaining thin strips with a thickness of less than 200 microns from an A1Re81 alloy of the following composition, wt.%: 8Ϊ - 1.0-1.5; Re - 1.0-1.5; Cu <0.2; Mn <0.1; the remaining elements in the amount of <0.15, of which each element is <0.05, the rest is A1, including the manufacture of the initial strip or semi-continuous vertical casting of the plate and hot rolling, or continuous casting followed by hot rolling, while the initial strip is subjected to cold rolling to a final thickness with intermediate annealing at a temperature of 250-350 ° С and final annealing at a temperature of 200-370 ° С.
  9. 9. Способ по п.8, отличающийся тем, что промежуточный отжиг проводят при температуре 280340°С.9. The method according to claim 8, characterized in that the intermediate annealing is carried out at a temperature of 280-340 ° C.
  10. 10. Способ по п.8 или 9, отличающийся тем, что сплав имеет состав, при котором δΐ/Ре > 0,95.10. The method according to claim 8 or 9, characterized in that the alloy has a composition in which δΐ / Pe> 0.95.
  11. 11. Способ по любому из пп.8-10, отличающийся тем, что перед холодной прокаткой начальную полосу подвергают гомогенизации при температуре 450-500°С.11. The method according to any one of claims 8 to 10, characterized in that before cold rolling the initial strip is subjected to homogenization at a temperature of 450-500 ° C.
  12. 12. Способ по любому из пп.8-11, отличающийся тем, что полосу получают непрерывной разливкой в валковом кристаллизаторе.12. The method according to any one of claims 8 to 11, characterized in that the strip is obtained by continuous casting in a roll mold.
EA200600276A 2003-07-21 2004-07-19 THIN STRIPS OR FOILS OF AlFeSI ALLOY EA009227B1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0308864A FR2857981A1 (en) 2003-07-21 2003-07-21 Thin sheet or strip of aluminum alloy for bottle caps and wrapping foil has a thickness of less than 200 microns, is essentially free of manganese, and has increased mechanical strength
PCT/FR2004/001902 WO2005010222A2 (en) 2003-07-21 2004-07-19 Thin strips or foils of alfesi alloy

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200600276A1 EA200600276A1 (en) 2006-10-27
EA009227B1 true EA009227B1 (en) 2007-12-28

Family

ID=33560962

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200600276A EA009227B1 (en) 2003-07-21 2004-07-19 THIN STRIPS OR FOILS OF AlFeSI ALLOY

Country Status (21)

Country Link
US (1) US20060213590A1 (en)
EP (1) EP1644545B1 (en)
JP (1) JP4989221B2 (en)
CN (1) CN100445405C (en)
AR (1) AR044882A1 (en)
AT (1) AT355392T (en)
AU (1) AU2004259877A1 (en)
BR (1) BRPI0412775A (en)
CA (1) CA2532585A1 (en)
DE (1) DE602004005045T2 (en)
DK (1) DK1644545T3 (en)
EA (1) EA009227B1 (en)
ES (1) ES2281831T3 (en)
FR (1) FR2857981A1 (en)
NO (1) NO338970B1 (en)
PL (1) PL1644545T3 (en)
PT (1) PT1644545E (en)
SA (1) SA1916B1 (en)
UA (1) UA80778C2 (en)
WO (1) WO2005010222A2 (en)
ZA (1) ZA200600425B (en)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8403027B2 (en) * 2007-04-11 2013-03-26 Alcoa Inc. Strip casting of immiscible metals
US7846554B2 (en) 2007-04-11 2010-12-07 Alcoa Inc. Functionally graded metal matrix composite sheet
US20100084053A1 (en) * 2008-10-07 2010-04-08 David Tomes Feedstock for metal foil product and method of making thereof
US8956472B2 (en) * 2008-11-07 2015-02-17 Alcoa Inc. Corrosion resistant aluminum alloys having high amounts of magnesium and methods of making the same
KR101314696B1 (en) * 2009-03-05 2013-10-07 도요 알루미늄 가부시키가이샤 Aluminum alloy foil for current collector and method for producing the same
KR101308963B1 (en) 2011-07-22 2013-09-25 한국생산기술연구원 Diecasting aluminum alloy for radiator grille
US10160580B2 (en) * 2013-01-09 2018-12-25 Albea Americas, Inc. Layered materials comprising aluminum foil and tubes made therefrom
EP3235916B1 (en) 2016-04-19 2018-08-15 Rheinfelden Alloys GmbH & Co. KG Cast alloy

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61235547A (en) * 1985-04-11 1986-10-20 Furukawa Alum Co Ltd Manufacture of deep-drawn closure
US5503689A (en) * 1994-04-08 1996-04-02 Reynolds Metals Company General purpose aluminum alloy sheet composition, method of making and products therefrom
JPH08209312A (en) * 1994-11-16 1996-08-13 Furukawa Electric Co Ltd:The Production of aluminum alloy substrate for planographic printing plate
US5725695A (en) * 1996-03-26 1998-03-10 Reynolds Metals Company Method of making aluminum alloy foil and product therefrom
WO1999023269A1 (en) * 1997-10-31 1999-05-14 Nippon Light Metal Company Ltd. Process for producing base foils of aluminum alloys
WO1999042628A1 (en) * 1998-02-18 1999-08-26 Alcan International Limited Process of manufacturing high strength aluminum foil
WO2003069003A2 (en) * 2002-02-15 2003-08-21 Pechiney Rhenalu Thin strips made of aluminium-iron alloy

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5714019A (en) * 1995-06-26 1998-02-03 Aluminum Company Of America Method of making aluminum can body stock and end stock from roll cast stock
US6531006B2 (en) * 2001-02-13 2003-03-11 Alcan International Limited Production of high strength aluminum alloy foils
FR2832497B1 (en) * 2001-11-19 2004-05-07 Pechiney Rhenalu ALUMINUM ALLOY STRIPS FOR HEAT EXCHANGERS

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61235547A (en) * 1985-04-11 1986-10-20 Furukawa Alum Co Ltd Manufacture of deep-drawn closure
US5503689A (en) * 1994-04-08 1996-04-02 Reynolds Metals Company General purpose aluminum alloy sheet composition, method of making and products therefrom
JPH08209312A (en) * 1994-11-16 1996-08-13 Furukawa Electric Co Ltd:The Production of aluminum alloy substrate for planographic printing plate
US5725695A (en) * 1996-03-26 1998-03-10 Reynolds Metals Company Method of making aluminum alloy foil and product therefrom
WO1999023269A1 (en) * 1997-10-31 1999-05-14 Nippon Light Metal Company Ltd. Process for producing base foils of aluminum alloys
WO1999042628A1 (en) * 1998-02-18 1999-08-26 Alcan International Limited Process of manufacturing high strength aluminum foil
WO2003069003A2 (en) * 2002-02-15 2003-08-21 Pechiney Rhenalu Thin strips made of aluminium-iron alloy

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN, vol. 011, no. 080 (C-409), 11 March 1987 (1987-03-11) -& JP 61 235547 A (FURUKAWA ALUM CO LTD), 20 October 1986 (1986-10-20), abstract, page 4; example 25; table 3 *
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN, vol. 1996, no. 12, 26 December 1996 (1996-12-26) -& JP 08 209312 A (FURUKAWA ELECTRIC CO LTD:THE; FUJI PHOTO FILM CO LTD), 13 August 1996 (1996-08-13), abstract *

Also Published As

Publication number Publication date
UA80778C2 (en) 2007-10-25
DK1644545T3 (en) 2007-06-18
AR044882A1 (en) 2005-10-05
CN1997763A (en) 2007-07-11
AT355392T (en) 2006-03-15
EA200600276A1 (en) 2006-10-27
WO2005010222A3 (en) 2006-07-20
ES2281831T3 (en) 2007-10-01
US20060213590A1 (en) 2006-09-28
JP4989221B2 (en) 2012-08-01
EP1644545A2 (en) 2006-04-12
SA1916B1 (en) 2007-10-29
PL1644545T3 (en) 2007-07-31
ZA200600425B (en) 2007-03-28
NO20060508L (en) 2006-01-31
DE602004005045T2 (en) 2007-11-15
BRPI0412775A (en) 2006-09-26
AU2004259877A1 (en) 2005-02-03
CA2532585A1 (en) 2005-02-03
DE602004005045D1 (en) 2007-04-12
NO338970B1 (en) 2016-11-07
CN100445405C (en) 2008-12-24
EP1644545B1 (en) 2007-02-28
FR2857981A1 (en) 2005-01-28
JP2007502360A (en) 2007-02-08
PT1644545E (en) 2007-04-30
WO2005010222A2 (en) 2005-02-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA009227B1 (en) THIN STRIPS OR FOILS OF AlFeSI ALLOY
US8691031B2 (en) Aluminum alloy sheet and method for manufacturing the same
JP6054658B2 (en) Aluminum alloy plate for can body and manufacturing method thereof
EP2050834A1 (en) Dr steel sheet and process for manufacturing the same
EP2546373A1 (en) Method of manufacturing an Al-Mg alloy sheet product
JP6402246B2 (en) Alloys for highly formed aluminum products and methods for making the same
JP2007502360A5 (en) AlFeSi alloy foil or thin sheet
JP2009148823A (en) Warm press-forming method for aluminum alloy cold-rolled sheet
TWI557235B (en) Aluminum alloy roll material
JP2008169417A (en) Aluminum alloy sheet for aerosol container, and its manufacturing method
JP3726893B2 (en) Method for producing an aluminum alloy plate used for a lid for a positive pressure can excellent in rivet formability, score workability and blow-up resistance
KR20210024575A (en) High formability, recycled aluminum alloy and its manufacturing method
JP2014084473A (en) Aluminum alloy sheet for can body and production method thereof
JP2007070672A (en) Method for producing aluminum alloy thick plate having excellent fatigue property
RU2347006C2 (en) Method of annealing of rolled semi-product or fabricated out of it items from alloys on aluminium base
KR102190501B1 (en) Aluminum alloy steet for strip casting having high strength with high formability and manufacturing method thereof
CN109487131B (en) Production method of aluminum alloy base material for 5052 alloy door plate
KR20210070967A (en) STEEL SHEET PLATED WITH Al-Fe ALLOY FOR HOT PRESS FORMING HAVING EXCELLENT CORROSION RESISTANCE, HOT PRESS FORMED PART, AND HEAT RESISTANCE, AND MANUFACTURING METHOD THE SAME
JP2000001730A (en) Aluminum alloy sheet for can body, and its production
KR100488500B1 (en) Production of magnesium-aluminium-zinc alloy thin-plates
JP2872784B2 (en) Manufacturing method of aluminum foil
JP3733566B2 (en) Manufacturing method of aluminum alloy coated tab material with excellent bending workability
JP2000096198A (en) Production of aluminum alloy sheet for can barrel
JP2008144222A (en) Aluminum alloy sheet for cap and manufacturing method therefor

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM RU