DK200101617A

DK200101617A - Piston engine, set of bearing shells for a main bearing in a stamping motor and method of making a set of bearing shells

Info

Publication number: DK200101617A
Application number: DK200101617A
Authority: DK
Inventors: Christensen Henrik Wi Houmaand
Original assignee: Man B & W Diesel As
Priority date: 2001-11-01
Filing date: 2001-11-01
Publication date: 2003-02-17
Also published as: DK174410B1

Description

Opfindelsen angår en stempelmotor, navnlig en stor totakts krydshovedmotor, med en krumtapaksel, der med et antal hovedlejepinde er lejret i hovedle¬ jer, som er beliggende langs en fælles hovedakse, der forløber centralt gennem alle hovedlejerne fra en bagende til en forende af motoren, hvor hvert hoved¬ leje har lejemateriale, som danner en giideflade for den tilsvarende hovedlejepind, idet glidefladen for¬ løber parallelt med en langsgående akse for lejet. JP 11022547 beskriver en stempelmotor med en krumtapaksel, som er lejret i et antal hovedlejer. Hvert hovedleje er udformet som et todelt lejehus, hvori en lejepind af krumtapakslen er lejret, og le¬ jehuset er justerbart monteret i et gennemgangshul i en væg i motorhuset. Hvert lejehus har et gennemgåen¬ de hul til brug for opretning af lejehuset i forhold til krumtapakslens centerakse ved hjælp af en laser¬ stråle, idet denne rettes gennem rækken af huller i lejehusene. Hullet i hvert lejehus er boret parallelt med en langsgående akse for lejehusets giideflade, og samtlige lejehuse justeres ved opretningen således, at lysstyrken fra laseren efter passage af samtlige huller overstiger en bestemt grænseværdi. Derefter fastspændes lejehusene i deres respektive vægge i mo¬ torhuset. Den fælles parallelle opretning af lejehu¬ senes langsgående akser i forhold til krumtapakslens centerakse afhjælper problemer med hamrende støj fra lejerne. JP-A-10-259819 beskriver et trykleje sammenbyg¬ get med det bageste hovedleje i en skibsmotor. Hoved¬ lejet har form af en øvre og en nedre lejeskal, som danner en glideflade for den bageste lejepind af krumtapakslen, og som er indlagt i et lejehus bestå¬ ende af en overpart og en underpart, som tilsammen danner en væg i motorhuset, hvor væggens lodrette tværsnit har en midterlinie, som i motorens ubelaste¬ de tiltand forløber retliniet. Krumtapakslen er for¬ synet med en skive, som ligger an mod lejehuset og derved overfører aksialkraften fra propelleren til lejehuset. Denne aksialkraft giver anledning til en sådan deformation af lejehuset, at dets midterlinie i det lodrette tværsnit krummer. Da denne deformation overføres til lejeskallerne, er disse med henblik på at kompensere herfor fremstillet således, at glide- fladen inden deformationen er konisk, og ved deforma¬ tionen indtager en tilnærmelsesvis cirkulærcylindrisk form svarende til omkredsen af lejepinden. Herved op¬ nås en jævn belastning af glidefladen.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention This invention relates to a plunger motor, in particular a large two-stroke cross-head motor, having a crankshaft mounted with a plurality of main bearing pins, located along a common main axis extending centrally through all the main bearings from one rear to the front of the motor. where each main bearing has bearing material which forms a guide surface for the corresponding main bearing stick, the sliding surface extending parallel to a longitudinal axis of the bearing. JP 11022547 describes a piston motor with a crankshaft which is mounted in a number of main bearings. Each main bearing is designed as a two-piece bearing housing in which a bearing pin of the crankshaft is mounted and the bearing housing is adjustably mounted in a through-hole in a wall of the motor housing. Each bearing housing has a through-hole for use in aligning the bearing housing with respect to the center axis of the crankshaft by means of a laser beam, which is directed through the row of holes in the bearing housings. The hole in each bearing housing is drilled parallel to a longitudinal axis of the bearing housing guide surface, and all bearing housings are adjusted by the alignment so that, after passing through all holes, the brightness of the laser exceeds a certain limit value. The bearing housings are then clamped in their respective walls in the engine housing. The common parallel alignment of the longitudinal axes of the bearing housing relative to the center axis of the crankshaft solves problems with hammering noise from the bearings. JP-A-10-259819 describes a thrust bearing assembled with the rear main bearing in a ship's engine. The main bearing is in the form of an upper and a lower bearing shell which forms a sliding surface for the rear bearing pin of the crankshaft and which is housed in a bearing housing consisting of an upper part and a lower part, which together form a wall in the motor housing, where the vertical cross-section of the wall has a center line, which in the unloaded state of the motor extends the straight line. The crankshaft is provided with a washer which abuts against the bearing housing and thereby transmits the axial force from the propeller to the bearing housing. This axial force gives rise to such a deformation of the bearing housing that its center line in the vertical cross section curves. Since this deformation is transmitted to the bearing shells, in order to compensate for this, the deformation surface is made so that the sliding surface before the deformation is conical, and in the deformation takes an approximately circular cylindrical shape corresponding to the circumference of the bearing stick. This results in an even load on the sliding surface.

Ved visse hovedlejer i store stempelmotorer kan der undertiden forekomme en lokal overbelastning af glidefladen med beskadigelse af denne til følge. En almindelig løsning på dette problem er at forsyne krumtapakslen med passende kontravægte, som udbalan¬ cerer ujævn belastning af lejerne. En anden mulighed er at øge dimensionerne af krumtapakslen. Begge løs¬ ninger resulterer imidlertid i større totale dimensi¬ oner og vægt af motoren. Navnlig en større vægt er uønsket på grund af de deraf følgende øgede udgifter til brændstof. Endvidere er det muligt at mindske ri¬ sikoen for overbelastning af lejerne ved tilpasning af motorens tændfølger. Dette er imidlertid også uøn¬ sket, idet netop valget af tændf ølger har stor ind¬ flydelse på faktorer ved motorens drift, såsom brænd¬ stofforbrug og ydelse, og det foretrækkes derfor frit at kunne vælge tændfølger ud fra sådanne kriterier uden også at skulle tage hensyn til en deraf følgende yderligere belastning af lejerne.Certain main bearings in large piston engines can sometimes cause a local overload of the sliding surface, resulting in damage. A common solution to this problem is to provide the crankshaft with appropriate counterweights that balance uneven load on the bearings. Another option is to increase the dimensions of the crankshaft. However, both solutions result in greater overall dimensions and weight of the engine. In particular, greater weight is undesirable due to the resulting increased fuel costs. Furthermore, it is possible to reduce the risk of overloading the bearings by adjusting the engine's starter. However, this is also undesirable, since the choice of ignition wheels has a great influence on factors in engine operation, such as fuel consumption and performance, and it is therefore preferable to be able to choose ignition sequences based on such criteria without also having to take considering a consequent additional load on the bearings.

Den foreliggende opfindelse har til formål at anvise en stempelmotor, hvor lokal overbelastning af hovedlejernes giideflade på enkel vis kan modvirkes uden at øge motorens vægt og uden at ændre tændf øl- gen.The present invention has for its object to provide a piston motor in which local overloading of the main bearing guide surface can be easily counteracted without increasing the weight of the motor and without changing the ignition.

Med henblik herpå er stempelmotoren ifølge opfindelsen ejendommelig ved, at den langsgående akse for mindst et af hovedlejerne danner en vinkel på mellem 0,2 og 5,0 bueminut med hovedlejernes fælles hovedakse.To this end, the piston motor according to the invention is characterized in that the longitudinal axis of at least one of the main bearings forms an angle of between 0.2 and 5.0 arc minutes with the common main axis of the main bearings.

Det har vist sig, at en sådan skråstilling af glidefladen af et leje i forhold til hovedlejernes fælles hovedakse kan modvirke en lokal overbelastning af lejet. Dette er overraskende, idet kendte løsnin¬ ger tilstræber at opnå en parallel opretning af leje¬ fladerne i forhold til den fælles hovedakse i drifts¬ situationen. Løsningen er endvidere enkel og dermed billig at implementere, idet virkningen kan opnås ved simpel bearbejdning af lejeskallerne, eksempelvis ved drejning af cylinderflader, hvor opretningen af disse i drejebænken blot ændres inden den sidste finbear¬ bejdning af glidefladen. I motoren påvirkes krumtapakslen af et stigende drejningsmoment i retning hen mod kraftudtaget, idet trækkraften hidrørende fra de enkelte cylindre akku¬ muleres. Dette drejningsmoment bevirker en vridning af krumtapakslen, hvilket resulterer i, at centerak¬ sen af de enkelte hovedlejepinde vil danne en vinkel med hovedlejernes fælles hovedakse. Ved krumtapaks¬ lens rotation ændrer denne vinkeldrejning hele tiden retning, således at de enkelte hovedlejepinde i deres lejer udfører en slingrende bevægelse, der ligner be¬ vægelsen af en pagaj. Dette medfører en øget belast¬ ning i kantområdet af hovedlejernes glideflade. Den øgede belastning udlignes dog delvist af lejets olie¬ film, såfremt denne har tilstrækkelig tykkelse.It has been found that such an inclination of the sliding surface of a bearing with respect to the common main axis of the bearings can counteract a local overload of the bearing. This is surprising, since known solutions aim to achieve a parallel alignment of the bearing surfaces with respect to the common main axis in the operating situation. The solution is furthermore simple and thus inexpensive to implement, since the effect can be achieved by simple machining of the bearing shells, for example by turning cylinder surfaces, where the alignment thereof in the lathe only changes before the last finishing of the sliding surface. In the engine, the crankshaft is affected by an increasing torque in the direction of the power take-off, as the traction from the individual cylinders is accumulated. This torque causes a twist of the crankshaft, which results in the center axis of the individual main bearing pins forming an angle with the common main axis of the main bearings. With the rotation of the crankshaft, this angular rotation constantly changes direction, so that the individual main bearing sticks in their bearings perform a winding movement similar to the movement of a paddle. This results in an increased load in the edge area of the main bearing sliding surface. However, the increased load is partially offset by the oil film of the bearing, provided it has sufficient thickness.

Visse hovedlejer er imidlertid udsat for et fæ¬ nomen, der er kendt som kritisk trykvandringshastig¬ hed, hvilket på engelsk betegnes "half speed whirl", hvorved oliefilmen periodevis bliver meget tynd, ty¬ pisk nogle få procent af lejets klaring. Dette sker i en situation, hvor det egentlige kontaktområde mellem hovedlejepinden og glidefladen vandrer rundt langs glidefladen med cirka halvt så stor omdrejningsha¬ stighed, som den hastighed, hvormed krumtapakslen drejer. Idet oliefilmen klæber til henholdsvis over¬ fladen af lejepinden og lejets glideflade, trækkes oliefilmen med cirka lige stor hastighed og derfor cirka lige kraftigt i begge omdrejningsretninger bort fra kontaktområdet, hvor oliefilmen derfor aftager kraftigt i tykkelse. Fænomenet optræder navnlig ved hovedlejer mellem cylindre med lille indbyrdes tæn¬ dingsvinkel samt lejer for enden af krumtapakslen.However, some main bearings are subject to a phenomenon known as critical pressure walking, which in English is called "half speed whirl", which makes the oil film very thin at times, typically a few percent of the bearing clearance. This occurs in a situation where the actual contact area between the main bearing stick and the slider wanders along the sliding surface at about half the speed of rotation of the crankshaft. As the oil film adheres to the surface of the bearing stick and the bearing surface, respectively, the oil film is pulled away at approximately the same speed and therefore approximately equally strongly in both directions away from the contact area, whereby the oil film decreases sharply in thickness. The phenomenon occurs mainly in the main bearings between cylinders with a small angle of ignition and bearings at the end of the crankshaft.

Der kan endvidere ved nogle hovedlejer være tendens til et sammenfald mellem de to ovenfor nævnte virkninger, nemlig den agede belastning af glidefla- dens kantområde som følge af den slingrende bevægelse af hovedlejepindene i deres lejer og den periodevise tynde oliefilm som følge af kritisk trykvandring, hvilket kan resultere i en yderligere reduktion af oliefilmens tykkelse i et bestemt område langs kanten af giidefladen. Ved at tilnærme den langsgående akse for hovedlejets glideflade til vinkelstillingen af centeraksen for hovedlejepinden netop ved den krum¬ tapstilling, hvor sammenfaldet af de to nævnte virk¬ ninger forekommer, er det muligt til stadighed at op¬ retholde en tilstrækkelig tyk oliefilm til at hindre overbelastning af glideflade og lejepind. I en foretrukken udførelsesform danner den langsgående akse for mindst et af hovedlejerne en vinkel på mellem 0,5 og 1,5 bueminut med hovedlejer¬ nes fælles hovedakse. I en første udførelsesform har krumtapakslen ved motorens bagende et kraftudtag, motoren har en normal omdrejningsretning svarende til urets omløbs- retning set i hovedaksens retning, og den langsgående akse for det mindst ene af hovedlejerne ligger til venstre for hovedaksen bag ved dette hovedleje. Virk¬ ningen af den kritiske trykvandring for et bestemt hovedleje, som er påvirket af dette fænomen, vil nå sit maksimum efter, at det tilhørende stempel, eller et af to på hver sin side af lejet placerede stem¬ pler, har passeret sit nederste bunddødpunkt, idet den samlede virkning af inertikræfter og kompressi¬ onskræfter vil udøve en radial kraft fra hovedleje- pinden på lejets glideflade i et område, som vandrer langs glidefladen med cirka den halve omdrejningsha¬ stighed i forhold til krumtapakslens hastighed. Dette vil ved den nævnte normale omdrejningsretning ske i området til venstre for hovedlejernes fælles hovedak¬ se, set i dennes retning. Hvis lejets glideflade i dette område også er udsat for indvirkningen af leje¬ pindens slingrende bevægelse, vil den samlede virk¬ ning af de to nævnte fænomener kunne elimineres eller reduceres ved at rette den langsgående akse for det pågældende hovedlejes glideflade således, at den lig¬ ger til venstre for hovedaksen bag ved hovedlejet, idet den herved tilnærmes til vinkelstillingen af centeraksen for hovedlejepinden ved den krumtapstil¬ ling, hvor den kritiske trykvandring har maksimal virkning. I en anden udførelsesform har krumtapakslen ved motorens bagende et kraftudtag, motoren har en normal omdrejningsretning modsat urets omløbsretning set i hovedaksens retning, og den langsgående akse for det mindst ene af hovedlejerne ligger til højre for ho¬ vedaksen bag ved dette hovedleje. Da motorens normale omdrejningsretning her er modsat i forhold til den ovenfor beskrevne første udførelsesform, vil den kri¬ tiske trykvandring ske i området til højre for hoved¬ lejernes fælles hovedakse, og virkningen opnås her følgelig ved at den langsgående akse for det mindst ene af hovedlejerne ligger til højre for hovedaksen bag ved dette hovedleje, i stedet for som ved den første udførelsesform at ligge til venstre. I en foretrukken udførelsesform definerer ho¬ vedlejernes fælles hovedakse og en linie parallel med den langsgående akse for det mindst ene af hovedle¬ jerne et plan, som i forhold til en lodret linie dan¬ ner en vinkel på mellem 10° og 90°, fortrinsvis mel¬ lem 20° og 80°, og yderligere fortrinsvis mellem 50° og 70°. Herved kan risikoen for lokal overbelastning af lejepind og glideflade reduceres særligt fordelag¬ tigt .Furthermore, in some main bearings, there may be a tendency to coincide between the two effects mentioned above, namely the increased load on the edge area of the sliding surface due to the swaying movement of the main bearing pins in their bearings and the periodic thin oil film due to critical pressure travel, which may result in a further reduction in the thickness of the oil film in a certain area along the edge of the guide surface. By approximating the longitudinal axis of the main bearing sliding surface to the angular position of the center axis of the main bearing pin at the crank position where the coincidence of the two aforementioned effects occurs, it is possible to maintain a sufficiently thick oil film to prevent overloading. of sliding surface and bearing stick. In a preferred embodiment, the longitudinal axis of at least one of the main bearings forms an angle of between 0.5 and 1.5 arc minutes with the common main axis of the main bearings. In a first embodiment, the crankshaft at the rear of the motor has a power take-off, the motor has a normal direction of rotation corresponding to the clockwise direction seen in the direction of the main axis, and the longitudinal axis of the at least one of the main bearings lies to the left of the main axis behind this main bearing. The effect of the critical pressure hike for a particular main bearing affected by this phenomenon will reach its maximum after the associated piston, or one of two pistons on each side of the bearing, has passed its bottom bottom dead center , since the overall effect of inertia and compression forces will exert a radial force from the main bearing pin on the bearing sliding surface in an area traveling along the sliding surface at approximately half the rotational speed relative to the crankshaft speed. This will occur at said normal direction of rotation in the area to the left of the main axis of the main bearings, seen in its direction. If the sliding surface of the bearing in this area is also exposed to the effect of the swivel movement of the bearing stick, the overall effect of the two mentioned phenomena may be eliminated or reduced by aligning the longitudinal axis of the sliding surface of the main bearing in question so that to the left of the main axis at the rear of the main bearing, thereby approximating to the angular position of the center axis of the main bearing pin at the crank position where the critical pressure travel has maximum effect. In another embodiment, the crankshaft at the rear of the motor has a power take-off, the motor has a normal direction of rotation opposite the clockwise direction seen in the direction of the main axis, and the longitudinal axis of at least one of the main bearings lies to the right of the main axis behind this main bearing. Since the normal direction of rotation of the motor here is opposite to the first embodiment described above, the critical pressure travel will take place in the area to the right of the main axis of the main bearings, and the effect is hereby achieved by the longitudinal axis of the at least one of the main bearings. lies to the right of the main axis behind this main bearing, instead of lying to the left in the first embodiment. In a preferred embodiment, the principal axis of the main bearing and a line parallel to the longitudinal axis of the at least one of the main bearings define a plane which, with respect to a vertical line, forms an angle of between 10 ° and 90 °, preferably between 20 ° and 80 °, and further preferably between 50 ° and 70 °. In this way, the risk of local overload of bearing pins and sliding surface can be particularly advantageously reduced.

Endvidere er det fordelagtigt, at glidefladens radiale afstand fra hovedlejernes fælles hovedakse varierer med mindst 0,004%, og fortrinsvis med mindst 0,01%, af glidef ladens radius fra en bagkant af ho¬ vedlejet til en forkant af hovedlejet i planet, som defineres af hovedlejernes fælles hovedakse og en li¬ nie parallel med den langsgående akse for hovedlejet. I en fremstillingsmæssig fordelagtig udførel¬ sesform udgøres lejematerialet i hvert hovedleje af henholdsvis en øvre og en nedre lejeskal, som passer således sammen, at de danner en perifer yderflade, som forløber parallelt med hovedlejernes fælles ho¬ vedakse, og som ligger an mod en tilsvarende flade i et lejehus i motorstativet. På denne måde kan skrå¬ stillingen af den langsgående akse for glidefladen af det enkelte hovedleje varieres individuelt blot ved at ændre på lejeskallen, uden at selve lejehuset skal ændres. Dette muliggør endvidere anvendelse af opfin¬ delsen for eksisterende motorer.Furthermore, it is advantageous that the radial distance of the sliding surface from the common main axis of the main bearing varies by at least 0.004%, and preferably by at least 0.01%, of the radius of the sliding surface from a rear edge of the high bearing to a leading edge of the main bearing in the plane defined by the joint main axis of the main bearing and a linear parallel to the longitudinal axis of the main bearing. In a manufacturing advantageous embodiment, the bearing material in each main bearing is constituted by an upper and a lower bearing shell, respectively, which fit together to form a peripheral outer surface extending parallel to the main main axis of the main bearing and abutting a corresponding flat in a bearing housing in the engine rack. In this way, the inclination of the longitudinal axis of the sliding surface of the individual main bearing can be varied individually simply by changing the bearing shell without having to change the bearing housing itself. This also makes it possible to apply the invention to existing engines.

Opfindelsen angår endvidere et sæt omfattende en øvre og en nedre lejeskal for et hovedléje i en stor totakts krydshovedmotor, hvor de to lejeskaller i aflastet tilstand passer således sammen, at de dan¬ ner en perifer yderflade til anlæg i et lejehus i mo¬ torstativet, hvor yderfladen forløber parallelt med en langsgående akse for denne, og en rundtgående in- derflade til dannelse af en glideflade for en hoved¬ lej epind af motorens krumtapaksel, hvor hele in- derfladen forløber parallelt med en langsgående akse for denne. Sættet af lejeskaller er ifølge opfindelsen ejendommeligt ved, at den langsgående akse for den perifere yderflade danner en vinkel på mellem 0,2 og 5,0 bueminut, og fortrinsvis på mellem 0,5 og 1,5 bueminut, med den langsgående akse for den rundtgåen- de inderflade.The invention further relates to a set comprising an upper and lower bearing shells for a main bearing in a large two-stroke cross-head motor, wherein the two loaded shells in a relieved state fit together such that they form a peripheral outer surface for installation in a bearing housing in the engine rack, wherein the outer surface extends parallel to a longitudinal axis thereof, and a circumferential inner surface to form a sliding surface for a main bearing pin of the crankshaft of the engine, the entire inner surface extending parallel to a longitudinal axis thereof. According to the invention, the set of bearing shells is characterized in that the longitudinal axis of the peripheral outer surface forms an angle of between 0.2 and 5.0 arc minutes, and preferably between 0.5 and 1.5 arc minutes, with the longitudinal axis of the orbiting inner surface.

Opfindelsen angår yderligere en fremgangsmåde til fremstilling af et sæt omfattende en øvre og en nedre lejeskal for et hovedleje i en stor totakts krydshovedmotor, hvor de to lejeskaller i aflastet tilstand passer således sammen, at de danner en peri¬ fer yderflade til anlæg i et lejehus i motorstativet, idet yderfladen forløber parallelt med en langsgående akse for denne, og en rundtgående inderflade i form af en glideflade for en hovedlejepind af motorens krumtapaksel, idet hele inderfladen forløber paral¬ lelt med en langsgående akse for denne, hvor blokkene bearbejdes til dannelse af den perifere yderflade og til dannelse af den rundtgående inderflade.The invention further relates to a method of manufacturing a set comprising an upper and a lower bearing shell for a main bearing in a large two-stroke cross-head motor, wherein the two bearing shells in a relieved state fit together to form a peripheral outer surface for installation in a bearing housing in the engine rack, the outer surface extending parallel to a longitudinal axis thereof, and a circumferential inner surface in the form of a sliding surface for a main bearing pin of the crankshaft of the engine, the entire inner surface extending parallel to a longitudinal axis thereof, where the blocks are machined to form the peripheral outer surface and to form the circumferential inner surface.

Fremgangsmåden er ifølge opfindelsen ejendomme¬ lig ved, at blokkenes opretning i drejebænken inden den sidste færdigdrejning af hele den rundtgående in¬ derflade ændres således, at den langsgående akse for den perifere yderflade danner en vinkel på mellem 0,2 og 5,0 bueminut, og fortrinsvis på mellem 0,5 og 1,5 bueminut, med drejebænkens omdrejningsakse, hvorefter den rundtgående inderflade drejes ned til eri ny ren flade til dannelse af glidefladen for hovedlejepinden af motorens krumtapaksel. Herved opnås de ovenfor om¬ talte fordele på enkel vis.The method according to the invention is characterized in that the alignment of the blocks in the lathe before the last complete rotation of the entire circumferential inner surface is changed such that the longitudinal axis of the peripheral surface forms an angle of between 0.2 and 5.0 arc minutes. and preferably between 0.5 and 1.5 arc minutes, with the pivot axis of rotation, after which the circumferential inner surface is rotated down to a new clean surface to form the sliding face of the main bearing pin of the crankshaft of the motor. In this way, the advantages mentioned above are simply achieved.

Opfindelsen vil i det følgende blive forklaret nærmere ved hjælp af eksempler på udførelsesformer under henvisning til den skematiske tegning, på hvil¬ ken fig. 1 viser et endebillede af et hovedleje i en stempelmotor, fig. 2 et billede set ovenfra af de nedre leje¬ husparter med nedre lejeskaller i en stempelmotor, idet de øvre lejehusparter med øvre lejeskaller er fjernet, og fig. 3 og 4 skitser illustrerende lejeskallerne af et hovedleje med tilhørende lejepind, set fra en¬ den, idet lejepinden er gennemskåret.The invention will now be explained in more detail by way of examples of embodiments with reference to the schematic drawing, in which FIG. 1 is an end view of a main bearing of a piston engine; FIG. 2 is a top plan view of the lower bearing housing parts with lower bearing shells in a piston engine, the upper bearing housing parts having upper bearing shells being removed, and FIG. Figures 3 and 4 illustrate the bearing shells of a main bearing and associated bearing pins, seen from the end, the bearing stick being cut.

Fig. 1 viser et hovedleje 1 i en stor totakts krydshovedmotor 2. Hovedlejet 1 omfatter en nedre le¬ jehuspart 3, der er tildannet i en bundramme 4 af mo¬ toren 2, og en øvre lejehuspart 5, der ved hjælp af lejetappe 6, som kan være bolte eller gevindstænger med møtrikker, er fastspændt til den nedre leje¬ huspart 3. Lejehusparterne 3, 5 omslutter et hul 7, som er foret ved hjælp af en nedre lejeskal 8 og en øvre lejeskal 9 til dannelse af en glideflade 10 for en lejepind 11 af en ikke vist krumtapaksel for moto¬ ren, se fig. 3 og 4. Lejeskallerne 8,9 ligger an mod hinanden i to deleflader 12,13. Lejeskallerne er tyndskaller og er oftest fremstillet af et bæremate¬ riale såsom stål, der på indersiden er pålagt et ikke vist lejemateriale, hvilket kan være metal eller ek¬ sempelvis PTFE, såsom Teflon (registreret varemærke), eller eventuelt en kombination af materialer, for ek¬ sempel et lag metal belagt med et tyndt lag PTFE. Den nedre ende af lejetappene 6 er indskruet i opadven- dende gevindhuller i bundrammen 4, og lejetappene frembringer en holdekraft, der er tilstrækkelig stor til at trykforspænde lejeskallerne 8, 9 til det øn¬ skede niveau. Selv om den viste udførelsesform har lejeskaller i form af tyndskaller, er opfindelsen imidlertid lige anvendelig for motorer med tykkere lejeskaller eller for motorer, hvor glidefladen 10 er udformet ud i et med et lejehus. I tværretningen styres den øvre lejehuspart 5 ved anlæg mod opad forløbende styreflader 14 på bund¬ rammen 4. En olietilgangsåbning i den øvre leje¬ huspart 5 står i forbindelse med et olierør 15 for smøring af lejet.FIG. 1 shows a main bearing 1 in a large two-stroke cross-head motor 2. The main bearing 1 comprises a lower bearing housing part 3 formed in a bottom frame 4 of the motor 2, and an upper bearing housing part 5 which, by means of bearing pin 6, which can be bolts or threaded rods with nuts, are clamped to the lower bearing housing part 3. The bearing housing portions 3, 5 enclose a hole 7 which is lined by a lower bearing shell 8 and an upper bearing shell 9 to form a sliding surface 10 for a bearing stick 11 of a crankshaft not shown for the engine, see fig. 3 and 4. The bearing shells 8,9 abut each other in two interfaces 12,13. The bearing shells are thin shells and are most often made of a carrier material such as steel applied to the inside of a bearing material not shown, which may be metal or, for example, PTFE, such as Teflon (registered trademark), or possibly a combination of materials, for for example, a layer of metal coated with a thin layer of PTFE. The lower end of the bearing pins 6 is screwed into upwardly threaded holes in the bottom frame 4, and the bearing pins provide a holding force sufficiently large to compress the bearing shells 8, 9 to the desired level. However, although the illustrated embodiment has bearing shells in the form of thin shells, the invention is equally applicable to motors with thicker bearing shells or to motors in which the sliding surface 10 is formed integrally with a bearing housing. In the transverse direction, the upper bearing housing part 5 is guided by abutment towards upwardly extending guide surfaces 14 on the bottom frame 4. An oil inlet opening in the upper bearing housing part 5 communicates with an oil pipe 15 for lubricating the bearing.

Lejeskallerne 8,9 er udformet således, at de i afspændt tilstand passer sammen til dannelse af såvel en rundtgående yderflade som en rundtgående inderfla- de. I den monterede stilling i hovedlejet 1 er leje¬ skallerne 8,9 ved hjælp af lejetappene 6 trykfor¬ spændt således mellem den øvre og nedre lejehuspart 5,3, at lejeskallernes inderflade, som danner glide- fladen 10 for lejepinden 11, har et citronformet tværsnit, se fig. 3. Det skal bemærkes, at citronfor¬ men af hensyn til tydeligheden er overdrevet kraftigt i figuren. Som følge af citronformen forekommer der i området ved lejeskallerne 8,9's mod hinanden liggende deleflader 12,13 en større klaring mellem giidefladen 10 og lejepinden 11, end det er tilfældet langs re¬ sten af glidefladen 10. Dette er fordelagtigt, efter¬ som lejepinden 11 herved hindres i at komme i kontakt med eventuelle ujævnheder ved overgangen mellem de to lejeskaller 8,9, hvilket ville kunne føre til beska¬ digelse af lejepinden 11. Glidefladen 10 forløber imidlertid parallelt med en langsgående akse for ho¬ vedlejet 1 og beskriver derfor en såkaldt matematisk cylinder. Det skal bemærkes, at den nævnte citronform af glidefladen 10 kan opnås på andre måder end den ovenfor beskrevne, eksempelvis kan den ønskede form fremstilles direkte i lejemateriale, som ikke for¬ spændes i motoren.The bearing shells 8,9 are designed to fit together in a relaxed state to form both a circumferential outer surface and a circumferential inner surface. In the mounted position in the main bearing 1, the bearing shells 8,9 are pressurized by means of the bearing pins 6 between the upper and lower bearing housing part 5.3 so that the inner surface of the bearing shells, which forms the sliding surface 10 for the bearing pin 11, has a lemon-shaped cross section, see fig. 3. It should be noted that for the sake of clarity, the shape of the lemon is greatly exaggerated in the figure. As a result of the lemon shape, in the area of the bearing shells 8.9, adjacent portions 12,13 there is a greater clearance between the guide surface 10 and the bearing pin 11 than is the case along the remainder of the slide surface 10. This is advantageous, as the bearing pin 11 thereby being prevented from coming into contact with any irregularities at the transition between the two bearing shells 8.9, which could lead to damage of the bearing pin 11. However, the sliding surface 10 runs parallel to a longitudinal axis of the main bearing 1 and therefore describes a so-called mathematical cylinder. It should be noted that the said lemon shape of the sliding surface 10 can be obtained in ways other than the one described above, for example, the desired shape can be made directly in bearing material which is not pre-tensioned in the engine.

Fig. 4 illustrerer begrebet kritisk trykvan¬ dringshastighed. Idet en krumtapaksel med lejepinden 11 er lejret i hovedlejet 1 og ved normal drift har en omdrejningsretning svarende til urets omdrejnings¬ retning, som illustreret med pilen, er der mellem le¬ jepinden 11 og glidefladen 10 en vis klaring, hvilket resulterer i, at der til enhver tid eksisterer et egentligt kontaktområde 16 mellem lejepinden 11 og glidefladen 10, hvor dette kontaktområde 16 overfører belastningen fra lejepinden 11 til glidefladen 10 og bevæger sig rundt langs glidefladen 10. Placeringen af kontaktområdet 16 er således til enhver tid hoved¬ sageligt bestemt af retningen af den resulterende ra¬ dialkraft for lejepinden 11. Under visse omstændighe¬ der bevæger det egentlige kontaktområde 16 sig med cirka den halve omdrejningshastighed i forhold til krumtapakslens omdrejningshastighed. Dette sker ty¬ pisk i det i figuren viste område til venstre for en hovedakse 18, som forløber centralt gennem alle ho¬ vedlejerne 1 for motoren 2, og lejepinden 11's radi¬ alkraft er her i det væsentlige et resultat af iner¬ tikræfter og kompressionskræfter fra det eller de ved siden af lejet placerede stempler. Idet oliefilmen mellem lejepinden 11 og glidefladen 10 klæber til begge disse flader, trækkes oliefilmen med cirka lige stor hastighed i begge retninger bort langs glidefla- den 10 fra kontaktområdet 16, og følgelig reduceres tykkelsen af oliefilmen betydeligt i dette område.FIG. 4 illustrates the concept of critical pressure water velocity. Since a crankshaft with the bearing pin 11 is mounted in the main bearing 1 and in normal operation has a direction of rotation corresponding to the clockwise rotation as illustrated by the arrow, there is some clearance between the bearing pin 11 and the slide surface 10, which results in at all times, an actual contact area 16 exists between the bearing pin 11 and the sliding surface 10, where this contact area 16 transfers the load from the bearing pin 11 to the sliding surface 10 and moves around along the sliding surface 10. The position of the contact area 16 is thus determined at all times by the direction. of the resulting radial force for the bearing pin 11. Under certain circumstances, the actual contact area 16 moves at about half the rotational speed relative to the crankshaft rotational speed. This is typically done in the area shown in the figure to the left of a main axis 18, which runs centrally through all the main bearings 1 of the engine 2, and the radial force of the bearing pin 11 is essentially a result of inertia and compression forces. from the stamp (s) placed next to the bearing. As the oil film between the bearing pin 11 and the sliding surface 10 adheres to both of these surfaces, the oil film is pulled away at approximately the same speed in both directions along the sliding surface 10 from the contact area 16, and consequently the thickness of the oil film is significantly reduced in this area.

Fig. 2 viser en motor med tre hovedlejer 1 af den i fig. 1 viste type, idet de øvre lejehusparter og øvre lejeskaller er fjernet, således at kun de nedre lejehusparter 3 og de nedre lejeskaller 8 er synlige. Lejeskallerne 8,9 for det midterste af de viste hovedlejer er udformet således, at glidefladen 10 for lejet forløber parallelt med en langsgående akse 17 for lejet, idet denne langsgående akse·17 har en sådan retning, at den i det viste vandrette plan danner en vinkel ν' med hovedaksen 18, som forløber fra en bagende af motoren i bunden af figuren til en forende af motoren ved toppen af figuren. Den ikke viste krumtapaksel har et kraftudtag ved bagenden af motoren og en omdrejningsretning svarende til urets omdrejningsretning set i hovedaksens retning, som il¬ lustreret i fig. 4.FIG. 2 shows a motor with three main bearings 1 of the one shown in FIG. 1, the upper bearing housing parts and upper bearing shells being removed so that only the lower bearing housing parts 3 and the lower bearing shells 8 are visible. The bearing shells 8,9 for the middle of the main bearings shown are designed such that the sliding surface 10 of the bearing extends parallel to a longitudinal axis 17 of the bearing, this longitudinal axis · 17 having such a direction that in the horizontal plane shown it forms a angle ν 'with the main axis 18 extending from a rear end of the motor at the bottom of the figure to a front end of the motor at the top of the figure. The crankshaft not shown has a power take-off at the rear of the engine and a direction of rotation corresponding to the clockwise rotation seen in the direction of the main axis, as illustrated in FIG. 4th

Det fremgår af fig. 2, at den langsgående akse 17 for glidefladen 10 af det midterste hovedleje 1 ligger til venstre for den fælles hovedakse 18 for hovedlejerne bag ved det midterste hovedleje, det vil sige i figurens plan neden under det midterste hoved¬ leje. Nærmere betegnet skærer den langsgående akse 17 for giidefladen 10 af det midterste hovedleje den fælles hovedakse 18 for hovedlejerne således, at dis¬ se akser 17, 18 definerer et plan 19, som danner en vinkel u i forhold til en lodret linie, se fig. 4. Den langsgående akse 17 danner derved i planet 19 en vinkel v med hovedaksen 18, hvor vinklen v projiceret på det i fig. 2 viste vandrette plan giver vinklen ν' {vinklen v er ikke vist på tegningen). Der opnås her¬ ved for den aktuelle motor, at den langsgående akse 17 for glidefladen 10 af det midterste hovedleje 1 har i det væsentlige samme retning som en centerakse 20 af hovedlejepinden 11, når det egentlige kontakt¬ område 16 mellem lejepinden 11 og glidefladen 10 be¬ finder sig ved den i fig. 4 viste position. Lejets oliefilm er i kontaktområdet 16 særlig tynd som følge af den ovenfor beskrevne kritiske trykvandring, og en yderligere reduktion af oliefilmens tykkelse ved kantområderne af glidefladen 10 undgås som følge af, at gi idef ladens langsgående akse 17 er i det væsent¬ lige ensrettet med lejepinden 11's centerakse 20. Det vil typisk være kritisk, hvis oliefilmens tykkelse når ned i området af cirka 1/100 millimeter.It can be seen from FIG. 2, that the longitudinal axis 17 of the sliding surface 10 of the middle main bearing 1 lies to the left of the common main axis 18 of the main bearings behind the middle main bearing, that is, in the plane of the figure below the middle main bearing. More specifically, the longitudinal axis 17 of the guide surface 10 of the middle main bearing intersects the common main axis 18 of the main bearings such that these axes 17, 18 define a plane 19 which forms an angle u with respect to a vertical line, see fig. 4. The longitudinal axis 17 thereby forms in the plane 19 an angle v with the main axis 18, the angle v projected on the one shown in FIG. 2 gives the angle ν '(the angle v is not shown in the drawing). Hereby, for the current engine, the longitudinal axis 17 of the sliding surface 10 of the middle main bearing 1 is obtained in substantially the same direction as a center axis 20 of the main bearing pin 11 when the actual contact area 16 between the bearing pin 11 and the sliding surface 10 resides with the one shown in FIG. 4. The oil film of the bearing in the contact area 16 is particularly thin as a result of the critical pressure travel described above, and a further reduction of the thickness of the oil film at the edge areas of the sliding surface 10 is avoided because the longitudinal axis 17 of the vane is substantially aligned with the bearing stick. 11's center axis 20. Typically, it will be critical if the thickness of the oil film reaches the range of about 1/100 millimeter.

Alt efter driftsforholdene i den aktuelle mo¬ tor, kan et eller flere af hovedlejerne 1 have en langsgående akse 17, som danner en vinkel v med den fælles hovedakse 18 for hovedlejerne 1. Størrelsen af vinklen u, som skæringsplanet af den langsgående akse 17 for det pågældende leje og hovedaksen 18 danner i forhold til en lodret linie, afhænger ligeledes af de aktuelle driftsforhold. Størrelsen af såvel vinklen v som vinklen u kan være forskellig for de forskellige hovedlejer i en motor. Det skal endvidere bemærkes, at selv om glidefladens langsgående akse 17 i den vi¬ ste udførelsesform skærer den fælles hovedakse 18 for hovedlejerne 1, så behøver dette ikke at være tilfæl¬ det, og planet 19, som danner vinklen u i forhold til en lodret linie, er så defineret af den fælles hoved¬ akse 18 for hovedlejerne 1 og en linie parallel med glidefladens langsgående akse 17. I planet 19, som den langsgående akse 17, eller en linie parallel med denne, og hovedaksen 18 define¬ rer, kan der for en motor med en cylinderdiameter på 600 mm med fordel typisk være en radial forskel på 0,04 mm til 0,08 mm mellem en forkant og en bagkant af giidefladen 10 for et hovedleje 1.Depending on the operating conditions of the current engine, one or more of the main bearings 1 may have a longitudinal axis 17 which forms an angle v with the common main axis 18 for the main bearings 1. The size of the angle u, as the plane of intersection of the longitudinal axis 17 for the bearing in question and the main axis 18 in relation to a vertical line also depend on the current operating conditions. The magnitude of both the angle v and the angle u may be different for the different main bearings of an engine. It should also be noted that although in the later embodiment, the longitudinal axis 17 of the sliding surface intersects the common main axis 18 of the main bearings 1, this need not be the case, and the plane 19 which forms the angle u in relation to a vertical line is then defined by the common main axis 18 of the main bearings 1 and a line parallel to the longitudinal axis of the sliding surface 17. In the plane 19, as the longitudinal axis 17, or a line parallel to it, and the main axis 18 defines, for a motor having a cylinder diameter of 600 mm, advantageously typically a radial difference of 0.04 mm to 0.08 mm between a leading edge and a trailing edge of the guide surface 10 for a main bearing 1.

For en motor, som ved normal drift har en om¬ drejningsretning, som er modsat urets omdrejningsret¬ ning, det vil sige modsat det i fig. 4 viste, vil si¬ tuationen i forhold til det i såvel fig. 2 som 3 vi¬ ste være spejlvendt omkring en lodret akse, og den langsgående akse 17 for glidefladen 10 af det midter¬ ste hovedleje 1 vil derfor ligge til højre for den fælles hovedakse 18 bag ved det midterste hovedleje.For a motor which, in normal operation, has a direction of rotation which is opposite to the clockwise direction, that is opposite to that of FIG. 4, the situation relative to the one shown in FIG. 2 as 3 would be mirrored around a vertical axis, and the longitudinal axis 17 of the sliding surface 10 of the middle main bearing 1 will therefore lie to the right of the common main axis 18 behind the middle main bearing.

Lejeskallerne 8, 9 kan fremstilles på enhver passende måde, hvorved der opnås den ovenfor beskrev¬ ne udformning. Eksempelvis kan to blokke opspændes i en drejebænk én ad gangen, hvor der drejes en ydre og en indre cylinderflade af det opspændte emne, hvoref¬ ter opspændingen ændres inden færdigdrejning af den indre cylinderflade, således at emnet får eri ny om¬ drejningsakse, som danner en vinkel med den tidligere omdrejningsakse, og hvor den indre cylinderflade der¬ efter rendrejes til dannelse af en cylindrisk glideflade, som er parallel med en langsgående akse, der danner en vinkel med den ydre cylinderflade.The bearing shells 8, 9 can be made in any suitable manner to achieve the above-described design. For example, two blocks can be clamped in a lathe one at a time, rotating an outer and an inner cylinder surface of the clamped workpiece, after which the tensioning is changed before turning the inner cylinder surface, so that the workpiece is given a new rotation axis, which forms an angle with the previous axis of rotation and the inner cylinder surface thereafter being pivoted to form a cylindrical sliding surface which is parallel to a longitudinal axis forming an angle to the outer cylinder surface.

En lejeskal kan tilsvarende fremstilles ved fræsning, idet emnets opspænding i fræserens slæde ændres inden færdigbearbejdningen af den indre cylin¬ derflade, således at emnet derefter forskydes i en retning, som danner en vinkel med en linie, der er parallel med emnets ydre cylinderflade. Ved fræsning er det endvidere muligt at fremstille elliptiske cy¬ linderflader ved skråstilling af fræserens omdrej¬ ningsakse i forhold til slædens forskydningsretning, hvilket kan være ønskeligt eksempelvis med henblik på at fremstille lejeskaller, som kan sidde i spænd i henholdsvis den øvre og den nedre lejehuspart under samlingen af disse, hvilket på engelsk benævnes "free spread". Dette kan dog også opnås ved fremstilling af lejeskallerne med en ydre radius, som er lidt større end radius af den flade, som skallerne skal ligge an mod i lejehusparterne. Endeligt skal det nævnes, at lejeskallernes yder- og inderflader ikke behøver at have form af cylinderflader, idet de eksempelvis kan fremstilles ved rulning.A bearing shell may similarly be made by milling, the workpiece clamping of the cutter sliding being changed prior to finishing the inner cylinder surface, so that the workpiece is then displaced in a direction which forms an angle with a line parallel to the workpiece outer cylinder surface. In milling, it is furthermore possible to produce elliptical cylinder surfaces by obliquely adjusting the rotary axis of the cutter in relation to the sliding direction of the carriage, which may be desirable, for example, in order to produce bearing shells which can sit in tension in the upper and lower bearing housing parts respectively. during their collection, which in English is called "free spread". However, this can also be accomplished by making the bearing shells having an outer radius slightly larger than the radius of the surface on which the shells must abut in the bearing housing parts. Finally, it should be mentioned that the outer and inner surfaces of the bearing shells do not have to take the form of cylinder surfaces, for example they can be manufactured by rolling.

Selv om opfindelsen i det foregående er blevet forklaret ved hjælp af et eksempel på en rækkemotor, hvor samtlige stempler ligger ud for hinanden, så er den ligeledes anvendelig for eksempelvis en V-motor eller lignende motor, hvor stempler, som driver samme krumtapaksel, ikke ligger i en enkelt række, men der¬ imod i to eller flere rækker.Although the invention has been explained above with the aid of an example of a row motor in which all pistons are adjacent to each other, it is also applicable to, for example, a V-motor or similar motor in which pistons operating the same crankshaft do not lies in a single row, but in two or more rows.

Det er endvidere klart, at selv om opfindelsen angår en motor med et antal hovedlejer, hvor hvert leje har en glideflade 10, der forløber parallelt med en langsgående akse for lejet, så kan motoren ud over disse lejer også have andre lejer, eksempelvis et trykleje ved bagenden af motoren til optagelse af ak- sialkræfter fra propelleren, hvor dette trykleje har en eksempelvis konisk glideflade i ubelastet til¬ stand, således at glidefladen i den belastede drifts¬ situation har en i det væsentlige cirkulærcylindrisk form.It is further to be understood that, although the invention relates to a motor having a plurality of main bearings, each bearing having a sliding surface 10 extending parallel to a longitudinal axis of the bearing, the motor may, in addition to these bearings, also have other bearings, e.g. at the rear of the engine for absorbing axial forces from the propeller, where this thrust bearing has, for example, a tapered sliding surface in the unloaded state, so that the sliding surface in the loaded operating situation has a substantially circular cylindrical shape.

PATENTKRAV 1. Stempelmotor (2), navnlig en stor totakts krydshovedmotor, med en krumtapaksel, der med et an¬ tal hovedlejepinde (11) er lejret i hovedlejer (1), som er beliggende langs en fælles hovedakse (18), der forløber centralt gennem alle hovedlejerne (1) fra en bagende til en forende af motoren, hvor hvert hoved¬ leje (1) har lejemateriale, som danner en glideflade (10) for den tilsvarende hovedlejepind (11), idet glidefladen (10) forløber parallelt med en langsgåen¬ de akse (17) for lejet (1) , kendetegnet ved, at den langsgående akse (17) for mindst et af hovedlejerne (1) danner en vinkel på mellem 0,2 og 5,0 bueminut med hovedlejernes fælles hovedakse (18). 2. Stempelmotor ifølge krav 1, kende¬ tegnet ved, at den langsgående akse (17) for mindst et af hovedlejerne (1) danner en vinkel på mellem 0,5 og 1,5 bueminut med hovedlejernes fælles hovedakse (18). 3. Stempelmotor ifølge krav 1 eller 2, ken¬ detegnet ved, at krumtapakslen ved motorens bagende har et kraftudtag, at motoren (2) har en nor¬ mal omdrejningsretning svarende til urets omløbsret¬ ning set i hovedaksens (18) retning, og at den langs¬ gående akse (17) for det mindst ene af hovedlejerne (1) ligger til venstre for hovedaksen (18) bag ved dette hovedleje (1). 4. Stempelmotor ifølge krav 1 eller 2, ken¬ detegnet ved, at krumtapakslen ved motorens bagende har et kraftudtag, at motoren (2) har en nor¬ mal omdrejningsretning modsat urets omløbsretning set i hovedaksens (18) retning, og at den langsgående ak¬ se (17) for det mindst ene af hovedlejerne (1) ligger til højre for hovedaksen (18) bag ved dette hovedleje (1) . 5. Stempelmotor ifølge et af de ovenstående krav, kendetegnet ved, at hovedlejernes fælles hovedakse (18) og en linie parallel med den langsgående akse (17) for det mindst ene af hovedle¬ jerne (1) definerer et plan (19) , som i forhold til en lodret linie danner en vinkel på mellem 10° og 90°, fortrinsvis mellem 20° og 80°, og yderligere fortrinsvis mellem 50° og 70°. 6. Stempelmotor ifølge krav 5, kende¬ tegnet ved, at glidefladens (10) radiale afstand fra hovedlejernes fælles hovedakse (18) varierer med mindst 0,004%, og fortrinsvis med mindst 0,01%, af glidefladens (10) radius fra en bagkant af hovedlejet (1) til en forkant af hovedlejet i planet (19) , som defineres af hovedlejernes fælles hovedakse (18) og en linie parallel med den langsgående akse (17) for hovedlejet (1). 7. Stempelmotor ifølge et af de ovenstående krav, kendetegnet ved, at lejematerialet i hvert hovedleje (1) udgøres af henholdsvis en øvre og en nedre lejeskal (8, 9) , som passer således sammen, at de danner en perifer yderflade, som forløber pa¬ rallelt med hovedlejernes fælles hovedakse (18), og som ligger an mod en tilsvarende flade i et lejehus (3, 5) i motorstativet (4). 8. Sæt omfattende en øvre og en nedre lejeskal (8, 9) for et hovedleje (1) i en stor totakts kryds- hovedmotor (2), hvor de to lejeskaller (8, 9} i afla¬ stet tilstand passer således sammen, at de danner en perifer yderflade til anlæg i et lejehus (3, 5) i mo¬ torstativet (4), hvor yderfladen forløber parallelt med en langsgående akse for denne, og en rundtgående inderflade til dannelse af en glideflade (10) for en hovedlejepind (11) af motorens krumtapaksel, hvor he¬ le inderfladen forløber parallelt med en langsgående akse for denne, kendetegnet ved, at den langsgående akse for den perifere yderflade danner en vinkel på mellem 0,2 og 5,0 bueminut, og fortrinsvis på mellem 0,5 og 1,5 bueminut, med den langsgående akse (17) for den rundtgående inderflade (10). 9. Fremgangsmåde til fremstilling af et sæt om¬ fattende en øvre og en nedre lejeskal (8, 9) for et hovedleje (1) i en stor totakts krydshovedmotor (2), hvor de to lejeskaller (8, 9) i aflastet tilstand passer således sammen, at de danner en perifer yder¬ flade til anlæg i et lejehus (3, 5) i motorstativet (4) , idet yderfladen forløber parallelt med en langs¬ gående akse for denne, og en rundtgående inderflade i form af en glideflade (10) for en hovedlejepind (11) af motorens krumtapaksel, idet hele inderfladen for¬ løber parallelt med en langsgående akse for denne, hvor blokkene bearbejdes til dannelse af den perifere yderflade og til dannelse af den rundtgående in¬ derflade, kendetegnet ved, at blokkenes op¬ retning i drejebænken inden den sidste færdigdrejning af hele den rundtgående inderflade ændres således, at den langsgående akse for den perifere yderflade dan¬ ner en vinkel på mellem 0,2 og 5,0 bueminut, og for¬ trinsvis på mellem 0,5 og 1,5 bueminut, med drejebæn¬ kens omdrejningsakse, hvorefter den rundtgående in¬ derflade drejes ned til en ny ren flade til dannelse af glidefladen (10) for hovedlejepinden (11) af moto¬ rens (2) krumtapaksel.PATENT REQUIREMENT 1. Piston motor (2), in particular a large two-stroke cross-head motor, with a crankshaft mounted by a plurality of main bearing pins (11) in main bearings (1) located along a common main axis (18) running centrally through all the main bearings (1) from a rear end to the front of the engine, each main bearing (1) having bearing material forming a sliding surface (10) for the corresponding main bearing pin (11), the sliding surface (10) extending parallel to a longitudinal axis (17) of the bearing (1), characterized in that the longitudinal axis (17) forms for at least one of the main bearings (1) an angle of between 0.2 and 5.0 arc minutes with the main principal axis (18) ). Piston engine according to claim 1, characterized in that the longitudinal axis (17) forms for at least one of the main bearings (1) an angle of between 0.5 and 1.5 arc minutes with the main main axis (18) of the main bearings. Piston motor according to claim 1 or 2, characterized in that the crankshaft at the rear of the motor has a power take-off, that the motor (2) has a normal direction of rotation corresponding to the clockwise direction seen in the direction of the main axis (18), and that the longitudinal axis (17) of the at least one of the main bearings (1) lies to the left of the main axis (18) behind this main bearing (1). Piston motor according to claim 1 or 2, characterized in that the crankshaft at the rear of the motor has a power take-off, that the motor (2) has a normal direction of rotation opposite the clockwise direction seen in the direction of the main axis (18) and that the longitudinal axis ¬ see (17) for at least one of the main bearings (1) to the right of the main axis (18) behind this main bearing (1). Piston engine according to one of the preceding claims, characterized in that the common main axis (18) of the main bearings and a line parallel to the longitudinal axis (17) of the at least one of the main bearings (1) define a plane (19) which relative to a vertical line forms an angle of between 10 ° and 90 °, preferably between 20 ° and 80 °, and further preferably between 50 ° and 70 °. Piston engine according to claim 5, characterized in that the radial distance of the sliding surface (10) from the common main axis (18) of the main bearings varies by at least 0.004%, and preferably by at least 0.01%, of the radius of the sliding surface (10) from a rear edge. of the main bearing (1) to a leading edge of the main bearing of the plane (19) defined by the common main axis (18) of the main bearings and a line parallel to the longitudinal axis (17) of the main bearing (1). Piston engine according to one of the preceding claims, characterized in that the bearing material in each main bearing (1) is respectively an upper and a lower bearing shell (8, 9) which fit together to form a peripheral outer surface extending parallel to the common main axis (18) of the main bearings, and abutting on a corresponding surface in a bearing housing (3, 5) of the motor stand (4). 8. Include an upper and a lower bearing shells (8, 9) for a main bearing (1) in a large two-stroke cross-main engine (2) where the two bearing shells (8, 9} in the unloaded state thus fit together, forming a peripheral outer surface for abutment in a bearing housing (3, 5) of the motor frame (4), the outer surface extending parallel to a longitudinal axis thereof and a circumferential inner surface to form a sliding surface (10) for a main bearing stick (11) of the crankshaft of the motor, the entire inner surface extending parallel to a longitudinal axis thereof, characterized in that the longitudinal axis of the peripheral surface forms an angle of between 0.2 and 5.0 arc minutes, and preferably between 0.5 and 1.5 arc minutes, with the longitudinal axis (17) of the circumferential inner surface (10) 9. A method of manufacturing a set comprising an upper and a lower bearing shell (8, 9) for a main bearing ( 1) in a large two-stroke cross-head motor (2) where the two bearing shells (8, 9) in the unloaded state fit are such that they form a peripheral outer surface for abutment in a bearing housing (3, 5) of the motor frame (4), the outer surface extending parallel to a longitudinal axis thereof and a circumferential inner surface in the form of a sliding surface (10) for a main bearing pin (11) of the crankshaft of the engine, the entire inner surface extending parallel to a longitudinal axis thereof, the blocks being machined to form the peripheral outer surface and to form the circumferential inner surface, characterized in that the alignment of the blocks in the lathe before the last complete rotation of the entire circumferential inner surface is changed such that the longitudinal axis of the peripheral outer surface forms an angle of between 0.2 and 5.0 arc minutes, and preferably of between 0, 5 and 1.5 arc minutes, with the pivot axis of rotation, after which the circumferential inner surface is rotated down to a new clean surface to form the sliding surface (10) of the main bearing pin (11) of the crankshaft of the motor (2).