DK177918B1 - Fremgangsmåde og apparat til behandling af gylle og ajle fra husdyr, samt biologisk belastet spildevand. - Google Patents

Abstract

En fremgangsmåde til behandling af gylle, og/eller ajle fra husdyr samt diverse typer spildevand, og kan omfatte trinene: a) separering af gylle og/eller ajle samt spildevand i en ti-aktion med forholdsvis højt tørstofindhold og en væskeformig fraktion med forholdsvis lavt tørstofindhold og med en partikelstørrelse under 150 Jlm, b) behandling af den væskeformige ti-aktion i en hydro-cyklon, til opnåelse af en væsketi-aktion velegnet til separation vha.Ultra-Filtrering (UF) over keramiske membraner samt en tørstoffraktion velegnet for yderligere afvanding, c) opvarmning af væsketi-aktion med genbmgsvarme ha filtreringsprocesserne, for at minimere strømforbmget til pumperne, under UF, d) Ultra-Filtrering af forvarmet væske, med lavt elforbmg, for opnåelse af et permeat med lavt indhold af organisk kvælstof og fosfor, og et koncentreret retentat med højt indhold af organisk tørstof og fosfor, e) Omvendt Osmose-behandling afpermeat ha UF, t) produktion af NH3 - koncentrat, og g) produktion af Kalium-koncentrat.

Description

Fremgangsmåde og apparat til behandling af gylle og ajle fra husdyr, samt biologisk belastet spildevand.

Opfindelsen angår en fremgangsmåde og apparat til behandling af gylle og ajle fra husdyr, samt biologisk belastet spildevand. Disse stoffer betegnes i det følgende under eet ’’gylle m.v.”.

Opfindelsen angår en metode til at foretage en rent mekanisk bearbejdning af gyllen for at forestå opkoncentrering af tørstof, under et lavt energiforbrug, ved hjælp af keramiske filtre.

Fra WO 95/21140 kendes en fremgangsmåde og et apparat til behandling af flydende gødning (gylle). Gyllen pumpes fra en fortank 1 frem til en første separation over en vandret eller svagt skrånende vibrationssigte 3, med en maskevidde/hulstørrelse på 150 pm, Fødepumpen 2 er overdimensioneret, så der sendes en delmængde tilbage til fortanken for at holde denne homogen omrørt. Ifølge opfinderen tilbageholdes hovedparten af fosfor og calcium i tørstoffraktionen, hvilken transporteres til lager/kompost-plads 5 med en stigende ’’Archimedes”-snegl 4, hvor tørstoffraktionen kan tør-res/fordampes yderligere. Enhver lækage af væske fra pladsen ledes tilbage til fortank 1.

Den vandige fase opsamles i en buffer-/reaktionstank 6, hvor der tilsættes enzymer og/eller bakterier, som skal nedbryde kolloidt suspenderet stof (SS) der forefindes i væsken. Opholdstiden ønskes også så lang, at fedt, sukkerstof/stivelse og proteiner er nedbrudt til mindre forbindelser. I holdetanken 8 forestår en naturlig flotation og sedimentering, hvor begge fraktioner efter en holdetid på ét døgn, kan dels blive skummet af, dels udslammet i bunden og begge fraktioner føres tilbage til vibrations sigten 3, hvori det blandes med ny gylle fra fortanken under filtreringen.

Væskefraktionen fra holdetank 8 sendes til buffertank 11, hvorfra den sendes videre til ultrafiltreringssystem 17, evt. igennem et selvrensende forfilter. Fra ultrafilteret 17 ledes permeat videre til ny membranfiltrering 19 (nanofilter eller R.O.), medens reten- tatet via buffertank sendes til udligningstank. Det angives, at flowhastigheden af re-tentat er 70 gange højere end permeated UF-enheden har sit optimale temperaturområde på 30-35 °C.

Permeatet fra 17 løber først igennem en kalkmættet anion-bytter inden R.O. -anlæg 19. Ved regenerering af ionbytter produceres en kalkrig slam, som kan tørres yderligere. Tilsvarende er pH i den R.O.-behandlede væske steget, hvorfor tilstedeværende ammoniak kan bortstrippes.WO 01/87467 beskriver en metode til oprensning af gylle, hvor gyllen i først oprenses over en tangentiel si. Retentatet herfra presses, således at der opnås en væske samt et tørstof. Permeatet kan herefter eventuelt ultrafiltreres inden den føres gennem en proces af flere omgange af omvendt osmose separation bl.a. under tryk.

KR 20020062213 beskriver et anlæg til at behandle gylle, biogas og spildevand. Anlægget består af adskillige membranfiltreringsenheder, hvor hver enhed bl.a. har tilknyttet separate cirkulationspumper samt temperaturjusterende enheder. Membranfiltreringsenhederne kan bestå af ultrafiltration-, mikrofiltration-, omvendt osmose-og/eller nanofiltrerings systemer. Slutproduktet af oprensningen vil være flydende gødning samt rent vand.

Det er formålet med opfindelsen at anvise en ressourcebesparende fremgangsmåde til ren mekanisk separation og stabilisering af miljømæssige problematiske stoffer i husdyrgødningen, såsom rå gylle og ajle, udrådnet rejektvand fra biogasanlæg, samt med mange slags offentligt og industrielt spildevand, uden brug af f.eks. syntetiske flokku-leringsmidler (f.eks. Poly-Acryl-Aminer), hvor fremgangsmåden resulterer i produkter, der dels giver bedre udnyttelse af næringsstofferne, kraftigt reduktion i distributi-ons-/transportudgifter lokalt, samt betydeligt bedre muligheder for at løse allokeringsproblematikken med bortdistribution af overskudsgødning til egne med mindre hus-dyrtæthed. Tilsvarende resulterer fremgangsmåden i opkoncentrerede tørstofprodukter fra f.eks. såvel den rå gylle, som fra termofilt (52-58°C) eller mesofilt (ca. 38°C) udrådnet rejektvand fra biogasanlæg, hvor produkterne på grund af et højt organiske (50-75%) indhold, er meget velegnet for såvel biogas- som forbrændingsanlæg.

Dette formål tilgodeses ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen, hvilken fremgangsmåde er ejendommelig ved det som er anført i krav 1.

Fremgangsmåden til behandling af gylle, og/eller ajle fra husdyr samt diverse typer spildevand, omfatter trinene: a) separering af gylle og/eller ajle samt spildevand i et første retentat med forholdsvis højt tørstofindhold og et andet permeat med forholdsvis lavt tørstofindhold med en partikelstørrelse under 150 pm, b) eventuel behandling af det andet permeat til opnåelse af et tredje permeat med lavt indhold af suspenderet stof velegnet til yderligere separation ved hjælp af ultra-Filtrering over keramiske membraner og et fjerde retentat velegnet for yderligere afvanding med det første retentat af tørstof, c) opvarmning af det andet eller tredje permeat, d) behandling af det andet eller tredje permeat ved ultrafiltrering, for opnåelse af et femte permeat med lavt indhold af organisk kvælstof og fosfor, velegnet for yderligere separation i et omvendt osmose-anlæg (RO) og et sjette koncentrat med højt indhold af organisk tørstof, og e) behandling af det femte permeat ved Omvendt Osmose, hvilket resulterer i et syvende permeat af rent vand med NH3 velegnet for stripning og i et ottende koncentrat af bl.a. Kalium, og f) behandling af det syvende permeat for produktion af en niende fraktion (I) af rent vand og en tiende fraktion af NH3-holdig flydende og lagerstabil gødning. Fremgangsmåden er speciel ved, at det andet eller tredje permeat opvarmes i en modstrømsvarmeveksler (18, 61) med det femte permeat fra ultrafiltreringsanlægget.

Ved at det tredje permeat med varmeveksling behandles over keramiske ultrafiltrerings-membraner, ved højere temperatur end råproduktet, til opnåelse af et sjette koncentrat indeholdende normalt over 90% af det første permeats fosfor og organisk kvælstof, under et samtidigt minimeret elektricitetsforbrug, opnås et femte permeat, der er velegnet for Omvendt Osmose (kaldes R.O.-anlæg), for yderligere separation af væsken. Opfindelsen vil i det følgende blive forklaret nærmere ved hjælp af udførelseseksempler under henvisning til tegningen, på hvilken

Fig. 1 som skematisk diagram viser en udførelsesform for et anlæg ifølge opfindelsen, hvor et første permeat fra bue-sien behandles med én opkoncentreringscyklus i ultrafiltrerings-anlægget, og efterfølgende kan viderebearbejdes i et R.O.-anlæg.

Fig. 2 på samme måde viser en alternativ udførelse for et anlæg ifølge opfindelsen, hvor der foregår en 2-trins opkoncentrering af det sjette koncentrat i ultrafiltreringsanlægget.

Samme henvisningsbetegnelser henviser til samme element i fig. 1 og 2.

Udførelsesformen i fig. 1 og 2 er indrettet til (som minimumsstørrelse) behandling af i gennemsnit 30 m gylle m.v. per døgn, idet der kan behandles 1½ m pr time, men at der samtidigt er tid til rensnings/regenerering af filterenhederne.

Eksempelvis svinegylle tilføres til fortank 1, hvilken er indrettet med omrører 3. Svinegyllen er fortrinsvis gylle og spulevand fra en svinestald og indeholder typisk 4-6% tørstof TS (TS = Total Solid = samlet tørstofindhold)).Ved hjælp af en hastighedsreguleret pumpe 2, pumpes gyllen med konstant hastighed til en egnet vertikal buet, bue-si 4, påmonteret 2 asynkronvibrationsmotorer 5, der giver sien et både lodret og vandret svingningsmønster. Denne egnede bue-si er produceret af PurLiq (= PurLiq ApS, Odense, DK). Gyllen ledes vha. et vandret væskeoverløb ned over sien, der er konstrueret som et såkaldt kantspaltefilter, hvor der er 150 pm (0.15 millimeter), vandrette spalter, igennem hvilke det andet permeat B passerer, medens det første re-tentat A pga. vibrationer, med højere tørstofindhold end den rå gylle, rystes ned til bunden af sien og falder ned i en fødetragt til en transportsnegl 6.

Denne snegl i ex. en længde på 3000 mm, er konstrueret med en hældning på ex. 30° opad, så slutproduktet kan afleveres på en vogn eller lagerplads. Sneglen er ex. 100 mm i diameter, med en 25 mm aksel og 100 mm pr. vinding (= stigning) de første 2.500 mm i længderetningen og dernæst progressivt stigende til 50 mm over de sidste 500 mm. Sneglen ligger i en indre kappe de første 2.500 mm, bestående af et langskåret halvt rør, med en indre diameter (= Di) på ex. 102 mm, og afsluttende i et 500 mm langt rundt rør, Di = 102. Der er på langs skåret ex. 2 x 50 mm spalter, i et passende antal i hele den indre kappes længderetning. Det cirkulære kapperør, er ved snegleudløbet påsvejst en konus, f.eks. med Di reduceret fra de 102 til 65 mm, med en reduktion på 30°. Snegleakslen, der forsætter ud igennem konus, har påmonteret en bremse i form af en fjederbelastet, konisk plade, som roterer med sneglen. Ved at justere fjederens forspænding mod konus, kan graden af kompakthed - og dermed afvandingsgraden af det første retentat - styres i nogen grad.

Fordi der er skåret de nævnte spalteåbninger i den indre kappe, kan mediet (det første retentat) afvandes dels under den stigende bevægelse og omrøring, der foregår med en snegl, dels pga. kompaktheden i det 500 mm lukkede rør med spalter.

Den indre kappe er monteret i en ydre kappe, hvor der er ex. 50 mm mellem bunden af den indre kappe og ydre kappes bund. På grund af konstruktionens samtidige stigning, vil afvandet væske løbe ned til bunden af den ydre kappe, hvorfra det enten med pumpen 7 kan pumpes tilbage til indløb af bue-sien eller selv løbe tilbage til fortanken l, alt afhængigt af anlæggets placering i forhold til tanken.

En egnet transport- og afvandingsenhed produceres af PurLiq, hvor separationsresultater fra både frisk svinegylle og bioforgasset rejektvand, har resulteret i over 35% TS, hvilket gør det afvandede første retentat A velegnet til direkte afbrænding, termisk hydrolyse med efterfølgende bioforgasning, som input til bioethanol-produktion, eller til kompost.

Det andet permeat B fra bue-sien, der nu har en partikel-størrelse under 150 pm - og ex. et TS, hvis svinegylle, der er reduceret med over 50% - ledes enten direkte til buffertanken 13 vha. håndventilen 8 eller hvis det andet permeat B indeholder mindre partikler, der er tungere end vand, såsom sand eller silt samt gødningsstoffet Struvit (MagnesiumAmmoniumPhosphat = MAP), hvor sidstnævnte stof samtidigt, i ex. biogasanlæg, giver store problemer med udkrystallisering i / blokering af rørledninger, m. v., så kan det andet permeat B med pumpe 9 ledes til en hydrocyklon 10, hvor mindre, men tungere partikler kan udskilles efter Vortex-princippet i en hydrocyklon.

Hydrocyklonen fungerer ved, at det andet permeat B pumpes ind tangentielt i toppen, og at det andet permeat derved roterer rundt ned langs ydervæggen af en konus og vender dernæst i bunden, for at forlade hydrocyklonen i centeret i toppen som det tredje permeat C. På grund af centrifugalkraften under rotationen, påvirkes/tvinges tungere suspenderede partikler (SS = Suspended Solid) i væsken, ud mod ydervæggen, hvor det så ’’falder” ned i bunden af cyklonen. Her kan det producerede fjerde re-tentat D, med ventil 14, periodisk ledes til afvandingssneglen 6, hvor det første reten-tat A ved sammenblanding med det fjerde retentat D, kan ’’absorbere” og binde en del af det finere tørstof, så det forlader anlægget med det første afvandede retentat A.

Det er væsentligt for virkningsgraden af denne hydrocyklon, at koncentrationen af SS er så lille som muligt. Da centrifugalkraften i hydrocyklonen samtidigt er større, jo højere væskehastigheden er, så vil pumpe 9 med en kapacitet på ex. 10 m3 pr time, og en samtidig justering af både recirkulering s ventilen 11 og afløbsventilen 12, (der leder det tredje permeat C til buffertank 13), kunne bibeholde en mindre indkommende koncentration af SS og en højere hastighed end de ’’normale” knap 1,5 m /time. Forsøg har vist, at hvis der separeres afgasset biomasse, der har været behandlet med termisk pyrolyse, så kan både TS og TP (= Total fosfor) være reduceret med over 70% i forhold til indløb separationsanlæg.

En egnet cirkulationspumpe er ex. en CRN -pumpe fra Grundfos, Bjerringbro, DK, medens en egnet tangentiel hydrocyklon produceres af PurLiq, DK

Fra buffertank 13 pumpes det tredje permeat C med den frekvensregulerede trykpumpe 19, normalt igennem varmeveksler 18, ind i det keramiske ultrafiltreringsanlæg (UF), med en hastighed, der er bestemt / styret af det ønskede driftstryk i UF.

UF-anlægget 22 og 25 fungerer efter det såkaldte Cross-Flow princip, hvor væske under overtryk, med stor hastighed løber tangentielt hen over en permeabel membranoverflade. Der er ex. for svinegylles vedkommende ved forsøg fundet, at den bedste størrelse på åbningen/porrestørrelsen er 0,04 - 0,05 pm. På grund af overtrykket inden i filteret (i forhold til uden for), hvilket benævnes TMP (Trans Membrane Pressure) -for svinegylle er et TMP på ex. 2,0 - 2,2 fundet velegnet - vil væske med en partikel størrelse mindre end porrestørrelsen i membranens overflade passere denne og blive til et femte permeat.

Idet Cross-Flow princippet kræver en høj hastighed hen over membranoverfladen, for at større partikler SS ’’ruller” hen over overfladen og ikke blive fikseret på denne, vil cirkulationspumperne 21 og 24 skulle have en kapacitet på ex. 8-12 m3 pr time pr. m2 overflade og samtidigt kunne yde det trykfald, som der vil være igennem (på langs) i filtermembranen. Et eksempel på trykfald kunne være 1-3 bar.

De keramiske UF-membraner, der anvendes, er konstrueret som lange elementer (500 - 1.500 mm) med et antal cirkulære eller kvadratiske langsgående kanaler, hvis størrelse ex. kan være Diameter 3,3 - 6 mm eller 2x2 eller 5x5 mm kvadratiske huller. De kan være produceret af T1O2 (TitanOxid) og/eller (X-AI2O3 (Alfa-AluminiumOxid), eller af Silicium Karbid (SiC), hvor de alle har den store fordel, at de er meget sy-re/base-, pH- og temperaturresistente.

Idet det tredje permeats C viskositet er meget relateret til temperaturen, hvor lavere viskositet betyder mindre gnidningsmodstand igennem filterkanaleme, vil en højere temperatur således betyde et mindre effektforbrug til cirkulationen. Eksempelvis har forsøg anvist, at ved at hæve temperaturen fra 20°C til 50°C, så halveres effektforbruget til pumperne 21 og 24. Ved 50°C er der for T1O2 -membranen ex. en Flux (= gennemgangshastighed for permeat) på over 150 liter permeat pr m2 membranoverflade, ved den første volumenreduktion (= opkoncentrering af retentat) på 50%. Effektforbruget var for pumpe 19 og 21 på samlet omkring 4 kW -time strøm pr. m3 af permeat produceret.

o

Tilsvarende var fluxen 120 liter pr m af permeat produceret ved 70°C, ved en afsluttende volumenreduktion på 90%, begge tal for afgasset rejektvand. Effektforbruget var her på samlet omkring 6 kW -time strøm pr. m3 af permeat produceret.

En egnet membrantype - Duratech - produceret af T1O2 og a-Al2()¾. bliver produceret af Atech Innovation gmbh, Gladbeck, DR, medens en producent af SiC-membraner er Cometas A/S, Lyngby, DK.

Ifølge opfindelsen, produceres der i forbindelse med ultrafiltreringen, varme pga. friktionen i systemet, så derfor kan der via varmegenvinding (ventil 16 åben og 17 lukket) over pladeveksler 18, genvides varme fra det femte permeat E 31 til det tredje permeat C, hvilket reducerer energiforbruget væsentligt.

Tilsvarende vil der i forbindelse med opstilling af større anlæg på ex. et biogasanlæg, hvor der normalt er overskudsvarme fra el-produktionen, via varmeveksler 20, også kunne foretages en yderligere opvarmning, ex. til 70°C.

I forbindelse med opkoncentreringen af koncentratet, skal der udtages en vis mængde af dette fra filterenheden/-eme - ex. 10-20% af det tredje permeat C.

Som det fremgår af fig. 1, med én filterunit, kan det sjette koncentrat F med åben ventil 37 og lukket 36, ledes igennem en hydrocyklon 45, hvor SS, der pga. opvarmning og opkoncentrering, eventuelt har fået nye sedimentationsegenskaber, kan bortledes via reguleringsventilen 32.

Idet der over en hydrocyklon imidlertid er et trykfald, som der skal kompenseres for via øget effektforbrug på cirkulationspumpen, så er det også ifølge opfindelsen muligt, kun batchvist at lede det sjette koncentrat F igennem hydrocyklonen, men i stedet lade ventil 36 være åben, hvorfor trykfaldet over hydrocyklonen 45 elimineres og så kun i perioder anvende hydrocyklonen 45 til separation og opkoncentrering af SS.

En egnet producent af hydrocyklonen 45 er PurFiq, DK.

Et alternativ til ovenstående drift med en høj tørstofkoncentration på koncentratsiden hele tiden kan være, at foretage en batchvist opkoncentrering af det tredje permeat C ved at åbne ventil 46 og så nedbringe volumen (= opkoncentrere TS) i buffertank 13, til et ønsket niveau inden udledning af det sjette koncentrat F og ny opfyldning med det tredje permeat C - Til denne applikation vil der være en parallel buffertank til det andet permeat (ikke vist på Tig.), hvor det femte permeats E varme kunne udnyttes.

Tilsvarende er det på fig. 2 vist, hvordan UF er opdelt i 2 serieforbundne UF-kredsløb, hvor første UF-kredsløb dog ikke anvender hydrocyklon, men i stedet tager pumpe 23 en delstrøm af det sjette koncentrat F og trykøger dette til det 2. UF-kredsløb, cirkulerende vha. pumpen 24. Herved kan 1. UF-kredsløb - pga. den lavere viskositet i koncentratet - køre med f.eks. mindre kanaler (f.eks. kanaler med diameteren 3 mm), hvilket giver en større overflade pr. filterenhed, medens det 2. UF-kredsløb er monteret med f.eks. D = 3,8 eller 5 mm kanaler til koncentratet med højere viskositet.

Det (normalt varme) femte permeat E ledes via hydrofor-tanken 26 ud vha. trykreguleringsventilen 27 og løber dernæst med åben ventil 29 og lukket ventil 30 til perme-at-buffertanken 28, videre igennem varmeveksler 18 og dernæst til lagertank 31 eller til yderligere rensning i et omvendt osmoseanlæg (se nedenfor). På buffertanken 28 er der monteret en afgasningsventil 47. Dette fordi det femte permeat E dels er varmt og dels fordi det netop har været underlagt en kraftig tryksænkning, hvilket resulterer i, at f.eks. opløst CO2 og NH3 kan afledes fra denne tank og ledes til en NH3 -absorptionskolonne - se nedenfor.

Alle typer UF-kredsløb er forsynet med et Back-Flush kredsløb. Dette sikrer, at eventuel tilstopning på filterelementernes indløbsside - ex. svinebørste, halmstrå, etc. som eventuelt unormalt kan findes i det tredje permeat - kan bortskylles og sendes retur til fortanken.

Back-Flush proceduren foregår ved at tryk- og cirkulationspumperne 19 og 21 (23 og 24) standset. Dernæst lukkes reguleringsventil 27 og ventil 36 (38), ventil 34 åbnes (35), samtidigt med at trykluft med ventil 33 opbygger et modtryk på permeatsiden af membranerne. Det femte permeat E presses således baglæns gennem membranerne hvorfor det femte permeat E tvinges ud af indløbsenden i nogle få sekunder, inden anlægget genstarter.

Tilsvarende kan der foretages et ’’Impuls-Skyl” hvor trykket over membranen kortvarigt vendes, som ved Back-Flush proceduren, men her med forsat cirkulation af det sjette koncentrat F (med lukket reguleringsventil 27), men med enten reguleringsventil 32 åben eller ventil 44. På denne måde kan en eventuelt opbygget membranfilm, der kan have forårsaget forøget modtryk igennem UF-membranen ’’løftes” op fra membranoverfladen og pga. Cross-Flowet blive revet med rundt igen.

Med ClP-pumperne 40 og 42 (CIP = Clean In Place), samt deres kemikalietanke 41 og 43, er der også ifølge opfindelse indbygget automatiske rengøringsprocedure til modvirkning af bakterie-belægninger samt f.eks. tilkalkning eller struvit-dannelse. UF-kredsløbet bliver før CIP via ventil 39 rengjort/gennemskyllet med normalt ’’varmt” femte permeat E eller hvis meget krævende rengøring med det syvende per-meat via ventil 58 fra buffertank 52.

Det sjette koncentrat F, der med svinegylle bl.a. har et forøget indhold af organisk kvælstof (normalt aminosyre og proteiner) samt fosfor, ledes ud via reguleringsventil 32, til enten at blive blandet med det første retentat A, alternativt sendes det direkte retur til biogasreaktoren, eller bibeholdes som et flydende gødningskoncentrat.

Det femte permeat E indeholder under 10 % af den rå svinegylles TP og organiske kvælstof, men hovedparten af uorganisk kvælstof (ammonium-kvælstof) og kali. Dersom der er tale om afgasset rejektvand fra biogasanlæg, så vil TP være under 2% af oprindeligt.

Det femte permeat E, der ikke indeholder SS af betydning er således i henhold til opfindelsen velegnet til efterfølgende behandling i et Omvendt Osmose -anlæg (R.O. = Reverse Osmosis).

Det nedkølede femte permeat E vil derfor via ventil 48 og trykpumpe 49 trykkes op til 45-55 bar driftstryk, hvor det - som for UF-kredsløbet - cirkuleres med pumpe 50 over en R.O.-membran 51, produceret i PP (= Poly Propylen), efter tilsvarende Cross-Flow princip.

Herved kan 60-80% af det femte permeat E udtages som et syvende permeat G, der ledes til buffertank 52. Dette er rent vand med meget lavt saltindhold, men stadig med en del flygtigt ammoniak, NH3.

En egnet R.O. -membran er typen RO98pHt-8038 fra producenten Alfa Laval A/S, Nakskov, DK.

Et ottende koncentrat H afledes igennem trykreduktionsventil 56, inden det ledes til buffertank som et opkoncentreret specielt Kali-gødningsprodukt 57.

Idet et R.O.-anlæg/membraneme har bedst af at køre hele tiden, vil mangel på det femte permeat E til behandling kunne kompenseres ved at anvende ventil 58 og 59 for recirkulation af det syvende permeat G og det ottende koncentrat H.

NH3 bliver afsluttende, med luft i stripningskolonne 54 strippet ud af det syvende permeat G, inden dette, som en niende fraktion I, i varmeveksler 61 nedkøles via kølevand / det tredje permeat C og kan ledes til recipient eller af hensyn til eventuel udsving i bl.a. NH3 koncentrationen i stedet til ex. biologisk filter / rodzone-kultur.

Den NH3 holdige stripningsluft 64 kan opkoncentreres/renses i enten et absorptionstårn 65, hvor luften vaskes med en recirkulerende sur opløsning af svovl- eller salpetersyre - til produktion af væskeformig opkoncentreret svovlsur ammoniak eller ammoniumsalpeter, en tiende fraktion. Den vaskede luft afgår til atmosfæren 66, eller alternativt til et biofilter, hvis der forefindes uønskede lugtstoffer (f.eks. svovlbrinte) i luften.

R.O.-processen udvikler (som UF) varme, men i modsætning til UF, så er de PP-baserede membraner temperaturfølsomme og tåler ikke over ca. 50°C ved de 55 bar.

Det er for UF-anlægget valgt, ikke at nedkøle det sjette koncentrat F, hvorfor der afgår nogen varmeenergi fra anlægget. Dette er derfor kompenseret, ved at anvende det på fig. 1 og 2 angivne kølekredsløb, hvor pumpe 60 pumper kølevand/tredje permeat C først til nedkøling 61 af den niende fraktion I, inden køling af tryksat væske i R.O.-anlæg 62 og sluttende køling af den cirkulerende filtratkreds i R.O.-anlægget 63.

Den angivne kølekreds vil alt afhængigt at det aktuelle permeat i anlægget, kunne omfordele kalorierne på anden mere hensigtsmæssig måde.

Claims (5)

1. Fremgangsmåde til behandling af gylle, og/eller ajle fra husdyr samt diverse typer spildevand, og omfatter trinene: a) separering af gylle og/eller ajle samt spildevand i et første retentat (A) med forholdsvis højt tørstofindhold og et andet permeat (B) med forholdsvis lavt tørstofindhold med en partikelstørrelse under 150 pm, b) eventuel behandling af det andet permeat (B) til opnåelse af et tredje permeat (C) med lavt indhold af suspenderet stof velegnet til yderligere separation ved hjælp af Ultra-Filtrering over keramiske membraner og et fjerde retentat (D) velegnet for yderligere afvanding med det første retentat af tørstof, c) opvarmning af det andet (B) eller tredje (C) permeat, d) behandling af det andet (B) eller tredje (C) permeat ved ultrafiltrering (22, 25), for opnåelse af et femte permeat (E) med lavt indhold af organisk kvælstof og fosfor, velegnet for yderligere separation i et omvendt osmose -anlæg (RO) og et sjette koncentrat med højt indhold af organisk tørstof, og e) behandling af det femte permeat (E) ved Omvendt Osmose (51), hvilket resulterer i et syvende permeat (G) af rent vand med NFE velegnet for stripning (54)og i et ottende koncentrat (H) af bl.a. Kalium, og f) behandling af det syvende permeat (G) for produktion af en niende fraktion (I) af rent vand og en tiende fraktion af NH3-holdig flydende og lagerstabil gødning kendetegnet ved at det andet (B) eller tredje (C) permeat opvarmes i en modstrømsvarmeveksler (18, 61) med det femte permeat (E) fra ultrafiltreringsanlægget (22, 25).

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1,kendetegnet ved at trin a) alternativt omfatter trinene: al) filtrering ned over en bue-si (4) påmonteret et lodret skrånende vibrerende kant-spaltefilter, hvor det andet permeat (B) kan passere og ledes til buffertank (13), medens det første retentat (A) over 150 pm tilbageholdes og a2) føres til en opadgående, opad åben snegletransportør (6) med langsgående drænende spalteåbninger i bunden af en åben kanal, a3) inden snegletransportøren (6) med progressivt stigende sneglevindinger, ender i et lukket presserør med drænende langsgående spalteåbninger hele vejen rundt, a4) inden retentatet ender i et konisk udløbsrør, påmonteret en roterende, justerbar fjederbelastet modtryksplade, der forestår en endelige afvanding af retentatet, medens a5) den samlende mængde permeat afdrænet fra snegletransportørens (6) foring og presserør til en kappe, ledes via en pumpe (7) tilbage til bue-sien (4).

3. Fremgangsmåde ifølge krav 1,kendetegnet ved at trin b) alternativt omfatter trinene: bl) Det andet permeat (B) fra bue-sien (6) separeres yderligere i en hydro-cyklon (45) og b2) Det fjerde retentat (D) afvandes med det første retentat (A).

4. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af de foregående krav, kendetegnet ved at en anden modstrømsvarmeveksler (61) nedkøler den niende fraktion (I) med det andet (B) eller tredje (C) permeat.

5. Fremgangsmåde ifølge et hvilket som helst af de foregående krav, kendetegnet ved at trin d) omfatter en ultrafiltrering (22, 25) af det opvarmede tredje permeat (C), med keramiske Ultra-Filter-membraner i Silicium Karbid (SiC), T1O2 eller α-AFOv hvorved det femte permeat (E) opnår lavt indhold af organisk stof.