DE8806020U1

DE8806020U1 - Hochleistungskühlvorrichtung

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Publication number: DE8806020U1
Application number: DE8806020U
Authority: DE
Original assignee: Paul Kiefel 6520 Worms De GmbH
Current assignee: Paul Kiefel 6520 Worms De GmbH
Priority date: 1988-05-06
Filing date: 1988-05-06
Publication date: 1988-11-17

Description

Die Erfindung betrifft eine Hochleistungskühlvorrichtung für die Herstellung von bi-orientierten Folien aus hoch- und mittelmolekularen Thermoplasten.

Es sind konventionelle Herstellungsverfahren von bi-axial orientierten Folien aus Mittel- und hochmolekularen HDPE-.

LDPE-Polymeren und LLDPE-Mischungen in der"Fahrweise mit langem Hals" bekannt. Durch die sogenannte "Fahrweise mit langem Hals" werden die mechanischen und physikalischen Folieneigenschaften verbessert, die Ausziehfähigkeit der Polymere erhöht und mit LDPE- und LLDPE-Polymertypen werden

bessere optische Eigenschaften erzielt. j Im sogenannten Halsbereich von bekannten Vorrichtungen wird der Schlauch auf den gewünschten Durchmesser aufgeblasen.

Im Übergangsbereich vom Hals zum Folienschlauch findet die

! Orientierung der Folie statt.

Desweiteren wurden Versuche unternommen um höhere Extrusionsleistungen bei besseren Blasenstabilitäten zu erreichen, wobei die Erhöhung der spezifischen Düsenleistung nur mit der Erhöhung der Außenkühlung des Schlauches erreicht werden kann, d.h. mit der Erhöhung der Luftgeschwindigkeit an den Außenflächen des Halses und des Übergangsbereiches vom Hals zum

Folienschlauch.

Die maximale Luftgeschwindigkeit und somit die maximale Kühlleistung sind jedoch durch die Stabilität der Blase sehr schnell begrenzt. Bei zu hohen Kühlluftströmen erzeugt die Halsinstabilität erhebliche Auf- und Abwärtsbewegungen der Blase, die dann zu breiten Schwankungen und Faltenbildungen der Folie führen und schließlich zum Abriß des Schlauches. Die Leistungsgrenze bei de? konventionellen Fahrweise mit "langem Hals" liegt zwischen 1,5 und 2,3 kg/cm, je nach Aufblasverhältnis, Folienstärke, Polymertvp und Raumtemperatur .

Mit den japanischen Patenten 55/2180, 53/133.275 und 59/136.22U sind Verfahren bekannt, die eine Verbesserung der Blasenstabilität sowie die Erhöhung der spezifischen Düsenleistung durch die Einführung eines Innenschleppdornes ^Jm Halsberaich erzielt wurden. Hierbei erhöht sich die Leistungsgrenze jedoch nur um 20 % gegenüber der konventionellen Fahrweise auf etva 1,8 bis 2,75 kg/cm.

Weitere Leistungserhöhungen mit noch g-"ten Blasenstabilitäten werden durch die Korabination einer Außenkühlung unmittelbar nach dem Austritt der Schmelze aus der Düse, einer Stabilisierung mit einem Innenschleppdorn und einer zweiten Außenkühlung an der Blase bzw. im Übergangsbereich erzielt.

Solche Verfahren sind im japansichen Patent 59/171.620 und im US-Patent 4.626.397 beschrieben. Diese Verfahren, welche

einen zweiten Kühlring aufweisen, sind nicht sehr bedienungsfreundlich, besonders beim Anfahren der Anlage und bei der Programmumstellung. Der zweite Kühlring im Bereich des Schleppdorns bringt Bedienprobleme mit sich.

Gemäß der DE-PS 22 62 190, DE-PS 23 06 834, DE-PS 26 10 und DE-PS 24 59 785 sind Vorfahren beschrieben, die für Hochleistungs-Extrusion von LDPE- und LLDPE mit der konventionellen Blasenform bzw. mit einem kurzen Hals dienen. Die Fahrweise mit dem sogenannten "langen Hals", mit einer Höhe von 6- bis 10-fachen Düsendurchmessers ist mit diesem Verfahren aufgrund der Blaseninstabilität nur mit Einschränkungen möglich.

Eine Verbesserung bezüglich der Blasenstabilität wurde durch das US-Patent 4.606.879 und durch das DE-GM 85 25 622.6 erzielt. Jedoch sind beide Systeme auch nicht besonders bedienungsfreundlich, wegen des zweiten Kühlringes bzw. wegen der Kammern mit Iris-Blenden. Auch die Produktionsprogrammumstellung sind bei beiden Systemen empfindlich. Ein weiterer Nachteil, speziell bei DE-GM 85 25 622.6 ist die Kondensation der Monomere und der Additive der Polymere auf den Innenflächen der Kammern sowie auf den Iris-Blenden. Um die Funktion des Systems zu gewährleisten, ist eine öftere Reinigung der Vorrichtung notwendig.

Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung zur Hochleistungskühlung für die Herstellung von bi-orientierten Folien aus hoch- und mittelmolekularen Thermoplasten bereitzustellen, die die vorbeschriebenen Nachteile beseitigt und dabei eine Kombination einer intensiven Außenkühlung, die unmittelbar nach dem Austritt der Schmelze aus dem Werkzeug wirksam ist, einen Stabilisierungsdorn, der im Bereich des Halses unmittelbar vor der Ausweitung der Blase positioniert ist und einer sehr wirksamen Innenkühlung, die unmittelbar nach diesem Schleppdorn im Bereich der Ausweitung der Blase aktiv ist, aufweist.

Mit dieser neuen Vorrichtung wird eine bedeutende Erhöhung der spezifischen Düsen-Extrusionsleistung erreicht, die mechanischen und physikalischen Folieneigenschaften werden wesentlich verbessert, sehr gute Dickentoleranzen werden erreicht und die perfekte Blasenstabilität, die exakte Einhaltung der Folienbreite sowie die absolute Faltenfreiheit der flachgelegten Folie sind immer gewährleistet. Ferner soll gemäß der vorliegenden Erfindung eine extrem bedienungsfreundliche Vorrichtung bereit gestellt werden, die besonders flexibel ist und einen sehr breiten Anwendungsbereich aufweist sowie das Anfahren der Anlage oder eine Produktionsumstellung in nur wenigen Minuten möglich macht.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Vorrichtung ein, auf ein Werkzeug aufgesetztes Rohr,

mit einem hierin angeordneten, in das Werkzeug eingeführten und mit einem Saugrohr in Verbindung stehenden Innenrohr, einem um das Außenrohr angeordneten konischen Schleppdorn und ein mit Düsenlippen versehenes Endsaugrohr aufweist.

Besondere Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung sind dadurch, gekennzeichnet,

daß am Endbereich des in den Basisverteiler einführenden Rohres eine,das Rohr aufnehmende Zentrierung angeordnet ist, wobei im Basisverteiler mindestens ein Kühlkanal gebildet ist, der in den Kühlkanal führt, der durch das Rohr und das auf den Basisve "teiler aufgesetzte Rohr gebildet ist, daß die das Rohr aufnehmende Innendüsenlippe mindestens einen Kühlkanal aufweisen,

daß sich die Außendurchmesser der Innendüsenlippe kongruent mit dem Außendurchmesser des konischen Schleppdorns verhalten,bzw. daß die Innendüsenlippe eine über den Schleppdorn überragende und einen Punktkontakt bildende Lippe aufweisen, daß zwischen Werkzeug und Basisverteiler zum Druckausgleich fungierende Kanäle gebildet sind,

daß zwischen Schleppdorn und Rohr ein den Druckausgleich gewährleistender Spalt gebildet ist, der mit im Rohr angeordneten fcelüftungsbohrungen in Verbindung steht, sowie für den Druckausgleich fungierende, im Bereich der Zentrierung zwischen Schleppdorn und Rohr angeordneten Nuten, daß zwischen der Düaenlippe und Endsaugrohr eine Dehnungsausgleichsvorrichtung in Form einer Tellerfeder angeordnet ist,

daß die Vorrichtung mit einem Bajonettverschluß auf dem Spaltring befestigt ist und somit eine schnelle Demontage der Vorrichtung gewährleistet,

daß der Schleppdorn mit einem isolierenden Stoff, vorzugsweise aus Baumwolle überzogen ist,

daß der Schleppdorn mit einer isolierenden Keramikbeschichtung überzogen ist,

daß die konische Oberfläche des Schleppdorns zur Kontaktflächenreduzierung ein Grobgewinde bzw. ein wellenförmiges Profil aufweist,

daß auf dem Rohr mindestens ein, eine Kontaktfläche bildender Führungsring angeordnet ist,

daß der Führungsring zur Kontakt-Oberflächenreduzierung ein Grobgewinde aufweist, und

daß der Schleppdorn zur Höhenverstellung eine Befestigungsschraube aufweist.

Anhand den beigefügten Zeichnungen, die ein besonders bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung zeigen, wird diese nun näher erläutert. Dabei zeigen:

Figur 1 eine komplette Vorrichtung der erfindungsgemäßen Art;

Figur 2 ein Ausführungsbeispiel der Erfindung mit

einem konischen Schleppdorn und kleinen Innendüsenlippen;

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Figur 3

Figur 4
Figur 5

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Figur 9

Figur 10

Figur 11

Figur 12

ein Ausführungsbeispiel der Erfindung mit konischem Schleppdorn mit großen Innendüsenlippen;

ein in Figur 2 mit A gekennzeichnetes Detail; ein in Figur 3 mit B gekennzeichnetes Detail; die Einzelheiten, mit Jenen ein Druckausgleich zwischen dem Hals und dem Außenrohr sowie zwischen dem Schleppdorn und der unteren Düsenlippe gewährleistet wird; eine weitere Variante der Vorrichtung mit Führungsring;

eine Vergrößerung des in Figur 4 und 5 mit C gekennzeichneten Details;

eine Vergrößerung des in Figur 9 mit D gekennzeichneten Detailsj

eine Vergrößerung des in Figur 9 mit E gekennzeichneten Details.

In Figur 1 ist eine komplette Extrusionsanlage mit der erfindungspemäßen Vorrichtung abgebildet.

Das Polyäthylen-Granulat wird in den Trichter 43 gegeben und durch den Extruder 2 plastifiziert, mit hohem Druck durch den Siebwechsler 35 und dem Werkzeug 1 zu einem Hals 44 geformt, der sich nach einer Länge von etwa 4- bis 10-fachen des Düsendurchmessers über den übergangsberaich 45 zum Folienschlauch ausweitet.

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Unmittelbar über dem Werkzeug 1 befindet sich der Hochleistungskühlring 5 mit Venturi-Einsätzen 6, der eine optimale Außenkühlung des Halses 44, des Ubergangsbereiches 45 und des Foliehschlauchs 15 gewährleistet. Das Werkzeug 1 ist für das Innenkühlungssystem vorbereitet. Die Kaltluftzufuhr wird durch die Rohre 3 zu dem Verteilerstück 22, anschließend zwischen den koaxialen Rohren 24 und 23 zum Innenkühlungsbereich 46 geleitet. Die heiße Abluft wird über die zentrale Rohrleitung 24 aus dem Verteilerstück 22 und den Rohren <4 abgesaugt.

Das Kaltluftgebläse 29 fördert die Kühlluft durch den Verteiler 36 sowohl zum Kühlring 5 als auch zu dem Innen kühlbereich U6. Die Einstellung der Luftmengen erfolgt über die von Hand regelbaren Irisblenden 37 und 38.

Mit dem Wärmetauscher 39, der unmittelbar nach dem Gebläse 29 angebaut wird, ist eine zusätzliche Klimatisierung der Kühlluft möglich. Das Hei£iüftabsaugungsgebläse 33 saugt die Warmluft aas dem Folienschlauch 15 über die Rohre 14, 24 und 4. Die Einstellung der Abluftmenge erfolgt über die von Hand regelbare Irisblende 34.

Ein in der Höhe einstellbarer Kalibrierkorb 19 gewährleistet die Führung und Kalibrierung des Folienschlauches 15. Der Tastarm 20 überträgt durch die Berührung des

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Folienschlauchs 15 die Durchmesseränderungen der Blase an dem pneumatischen Fühler 16. Die Regelung des Durchmessers des Folienschlauchs 15 erfolgt durch die Regelklappe 17, die mit dem Luftzylinder 18 durch den Fühler 16 gesteuert wird. Bei einem zu großen Blasendurchmesser drosselt die Regelklappe 17 automatisch die Innenluftzufuhr und bei einem zu kleinen Durchmesser öffnet sich die Regelklappe 17. Die Genauigkeit dieses pneumatischen Regelsystems liegt bei 0,1 %. Deshalb können die Liegebreiten des flachgelegten Folienschlauches sehr exakt gehalten werden, z. B. werden bei 1000 mm Breite maximal plus/minus 1 mm Schwankungen festgestellt.

Gemäß Figur 2 ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt, wobei neben dem konischen Schleppdorn 9 Innendüsenlippen 10 und 11 eingesetzt sind, deren Außen durchmesser kongruent zum Außendurchmesser des Innenschleppdorns 9 ausgebildet sind.

Der Kontakt zwischen dem Hals 14 und dem Schleppdorn «rfolgt über der konischen Fläche 17, die je nach Folienproduktion in der Höhe bis zum 0,20-fachen des Düsendurchmessers betragen kann.

Figur 3 zeigt eine Ausführungsform der Erfindung mit konischem Schleppdorn 9, jedoch mit wesentlich größeren Innendüsenlippen 12 und 13·

Der Kontakt zwischen dem Hals 44 und den Innenteile.&igr; erfolgt hierbei an zwei Stellen:

1. an der konischen Kontaktfläche ¹I? und

2. mit dem Punktkontakt 48 der Innendüsenlippe 12. Die Vorteile dieser Variante sind, eine bessere Blasenstabilität aufgrund des doppelten Kontaktes !wischen dem Hals 44 und dem Übergangsbereich 45 mit

dem Innenschleppdorn 9 und Lippe 12 , sowie eine bessere

Wirkung der Innenkühlung aufgrund des kleinen Abstandes

zwischen den Tnnenlippen 12 und 13 zu dem Übergangsbereich 45 des Foliensehlauchs.

Der Folienhals 44, geformt aus dem Werkzeug 1 mit einer Höhe vom 4- bis 10-fachen des Düsendurchmessers, wird zum Folienschlaue 15 über den Übergangsbereich 45 aufgeblasen.

Die Außenkühlung erfolgt durch den Hochleistungskühlring ? mit Venturi-Einsätzen 6, unmittelbar nach dem Austritt der Schmelze aus dem Werkzeug 1 auf der ganzen Halshöhe 44, auf den Übergangsbereich 4b und teilweise auch noch auf dem Schlauch

Die Innenkühlung wird im Werkzeug 1 zwischen den Rohren 24 und 23 und zwischen den Rohren 7 und 8 durch den konischen Schleppdorn 9 zu den Innendüsenlippen 10 und 11 bzw, """ - d 13 zugeführt.

Die heiße Luft wird zentral über die Rohre 14, 8 und 24 durch

das Werkzeug 1 abgesaugt. Gemäß den Figuren 2 und 3 sitzt der konische Schleppdorn 9 auf dem Rohr 7 zentral im Hals 44, unmittelbar vor dem Übergangsbereich 45, in dem sich der Hals zum Folienschlauch 15 ausweitet.

Die hohe Luft&astrittsgeschwindigkeit aus den Düsenlippen 10 und 11 bzw. 12 und 13 gewährleistet aufgrund der hohen turbulenten Strömung eine oehr gute Wärmeübergangszahl an der Innenseite des Übergangsbereiches 45 und garantiert deshalb für eine sehr wirksam Innenkühlung. In der Ausführung gemäß der Figur 3 mit einem direkten Kontakt zwischen dem Übergangsbereich 45 und der unteren Düsenlippe 12 wird eine noch bessere Kühlung erreicht, aufgrund des noch kürzeren Abstandes zwischen den Düsenlippen 12 und 13 und dem Übergangsbereich 45 der Folienblase. Die Reynolds-Zahl der Luftströmung in diesem Bereich ist dadurch noch größer und somit auch der Wärmeübergang. Für beide Ausführungen gemäß den Figuren 2 und 3 benötigt die Innenkühlung weniger Kühlluft als bei einem konventionellen Innenkühlungssystems, um den gleichen Innenkühleffekt zu erreichen. D.h., daß bei gleichem Innenluftdurchsatz die erfindungsgemäße Vorrichtung gemäß Figur 2 und 3 wirkungsvoller ist als die bekannten Systeme.

Gemäß den Figuren 2 und 3 ist der Schleppdorn 9 in der Höhe einstellbar. Die Befestigung des Schleppdorns 9 erfolgt Über die Befestigungsschraube 49. Diese Höhenverstellung ist besonders wichtig, um unterschiedliche Halslängen einstellen zu können.

In der Ausführungsform gemäß Figur 3 kann die Einstellung der Halsröhre nur durch den Austausch der Rohre 8 und 7 erfolgen. Eine kleine Verstellung in der Höhe des Schleppdorns 9 ermöglicht die Anpassung des Abstandes zwischen dem konischen Flächenkontakt 47 und dem Punktkontakt 48, je nach Produktionsprogramm. Der mit dem Bezugszeichen 50 gekennzeichnete Winkel Alpha der Innendüsenlippen 10 und 13 sollte zwischen 90° und 45° gegenüber der vertikalen Achse gewählt werden.

Ein weiteres Merkmal der Erfindung ist die Führung des Halses 44 durch den konischen Flächenkontakt 47 mit dem Schleppdorn 9. Dadurch erfolgt die Stabilisierung des Halses 44 und des Folienschlauchs 15. Der Hals 44 sowie der Übergangsbereich 45 können sich nicht mehr horizontal und auch nicht mehr vertikal auf- und abwärts bewegen. Eine noch bessere Führung des Halses 44 und des Übergangsbereiches 45 wird mit der Ausführung gemäß Figur 3 erreicht, in der ein doppelter Kontakt mit den Innenteilen vorhanden ist. Die Führung des Halses 44 durch den konischen Flächenkontakt 47 mit dem Schleppdorn 9 wird mit dem Punktkontakt 48 mit der unteren Düsenlippe 12 weiter unterstützt. Dadurch resultiert die perfekte Breitenhaltung des flachgelegten Folienschlauches sowie die absolute Faltenfreiheit der Folienbahn.

Die konische Gestaltung des Schleppdorns 9 gewährleistet einen sehr universellen Einsatz. Alle HDPE-, LDPE- und LLDPE-

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Mischungen können in einem sehr breiten Verarbeitungsbereich als Monofolie extrudiert bzw. als zwei- oder dreischichtige Folie koextrudiert werden. Je nach der Geometrie der Innenteile 9, 10 und 11, bzw. 9, 12 und 13 wird ein sehr großer Liegebreitenbereich abgedeckt, mit Aufblasverhältnissen, die zwischen 1:1,75 bis 1:6 liegen können und der Folienstärkenbereich kann je nach Polymertyp zwischen 5 bis 75 &mgr; eingestellt werden.

Figur H zeigt eine Vergrößerung des in Figur 2 mit A gekennzeichneten Details.

Hierbei wird ersichtlich, daß die Innendüsenlippen 10 und 11 mindestens einen Kühlkanal 32 aufweisen, der zur Innenkühlung des Folienschlauchs 15 dient.

Es ist hierbei deutlich zu erkennnen, daß der Folienschlauch 15 lediglich Kontakt an der konischen Fläche 27 des Schleppdorns 9 aufweist, da die Außendurchmesser der Innendüsenlippen 10 und 11 in etwa dem Außendurchmeeser des konischen Schleppdorns 9 entsprechen.

Figur 5 zeigt eine Vergrößerung des in Figur 3 mit B gekennzeichneten Details.

Hierbei sind Innendüsenlippen 12 und 13 verwendet, die

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über den Außenumfang des konischen Schleppdorns 9 überragen Dies hat zur Folge, daß neben dem konischen Flächenkontakt 47 ein Punktkontakt 48 hergestellt wird.

Die Vorteile dieser Ausführungsform sind bereits zurvor beschrieben.

Wie in Figur 4 und 5 erkennbar, ist zwischen Endrohr 14 bzw. der die Vorrichtung verbindenden Mutter 51 und Innendüsenlippe 11 bzw. 13 eine Dehnungsausgleichsvorrichtung in Form einer Tellerfeder 42 angeordnet.

Die Figuren 6 bis 8 zeigen die Einzelheiten, mit denen ein Druckausgleich zwischen dem Hals 44 und dem Außenrohr 7 sowie zwischen dem Schleppdorn 9 und der unteren Düsenlippe 1? gewährleistet werden kann. Der Druckausgleich erfolgt durch die Kanäle 31 von ca. 1 mm zwischen dem Basisverteiler 25 und dem Spaltring 52 sowie durch den 1 mm Spalt 40 zwischen deii Außenrohr 7 und dem Schleppdorn 9. Die Belüftungsbohrungen 53 bringen einen zusätzlichen Druckausgleich in das System über den Spalt 40. Gemäß der Figuren 7 und 8 ist der Spalt 40 nur zu 85 % der gesamten Schleppdornhöhe vorgesehen. Im oberen Bereich des Schleppdorns 9 ist eine Zentrierung 54 angeordnet. Für den Durckausgleich in der Vorrichtung sind mehrere Nuten 41 in die Zentrierung 54 eingearbeitet. Die Zentrierung der Teile und 52 erfolgt gemäß der Abbildung in Figur 6 durch drei Stützpunkte 55, die in einem Abstand von 120° auf dem Basisverteiier 25 angebracht sind.

Mit dieser besonderen Ausführung ist die Gewährleistung gegeben, daß der Hals 44 immer sehr stabil bleibt. Ansaugeeffekte bzw. Aufblähungen des Halses 44, je nach Produktionsprogramm sind somit nicht möglich. Weitere Vorteile bringen diese BeIUftungsspalte 31 und 40, die Bohrungen 53 und die BeIUftungsnuten 41 während der Anfahrphase der Extrusionsanlage. Die ausströmende Luft aus den Spalten 31 und 40 weitet während der Anfahrphasen den plastischen Schlauch 44 aus und erleichtert somit seinen überzug über den Schleppdorn 9 und die Düsenlippe 10 oder 12.

Die Luftführungsrohre 8 und 7 sind exakt zentriert durch den Basisverteiler 25 und die unteren Düsenlippen 10 oder 12. Die Kühlluft strömt durch die Bohrungen 56 und 32 a. Die komplette Vorrichtung ist mit der Mutter 51 zusammengeschraubt. Die Teilefeder 42 gleicht die Dehnungsunterschiede aus, die aufgrund von unterschiedlichen Temperaturen in den Rohren 8 und 7 auftreten.

Die komplette Vorrichtung ist auf dem Spaltring 52 des Werkzeuges 1 mit einem Bajonettverschluß 57 befestigt. Die schnelle Demontage der Vorrichtung, die bei jeder Spaltring-Feinigung notwendig ist, ist somit gewährleistet.

Für die Verhinderung der Haftung im Bereich der konischen Kontaktfläche 47 zwischen der plastischen Schmelze und dem Schleppdorn 9 sind mehrere Maßnahmen notwendig: Überzug des Schleppdornes 9 durch einen isolierenden Stoff aus Baumwolle, als alternative Lösung kann eine isolierende Keramikbe-

schichtung auf der Oberfläche des Schleppdorns 9 aufgespritzt werden, oder eine Reduzierung der Kontaktoberfläche des Schleppdornes 9 durch ein Grobgewinde bzw. durch ein wellenförmiges Profil, das auf der konischen Oberfläche eingearbeitet wird.

Eine Variante der Führung des Halses 44 und der Gestaltung des Rohres 7 ist in Figur 9 dargestellt. Ein^ Reihe von Führungsringen 60, mit unterschiedlichen Durchmessern, die auf dem Rohr 7 befestigt sind, gewährleisten eine noch bessere Führung des Halses 44 und bilden neben dem Punktkontakt 48 und der konischen Kontaktfläche 47 eine dritte Kontaktfläche 61. Diese besondere Ausführung hat sich speziell bei der Herstellung von schmalen Schläuchen mit kleinen Düsendurchmessern und mit reduzierten Aufblasverhältnissen bewährt. Bei solchen Produktionen, z.B. bei der Herstellung von einem 500 mm breiten Schlauch mit etwa bis 1&dgr;&mgr; Stärke aus HDPE, wird aufgrund der physikalischen Polymer-Eigenschaften und durch die Fahrweise mit langem Hals, eine erhebliche Einschnurrung des Halses 44 festgestellt. Der Durchmesser des Halses 44 kann sich somit kurz vor der Aufweitung der Blase bis auf 50 % des Düsendurchmessers reduzieren. Um die durch die Physik vorgeget-ene Ausbildung des Halses 44 nicht zu stark zu beeinflussen, wird die Geometrie der Vorrichtung gemäß Figur 9 wie folgt ausgeführt: Der Durchmesser des Rohres 7 wird stark reduziert.

Der Durchmesser der Ringe 60 wird abnehmend gewählt, der untere Ring ist gleich groß wie die Düse und der Durchmesser des oberen Ringes kann sich bis auf 0,8 mal des Düsendurohsnessers reduzieren.

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Die Anzahl der Ringe variiert je nach Düsengröföe und Halslänge, jedoch Mindestens ein Ring.

Der minimale Schleppdorndurchmesser wird ebenfalls stark reduziert .

Die Ringe 60 sind zum Zwecke der Oberflächenreduzierung mit einem auf dem Außendurchmesser eingearbeiteten Grobgewinde 62 versehen.

Durch die erfindungsgemäße Vorrichtung werden die Vorteile erzielt, die insbesondere in einer Leistungssteigerung der Anlage, einer Qualitätsverbesserung der Folie und der verfahrenstechnischen Verbesserung bei der Einstellung und Umstellung der Folienblasanlage wirksam wird.

Es wird eine erhebliche Leistungssteigerung bei der Herstellung von bi-axial orientierten Folien aus HDPE, LDPE und LLDPE-Mischungen in der Fahrweise mit extrem langem Hals vom 4- bis 10-fachen des Düsendurchmessers und mit sehr hohen Düsenleistungen von bis zu 4,5 kg/cm/hr bzw. 25 lbs/inch/hr erzielt.

Ein weiterer Vorteil der erfindungsgemäften Vorrichtung besteht darin, daß eine erhebliche Qualitätsverbesserung bei der Herstellung von bi-axial orientierten Folien aus HDPE-,LDPE-oder

LLDPE-Miachargen mit besonders guten physikalischen i'nd mechanischen Eigenshaften erreicht wird. Diese Verbesserungen der Folieneigenschaften sind auf optimale Längs- und Querstreckungen der Polyrner-Molekülketten zurückzuführen. Durch die zusätzliche Reibung auf dem Schleppdorn wird eine höhere Längsverstreckung der Folien erreicht. Durch die intenaive Innenkühlung der Folie im Übergangsbereich wird ein erheblich höherer Innendruck in der Blase benötigt, um die Querstreckung der Folie durchzuführen. Beide Effekte führen zu einer wesentlichen Verkürzung des Übergangsbereiches zwischen dem Beginn der Aufweitung und der Frostlinie, ferner erfolgt fortschrittlicherweise eine wesentlich schnellere Verstreckung in Längs- und Querrichtung. Deshalb wird die optimale Bi-Orientierung der Forlie erreicht und es werden ausgeglichenere Folienfestigkeiten sowohl in Längs- als auch in Querrrichtung erreicht, sehr hohe Dart-Test-Werte und optimale Weiterreißfestigkeiten der Folie in beiden Richtungen. Dies gilt insbesondere für sehr große Liegebreiten, die mit größeren Düsen hergestellt werden, bei denen der Übergangsbereich immer läng;, ;ird.

Desweite^en ist die Herstellung von bi-axial orientierten Folien aus LDPE und LLDPE mit besonders guten optischen Eigenschafter» und hohen Ausziefähigkeiten der Polymere durch die erfind ngs-

- 19 gemäße Vorrichtung möglich.

Weiterhin ermöglicht die vorliegende Erfindung die Herstellung von bi-axial orientierten folien mit guten Dickenverteilungen- Aufgrund der Stabilisierung der Blase durch den Schleppdorn und der besonderen Gestaltung der Innenkühlungslippen gibt es keine Stärkungsunterschiede in der Folie durch unterschiedliche Innenkühleffekte. Bei konventionellen Innenkühlsysteraen haben horizontale Wanderungen des Halses negative Einflüsse auf die Dickenverteilungen.

Aufgrund des Flächenkontaktes zwischen dem Folienschlauch und dem Schleppdorn gemäß der Figur 2 bzw. aufgrund des
doppelten Kontaktes zwischen dem Hals, dem Übergangsbereich und der Innenteile gemäß der Figur 3> wird eine wesentlich bessere Blasenstabilität erreicht. Daraus resultiert die
exakte Breitenhaltung des flachgelegten Folienschlauches und somit die perfekte Faltenfreiheit der Folie. Die Produktion von exakten Wickeln, besonders in Bezug auf die Geometrie der Rolle und Planlage der Folie, ist somit immer gewährleistet .

Ein weiteres Kennzeichen der Erfindung ist die sehr wirksame Innenkühlung im Folienschlauch aufgrund des kleinen Abstandes zwischen den Inriendüsenlippen zum Ubergangst ereich des Folien-

Schlauches. Ia Vergleich zu einer konventionellen Innenkühlung ist der Wirkungsgrad der neuen Vorrichtung wesentlich besser.

Ein wichtiger Vorteil der erfindungsgemäßen Vorrichtung besteht auch in dem sehr breiten Verarbeitungsbereich, des mit dieser Vorrichtung durchführbaren Verfahrens. Bei maximaler Extruderleistung und mit der gleichen Vorrichtung können folgende Umstellungen problemlos und extrem schnell, oft in Zeiten die unter 1 Minute liegen, vorgenommen werden: Die Änderung der Liegebreite im Bereich der Aufblasverhältnisse 1:1,75 bis 1:6,0.

1/ie Änderungen der Folienstärken im Bereich von 5 bis 75 &mgr;. Die Änderungen der Abzugsgeschwindigkeiten im Bereich von 15 bis 200 m/min.

Der letzte wichtige Vorteil der erfindungsgemäßen Vorrichtung besteht in dem einfachen Einstellen bzw. Umstellen der Anlage, wobei kein qualifiziertes Personal benötigt wird.

- 21 Bezugszeichenliste

1 Werkzeug

2 Extruder

3 Gebläserohr

4 Absaugrohr

5 Hochleistungs-Kühlring

6 Venturi-Einsatz

7 &eegr; ohr

8 Innenrohr

9 Konischer Schleppdorn

10 Innendüsenlippe

11 Innendüsenlippe

12 Innendüsenlippe

13 Innendüsenlippe

14 Endsaugrohr

15 Folienschlauch

16 Pneum. Fühler

17 Regelklappe

18 Luftzylinder

19 Kalibrierkorb

20 Tastarm

21 Innenkanal

22 Verteilerbereich

23 Koaxiales Rohr 2^ Koaxiales Rohr

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- 22 -

25 Basisverteiler

26 Zentrierung

27 Kühlkanal

28 Kühlkanal

29 Kaltluftgebläse

30 Kühlkanal

31 Kühlkanal

32 Kühlkanal 32a Bohrung

33 Heißluftansaugungsgebläse 3¹J Iris-ßlende

35 Siebwechsler

36 Verteiler

37 Iris-Blende

38 Iris-Blende

39 Wärmetauscher HO Spalt

11 Nuten

H2 Tellerfeder

**3 Trichter

Hk Hals

*»5 Übergangsbereich

*»6 Innenkühlbereich

*»7 Konische Flasche (Flächen-Kontakt)

18 Punktkontakt

19 Befestigungsschraube 50 Winkel Alpha

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51 Mutter

52 Spaltring

53 Belüft'ingsbohrung 5^ Zentrierung

55 Stützpunkt

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57 Bajonettverschluß

58 Grobgewinde 59

60 Führungsring

61 Punktkontakt

62 Grobgewinde

Claims

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1. Hochleistungskühlvorrichtung für die Herstellung von bi-orientierten Folien aus hnch- und mittelmolekularen Thermoplasten,

dadurch gekennzeichnet,

daß die Vorrichtung ein, auf ein Werkzeug (1) aufgesetztes Rohr (?), mit einem hierin angeordneten, in das Werkzeug (1) eingeführten und mit einem Saugrohr (4) in Verbindung stehenden Innenrohr (8), einem um das Außenrohr (7) angeordneten konischen Schleppdorn (9) und ein mit Dusenlippen (10, 11 oder 12, 13) versehenes Endsaugrohr (1-0 aufweist.

2. Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,

daß am Endbereich, des in den Basisverteiler (25) einführenden Rohres (2U) eine, das Rohr (8) aufnehmende Zentrierung (26) angeordnet ist, wobei im Basisverteiler (25) mindestens ein Kühlkanal (27) gebildet ist, der in den Kühlkanal (28) führt, der durch das Rohr (8) und das auf den Basisverteiler (25) aufgesetzte Rohr (7) gebildet ist.

3- Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1-2, dadurch gekennzeichnet, daß die das Rohr (8) aufnehmenden Innendüsenlippen (1G, 11 oder 12, 13) mindestens einen Kühlkanal (32) aufweist.

4. Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1-3, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Außendurchmesser der Innendüsenlippen (10-11) kongruent mit dem Außendurchmesser des konischen Schleppdorns (9) verhalten.

5- Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1-3, dadurch gekennzeichnet, daß die Innendüsenlippe (12) eine über den Schleppdorn (9) überragende und einen Punktkontakt (48) bildende Lippe aufweist.

6. Hoohleistungs/ühlvorrichtung nach Anspruch 1-5, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen Werkzeug (1) und Basisverteiler (25) zum Druckausgleich fungierende Kanäle (31) gebildet sind.

7. Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1-6, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen Schleppdorn (9) und Rohr (7) ein den Druckausgleich gewährleistender Spalt (MO) gebildet ist, der

mit im Rohr (7) angeordneten Belüftungsbohrungen (53) in Verbindung steht , sowie für den Druckausgleich fungierende, im Bereich der Zentrierung zwischen Schleppdorn (9) und Rohr (7) angeordneten Nuten (41),

8. Hochipi-stunö'-s'kMhl"orrinhhung n«*oh Ar·'.'pruch 1-7; dadurch gekennzeichnet,

daß zwischen der Düsenlippe (11 oder 13) und Endsaugrohr (14) eine Dehnungsausgleichsvorrichtung in Form einer Tellerfeder (42) angeordnet '.st.

9. Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1-8, dadurch gekennzeichnet,

daß die Vorrichtung mit einem Bajonettverschluß (57) auf dem Spaltring (52) befestigt ist und somit eine schnelle Demontage der Vorrichtung gewährleistet.

10. Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1-9, dadurch gekennzeichnet,

daß der Schleppdorn (9) mit einem isolierenden Stoff, vorzugsweise aus Baumwolle überzogen ist.

11. Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1-10, dadurch gekennzeichnet,

daß der Schleppdorn (9) mit einer isolierenden Keramikbeschichtung überzogen ist.

12. Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1-11, dadurch gekennzeichnet, daß die konische Oberfläche des Schleppdorns (9) zur Kontaktflächenreduzierung ein Grobgewinde (58) bzw. ein wellenförmiges Profil aufweist.

13· Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1-12, dadurch gekennzeichnet, daß auf dem Rohr (7) mindestens ein, eine Kontaktfläche (61) bildenden Führungsring (60) angeordnet ist.

1^. Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1 — 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Führungsring (60) zur Kontakt-Oberflächenreduzierung ein Grobgewinde (62) aufweist.

15. Hochleistungskühlvorrichtung nach Anspruch 1-13, dadurch gekennzeichnet, daß der Schleppdorn (9) zur Höhenverstellung eine Befestigungsschraube CJ9) aufweist.