DE8611665U1 - Antriebsvorrichtung für Luftfahrzeuge - Google Patents
Antriebsvorrichtung für LuftfahrzeugeInfo
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- DE8611665U1 DE8611665U1 DE19868611665 DE8611665U DE8611665U1 DE 8611665 U1 DE8611665 U1 DE 8611665U1 DE 19868611665 DE19868611665 DE 19868611665 DE 8611665 U DE8611665 U DE 8611665U DE 8611665 U1 DE8611665 U1 DE 8611665U1
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- F02C3/04—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid having a turbine driving a compressor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02K—JET-PROPULSION PLANTS
- F02K3/00—Plants including a gas turbine driving a compressor or a ducted fan
- F02K3/02—Plants including a gas turbine driving a compressor or a ducted fan in which part of the working fluid by-passes the turbine and combustion chamber
- F02K3/04—Plants including a gas turbine driving a compressor or a ducted fan in which part of the working fluid by-passes the turbine and combustion chamber the plant including ducted fans, i.e. fans with high volume, low pressure outputs, for augmenting the jet thrust, e.g. of double-flow type
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Description
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- 3 Antriebaanlage für !luftfahrzeuge
Sie Erfindung bezieht eich auf eine Antriebeanlage für
luftfahrzeuge, bestehend aus Ga&bgr;turbinenetrahltriebwerken, die zur Schuberzeugung je drei Strömungskreise
mit einem vorgeschalteten Tangentialgeblase und einer
nachgeschalteten Gebläseturbine enthalten.
Mehrstromtriebwerke zum Antrieb von luftfahrzeugen werden bevorzugt für einen wirtschaftlichen Betrieb hinsichtlich der Plugbedingungen und der Flüggeschwindigkeiten eingesetzt. Sie haben den Vorteil, daß sie sowohl den hohen Geechwindigkeitsbereich der Einstromtriebwerke als auch den Flugbereich von luftfahrzeugen mit
Propeller- oder Drehflügelantrieb umfassen.
dieser Bauart ist dsr PrimärStromkreis von einaa als j
geben, der eintrittsseitig ein Bläserlaufrad aufweist j
und dessen Wandungen austrittsseitig eine Strahlablenk- [i
einrichtung besitzen, bestehend aus kaskadenförmig ange- j
ordneten Ablenkschaufeln, die in gestreckter Stellung j
für den Horizontalflug und in ihrer Ablenkstellung zur i
und die Bläserschaufeln sind eingeklappt. i
Derartige Ausführungen haben den Vorteil, daß bereits bekannte und bewährte Strahltriebwerke-Konstruktionen
weitgehend verwendet werden können. Sie haben allerdings den Hachteil, daß eich bei Übersehell-FluggeechwiBdigkeiten vor und im Släeerkanal Stoßwellen ausbilden, die
zu Strömungsverzögerungen führen, sodaß auch bei eingeklappten Bläserschaufeln Verluste auftreten, die ein·
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f &igr; ( r ·* «* &bgr; &bgr;» &bgr; ■
widerstände- und somit verlustlose Durchströmung des &mgr;»
Des weiteren ist es nachteilig, daß für die Erzeugung bzw. Abschaltung des Vertikalschubs die Verstellung der
Umlenk- und Bläsersohaufeln sowie der Umsteuerklappen
mit relativ großem Zeit- und Geräteaufwand geschieht. Dies kann sich beispielsweise bei einem notwendig werdenden Durchstartmanöver nach einem bereits eingeleiteten
Landeanflug für das Luftfahrzeug betriebegefährdend auB-wirken. |
satz in Luftfahrzeugen eine aus Gasturbinenstrahltriebwerken bestehende Antriebsanlage zu schaffen, die unter
Vermeidung fluggeschwindigkeitsabhängiger Ver- | luste vor bzw. innerhalb der Lufteintrittsteile sowohl
den Unter- und Überschallflugbereich als auch die Schwebeflugphase beherrscht.
Weiterhin liegt der Erfindung die Aufgabe zugrundfc, bei
jeder flugmechanisch erforderlichen Leistungsstufe der
Antriebsanlage die Vielzahl der Umschaltabläufe | vom Hochgeschwindigkeite- bzw. Marsehflug zur strahlgestützten Plugphase und umgekehrt auf lediglich einen
Schaltvorgang zu vermindern.
Diese Aufgabenstellung wird erfindungsgemäß dadurch
gelöst, daß bei einem Gasturbinenstrahltriebwerk dieser Antriebsanlage sowohl der HauptStromkreis als auch der
Hantelstromkreis je eine Brenneinrichtung besitzen und daß beide Kreise die Geblaseturbine beaufschlagen, auf
derem Wellenstumpf die Steuerwelle eines mit ihr fest verbundenen Tangentialgebläses axial verschiebbar vorgesehen ist und daß dessen laufwalzen die Arbei-fceluft für
das Gasturbinenstrahltriebwerk aus dem Sammelraum des Lufteintrittsgehäuses ansaugen und durch Verschiebung
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der Steuerwelle mit Hilfe von Leitspiralen wahlweise in den Hauptstrosücreis, den MantelStromkreis oder in den
Radialstromkreis einspeisen und daß weiterhin das Lufteintrittegehäuse ein Lufteintritteteil aufweist» dessen
Saugmund heckwärt&bgr; gerichtet ist und daß das Lufteintrittsgehäuee frontseitig das schwenkbare Strömungsgehäuse des Radialstromkreises trägt» desBen Schwenkachse
mit der Triebwerkelängsachse zusammenfällt.
Durch eine derart ausgebildete Antriebsanlage ist erreicht» daß die Lufteintrittsteile die erforderliche Arbeitsluft aus dem Einzugsbereich der für den Schubstrahl
benötigten Mischluft ansaugen, wodurch bei steilen Start- und Landewinkeln eine SchräganstrÖmung des Saugmunds vermieden und gleichzeitig die Unempfindlichkeit gegen Scherwinde gesteigert wird, da die Schubstrahlgeschwindigkeit
gegenüber auftretenden Seiten- oder Rückenwinden groß ist.
Die in Betracht gezogene herkömmliche Antriebeanlage besitzt dagegen in Plugrichtung weisende Lufteintrittsteile,
die bei eteilen An- und Abflugwinkeln schräg angeströmt werden, da hierbei Achsrichtung und Anströmrichtung der
Lufteintrittsteile differieren, wodurch sich eine als Impulswiderstand wirkende Kraft einstellt, die die Beschleunigungsfähigkeit der Anlage herabsetzt.
Die getroffene Anordnung bietet witerhin den Vorteil, daß der Ansaugvorgang im Strömungsechatten
des Luftfahrzeugs erfolgt und somit unbeeinträchtigt von der jeweiligen Plugsituation bzw. den wechselnden Fluglagen abläuft, sodaß die Strömungsverhältnisae im Sammelraum des Lufteintrittsgehäuses in allen flugphasen unverändert bleiben, daß also die angesaugte Luftmasb· hinsichtlich ihrer physikalischen Eigenschaften dem Aggregatzustand
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der Umgebungsluft entspricht und somit die luftVerhältnisse vor dem Tangentiaigeblase jederzeit dem Standbetrieb gleichzusetzen sind, wodurch fluggeschwindigkeit»=
bedingte Druckverluate im Lufteintrittegehäuse vermieden
« werden.
f kommt der anwachsende Staudruck zwar Bedeutung für den
\
Flugmachzahl ansteigt, desto größer wird auch der Gesamt-
I Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung
1; wird der Radial Stromkreis durch axiale Verschiebung der i Laufwalz© des Tange nt ialgeblases mit Stromungsenergie ver-I sorgt. Dieser Schaltvorgang kann ohne kinematiBche
i Probleme in jeder Leistungsstufe durchgeführt werden» I auch bei maximaler Turbinendrehzahl, da die Bewegungs-
: richtung der Schaltoperation in der Triebwerksdrehachse ; verläuft und von Luftkräften erzeugte axiale Momente niunt
(J) auftreten.
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I In steilen Landeanflügen, bei denen der Haupt Stromkreis
\ zum Zwecke der Pluggeschwindigkeitsverzögerung durch Ver-• ichiebung der Laufwalze abgeschaltet wird, steht damit
§ für der. Radialstromkreis zur Auf trie baunt era tut zung und
Rolldämpfung unmittelbar die gesamte Kaltluftenergie des MantelStromkreise&bgr; zur Verfügung, wobai dessen
Schubkomponente in vollem Umfange erhalten bleibt, da durch den Schaltvorgang der Lauf walzenabschnitt des abgeschalteten Hauptstromkreisee zwangsläufig die Ealtluftvereorgung
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des Mantelstromkreises übernimmt.
. Sie erfindungsgemäße Anordnung erlaubt zudem unbegrenzte
Luftdurchsatzsteigerungen durch eine lediglich axiale
Verlängerung der Laufwalzen des Tangentialgebiases, ohne
■h__, Erhöhungen der Walzenumfangsgeschwindigkeit in Kauf nehmen zu müssen.
Bei herkömmlichen Ausführungen dagegen bedingt eine 7er- '
größerung des Luftdurchsatzes gleichzeitig eine Durchmesser zunähme - gleiche Axialgeschwindigkeiten vorausgesetzt -, die dem Luftdurchsatz und damit einer angestrVten Leistungssteigerung und Weiterentwicklung von
bestehenden Antriebsanlagen hinsichtlich der Einbaumaße, Festigkeit und Strömungemechanik Grenzen setzt·
Ein weiterer Vorteil der erfindungsgemäßen Ausführung besteht darin, daß die Lufteintrittsteile der Antriebsanlage mit ihrem Saugmund heckwärts gerichtet sind,
sodaß frontseitig keine Lärmabstrahlung stattfinden kann.
Sei herkömmlichen Zwei- oder Mehrstromtriebwerken wird dagegen eine frontseitige Lärmemission durch Vermischung
des von dem Gebläserotor, dem Fan-Laufrad, erzeugten Druckfeldes mit dem des Stators hervorgerufen. Eine
solch» Anordnung ist aus der DE OS 29 17 587 bekannt,
bei der das Fan-Laufrad sich in dem in Flugrichtung weisenden Lufteintrittsteil des Zweistromtriebwerks befindet,
aodaß die Lärmabstrahlung in Flugrichtung unvermeidbar ist.
Vorteilhaft ist außerdem, daß ?.i<-1 Gasturbinenstrahltriebwerke der erfindungsgemäßen Antriebsanlage in kleinstmöglichem Abstand zur Triebwerkslängsachse, also quasizentrisch zu dieser angeordnet sind, iiodaß bei Ausfall eines
!Triebwerks die statische- und damit auch die dynamische
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Stabilität des Flugzeugs sowie demgemäß das Kräftegleichgewicht nicht betriebsgefährdend gestört werden. Insgesamt unterbleiben infolgedessen schädliche Auswirkungen
auf die Momentendynamik des Antriebssystems.
Bei Ausfall der Funktionstüchtigkeit des Heckleitwerks ist ein Luftfahrzeug mit herkömmlichen Gasturbinenstrahltriebwerken nicht mehr lenkbar» obschon die leistung der
Triebwerke voll zur Verfügung steht (Luft- und Raumfahrt 3-85, Seite 65 letzter Absatz und Seite 66 Absatz 5).
Sie erfindungsgemäße Antriebsanlage erlaubt dagegen in
einer derartigen Gefahrensituation eine unmittelbar verfügbare Kraftsteuerung des Luftfahrzeugs mittels der
durch die schwenkbaren Strömungsgehäuse erzeugten Radialschubvektoren, die einen Verschwenkkreis von insgesamt
360° überstreichen, wodurch die Steuerfunktionen sowohl des Vertikal- als auch des Horizontalruders in vollem
Umfang durchführbar sind und somit eine direkte Schubvektorsteuerung des Luftfahrzeugs um die Sick- Gier- und
Rollachse gewährleisten, wobei der Vorwärtsschub der MantelStromkreise erhalten bleibt.
Interferenzeffekte von Schubstrahlen, die senkrecht zur Bewegungsrichtung eines Luftfahrzeugs stehen, können als
Folge ihrer durch die Fluggeschwindigkeit bedingten Queranströmung die aerodynamischen Kräfte und Momente an diesem Luftfahrzeug nachteilig beeinflussen.
Die Anordnung der erfindungsgemäßen Antriebsanlage am äußeren Heckteil eines Luftfahrzeugs verhindert
diese Nachteile, sodaß sowohl die Flugleistungen als auch das Stabilitäts- und Steuerverhalten bei eingeschaltetem
Radialschub in vollem Umfange erhalten bleiben,
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Ein Ausführungs- und Anwendungabeispiel der Erfindung
wird nachstellend mit Bezug auf die Zeichnungen im einzelnen näher beschrieben. Eb zeigt
Fig. 1 ein Gasturbinenetrahltriebwerk der erfindungsgemäßen Antriebeanlage iai Axiallfcngsschnitt, wobei
die Laufwalzen des Tangentialgebläses auf die Luftversorgung des Haupt- und Mantelstromkreiaee
geschaltet sind ,
( ) Pig. 2 Gasturbinenstrahltriebwerk nach Fig. 1, teilweise
aufgebrochen, um die Laufwalzen in axial verschobener Position darzustellen ,
Fig. 3 Querschnitt A-A durch das Strömungsgehäuse und
den Samr.elraum des Gasturbinenstrahltriebwerks nach Fig* 1,
Fig. 4 Einbauprinzip einer erfindungsgemäßen Antriebsanlage in ein Luftfahrzeug mit drei Gasturbincnstrahltriebwerken nach Fig. 1 ,
Fig. 5 Seitenansicht der Antriebsanlage in Blickrichtung
B gemäß der Anordnung nach Fig. 4,
Fig. 6 Heckansicht des Luftfahrzeugs nach Fig. 4 zur Erläuterung der Nicksteuermanö.ver,
Giersteuerung sowie der Durchführung der Trimmung eines Luftfahrzeuge nach Fig. 4»
Fig. 8 Antriebsanlage gemäß Fig. 6 zur Erläuterung der
Kompensation von Rollmomenten und
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Fig. 9 eine schematische Darstellung dee Schub&bgr;trahle
und des damit verbundenen Ansaugvorgangs der Arbeitsluft für ein Gasturbinenstrahltriebwerks
nach Pig. 1.
Bei der in Pig. 1 vereinfacht gezeichneten Längsschnittdareteilung
eine&bgr; Gasturbinenstrahltriebwerke 2 bleibt der mit dem Sammelraum 7 des Lufteintrittagehäuvös 4 verschwenkbar
verbundene Radialstromkreis 10 energielos,
denn die von der Gebläseturbine 14 angetriebenen Laufwalzen 13 und 18, die ihre Arbeitsluft ebenfalls dem
Sammelr-auin entnehmen, versorgen in dieser Schalt st ellung
ausschließlich den Hauptstromkreis 8 mit Strömungsenergie
sowie den Mantelstromkreis 9· Dabei besteht der HauptstromkreiB
auB dem Verdichter 25» der Brenneinrichtung 11 und der Turbine 26, Der Mantelstromkreis umfaßt dagegen
lediglich die Brenneinrichtung 12, die sich in einem Ringraum befindet, der von dem Außenmantel des Haupikstromkreises
und dem Außenmantel des Mantelstromkreises gebildet wird.
Der Druckaufbau vor der trenneinrichtung. 12 geschieht
dabei durch Geechwindigkeitsverzögerung des von dem langentialgeblase
17 gelieferten Strömungspotentials, das nach Kraftstoffzuführung und Aufheizung in der Brenneinrichtung
den äußeren, bis zu den Blattspitzen reichenden Kanalquerschnitt der Gebläseturbine 14 durchströmt, deren
Strömungekanal mittels des Teilungsdurehaessers Dip in
zwei koaxial zueinander angeordnete Querschnittssegmente
unterteilt ist, wobei das innere, bis zu den Schaufelfüßen sich erstreckende Segment von den Abgasen des Hauptstromkreises
beaufschlagt wird.
In Fig. 2 sind die Laufwalzen 13 und 18 durch die Hubvorrichtung
29 gegenüber Fig. 1 axial verschoben worden,
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die
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• ■ ··· ·»■■·«· «&igr; t • · · · · &idigr; cies |
- 11 - | i | |
Laufwalze 18 sich innerhalb des Strömungsge-
des Bädiälstromkreises 10 befindet und diesen |
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sodäß
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|||
mit Strömungsenergie beliefert. Sie Laufwalze 13 iet bei
diesem Schaltvorgang in den Mantelstromkreia 9 einge- '
rückt, dessen Energiebelieferung damit konstant erhal- |
ten bleibt. Durch diese Maßnahme kann sich im Haupt st rom- ;■
kreis &thgr; eine Ventilationsströmung ausbilden, die durch .
&Lgr;4« T?<a\r + nt*imA Wlriiwg Aaa Marital a+.-nnm\r &tgr;·/&Pgr; &agr;&ogr;&eegr; VAl &agr;+.&agr; &eegr; n a lcOTntnt &idiagr;
und die latente Wärme aus Brenneinrichtung 11 und Turbine \
26 des abgestellten Hauptstromkreises 8 mit sich führt. {
Diese Anordnung hat den Vorteil, daß der HauptStromkreis I
in kleinstmöglichen Zeitintervallen zu- oder abschaltbar |
ist, ohne daß Materialschädigungen durch Wärmespannungen ^
in Kauf genommen werden müssen. ■
Fig. 3 gibt einen stirnseitigen Einblick in das Luftein- \
trittsteil 6 eines Gasturbinenstrahltriebwerks nach Fig.1 f
sowie in den Sammelraum 7, zwischen dessen Leitwandungen (
32 der Zustrom der Arbeitsluft für das Tangentialgebläse \
17 erfolgt, das seine Strömungsenergie mit Hilfe der Leit- |
spirale 21 dem Mantelstromkreis 9 zuführt, während der |
Hauptstromkreis 8 an die Leitspirale 20 angeschlossen ist, \
wobei das Strömungsgehäuse 19 des Hadialstromkreises 10 !
durch die Leitvorrichtung 22 verschwenkbar mit dem Tan- \
gentialgebläse 17 in Verbindung steht. '':
Bas in Fig. 4 dargestellte luftfahrzeug 3 ist mit einer
aus drei Gasturbinenstrahltriebwerken 2 bestehenden Antriebsanlage 1 ausgerüstet, deren Massenpunkt mit M^ bezeichnet ist. Sie Wirkungslinie des zentral angeordneten
Triebwerks ist identisch mit der Triebwerkslängeachse,
die den Gesamtmaseenpunkt M« durchdringt, dessen Aualenk-bereich, entstanden durch ungleichmäßig verteilte Massen,
von den Wirkungslinien der übrigen Triebwerke tangiert
wird.
aus drei Gasturbinenstrahltriebwerken 2 bestehenden Antriebsanlage 1 ausgerüstet, deren Massenpunkt mit M^ bezeichnet ist. Sie Wirkungslinie des zentral angeordneten
Triebwerks ist identisch mit der Triebwerkslängeachse,
die den Gesamtmaseenpunkt M« durchdringt, dessen Aualenk-bereich, entstanden durch ungleichmäßig verteilte Massen,
von den Wirkungslinien der übrigen Triebwerke tangiert
wird.
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Für Nurflügelluftfahrzeuge bietet diese Ausführung außerdem die nicht zeichnerisch dargeetellte Möglichkeit, den
Massenpunkt M. der Antriebsanlage mit dem Gesamtmassen=
punkt &Mgr;« zur Deckung zu bringen»
Aus Fig« 5 ist die Befestigung der Antriebsanlage 1 mittels der Halterung 31 am Heck 24 des Luftfahrzeuge 3 erkennbar. Es ist zeichnerisch angedeutet, daß alle Hilfsgeräte 27 für die Antriebsanlage 1 integrierte Elemente
des Luftfahrzeugs 3 sind und daß gemäß Fig. 1 die Schwenk*
einrichtung 28 für das Stroroungsgehäuee 19 sowie die Hubvorrichtung 29 der Laufwalzen 13 und 18 vom Innenraum
des Luftfahrzeugs betätigt werden. Diese Maßnahmen vereinfachen die Wartung und das Auswechseln der einzelnen
Gasturbinenstrahltriebwerke.
Gemäß Fig. 6 erfolgen die Steuerungemanöver um die Nickachse mit Hilfe der Hadialstromkreise 10. Gemäß Fig. 2
Bind dabei die Laufwalzen 13 und 18 zu den Frontseiten der an dem Steuerungemanöver beteiligten Gasturbinen-Strahltriebwerke verschoben, sodaß die Horizontalschubanteile Sg der Hauptstromkreise 8 ausgeschaltet sind, die
Schubkomponenten Sg der Mantelstromkreise dagegen zugeschaltet bleiben und demzufolge die Badialstromkreise
den Radialschub S^ erzeugen, der entsprechend seiner
Strahlrichtung ein Abkippen oder Aufrichten des Cockpits verursacht.
Gemäß der Fig. 7 werden Giersteuermomente dadurch erzeugt, daß durch Schwenken der Strömungsgehäuse 19 der
Radialschubvektor Sg in die erforderliche Position ausgelenkt wird, wobei die unabhängig voneinander einstell
baren 7erSchwenkwinkel &Uacgr; auf jeder Seite des Luftfahrzeugs eine exakte Steuerungsmöglichkeit gewährleisten.
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Die Trimmung erfolgt dabei durch Verstellung des RadIaI-schübvektörs Sx, um die Winkel (X ohne daß dabei Kopp-
B.
lungen mit anderen Schubkräften in Kauf genommen werden
mÜEieen, denn gemäß der Figuren 1 und 2 können die Haupt-
und RadialBtromkreiae ohne Rückwirkungen auf die Mantel-■tromkreise zu- und abgeschaltet werden, desgleichen
bewirkt die Schubvektormodulation der Radialstromkreise
der Ge earn te.nl age. pur beliebige Steuer- bzw. Schubphasen steht somit in jeder
Fluglage, einschließlich der Start- und Landeoperationen,
O «in gesonderter Stromkreis zur Verfügung. Dadurch iet erreicht, daß die flugmechanisch bedeutsamen Sohuberzeugungselemente nicht in gegenseitiger Abhängigkeit und
Beeinflußbarkeit stehen.
Beim Stand der Technik gemäß der DE OS 29 17 303 wird
hingegen bei umgelenktem Restschub die Strahldüse des Triebwerks mittels der Steuerklappen abgesperrt, sodaß
keine Horizontalschubkomponente des betreffenden Triebwerks mehr zur Verfügung steht. Wenn dann außerdem ein
Rollsteuermanöver durch Modulation des SläserBchubs
durchgeführt wird, also durch Absenken des Vertikalcchubs auf einer Plugzeugseite, dann reduziert sich
&kgr;-&ngr; durch diese Maßnahme auch der Restschub und damit werden
ebenfalls die zur Kuberzeugung, zur Trimmung und Nicksteuerung verbleibenden Kräfte entsprechend der Bläserechubabseakung geringer.
Rolleteuermomente werden entsprechend der Pig. 8 durch ein Kräftepaar erzeugt, das mit Hilfe der Schubkompo- ;
rent en Sj, der Radialstromkreise 10 gebildet wird, wo- j
bei durch Verschwenken der entsprechenden Strö'mungs- j
gehäuse 19 in die dargestellte Pfeilrichtung die Größe , der Stellmomente den Pluglagenerfordernissen anzupassen ißt. I
/U
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Aus Pig. 9 ist erkennbar, daß die Belieferung eines erfinäungsgemäßeh
Gasturbinenstrahltriebwerks mit Arbeiteluft im Gegensatz zu herkömmlichen Antrieben heckeeitig,
also von der Schubdüsenseite her erfolgt. Dabei wurde die Tatsache zugrunde gelegt, flaß das die Schubdüse 33 verlassende
Gas-Luft-Gemisch zunächst einen Strahlkern ausbildet,
der von den Seiten her Luftmassen der Umgebungs-
in" mitrsiSt &idigr;&tgr;
Strahlgrenze aine turbulente Mischsone entsteht, aus
deren Zulauf- oder Miechströmung die Arbeitsluft zua Be-Q
trieb des Gasturbinenstrahltriebwerke abgezweigt wird,
wobei gemäß Fig. 3 die Leitwandungen 32 dee Sacmelraums
7 für Jedes einzelne Triebwerk in der Weise positioniert werden köna©n, daß der Luftzutritt zum Lufteintrittsteil
6 bezüglich der Nachbartriebwerke in die strömungsmäßig
günstigste Lage gebracht wird, sodaß keine gegenseitige Zuetrömungsbehinderung stattfinden kann.
Zudem ist das Ansaugen großer Fremdkörper wie Vögel und dergleichen ausgeschlossen.
Weiterhin entfällt die Gefahrenzone, die tiblicherweiBe
vor den Lufteintrittsöffnungen bei laufenden Triebwerken besteht und einen Aufenthalt im Bereich dpr
Tragflächen und des seitlichen Luftfahrzeugrumpfes nicht
erlaubt.
An den Turbinenflansch 23 (hierzu auch Fig. 2) können
Schubdüsenanordnungen beliebiger Bauart und Funktion angeschlossen werden, wobei die Abgasströme SH und
8U nacn Verlassen der Turbine entweder einzeln geführt
oder vereint verwendbar sind.
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Claims (1)
- Dipl.-lng. Karl KastensHinterm Berg 184D - 2742 GnarrenburgTelefon 04763-375./Antriebsvorrichtung für luftfahrzeuge ^ bestehend aus (iaaturbinenstrahltriebwerken, die zur Schuberzeugung Ja drei Strbsungskreise mit einsm vorgeschalteten Tangentialgeblase und einer nachgeschalteten Gebläseturbine enthalten, dadurch gekennzeichnet, daß bei einem Gasturbinenstrahltriebwerk (2) dieser Antriebsvorrichtung (1) sowohl der Hauptstromkreis (8) als auch der Mantelstronkreis (9) je eine Brenneinrichtung (11,12) besitzen und dafi beide Kreise gemeinsam der Gebläseturbine (14) Torgeschaltet sind, auf dorem Wellenstumpf (15) die Steuer« welle (16) eines mit ihr fest verbundenen Tangentialgebläses (17) axial verschiebbar vorgesehen ist und daß ferner mit dem im Xufteintrittsgehäuse (4) des Gasturbinenstrahltriebwerke (2) befindlichen Bammelraum (7) die Laufwalze (13) Über die Loitopirale (20) mit dem Hauptstromkreia (8) und die !aufwalze (18) Über die Leitspirale (21) mit dem Mantels tr omkr eis (9) in Verbindung steht, daß weiterhin das Lufteintrittegehäuse (4) Gin Lufteintritteteil (6) aufweist, dessen Saugmund (5) heckwärts gerichtet ist und daß dae Lufteintrittegehäuse frontseitig das schwenkbare Str&rangfgehäuit (19) des Hadialstronkreiees (1O) trägt, dessen Schwenkachse jolt der Triebwerkslängsachse iueanmenfällt,/22&ogr; Antriebsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch {gekennzeichnet, daß durch axiales Verschieben mittels der Hubvorrichtung (29) die laufwalze (-53) in die Position der Laufwalze (18) rückt, wobei diese sich dann innerhalb des Strönungsgehäuses (19) des RadialStromkreise&bgr; (10) und damit im Bereich der Leitvorrichtung (22) befindet.3. Antriebsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Strömungsgehäuse (19) des Hadialstromkreisee (10) in Verbindung mit der Schwenkeinrichtung (28) einen VerSchwenkwinkel von 360° um die Triebwerkslängsachse gewährleistet.4. Antriebsvorrichtung nach Anspruch 1 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Schwenkeinrichtung (28) frontseitig am Strömungsgehäuse (19) und koaxial zur Hubvorrichtung (29) angeordnet ist./3* 4 i t § t
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19868611665 DE8611665U1 (de) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | Antriebsvorrichtung für Luftfahrzeuge |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19868611665 DE8611665U1 (de) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | Antriebsvorrichtung für Luftfahrzeuge |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE8611665U1 true DE8611665U1 (de) | 1986-11-13 |
Family
ID=6794144
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19868611665 Expired DE8611665U1 (de) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | Antriebsvorrichtung für Luftfahrzeuge |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE8611665U1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP4086447A1 (de) * | 2021-05-06 | 2022-11-09 | Raytheon Technologies Corporation | Turbowellenmotor mit axialverdichter |
-
1986
- 1986-04-28 DE DE19868611665 patent/DE8611665U1/de not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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EP4086447A1 (de) * | 2021-05-06 | 2022-11-09 | Raytheon Technologies Corporation | Turbowellenmotor mit axialverdichter |
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