DE860226C

DE860226C - Cascade amplifier with negative feedback

Info

Publication number: DE860226C
Application number: DES7645D
Authority: DE
Inventors: Hellmut Dr-Ing Werrmann
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1934-12-09
Filing date: 1934-12-09
Publication date: 1952-12-18

Description

Kaskadenverstärker mit negativer Rückkopplung Es ist bekannt, daß die nicht linearen Verzerrungen eines Verstärkers durch die Anwendung der negativen Rückkopplung verringert werden können. Die linearisierende Wirkung der negativen Rückkopplung ist um so besser, j e größer der Rückkopplungsgrad gewählt werden kann. Bei einem einstufigen Verstärker bestehen keine Schwierigkeiten, die erforderliche Phasenbeziehung für einen großen Frequenzbereich einzuhalten. Anders liegen jedoch die Verhältnisse bei Kaskadenverstärkern, da durch die Kopplungsglieder der einzelnen Verstärkerstufen unerwünschte Phasendrehungen auftreten. Bezeichnet man mit bko die Klirrdämpfung der Verstärkerkaskade für die Nullfrequenz, d. h. für diejenige Frequenz, bei der die Phasendrehung durch die Kopplungsglieder Null ist, so kann durch die negative Rückkopplung für einen Verstärker mit gleichen Stufen (in CW-Kopplung) eine maximale Linearisierung d bko entsprechend folgender Zusammenstellung erreicht werden 3 5 7 Stufen, d bko = oo 2,2 1,4 1,1 Neper.Cascade Amplifiers Using Negative Feedback It is known that the non-linear distortion of an amplifier can be reduced by the use of negative feedback. The linearizing effect of the negative feedback is the better, the greater the degree of feedback that can be selected. In the case of a single-stage amplifier, there are no difficulties in maintaining the required phase relationship for a large frequency range. However, the situation is different with cascade amplifiers, since undesired phase rotations occur due to the coupling elements of the individual amplifier stages. If bko is used to denote the distortion attenuation of the amplifier cascade for the zero frequency, i.e. for the frequency at which the phase rotation due to the coupling elements is zero, the negative feedback for an amplifier with the same stages (in CW coupling) can result in a maximum linearization d bko 3 5 7 levels are achieved according to the following combination, d bko = oo 2.2 1.4 1.1 Neper.

Darin bedeutet d bko den Unterschied zwischen der Klirrdämpfung ohne und mit negativer Rückkopplung. Die vorstehende Tabelle gilt für den Pfeifpunkt, d. h. der Verstärker beginnt bei irgendeiner Frequenz zu pfeifen, wenn der Grad der negativen Rückkopplung so groß gewählt wird, daß die obigen Werte für die Maximallinearisierung erreicht werden. Es zeigt sich' also, daß für einen Verstärker mit mehreren Stufen nur eine verhältnismäßig geringe Lirearisierung theoretisch möglich ist. Praktisch ist es sogar erforderlich, die negative Rückkopplung auf einen geringeren Wert einzustellen, um einen gewissen Mindestpfeifpunktabstand einzuhalten. Dies ist erforderlich, damit bei den im Betrieb auftretenden Verstärkungsänderungen der lirearisierte Verstärker stabil bleibt. Wählt man den Pfeifpunktabstand zu o,5 Neper, so läßt sich z. B. ein dreistufiger Verstärker nur um 47 Neper linearisieren. Die Tatsache, daß mit zunehmender Stufenzahl des Verstärkers die negative Rückkopplung verkleinert werden muß, um den Verstärker stabil zu erhalten, ist auf die durch die einzelnen Kopplungsglieder bewirkte Phasendrehung zurückzuführen. Für bestimmte Frequenzen nimmt diese Phasendrehung einen so großen Wert an, daß die Rückkopplung positiv wird. Die vorstehende Tabelle gilt für CW-Verstärker, während sich für über Transformatoren gekoppelte Verstärker noch ungünstigere Werte ergeben.Here d bko means the difference between the distortion attenuation without and with negative feedback. The table above applies to the whistling point, ie the amplifier starts to whistle at any frequency if the degree of negative feedback is chosen so large that the above values for the maximum linearization are achieved. It can be seen that for an amplifier with several stages, only a relatively small degree of linearization is theoretically possible. In practice, it is even necessary to set the negative feedback to a lower value in order to maintain a certain minimum whistle point distance. This is necessary so that the linearized amplifier remains stable with the gain changes occurring during operation. If one chooses the whistle point distance to 0.5 Neper, then z. B. linearize a three-stage amplifier by only 47 neper. The fact that the negative feedback has to be reduced as the number of stages in the amplifier increases in order to keep the amplifier stable is due to the phase shift caused by the individual coupling elements. For certain frequencies this phase shift assumes such a large value that the feedback becomes positive. The table above applies to CW amplifiers, while the values for amplifiers coupled via transformers are even less favorable.

Der Versuch, eine höhere Lirearisierung durch Einschaltung von Sperrgliedern in den Rückkopplungskreis zu ermöglichen, 'die für die kritischen Frequenzen, d. h. die Frequenzen, bei denen eine positive Rückkopplung vorhanden ist, die Dämpfung erhöhen, führt unter Umständen zu noch größeren Schwierigkeiten, da dann eventuell bei anderen Frequenzen eine positive Rückkopplung eintritt.The attempt to achieve a higher degree of linearization by switching on blocking elements in the feedback loop to enable 'the critical frequencies, d. H. the frequencies at which there is positive feedback, the attenuation increase, may lead to even greater difficulties, because then possibly positive feedback occurs at other frequencies.

Man kann eine Erhöhung der maximal möglichen Lirearisierung dadurch herbeiführen, daß die einzelnen Kopplungsglieder einer Verstärkerkaskade nicht wie bei einem normalen Verstärker gleichartig, sondern verschiedenartig ausgebildet werden, und zwar können entweder die Nullfrequenzen oder das relative Übertragungsmaß der einzelnen Kopplungsglieder oder beide Größen verschieden gewählt werden. Dabei sind Nullfrequenz und relatives Übertragungsmaß folgendermaßen definiert: Zwei verschiedene Koppelglieder haben dann die gleiche Nullfrequenz, wenn ihre Phasendrehung bei der gleichen Frequenz zu Null wird. Ihr relatives Übertragungsmaß ist dann gleich, wenn sie bei gleicher Verstimmung gegen ihre zugehörigen Nullfrequenzen das gleiche Übertragungsmaß haben. Unter gleicher Verstimmung ist hier eine gleiche relative Verstimmung zu verstehen, Diese ist beispielsweise vorhanden, wenn bei Nullfrequenzen von z. B. 8oo und 8ooo Hz die Verstimmung auf 400 bzw. 400o Hz erfolgt. Zu den Kopplungsgliedern gehören im vorliegenden Zusammenhang auch diejenigen Schaltelemente, die zur Kopplung des Verstärkerausganges mit dem Verstärkereingang, d. h. zur Herstellung der Rückkopplung, erforderlich sind. Die Röhrenimpedanzen (innerer Widerstand und Elektrodenkapazitäten) werden den Kopplungsgliedern zugerechnet.One can thereby increase the maximum possible lirearization bring about that the individual coupling elements of an amplifier cascade do not like similar in a normal amplifier, but differently designed either the zero frequencies or the relative transfer rate the individual coupling members or both sizes can be chosen differently. Included The zero frequency and the relative transmission factor are defined as follows: Two different Coupling elements then have the same zero frequency when their phase shift at the same frequency becomes zero. Their relative transfer rate is the same if they have the same transfer rate with the same detuning from their associated zero frequencies to have. With the same detuning, the same relative detuning is to be found here understand, This is present, for example, when at zero frequencies of z. B. 8oo and 8ooo Hz detuning to 400 or 400o Hz takes place. To the coupling links in the present context also include those switching elements that are used for coupling the amplifier output with the amplifier input, d. H. to establish the feedback, required are. The tube impedances (internal resistance and electrode capacities) are assigned to the coupling links.

Die elektrischen Eigenschaften der Kopplungsglieder werden gemäß der Erfindung derart verschieden gewählt, daß mit wachsendem Frequenzabstand von der mittleren Übertragungsfrequenz, d. h. derjenigen Frequenz, bei der der resultierende Phasenwinkel im Rückkopplungskreis i80° beträgt, die Beträge des Phasen- und Dämpfungsmaßes im Rückkopplungskreis innerhalb einer Betragsänderung des Phasenmaßes von mindestens o bis i8o° ständig zunehmen und daß ferner das Dämpfungsmaß bei einem resultierenden Phasenwinkel von o° größer als i ist. Durch eine derartige Bemessung der Kopplungsglieder ergibt sich für die Ortskurve des Vektors der rückgekoppelten Spannung ein Verlauf, wie er durch die Kurve b der später noch näher zu erläuternden Fig.3 dargestellt ist. Für den Verlauf dieser Kurve ist kennzeichnend, daß sie den positiven Teil der Abszissenachse bei keiner Frequenz oberhalb des Pfeifpunktes schneidet. Der Pfeifpunkt ist bestimmt durch den Schnittpunkt zwischen der positiven Abszissenachse und dem mit - i bezeichneten Kreis. Da der Vektor der rückgekoppelten Spannung somit bei einem resultierenden Phasenwinkel von o° kleiner ist als der Vektor der Eingangsspannung des Verstärkers, ist das Auftreten von Eigenschwingungen unmöglich.The electrical properties of the coupling members are according to Invention chosen so different that with increasing frequency spacing from the mean transmission frequency, d. H. the frequency at which the resulting The phase angle in the feedback circuit is i80 °, the amounts of the phase and attenuation measure in the feedback circuit within a change in the amount of the phase measure of at least o to i8o ° constantly increasing and that furthermore the degree of damping in a resulting Phase angle of o ° is greater than i. By dimensioning the coupling links in this way the result for the locus curve of the vector of the feedback voltage is a curve, as shown by curve b of FIG. 3, which will be explained in more detail later is. The characteristic of this curve is that it has the positive part the abscissa axis does not intersect at any frequency above the whistle point. Of the Whistle point is determined by the intersection between the positive abscissa axis and the circle marked - i. Since the vector of the fed back voltage is thus with a resulting phase angle of o ° is smaller than the vector of the input voltage of the amplifier, the occurrence of natural oscillations is impossible.

Es ist eine Verstärkerschaltungmit negativer )Rückkopplung bekanntgeworden, bei der die Kopplungsglieder ebenfalls verschieden ausgebildet sind. Die Kopplungsglieder sind jedoch dabei derart gewählt, daß sich ein völlig anderer Verlauf für die Ortskurve des Vektors der rückgekoppelten Spannung ergibt, und zwar schneidet die Ortskurve die positive Abszissenachse auch bei Werten, die größer sind als der Wert. Die bekannte Anordnung ist angeblich trotzdem stabil, da der Pfeifpunkt nicht innerhalb des geschlossenen Kurvenzuges der Ortskurve liegt. Die Stabilität dieser Anordnung setzt jedoch, und darin ist ihr wesentlicher Nachteil gegenüber dem Erfindungsgegenstand zu erblicken, eine sehr genaue Konstänthaltung des Verstärkungsgrades voraus. Geht der Wert des Verstärkungsgrades herunter, was durch Alterung der Röhren sehr leicht eintreten kann, so liegt der Pfeifpunkt innerhalb der Ortskurve, und es treten Eigenschwingungen auf. Beim Erfindungsgegenstand kann durch die betrieblich bedingte Verminderung des Verstärkungsgrades niemals eineEigenschwingung veranlaßt werden. Die Stabilisierungsbedingung kann also viel sicherer eingehalten werden als bei der bekannten Schaltung.An amplifier circuit with negative feedback has become known, in which the coupling members are also designed differently. The coupling links are, however, chosen in such a way that there is a completely different course for the locus curve of the vector of the feedback voltage results, namely intersects the locus the positive abscissa axis even for values that are greater than the value. The well-known Arrangement is supposedly stable anyway, since the whistle point is not within the closed Curve of the locus lies. However, the stability of this arrangement implies, and this is their main disadvantage compared to the subject matter of the invention, a very precise constant maintenance of the gain. Goes the value of the Gain level down, which can easily occur due to the aging of the tubes can, the whistling point lies within the locus, and natural oscillations occur on. In the case of the subject matter of the invention, the operationally-related reduction of the degree of amplification, a natural oscillation can never be caused. The stabilization condition can therefore be adhered to much more reliably than with the known circuit.

Die Verschiedenartigkeit der Kopplungsglieder kann auf verschiedene Weise erreicht werden, beispielsweise durch verschiedene Bemessung gleichartig aufgebauter Kopplungsglieder oder durch verschiedenen Aufbau der Kopplungsglieder oder durch Anwendung beider Maßnahmen. Schließlich kann auch durch Wahl von Röhren mit verschiedenen inneren Widerständen die gewünschte Variation herbeigeführt werden. Der Innenwiderstand der Röhren ist hierbei als ein Teil der Kopplungsglieder aufzufassen.The diversity of the coupling members can be different Way can be achieved, for example, by different dimensioning of the same structure Coupling members or by different structures of the coupling members or by Use of both measures. Finally, by choosing tubes with different internal resistances the desired variation can be brought about. The internal resistance The tubes are to be understood as part of the coupling links.

In Fig. i ist eine Verstärkerschaltung mit negativer Rückkopplung schematisch dargestellt. Der Verstärker V ist aus den drei Stufen si, s2, s3 aufgebaut. Von dem Ausgang wird über die Potentiometerschaltung p eine Spannung abgegriffen, die in Reihe mit der zu verstärkenden Eingangsspannung i, im Eingangskreis der ersten Stufe liegt. Die Ausgangsspannung der lirearisierten Kaskade ist mit @2 bezeichnet. Bezeichnet man das Übertragungsmaß der Verstärkerkaskade einschließlich der Pötentiometerschaltung, also das Übertragungsmaß zwischen den Klemmenpaaren e, f und g, f, mit -c, so hat die rückgekoppelte Spannung den Wert r # (ii, und es besteht die in Fig. 2 dargestellte vektorielle Beziehung zwischen der am Eingang der ersten Stufe vorhandenen Spannung ei, der dem linearisierten Verstärker zugeführten Spannung e. und der rückgekoppelten Spannung c # F--,. Der Vektor ei ist als vorgeschrieben zu betrachten, wenn eine bestimmte Ausgangsspannung (22 gefordert wird. Die wünschenswerte Lage des Vektors sel ium Vektor (9i, nämlich Gegenphase, läßt sich exakt nicht für alle Frequenzen erreichen. In Fig. 3 sind die Ortskurven des Vektors rei dargestellt, und zwar bezieht sich die Kurve a auf eine Verstärkerkaskade mit gleichartigen Kopplungsgliedern, während die Kurve b für den Fall gilt, daß die Nullfrequenzen der einzelnen Kopplungsglieder voneinander abweichen. Der Pfeifpunktabstand ist für beide Kurven der gleiche, und zwar 0,5 Np, d. h. der absolute Wert des Vektors r Cki ist bei Phasenübereinstimmung mit dem Vektor @i um 0,5 Np kleiner als der des Vektors ei. Im ersten Fall, Kurve a, stimmen die Nullfrequenzen überein. Im zweiten Fall, Kurve b, sind die Nullfrequenzen wie i : 7 : 49 gewählt. Es zeigt sich also, daß sich bei verschiedenartigen Kopplungsgliedern eine wesentlich größere Rückkopplungsspannung x(2, und damit eine höhere Maximallinearisierung erreichen läßt. Ähnliche Verhältnisse ergeben sich, wenn die Nullfrequenzen gleichgemacht und für das relative Übertragungsmaß der einzelnen Stufen verschiedene Werte gewählt werden. Zum Vergleich ist die Ortskurve c dargestellt; hier ist bei gleichartigen Kopplungsgliedern der Grad der negativen Rückkopplung für die Nullfrequenz genau so groß gewählt worden wie bei Kurve b. Es ergibt sich ein Pfeifpunktabstand von - 6,8 Np; der Verstärker ist also nicht stabil.An amplifier circuit with negative feedback is shown schematically in FIG. The amplifier V is made up of the three stages si, s2, s3. A voltage is tapped from the output via the potentiometer circuit p which is in series with the input voltage i to be amplified in the input circuit of the first stage. The output voltage of the linearized cascade is labeled @ 2. If the transmission rate of the amplifier cascade including the potentiometer circuit, i.e. the transmission rate between the pairs of terminals e, f and g, f, is denoted by -c, then the feedback voltage has the value r # (ii, and the vectorial one shown in FIG. 2 exists Relationship between the voltage ei present at the input of the first stage, the voltage e. Fed to the linearized amplifier and the feedback voltage c # F--,. The vector ei is to be regarded as mandatory if a certain output voltage (22 is required. The desirable position of the vector sel ium vector (9i, namely antiphase, cannot be achieved exactly for all frequencies Curve b for the case that the zero frequencies of the individual coupling elements differ from one another both curves are the same, namely 0.5 Np, ie the absolute value of the vector r Cki is 0.5 Np smaller than that of the vector ei if the phases match the vector @i. In the first case, curve a, the zero frequencies match. In the second case, curve b, the zero frequencies such as i: 7:49 are chosen. It can therefore be seen that with different types of coupling elements, a much larger feedback voltage x (2, and thus a higher maximum linearization, can be achieved. Similar relationships result if the zero frequencies are equalized and different values are selected for the relative transfer rate of the individual stages. For comparison the locus curve c is shown; here the degree of negative feedback for the zero frequency has been selected to be exactly as large for the same type of coupling elements as for curve b.This results in a whistle point distance of -6.8 Np; the amplifier is therefore not stable.

Die gewünschte Variation des Übertragungsmaßes oder der Nullfrequenzen ergibt verschiedene Dämpfungen für die einzelnen Kopplungsglieder. Zur Erzielung einer möglichst großen Verstärkung empfiehlt es sich daher, das Kopplungsglied mit besonders großer Dämpfung so einzuschalten, daß es nur den Verstärkerausgang mit dem Verstärkereingang verbindet, also nur im Rückwege und nicht zwischen dem Anodenkreis der letzten Stufe und dem Anschluß des Verbrauchers e2 liegt, zumal da besonders bei hohem Verstärkungsgrad eine entsprechend große Dämpfung im Kopplungsglied zwischen Ausgangs-und Eingangsröhre erforderlich ist.The desired variation of the transfer rate or the zero frequencies results in different attenuations for the individual coupling elements. To achieve the greatest possible gain, it is therefore advisable to use the coupling member to switch on particularly high attenuation so that it only comes with the amplifier output connects to the amplifier input, i.e. only in the return path and not between the anode circuit the last stage and the connection of the consumer e2, especially since there is special with a high gain, a correspondingly large attenuation in the coupling element between Output and input tube is required.

In Fig. q. ist eine aus den drei Röhren Vi, V2, V3 gebildete Verstärkerkaskade mit CW-Kopplung dargestellt. Das Kopplungsglied zwischen Ausgangs-und Eingangsröhre ist entsprechend den oben gemachten Ausführungen, d. h. mit großer Dämpfung ausgebildet: Das Kopplungsglied zwischen dem Ausgang der letzten Stufe und dem Eingang der ersten Stufe besteht aus zwei miteinander verbundenen Brücken, die gleichzeitig die Aufgabe haben, Einflüsse veränderlicher Außenwiderstände auf die Linearisierung auszuschalten. Die im Ausgangskreis liegende Brücke enthält in dem gestrichelt angedeuteten Arm i den inneren Widerstand der letzten Röhre V3 und parallel dazu die Kapazität CI Anode gegen Kathode. Die übrigen drei Arme der Brücke sind aus Ohmschen Widerständen, 2, 3, q. aufgebaut, Wobei parallel zum Widerstand 2 eine entsprechende Kapazität C2 geschaltet ist. Die Kapazität C2 besteht zum Teil aus der Kapazität des Ausgangsübertragers gegen Erde. Dieser ist, um seinen kapazitiven Anteil zu dedinieren, in der dargestellten Weise abzuschirmen.In Fig. Q. is an amplifier cascade formed from the three tubes Vi, V2, V3 shown with CW coupling. The coupling element between the output and input tubes is in accordance with the statements made above, i. H. designed with great damping: The coupling element between the output of the last stage and the input of the first Stage consists of two interconnected bridges that simultaneously perform the task have to eliminate the influence of variable external resistances on the linearization. The bridge in the starting circle contains the arm indicated by dashed lines i the internal resistance of the last tube V3 and parallel to it the capacitance CI Anode versus cathode. The other three arms of the bridge are made of ohmic resistors, 2, 3, q. built up, whereby parallel to the resistor 2 a corresponding capacitance C2 is switched. The capacitance C2 consists partly of the capacitance of the output transformer against earth. In order to dedine its capacitive part, this is shown in the illustration Way to shield.

Das gleiche gilt für die im Eingang liegende Brücken- . schaltung. Diese enthält in ihrem Arm i' den Gitterwiderstand der ersten Röhre und die dazu parallel liegende dynamische Kapazität des Gitters C,'. Die drei übrigen Arme 2', 3', q.' sind auch hier wieder als Ohmsche Widerstände ausgebildet, wobei zum Widerstand 2' eine entsprechende Kapazität Cz parallel geschaltet ist, die zum Teil als Erdkapazität des entsprechend geschirmten Eingangsübertragers schon vorhanden ist. Die Kapazität Ca koppelt beide Brücken und führt die erforderliche gleichstrommäßige Trennung herbei.The same applies to the bridge in the entrance. circuit. In its arm i ', this contains the grid resistance of the first tube and the dynamic capacitance of the grid C,' lying parallel to it. The three remaining arms 2 ', 3', q. ' are again designed as ohmic resistors, with a corresponding capacitance Cz connected in parallel to the resistor 2 ', which is partly already present as the earth capacitance of the correspondingly shielded input transformer. The capacitance Ca couples both bridges and brings about the necessary DC separation.

Die Fig.5 zeigt die Verbesserung, die durch die Ausbildung der Kopplungsglieder gemäß der Erfindung erzielt werden kann. Es ist die durch die negative Rückkopplung erreichbare Verminderung der Verstärkung As gegenüber dem Verstärker ohne Rückkopplung als Funktion der Frequenz dargestellt. Kurve i gilt für einen Verstärker mit negativer Rückkopplung, bei dem die Kopplungsglieder gleichartig ausgebildet sind. Kurve 2 bezieht sich auf einen Verstärker gemäß der Erfindung. Es geht daraus hervor, daß nicht nur die erzielbare Linearisierung, die der in Fig.5 sichtbaren Verstärkungsänderung entspricht, sondern auch die Frequenzabhängigkeit der Verstärkung verbessert werden kann. Die Kurven, von denen nur ein Teil dargestellt ist, verlaufen symmetrisch mit Bezug auf die Nullfrequenz fo. Zur Erzielung verschiedener Eigenschaften der Koppelglieder können z. B. die in den Anodenkreisen der Röhren anzuschaltenden Widerstände verschieden gewählt werden. Bekanntlich ist der Klirrfaktor einer Verstärkerröhre abhängig vom äußeren Widerstand.' Es empfiehlt sich daher, die Kopplungsglieder derart den einzelnen Verstärkerröhren zuzuordnen, daß die Röhren mit geringerer Aussteuerung mit den bezüglich des Klirrfaktors ungünstigen Kopplungsgliedern belastet werden. Durch diese Verteilung der Kopplungsglieder wird der kleinste Gesamtklirrfaktor erreicht.The Fig.5 shows the improvement brought about by the design of the coupling members can be achieved according to the invention. It's the one through the negative feedback achievable reduction in gain As compared to the amplifier without feedback shown as a function of frequency. Curve i applies to an amplifier with negative Feedback, in which the coupling members are designed in the same way. Curve 2 relates to an amplifier according to the invention. It follows from this that not only the achievable linearization, that of the gain change visible in FIG but also the frequency dependency of the gain can be improved can. The curves, only a part of which is shown, are symmetrical with reference to the zero frequency fo. To achieve various properties of the Coupling links can, for. B. the resistors to be switched on in the anode circuits of the tubes be chosen differently. As is well known, the distortion factor of an amplifier tube depending on external resistance. ' It is therefore advisable to use the coupling links to be assigned to the individual amplifier tubes in such a way that the tubes with lower Modulation loaded with the coupling elements which are unfavorable with regard to the distortion factor will. This distribution of the coupling elements results in the smallest total harmonic distortion achieved.

Claims

PATENT CLAIMS: i. Cascade amplifier with extensive linearization serving negative feedback in the useful frequency range and with coupling elements, whose electrical properties are practically different, characterized in that that the electrical properties of the coupling members are chosen so differently are that with increasing frequency distance from the mean transmission frequency, d. H. the frequency at which the resulting phase angle in the feedback loop i8o ° is the amount of phase and attenuation in the feedback loop within a change in the amount of the phase measure of at least 0 to i8o ° steadily increase and that furthermore the degree of attenuation is greater for a resulting phase angle of o ° than i is.

2. Cascade amplifier according to claim i, characterized in that the Zero frequencies (frequencies at which the phase rotation is zero) of each Coupling members are chosen differently with relatively the same degree of transmission.

3. Cascade amplifier according to claim i, characterized in that the relative The transmission rate of the individual coupling elements is different for the same zero frequencies is chosen.

4. cascade amplifier according to claim i, characterized in that Zero frequencies and relative transmission factor for all or some of the coupling elements differently chosen -are.

5. Cascade amplifier according to claim 3, characterized in that that the coupling element is placed in the feedback path with the greatest attenuation.

6. cascade amplifier according to claim 5, characterized in that the input and output circuit of the amplifier two bridge circuits coupled to one another are provided.

7. Cascade amplifier according to claim 3, characterized in that the coupling elements are assigned to the various tubes of the cascade in such a way that the tubes are loaded with less modulation with the coupling elements which are most unfavorable with respect to the distortion factor. Cited pamphlets: German Patent Nos. 343 702, 391549, 393 254; British Patent No. 317,005; French Patent No. 747 8go; French additional patent specification No. 40 125; "Bell System Techn. Journal", Vol. 11, 1932, pp. 126, i27, Vol. 13, 1934, pp. I and following, Vol. 12, 1934, pp. 29o to 2g6.