DE69837068T2 - Interner Zwischenkühler für Gasturbinenkompressoren - Google Patents
Interner Zwischenkühler für Gasturbinenkompressoren Download PDFInfo
- Publication number
- DE69837068T2 DE69837068T2 DE69837068T DE69837068T DE69837068T2 DE 69837068 T2 DE69837068 T2 DE 69837068T2 DE 69837068 T DE69837068 T DE 69837068T DE 69837068 T DE69837068 T DE 69837068T DE 69837068 T2 DE69837068 T2 DE 69837068T2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- gas turbine
- turbine engine
- pressure compressor
- high pressure
- engine according
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/12—Cooling of plants
- F02C7/14—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel
- F02C7/141—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel of working fluid
- F02C7/143—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel of working fluid before or between the compressor stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/58—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer
- F04D29/582—Cooling; Heating; Diminishing heat transfer specially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/5826—Cooling at least part of the working fluid in a heat exchanger
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2260/00—Function
- F05D2260/20—Heat transfer, e.g. cooling
- F05D2260/221—Improvement of heat transfer
- F05D2260/2214—Improvement of heat transfer by increasing the heat transfer surface
- F05D2260/22141—Improvement of heat transfer by increasing the heat transfer surface using fins or ribs
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
Description
- Gebiet der Erfindung
- Diese Erfindung bezieht sich allgemein auf Gasturbinentriebwerke und konkreter auf einen Reihen-Zwischenkühler, der das Entnehmen des Luftstroms der Verdichterhauptströmung aus dem Verdichterströmungspfad vermeidet.
- Hintergrund der Erfindung
- Gasturbinentriebwerke enthalten typischerweise einen Verdichter zum Verdichten eines Arbeitsfluids, wie z.B. Luft. Die verdichtete Luft wird in eine Brennkammer eingeleitet, die das Fluid erhitzt, und das Fluid wird danach durch eine Turbine expandiert. Der Verdichter enthält typischerweise einen Niederdruckverdichter und einen Hochdruckverdichter.
- Die Leistungsabgabe bekannter Gasturbinentriebwerke kann durch die Temperatur des Arbeitsfluids am Ausgang des Hochdruckverdichters, die manchmal als „T3" bezeichnet wird, und durch die Temperatur des Arbeitsfluids am Brennkammerauslass, die manchmal als „T41" bezeichnet wird, begrenzt sein. Um eine erhöhte Leistungsabgabe und thermische Effizienz des Zyklus zu ermöglichen, ohne die Temperaturgrenzen T3 und T41 zu überschreiten, ist es bekannt, einen Zwischenkühler zu verwenden, der zwischen dem Niederdruckverdichter und dem Hochdruckverdichter in dem Fluidströmungspfad angeordnet ist.
- Bekannte Zwischenkühler erfordern allgemein die Entnahme und Wiedereinleitung des gesamten Gasturbinenhauptstroms aus dem Gasturbinenhauptströmungspfad und in diesen hinein. Das Erfordernis, dass der gesamte Gasturbinenhauptstrom entnommen und wieder in die Hauptströmung eingeleitet wird, verringert die thermische Effizienz des Zyklus und fügt dem Triebwerk Kosten für Komponenten hinzu. Solche Zwischenkühler bewirken auch Druckverluste, die mit der Entnahme von Luft, der tatsächlichen Kühlung dieser Luft und dem Zurückleiten zu dem Verdichter zusammenhängen. Um die gesamte Hauptströmung aufzunehmen, müssen die bekannten Zwischenkühler außerdem typischerweise eine große Kapazität aufweisen. Von solchen Zwischenkühlern mit hoher Kapazität wird eine erhebliche Menge an Wasser gebraucht, und ein solcher hoher Wasserverbrauch erhöht die Betriebskosten. Natürlich ist ein Zwischenkühler mit einer größeren Kapazität sowohl in der Herstellung als auch im Betrieb teuerer als ein typischer Zwischenkühler mit einer kleineren Kapazität.
-
FR 2 482 196 - Es wäre wünschenswert, eine Zwischenkühlung zu schaffen, die jedoch das Erfordernis beseitigt, dass die gesamte Hauptströmung entnommen und in den Hauptstrom der Gasturbine wieder eingeleitet werden muss. Es wäre auch wünschenswert, die erforderliche Kapazität eines Zwischenkühlers zu verringern und trotzdem im Wesentlichen die gleichen Betriebsergebnisse zu erreichen.
- Zusammenfassung der Erfindung
- Diese und weitere Ziele können durch ein Gasturbinentriebwerk erreicht werden, das eine Reihen-Zwischenkühlung enthält, wobei eine Verdichter-Zwischenkühlung erreicht wird, ohne dem Strömungspfad des Verdichters den Luftstrom der Verdichterhauptströmung zu entnehmen.
- Gemäß der vorliegenden Erfindung wird ein Gasturbinentriebwerk geschaffen, das einen Hochdruckverdichter und einen Rahmenaußenmantel stromaufwärts von dem Hochdruckverdichter, wobei der Rahmenaußenmantel mehrere Streben aufweist, die sich von dem Rahmenaußenmantel erstrecken; eine Reihen-Wärmetauscher-Zwischenkühlvorrichtung zum Kühlen des zu dem Hochdruckverdichter strömenden Gases aufweist, wobei der Reihen-Rahmentauscher den Rahmenaußenmantel enthält, der die mehreren Streben aufweist, wobei jede Strebe einen Hauptkörper mit wenigstens einem Kühlmittelströmungskanal durch ihn hindurch und mehrere sich von einer Außenoberfläche des Hauptkörpers erstreckende Rippen aufweist; wobei jede Rippe ein stromaufwärtiges Ende aufweist und in dem Rahmenaußenmantel wenigstens eine Öffnung (
60 ) ausgebildet ist, um einen Abzweigstrom durch sie hindurchzuleiten, wobei wenigstens einige der stromaufwärtigen Enden der Rippe in unterschiedlichen axialen Positionen angeordnet sind. - In einer beispielhaften Ausführungsform enthält ein Gasturbinentriebwerk, das zur Verwendung in Verbindung mit einer Reihen-Zwischenkühlung geeignet ist, einen Niederdruckverdichter, einen Hochdruckverdichter und eine Brennkammer. Das Triebwerk enthält auch eine Hochdruckturbine, eine Niederdruckturbine und eine Leistungsturbine.
- Zur Zwischenkühlung sind auf einer äußeren Oberfläche der Verdichterstreben in dem Verdichterströmungspfad zwischen dem Auslass des Niederdruckverdichters und dem Einlass des Hochdruckverdichters Kühlrippen angeordnet. In den Verdichterstreben sind Kühlmittelströmungspfade vorgesehen, und solche Strömungspfade stehen in Strömungsverbindung mit wenigstens einem Wärmetauscher.
- Im Betrieb strömt Luft durch den Niederdruckverdichter, und verdichtete Luft wird von dem Niederdruckverdichter dem Hochdruckverdichter zugeführt. Die Rippen vergrößern die Wärmeübergangsfläche zwischen der Hauptluftströmung des Verdichters der Gasturbine und der Kühlmittelströmung in den Streben. Speziell dienen die Strömungspfade in den Streben als Wärmesenken zum Kühlen der Verdichterhauptströmung mit hoher Temperatur. Der gekühlte Luftstrom wird dem Einlass des Hochdruckverdichters zugeführt, und hoch verdichtete Luft wird der Brennkammer zugeführt. Der Luftstrom von der Brennkammer treibt die Hochdruckturbine, die Niederdruckturbine und die Leistungsturbine an. Von den Dampfkesseln wird Abhitze aufgenommen, und die Hitze von den Dampfkesseln in Form von Dampf wird stromaufwärtigen Komponenten zugeführt.
- Die Reihen-Zwischenkühlung schafft einen Vorteil in der Weise, dass die Temperatur des Luftstroms an dem Auslass des Hochdruckverdichters (Temperatur T3) und die Temperatur des Luftstroms an dem Auslass der Brennkammer (Temperatur T41) im Vergleich zu denjenigen Temperaturen ohne eine Zwischenkühlung verringert werden. Im einzelnen entzieht die Kombination aus den Rippen und der Kühlmittelströmung durch die Streben hindurch der heißen Luft, die in den Hochdruckverdichter hin ein und durch diesen hindurchströmt, Wärme, und durch das Entziehen dieser Wärme aus dem Luftstrom werden die Temperaturen T3 und T41 verringert, und die Verdichtungsleistung wird verringert. Die Verringerung der Temperaturen T3 und T41 bietet den Vorteil, dass das Triebwerk nicht durch T3 und T41 beschränkt ist und dass das Triebwerk dadurch auf höheren Leistungsabgabeniveaus betrieben werden kann als es ohne Zwischenkühlung möglich ist.
- Kurze Beschreibung der Zeichnungen
-
1 ist eine schematische Darstellung eines Gasturbinentriebwerks, das eine Reihen-Zwischenkühlung gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung enthält. -
2 ist ein Querschnitt durch einen Abschnitt der vorderen Rahmenstruktur für den in1 gezeigten Hochdruckverdichter. -
3 stellt den Luftstrom durch eine der Streben dar, die in2 schematisch gezeigt sind. -
4 ist eine Querschnittsansicht durch die in3 gezeigte Strebe. -
5 ist eine Seitenansicht eines Abschnitts der in3 gezeigten Strebe. - Die
6a ,6b ,6c und6d stellen alternative Ausführungsbeispiele für die Formen der in5 gezeigten Rippen der Strebe dar. -
7 ist eine Querschnittsansicht durch eine Strebe gemäß einer anderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. -
8 ist eine Querschnittsansicht durch eine Strebe gemäß noch einer anderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. -
9 ist eine Querschnittsansicht durch eine Strebe gemäß noch einer weiteren Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. - Detaillierte Beschreibung
- Beispielhafte Ausgestaltungen der Reihen-Zwischenkühlung gemäß verschiedenen Ausführungsbeispielen der vorliegenden Erfindung sind unten dargelegt. Obwohl spezielle praktische Umsetzungen dargestellt und beschrieben sind, muss zu Beginn erkannt werden, dass die Reihen-Zwischenkühlung unter Verwendung vieler alternativer Strukturen und in einer breiten Vielfalt von Triebwerken in die Praxis umgesetzt werden kann. Wie es unten genauer beschreiben ist, kann die Reihen-Zwischenkühlung außerdem an verschiedenen Orten in dem Triebwerk vorgenommen werden und ist nicht auf eine praktische Anwendung an einer Zwischenposition zwischen dem Niederdruckverdichter und dem Hochdruckverdichter, wie es unten beschrieben ist, beschränkt.
- Nun speziell unter Bezug auf die Zeichnungen:
1 ist eine schematische Darstellung eines Gasturbinentriebwerks10 , das einen Niederdruckverdichter12 , einen Hochdruckverdichter14 und eine Brennkammer16 enthält, wie es wohlbe kannt ist. Das Triebwerk10 enthält auch eine Hochdruckturbine18 , eine Niederdruckturbine20 und eine Leistungsturbine22 . - Zum Kühlen des Luftstroms von dem Niederdruckverdichter zu einem Einlass des Hochdruckverdichters
14 ist eine Reihen-Zwischenkühlvorrichtung24 vorhanden. Weitere Einzelheiten hinsichtlich verschiedener Ausführungsformen der Vorrichtung24 sind unten dargelegt. Für die Zwecke von1 sollte jedoch erkannt werden, dass die Vorrichtung24 mit dem Hochdruckverdichter14 in der Weise in Reihe angeordnet ist, dass der Luftstrom zu dem Verdichter14 nicht aus dem Hauptgasstrom entnommen und in diesen wieder eingeleitet zu werden braucht. - Stromabwärts von der Leistungsturbine sind Abhitzekessel
28 ,30 und32 angeordnet. Wie in der Fachwelt bekannt wird den Kesseln28 ,30 und32 über eine Speisewasserleitung34 Speisewasser zugeführt, und Wasser in Form von Dampf wird von den Kesseln28 ,30 und32 zu verschiedenen stromaufwärtigen Komponenten geleitet. Im Einzelnen wird Dampf von dem Kessel28 zu einem Einlass36 der Brennkammer16 geführt, Dampf von dem Kessel30 wird zu einem Einlass der Niederdruckturbine20 und einem Einlass der Leistungsturbine22 geführt, und Dampf von dem Kessel32 wird zu einer letzten Stufe der Leistungsturbine22 geführt. Mit Ausnahme der Reihen-Injektionsvorrichtung24 sind die verschiedenen Komponenten der Turbine10 in der Fachwelt bekannt. - Im Betrieb strömt Luft durch den Niederdruckverdichter
12 , und verdichtete Luft wird von dem Niederdruckverdichter12 dem Hochdruckverdichter14 zugeführt. Die Reihen-Zwischen kühlvorrichtung24 kühlt den dem Hochdruckverdichter14 zugeführten Luftstrom, und die Luft wird durch den Hochdruckverdichter14 weiter verdichtet. Die hoch verdichtete Luft wird der Brennkammer16 zugeführt. Der Luftstrom von der Brennkammer16 treibt die Hochdruckturbine18 , die Niederdruckturbine20 und die Leistungsturbine22 an. Von den Kesseln28 ,30 und32 wird Abhitze aufgenommen, und der Abhitzedampf wird stromaufwärtigen Komponenten zugeführt, die mit den Kesseln28 ,30 und32 gekoppelt sind, wie es oben beschreiben ist. - Die Reihen-Zwischenkühlvorrichtung
24 bietet den Vorteil, dass der Luftstrom zu dem Hochdruckverdichter zum Zwischenkühlen nicht dem Hauptluftstrom entnommen und in diesem wieder eingeleitet zu werden braucht. Stattdessen wird die Zwischenkühlung mit der Vorrichtung24 innerhalb des Hauptluftstroms erreicht. Demnach wird angenommen, dass die thermische Effizienz des Triebwerks10 verbessert wird, und es wird angenommen, dass die Druckverluste kleiner sind im Vergleich zu einem Triebwerk unter Verwendung eines bekannten Zwischenkühlers. Ferner wird angenommen, dass in Verbindung mit der Vorrichtung24 weniger Kühlmittel als in bekannten Zwischenkühler mit großer Kapazität verwendet werden muss. -
2 ist ein Querschnitt durch einen Abschnitt eines Vorderrahmens50 für den Hochdruckverdichter26 und stellt verschiedene Aspekte der Reihen-Zwischenkühlvorrichtung24 dar. Im Einzelnen enthält der Rahmen50 einen Außenmantel52 und einen Innenmantel54 und mehrere Streben56 , die sich von dem Außenmantel52 und dem Innenmantel54 und zwischen diesen erstrecken. Die Mäntel52 und54 sind im Wesentlichen zylindrisch, und der Hauptluftstrom durch das Triebwerk10 befindet sich zwischen den Mänteln52 und54 . - Gemäß der vorliegenden Erfindung weisen die Streben
56 mehrere Rippen58 auf. Die Streben56 und die Rippen58 sind in2 schematisch gezeigt. Die Rippen58 erstrecken sich von der Außenoberfläche der Streben56 und vergrößern die Wärmeübergangsfläche zwischen der Verdichterhauptluftströmung der Gasturbine und einem durch die Streben56 strömenden Kühlmittel, wie es unten beschrieben ist. - Um die Zwischenkühlung zu verstärken, kann der Vorderrahmen (einschl. der Streben)
50 aus einem Material mit hoher Wärmeleitfähigkeit, wie z.B. Aluminium oder einer Aluminiumlegierung, hergestellt sein. Von einem solchen Material wird angenommen, dass es eine sehr hohe Wärmeübergangseffizienz für die Streben56 und die Rippen58 bietet. -
3 stellt die Luftströmung durch eine Strebe56 dar. Wie in3 gezeigt ist eine Abzweigöffnung oder perforierte Platte60 an dem Außenmantel56 angeordnet und ermöglicht ein Abzweigen von Luft von zwischen dem Innenmantel54 und dem Außenmantel52 . Ein solcher Abzweigstrom ist häufig beim Betrieb eines zweiwelligen, vom Flugzeugtriebwerk abgeleiteten Gasgenerators erforderlich. Weiterhin kann ein innerer Kühlmittelverteiler62 an der Strebe56 befestigt sein. Ein solcher Verteiler62 würde natürlich in einem Kühlmittelrückführungskreis angeschlossen, der die Strömung zu einem Wärmetauscher leitet. -
4 ist eine Querschnittsansicht durch die in3 gezeigte Strebe56 . Die strebe56 weist Rippen (wobei in4 nur eine Rippe sichtbar ist)58 und einen inneren Kühlmittelkanal64 in dem Strebenhauptkörper66 auf, der für den Verdichterhauptstrom mit hoher Temperatur als eine Wärmesenke wirkt. Im Einzelnen wird dem Kanal64 Kühlmittel zugeführt, und sobald dieses Kühlmittel erhitzt worden ist, wird dieses erhitzte Kühlmittel durch gekühltes Kühlmittel ersetzt. Durch den Wärmetauscher wird dem Kühlmittel Wärme entzogen. Alternativ kann das Kühlmittel abgegeben werden oder auf ein zweites Wärmeaustauschfluid (z.B. Luft, Brennstoff oder Wasser) einwirken. Als Ergebnis eines solchen Wärmeübergangs wird dem Hauptluftstrom vor dem Eintritt in den Hochdruckverdichter14 (1 ) Wärme entzogen. -
5 ist eine Seitenansicht eines Abschnitts der Strebe56 . Die in5 gezeigte Linie A-A bezeichnet allgemein den Ort, an dem es notwendig sein kann, dass die Rippen58 enden, wenn eine Verdichterabzweigströmung benötigt wird. Eine solche Begrenzung der Rippen58 würde eine ungehinderte Strömung zu Abzweigöffnungen oder -kanälen zulassen. Außerdem werden Parameter wie der Rippenabstand S, die Rippendicke T, die Rippenhöhe H, die Rippenprofilform und der Umfangsrichtungsrippenabstand CS (2 ) so ausgewählt, dass sie die Betriebs- und Herstellungsüberlegungen, wie z.B. die Wärmeübergangsrate zum Erreichen des gewünschten Ausmaßes der Kühlung der Luft des Hauptstroms, die Einfachheit der Fertigung, die Herstellungskosten, die Dauerhaftigkeit und das Erreichen eines akzeptablen Wertes des Druckverlustes im Hauptstrom in ein ausgewogenes Verhältnis bringen. - Im Hinblick auf eine geometrische Form der Rippen stellen die
6a ,6b ,6c und6d alternative Ausführungsbeispiele dar. Eine ideale Rippenform68 ist in6a gezeigt. Von einer solchen Rippenform wird angenommen, dass sie nach aerodynamischen Überlegungen und für den Wärmeübergang bevorzugte Ergebnisse liefert. Eine solche Rippenform kann jedoch schwierig herzustellen sein.6b erstellt eine dreieckig geformte Rippe70 mit einer abgerundeten Kante72 dar.6c stellt eine rechteckig geformte Rippe74 dar, und6d stellt eine geschossförmige Rippe76 dar. Von diesen Rippenformen wird angenommen, dass sie zumindest Beachtung verdienen, wenn für eine spezielle Anwendung eine Rippenform ausgewählt wird. - Es wird in Betracht gezogen, dass die Rippen zwischen benachbarten Streben verbunden sein könnten, anstatt getrennt zu sein. Mit einer solchen Anordnung würden um den Ring des Vorderrahmens herum durchgehende Ringe angeordnet. Natürlich sind viele weitere Variationen der Rippen möglich.
- Außerdem und unter Bezug auf die
7 ,8 und9 sind auch alternative Gestaltungen der Streben möglich. Die Rippen80 sind in den7 ,8 und9 gestrichelt dargestellt.7 ist z.B. eine Querschnittsansicht durch eine Strebe82 gemäß einem anderen Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung. Die Strebe82 enthält einen inneren Kanal84 , der durch ein inneres Element86 gebildet wird, das Aufpralllöcher88 durch dasselbe hindurch aufweisen kann. Ein äußeres Element90 umgibt das innere Element, und Kühlmittel (z.B. eine Flüssigkeit oder ein Gas) strömt durch das innere Element86 und durch die Pralllöcher88 in einen Raum92 zwischen dem inneren und dem äußeren Element86 und90 . - Eine weitere Strebe
94 ist in8 gezeigt. Im Einzelnen sind in einem Strebenhauptkörper98 radiale Öffnungen96 ausgebildet. Durch derartige radiale Öffnungen96 strömt Kühlmittel zum Übertragen von Wärme aus der Hauptströmung durch das Triebwerk auf das Kühlmittel. - In
9 weist eine Strebe100 einen Hauptkörper102 mit inneren Kühlkanälen104 und105 mit Verwirbelungsrippen106 auf, die an den inneren Oberflächen der Kühlkanäle ausgebildet sind. Solche Rippen106 vergrößern die Wärmeübergangsfläche zwischen der Strebe100 und dem durch die Kanäle104 und105 strömenden Kühlmittel. - Eine durch die oben beschriebene Reihen-Zwischenkühlvorrichtung bewirkte Zwischenkühlung entzieht der in dem Niederdruckverdichter verdichteten Luft Wärme, was sowohl die Temperatur als auch das Volumen der in den Hochdruckverdichter eintretenden Luft verringert. Eine solche Temperaturverringerung verringert sowohl die Temperatur T3 als auch die Temperatur T41, wodurch die von dem Verdichtet benötigte Leistung verringert wird und eine größere Leistungsabgabe erreicht werden kann. Eine solche Zwischenkühlung schafft auch den Vorteil, dass der Luftstrom zu dem Hochdruckverdichter zur Zwischenkühlung nicht aus dem Hauptluftstrom entnommen und in diesen wieder eingeleitet zu werden braucht. Stattdessen wird die Zwischenkühlung mit der Reihen-Vorrichtung innerhalb des Hauptluftstroms bewirkt. Verglichen mit einem Triebwerk unter Verwendung eines bekannten Zwischenkühlers wird angenommen, dass die thermische Effizienz des Triebwerks dadurch verbessert wird, und es wird angenommen, dass die Druckverluste kleiner sind. Weiterhin wird angenommen, dass in Verbindung mit der Reihen-Vorrichtung weniger Kühlmittel als in bekannten Zwischenkühlern mit großer Kapazität verwendet wird.
- Aus der vorangegangenen Beschreibung verschiedener Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung ist ersichtlich, dass die Ziele der Erfindung erreicht werden. Während die Erfindung im Detail beschrieben und dargestellt worden ist, muss klar erkannt werden, dass dies zum Zwecke der Darstellung und nur als Beispiel gedacht ist und nicht im Sinne einer Beschränkung verstanden werden darf. Dementsprechend sollen der Geist und Bereich der Erfindung nur durch die Begriffe der beigefügten Ansprüche beschränkt sein.
Claims (10)
- Gasturbinentriebwerk (
10 ) mit einem Hochdruckverdichter (14 ) und einem stromauf vor dem Hochdruckverdichter befindlichen Rahmenaußenmantel (52 ) mit mehreren Streben (56 ), die sich von dem Rahmenaußenmantel aus erstrecken; einer Reihen-Wärmetauscher-Zwischenkühlvorrichtung (24 ), um Kühlgas zu dem Hochdruckverdichter strömen zu lassen, wobei der Reihen-Wärmetauscher den Rahmenaußenmantel mit den mehreren Streben (56 ) umfasst, wobei jede Strebe einen Hauptkörper (66 ) mit wenigstens einem Kühlmittelströmungskanal (64 ) dadurch hindurch und sich aus einer Außenoberfläche des Hauptkörpers erstreckende mehrere Kühlrippen (58 ) aufweist, und dadurch gekennzeichnet, dass: jede Kühlrippe ein stromauf liegendes Ende aufweist und in dem Rahmenaußenmantel wenigstens eine Öffnung (60 ) definiert ist, um einen Abzweigstrom dadurch hindurch zu führen, wobei wenigstens einige von den stromauf liegenden Enden der Kühlrippe in unterschiedlichen axialen Positionen angeordnet sind. - Gasturbinentriebwerk nach Anspruch 1, wobei der Kühlmittelströmungskanal ein Innenkanal ist, der durch ein innerhalb eines äußeren Elementes (
90 ) angeordnetes inneres Element (86 ) gebildet wird. - Gasturbinentriebwerk nach Anspruch 2, wobei das innere Element mehrere dadurch hindurch verlaufende Aufpralllöcher (
88 ) aufweist. - Gasturbinentriebwerk nach Anspruch 3, wobei das Kühlmittel durch die Aufpralllöcher des inneren Elementes hindurch und in einem Raum (
92 ) zwischen dem inneren und dem äußeren Element strömen kann. - Gasturbinentriebwerk nach Anspruch 1, wobei der Kühlmittelströmungskanal durch mehrere radiale Öffnungen (
96 ) in der Strebe ausgebildet wird. - Gasturbinentriebwerk nach Anspruch 1, wobei der Kühlmittelströmungskanal ein Hohlraum (
104 ,105 ) ist, der sich wenigstens teilweise durch die Strebe hindurch erstreckt. - Gasturbinentriebwerk nach Anspruch 6, wo mehrere Verwirbelungselemente (
106 ) auf einer Innenoberfläche des Hohlraums positioniert sind. - Gasturbinentriebwerk nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei das Triebwerk ferner einen stromauf vor dem Hochdruckverdichter befindlichen Vorverdichter (
12 ) aufweist und wobei die Reihen-Zwischenkühlvorrichtung so positioniert ist, dass sie aus einem Auslass des Vorverdichters zu dem Hochdruckverdichter strömendes Gas kühlt. - Gasturbinentriebwerk nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei sich die mehreren Kühlrippen (
58 ) axial von den mehreren Streben (56 ) in Bezug auf eine Richtung des Luftstroms erstrecken. - Gasturbinentriebwerk nach einem der vorstehenden Ansprüche, welches ferner einen Wärmetauscher in Strömungsver bindung mit dem Kühlmittelströmungskanal (
64 ) in den stromauf liegenden Streben aufweist.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/955,799 US6430931B1 (en) | 1997-10-22 | 1997-10-22 | Gas turbine in-line intercooler |
US955799 | 1997-10-22 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE69837068D1 DE69837068D1 (de) | 2007-03-29 |
DE69837068T2 true DE69837068T2 (de) | 2007-10-31 |
Family
ID=25497358
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE69837068T Expired - Lifetime DE69837068T2 (de) | 1997-10-22 | 1998-10-21 | Interner Zwischenkühler für Gasturbinenkompressoren |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US6430931B1 (de) |
EP (1) | EP0911505B1 (de) |
DE (1) | DE69837068T2 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102008024335A1 (de) | 2008-05-20 | 2009-11-26 | Frank Schuster | Gasturbinentriebwerk in Nebenstromausführung |
Families Citing this family (80)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6374612B1 (en) * | 2000-09-21 | 2002-04-23 | Caterpillar Inc. | Interstage cooling of a multi-compressor turbocharger |
US7278472B2 (en) | 2002-09-20 | 2007-10-09 | Modine Manufacturing Company | Internally mounted radial flow intercooler for a combustion air changer |
US6929056B2 (en) | 2002-12-06 | 2005-08-16 | Modine Manufacturing Company | Tank manifold for internally mounted radial flow intercooler for a combustion air charger |
WO2004074655A1 (en) * | 2003-02-24 | 2004-09-02 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Low volumetric compression ratio integrated turbo-compound rotary engine |
US7272933B2 (en) * | 2004-01-28 | 2007-09-25 | General Electric Company | Methods and apparatus for operating gas turbine engines |
EP1793091A1 (de) * | 2005-12-01 | 2007-06-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampfturbine mit Lagerstreben |
US20080047276A1 (en) * | 2006-08-25 | 2008-02-28 | Siemens Power Generation, Inc. | Combustion turbine having a single compressor with inter-cooling between stages |
FR2913063B1 (fr) | 2007-02-27 | 2012-03-16 | Snecma | Moteur d'aeronef equipe de moyens d'echange thermiques. |
US7862293B2 (en) * | 2007-05-03 | 2011-01-04 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Low profile bleed air cooler |
FR2920483B1 (fr) * | 2007-08-30 | 2009-10-30 | Snecma Sa | Generation d'electricite dans une turbomachine |
US9033648B2 (en) | 2010-12-24 | 2015-05-19 | Rolls-Royce North American Technologies, Inc. | Cooled gas turbine engine member |
WO2013147953A1 (en) * | 2011-12-30 | 2013-10-03 | Rolls-Royce North American Technologies Inc. | Aircraft propulsion gas turbine engine with heat exchange |
US20130239542A1 (en) * | 2012-03-16 | 2013-09-19 | United Technologies Corporation | Structures and methods for intercooling aircraft gas turbine engines |
FR2989110B1 (fr) * | 2012-04-05 | 2016-09-09 | Snecma | Aube de stator formee par un ensemble de parties d'aube |
GB2515961B (en) * | 2012-04-05 | 2018-06-27 | Snecma | Stator vane formed by a set of vane parts |
FR2989109B1 (fr) * | 2012-04-05 | 2018-06-01 | Safran Aircraft Engines | Partie de stator comportant une aube de stator et un ensemble de lamelles |
US8813503B2 (en) | 2012-06-14 | 2014-08-26 | General Electric Company | Gas turbine control systems and methods |
US9086019B2 (en) * | 2012-07-02 | 2015-07-21 | United Technologies Corporation | Turbomachine thermal energy exchange |
US20140027097A1 (en) * | 2012-07-30 | 2014-01-30 | Ian Alexandre Araujo De Barros | Heat Exchanger for an Intercooler and Water Extraction Apparatus |
US9476313B2 (en) * | 2012-12-21 | 2016-10-25 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine including a pre-diffuser heat exchanger |
EP2971737B1 (de) | 2013-03-14 | 2020-11-11 | Rolls-Royce North American Technologies, Inc. | Zwischengekühlte gasturbine mit einem geschlossenen kombinierten arbeitszyklus |
JP6833255B2 (ja) | 2013-11-18 | 2021-02-24 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 一体型チューブインマトリックス熱交換器 |
US20150260127A1 (en) * | 2014-03-13 | 2015-09-17 | Arthur J. Wennerstrom | Aircraft Turbofan Engine with Multiple High-Pressure Core Modules Not Concentric with the Engine Centerline |
US10660236B2 (en) | 2014-04-08 | 2020-05-19 | General Electric Company | Systems and methods for using additive manufacturing for thermal management |
US10356945B2 (en) | 2015-01-08 | 2019-07-16 | General Electric Company | System and method for thermal management using vapor chamber |
US10731560B2 (en) | 2015-02-12 | 2020-08-04 | Raytheon Technologies Corporation | Intercooled cooling air |
US10006370B2 (en) | 2015-02-12 | 2018-06-26 | United Technologies Corporation | Intercooled cooling air with heat exchanger packaging |
US10371055B2 (en) | 2015-02-12 | 2019-08-06 | United Technologies Corporation | Intercooled cooling air using cooling compressor as starter |
US11808210B2 (en) | 2015-02-12 | 2023-11-07 | Rtx Corporation | Intercooled cooling air with heat exchanger packaging |
US9856793B2 (en) | 2015-02-12 | 2018-01-02 | United Technologies Corporation | Intercooled cooling air with improved air flow |
US9797310B2 (en) | 2015-04-02 | 2017-10-24 | General Electric Company | Heat pipe temperature management system for a turbomachine |
JP6585073B2 (ja) | 2015-04-02 | 2019-10-02 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ターボ機械におけるホイールおよびバケットのためのヒートパイプ温度管理システム |
US9909448B2 (en) | 2015-04-15 | 2018-03-06 | General Electric Company | Gas turbine engine component with integrated heat pipe |
US10480419B2 (en) | 2015-04-24 | 2019-11-19 | United Technologies Corporation | Intercooled cooling air with plural heat exchangers |
US9850819B2 (en) | 2015-04-24 | 2017-12-26 | United Technologies Corporation | Intercooled cooling air with dual pass heat exchanger |
US10221862B2 (en) | 2015-04-24 | 2019-03-05 | United Technologies Corporation | Intercooled cooling air tapped from plural locations |
US10830148B2 (en) | 2015-04-24 | 2020-11-10 | Raytheon Technologies Corporation | Intercooled cooling air with dual pass heat exchanger |
US10100739B2 (en) | 2015-05-18 | 2018-10-16 | United Technologies Corporation | Cooled cooling air system for a gas turbine engine |
US10794288B2 (en) | 2015-07-07 | 2020-10-06 | Raytheon Technologies Corporation | Cooled cooling air system for a turbofan engine |
US10240522B2 (en) | 2015-08-07 | 2019-03-26 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Auxiliary power unit with combined cooling of generator |
US10267191B2 (en) | 2015-08-07 | 2019-04-23 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Turboprop engine assembly with combined engine and cooling exhaust |
US10253726B2 (en) | 2015-08-07 | 2019-04-09 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Engine assembly with combined engine and cooling exhaust |
US10443508B2 (en) | 2015-12-14 | 2019-10-15 | United Technologies Corporation | Intercooled cooling air with auxiliary compressor control |
US11125160B2 (en) * | 2015-12-28 | 2021-09-21 | General Electric Company | Method and system for combination heat exchanger |
US20170191750A1 (en) * | 2015-12-31 | 2017-07-06 | General Electric Company | System and method for compressor intercooler |
US10209009B2 (en) | 2016-06-21 | 2019-02-19 | General Electric Company | Heat exchanger including passageways |
US10309242B2 (en) * | 2016-08-10 | 2019-06-04 | General Electric Company | Ceramic matrix composite component cooling |
US10746181B2 (en) | 2016-08-22 | 2020-08-18 | Raytheon Technologies Corporation | Variable speed boost compressor for gas turbine engine cooling air supply |
US10563577B2 (en) | 2016-08-22 | 2020-02-18 | United Technologies Corporation | Low rotor boost compressor for engine cooling circuit |
US10669940B2 (en) | 2016-09-19 | 2020-06-02 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine with intercooled cooling air and turbine drive |
US10794290B2 (en) | 2016-11-08 | 2020-10-06 | Raytheon Technologies Corporation | Intercooled cooled cooling integrated air cycle machine |
US10550768B2 (en) | 2016-11-08 | 2020-02-04 | United Technologies Corporation | Intercooled cooled cooling integrated air cycle machine |
KR101882104B1 (ko) * | 2016-12-20 | 2018-07-25 | 두산중공업 주식회사 | 가스터빈 |
US10961911B2 (en) | 2017-01-17 | 2021-03-30 | Raytheon Technologies Corporation | Injection cooled cooling air system for a gas turbine engine |
US10995673B2 (en) | 2017-01-19 | 2021-05-04 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine with intercooled cooling air and dual towershaft accessory gearbox |
US10577964B2 (en) | 2017-03-31 | 2020-03-03 | United Technologies Corporation | Cooled cooling air for blade air seal through outer chamber |
US10711640B2 (en) | 2017-04-11 | 2020-07-14 | Raytheon Technologies Corporation | Cooled cooling air to blade outer air seal passing through a static vane |
US11022037B2 (en) * | 2018-01-04 | 2021-06-01 | General Electric Company | Gas turbine engine thermal management system |
US10738703B2 (en) | 2018-03-22 | 2020-08-11 | Raytheon Technologies Corporation | Intercooled cooling air with combined features |
US10830145B2 (en) | 2018-04-19 | 2020-11-10 | Raytheon Technologies Corporation | Intercooled cooling air fleet management system |
US10808619B2 (en) | 2018-04-19 | 2020-10-20 | Raytheon Technologies Corporation | Intercooled cooling air with advanced cooling system |
US10718233B2 (en) | 2018-06-19 | 2020-07-21 | Raytheon Technologies Corporation | Intercooled cooling air with low temperature bearing compartment air |
US11255268B2 (en) | 2018-07-31 | 2022-02-22 | Raytheon Technologies Corporation | Intercooled cooling air with selective pressure dump |
US11333173B2 (en) * | 2019-04-26 | 2022-05-17 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Inter-compressor cross-over pipe heat exchanger |
US20200386189A1 (en) * | 2019-04-30 | 2020-12-10 | General Electric Company | High Speed Aircraft Flight Technologies |
US11352120B2 (en) | 2019-11-15 | 2022-06-07 | General Electric Company | System and method for cooling a leading edge of a high speed vehicle |
US11260953B2 (en) | 2019-11-15 | 2022-03-01 | General Electric Company | System and method for cooling a leading edge of a high speed vehicle |
US11427330B2 (en) | 2019-11-15 | 2022-08-30 | General Electric Company | System and method for cooling a leading edge of a high speed vehicle |
US11260976B2 (en) | 2019-11-15 | 2022-03-01 | General Electric Company | System for reducing thermal stresses in a leading edge of a high speed vehicle |
US11267551B2 (en) | 2019-11-15 | 2022-03-08 | General Electric Company | System and method for cooling a leading edge of a high speed vehicle |
US11448132B2 (en) | 2020-01-03 | 2022-09-20 | Raytheon Technologies Corporation | Aircraft bypass duct heat exchanger |
EP3892949A3 (de) * | 2020-01-03 | 2021-11-17 | Raytheon Technologies Corporation | Wärmetauscher und -platten für flugzeuge |
US11674758B2 (en) | 2020-01-19 | 2023-06-13 | Raytheon Technologies Corporation | Aircraft heat exchangers and plates |
US11525637B2 (en) | 2020-01-19 | 2022-12-13 | Raytheon Technologies Corporation | Aircraft heat exchanger finned plate manufacture |
US11585273B2 (en) | 2020-01-20 | 2023-02-21 | Raytheon Technologies Corporation | Aircraft heat exchangers |
US11585605B2 (en) | 2020-02-07 | 2023-02-21 | Raytheon Technologies Corporation | Aircraft heat exchanger panel attachment |
US11745847B2 (en) | 2020-12-08 | 2023-09-05 | General Electric Company | System and method for cooling a leading edge of a high speed vehicle |
US11407488B2 (en) | 2020-12-14 | 2022-08-09 | General Electric Company | System and method for cooling a leading edge of a high speed vehicle |
US11577817B2 (en) | 2021-02-11 | 2023-02-14 | General Electric Company | System and method for cooling a leading edge of a high speed vehicle |
CN114151188B (zh) * | 2021-12-06 | 2023-11-03 | 中国空气动力研究与发展中心空天技术研究所 | 一种发动机进口空气冷却方法 |
Family Cites Families (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1777782A (en) * | 1929-02-11 | 1930-10-07 | Bundy Tubing Co | Externally and internally finned tube and method therefor |
CH252876A (de) | 1947-01-24 | 1948-01-31 | Bbc Brown Boveri & Cie | Kompressoranlage mit Axialkompressoren und Zwischenkühler. |
FR1155958A (fr) * | 1956-03-28 | 1958-05-12 | Perfectionnements aux turbines à fluide compressible | |
US3355883A (en) * | 1966-01-24 | 1967-12-05 | Gen Motors Corp | Closed loop heat exchanger for a gas turbine engine |
US3628885A (en) * | 1969-10-01 | 1971-12-21 | Gen Electric | Fluid-cooled airfoil |
DE2042478C3 (de) * | 1970-08-27 | 1975-08-14 | Motoren- Und Turbinen-Union Muenchen Gmbh, 8000 Muenchen | Gasturbinentriebwerk, vorzugsweise Strahltriebwerk für Flugzeuge, mit Kühlluft- und gegebenenfalls Sperrluftentnahme |
US3811495A (en) * | 1970-10-26 | 1974-05-21 | Laing Nikolaus | Rotary heat exchangers in the form of turbines |
US3796045A (en) * | 1971-07-15 | 1974-03-12 | Turbo Dev Inc | Method and apparatus for increasing power output and/or thermal efficiency of a gas turbine power plant |
GB1423350A (en) * | 1972-05-12 | 1976-02-04 | Cooling Dev Ltd | Gas-moving devices |
US3756020A (en) * | 1972-06-26 | 1973-09-04 | Curtiss Wright Corp | Gas turbine engine and cooling system therefor |
GB1516041A (en) * | 1977-02-14 | 1978-06-28 | Secr Defence | Multistage axial flow compressor stators |
US4137705A (en) | 1977-07-25 | 1979-02-06 | General Electric Company | Cooling air cooler for a gas turbine engine |
FR2482196A1 (fr) | 1980-05-07 | 1981-11-13 | Snecma | Echangeur de chaleur pour moteur a reaction a double flux |
US4550562A (en) | 1981-06-17 | 1985-11-05 | Rice Ivan G | Method of steam cooling a gas generator |
US4515523A (en) * | 1983-10-28 | 1985-05-07 | Westinghouse Electric Corp. | Cooling arrangement for airfoil stator vane trailing edge |
US4576547A (en) * | 1983-11-03 | 1986-03-18 | United Technologies Corporation | Active clearance control |
US4660376A (en) * | 1984-04-27 | 1987-04-28 | General Electric Company | Method for operating a fluid injection gas turbine engine |
US4914904A (en) | 1988-11-09 | 1990-04-10 | Avco Corporation | Oil cooler for fan jet engines |
US4949544A (en) * | 1988-12-06 | 1990-08-21 | General Electric Company | Series intercooler |
GB2242941B (en) * | 1990-04-11 | 1994-05-04 | Rolls Royce Plc | A cooled gas turbine engine aerofoil |
CA2093683C (en) * | 1992-05-14 | 2002-10-15 | William Miller Farrell | Intercooled gas turbine engine |
US5261228A (en) * | 1992-06-25 | 1993-11-16 | General Electric Company | Apparatus for bleeding air |
US5317877A (en) * | 1992-08-03 | 1994-06-07 | General Electric Company | Intercooled turbine blade cooling air feed system |
US5522356A (en) * | 1992-09-04 | 1996-06-04 | Spread Spectrum | Method and apparatus for transferring heat energy from engine housing to expansion fluid employed in continuous combustion, pinned vane type, integrated rotary compressor-expander engine system |
JP2684936B2 (ja) * | 1992-09-18 | 1997-12-03 | 株式会社日立製作所 | ガスタービン及びガスタービン翼 |
US5490559A (en) * | 1994-07-20 | 1996-02-13 | Dinulescu; Horia A. | Heat exchanger with finned partition walls |
GB9415436D0 (en) * | 1994-07-30 | 1994-09-21 | Provost Michael J | Auxiliary gas turbine engines |
CA2133793A1 (en) * | 1994-10-06 | 1996-04-07 | William E. Carscallen | Inter compressor duct variable geometry annular diffuser/bleed valve |
US5488825A (en) * | 1994-10-31 | 1996-02-06 | Westinghouse Electric Corporation | Gas turbine vane with enhanced cooling |
US5669217A (en) * | 1995-09-25 | 1997-09-23 | Anderson; J. Hilbert | Method and apparatus for intercooling gas turbines |
US5768884A (en) * | 1995-11-22 | 1998-06-23 | General Electric Company | Gas turbine engine having flat rated horsepower |
US5722241A (en) | 1996-02-26 | 1998-03-03 | Westinghouse Electric Corporation | Integrally intercooled axial compressor and its application to power plants |
US5711650A (en) * | 1996-10-04 | 1998-01-27 | Pratt & Whitney Canada, Inc. | Gas turbine airfoil cooling |
-
1997
- 1997-10-22 US US08/955,799 patent/US6430931B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-10-21 DE DE69837068T patent/DE69837068T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-21 EP EP98308618A patent/EP0911505B1/de not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-05-15 US US10/146,196 patent/US6637208B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102008024335A1 (de) | 2008-05-20 | 2009-11-26 | Frank Schuster | Gasturbinentriebwerk in Nebenstromausführung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US6430931B1 (en) | 2002-08-13 |
EP0911505A2 (de) | 1999-04-28 |
US20030029158A1 (en) | 2003-02-13 |
EP0911505B1 (de) | 2007-02-14 |
EP0911505A3 (de) | 2000-11-08 |
US6637208B2 (en) | 2003-10-28 |
DE69837068D1 (de) | 2007-03-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69837068T2 (de) | Interner Zwischenkühler für Gasturbinenkompressoren | |
DE60015233T2 (de) | Turbinenschaufel mit interner Kühlung | |
DE602004011859T2 (de) | Vorrichtung für die Regelung von Spalten in einer Gasturbine | |
DE60024517T2 (de) | Turbinenwand mit Rillen an der Innenseite | |
DE60037924T2 (de) | Strömungsmaschinenschaufel mit innerer Kühlung | |
DE102011053930B4 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur Kühlung von Plattformabschnitten von Turbinenrotorschaufeln | |
EP1162355B1 (de) | Verfahren zum Kühlen einer Gasturbinenanlage und entsprechende Gasturbinenanlage | |
DE1476804A1 (de) | Turbinenschaufel mit Tragflaechenprofil | |
CH703876B1 (de) | Turbinenrotorschaufel mit Plattformkühlanordnung und Verfahren zu deren Herstellung. | |
DE102009025932A1 (de) | System zur Rückgewinnung der durch ein Zusatzsystem einer Turbomaschine erzeugten Abwärme | |
DE112008000487T5 (de) | Wärmetauscher mit zwei Durchgängen welcher im inneren Balganordnungen aufweist | |
DE102012011294A1 (de) | Verfahren zum Kühlen einer Gasturbinenanlage sowie Gasturbinenanlage zur Durchführung des Verfahrens | |
DE1916588A1 (de) | Gekuehlte Turbinenduese fuer Hochtemperaturturbine | |
DE2343673A1 (de) | Stiftrippen-kuehlsystem | |
DE19734216A1 (de) | Turbinenschaufel-Spielsteuersystem | |
DE102010038055A1 (de) | Brennkraftmaschine mit Flüssigkeitskühlung | |
EP0031174B1 (de) | Gekühlte Gasturbinenschaufel | |
EP1954922A1 (de) | Dampfturbine mit lagerstreben | |
DE102011056619B4 (de) | Einrichtung und Verfahren zum Kühlen von Plattformbereichen von Turbinenlaufschaufeln | |
CH703875A2 (de) | Plattformkühlanordnung in einer Turbinenrotorschaufel sowie Verfahren zu deren Herstellung. | |
DE102016112282A1 (de) | Kühlstruktur für eine stationäre Schaufel | |
WO2006064038A1 (de) | Hitzeschildelement | |
DE60018706T2 (de) | Kühlverfahren für eine verbrennungsturbine | |
DE102011057129A1 (de) | Einrichtung und Verfahren zum Kühlen von Plattformbereichen von Turbinenlaufschaufeln | |
DE3126061A1 (de) | Luftzyklus-klimaanlage |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8364 | No opposition during term of opposition |