DE69722950T2

DE69722950T2 - SEMICONDUCTOR FOR PROBE SYSTEM WITH TWO POLARIZATIONS

Info

Publication number: DE69722950T2
Application number: DE69722950T
Authority: DE
Inventors: Patrick Andrew BAIRD
Original assignee: Channel Master Ltd
Current assignee: Channel Master Ltd
Priority date: 1996-09-09
Filing date: 1997-09-09
Publication date: 2004-05-13
Also published as: AU4214097A; DE69722950D1; EP0935821B1; EP0935821A1; GB9618744D0; DE69722950T8; WO1998010479A1; CN1232577A

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Hohlleiter zum Gebrauch in einem Sondensystem für einen Hohlleiter für zweifache Polarisation zum Gebrauch mit einer Satellitenempfangsschüssel, welche Signale empfängt, welche von einem Satelliten ausgestrahlt wurden, welche zwei im selben Frequenzband orthogonal zueinander polarisierte Signale umfasst. Insbesondere betrifft die Erfindung einen verbesserten Hohlleiter zum Gebrauch mit einem Block-Empfänger mit geringem Rauschen, in welchem zwei Sonden angeordnet sind, um die ausgestrahlten Signale vom Hohlleiter zu einer externen Schaltung auszukoppeln.The present invention relates to a waveguide for use in a probe system for one Waveguide for dual polarization for use with a satellite dish, which signals receives which were broadcast by a satellite, which two in the signals polarized orthogonally to one another in the same frequency band. In particular, the invention relates to an improved waveguide for use with a low noise block receiver, in which two probes are arranged to the emitted signals decouple from the waveguide to an external circuit.

In der ebenfalls anhängigen veröffentlichten internationalen Anmeldung WO92/22938 des Anmelders ist ein Hohlleitersondensystem für zweifache Polarisation offenbart, bei welchem ein Hohlleiter in einem rauscharmen Block-Empfänger eingegliedert ist, bei welchem zwei Sonden derart angeordnet sind, um linear polarisierte Energie beider orthogonaler Richtungen zu empfangen. Die Sonden sind in derselben longitudinalen Ebene auf gegenüberliegenden Seiten eines einzelnen Reflektors mit zylindrischer Stange angeordnet, welche eine Polarisationsrichtung reflektiert und das orthogonale Signal mit geringem Einfüge-Verlust durchlässt und dann das rotierte orthogonale Signal reflektiert. Die Sonden weisen einen Abstand von λ/4 von dem Reflektor auf. Ein Reflektions-Dreher ist auch an einem Ende des Hohlleiters gebildet, und zwar unter Benutzung einer dünnen Platte, welche auf 45° zu der einfallenden linearen Polarisation ausgerichtet ist, wobei ein Kurzschließer ungefähr ein Viertel einer Wellenlänge (λ/4) hinter der vorderen Kante der Platte angeordnet ist. Diese Platte teilt die einfallende Energie in zwei gleiche Komponenten in orthogonalen Ebenen, wobei eine Komponente durch die vordere Kante und die andere Komponente durch den Hohlleiter-Kurzschließer reflektiert wird. Die resultierende 180°-Phasenverschiebung zwischen den reflektierten Komponenten verursacht eine 90°-Drehung in der Ebene der linearen Polarisation bei Rekombination, so daß die Hohlleiter-Ausgabe-Signale in derselben longitudinalen Ebene angeordnet sind.In the also pending published international Applicant's application WO92 / 22938 is a waveguide probe system for double polarization discloses in which a waveguide is incorporated in a low-noise block receiver, in which two probes are arranged to linearly polarize Receive energy in both orthogonal directions. The probes are in the same longitudinal plane on opposite sides of a single one Reflector arranged with a cylindrical rod, which has a polarization direction reflects and the orthogonal signal with little insertion loss passes and then reflects the rotated orthogonal signal. The probes have a distance of λ / 4 from the reflector on. A reflection turner is also on one End of the waveguide, using a thin plate, which to 45 ° too of the incident linear polarization, where a Earthing approximately a quarter of a wavelength (λ / 4) behind the front edge of the plate is arranged. This plate divides the incident energy in two equal components in orthogonal Levels, one component through the leading edge and the other Component is reflected by the waveguide short-circuiter. The resulting one 180 ° phase shift between the reflected components causes a 90 ° rotation in the plane of the linear polarization upon recombination so that the waveguide output signals are arranged in the same longitudinal plane.

Weiterhin wurde in der ebenfalls anhängigen internationalen Patentanmeldung PCT/GB96/00332 des Anmelders ein verbessertes Hohlleitersondensystem für zweifache Polarisation offenbart, und zwar für Gebrauch mit einem breiteren Frequenzbereich, welcher von neuartigen Satellitensystemen ausgestrahlt wird. Bei dieser verbesserten Sonde wurde eine reflektierende Dreh-Platte innerhalb des Sondengehäuses angeordnet, wobei die reflektierende Drehplatte wenigstens zwei signalreflektierende Kanten aufweist, so daß wenigstens zwei getrennte Signalreflektionen erzeugt sind. Die mehrfachen Signalreflektionen ermöglichen, daß das Sondensystem über einen breiteren Frequenzbereich mit minimaler Verschlechterung und Signalausgabe betrieben werden kann.Furthermore, was also in the pending international Applicant's patent application PCT / GB96 / 00332 an improved waveguide probe system for two Polarization revealed for use with a wider one Frequency range, which is broadcast by new satellite systems becomes. With this improved probe a reflective rotating plate was used inside the probe housing arranged, the reflective rotating plate at least two has signal reflecting edges, so that at least two separate Signal reflections are generated. The multiple signal reflections enable, that this Probe system over a wider frequency range with minimal degradation and Signal output can be operated.

Obwohl die verbesserte Version eine bessere Frequenzantwort über den Frequenzbereich bereitstellt, wurde herausgefunden, daß die Verlustniveaus an den Kanten des Bandes immer noch eine signifikante Leistungsverschlechterung verursachen. Mit Zunahme der Anzahl an Kanälen, welche in Satellitensystemen benutzt werden, ist es wünschenswert, in der Lage zu sein, über das gesamte Frequenzband mit im wesentlichen derselben Leistung arbeiten zu können, in anderen Worten, minimale Verschlechterung an den Kanten des Frequenzbandes bereitzustellen.Although the improved version is a better frequency response over providing the frequency range, it was found that the loss levels there is still a significant deterioration in performance at the edges of the belt cause. With an increase in the number of channels used in satellite systems used, it is desirable to be able to operate the entire frequency band with essentially the same power to be able in other words, minimal deterioration at the edges of the frequency band provide.

Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen verbesserten Hohlleiter zum Gebrauch mit einem Sondensystem für zweifache Polarisation bereitzustellen, welcher den zuvorgenannten Nachteil aufhebt oder vermindert.It is a task of the present Invention, an improved waveguide for use with a Probe system for to provide double polarization, which the aforementioned Eliminates or reduces disadvantage.

Dies wird erzielt durch Bereitstellen eines Hohlleiters zum Gebrauch mit einem Hohlleitersondensystem für zweifache Polarisation, welcher einen Dreher aufweist, welche eine reflektierende Platte in Kombination mit einem differentiellen Phasenschiebe-Abschnitt in der Gestalt eines Hohlleiters von leicht asymmetrischem Querschnitt aufweist, so daß orthogonale Signale, welche durch diesen Abschnitt wandern, unterschiedliche Abschneide-Wellenlängen aufweisen. Dies resultiert in einem Dreher, welcher 180°-Phasenverschiebung zwischen zwei orthogonalen Komponenten über dem durch den Hohlleiter empfangenen Frequenzbereich von Signalen erzielt. Die reflektierende Platte und der differentielle Phasenschiebe-Abschnitt haben inverse Frequenzeigenschaften, so daß die kombinierte Phasenschiebe-Eigenschaft des Drehers eine flachere Frequenzeigenschaft über den gewünschten Frequenzbereich aufweist.This is accomplished by providing a waveguide for use with a waveguide probe system for two Polarization, which has a spin, which is reflective Plate in combination with a differential phase shift section in the form of a waveguide with a slightly asymmetrical cross section has, so that orthogonal Signals that travel through this section are different Cutoff wavelength exhibit. This results in a spinner which has a 180 ° phase shift between two orthogonal components above that through the waveguide received frequency range of signals achieved. The reflective The plate and the differential phase shift section have inverse Frequency characteristics so that the combined rotator phase shifting property a flatter Frequency characteristic about the wished Frequency range has.

In einer bevorzugten Anordnung besteht der Dreher aus einer einfachen Reflektorplatte mit einer einfachen reflektierenden Oberfläche, wobei der differentielle Phasenschiebe-Abschnitt zwei Paare von Flachstellen aufweist, welche in dem Hohlleiterloch gebildet sind, ein erstes Paar von Flachstellen, welches in einem ersten Abstand von der Reflektorplatte eingearbeitet ist, und ein zweites Paar, welches näher zu der Reflektorplatte in einem zweiten Abstand von der Reflektorplatte eingearbeitet ist, wobei das zweite Paar von Flachstellen weniger in die Wand eingearbeitet ist als das erste Paar, so daß die Flachstellen des zweiten Paares näher an der Reflektorbohrung oder zentralen Achse sind. In einer Alternativanordnung besteht der Dreher aus einer einfachen Reflektorplatte in einem elliptischen Hohlleiterabschnitt, welcher an den zylindrischen Hohlleiterabschnitt gekoppelt ist. Die unterschiedlichen Querschnitte der Ellipse stellen zwei unterschiedliche Abschneide-Wellenlängen für die orthogonalen Signale bereit. Der dif ferentielle Phasenschiebeabschnitt kann durch jede andere geeignete Struktur implementiert werden, welche eine leichte Querschnitts-Asymmetrie aufweist, um Wellenlängen mit unterschiedlichen Cut-offs zu erzeugen.In a preferred arrangement, the leno consists of a simple reflector plate with a simple reflective surface, the differential phase shift section having two pairs of flat spots formed in the waveguide hole, a first pair of flat spots which are at a first distance from the reflector plate is incorporated, and a second pair, which is incorporated closer to the reflector plate at a second distance from the reflector plate, wherein the second pair of flat spots is less machined into the wall than the first pair, so that the flat spots of the second pair closer Reflector bore or central axis. In an alternative arrangement, the leno consists of a simple reflector plate in an elliptical waveguide section which is coupled to the cylindrical waveguide section. The different cross sections of the ellipse provide two different clipping wavelengths for the orthogonal signals. The differential phase shift portion can be implemented by any other suitable structure be mented, which has a slight cross-sectional asymmetry to generate wavelengths with different cut-offs.

Gemäß eines ersten Aspekts der vorliegenden Erfindung wird ein Hohlleitersondensystem für zweifache Polarisation zum Empfangen von wenigstens zwei Signalen bereitgestellt, welche in zwei zueinander orthogonalen Ebenen polarisiert sind, um zwei orthogonae Polaritäten bereitzustellen, wobei der Hohlleiter ein Hohlleiterrohr mit einem Hohlleiterrohreinlass aufweist, in welchem die Signale für eine Übertragung entlang einer Richtung weg von dem Rohreinlass empfangen werden, wobei die Richtung als eine Stromabwärts-Richtung bekannt ist, und wobei der Hohlleiter umfasst:
eine erste Sonde, welche sich von einer Wand des Hohlleiters in das Innere des Hohlleiters erstreckt, und zwar zum Empfangen eines Signals einer Polarität, wobei sich das Signal in einer ersten longitudinalen Ebene davon fort bewegt,
Reflektormittel, welche sich von der Wand des Hohlleiters in den Hohlleiter erstrecken, wobei die Reflektormittel stromabwärts von der ersten Sonde angeordnet sind, welche in der ersten longitudinalen Ebene liegt, und zwar zum Reflektieren von Signalen in der ersten longitudinalen Ebene zurück zu der ersten Sonde und zum Zulassen, daß ein Signal der anderen Polarität entlang des Hohlleiters läuft, wobei das Signal in der zweiten longitudinalen Ebene orthogonal zu der ersten Ebene polarisiert ist,
eine zweite Sonde, welche stromabwärts von den Reflektor-Mitteln angeordnet ist, und sich von der Wand des Hohlleiters in das Innere des Hohlleiters erstreckt und in der ersten longitudinalen Ebene liegt,
Reflektions- und Rotations-Mittel, einschließlich eines Kurzschließers am Ende des Hohlleiters, wobei der Kurzschließer stromabwärts von der zweiten Sonde angeordnet ist, und zwar zum Empfangen, Rotieren und Reflektieren der anderen Polarität zurück entlang des Hohlleiters in der ersten longitudinalen Ebene, so daß die rotierte und reflektierte andere Polarität von der zweiten Sonde empfangen wird, wobei die Reflektions- und Rotations-Mittel eine Platte mit einer vorderen Kante daran umfassen, um wenigstens einen reflektierenden Kantenabschnitt zum Reflektieren einer ersten Komponente der anderen Polarität bereitzustellen, und zum Erlauben, daß sich eine zu der ersten Komponente orthogonale zweite Komponente des anderen Polaritätsignals entlang des Hohlleiters vorbei an dem reflektierenden Kantenabschnitt fortbewegt, wobei der reflektierende Kantenabschnitt einen erwünschten Abstand von dem Kurzschließer am Ende des Hohlleiters aufweist, einen differentiellen Phasenschiebeabschnitt, welcher in der Nähe der Platte angeordnet ist, wobei der differentielle Phasenschiebeabschitt einen asymmetrischen Querschnitt aufweist bezüglich der longitudinalen Achse, wobei der differentielle Hohlleiterabschnitt einen Hohlleiterabschnitt mit einer Abschneide-Wellenlänge bildet, welche für die erste reflektierte Komponente und die zweite reflektierte Komponente der anderen Polarität jeweils unterschiedlich ist, wodurch die ersten und die zweiten Komponenten der ersten und der anderen Polarität in dem differentiellen Phasenschiebeabschnitt gegeneinander phasenverschoben sind, dann jeweils von dem reflektierenden Kantenabschnitt und von dem Kurzschließer reflektiert werden, um erste und zweite reflektierte Komponenten zu bilden, bevor sie weiter phasenverschoben werden, wenn sie sich durch den differentiellen Phasenschiebeabschnitt zurückbewegen, wobei die ersten und zweiten reflektierten Komponenten, wenn sie rekombiniert sind, ein Signal bereitstellen, welches in der ersten longitudinalen Ebene zur Erfassung durch die zweite Sonde polarisiert ist.According to a first aspect of the present invention there is provided a dual polarization waveguide probe system for receiving at least two signals polarized in two mutually orthogonal planes to provide two orthogonal polarities, the waveguide having a waveguide tube with a waveguide tube inlet in which the signals for transmission along a direction away from the tube inlet, the direction known as a downstream direction, and wherein the waveguide comprises:
a first probe extending from a wall of the waveguide into the interior of the waveguide for receiving a signal of a polarity, the signal moving away in a first longitudinal plane thereof,
Reflector means extending from the wall of the waveguide into the waveguide, the reflector means being located downstream of the first probe which lies in the first longitudinal plane, for reflecting signals in the first longitudinal plane back to the first probe and to allow a signal of the other polarity to travel along the waveguide, the signal being polarized in the second longitudinal plane orthogonal to the first plane,
a second probe, which is arranged downstream of the reflector means and extends from the wall of the waveguide into the interior of the waveguide and lies in the first longitudinal plane,
Reflecting and rotating means, including a short-circuiter at the end of the waveguide, the short-circuiter being located downstream of the second probe, for receiving, rotating and reflecting the other polarity back along the waveguide in the first longitudinal plane so that the rotated and reflected other polarity is received by the second probe, the reflecting and rotating means comprising a plate with a leading edge thereon to provide at least one reflective edge portion for reflecting a first component of the other polarity and allowing it to a second component of the other polarity signal orthogonal to the first component is moved along the waveguide past the reflective edge section, the reflective edge section being a desired distance from the short circuiter at the end of the waveguide, a differential phase shift section which is arranged in the vicinity of the plate, the differential phase shift section having an asymmetrical cross section with respect to the longitudinal axis, the differential waveguide section forming a waveguide section with a cut-off wavelength which is for the first reflected component and the second reflected component of the other Polarity is different, whereby the first and second components of the first and the other polarity in the differential phase shift section are out of phase with each other, then are reflected by the reflective edge section and by the short-circuiter, respectively, to form first and second reflected components before they are further phase shifted as they move back through the differential phase shift portion, the first and second reflected components, when recombined, providing a signal which is in the first longitudinal plane is polarized for detection by the second probe.

Bevorzugte Ausführungsformen sind in Ansprüchen 2 bis 10 spezifiziert.Preferred embodiments are in claims 2 to 10 specified.

Gemäß eines weiteren Aspekts der vorliegenden Erfindung wird ein Verfahren zum Empfangen von wenigstens zwei Signalen bereitgestellt, welche in orthogonalen Ebenen als eine Polarität und eine dazu orthogonale Polarität polarisiert sind, wobei die Signale in einem Frequenzbereich in einem einzigen Hohlleiter sind, welcher wenigstens zwei Ausgänge in einer ersten longitudinalen Ebene bereitstellt, und zwar zum Bereitstellen einer flacheren Einfügungsverlust-Antwort über dem Frequenzbereich, wobei das Verfahren die Schritte umfasst:
Bereitstellen einer ersten Sonde in dem Hohlleiter, um die eine Polarität von einem Hohlleiter-Einlass zu empfangen,
Bereitstellen von Reflektions-Mitteln in dem Hohlleiter parallel zu, aber mit Abstand von der Sonde in einer Richtung weiter stromabwärts von der ersten Sonde zum Reflektieren der einen Polarität und zum Zulassen eines Durchtritts der anderen Polarität,
Bereitstellen einer zweiten Sonde in dem Hohlleiter parallel zu und stromabwärts von den Reflektor-Mitteln, wobei die zweite Sonde im Wesentlichen orthogonal zu der anderen Polarität ist, welche durch die zweite Sonde hindurchtritt ohne von der zweiten Sonde empfangen zu werden,
Bereitstellen von Reflektions- und Rotations-Mitteln am Ende des Hohlleiters zum Reflektieren einer ersten Komponente der anderen Polarität zurück hin zu der zweiten Sonde, wobei die Reflektions- und Rotations-Mittel durch Kombinieren eines differentiellen Phasenschiebeabschitts und einer Reflektionsplatte gebildet sind, wobei die erste Komponente der anderen Polarität von der Reflektionsplatte reflektiert wird, um eine erste reflektierte Komponente zu bilden,
Zulassen einer zweiten Komponente der zweiten Polarität, um sich hin zu einem Hohlleiter-Kurzschließer durch den differentiellen Phasenschiebeabschnitt hindurch fortzubewegen,
Reflektieren der zweiten Komponente von dem Hohlleiter-Kurzschließer, um eine zweite reflektierte Komponente zu bilden, wobei der differentielle Hohlleiterabschnitt einen asymmetrischen Querschnitt bezüglich der longitudinalen Achse aufweist, wobei der differentielle Hohlleiterabschnitt einen Hohlleiterabschnitt mit einer Wellenabschneidelänge bildet, welche für die erste reflektierte Komponente und die zweite reflektierte Komponente der anderen Polarität jeweils unterschiedlich ist,
Phasenverschieben der ersten und zweiten Komponente relativ zueinander in dem differentiellen Phasenschiebeabschnitt in einer Richtung hin zu dem Kurzschließer, und Phasenverschieben der ersten und zweiten Komponente in dem differentiellen Phasenschiebeabschnitt,
Rekombinieren der ersten und zweiten reflektierten Komponenten der zweiten Polarität, um eine rekombinierte reflektierte Polarität zu erzeugen, wobei die rekombinierte reflektierte Polarität in der longitudinalen Ebene liegt, wobei die ersten und zweiten reflektierten Komponenten der Polarität eine invertierte Phasenänderung mit Frequenzeigenschaften aufweisen, welche derart kombinieren, um die flachere Einfügeverlust-Antwort über dem Frequenzbereich zu erzeugen.According to another aspect of the present invention, there is provided a method for receiving at least two signals polarized in orthogonal planes as one polarity and one orthogonal polarity, the signals being in a frequency domain in a single waveguide which has at least two outputs in a first longitudinal plane, to provide a flatter insertion loss response over the frequency range, the method comprising the steps of:
Providing a first probe in the waveguide to receive the one polarity from a waveguide inlet,
Providing reflection means in the waveguide parallel to but at a distance from the probe in a direction further downstream from the first probe to reflect one polarity and to allow passage of the other polarity,
Providing a second probe in the waveguide parallel to and downstream of the reflector means, the second probe being substantially orthogonal to the other polarity which passes through the second probe without being received by the second probe,
Providing reflection and rotation means at the end of the waveguide for reflecting a first component of the other polarity back towards the second probe, the reflection and rotation means being formed by combining a differential phase shift section and a reflection plate, the first component the other polarity is reflected by the reflection plate to form a first reflected component,
Allowing a second component of the second polarity to travel toward a waveguide short-circuiter through the differential phase shift section,
Reflecting the second component from the waveguide short-circuiter to form a second reflected component, the differential waveguide section having an asymmetrical cross-section with respect to the longitudinal axis, the dif ferential waveguide section forms a waveguide section with a wave cutting length which is different for the first reflected component and the second reflected component of the other polarity,
Phase shifting the first and second components relative to each other in the differential phase shifting section in a direction towards the short circuiter, and phase shifting the first and second components in the differential phase shifting section,
Recombining the first and second reflected components of the second polarity to produce a recombined reflected polarity, the recombined reflected polarity lying in the longitudinal plane, the first and second reflected components of the polarity having an inverted phase change with frequency characteristics which combine in such a way to produce the flatter insertion loss response over the frequency domain.

Bevorzugte Verfahren sind in Ansprüchen 12 und 13 spezifiziert.Preferred methods are in claims 12 and 13 specified.

Ein Hohlleiter-Sondensystem für zweifache Polarisation gemäß dem Oberbegriff von Anspruch 1 ist aus der Patent-Druckschrift WO-A1-9222938 bekannt.A waveguide probe system for double polarization according to the generic term of claim 1 is known from patent document WO-A1-9222938.

Dieser und andere Aspekte der Erfindung werden aus der folgenden Beschreibung in Verbindung mit den begleitenden Zeichnungen verständlich, in denen:This and other aspects of the invention will from the following description in conjunction with the accompanying Understandable drawings, in which:

1 eine Teilaufriss-Ansicht des rauscharmen Blockempfängers mit einer Hohlleiter-Sonde darstellt, einschließlich eines Hohlleiters mit einer reflektierenden Platte und differentiellen Phasenschiebe-Mitteln für einen Hohlleiter gemäß einer bevorzugten der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung; 1 Figure 14 is a partial elevation view of the low noise block receiver with a waveguide probe including a waveguide with a reflective plate and differential phase shifting means for a waveguide in accordance with a preferred embodiment of the present invention;

2 eine Querschnittsansicht des Hohlleiters von Abschnitt 2-2 aus 1 ist; 2 a cross-sectional view of the waveguide from section 2-2 1 is;

3 eine Querschnittsansicht entlang der Linien 3-3 aus 2 ist; 3 a cross-sectional view taken along lines 3-3 2 is;

4 eine Abschnittsansicht entlang der Linien 4-4 aus 2 ist; 4 a sectional view taken along lines 4-4 2 is;

5 ein Schaubild des Verhältnisses der Leiter-Wellenlänge zur Freiraumwellenlänge gegenüber der Frequenz ist, welche die Leiter-Wellenlänge als eine Funktion der Frequenz für zwei verschiedene Leiter-Wellenlängen darstellt; 5 Figure 3 is a graph of the ratio of the conductor wavelength to the free space wavelength versus frequency, which represents the conductor wavelength as a function of frequency for two different conductor wavelengths;

6a, b, c und d Schaubilder sind, welche die Antworten des Hohlleiter-Sondensystems für zweifache Polarisation mit dem Hohlleiter gemäß den in 1 bis 6 dargestellten Ausführungsform vergleichen, wobei 6a ein Schaubild der Phasenverschiebung gegenüber Frequenz, 6b ein Schaubild des Einfügeverlustes gegenüber Frequenz, 6c ein Schaubild des Rückkehrverlustes gegenüber Frequenz und 6d ein Schaubild der Phasenverschiebung gegenüber Frequenz ist, ähnlich des in 6a dargestellten Schaubilds, aber in einem größeren Maßstab gezeichnet; 6a . b . c and d Graphs are showing the responses of the waveguide probe system for dual polarization with the waveguide according to the in 1 to 6 compare the illustrated embodiment, wherein 6a a graph of phase shift versus frequency, 6b a graph of insertion loss versus frequency, 6c a graph of return loss versus frequency and 6d is a graph of phase shift versus frequency, similar to that in FIG 6a shown diagram, but drawn on a larger scale;

7a, b Dreher mit alternativen Anordnungen der Flachstellen in der Hohlleiterwand darstellen; 7a . b Represent turner with alternative arrangements of the flat spots in the waveguide wall;

8a, b Querschnittsansichten durch alternative leicht unterschiedliche differentielle Phasenschiebe-Abschnitte des Hohlleiters darstellen; 8a . b Represent cross-sectional views through alternative slightly different differential phase shift sections of the waveguide;

9 eine Ansicht ähnlich der 8b ist, wobei die reflektierende Platte Ausstölpungen aufweist, um Einfügeverlust- "Ausrutscher" zu unterdrücken; 9 a view similar to that 8b wherein the reflective plate has protuberances to suppress insertion loss "slips";

10a, 10b Seiten- und Längs-Querschnittansichten durch einen Hohlleiter mit keiner reflektierenden oder Dreh-Platte und nur mit einem differentieller Abschnitt von Flachstellen sind; 10a . 10b Are side and longitudinal cross-sectional views through a waveguide with no reflective or rotating plate and only with a differential portion of flat spots;

11 ein Schaubild der Phasenverschiebung gegenüber Frequenz über den interessierenden Frequenzbereich für den in 10a und 10b dargestellten Hohlleiter ist; 11 a graph of the phase shift versus frequency over the frequency range of interest for the in 10a and 10b waveguide shown is;

12 ein Schaubild des Einfüge-Verlustes und Rückkehr-Verlustes über den interessierenden Frequenzbereich für den in 10a, 10b dargestellten Hohlleiter ist; 12 a graph of insertion loss and return loss over the frequency range of interest for the in 10a . 10b waveguide shown is;

13a, 13b Längsabschnitte der Hohlleiter darstellen, ähnlich der 3, jeweils für eine 5 mm reflektierende Platte und eine 3 mm reflektierende Platte; 13a . 13b Represent longitudinal sections of the waveguide, similar to that 3 , each for a 5 mm reflective plate and a 3 mm reflective plate;

14, 15 und 16 Schaubilder der Phase gegenüber Frequenz und Einfügeverlust und Rückkehrverlust gegenüber Frequenz für die Hohlleiter mit in 16 dargestellten 5 mm und 3 mm Platten sind. 14 . 15 and 16 Charts of phase versus frequency and insertion loss and return loss versus frequency for the waveguide with in 16 5 mm and 3 mm plates are shown.

Es wird zunächst ein Bezug zur 1 der Zeichnungen hergestellt, worin ein Block-Empfänger mit geringem Rauschen, im allgemeinen durch Bezugszeichen 10 angedeutet, derart ausgebildet ist, um an einer Satelliten-Empfangs-Schüssel befestigt zu werden, und zwar in einer wohlbekannten Art und Weise. Wie auch bekannt ist, ist der Block-Empfänger mit geringem Rauschen 10 derart angeordnet, um Hochfrequenzstrahlungssignale von der Satellitenschüssel zu empfangen und diese Signale zu verarbeiten, um eine Ausgabe bereitzustellen, welche zu einem Kabel 12 geleitet wird, welches wiederum mit einer Satelliten-Empfänger-Dekodereinheit verbunden ist (im Interesse der Darstellungsklarheit nicht dargestellt). Der Block-Empfänger 10 umfasst einen Hohleiter 14, welcher aus Gründen der besseren Darstellung in teilweiser Aufschnittsansicht dargestellt ist, um die inneren Komponenten zu erfassen. Der Hohlleiter ist zylindrisch und aus Metall. Der Hohlleiter weist eine Frontöffnung 16, um einer Satellitenschüssel zugewandt zu sein, und zwar zum Empfangen von elektromagnetischer Strahlung von einem Einspeisetrichter 18, mit gestricheltem Umriss dargestellt, welcher an der Front des Hohlleiters befestigt ist. Der Hohlleiter und der Einspeisungstrichter 18 sind im wesentlichen dieselben wie in der ebenfalls anhängigen internationalen Anmeldung PCT/GB96/00332 und WO 92/22938 des Anmelders offenbart. Dementsprechend ist in dem Hohlleiter in derselben longitudinalen Ebene eine erste Sonde 20, ein reflektierender Stab 22 und eine zweite Sonde 24 angeordnet. In dieser Ausführungsform erstreckt sich der reflektierende Stab 22 quer über den gesamten Durchmesser des Inneren des Hohlleiters. Die Ausgaben der Sonden 20 und 24 treten durch die Hohlleiterwand 26 hindurch entlang derselben longitudinalen Ebene, im allgemeinen angedeutet durch Bezugszeichen 28. Der Abstand zwischen der Sonde 20 und dem reflektierenden Stab 22, und zwischen Sonde 24 und reflektierendem Stab 22 ist nominell λ/4, wobei λ die Wellenlänge der Signale im Hohlleiter ist. Am Stromabwärts-Ende des Hohlleiters, welcher am weitesten von der Frontöffnung entfernt ist, ist innerhalb des Hohlleiters die reflektierende Platte 30 angeordnet. Wie am besten in 2 gesehen werden kann, ist die reflektierende Platte in einem Winkel von 45° zu den Sonden 20, 24 und dem reflektierenden Stab 22 ausgerichtet. Das am weitesten entfernte Ende der Platte endet in einer Wand 32, welche als ein Kurzschließer dient, und welche später im Detail beschrieben wird.First there is a reference to 1 of the drawings, wherein a block receiver with low noise, generally by reference numerals 10 as indicated, is configured to be attached to a satellite receiving dish in a well known manner. As is also known, the block receiver is low noise 10 arranged to receive radio frequency radiation signals from the satellite dish and to process these signals to provide an output to a cable 12 is passed, which in turn is connected to a satellite receiver decoder unit (not shown in the interest of clarity of illustration). The block receiver 10 includes a semiconductor 14 , which is shown in partial sectional view for the sake of better illustration, in order to capture the internal components. The waveguide is cylindrical and made of metal. The waveguide has a front opening 16 to face a satellite dish to receive electromagnetic radiation from a feed hopper 18 , shown with a dashed outline, which is attached to the front of the waveguide. The waveguide and the feed funnel 18 are essentially the same as disclosed in applicant's pending international application PCT / GB96 / 00332 and WO 92/22938. Accordingly, a first probe is in the waveguide in the same longitudinal plane 20 . a reflective rod 22 and a second probe 24 arranged. In this embodiment, the reflective rod extends 22 across the entire diameter of the interior of the waveguide. The outputs of the probes 20 and 24 step through the waveguide wall 26 therethrough along the same longitudinal plane, generally indicated by reference numerals 28 , The distance between the probe 20 and the reflective rod 22 , and between probe 24 and reflective rod 22 is nominally λ / 4, where λ is the wavelength of the signals in the waveguide. At the downstream end of the waveguide, which is furthest from the front opening, is the reflective plate inside the waveguide 30 arranged. As best in 2 can be seen, the reflective plate is at an angle of 45 ° to the probes 20 . 24 and the reflective rod 22 aligned. The farthest end of the plate ends in a wall 32 which serves as a short circuiter and which will be described in detail later.

Es wird ersichtlich, daß die reflektierende Platte dünn ist und eine einfache führende Kante 34 aufweist, welche orthogonal zu der Hohlleiter-Achse ist. Kante 34 weist einen festen Abstand von dem Kurzschließer 32 auf. Mit dieser Anordnung wird bevorzugt, daß es eine einfache reflektierende Kante an der führenden Kante der reflektierenden Platte gibt, welche mit einem vorbestimmten Abstand von der Wand 32 beabstandet ist.It can be seen that the reflective plate is thin and a simple leading edge 34 which is orthogonal to the waveguide axis. edge 34 has a fixed distance from the short circuiter 32 on. With this arrangement it is preferred that there be a simple reflective edge on the leading edge of the reflective plate which is a predetermined distance from the wall 32 is spaced.

Mit Bezug auf die 2 bis 4, sind im Inneren des Hohlleiters zwei Gruppen von Flachstellen 36, 38, in die Seite des Hohlleiters geformt. In der dargestellten Ausführungsform sind die zwei Gruppen von Flachstellen 36, 38, welche parallel zu der reflektierenden Platte 30 angeordnet sind, am besten in 2 zu sehen. Flachstellen 36 sind weiter in der Hohlleiterwand als Flachstellen 38 geformt, so daß der Hohlleiter ein wie in 4 am besten dargestelltes Profil aufweist, wo der Hohlleiter hin zu der Basis der reflektierenden Platte 30 zu konvergieren erscheint. Die Flachstellen erzeugen einen Hohlleiter von leicht asymmetrischem Querschnitt, welcher den differentiellen Phasenschiebe-Abschnitt bildet. Die Abmessungen der Flachstellen (im Millimeter) in Bezug auf die Größe der reflektierenden Platte sind in 3 dargestellt.With respect to the 2 to 4 , are two groups of flat spots inside the waveguide 36 . 38 , molded into the side of the waveguide. In the illustrated embodiment, the two groups are flat spots 36 . 38 which are parallel to the reflective plate 30 are best arranged in 2 to see. flats 36 are further in the waveguide wall than flat spots 38 shaped so that the waveguide as in 4 best shown profile has where the waveguide towards the base of the reflective plate 30 appears to converge. The flat spots produce a waveguide with a slightly asymmetrical cross section, which forms the differential phase shift section. The dimensions of the flat spots (in millimeters) in relation to the size of the reflecting plate are in 3 shown.

Im Betrieb treten Signale von einer Satellitenschüssel in den Hohlleiter 14 über den Trichter 18 und Öffnung 16 ein, und werden in Übereinstimmung mit herkömmlichen Prinzipien entlang des Hohlleiters 14 übertragen. Die Signale, welche von dem Satelliten ausgestrahlt werden, umfassen zwei Gruppen von Signalen, welche orthogonal in demselben Frequenzband polarisiert sind, und diese werden durch, Vektoren V1 und V2 (1) repräsentiert, welches Signale sind, welche jeweils in den vertikalen und horizontalen Ebenen polarisiert sind. Die Flachstellen im Hohlleiter haben den Ef fekt des Veränderns der Wellenabschneidelänge des Hohlleiters für beide orthogonale Komponenten V_2O und V_2P, wie unten angedeutet ist. Die Änderung in der Wellenabschneidelänge führt zu einer Änderung in der Leiter-Wellenlänge λg, da die beiden, wie unten angedeutet, zueinander in Verbindung stehen. 1/λg2 = 1/λo 2 – 1/λc 2,λ_o = Freiraum-Wellenlänge
λg = Leiter-Wellenlänge
λ_c = Abschneide-WellenlängeIn operation, signals from a satellite dish enter the waveguide 14 over the funnel 18 and opening 16 a, and are in accordance with conventional principles along the waveguide 14 transfer. The signals emitted by the satellite comprise two groups of signals which are orthogonally polarized in the same frequency band, and these are represented by vectors V1 and V2 ( 1 ) represents which signals are polarized in the vertical and horizontal planes, respectively. The flat spots in the waveguide have the effect of changing the wave cutting length of the waveguide for both orthogonal components V _2O and V _2P , as indicated below. The change in the wave cut-off length leads to a change in the conductor wavelength λg, since the two are connected to one another, as indicated below. 1 / .lambda..sub.g 2 = 1 / λ O 2 - 1 / λ c 2 . λ _o = free space wavelength
λg = waveguide wavelength
λ _c = clipping wavelength

Da V_2P und V₂₀ unterschiedliche Leiter-Wellenlängen aufweisen, wird es eine resultierende Phasenverschiebung zwischen ihnen pro Einheitslänge des Hohlleiters geben. Diese Phasenverschiebung ist eine Funktion der Frequenz, wobei mehr Phasenverschiebung bei niedriger Frequenz erzielt wird. Dies kann an der in 5 dargestellten Kurve gesehen werden. Der Unterschied in Wellenlänge ist größer bei kleineren Frequenzen, da λg zu Unendlich tendiert, wenn das Abschneiden erreicht ist, und zu λ_o bei höheren Frequenzen tendiert. Diese Veränderung der Phasenverschiebung mit Frequenz steht im Gegensatz zu der Änderung von der reflektierenden Platte.Since V _2P and V _{20 have} different conductor wavelengths, there will be a resulting phase shift between them per unit length of the waveguide. This phase shift is a function of frequency, with more phase shift at low frequency. This may be due to the in 5 shown curve can be seen. The difference in wavelength is larger at lower frequencies, since λg tends to infinity when the clipping is achieved and tends to λ _o at higher frequencies. This change in phase shift with frequency is in contrast to the change from the reflective plate.

Wenn die Signale entlang des Hohlleiters wandern, wird das vertikal polarierte Signal V1 durch die erste Sonde 20 empfangen, welche, da sie um λ/4 von dem reflektierenden Stab 22 entfernt ist, das Maximalfeld an der Probe und daher eine optimale Kopplung mit der Sonde sicherstellt. Die Sonde 20 hat keine Auswirkung auf das horizontal polarisierte Signal V2, welches weiter entlang des Hohlleiters hindurchtritt.As the signals travel along the waveguide, the vertically polarized signal becomes V1 through the first probe 20 received which, since it is around λ / 4 from the reflective rod 22 is removed, the maximum field on the sample and therefore ensures optimal coupling with the probe. The probe 20 has no effect on the horizontally polarized signal V2, which passes further along the waveguide.

Da der reflektierende Stab 22 vertikal ausgerichtet ist, wird das Signal V2 nicht von dem Stab reflektiert und tritt weiter entlang des Hohlleiters hindurch und passiert auch die zweite Sonde 24 aus demselben Grund. Wenn das horizontal polarisierte Signal V2 die Frontkante der reflektierenden und drehenden Mittel (der Anfang der Flachstellen) trifft, wird das Signal in V_2P und V_2O aufgeteilt. Der Einfluss der Flachstellen verschiebt V_2P mit Bezug auf V_2O in der Phase, wenn das Signal auf die Platte trifft, und V_2P wird durch die Kante 34 reflektiert. Die Kombination der durch die Flachstellen eingeführten Phasenverschiebung und der Platte ergibt 180°-Signalverschiebung zwischen dem reflektierten Signal V_2OR und V_2PR am Anfang der Flachstellen, welche bei Rekombination ein Ausgangsignal V_2R bereitstellen.Because the reflective rod 22 is aligned vertically, the signal V2 is not reflected by the rod and passes further along the waveguide and also passes through the second probe 24 for the same reason. When the horizontally polarized signal V2 hits the front edge of the reflecting and rotating means (the beginning of the flat spots), the signal is split into V _2P and V _2O . The influence of the flat spots shifts V _2P with respect to V _2O when the signal hits the plate, and V _2P becomes through the edge 34 reflected. The combination of the phase shift introduced by the flat spots and the plate results in 180 ° signal shift between the reflected signal V _2OR and V _2PR at the beginning of the flat _spots , which provide an output signal V _2R when recombined.

Es wird nun Bezug auf die 6a, b, c und d der Zeichnungen genommen. Zunächst mit Bezug auf 6a, ist ersichtlich, daß dies ein Schaubild der Phasenschiebungs-Abweichung von 180° von dem in den 1 bis 4 dargestellten Dreher mit einer Frequenz über dem Bereich von 10,7 bis 12,75 GHz des Astra Satelliten ist. Es ist ersichtlich, daß die Phasenverschiebung im wesentlichen 180° über dem gesamten Frequenzbereich für ein reflektiertes Signal in Ausrichtung V_2PR mit Bezug auf ein Signal V_2OR beträgt. Dies bietet eine wesentliche Verbesserung über die durch den Stand der Technik bereitgestellte Drehplatte wie offenbart in der ebenfalls anhängigen Anmeldung mit der Nummer PCT/GB96/00332 des Anmelders. Die Antworten des Standes der Technik sind in gestrichelter Umrisslinie in 6a, b, c und dargestellt. Dies bedeutet effektiv, daß die Rekombination des Signals viel besser ist und in der Ebene der zweiten Sonde eine bessere Frequenzantwort und ein Einfüge-Verlust bereitstellt.It will now refer to the 6a . b . c and d of the drawings. First with reference to 6a , it can be seen that this is a plot of the phase shift deviation of 180 ° from that in FIGS 1 to 4 shown rotator with a frequency above the range of 10.7 to 12.75 GHz of the Astra satellite. It can be seen that the phase shift is substantially 180 ° over the entire frequency range for a reflected signal in the V _2PR orientation with respect to a V _2OR signal wearing. This offers a significant improvement over the rotary plate provided by the prior art as disclosed in applicant's pending application number PCT / GB96 / 00332. The answers of the prior art are shown in dashed outline in 6a . b . c and shown. This effectively means that the recombination of the signal is much better and provides better frequency response and insertion loss at the second probe level.

In Hinsicht darauf wird ein Bezug auf 6b der Zeichnung gemacht, welche den Einfüge-Verlust mit dem Dreher der Ausführungsformen darstellt, welche in 1 bis 4 dargestellt sind, verglichen mit dem Einfüge-Verlust der Anordnung mit gestufter Drehplatte, wie offenbart in der zu vor genannten Anmeldung. Es ist ersichtlich, daß der Einfüge-Verlust oder Übertragungsverlust in Dezibel viel geringer ist als bei der Anordnung des Standes der Technik, im Speziellen an den oberen und unteren Frequenzgrenzwerten des Bandes. Dies bedeutet, daß es eine viel bessere Frequenzantwort und Signalantwort in diesen Frequenzbereichen gibt.In this regard, a reference to 6b of the drawing which illustrates the insertion loss with the rotator of the embodiments shown in 1 to 4 are shown, compared to the insertion loss of the arrangement with a stepped rotary plate, as disclosed in the previously mentioned application. It can be seen that the insertion loss or transmission loss in decibels is much less than with the prior art arrangement, particularly at the upper and lower frequency limits of the band. This means that there is a much better frequency response and signal response in these frequency ranges.

6c ist ein Schaubild des Signal-Rückkehr-Verlustes (dB über Frequenz), welches zeigt, daß es weniger Signal-Verlust über dem gesamten Frequenzbereich gibt, als im Vergleich mit der existierenden gestuften Drehplatte und daß es ein weiteres Frequenzband für minimalen Rückkehr-Verlust gibt, was eine allgemeine Verbesserung über dem Frequenzband dargestellt. 6c Fig. 3 is a graph of signal return loss (dB versus frequency) showing that there is less signal loss over the entire frequency range than compared to the existing stepped turntable and that there is another frequency band for minimal return loss what is shown a general improvement over the frequency band.

Mit Bezug auf 6d wird eine vergrößerte Ansicht der 5a dargestellt, wo ersichtlich ist, daß die Phasenschiebungs-Eigenschaft im Wesentlichen flach um 180° herum ist, und es ist ersichtlich, daß dies eine bedeutende Verbesserung gegenüber der Anordnung des Standes der Technik darstellt, welche mit gestrichelter Umrisslinie dargestellt ist.Regarding 6d will be an enlarged view of the 5a where it can be seen that the phase shift characteristic is substantially flat around 180 °, and it can be seen that this represents a significant improvement over the prior art arrangement shown with dashed outline.

In einigen Fällen kann ein Einfüge-Verlust über eine relativ enge Bandbreite von einigen MHz auftreten. Man glaubt, daß dies aufgrund von Herstellungstoleranzen auftritt, welche in einer geringen Asymmetrie der Dreh-Platte/reflektierenden Platte resultieren. Eine Lösung zu diesem Problem war, kleine halbzylindrische Ausstölpungen 40,42 auf der Drehplatte 30, wie in 9 dargestellt ist, anzuordnen, was in einer Unterdrückung des Einfüge-Verlustes auf ein annehmbares Niveau resultiert. Diese Ausstölpungen 40, 42 sind in die reflektierenden Platte hinein geformt.In some cases an insertion loss can occur over a relatively narrow bandwidth of a few MHz. This is believed to occur due to manufacturing tolerances which result in low asymmetry of the rotating plate / reflecting plate. One solution to this problem was small, semi-cylindrical protrusions 40 . 42 on the turntable 30 , as in 9 is shown to be arranged, which results in the insertion loss being suppressed to an acceptable level. These protrusions 40 . 42 are molded into the reflective plate.

Bezug wird auch zu den 10a, 10b und 11 und 12 der Zeichnungen hergestellt, welche einen Hohlleiter darstel len, welcher keine Dreh- oder reflektierende Platte aufweist. In 10a, 10b ist ersichtlich, das der Hohlleiter nur Flachstellen 46 aufweist.Reference is also made to the 10a . 10b and 11 and 12 of the drawings, which depict a waveguide len, which has no rotating or reflecting plate. In 10a . 10b it can be seen that the waveguide only flat points 46 having.

Ansonsten ist es derselbe wie in 1 dargestellte Hohlleiter. Für einen Hohlleiter mit den dargestellten Dimensionen zeigt 11 die Phasenverschiebung über dem interessierenden Frequenzbereich (10,7 bis 12,75 GHz) und 12 zeigt ein Schaubild des Einfüge-Verlustes und Rückkehr-Verlustes gegenüber der Frequenz.Otherwise it is the same as in 1 waveguide shown. For a waveguide with the dimensions shown shows 11 the phase shift over the frequency range of interest (10.7 to 12.75 GHz) and 12 shows a graph of insertion loss and return loss versus frequency.

Aus 11 und 12 ist ersichtlich, das dieser Hohlleiter ziemlich gut über dem interessierenden Band und so gut wie die gestufte Drehplatte, welche in der mit-anhängigen Anmeldung PCT/GB96/00332 des Anmelders offenbart ist, arbeitet.Out 11 and 12 it can be seen that this waveguide works quite well over the band of interest and as well as the stepped rotary plate disclosed in applicant's copending application PCT / GB96 / 00332.

Zum Beispiel zeigen 14, 15 und 16 Schaubilder, welche den Vorzug des Hohlleiters mit demselben Durchmesser (17,5 mm) mit verschiedenen Längen der reflektierenden Platte (jeweils 5 mm und 3 mm) und verschiedenen Längen der Flachstellen, wie in 13a, 13b dargestellt ist, vergleichen. Die 5 mm-Version bewegt jeden kleinen Einfüge-Verlust-"Ausrutscher" außerhalb des oberen Bereiches des Frequenzbandes mit einem kleinen Ausführungsfehler.For example, show 14 . 15 and 16 Diagrams showing the preference of the waveguide with the same diameter (17.5 mm) with different lengths of the reflecting plate (5 mm and 3 mm respectively) and different lengths of the flat spots, as in 13a . 13b is shown, compare. The 5 mm version moves every small insertion loss "slip" outside the upper range of the frequency band with a small execution error.

Verschiedene Änderungen können an der Dreher-Struktur zum Gebrauch mit dem hier beschriebenen Hohlleiter gemacht werden, ohne vom Umfang der Erfindung abzuweichen. Zum Beispiel kann auch eine einfache parallele Flachstelle oder können zwei oder mehr Paare von Flachstellen in die Seite des Hohlleiters, wie in 7a dargestellt ist, geformt werden. Zusätzlich müssen die Flachstellen nicht gestuft sein, können aber mit einer sanften Übergangskurve, wie in 7b der Zeichnungen dargestellt ist, ausgebildet sein. Außerdem kann die Asymmetrie des Hohlleiter-Querschnitts durch eine Anzahl von verschiedenen Formen bereitgestellt werden, zum Beispiel elliptisch, wie in 8a darge stellt ist, oder mit einem weiteren Querschnitt, wie in 8b dargestellt ist. Es wird bevorzugt, daß die genauen Abmessungen der Flachstellen oder Übergangskurven oder Querschnitte und die Größe der reflektierenden Platte in Übereinstimmung mit spezifischen Signal- und Frequenzbereich-Erfordernissen verändert werden kann. Es wird auch angenommen, daß die Ausstölpungen jede geeignete Form aufweisen können, und einfach oder doppelt sein können. Sie können auf der reflektierenden Platte nach der Formgebung angeordnet werden. Eine "geeignete Form" ist eine, welche in Unterdrückung jeglichen Einfüge-Verlustes über der engen Bandbreite aufgrund der Plattenasymmetrie resultiert. Jedoch wird angenommen, daß die grundsätzliche Erfindung eine Kombination aus reflektierender Platte und dem differentiellen Phasenschieber-Abschnitt an den Seiten des Hohlleiters ist, in welchem ein differentieller Phasenschiebe-Abschnitt durch einen Querschnitt von leichter Asymmetrie bereitgestellt ist, so daß reflektierte orthogonale Komponenten der zweiten orthogonal polarisierten Signale verschiedene Abschneidewellenlängen aufweisen, welche, wenn sie rekombiniert werden, ein rekombiniertes-reflektiertes Signal erzeugen, welches eine im Wesentlichen 180° Phasenverschiebung über dem erwünschten Frequenzbereich aufweist.Various changes can be made to the leno structure for use with the waveguide described herein without departing from the scope of the invention. For example, a simple parallel flat or two or more pairs of flat in the side of the waveguide, as in 7a is shown. In addition, the flat spots do not have to be stepped, but can with a smooth transition curve, as in 7b of the drawings is formed. In addition, the asymmetry of the waveguide cross section can be provided by a number of different shapes, for example elliptical, as in FIG 8a is Darge, or with a further cross section, as in 8b is shown. It is preferred that the precise dimensions of the flat spots or transition curves or cross sections and the size of the reflecting plate can be changed in accordance with specific signal and frequency range requirements. It is also believed that the protuberances can be of any suitable shape and can be single or double. They can be placed on the reflective plate after shaping. A "suitable shape" is one that results in suppression of any insertion loss over the narrow bandwidth due to disk asymmetry. However, it is believed that the basic invention is a combination of a reflective plate and the differential phase shifter section on the sides of the waveguide, in which a differential phase shift section is provided by a cross section of slight asymmetry so that reflected orthogonal components of the second are orthogonal Polarized signals have different cut-off wavelengths which, when recombined, produce a recombined-reflected signal which has a substantially 180 ° phase shift over the desired frequency range.

Es wird bevorzugt, daß der prinzipielle Vorteil der vorliegenden Erfindung der ist, daß die reflektierende und drehende Anordnung zulässt, daß der LNB über der existierenden Satellitenbandbreite benutzt werden kann, aber welche eine bessere Frequenzeigenschaft bei den oberen und unteren Frequenzgrenzen bereitstellt. Dies lässt eine zunehmende Anzahl von zu verwendenden Kanälen über dem gesamten Frequenzband mit im Wesentlichen der gleichen Leistung zu, das heißt Bereitstellen von minimaler Verschlechterung an den Kanten des Frequenzbandes. Ein weiterer Vorteil dieser Anordnung ist, daß sie mit existierenden Herstellungstechniken verwendet werden kann und keine spezielle Fabrikation erfordert. Es wird auch angenommen, daß diese besondere Vorrichtung und Vorgehensweise dafür angewendet werden kann, um Bandbreiten-Verbesserungen bei Frequenzbereichen außerhalb des zuvor genannten Astra-Frequenzbereiches bereitzustellen.It is preferred that the principal advantage of the present invention is that the reflection The rotating and rotating arrangement allows the LNB to be used over the existing satellite bandwidth, but which provides better frequency characteristics at the upper and lower frequency limits. This permits an increasing number of channels to be used over the entire frequency band with essentially the same power, that is to say providing minimal deterioration at the edges of the frequency band. Another advantage of this arrangement is that it can be used with existing manufacturing techniques and does not require special fabrication. It is also believed that this particular device and approach can be used to provide bandwidth improvements in frequency ranges outside of the aforementioned Astra frequency range.

Claims

Waveguide probe system for double polarization for receiving at least two signals which are polarized in two mutually orthogonal planes in order to provide two orthogonal polarities (V1, V2), the waveguide being a waveguide tube ( 14 ) with a waveguide tube inlet ( 16 ) in which the signals for transmission along a direction away from the pipe inlet ( 16 ) are received, the direction known as a downstream direction, and the waveguide comprising: a first probe ( 20 ), which extends from a wall of the waveguide ( 14 ) extends into the interior of the waveguide to receive a signal of a polarity (V1), the signal moving away from it in a first longitudinal plane, reflector means ( 22 ), which extends from the wall of the waveguide ( 14 ) extend into the waveguide, the reflector means ( 22 ) downstream of the first probe ( 20 ) arranged in the first longitudinal plane for reflecting signals (V1R) in the first longitudinal plane back to the first probe ( 20 ) and to allow a signal (V2) of the other polarity along the waveguide ( 14 ), the signal (V2) is polarized in the second longitudinal plane orthogonal to the first plane, a second probe ( 24 ), which is downstream of the reflector means ( 22 ) is arranged, and extends from the wall of the waveguide into the interior of the waveguide and lies in the first longitudinal plane, reflection and rotation means ( 30 ), including a short circuiter ( 32 ) at the end of the waveguide, the short circuiter ( 32 ) downstream of the second probe ( 24 ) is arranged for receiving, rotating and reflecting the other polarity (V2) back along the waveguide in the first longitudinal plane, so that the rotated and reflected other polarity from the second probe ( 24 ) is received, the reflection and rotation means being a plate with a leading edge ( 34 ) to provide at least one reflective edge portion for reflecting a first component (V _2P ) of the other polarity and for allowing a second component (V _2O ) of the other polarity _signal orthogonal to the first component to be along the waveguide ( 14 ) past the reflective edge section ( 34 ) moving, the reflective edge portion a desired distance from the short circuiter ( 32 ) at the end of the waveguide, characterized by a differential phase shift section ( 36 . 38 ), which is near the plate ( 34 ) is arranged, the differential phase shift section ( 36 . 38 ) has an asymmetrical cross-section with respect to the longitudinal axis, the differential waveguide section forming a waveguide section with a cut-off wavelength which is different for the first reflected component (V _2PR ) and the second reflected component (V _2OR ) of the other polarity (V2) whereby the first and second components (V _2P , V ₂ _O ) of the first and the other polarity in the differential phase shift section ( 36 . 38 ) are out of phase with each other, then reflected from the reflective edge portion and from the short- _{circuiter respectively} to form first and second reflected components (V _2PR , V _2OR ) before being further out of phase as they move back through the differential phase shift portion, wherein the first and second reflected components (V _2PR , V _2OR ), when recombined, provide a signal which is in the first longitudinal plane (V ₂ _R ) for detection by the second probe ( 24 ) is polarized.

Waveguide system according to claim 1, wherein the reflection and rotation means ( 30 ) a single reflection edge section ( 34 ) across the width of the waveguide.

The waveguide system according to claim 1, wherein the differential phase shift section ( 36 . 38 ) with an asymmetrical cross section through an asymmetrical structure in the form of at least two flat areas ( 36 . 38 ) is provided, which is inside the waveguide structure ( 14 ) are trained.

A waveguide system according to claim 3, wherein each of the flat areas has two flat pieces ( 36 . 38 ), which at opposite locations on the inside of the waveguide ( 14 ) are provided, wherein a flat piece is an upstream flat piece ( 36 ), which is closer to the waveguide tube inlet, and wherein the other flat piece is a downstream flat piece ( 38 ) which is further away from the tube inlet, the two flat pieces being parallel to one another and extending along the waveguide on both sides of the reflector plate.

Waveguide system according to claim 1, wherein the asymmetrical cross section through an elliptical waveguide ( 26 ) is provided.

Waveguide system according to claim 4, wherein the upstream flat pieces ( 36 ) are manufactured or shaped such that they are further apart than the downstream flat pieces ( 38 ), whereby a structure is provided which adapts to an impedance, the differential phase shifting section forming a waveguide region with a cut-off wavelength which is for the first component (V _2P ) and the second component (V _2O ) of the other polarity (V2 ) is different in each case.

The waveguide system according to claim 1, wherein the differential Phase shifting section of the waveguide by at least two pairs of stepped flat pieces is provided.

Waveguide system according to claim 1, wherein the asymmetrical Cross section through a smooth transition is provided along the waveguide.

The waveguide system of claim 8, wherein the smooth transition into the side of the waveguide parallel to the reflective edge section is shaped.

Waveguide system according to claim 1, wherein at least one elevation ( 40 . 42 ) on the reflector plate ( 30 ) is provided to suppress any sudden increase in insertion loss that occurs within the desired frequency band.

Method for receiving at least two signals, which in orthogonal planes as one polarity and one orthogonal to it polarity are polarized, the signals in a frequency range in are a single waveguide, which has at least two outputs in one provides the first longitudinal plane, namely for providing a flatter insertion loss response over the frequency domain, the method comprising the steps of: Deploy one first probe in the waveguide, around which a polarity of one Receive waveguide inlet, Provision of means of reflection in the waveguide parallel to but at a distance from the probe in a direction further downstream from the first probe to reflect one polarity and allow a passage of the other polarity, Deploy one second probe in the waveguide parallel to and downstream of the reflector means, the second probe being substantially orthogonal to the other polarity is, which passes through the second probe without the second Probe to be received Providing reflection and Rotation means at the end of the waveguide to reflect one first component of the other polarity back to the second probe, the reflection and rotation means by combining one differential phase shift section and a reflection plate are, the first component of the other polarity of the Reflection plate is reflected to a first reflected component to build, Allowing a second component of the second polarity to itself towards a waveguide short-circuiter through the differential To move the phase shifting section through Reflect the second component from the waveguide short circuit to a second reflected Form component, wherein the differential waveguide section an asymmetrical cross section with respect to the longitudinal axis The differential waveguide section has a waveguide section with a wave cutting length forms which for the first reflected component and the second reflected component the other polarity each is different Phase shift of the first and second Component relative to each other in the differential phase shift section in one direction towards the short-circuiter, and phase shift the first and second components in the differential phase shift section, recombine the first and second reflected components of the second polarity to one to generate recombined reflected polarity, the recombined reflected polarity lies in the longitudinal plane, the first and second reflected components of polarity an inverted phase change with frequency characteristics that combine in such a way the flatter insertion loss response above that Generate frequency range.

The method of claim 11, wherein a phase shift between the first and second components of the orthogonal signal by aligning the differential phase shift area 45 ° to that incident signal is introduced.

The method of claim 11 comprising the step providing bumps on the reflective plate to a sudden Increase in insertion loss to minimize within the frequency band of interest.