DE69220046T2 - Saubere erzeugung elektrischer energie - Google Patents

Saubere erzeugung elektrischer energie

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Description

    Technischer Bereich
  • Die vorliegende Erfindung betrifft ein integriertes Vergasungs-Kombinationszyklusverfahren (IGCC). Insbesondere betrifft die vorliegende Erfindung ein IGCC-Verfahren, welches eine verbesserte therrnodynamische Gesamteffizienz aufweist, indem der Anteil der von den Gasturbinen erzeugten Leistung gegenüber dem von Dampfturbinen erzielten Anteil erhöht wird. Dies wird erreicht, indem ein wärmegebender katalytischer Reaktor nach der Vergasungsstufe eingefugt wird, um das Brennstoffgas der Gasturbine vorzuerwärmen, ergänzt durch die Minzufugung nichtbrennbaren Gases und durch Ausdehnung des abgekuhlten, konvertierten Gasstroms.
    • Hintergrund
  • Anlagen für das integrierte Vergasungs-Kombinationszyklusverfahren stellen Leistung in (einer) Gasturbine (n) und (einer) Dampfturbine(n) her, worin der Dampf für die Dampfturbine(n) von der Wärme im Abgas von der (den) Gasturbine(n) angehoben oder aus der Abwärme der Vergasungsstufe bezogen wird. Außerdem kann zusätzliche.Leistung in einem Brennstoffgasexpander hergestellt werden, der sich zwischen der Vergasungsstufe und der Gasturbine
  • Die thermodynamischen Effizienzen von Gasturbinen sind im höher als diejenigen von Dampfturbinen, gleichgültig, ob letztere eine Gegendruckturbine oder eine Kondensationsturbine ist. Je höher deshalb der Anteil der von der (den) Gasturbine(n) erzeugten IGCC-Leistung in Relation zu dem von der (den) Dampfturbine(n) erzeugten Anteil, desto höher die thermodynamische Gesamteffizienz des IGCC- Verfahrens
  • Wenn die von der (den) Gasturbine(n) erzeugte Leistung Pg sei und die von der (den) Dampfturbine(n) erzeugte Leistung Ps sei, so gilt: je höher der Wert Pg/Ps, desto höher die Effizienz des IGCC-Verfahrens für die festgelegte Gesamtleistung (Pg+Ps).
  • Die beiden wichtigsten Wärmequellen, aus denen Dampf angehoben werden kann, sind die Abwärme von der Vergasungsstufe und die Abgase von der Gasturbine Je effizienter die Vergasungsstufe, d.h. je geringer die zur Durchführung der Vergasung in Wärme konvertierte Energiemenge, desto geringer ist die von der Vergasungsstufe zur Verfügung stehende Wärmemenge zur Dampfanhebung. Je effizienter die Gasturbine, d.h. je höher der Anteil von Energie im Brennstoffgas, der in Wellenleistung umgewandelt wird, desto geringer ist die Wärme, die in den Abgasen zur Dampfanhebung zur Verfügung steht.
  • Für höhere therrnodynamische IGCC-Effizienz sollten die Vergasungs- und Gasturbineneffizienzen vorzugsweise so hoch wie möglich sein. Des weiteren wird bei hohen Vergasungsund Gasturbineneffizienzen eine Erhöhung des Anteils der gesamten in der Gasturbine erzeugten IGCC-Leistung signifikanter für die Anhebung der thermodynamischen Gesamteffizienz des IGCC.
  • Die vorliegende Erfindung erhöht die IGCC-Effizienz durch eine Erhöhung der vorn Gas in die Gasturbine getragenen Eigenwärme und erhöht damit den Anteil der in der Gasturbine erzeugten IGCC-Leistung.
  • Den mit der Materie vertrauten Fachleuten ist gut bekannt, daß die Verwendung des Gasturbinenbrennstoffs, vorzugsweise ergänzt durch einen nichtbrennbaren Gaswärmeträger, zur Leitung von Abwärme in die Gasturbine hinein die Effizienz der Gasturbine erhöht. Ein solcher nichtbrennbarer Wärmeträger kann ein Gas wie Stickstoff oder Kohlendioxid sein, oder Wasserdampf, der entweder in einer Sättigungsvorrichtung in das Brennstoffgas hinein verdampft oder direkt als
  • Dampf injiziert wird. Das zusätzliche nichtbrennbare Gas schafft die Möglichkeit, daß die Mischung von brennbarem Brennstoffgas und nichtbrennbarem Gas mehr Eigenwärme bei einer bestimmten Temperatur enthält und deshalb zur Verbesserung der Effizienz mehr Wärme in die Gasturbine leiten kann. Das nichtbrennbare Gas bietet auch noch andere Vorteile, wie etwa eine Senkung der Flammtemperatur und deshalb der No-Bildung und eine Reduktion der für den Gasturbinenexpander erforderlichen Kühl luftmenge.
  • Eine Stickstoffdotierung zur Verbesserung der thermodynamischen IGCC-Effizienz wird von Union Carbide, General Electric und Texaco anläßlich der 10. EPRI Gasification Conference im Oktober 1991 in einem Arbeitspapier mit dem Titel "Air separation integration for IGCC Plants" (Lufttrennungsintegration für IGCC-Anlagen) diskutiert.
  • Das Patent EP-A-034781 offenbart den Einsatz eines absichtlichen Brennstoffgasdruckabfalis zur Unterstützung der Hinzufügung nichtbrennbaren Wasserdampfs zum Brennstoffgas in einer Sättigungsvorrichtung.
  • Bei diesen Methoden wird allerdings hauptsächlich Abwärme vom Vergaser verwendet, um eine Mischung aus einem Brennstoff- und einem nichtbrennbaren Gasstrom vor dem Weitertransport zu der Gasturbine vorzuwärmen.
  • Die Patente US-A-4202167 & EP-A-0259114 offenbaren IGCC- Verfahren der Art, auf die sich auch die vorliegende Erfindung bezieht, ohne allerdings die Stufe einer Verringerung des Drucks des konvertierten Gasstroms rnittels Leitung des Gasstroms durch ein spezifisches Druckverringerungsgerät zu offenbaren oder vorzuschlagen. In EP-A-0259114 findet eine Druckverringerung zwischen der Ablöscheinheit und der Aufsättigung statt, doch nur als Ergebnis eines gewöhnlichen Leitungsdruckabfalls.
    • Zusammenfassung der Erfindung
  • In Übereinstimmung mit der vorliegenden Erfindung wird ein Verfahren zur Herstellung von Leistung aus einem kohlenstoffhaltigen Brennstoff in einem IGCC-Verfahren bereitgestellt, welches die teilweise Oxidierung des Kraftstoffs mit Sauerstoff oder einem sauerstoffhaltigen Gas zur Erzielung eines Gasstroms umfaßt, der Kohlenmonoxid bei einem überatmosphärischem Druck enthält. Nach der Oxidierungsstufe wird der Gasstrom mit Wasser abgelöscht, wodurch der Dampfqehalt des Gasstroms erhöht wird, danach wird der Gasstrom einer katalytischen Kohlenmonoxidkonvertierungsreaktion ausgesetzt, wodurch der Dampf in Wasserstoff umgewandelt wird und zumindest ein Teil des Kohlenmonoxids mit einer darauffolgenden Bildung von Wärmein Kohlendioxid umgewandelt wird. Dabei wird zumindest ein Teil der entstandenen Konvertierungswärme zum Wiedererwärmen des konvertierten Gasstroms verwendet, nachdem dieser abgekühlt wurde und durch einen schwefelabreichernden Schritt hindurchgegangen ist und nachdem dem konvertierten Gasstrom ein nichtbrennbarer Gasstrom hinzugefügt wurde. Danach wird zumindest ein Großteil der wiedererwärmten Mischung aus nichtbrennbarem und konvertiertem, schwefelabgereichertem Gasstrom mit zusätzlichem Sauerstoff oder einem sauerstoffhaltigen Gas zur Erzeugung von Leistung verbrannt, gekennzeichnet durch den weiteren Schritt der Verringerung des Druckes des abgekuhlten, konvertierten Gasstroms vor oder nach dem Hinzufügen des nichtbrennbaren Gasstroms durch Hindurchführen des Stroms durch ein spezifisches Druckverringerungsgerät.
  • Der nichtbrennbare Gasstrom wird vorzugsweise dem schwefelabgereicherten, druckreduzierten, konvertierten Gasstrom hinzugefügt.
  • Die vorliegende Erfindung stellt eine Verbesserung der thermodynamischen IGCC-Effizienz durch Vorwärmen der Mischung aus Brennstoffgas und einem nichtbrennbaren Gas bereit, welches in die Gasturbine mit Hilfe einer katalytischen Konvertierungswärine von einem Reaktor eingespeist wird, der sich nach der Vergasungsstufe befindet. Die Erfindung benutzt einen Ablöschvergaser, gefolgt von einer Konvertierung und der Vorerwärmung des Gasturbinenspeisegases, um den Anteil der von der Gasturbine erzeugten Leistung zu erhöhen.
  • Die Verwendung eines Trockengasdainpfanhebungskessels zur Gewinnung von Abwärme aus dein Vergaser ist gut bekannt. Die Abwärme wird danach in der Dampfturbine, und nicht in der Gasturbine verwendet. Bei dieser Erfindung wird vorzugsweise Vergasungsabwärme in der Gasturbine verwendet, die ein effizienterer Leistungserzeuger als die Dampfturbine ist.
  • Die vorteilhafte Verwendung eines Kohlenmonoxidkonvertierungsreaktors in einer IGCC-Anlage ist von anderen offenbart worden. Im Europäischen Patent Nr. 0259114B1 an Nurse wird ein Konvertierungsreaktor nach einem Ablöschvergaser angeordnet, aber die vom Konvertierungsreaktor erzeugte Wärme wird dazu verwendet, das Brennstoffgas der Gasturbine vor der Ausdehnung in einem getrennten Expander zur Gasturbine vorzuerwärmen Das US-Patent Nr. 4.202.167 an Suggit und Gilmer offenbart die Verwendung der Konvertierung zur Entfernung unerwtinschter Nickelverbindungen von dem Brennstoffgas.
  • In der vorliegenden Erfindung wird die Konvertierung allerdings dazu benützt, den Anteil der von der Gasturbine erzeugten Leistung zu erhöhen und damit auch die thermodynarnische IGCC-Effizienz zu erhöhen. Die Vergasungsabwärme wird zuerst in einer Ablöschung verwendet, um Wasserdampf herzustellen, der mit dem Brennstoffgas zugemischt wird. Diese Gas/Wasserdampfmischung wird danach einer wärmegebenden, katalytischen Konvertierungsreaktion ausgesetzt, und der Großteil der damit erzeugten Eigenwärme wird vorzugsweise der Gasturbine zugeführt, und nicht der Dampfturbine in Form von angehobenern Dampf.
  • Die Vorwärme für die Konvertierung kann durch Hilfsmittel wie etwa durch Austausch mit Heißwasser, Dampf oder dem Hauptgasstrom oder einem anderen Gasstrom bereitgestellt werden.
  • Etwas Wärme kann aus der die Ablöschung verlassenden Gas/Dampfmischung gewonnen werden, und zwar durch Wärmeaustausch, etwa mit anderen Gasströmen, oder sie kann zur Dampfanhebung verwendet werden.
  • Der konvertierte Gasstrorn wird vor oder nach der Schwefelabreicherung druckverringert, vorzugsweise durch Ausdehnung. Eine solche Ausdehnung kann in einer Expansionsturbine zur Erzeugung von Wellenleistung stattfinden, und vorzugsweise wird dies vor der Hinzufügung eines nichtbrennbaren Gasstroms zum konvertierten Gasstrorn durchgeführt. Dieser nichtbrennbare Gasstrom verbessert die Wärmedurchlässigkeit der in die Gasturbine eingespeisten Brennstoffgase.
  • Ein Teil der von der Konvertierungsreaktion freigesetzten Wärme kann zu anderen Zwecken verwendet werden, etwa zur Dampfüberhitzung, Dampfanhebung, Erwärmung des Kesseispeiswassers, Erwärmung anderer Gasströme, etwa desjenigen zwischen der Entschwefelungseinheit und der Expansionsturbine, oder zur Wärmeversorgung eines Wassersättigungssysterns. Vorzugsweise wird der Großteil der Konvertierungswärme zur Vorerwärmung der Brennstoffgase zur Gasturbine verwendet.
  • Das nichtbrennbare Gas kann Stickstoff oder Kohlendioxid oder Dampf sein, oder eine Mischung aus zwei oder mehr dieser Bestandteile.
    • Kurzbeschreibung der Zeichnungen
  • Figur 1 ist ein schematisches Flußdiagramm, das ein erstes Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung unter Verwendung einer Brennstoffgas/Wasserdampfmischung zur Leitung der Eigenwärme in die Gasturbine darstellt. Figur 2 ist ein schematisches Flußdiagramm eines zweiten Ausführungsbeispiels der vorliegenden Erfindung unter Verwendung einer Mischung aus einem Brennstoffgas und einem nichtkondensierbaren, nichtbrennbaren Gas zur Leitung der Eigenwärme in die Gasturbine.
    • Beschreibung der bevorzugten Ausführungsbeispiele
  • Die vorliegende Erfindung betrifft die Erhöhung des Anteils der in einem IGCC-Verfahren von der Gasturbine erzeugten Leistung im Vergleich zu dem Anteil der von der Dampfturbine erzeugten Leistung. Da die thermodynarnische Effizienz der Gasturbine grundsätzlich höher ist als diejenige der Dampfturbine, wird damit die thermodynamische IGCC-Effizienz erhöht. Das Verfahren der Erfindung vermeidet die Verwendung von Vergasungsabwärme zur Dampfanhebung, verwendet diese Wärme aber in der Ablöschung zur Bereitstellung geeigneter Bedingungen für eine Konvertierungsreaktion und verwendet dann zumindest einen Teil der in der Konvertierungsreaktion entstehenden Wärme dazu, die in die Gasturbine geführten Brennstoffgase vorzuerwärmen.
  • Dieses Verfahren der vorliegenden Erfindung kann auf wirksame Weise beispielsweise in einem IGCC-Verfahren mit einem Wassersättigungssystem zur Erhöhung der Wärmedurchlässigkeit des Brennstoffgases angewendet werden. In den folgenden Absätzen wird das Verfahren der vorliegenden Erfindung unter Verwendung von zwei Ausführungsbeispielen beschrieben.
  • Im ersten Ausführungsbeispiel wird das Brennstoffgas nach der Entschwefelung neuerlich mit Wasserdampf gesättigt, um seine Wärmedurchlässigkeit zu erh;hen. Im zweiten Ausfuhrungsbeispiel wird die Wärmedurchlässigkeit des Brennstoffgasstroms durch Hinzufügen von Stickstoffgas nach der Entschwefelungsstufe erhöht.
  • In der Folge wird ein erstes Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung beispielhaft unter Bezugnahme auf Figur 1 der begleitenden Zeichnungen und der Tabelle 1 unten beschrieben.
  • Der aus einem flüssigen Kohlenwasserstoffraffinerierückstand oder einer Emulsion aus Kohlenwasserstoffen und Wasser bestehende Brennstoff wird mit zu 95 Volumsprozent reinem Sauerstoff bei einem Druck von 70 bar in einer Teiloxidationseinheit (1) einer Reaktion ausgesetzt. Die resultierende Gasmischung wird mit einem Wasserüberschuß -d.h. nicht das gesamte Wasser verdampft - auf den Sättigungszustand bei einem Druck von 63 bar und auf 243ºC abgelöscht (2). Diese Ablöschstufe stellt deshalb eine Gaswaschstufe zusätzlich zu einer Gaskühlungsstufe dar.
  • Das nach dem Ablöschen erzeugte Gas wird in der Tabelle 1 als Strom 2 bezeichnet; es wird durch einen Ausstoßtopf (4) und einen Wärmetauscher (8) geführt, bevor es in den Konvertierungskatalysatorreaktor (5) eintritt. Der kleine Wärmeaustauscher (8) wird zum Vorwärmen der Einlaß- Gas/Dampfmischung verwendet. Auf diese Weise wird die Auslösung der Konvertierungsreaktion unterstützt und das Kondensieren von Dampf auf dem Konvertierungskatalysator verhindert.
  • In Figur 1 wird zuerst Hochdruckdampf bei 21 bar im Siedekessel (3) nach der Teiloxidationsreaktion (1) und dem Ablöschen (2) angehoben, teilweise um das Dampf/Gasverhältnis .anzupassen, aber auch um eine Temperaturkontrolle vor der
  • Konvertierungsreaktion zu ermöglichen, die bei einer Temperatur zwischen 260ºC und 472ºC stattfindet. Ein Teil der bei der wärmegebenden Konvertierungsreaktion freiwerdenden Wärme wird im Austauscher (6) zur Überhitzung des vom Siedekessel (3) angehobenen Dampfes auf 340ºC verwendet. Nach dem Wärmetausch mit den Konvertierungsreaktor- Einiaßgasen im Austauscher (B) wird der Gasstrom dazu verwendet, in den Austauschern (7) und (9) die Schwefelabgereicherten, wassergesättigten Gase auf 390ºC vorzuwärmen, bevor die Gase als Brennstoffgas in die Gasturbine (24) eingespeist werden.
  • Nach dem letzten Brennstoffgasvorwärmaustauscher (9) wird im Siedekessel (11) Niedrigdruckdampf bei 7 bar angehoben. Sowohl der überhitzte Rochdruckdampf von den Austauschern (3) und (6) wie auch der Niedrigdruckdampf vom Siedekessel (11) werden in die mit der Gasturbine (24) verbundene Dampfturbine (25) eingespeist.
  • Das Wasserkondensat wird in den Abstoßtöpfen (4), (10) und (12) gesammelt und gemeinsam mit Frischwasser zur Ablöschung (2) zurückgefuhrt.
  • Das Brennstoffgas wird weiter gekühlt durch Wärmeaustausch mit schwefelabgereichertem Brennstoffgas im Austauscher (13), durch einen Wasserumlaufaustauscher (15), durch den Frischwasseraustauscher (17) und schließlich durch einen Kühlwasseraustauscher (19). Das Wasserkondensat wird in den Ausstoßtöpfen (14), (16), (18) und (20) gesammelt und das Kondensat wird zur Abiöschung (2) zurückgeführt.
  • Das gekühlte Brennstoffgas wird dann in eine (nicht dargestellte) herkömmliche Entschwefeiungseinheit geführt, wo die im Brennstoffgas enthaltenen schwefelbestandteile selektiv entfernt werden. Das schwefelabgereicherte Brennstoffgas wird danach im Austauscher (13) auf 125ºC wiedererwärmt und in einem Gasexpander (21) auf einen Druck von 21 bar ausgedehnt. Die Wellenleistung des Gasexpanders (21) wird zur Erzeugung von elektrischer Energie verwendet.
  • Das schwefelabgereicherte Niedrigdruckbrennstoffgas wird dann durch eine mit der Rezyklierpumpe (23) verbundene Sättigunqsvorrichtung (22) geführt, wo das Brennstoffgas bei einer Austrittemperatur von 127ºC mit Wasserdampf gesättigt wird Das gesättigte Brennstoffgas wird dann durch Wärmeaustausch mit dem heißen, konvertierten Brennstoffgas in den Austauschern (9) und (7) auf 390ºC überhitzt, bevor es in die Gasturbine (24) geführt wird.
  • Die Masse- und Energiebilanzen der in Figur 1 mit 1 bis 7 markierten Hauptströme werden in Tabelle 1 unten für ein spezifisches Beispiel dieses Ausführungsbeispiels angeführt.
  • Im folgenden wird ein zweites Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung unter Bezugnahme auf Figur 2 beispielsweise beschrieben. Zur Bezeichnung derselben Gegenstände werden dieselben Bezugszeichen verwendet wie in Figur 1.
  • Wie in Figur 1 wird der Brennstoff, bestehend aus einem .flüssigen Kohlenwasserstoffraffinerierückstand oder einer Emulsion aus Kohlenwasserstoffen und Wasser mit Sauerstoff unter Druck in einer Teiloxidationseinheit (1) zur Reaktion gebracht. Die resultierende Gasmischung wird mit einem Wasserüberschuß - d.h. nicht das gesamte Wasser verdampftbis zum Sättigungszustand abgelöscht (2) Diese Ablöschstufe stellt deshalb eine Gaswaschstufe zusätzlich zu einer Gaskühlungsstufe dar.
  • Wiederum verfügt der Konvertierungskatalysatorreaktor (5) über einen kleinen Wärmeaustauscher (8) zur Vorerwärmung der Einlaßgas/Dampfmischung. Damit wird die Auslösung der Konvertierungsreaktion unterstützt und die Kondensierung von Dampf auf dem Konvertierungskatalysator vermieden. Eine solche Vorerwärmung kann auch mit anderen Mitteln erzielt werden, wie etwa durch Wärmeaustausch mit Heißwasser, Dampf oder einem anderen Gasstrom.
  • Die Wärme wird von der die Ablöschung (2) verlassenden Gas/Dampfmischung durch eine Reihe von Wärmetauschern (6, 7, 8, 9) gewonnen, um andere Gasströme zu erwärmen oder Dampf anzuheben.
  • In dem in Figur 2 dargestellten Ausführungsbeispiel wird zuerst Hochdruckdampf im Siedekessel (3) nach der Teiloxidationsreaktion (1) und dem Ablöschen (2) angehoben, teilweise um. das Dampflgasverhältnis anzupassen, aber auch urn eine Temperaturkontrolle vor der Konvertierungsreaktion zu ermöglichen. Ein Teil der bei der wärmegebenden Konvertierungsreaktion freiwerdenden Wärme wird im Austauscher (6) zur Überhitzung des vom Siedekessel (3) angehobenen Dampfes verwendet. Nach dem Wärmeaustausch mit den Konvertierungsreaktor-Einlaßgasen im Austauscher (8) wird der Gasstrorn dazu verwendet, in den Austauschern (7) und (9), die schwefelabgereicherten, wassergesättigten, mit Stickstoff gemischten Gase vorzuwärmen, bevor die Mischung als Brennstoffgas in die Gasturbine (24) eingespeist wird.
  • Nach dem letzten Brennstoffgasvorwärmaustauscher (9) wird im Siedekessei (11) Niedrigdruckdampf angehoben. Sowohl der überhitzte Hochdruckdampf vom Austauscher (6) wie auch der Niedrigdruckdampf vom Siedekessel (11) werden in die mit der Gasturbine (24) verbundene Dampfturbine (25) eingespeist.
  • Das Wasserkondensat wird in den Abstoßtöpfen (4), (10) und (12) gesammelt und gemeinsam mit Frischwasser zur Ablöschung (2) zurückgeführt.
  • Das Brennstoffgas wird weiter gekühlt durch Wärmeaustausch mit schwefelabgereichertem Brennstoffgas im Austauscher (13), durch einen Stickstoffspeisestromerwärmer (26) und schließlich durch einen Kuhiwasseraustauscher (19). Das Wasserkondensat wird in den Ausstoßtöpfen (14), (27) und (20) gesammelt, und das Kondensat wird zur Ablöschung (2) zurückgefuhrt
  • Das gekühlte Brennstoffgas wird dann in eine (nicht dargestellte) herkömmliche Entschwefelungsvorrichtung geführt, wo die im Brennstoffgas enthaltenen Schwefelbestandteile selektiv entfernt werden. Das schwefelabgereicherte Brennstoffgas wird danach im Austauscher (13) wiedererwärint und in einem Gasexpander (21) ausgedehnt. Die Wellenleistung des Gasexpanders (21) wird zur Erzeugung von elektrischer Energie verwendet.
  • Danach wird ein Strom von Stickstoff, der irn Austauscher (26) vorerwärmt wurde, dem schwefelabgereichertem Niedrigdruckbrennstoffgas hinzugefügt und die Mischung durch Wärmeaustausch mit dem heißen, konvertierten Brennstoffgas in den Austauschern (9) und (7) überhitzt, bevor sie in die Gasturbine (24) geführt wird.

Claims (10)

1. Verfahren zur Herstellung von Leistung aus einem kohlenstoffhaltigen Brennstoff in einem ICCC-Verfahren, welches umfaßt die teilweise Oxidierung (1) des Kraftstoffs mit Sauerstoff oder einem sauerstoffhältigen Gas zur Erzielung eines Gasstroms, enthaltend Kohlenmonoxid bei einem überatmosphärischen Druck; direkt nach der Oxidierungsstufe das Ablöschen (2) des Gasstromes mit Wasser, wodurch der Dampfgehalt des Gasstromes erhöht wird, und danach das Aussetzen des Gasstromes einer katalytischen Kohlenmonoxidkonvertierungsreaktion (5), wodurch der Dampf in Wasserstoff umgewandelt wird und zumindest ein Teil des Kohlenmonoxids in Kohlendioxid umgewandelt wird, mit einer darauffolgenden Bildung von Wärme, wobei zumindest ein Teil der entstandenen Konvertierungswärme zum Wiedererwärmen (7, 9) des konvertierten Gasstromes verwendet wird, nachdem er abgekühlt (6-19) wurde und durch einen schwefelabreichernden Schritt hindurchgegangen ist und nach dem Hinzufügen eines nichtbrennbaren Gasstromes (22) zum konvertierten Gasstrom; und danach das Verbrennen (24) von zumindest einem Großteil der wiedererwärmten Mischung aus nichtbrennbarem und konvertiertem, schwefelabgereichertem Gasstrom mit zusätzlichem Sauerstoff oder einem sauerstoffhältigen Gas zur Erzeugung von Leistung, gekennzeichnet durch den weiteren Schritt der Verringerung des Druckes (21) des abgekühlten, konvertierten Gasstromes vor oder nach dem Hinzufügen des nichtbrennbaren Gasstromes durch Hindurchführen des Stromes durch ein spezifisches Druckverringerungsgerät (21).
2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei es sich bei dem nichtbrennbaren Gas um Wasserdampf handelt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, wobei es sich bei dem nichtbrennbaren Gas um Stickstoff handelt.
4. Verfahren nach Anspruch 1, wobei es sich bei dem nichtbrennbaren Gas um Kohlendioxid handelt.
5. Verfahren nach Anspruch 1, wobei es sich bei dem nichtbrennbaren Gas um eine Mischung aus zwei oder mehreren von Wasserdampf, Stickstoff und Kohlendioxid handelt.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei der Großteil der entstandenen Konvertierungswärme zum Erwärmen (7, 9) des Gasstromes verwendet wird, welcher verbrannt (24) wird, um Leistung zu erzeugen.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, welches weiters umfaßt den Schritt des Hindurchführens des abgekühlten Stromes durch einen Siedekessel (3), um den Dampf anzuheben, bevor der abgekühlte Strom der katalytischen wärmegebenden Konvertierungsreaktion (5) ausgesetzt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7, umfassend den Schritt der Erzeugung von Leistung (25) aus dem durch den Siedekessel (3) angehobenen Dampf.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Druckverringerung in einer Expansionsmaschine (21) ausgeführt wird, um Wellenleistung zu erzeugen.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, umfassend den Schritt des Umwandelns des Großteils der erzeugten Leistung (21, 24, 25) in Elektrizität.
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