DE4344035C2 - Process for desulfurizing raw gas - Google Patents

Process for desulfurizing raw gas

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Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Entschwefeln von schwefelhal­ tigem, insbesondere H2S-haltigem mit porösem, feinkörnigem Koksstaub beladenem Rohgas.The invention relates to a method for desulfurizing sulfur-containing, in particular H 2 S-containing raw gas loaded with porous, fine-grained coke dust.

Ein schwefelhaltiges, insbesondere H2S-haltiges Rohgas fällt bei­ spielsweise bei der Vergasung von Braunkohle in der Wirbelschicht an. Als Vergasungsverfahren kommt in diesem Zusammenhang die Hochtempera­ tur-Winkler-Vergasung, kurz HTW-Vergasung in Betracht. Das bei der HTW- Vergasung erzeugte Rohgas mit dem beispielsweise eine Gasturbine be­ trieben wird, enthält neben Staub eine Reihe von umwelt- und turbinen­ schädigenden Spurstoffen wie z. B. H2S, COS, NH3, Alkalien, Halo­ gene und andere, die aus dem Gas abgeschieden oder umgewandelt und um­ weltfreundlich entsorgt werden müssen. Neben den Spurstoffen enthält das Rohgas aber auch einen koksartigen Staub, bei dem es sich um einen sehr porösen, feinkörnigen Koksstaub mit einer Korngröße handelt, die in der Regel kleiner als 0,1 mm ist und einen Aschegehalt von 40-60 Vol.-% aufweist. Der koksartige Staub wird entweder in einer Wasserwäsche oder vor der Wasserwäsche bei Temperaturen oberhalb des Wasserdampftaupunktes, beispielsweise mit Filtern, auf trockenem Wege abgeschieden. Das Kernstück der Gasreinigung ist allerdings die Ent­ schwefelung. Dafür sind Waschverfahren bekannt, nach denen das Rohgas mit Wasser und physikalisch oder chemisch wirkenden Waschmitteln bei Temperaturen unterhalb des Wasserdampftaupunktes behandelt wird. Die abgetrennten Schwefelverbindungen, in erster Linie H2S, werden zu Schwefel oder Schwefelsäure aufgearbeitet. A sulfur-containing, in particular H 2 S-containing, raw gas occurs in the gasification of lignite in the fluidized bed, for example. In this context, the gasification process is high-temperature Winkler gasification, HTW gasification for short. The raw gas generated at the HTW gasification with which, for example, a gas turbine is operated, contains, in addition to dust, a number of environmentally and turbine-damaging trace substances such as. B. H 2 S, COS, NH 3 , alkalis, halo genes and others that have to be separated or converted from the gas and disposed of in an environmentally friendly manner. In addition to the trace substances, the raw gas also contains a coke-like dust, which is a very porous, fine-grained coke dust with a grain size that is usually less than 0.1 mm and an ash content of 40-60 vol .-% having. The coke-like dust is separated either in a water wash or before the water wash at temperatures above the water vapor dew point, for example with filters, in a dry way. The core of gas cleaning, however, is desulfurization. Washing processes are known for this, according to which the raw gas is treated with water and physically or chemically active detergents at temperatures below the water vapor dew point. The separated sulfur compounds, primarily H 2 S, are worked up to sulfur or sulfuric acid.

Die bekannten Waschverfahren zur Gasreinigung sind technisch aufwendig und mit nicht unbeträchtlichen Betriebskosten verbunden; außerdem fällt ein Abwasser an, daß zusätzlich aufbereitet werden muß. Das entstaubte und entschwefelte Synthesegas ist besonders gut für den Betrieb von Kombinationskraftwerken geeignet, wo es zur Erzeugung von Dampf und elektrischem Strom verwendet wird. In den Kombinationskraftwerken wird das gereinigte Gas in der Brennkammer einer Gasturbine verbrannt, die im Rahmen des Kraftwerksprozesses einen Generator antreibt und dabei einen Teil des elektrischen Stromes erzeugt.The known scrubbing processes for gas cleaning are technically complex and associated with not inconsiderable operating costs; also falls a waste water that must be treated additionally. That dusted off and desulfurized synthesis gas is particularly good for the operation of Combined power plants suitable where it is used to generate steam and electric current is used. In the combination power plants the cleaned gas burned in the combustion chamber of a gas turbine, the drives a generator as part of the power plant process and thereby generates part of the electrical current.

Von Kraftwerken allgemein und insbesondere von Kombikraftwerken wird gefordert, daß sie möglichst schnell an Änderungen der Lastwechsel an­ gepaßt werden können. Beispielsweise bei einer Geschwindigkeit der Laständerung eines solchen Kraftwerks von 8% pro Minute muß in einem Zeitraum von 5 Minuten die für die Gasturbine bereitzustellende Gas­ menge zwischen 60 und 100% bezogen auf Vollast geändert werden können. Das ist mit Hilfe von den bekannten Waschverfahren nicht ohne weiteres realisierbar. Die maximal erreichbare Laständerungsgeschwindigkeit wird in erster Linie von der Trägheit der Wäschen bestimmt. Außerdem fallen bei der durch die Wäsche herbeigeführten Abkühlung des Gases unter den Wasserdampftaupunkt erhebliche Abwärmeverluste auf niedrigem Tempera­ turniveau an, die für die Stromerzeugung nicht mehr zur Verfügung stehen. Solche Wärmeverluste können den Gesamtwirkungsgrad eines Kom­ binationskraftwerks senken, wobei auf der anderen Seite im gleichen Maße die CO2-Emissionen ansteigen können. Power plants in general and in particular combined cycle power plants are required to be able to adapt to changes in load changes as quickly as possible. For example, at a speed of load change of such a power plant of 8% per minute, the gas quantity to be provided for the gas turbine must be able to be changed between 60 and 100% based on full load within a period of 5 minutes. This cannot be easily achieved with the known washing processes. The maximum achievable rate of load change is primarily determined by the inertia of the washes. In addition, the cooling of the gas caused by the washing below the water vapor dew point results in considerable waste heat losses at a low temperature level, which are no longer available for power generation. Such heat losses can reduce the overall efficiency of a combination power plant, while on the other hand the CO 2 emissions can increase to the same extent.

Es sind auch Heißgasreinigungsverfahren bekannt, bei denen die Ent­ schwefelung bei Temperaturen oberhalb des Wasserdampftaupunkts erfolgt. Hierfür werden Metalloxide eingesetzt, die wechselseitig beschwefelt und anschließend wieder regeneriert werden. Diese Verfahren haben sich großtechnisch jedoch nicht durchsetzen können, da bisher keine Sorben­ tien verfügbar sind, die die Anforderungen an einen realen Dauerbetrieb erfüllen.Hot gas cleaning processes are also known in which the ent sulfurization takes place at temperatures above the water vapor dew point. For this, metal oxides are used, which are mutually sulfurized and then regenerated again. These procedures have However, it cannot be implemented on an industrial scale, as there are no Sorbs so far ties are available that meet the requirements for real continuous operation fulfill.

Aus den Nachteilen der bekannten Verfahren und Möglichkeiten ergibt sich die Aufgabe für die vorliegende Erfindung, ein Verfahren für die Entschwefelung von Rohgas vorzuschlagen, das besonders für den Einsatz in Kombinationskraftwerken geeignet ist. Insbesondere wird angestrebt eine:
From the disadvantages of the known methods and possibilities, the task for the present invention arises to propose a method for the desulfurization of raw gas which is particularly suitable for use in combination power plants. In particular, the aim is:

  • - Erhöhung des Wirkungsgrades der Stromerzeugung,- increasing the efficiency of electricity generation,
  • - geringere CO2-Emission,- lower CO 2 emissions,
  • - Einsparung der Abwasserwäsche und der Abwasseraufbereitung,- saving wastewater washing and treatment,
  • - Einsparung der Entschwefelungswäsche und der Schwefelge­ winnung,- Saving the desulfurization scrubbing and the sulfur rim winnung,
  • - Verringerung des Verbrauchs an Betriebsmitteln und Betriebs­ kosten und- Reduction of consumption of resources and operating cost and
  • - vereinfachte Betriebsführung und höhere Lastwechselgeschwin­ digkeiten des Kombikraftwerks.- Simplified management and higher load change speeds capabilities of the combined cycle power plant.

Zur Lösung der Aufgabe wird gemäß Anspruch 1 vorgeschlagen, daß man
To solve the problem it is proposed according to claim 1 that

  • - dem mit Koksstaub beladenen Rohgas in Abhänigkeit vom je­ weiligen H2S-Gehalt bei Temperaturen zwischen 150 und 300°C ein O2-haltiges Gas im Volumenverhältnis zwischen 1 : 1 ≦ O2 : H2S ≦ 10 : 1 beimischt, - the raw gas loaded with coke dust is mixed with an O 2 -containing gas in a volume ratio between 1: 1 ≦ O 2 : H 2 S ≦ 10: 1 depending on the respective H 2 S content at temperatures between 150 and 300 ° C,
  • - das so erhaltene Gas-Koksstaub-Gemisch in einer Verweilzeit zwischen 1 und 60 Sekunden durch einen Flugstrom-Reaktor leitet.- The gas-coke dust mixture thus obtained in a residence time between 1 and 60 seconds through an entrained flow reactor passes.

Je nach Bedarf kann der abgetrennte Koksstaub wieder weiter verwertet oder einer Feuerung zugeführt und dort verbrannt werden.Depending on requirements, the separated coke dust can be reused or fed into a furnace and burned there.

Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, daß man das Rohgas der Kohlevergasung mit Braunkohlenkoks entschwefeln kann. Insbesondere kann man für die Entschwefelung jenen Koksstaub heranziehen, der bereits im Rohgas enthalten ist. Sofern der Anteil des im Rohgas enthaltenen Koks­ staubes nicht ausreicht, kann die für eine ausreichende Entschwefelung benötigte Menge an Braunkohlenkoks durch Zumischung von weiteren Adsor­ bentien, wie z. B. Herdofenkoks ergänzt werden. Die Entschwefelung er­ folgt durch partielle Oxidation von H2S nach folgender Hauptre­ aktion:
The invention is based on the finding that the raw gas from coal gasification can be desulfurized with lignite coke. In particular, you can use the coke dust that is already contained in the raw gas for desulfurization. If the proportion of the coke dust contained in the raw gas is not sufficient, the amount of brown coal coke required for adequate desulfurization can be used by adding other adsorbers, such as, for. B. stove coke can be added. Desulphurization takes place by partial oxidation of H 2 S after the following main reaction:

2H2S + O2 = 2S + 2H2O.2H 2 S + O 2 = 2S + 2H 2 O.

Besonders günstige Verfahrensbedingungen für die Entschwefelung liegen vor, wenn das HTW-Rohgas bei einem Druck von 25 bar und Temperaturen zwischen 160 und 260°C entschwefelt wird. Dem zu entschwefelnden Roh­ gas, das eine H2S-Konzentration von etwa 0,3 Vol.-% aufweist, wird bis zu 1 Vol.-% Sauerstoff zugemischt. Hierbei wird H2S nahezu quantitativ oxidiert und auch die Oxidation von COS erfolgt zu mehr als 80% bezogen auf seinen ursprünglichen Anteil. Der bei der Oxidation sich bildende Schwefel wird in den Poren des Kokses abgeschieden. Process conditions for desulfurization are particularly favorable if the HTW raw gas is desulfurized at a pressure of 25 bar and temperatures between 160 and 260 ° C. The raw gas to be desulfurized, which has an H 2 S concentration of about 0.3% by volume, is admixed with up to 1% by volume of oxygen. Here H 2 S is oxidized almost quantitatively and the oxidation of COS also takes place to more than 80% based on its original proportion. The sulfur that forms during the oxidation is deposited in the pores of the coke.

Im entschwefelten Gas schließlich können H2S-Gehalte von weniger als 5 ml/m3 i. N. und COS-Gehalte von weniger als 20 ml/m2 i. N. erreicht werden. Demgegenüber beträgt die Schwefelbeladung des Kokses bis zu 20 Massenprozent.Finally, in the desulfurized gas, H 2 S contents of less than 5 ml / m 3 i. N. and COS contents of less than 20 ml / m 2 i. N. can be reached. In contrast, the sulfur loading of the coke is up to 20 percent by mass.

Erfindungsgemäß wird das Rohgas der HTW-Vergasung durch partielle Oxi­ dation entschwefelt, bevor das Gas entstaubt wird.According to the invention, the raw gas of the HTW gasification is by partial oxi desulfurization before the gas is dedusted.

Nachfolgend wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert. Die Figur zeigt in stark vereinfachter und schematischer Darstellung eine Möglichkeit zur Durchführung des Verfahrens. Vorge­ trocknete und zerkleinerte Kohle 1 wird zusammen mit Luft 2 in einem HTW-Vergaser 3 vergast. Dabei fällt ein Rohgas 4 mit einer Temperatur von ungefähr 900°C an. In einem Wärmetauscher 5 wird das staubbeladene Rohgas 4 auf Temperaturen oberhalb des Wasserdampftaupunkts, beispiels­ weise auf eine Temperatur zwischen 150 und 300°C, abgekühlt. Bei der Abkühlung des Rohgases 5 wird überhitzter Dampf 6 gewonnen. Dem auf etwa 200°C abgekühlten staubbeladenen Rohgas 7 wird ein O2-haltiges Gas, beispielsweise Luft 8, zugemischt. Durch die Zumischung des O2- haltigen Gases 8 zu dem staubbeladenen abgekühlten Rohgas 7 wird in dem Gasgemisch 9 ein Verhältnis von O2 : H2S zwischen 2 : 1 bis 10 : 1 eingestellt. Das Gasgemisch 9 wird durch einen Flugstromreaktor 10 ge­ leitet, der im einfachsten Falle aus einer Rohrleitung besteht. Bei­ spielsweise bei Strömungsgeschwindigkeiten des Gases in der Größen­ ordnung von 5 m/s ergibt sich bei einer Verweilzeit von 1 s des Gasge­ mischs 9 in dem Flugstromreaktor 10 eine Rohrlänge von 5 m. Flugstrom­ reaktoren mit niedrigerer Gasgeschwindigkeit werden angewendet, wenn man an die obere Grenze der erfindungsgemäß vorgesehenen Verweilzeit von 60 s geht. The invention is explained in more detail below using an exemplary embodiment. The figure shows, in a highly simplified and schematic representation, one possibility for carrying out the method. Pre-dried and crushed coal 1 is gasified together with air 2 in a HTW gasifier 3 . This produces a raw gas 4 with a temperature of approximately 900 ° C. In a heat exchanger 5 , the dust-laden raw gas 4 is cooled to temperatures above the water vapor dew point, for example to a temperature between 150 and 300 ° C. When the raw gas 5 is cooled, superheated steam 6 is obtained. An O 2 -containing gas, for example air 8 , is mixed into the dust-laden raw gas 7 , which has cooled to about 200 ° C. By admixing the O 2 -containing gas 8 to the dust-laden cooled raw gas 7 , a ratio of O 2 : H 2 S between 2: 1 to 10: 1 is set in the gas mixture 9 . The gas mixture 9 is passed through an entrained-flow reactor 10 , which in the simplest case consists of a pipeline. For example, at flow speeds of the gas in the order of 5 m / s results in a residence time of 1 s of the Gasge mixture 9 in the entrained flow reactor 10, a tube length of 5 m. Entrained-flow reactors with a lower gas velocity are used if the upper limit of the dwell time of 60 s provided according to the invention is reached.

Jedenfalls erfolgt in dem Flugstromreaktor 10 die Abscheidung des im Gasgemisch enthaltenen Schwefels in den Poren des koksartigen Staubes, der von dem Gasgemisch 9 selbst mitgeführt wird.In any case, in the entrained flow reactor 10, the sulfur contained in the gas mixture is separated in the pores of the coke-like dust which is carried along by the gas mixture 9 itself.

Für den Fall, daß die in dem Gasgemisch 9 enthaltene Menge an Koksstaub nicht ausreicht, ist vorgesehen, über einen Anschluß 11 dem Flugstrom­ reaktor 10 weitere Adsorbentien zuzuführen. Dabei kann es sich um Ak­ tivkohle oder auch um Braunkohlenkoks handeln, der durch die Verkokung auf dem Herdofen gewonnen wurde, sogenannten Herdofenkoks.In the event that the amount of coke dust contained in the gas mixture 9 is not sufficient, it is provided to feed the entrained flow reactor 10 via a connection 11 to further adsorbents. This can be active coal or lignite coke obtained by coking on the stove, so-called stove coke.

Das am Ausgang des Flugstromreaktors vorliegende entschwefelte Roh­ gas 12 wird anschließend durch einen Staubfilter 13 hindurchgeführt. In dem Staubfilter 13 fällt ein schwefelbeladener Koksstaub 14 an. Das entschwefelte und entstaubte Rohgas 15 kann anschließend in einer Gas­ turbine (nicht gezeigt) verbrannt werden. Ähnliches kann mit dem schwe­ felbeladenen Staub 14 geschehen, der beispielsweise der Feuerung eines Dampfkessels (nicht gezeigt) zugeführt werden kann. Er kann auch einer Schwefel- oder Schwefelsäuregewinnung nach allgemein bekannten Ver­ fahren zugeführt werden.The desulfurized crude gas 12 present at the outlet of the entrained-flow reactor is then passed through a dust filter 13 . A sulfur-laden coke dust 14 is produced in the dust filter 13 . The desulfurized and dedusted raw gas 15 can then be burned in a gas turbine (not shown). Something similar can happen with the sulfur-laden dust 14 , which can be fed to the furnace of a steam boiler (not shown), for example. It can also be fed to a sulfur or sulfuric acid production according to generally known processes.

Vorgesehen ist eine weitergehende Reinigung oder Nachbehandlung des entstaubten Gasgemischs 15 vor der Gasturbine beispielsweise durch eine NH3-Entfernung, Konvertierung und dergleichen oder auch eine direkte Zuführung des entstaubten Gasgemisches 15 zur Gasturbine und eine NOX-Reduktion im Rauchgas hinter der Gasturbine. A further cleaning or aftertreatment of the dedusted gas mixture 15 in front of the gas turbine is provided, for example by NH 3 removal, conversion and the like, or also a direct supply of the dedusted gas mixture 15 to the gas turbine and a NO x reduction in the flue gas behind the gas turbine.

Anhand des nachfolgenden Zahlenbeispiels werden die verfahrensmäßigen Umsätze nochmals erläutert:
The procedural revenues are explained again using the following numerical example:

  • - in einem Kombinationskraftwerk wird Rheinische Braunkohle ver­ stromt. Die zerkleinerte und vorgetrocknete Braunkohle 1 wird im HTW-Vergaser 3 mit Luft 2 vergast. Das aus dem HTW-Verga­ ser 3 austretende staubbeladene Rohgas 4 wird durch indirekten Wärmetausch 5 auf eine Temperatur von 200°C abgekühlt. Der H2S-Gehalt des abgekühlten Gases 7 beträgt 0,1-0,2 Vol.-% und die Staubbeladung liegt zwischen 20 und 40 g Staub/m3 i. N. Bei dem Staub handelt es sich um einen sehr porösen, feinkör­ nigen Koksstaub mit einer Korngröße ≦ 0,1 mm und einem Asche­ gehalt von 40 bis 60 Vol-%. Dem staubbeladenen Rohgas 7 wird bis zu 2 Vol.-% Luft 8 zugemischt und das auf diese Weise er­ haltene Gasgemisch 9 durch einen Flugstromreaktor 10 geleitet. Die Zudosierung der Luft 8 wird an den H2S-Gehalt des Gases 7 derart angepaßt, daß ein Volumenverhältnis O2 : H2S von ca. 2 : 1 eingehalten wird, wobei vorausgesetzt ist, daß der H2S-Gehalt des Gases 7 ständig gemessen und als Führungs­ größe in eine Regelung eingegeben wird.- Rhenish lignite is turned into electricity in a combination power plant. The crushed and pre-dried lignite 1 is gasified with air 2 in the HTW gasifier 3 . The emerging from the HTW Verga ser 3 dust-laden raw gas 4 is cooled by indirect heat exchange 5 to a temperature of 200 ° C. The H 2 S content of the cooled gas 7 is 0.1-0.2% by volume and the dust load is between 20 and 40 g dust / m 3 i. N. The dust is a very porous, fine-grained coke dust with a grain size ≦ 0.1 mm and an ash content of 40 to 60% by volume. The dust-laden raw gas 7 is admixed with up to 2% by volume of air 8 and the gas mixture 9 thus held is passed through an entrained flow reactor 10 . The metering of the air 8 is adapted to the H 2 S content of the gas 7 in such a way that a volume ratio O 2 : H 2 S of approximately 2: 1 is maintained, provided that the H 2 S content of the gas 7 measured continuously and entered as a reference variable in a control system.

Im Flugstromrekator 10 findet die vollständige partielle Oxi­ dation des H2S statt, wobei sich der gebildete Schwefel in den Poren des Koksstaubes 14 abscheidet. In dem geschlossenen Staubfilter 13 wird der schwefelhaltige Staub 14 quantitativ abgeschieden.In the entrained flow recorder 10 , the complete partial oxidation of the H 2 S takes place, the sulfur formed being deposited in the pores of the coke dust 14 . The sulfur-containing dust 14 is quantitatively separated in the closed dust filter 13 .

Das entschwefelte Gas 15 wird ohne weitere Aufbereitungsstufen der Gasturbine (nicht gezeigt) zugeführt. The desulfurized gas 15 is fed to the gas turbine (not shown) without further treatment stages.

Hinter dem Abhitzekessel (nicht gezeigt) der Gasturbine schließt sich eine NOx-Entfernung aus dem Rohgas mit Hilfe eines bekannten SCR-Verfahrens (Selektive Katalytische Reduk­ tion) an. Der schwefelhaltige Staub 14 wird gemeinsam mit dem kohlenstoffhaltigen HTW-Bodenprodukt 16 in einem Dampferzeuger (nicht gezeigt) mit nachgeschalteter Rauchgasentschwefelung (nicht gezeigt) verbrannt.Behind the waste heat boiler (not shown) of the gas turbine is followed by a NO x removal from the raw gas using a known SCR process (Selective Catalytic Reduction). The sulfur-containing dust 14 is burned together with the carbon-containing HTW bottom product 16 in a steam generator (not shown) with a subsequent flue gas desulfurization (not shown).

Claims (5)

1. Verfahren zum Entschwefeln von schwefelhaltigem, insbesondere H2S-haltigen mit porösem Koksstaub beladenem Rohgas aus der Kohlevergasung, in dem dem Rohgas ein O2-haltiges Gas beigemischt wird, das Gas-Koksstaub-Gemisch in einer Verweilzeit durch einen Reaktionsraum leitet und in einem nachgeschalte­ ten Staubfilter ein schwefelbeladener Koksstaub vom entschwefelten Gasgemisch abgetrennt wird, dadurch gekennzeichnet, daß man
  • - dem Rohgas in Abhängigkeit vom jeweiligen H2S-Gehalt bei Temperaturen zwischen 150 und 300°C ein O2-haltiges Gas im Volumenverhältnis zwischen 1 : 1 ≦ O2 : H2S ≦ 10 : 1 beimischt,
  • - das so erhaltene Gas-Koksstaub-Gemisch in einer Verweilzeit zwischen 1 und 60 s durch einen Flugstrom-Reaktor leitet.
1. A process for desulfurizing sulfur-containing, in particular H 2 S-containing, raw gas from coal gasification loaded with porous coke dust, in which an O 2 -containing gas is added to the raw gas, which conducts the gas-coke dust mixture through a reaction space in a residence time and in a downstream dust filter, a sulfur-laden coke dust is separated from the desulfurized gas mixture, characterized in that
  • - an O 2 -containing gas in a volume ratio between 1: 1 ≦ O 2 : H 2 S ≦ 10: 1 is added to the raw gas depending on the respective H 2 S content at temperatures between 150 and 300 ° C,
  • - The gas-coke dust mixture thus obtained passes through a entrained flow reactor in a residence time between 1 and 60 s.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man dem Rohgas in Abhängigkeit von der jeweiligen Beladung mit porösem, feinkörnigem Koks­ staub und dem jeweiligen H2S-Gehalt, weitere Adsorbentien, wie z. B. feinkörni­ gen Herdofenkoks aus Braunkohle beimischt.2. The method according to claim 1, characterized in that the raw gas depending on the respective load with porous, fine-grained coke and the respective H 2 S content, further adsorbents, such as. B. feinkörni gene stove coke from lignite. 3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß man bei einem H2S- Gehalt des Rohgases zwischen 0,1 bis 0,2 Vol% die gesamte Staubbeladung zwischen 10 bis 50 g/m3 i. N. einstellt.3. The method according to claim 2, characterized in that with an H 2 S content of the raw gas between 0.1 to 0.2 vol%, the total dust load between 10 to 50 g / m 3 i. N. sets. 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man dem staubbela­ denen Rohgas bis zu 5 Vol% Luft beimischt.4. The method according to claim 1, characterized in that the dust bela to which raw gas mixes up to 5 vol% air. 5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man bei Drücken im Bereich von 1 bis 40 bar arbeitet.5. The method according to claim 1, characterized in that at pressures in Range from 1 to 40 bar.
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