DE4302668A1 - Fuel injection device for internal combustion engines - Google Patents

Fuel injection device for internal combustion engines

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DE4302668A1
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Description

Stand der TechnikState of the art

Die Erfindung geht von einer Kraftstoffeinspritzeinrichtung für Brennkraftmaschinen nach der Gattung des Patentanspruchs 1 aus. Bei einer solchen aus der DE-PS 34 36 768 bekannten Kraftstoffeinspritz­ einrichtung dieser Art, die zur Kraftstoffversorgung einer Brenn­ kraftmaschine dient, füllt eine Kraftstoffhochdruckpumpe, die als Kolbenpumpe ausgeführt ist, über eine Hochdruckleitung einen Druck­ speicherraum mit Kraftstoff. Von diesem Druckspeicherraum führen Kraftstoffeinspritzleitungen zu den einzelnen Einspritzventilen, die miteinander verbunden sind (Common Rail), wobei der Druckspeicher durch eine Drucksteuereinrichtung auf einem bestimmten Druck gehal­ ten wird, so daß an den Einspritzventilen drehzahlunabhängig der Einspritzdruck über das gesamte Betriebskennfeld der zu versorgenden Brennkraftmaschine festgelegt werden kann.The invention relates to a fuel injection device for Internal combustion engines according to the preamble of claim 1. At such a fuel injection known from DE-PS 34 36 768 device of this type which is used to supply fuel to a burner Serves as an engine, fills a high pressure fuel pump that acts as a Piston pump is running, a pressure via a high pressure line storage space with fuel. Lead from this pressure storage space Fuel injection lines to the individual injectors that are interconnected (common rail), the pressure accumulator by a pressure control device at a certain pressure ten, so that the fuel injector independent of the speed Injection pressure over the entire operating map of the supply Internal combustion engine can be set.

Zur Steuerung der Einspritzzeiten und Einspritzmengen am Einspritz­ ventil, ist jeweils ein elektrisch gesteuertes Ventil in die Ein­ spritzleitungen eingesetzt, das mit seinem Öffnen und Schließen die Kraftstoffhochdruckzufuhr zum Einspritzventil steuert. To control the injection times and injection quantities at the injection valve, is an electrically controlled valve in each case spray lines used that with its opening and closing the High-pressure fuel supply to the injector controls.  

Mit dem Öffnen des elektrischen Steuerventils strömt dabei der unter hohem Druck stehende Kraftstoff in das Einspritzventil, hebt dort eine Ventilnadel gegen die Kraft einer Ventilfeder von ihrem Sitz, öffnet so das Einspritzventil und der Kraftstoff gelangt zur Ein­ spritzung. Die Einspritzung wird durch das Schließen des elektri­ schen Steuerventils beendet, in dessen Folge der Druck im Einspritz­ ventil unter den Einspritzdruck sinkt, so daß die Rückstellkraft der Ventilfeder die Ventilnadel zur Anlage an den Ventilsitz bringt. Dabei tritt bei der bekannten Kraftstoffeinspritzeinrichtung der Nachteil auf, daß der Zeitpunkt des Einspritzbeginns und des Ein­ spritzendes nicht genau genug steuerbar ist, da der Zeitpunkt der Öffnungs- bzw. Schließbewegung des elektrischen Steuerventils nicht mit dem Zeitpunkt des Beginns des Nadelhubs des Einspritzventils identisch ist, sondern aufgrund der hydraulischen Verbindung beider Ventile zueinander trägheitsbedingt von diesem abweicht.When the electrical control valve is opened, it flows under high pressure fuel in the injector, lifts there a valve needle against the force of a valve spring from its seat, This opens the injection valve and the fuel comes on spraying. The injection is done by closing the electri control valve ended, as a result of which the pressure in the injection valve drops below the injection pressure, so that the restoring force of the Valve spring brings the valve needle into contact with the valve seat. This occurs in the known fuel injection device Disadvantage that the time of the start of injection and the on splashing is not controllable enough because the timing of the No opening or closing movement of the electrical control valve at the time when the injection valve needle stroke begins is identical, but due to the hydraulic connection of both Valves differ from each other due to inertia.

Für moderne Brennkraftmaschinen ist es für eine optimale Gemischauf­ bereitung und Verbrennung jedoch erforderlich die geforderten Para­ meter des Einspritzzeitpunktes und der Einspritzdauer präzise ein­ zuhalten, was mit der bekannten Kraftstoffeinspritzeinrichtung nicht sicher gewährleistet werden kann. Zudem ist es mit der bekannten Kraftstoffeinspritzeinrichtung aufgrund der trägheitsbehafteten Ansteuerung des Einspritzventils nur in ungenügendem Maße möglich eine Voreinspritzmenge mit ihren erforderlichen sehr kurzen Schalt­ zeiten zu steuern, der im Zusammenhang mit einem Verringern der Geräuschemission der Brennkraftmaschine jedoch eine sehr große Bedeutung zukommt.For modern internal combustion engines it is for an optimal mixture Preparation and combustion, however, required the required para meter of the injection timing and the injection duration keep what is not with the known fuel injector can be guaranteed safely. It is also with the known Fuel injector due to inertia Insufficient control of the injection valve is possible a pre-injection quantity with its required very short switching to control the times associated with reducing the Noise emissions from the internal combustion engine, however, are very large Importance.

Vorteile der ErfindungAdvantages of the invention

Die erfindungsgemäße Kraftstoffeinspritzeinrichtung mit den kennzeichnenden Merkmalen des Patentanspruchs 1 hat demgegenüber den Vorteil, daß durch die direkte Ansteuerung der Ventilnadel des Ein­ spritzventils durch das elektrisch gesteuerte Ventil eine trägheits­ behaftete Übertragung des Öffnungssignals vom Steuerventil auf das Einspritzventil sicher vermieden wird. Dabei ist es besonders vor­ teilhaft, die Ventilnadel des Einspritzventils als Ventilglied des elektrischen Steuerventils auszuführen, was neben einer einfachen Realisierung der direkten Ansteuerung des Einspritzventils auch die Einsparung eines zusätzlichen Bauteiles zur Folge hat.The fuel injection device according to the invention with the  characteristic features of claim 1, in contrast, the Advantage that the direct control of the valve needle of the one injection valve due to the electrically controlled valve affected transmission of the opening signal from the control valve to the Injector is safely avoided. It is especially before partly, the valve needle of the injection valve as the valve member of the electrical control valve to perform what in addition to a simple Realization of the direct control of the injection valve also Saving an additional component.

Um das elektrische Steuerventil, daß in vorteilhafter Weise als Magnetventil ausgeführt ist, möglichst klein ausführen zu können, ist die Ventilnadel in der erfindungsgemäßen Kraftstoffeinspritz­ einrichtung in jedem Betriebszustand des Einspritzventils druckaus­ geglichen, so daß die Stellkräfte des Magnetventils unabhängig vom hohen Einspritzdruck lediglich die Rückstellkraft einer Ventilfeder zu überwinden haben. Auf diese Weise ist es möglich, das Magnet­ ventil klein zu dimensionieren und mit der damit verbundenen geringen Trägheit des Ventilschließgliedes auch sehr kleine Schaltzeiten für eine Voreinspritzung sicher zu gewährleisten.To the electrical control valve that advantageously as Solenoid valve is designed to be as small as possible, is the valve needle in the fuel injection according to the invention device in every operating state of the injection valve compared, so that the actuating forces of the solenoid valve regardless of high injection pressure only the restoring force of a valve spring have to overcome. In this way it is possible to use the magnet to dimension the valve small and with the associated low inertia of the valve closing member also very small To ensure switching times for a pre-injection safely.

Die Realisierung eines Druckausgleiches an der Ventilnadel in jedem Betriebszustand des Einspritzventils kann dabei in vorteilhafter Weise über ein zusätzliches Druckventil erfolgen, das von der Ventilnadel mit Beginn des Öffnungshubes aufgestoßen wird und das den Kraftstoffhochdruck von der Einspritzleitung auf die dem Ventil­ sitz abgewandte Stirnseite der Ventilnadel leitet. Dabei sind die Stirnseiten der Ventilnadel so ausgeführt und dimensioniert, daß die Ventilnadel in jedem Betriebszustand druckausgeglichen ist. An Stelle des Druckventils kann in vorteilhafter Weise auch ein Magnet­ ventil in eine Verbindungsleitung zwischen der Hochdruckeinspritzleitung und der dem Ventilsitz abgewandten Stirn­ seite der Ventilnadel eingesetzt sein, das analog zum Druckventil den Kraftstoffhochdruck mit Beginn des Ventilnadelöffnungshubs auf deren sitzabgewandte Stirnseite leitet. Dabei kann durch das Magnet­ ventil bei entsprechender Auslegung der sitzabgewandten Stirnseite der Ventilnadel gegenüber dem Ventilsitz ein Zwangsschließen des Einspritzventils erreicht werden.The realization of pressure equalization at the valve needle in everyone Operating state of the injection valve can be advantageous Way done via an additional pressure valve, which by the Valve needle is pushed open at the beginning of the opening stroke and that the high pressure fuel from the injection line to the valve Direction of the valve needle facing away from the seat. Here are the End faces of the valve needle designed and dimensioned so that the Valve needle is pressure balanced in every operating state. At The position of the pressure valve can advantageously also be a magnet valve in a connecting line between the  High pressure injection line and the forehead facing away from the valve seat side of the valve needle, which is analogous to the pressure valve high fuel pressure at the beginning of the valve needle opening stroke whose end facing away from the seat guides. It can by the magnet valve with appropriate design of the face facing away from the seat the valve needle opposite the valve seat a forced closing of the Injector can be reached.

Eine weitere vorteilhafte Möglichkeit eines Druckausgleiches an der Ventilnadel ist die Anordnung von Radial- und Axialbohrungen in der Ventilnadel, über die die sitzabgewandte Stirnseite der Ventilnadel mit einem mit der Kraftstoffeinspritzleitung verbindbaren Hochdruck­ kanal nach Beginn des Öffnungshubs der Ventilnadel verbunden ist. Dabei kann dort auf zusätzliche Ventile verzichtet werden, was neben dem Bauteilaufwand auch die Verschleißanfälligkeit vermindert. Weitere Vorteile und vorteilhafte Ausgestaltungen des Gegenstandes der Erfindung sind der Zeichnung, der Beschreibung und den Patent­ ansprüchen entnehmbar.Another advantageous possibility of pressure equalization at the Valve needle is the arrangement of radial and axial bores in the Valve needle, over which the face of the valve needle facing away from the seat with a high pressure that can be connected to the fuel injection line channel is connected after the beginning of the opening stroke of the valve needle. There is no need for additional valves, which besides the component expense also reduces the susceptibility to wear. Further advantages and advantageous configurations of the object the invention are the drawing, the description and the patent claims can be removed.

Zeichnungdrawing

Vier Ausführungsbeispiele der erfindungsgemäßen Kraftstoffeinspritz­ einrichtung sind in der Zeichnung dargestellt und werden in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert.Four embodiments of the fuel injection according to the invention are shown in the drawing and are in the following description explained in more detail.

Es zeigenShow it

Fig. 1 den schematischen Aufbau der Kraftstoffein­ spritzeinrichtung und ein erstes Ausführungsbeispiel eines direkt angesteuerten Einspritzventils, in dem der Druckausgleich an der Ventilnadel über ein an der dem Sitz abgewandten Stirnseite der Ventilnadel angeordnetes Druckausgleichventil mit einem kugel­ förmigen Ventilschließglied gesteuert wird, das eine Verbindung zur Einspritzleitung aufsteuert, Fig. 1 shows the schematic structure of the fuel injection device and a first embodiment of a directly controlled injection valve, in which the pressure compensation on the valve needle is controlled via a pressure compensation valve arranged on the end of the valve needle facing away from the seat with a spherical valve closing member, which connects to the injection line heading up,

Fig. 2 ein zweites Ausführungsbeispiel in einem Schnitt aus der Fig. 1, in dem das Druckausgleichventil als druckausgeglichenes Sitzventil ausgeführt ist, Fig. 2 shows a second embodiment in a section from Fig. 1, in which the relief valve is designed as a pressure-balanced poppet valve,

Fig. 3 ein drittes Ausführungs­ beispiel des Einspritzventils, in dem der Druckausgleich an der Ventilnadel über mit der Einspritzleitung verbindbare Bohrungen in der Ventilnadel erfolgt und Fig. 3 shows a third embodiment of the injection valve, in which the pressure equalization on the valve needle takes place via bores in the valve needle which can be connected to the injection line, and

Fig. 4 ein viertes Ausführungs­ beispiel, in dem der Druckausgleich der Ventilnadel über ein Magnet­ ventil in einer Verbindungsleitung zwischen der Einspritzleitung und der sitzabgewandten Stirnseite der Ventilnadel gesteuert wird. Fig. 4 shows a fourth embodiment example, in which the pressure compensation of the valve needle is controlled via a solenoid valve in a connecting line between the injection line and the end of the valve needle facing away from the seat.

Beschreibung der AusführungsbeispieleDescription of the embodiments

In einem Gehäuse 1 einer Kraftstoffeinspritzpumpe ist ein durch eine Zylinderbohrung gebildeter stirnseitig geschlossener Pumpenzylinder 3 angeordnet, in dem ein Pumpenkolben 5 durch einen nicht näher dargestellten Nockenantrieb in eine hin- und hergehende pumpende und saugende Bewegung versetzt wird. Diese Kraftstoffeinspritzpumpe kann dabei z. B. als Einzylindersteckpumpe ausgeführt sein, die auf der zu versorgenden Brennkraftmaschine angeordnet ist und von dieser ange­ trieben wird. Der Pumpenkolben 5 schließt mit seiner Stirnseite im Pumpenzylinder 3 einen Pumpenarbeitsraum 7 ein, von dem eine ein in Richtung Pumpenarbeitsraum 7 schließendes Rückschlagventil 9 ent­ haltene Kraftstoffhochdruckleitung 11 abführt, die in einen Druck­ speicherraum 13 mündet. Die Kraftstoffzufuhr in den Pumpenarbeits­ raum 7 erfolgt über eine von einem Kraftstoffvorratsbehälter 15 ausgehende Kraftstoffzuführungsleitung 17, die so in die Zylinder­ wand des Pumpenzylinders 3 mündet, daß sie im Verlauf des Pumpen­ kolbenförderhubs durch den Pumpenkolben 5 verschlossen wird. Es kann jedoch auch jede andere Hochdruckpumpe verwendet werden, die es ermöglicht, den Kraftstoff auf das Einspritzdruckniveau zu komprimieren. Um einen konstanten Druck im Druckspeicherraum 13 zu gewährleisten, führt von diesem eine ein Druckhalteventil 19 aufweisende Entlastungsleitung 21 ab, die in den Kraftstoffvorratsbehälter 15 mündet, wobei sich über die Federvor­ spannung des Druckhalteventils 19, das als steuerbares Ventil aus­ geführt ist, der Standdruck im Druckspeicherraum 13 einstellen läßt, so daß der gewünschte Einspritzdruck von der Steuerung schnell ein­ gestellt werden kann.Arranged in a housing 1 of a fuel injection pump is a pump cylinder 3 , which is closed at the end by a cylinder bore and in which a pump piston 5 is set into a reciprocating pumping and suctioning movement by a cam drive (not shown in more detail). This fuel injection pump can, for. B. be designed as a single-cylinder plug-in pump, which is arranged on the internal combustion engine to be supplied and is driven by this. The pump piston 5 includes with its end face in the pump cylinder 3 a pump work chamber 7 , from which a check valve 9 closing a valve in the direction of the pump work chamber 7 ent contains high-pressure fuel line 11 which discharges into a pressure storage chamber 13 . The fuel supply in the pump working space 7 takes place via a fuel supply line 17 emanating from a fuel reservoir 15 and opening into the cylinder wall of the pump cylinder 3 in such a way that it is closed by the pump piston 5 during the pumping stroke. However, any other high pressure pump can be used which enables the fuel to be compressed to the injection pressure level. In order to ensure a constant pressure in the pressure storage chamber 13 , this leads from a pressure relief valve 19 having a relief line 21 which opens into the fuel reservoir 15 , with the spring pressure in the pressure maintenance valve 19 , which is designed as a controllable valve, the stand pressure in Pressure storage chamber 13 can be set so that the desired injection pressure can be set quickly by the control.

Vom Druckspeicherraum 13 führen zudem Einspritzleitungen 23 ab, die den Druckspeicherraum 13 mit den jeweiligen in den Brennraum der zu versorgenden Zylinder der Brennkraftmaschine ragenden Einspritz­ ventilen 25 verbinden und die über den Druckspeicherraum 13 mit­ einander verbunden sind (Common Rail).From the pressure storage space 13 also lead from injection lines 23 which connect the pressure storage space 13 with the respective injection valves 25 projecting into the combustion chamber of the cylinders of the internal combustion engine to be supplied and which are connected to one another via the pressure storage space 13 (common rail).

Die Einspritzventile 25 sind dabei als Einspritzdüsen ausgebildet, deren Öffnungs- und Schließbewegung durch ein elektrisches Steuer­ ventil gesteuert wird.The injection valves 25 are designed as injection nozzles, the opening and closing movement of which is controlled by an electrical control valve.

Dazu ist dort eine Ventilnadel 27 in einer Führungsbohrung 29 eines mehrteiligen Ventilgehäuses 31 axial verschiebbar geführt, wobei die Ventilnadel 27 an ihrer einen Stirnseite eine konische Dichtfläche 33 bildet, mit der sie mit einem konischen Nadelventilsitz 35 zusammenwirkt, an den sich auf der der Ventilnadel 27 abgewandten Seite ein Sackloch 37 und Spritzlöcher 39 anschließen. Im Gehäuse 31 ist zudem eine mit der Einspritzleitung 23 verbundene Druckleitung 41 angeordnet, die sich entlang der Ventilnadel 27 bis in den Bereich des Nadelventilsitzes 35 erstreckt und an der Ventilnadel 27 einen Hochdruckringraum 43 bildet, der durch eine Erweiterung der Führungsbohrung 29 entstanden ist und der auf der dem Nadelventil­ sitz 35 abgewandten Seite von einem Nadelführungsbund 45 an der Ventilnadel 27 begrenzt wird, der mit seiner Mantelfläche an der Wand der Führungsbohrung gleitet. Auf der dem Hochdruckringraum 43 abgewandten Seite des Nadelführungsbundes 45 wirkt eine Ventilfeder 47 auf diesen und hält die Ventilnadel 27 in drucklosem Zustand mit ihrer Dichtfläche 33 in Anlage am Sitz 35. Die Ventil­ feder 47 ist dazu in einem Federraum 49 angeordnet, der durch eine erneute Durchmesservergrößerung der Führungsbohrung 29 gebildet wird und der über eine Abzweigung ständig mit der Druckleitung 41 ver­ bunden ist. Zur Öffnungshubbegrenzung der Ventilnadel 27 ist ein nach innen ragender Ringsteg 51 in der Führungsbohrung 29 zwischen dem Federraum 49 und dem Hochdruckringraum 43 angeordnet, an den der Bund 45 der Ventilnadel 27 nach einer bestimmten Öffnungsbewegung zur Anlage kommt.For this purpose, a valve needle 27 is axially displaceably guided in a guide bore 29 of a multi-part valve housing 31 , the valve needle 27 forming a conical sealing surface 33 on one end face, with which it cooperates with a conical needle valve seat 35 , on which valve needle 27 engages Connect a blind hole 37 and spray holes 39 on the opposite side. In the housing 31 there is also a pressure line 41 connected to the injection line 23 , which extends along the valve needle 27 into the area of the needle valve seat 35 and forms a high-pressure annular space 43 on the valve needle 27 , which was created by an expansion of the guide bore 29 and which is delimited on the side facing away from the needle valve seat 35 by a needle guide collar 45 on the valve needle 27 which slides with its lateral surface on the wall of the guide bore. On the side of the needle guide collar 45 facing away from the high-pressure annular space 43, a valve spring 47 acts thereon and holds the valve needle 27 with its sealing surface 33 in contact with the seat 35 in the depressurized state. The valve spring 47 is arranged in a spring chamber 49 , which is formed by a renewed increase in the diameter of the guide bore 29 and which is constantly connected via a branch to the pressure line 41 . To limit the opening stroke of the valve needle 27 , an inwardly projecting annular web 51 is arranged in the guide bore 29 between the spring chamber 49 and the high-pressure annular chamber 43 , against which the collar 45 of the valve needle 27 comes to rest after a specific opening movement.

Das Einspritzventil 25 ist als Magnetventil ausgebildet und wird von einem im Ventilgehäuse 31 angeordneten Elektromagneten 53 betätigt, dessen Anker 55 als fest mit der Ventilnadel 27 verbundene Scheibe ausgebildet ist, die mit dem als Ringspule ausgebildeten Elektro­ magneten 53 zusammenwirkt. Dabei ist der Anker 55 auf der dem Ventilnadelsitz 35 zugewandten Seite des Elektromagneten 53 ange­ ordnet und wird bei stromdurchflossenem Elektromagneten 53 entgegen der Kraft der Ventilfeder 47 in dessen Richtung bewegt, so daß die mit dem Anker 55 verbundene Ventilnadel 27 ihre Öffnungshubbewegung ausführt, von ihrem Sitz 35 abhebt und den Kraftstoffdurchtritt in die Spritzlöcher 39 freigibt.The injection valve 25 is designed as a solenoid valve and is actuated by an electromagnet 53 arranged in the valve housing 31 , the armature 55 of which is designed as a disk which is fixedly connected to the valve needle 27 and which cooperates with the electromagnet 53 designed as a ring coil. The armature 55 is arranged on the side of the electromagnet 53 facing the valve needle seat 35 and is moved in the direction of the current through the electromagnet 53 against the force of the valve spring 47 , so that the valve needle 27 connected to the armature 55 executes its opening stroke movement, by her Seat 35 lifts off and releases the fuel passage into the spray holes 39 .

Um die Nadelbetätigungskräfte möglichst klein zu halten ist die Ventilnadel 27 sowohl im geöffneten als auch im geschlossenen Zustand druckausgeglichen, wozu im ersten in der Fig. 1 darge­ stellten Ausführungsbeispiel ein Druckausgleichventil 61 an dem dem Sitz 35 abgewandten Ende der Ventilnadel 27 angeordnet ist, das in einem in axialer Verlängerung der Führungsbohrung 29 gebildeten Raum 63 angeordnet ist, in den eine mit der Druckleitung 41 verbundene Verbindungsleitung 65 mündet und das aus einer Ventilkugel 67 gebildet wird, die von einer Ventilfeder 69 in Anlage an einem Kugelventilsitz 71 gehalten wird, der an einem Durchtrittsquerschnitt vom Raum 63 zu einem stirnseitigen Raum 73 in der Führungsbohrung 29 angeordnet ist. Auf der dem Nadelventilsitz 35 abgewandten Stirnseite der Ventilnadel 27 ist ein Zapfen 75 ange­ ordnet, dessen Länge so dimensioniert ist, daß er bei geschlossenem Einspritzventil 25 ein sehr kleines Spiel zur Ventilkugel 67 auf­ weist. Dieser Zapfen 75 hebt unmittelbar nach einem wirksamen Öffnungshub der Ventilnadel 27 die Ventilkugel 67 gegen die Kraft der Feder 69 von ihrem Sitz 71, so daß sich der Kraftstoffhochdruck aus der Druckleitung 41 über die Verbindungsleitung 65 und den Raum 63 auf den stirnseitigen Raum 73 fortsetzen kann.In order to keep the needle actuation forces as small as possible, the valve needle 27 is pressure-balanced both in the open and in the closed state, for which purpose in the first embodiment shown in FIG. 1 Darge a pressure compensation valve 61 is arranged on the end of the valve needle 27 facing away from the seat 35 , which in a space 63 formed in the axial extension of the guide bore 29 is arranged, into which a connecting line 65 connected to the pressure line 41 opens and which is formed from a valve ball 67 which is held by a valve spring 69 in contact with a ball valve seat 71 which is connected to a Passage cross section from the space 63 to an end space 73 is arranged in the guide bore 29 . On the end facing away from the needle valve seat 35 of the valve needle 27 , a pin 75 is arranged, the length of which is dimensioned such that it has a very small clearance to the valve ball 67 when the injection valve 25 is closed. This pin 75 lifts the valve ball 67 against the force of the spring 69 from its seat 71 immediately after an effective opening stroke of the valve needle 27 , so that the high fuel pressure from the pressure line 41 via the connecting line 65 and the space 63 can continue to the front space 73 .

Für eine Abführung des an der Ventilnadel 27 entlang fließenden Leckkraftstoffes führt eine Leckleitung 77 radial von der Ventilnadel 27 ab, die sich im weiteren Verlauf im Ventilgehäuse 31 fortsetzt und über einen Leckanschluß mit einer Rücklaufleitung zum Kraftstoffvorratsbehälter 15 verbunden ist.For a discharge of the leakage fuel flowing along the valve needle 27 , a leak line 77 leads radially from the valve needle 27 , which continues in the valve housing 31 and is connected to a return line to the fuel tank 15 via a leak connection.

Das erfindungsgemäße Einspritzventil 25 arbeitet folgendermaßen. Im stromlosen Zustand des Elektromagneten 53 hält die Ventilfeder 47 die Ventilnadel 27 in Anlage am Nadelventilsitz 35, wobei die Feder­ vorspannung der Ventilfeder 47 dabei so ausgelegt ist, daß die maximale Kompressionskraft im Zylinder der Brennkraftmaschine die Ventilnadel 27 nicht von ihrem Sitz 35 heben kann. Dabei herrscht an der Ventilnadel 27 ein Kräfteausgleich, da der Sitzdurchmesser ds gleich dem Hochdruckdichtungsdurchmesser dH und der stirnseitige Druckausgleichsraum 73 annähernd drucklos ist, so daß die in Öffnungs- bzw. Schließrichtung der Ventilnadel 27 wirkenden, vom gleichen Druck beaufschlagten Flächen an der Ventilnadel 27 an­ nähernd gleich groß sind.The injection valve 25 according to the invention works as follows. In the de-energized state of the electromagnet 53 , the valve spring 47 holds the valve needle 27 in contact with the needle valve seat 35 , the spring bias of the valve spring 47 being designed such that the maximum compression force in the cylinder of the internal combustion engine cannot lift the valve needle 27 from its seat 35 . There is a force equalization on the valve needle 27 , since the seat diameter ds is equal to the high-pressure seal diameter dH and the pressure equalization space 73 on the end face is approximately depressurized, so that the surfaces acting on the valve needle 27 in the opening or closing direction of the valve needle 27 act on the valve needle 27 are approximately the same size.

Zu Beginn des Öffnungshubs bei stromdurchflossenem Elektromagneten 53 wird der Anker 55 und mit ihm die Ventilnadel 27 in Richtung Elektromagneten 53 bewegt, das heißt die Ventilnadel 27 hebt vom Nadelventilsitz 35 ab. Dabei wird zunächst ein sehr kleiner Hub von etwa 0,02 mm ausgeführt, bis der Zapfen 75 der Ventilnadel 27 an der Ventilkugel 67 des Druckausgleichventils 61 anliegt und dieses öffnet. Diese zeitliche Verzögerung des Einleitens des Einspritz­ druckes auf die dem Sitz 35 abgewandte Stirnseite der Ventilnadel 27 ist dabei notwendig, da zu Beginn der Öffnungshubbewegung der Ein­ spritzdruck noch nicht auf die sitzseitige Stirnseite der Ventil­ nadel 27 wirkt.At the beginning of the opening stroke with the electromagnet 53 through which current flows, the armature 55 and with it the valve needle 27 are moved in the direction of the electromagnet 53 , that is to say the valve needle 27 lifts off the needle valve seat 35 . First, a very small stroke of approximately 0.02 mm is carried out until the pin 75 of the valve needle 27 abuts the valve ball 67 of the pressure compensation valve 61 and opens it. This time delay of initiating the injection pressure on the seat 35 facing away from end face of the valve needle 27 is necessary since the beginning of the opening stroke of the one not yet injection pressure to the seat-side end face of the valve needle 27 acts.

Während des weiteren Öffnungshubs hebt der Zapfen 75 die Ventilkugel 67 vom Kugelventilsitz 71 und der unter hohem Druck stehende Kraft­ stoff strömt in den Raum 73. Dabei unterstützt die geringe zeitliche Verzögerung zum Öffnen des Druckausgleichventils 61 den Öffnungs­ vorgang der Ventilnadel 27, da zu diesem Zeitpunkt bereits ein Kraftstoffhochdruck im Sackloch 37 anliegt.During the further opening stroke, the pin 75 lifts the valve ball 67 from the ball valve seat 71 and the fuel under high pressure flows into the space 73 . The slight time delay for opening the pressure compensation valve 61 supports the opening process of the valve needle 27 , since a high fuel pressure is already present in the blind hole 37 at this time.

Die Öffnungshubbewegung der Ventilnadel 27 ist beendet, wenn der Nadelführungsbund 45 am Ringsteg 51 anliegt, wobei an der Ventil­ nadel 27 in dieser Lage durch das geöffnete Druckausgleichventil 61 annähernd ein Kräfteausgleich, bezogen auf den auf die Flächen der Ventilnadel 27 wirkenden Kraftstoffdruck herrscht.The opening stroke of the valve needle 27 is stopped when the needle guide collar 45 rests on the annular web 51 with needle 27 in this position, approximately through the open relief valve 61, a force balance based on the rules 27 acting fuel pressure to the valve to the surfaces of the valve needle.

Der Druckabfall zwischen dem Druck im Bereich der Abzweigung der Verbindungsleitung 65 von dem der Druckleitung 41 und dem Ventil­ nadelsackloch 37 aufgrund der Druckverluste in der Druckleitung 41 während der Einspritzung bewirkt dabei einen geringen Kräfteüber­ schuß in Richtung Schließen, der durch die Auswahl der Größe der Nadelhubanschlagfläche am Ringsteg 51 bei dessen dichter Anlage ausgleichbar ist, wobei die beiden Kräfte von Einspritzdruck mal Nadelhubanschlagfläche am Ringsteg 51 und Druckabfall in der Druck­ leitung 41 mal Nadelführungsbunddurchmesser annähernd gleich groß sein müssen, da die Nadelhubanschlagfläche von der wirksamen Fläche in Schließrichtung der Ventilnadel 27 abgezogen werden muß. Falls dabei die wirksame Fläche in Schließrichtung nicht ausreicht, kann der Druckausgleichsdurchmesser dA größer ausgeführt werden als der Hochdruckdichtungsdurchmesser dH.The pressure drop between the pressure in the area of the branch of the connecting line 65 from the pressure line 41 and the valve needle hole 37 due to the pressure losses in the pressure line 41 during the injection causes a small excess force in the direction of closing, which is due to the selection of the size of the needle stroke stop surface on the ring web 51 can be compensated for in its dense system, the two forces of injection pressure times the needle stroke stop surface on the ring web 51 and pressure drop in the pressure line 41 times the needle guide collar diameter must be approximately the same size, since the needle stroke stop surface is subtracted from the effective area in the closing direction of the valve needle 27 got to. If the effective area in the closing direction is not sufficient, the pressure compensation diameter dA can be made larger than the high pressure seal diameter dH.

Ein Teil des über das Druckausgleichventil 61 fließenden Kraft­ stoffes strömt gedrosselt an der Ventilnadel 27 entlang zur Leck­ leitung 77, um nach Einspritzende den stirnseitige Raum 73 wieder zu entlasten.A portion of the current flowing through the pressure compensating valve 61 the fuel flows throttled at the valve needle 27 along line 77 to leak to relieve after injection end of the end-side space 73 again.

Die Beendigung des Einspritzvorganges erfolgt durch die Unter­ brechung der Stromzufuhr zum Elektromagneten 53, infolgedessen die Rückstellkräfte der Ventilfedern 47 und 67 die Ventilnadel 27 zur Anlage an ihren Sitz 35 bringen, wobei diese Rückstellkräfte auch mittels eines kleinen, mit dem stirnseitigen Druckausgleichsraum 73 verbundenen Druckspeicherraums unterstützt werden können. Der Druck im stirnseitigen Ausgleichsraum 73 baut sich dabei im geschlossenen Zustand des Einspritzventils 25 über die Leckleitung 77 ab.The termination of the injection process takes place by interrupting the power supply to the electromagnet 53 , as a result of which the restoring forces of the valve springs 47 and 67 bring the valve needle 27 into contact with its seat 35 , these restoring forces also being supported by means of a small pressure storage chamber 73 connected to the pressure equalization chamber 73 on the end can be. The pressure in the compensation chamber 73 at the end decreases in the closed state of the injection valve 25 via the leakage line 77 .

Für eine einfachere Fertigung und Anpassung an die jeweiligen Erfordernisse kann die Ventilnadel 27 auch zweiteilig ausgeführt sein, wobei diese Teilung an der Linie 80 zur Folge hat, daß der Druckausgleichsdurchmesser dA größer als der Hochdruckdichtungs­ durchmesser dH ausgeführt werden kann. Zudem können damit die Toleranzanforderungen hinsichtlich eines Fluchtens der Hochdruck­ dichtflächen verringert werden.For a simpler manufacture and adaptation to the respective requirements, the valve needle 27 can also be designed in two parts, this division on the line 80 has the result that the pressure compensation diameter dA larger than the high pressure seal diameter dH can be performed. In addition, the tolerance requirements with regard to alignment of the high-pressure sealing surfaces can be reduced.

Das in der Fig. 2 in einem Schnitt aus der Fig. 1 dargestellte zweite Ausführungsbeispiel unterscheidet sich zum ersten lediglich in der Ausgestaltung des Druckausgleichventils 61, das hier als druckausgeglichenes Sitzventil ausgeführt ist. Dabei befindet sich das Ventilglied 81 dort direkt in Anlage an der sitzabgewandten Stirnseite der Ventilnadel 27 und der die Ventilfeder 69 aufnehmende Raum 63 bildet den Druckausgleichsraum, wobei der unter hohem Druck stehende Kraftstoff bei geöffnetem Druckausgleichventil 61 über die in den Raum 63 ragende Stirnseite 83 des Ventilgliedes 81 auf die Ventilnadel 27 wirkt. Die Druckentlastung des Druckausgleichventils 61 erfolgt im zweiten Ausführungsbeispiel über eine in eine Rück­ laufleitung mündende Drosselleitung 85. Bei dem in der Fig. 3 dar­ gestellten dritten Ausführungsbeispiel, das auf die Darstellung des Einspritzventils 25 beschränkt ist erfolgt der Druckausgleich mittels Steuerkanten. Dazu weist die Ventilnadel 27 eine von ihrer dem Nadelventilsitz 35 abgewandten Stirnseite ausgehende axiale Sackbohrung 91 auf, in die eine Querbohrung 93 im Bereich des Nadelführungsbundes 45 mündet, wobei zwischen der sitzabgewandten Stirnseite der Ventilnadel 27 und der Wand der diese führenden Führungsbohrung 29 ein einen Druckausgleichsraum 95 bildender Restraum verbleibt.The second exemplary embodiment shown in FIG. 2 in a section from FIG. 1 differs from the first only in the configuration of the pressure compensation valve 61 , which is designed here as a pressure-balanced seat valve. The valve member 81 is located there directly in contact with the end of the valve needle 27 facing away from the seat and the space 63 receiving the valve spring 69 forms the pressure compensation chamber, the fuel under high pressure when the pressure compensation valve 61 is open via the end 83 of the valve protruding into the space 63 Valve member 81 acts on the valve needle 27 . The pressure relief of the pressure compensation valve 61 takes place in the second exemplary embodiment via a throttle line 85 opening into a return line. In the third embodiment shown in FIG. 3, which is limited to the representation of the injection valve 25 , the pressure compensation takes place by means of control edges. 27 To this end, the valve needle a of its needle valve seat 35 end face remote outbound axial blind bore 91 which opens into a transverse bore 93 in the region of the needle guide collar 45, wherein between the fitting end face remote from the valve needle 27 and the wall of this leading guide bore 29, a pressure compensation space 95 remaining spaces remain.

In das Ventilgehäuse 31 sind zudem zwei radial zur Ventilnadel 27 angeordnete Steuerbohrungen eingebracht, von denen eine untere Steuerbohrung 97 in den Hochdruckringraum 43 mündet und so bei geöffneter Ventilnadel 27 mit der Druckleitung 41 verbunden ist. Liegt die Ventilnadel 27 am Nadelventilsitz 35 auf, ist die Ver­ bindung zwischen dem Hochdruckringraum 43 und der unteren Steuer­ bohrung 97 unterbrochen. Die zweite obere Steuerbohrung 99 ist so in das Ventilgehäuse 31 eingebracht, daß sie mit Beginn der Öffnungs­ hubbewegung der Ventilnadel 27 mit deren Querbohrung 93 in Über­ deckung gelangt, wobei die obere Steuerbohrung 99 über eine Längs­ bohrung 101 ständig mit der unteren Steuerbohrung 97 verbunden ist. Dies hat zur Folge, daß die Überdeckungslänge bei auf dem Ventilsitz 35 aufsitzender Ventilnadel 27 an beiden Steuerbohrungen 97, 99 wirksam ist.In addition, two control bores arranged radially to the valve needle 27 are made in the valve housing 31 , of which a lower control bore 97 opens into the high-pressure annular space 43 and is thus connected to the pressure line 41 when the valve needle 27 is open. Is the valve needle 27 on the needle valve seat 35 , the United connection between the high pressure annulus 43 and the lower control bore 97 is interrupted. The second upper control bore 99 is introduced into the valve housing 31 so that it comes into overlap at the beginning of the opening stroke movement of the valve needle 27 with its transverse bore 93 , the upper control bore 99 being continuously connected via a longitudinal bore 101 to the lower control bore 97 . As a result, the overlap length is effective on both control bores 97 , 99 when the valve needle 27 is seated on the valve seat 35 .

Das Einspritzventil arbeitet analog zum in der Fig. 1 beschriebenen, wobei auch hier der Druckausgleichsraum 95 in geschlossenem Zustand des Einspritzventils 25 drucklos und somit die Ventilnadel 27 durch eine geeignete Wahl ihrer Abmessungen kraft­ ausgeglichen ist.The injection valve works analogously to that described in FIG. 1, the pressure equalization chamber 95 also being depressurized in the closed state of the injection valve 25, and thus the valve needle 27 is force-balanced by a suitable choice of its dimensions.

Unmittelbar nach Beginn des Öffnungshubs der Ventilnadel 27 gelangt die Querbohrung 93 der Ventilnadel 27 in Überdeckung mit der oberen Steuerbohrung 99, so daß der unter hohem Druck stehende Kraftstoff in den Druckausgleichsraum 95 strömt und dort einen dem Einspritz­ druck in der Druckleitung 41 entsprechenden Hochdruck aufbaut, der einen Kraftausgleich an der Ventilnadel 27 zur Folge hat. Am Ende der Einspritzung wird die Querbohrung 93 während der Schließbewegung der Ventilnadel 27 wieder verschlossen, wobei der Kraftstoffhoch­ druck im Druckausgleichsraum 95 einerseits durch das von der Ventil­ nadel 27 freigegebene Volumen und andererseits über die Hochdruck­ dichtung der Ventilnadel 27 und die Leckleitung 77 abgebaut wird. Dabei hat dieses Ausführungsbeispiel den Vorteil, daß auf zusätzli­ che Ventile verzichtet werden kann, was eine geringere Störanfällig­ keit des Einspritzventils zur Folge hat.Immediately after the opening stroke of the valve needle 27 begins, the transverse bore 93 of the valve needle 27 overlaps the upper control bore 99 , so that the fuel under high pressure flows into the pressure compensation chamber 95 and there builds up a high pressure corresponding to the injection pressure in the pressure line 41 , which results in a force balance on the valve needle 27 . At the end of injection, the transverse bore is closed 93 during the closing movement of the valve needle 27 again, wherein the high-pressure fuel in the pressure equalization chamber 95 on the one hand through the needle of the valve 27 shared volume and on the other hand, via the high pressure seal of the valve needle 27 and the leakage line 77 is reduced. This embodiment has the advantage that additional che che valves can be dispensed with, which has a lower susceptibility to failure of the injection valve.

Bei dem in der Fig. 4 dargestellten vierten Ausführungsbeispiel erfolgt die Steuerung des Druckausgleiches an der Ventilnadel in Abwandlung der Ausführungsbeispiele nach Fig. 1 und 3, mittels eines Magnetventils, oder eines anderen Ventils z. B. eines Piezo-Elements.In the fourth exemplary embodiment shown in FIG. 4, the pressure equalization on the valve needle is controlled in a modification of the exemplary embodiments according to FIGS . 1 and 3, by means of a solenoid valve, or another valve, for. B. a piezo element.

Dazu ist dort ein Ventil 110 in eine Druckausgleichsleitung 112 eingesetzt, die den Druckausgleichsraum 95 von Fig. 3, der in der Fig. 1 dem Raum 73 entspricht, am dem Nadelventilsitz 35 abge­ wandten Ende der, analog zur Fig. 1 ausgebildeten Ventilnadel 27 mit der Einspritzleitung 23 verbindet. Das Magnetventil 110 öffnet unmittelbar nach Beginn des Ventilnadelöffnungshubs und leitet dabei analog zu den vorangegangenen Ausführungsbeispielen den Hochdruck in der Einspritzleitung 23 bzw. der Druckleitung 41 auf die den Spritzlöchern 39 abgewandte Stirnseite der Ventilnadel 27, so daß diese im geöffneten Zustand kraftausgeglichen ist. Der Druck­ abbau nach dem Schließen der Ventilnadel 27 erfolgt wie in den Fig. 1 und 3 beschrieben, über die Hochdruckdichtfläche an der Ventilnadel 27 und die Leckleitung 77.For this purpose, a valve is here used in a pressure equalizing line 112 110, the pressure equalization chamber 95 of FIG. 3 shown in FIG. 1 corresponds to the space 73, on the needle valve seat 35 abge end toward the analogous to FIG. 1, the valve needle 27 formed with the injection line 23 connects. The solenoid valve 110 opens immediately after the start of the valve needle opening stroke and, in the same way as in the previous exemplary embodiments, directs the high pressure in the injection line 23 or the pressure line 41 to the end face of the valve needle 27 facing away from the spray holes 39 , so that this is force-balanced in the open state. The pressure reduction after closing the valve needle 27 takes place as described in FIGS . 1 and 3, via the high-pressure sealing surface on the valve needle 27 and the leakage line 77 .

Dabei hat diese Ausführungsform der Druckausgleichssteuerung der Ventilnadel 27 mittels eines Ventils den Vorteil, daß durch eine geeignete Wahl der Durchmesser an der Ventilnadel 27 (Druckaus­ gleichsfläche großer als Sitzdurchmesser), ein Zwangsschließen der Ventilnadel 27 mit dem Ventil 110 erreicht werden kann. Es ist somit mit der erfindungsgemäßen Kraftstoffeinspritzein­ richtung durch die direkte Ansteuerung der Ventilnadel möglich, den Einspritzvorgang am Einspritzventil selbst zu steuern und so den zeitlichen Verzug zwischen dem Schaltsignal und der Öffnungsbewegung der Ventilnadel auf ein Minimum zu reduzieren, was eine sehr genaue Steuerung der Einspritzzeiten und der Einspritzmenge ermöglicht. Zudem sind durch den Kraftausgleich der Ventilnadel im geschlossenen und geöffneten Zustand relativ kleine Nadelbetätigungskräfte erfor­ derlich, weshalb das Ventil klein ausgeführt sein kann, was wiederum kurze Schaltzeiten bewirkt, mit denen sich eine Kraftstoffvorein­ spritzung sicher und genau steuern läßt.This embodiment of the pressure compensation control of the valve needle 27 by means of a valve has the advantage that positive selection of the valve needle 27 with the valve 110 can be achieved by a suitable choice of the diameter on the valve needle 27 (pressure compensation area larger than the seat diameter). It is thus possible with the fuel injection device according to the invention by direct actuation of the valve needle to control the injection process itself at the injection valve and thus to reduce the time delay between the switching signal and the opening movement of the valve needle to a minimum, which is a very precise control of the injection times and the injection quantity. In addition, by balancing the valve needle in the closed and open state, relatively small needle actuation forces are required, which is why the valve can be made small, which in turn causes short switching times with which fuel injection can be controlled safely and precisely.

Claims (11)

1. Kraftstoffeinspritzeinrichtung für Brennkraftmaschinen mit einer Kraftstoffhochdruckpumpe, die einen Pumpenarbeitsraum (7) aufweist, der über eine zusteuerbare Kraftstoffzuführungsleitung (17) mit einem kraftstoffgefüllten Niederdruckraum (15) und eine ein Druck­ ventil (9) aufweisende Kraftstoffhochdruckleitung (11) mit einem Druckspeicherraum (13) verbindbar ist, der seinerseits über Ein­ spritzleitungen (23) mit in den Brennraum der zu versorgenden Brenn­ kraftmaschine ragenden Einspritzventilen (25) verbunden ist, in deren Gehäuse ein mit einem Ventilsitz (35) zusammenwirkendes von einer Schließfeder belastetes Ventilglied in Form einer Ventilnadel (27) axial verschiebbar angeordnet ist, deren Öffnungs- und Schließ­ bewegung elektrisch gesteuert wird, dadurch gekennzeichnet, daß die Ventilnadel (27) des Einspritzventils (25) durch einen Elektro­ magneten (53) betätigbar ist.1.Fuel injection device for internal combustion engines with a high-pressure fuel pump, which has a pump work chamber ( 7 ) which has a controllable fuel supply line ( 17 ) with a fuel-filled low-pressure chamber ( 15 ) and a high-pressure fuel line ( 11 ) with a pressure valve ( 9 ) and a pressure storage chamber ( 13 ) can be connected, which in turn is connected via injection lines ( 23 ) to injection valves ( 25 ) projecting into the combustion chamber of the internal combustion engine to be supplied, in the housing of which a valve member ( 35 ) cooperating with a valve seat ( 35 ) and loaded by a closing spring is in the form of a valve needle ( 27 ) is arranged axially displaceable, the opening and closing movement of which is electrically controlled, characterized in that the valve needle ( 27 ) of the injection valve ( 25 ) can be actuated by an electric magnet ( 53 ). 2. Kraftstoffeinspritzeinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die in Öffnungsrichtung wirkenden, vom Kraftstoff angestromten Flächen der Ventilnadel (27) während ihrer Anlage am Ventilsitz (35) und während ihrer Öffnungshubbewegung, gleich groß den in Schließrichtung wirkenden angeströmten Flächen an der Ventil­ nadel (27) sind. 2. Fuel injection device according to claim 1, characterized in that the surfaces acting in the opening direction, flowed by the fuel surfaces of the valve needle ( 27 ) during their abutment on the valve seat ( 35 ) and during their opening stroke movement, the same size as the surfaces acting on the valve acting in the closing direction are needle ( 27 ). 3. Kraftstoffeinspritzeinrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, daß bei Beginn der Öffnungshubbewegung der Ventilnadel (27) eine Verbindung zwischen der Einspritzleitung (23) und einem, von einer Druckausgleichsfläche am ventilsitzabgewandten Ende der Ventilnadel (27) begrenzten Raum aufgesteuert wird.3. Fuel injection device according to claim 2, characterized in that at the beginning of the opening stroke movement of the valve needle ( 27 ) a connection between the injection line ( 23 ) and one of a pressure compensation surface on the valve seat facing end of the valve needle ( 27 ) limited space is opened. 4. Kraftstoffeinspritzeinrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Verbindung zwischen der Einspritzleitung (23) und dem Raum an der Druckausgleichsfläche durch ein Druckausgleichs­ ventil (61) aufgesteuert wird, das in eine Verbindung zwischen der Einspritzleitung (23) und einem stirnseitig auf der dem Ventilsitz (35) abgewandten Seite der Ventilnadel (27) angeordneten Druckraum (73) eingesetzt ist und bei durch den Elektromagneten (53) vom Ventilsitz (35) entgegen der Kraft einer Ventilfeder (47) abgehobe­ ner Ventilnadel (27) durch diese aufgestoßen ist (Fig. 1, 2).4. Fuel injection device according to claim 3, characterized in that the connection between the injection line ( 23 ) and the space on the pressure compensation surface is controlled by a pressure compensation valve ( 61 ) which is in a connection between the injection line ( 23 ) and an end the valve seat ( 35 ) facing away from the valve needle ( 27 ) arranged pressure chamber ( 73 ) is inserted and pushed open by the electromagnet ( 53 ) from the valve seat ( 35 ) against the force of a valve spring ( 47 ) ner valve needle ( 27 ) is ( Fig. 1, 2). 5. Kraftstoffeinspritzeinrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das Ventilglied des Druckausgleichsventils (61) als Kugel (67) ausgeführt ist, an der ein zentrischer, aus der ventil­ sitzabgewandten Stirnseite der Ventilnadel (27) herausragender Zapfen (75) zur Anlage gelangt (Fig. 1).5. Fuel injection device according to claim 4, characterized in that the valve member of the pressure compensation valve ( 61 ) is designed as a ball ( 67 ) on which a central, from the valve seat facing end of the valve needle ( 27 ) projecting pin ( 75 ) comes to rest ( Fig. 1). 6. Kraftstoffeinspritzeinrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das Druckausgleichsventil (61) als Sitzventil ausge­ führt ist, dessen Ventilglied (81) direkt an der Ventilnadel (27) anliegt und mit seiner der Ventilnadel (27) abgewandten Stirnseite (83) in einen einen Ventilsitz aufweisenden Raum (63) ragt, der nach dem Öffnen des Druckausgleichsventils (61) mit der Einspritzleitung (23, 41) verbunden ist (Fig. 2). 6. Fuel injection device according to claim 4, characterized in that the pressure compensation valve ( 61 ) leads out as a poppet valve, the valve member ( 81 ) abuts directly on the valve needle ( 27 ) and with its the valve needle ( 27 ) facing away from the end face ( 83 ) in protrudes a space ( 63 ) having a valve seat, which is connected to the injection line ( 23 , 41 ) after the pressure compensation valve ( 61 ) has been opened ( FIG. 2). 7. Kraftstoffeinspritzeinrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Ventilnadel (27) eine von ihrer dem Ventilsitz (35) abgewandten Stirnseite ausgehende axiale Sackbohrung (91) aufweist, in die eine Querbohrung (93) mündet, die nach Beginn der Öffnungshubbewegung der Ventilnadel (27) mit mit der Einspritz­ leitung (23, 41) verbundenen Steuerbohrungen (97, 99) im Ventil­ gehäuse (31) in Überdeckung gelangt, wobei die sitzabgewandte Stirn­ seite der Ventilnadel (27) einen Druckausgleichsraum (95) begrenzt (Fig. 3).7. A fuel injection device according to claim 3, characterized in that the valve needle ( 27 ) has an axial blind bore ( 91 ) extending from its end facing away from the valve seat ( 35 ), into which a transverse bore ( 93 ) opens, which after the opening stroke movement begins Valve needle ( 27 ) with control bores ( 97 , 99 ) connected to the injection line ( 23 , 41 ) in the valve housing ( 31 ) overlaps, the end of the valve needle ( 27 ) facing away from the seat delimiting a pressure compensation chamber ( 95 ) ( Fig. 3). 8. Kraftstoffeinspritzeinrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckausgleichsraum (63, 95) über eine gedrosselte Leckleitung (77) entlastbar ist.8. Fuel injection device according to one of the preceding claims, characterized in that the pressure compensation space ( 63 , 95 ) can be relieved via a throttled leakage line ( 77 ). 9. Kraftstoffeinspritzeinrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Ventilnadel (27) mit ihrer dem Nadelventilsitz (35) abgewandten Stirnseite einen Druckausgleichsraum (95) begrenzt, in den eine von der Einspritzleitung (23) ausgehende Druckleitung (112) mündet, die über ein Ventil (110) zu- und aufsteuerbar ist (Fig. 4).9. A fuel injection device according to claim 3, characterized in that the valve needle ( 27 ) with its end facing away from the needle valve seat ( 35 ) limits a pressure compensation chamber ( 95 ) into which a pressure line ( 112 ) emanating from the injection line ( 23 ) opens can be controlled and opened via a valve ( 110 ) ( FIG. 4). 10. Kraftstoffeinspritzeinrichtung nach den vorstehenden Ansprüchen, dadurch gekennzeichnet, daß die Ventilnadel (27) zweiteilig ausge­ führt ist und beide Ventilnadelteile unterschiedliche Durchmesser aufweisen.10. Fuel injection device according to the preceding claims, characterized in that the valve needle ( 27 ) leads out in two parts and both valve needle parts have different diameters. 11. Kraftstoffeinspritzeinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Ventilnadel (27) das Einspritzventil (25) über eine nach innen in das Ventilgehäuse (31) gerichtete Hubbewegung öffnet und daß die Ventilnadel (27) über einen an ihrem Umfang angeordneten Nadelführungsbund (45) in einer Führungsbohrung des Ventilgehäuses (31) axial geführt ist.11. Fuel injection device according to claim 1, characterized in that the valve needle ( 27 ) opens the injection valve ( 25 ) via an inward movement into the valve housing ( 31 ) and that the valve needle ( 27 ) via a needle guide collar arranged on its circumference ( 45 ) is guided axially in a guide bore in the valve housing ( 31 ).
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