DE3902765A1 - Vorrichtung zur uebertragung ebener wellen von einem schwingungsgeber mit periodischer anregung (erzeugung ebener wellen) in einem fluiden, zylindrischen leitsystem auf die objektflaeche - Google Patents
Vorrichtung zur uebertragung ebener wellen von einem schwingungsgeber mit periodischer anregung (erzeugung ebener wellen) in einem fluiden, zylindrischen leitsystem auf die objektflaecheInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Übertragung ebener Wellen
zur Erzeugung von Kavitation an einer zu bearbeitenden Mediengrenze.
Die Oberflächengüte erfordert zum Entfernen von
Oberflächenverunreinigungen die mechanisch berührungslose Reinigung
durch Kavitation.
Es ist bekannt, diese Kavitation in Tauchbädern durchzuführen. Durch
Schattenbildung in gasgefüllten Hohlräume und inhomogener Schallver
teilung findet die Kavitation lokal differenziert statt (Knotenlinien
Bild 2).
Die Erfindung löst diese Aufgabe durch Übertragung der Schwingungen
(Energien) mit dem in der Skizze im Grundprinzip dargestellten Ein-
oder Mehrkanalsystem (Multi-Channel-System) MCS mit definierten
Abmessungen unter vorgegebener Kavitationsenergiedichte.
Die Zusammenhänge sind in der Anlage beschrieben.
Die Ausbreitung von Wellen in zylindrisch berandeten Rohren wird durch
die Grundgleichungen für ein räumliches oder kugelförmiges
Schwingungsfeld beschrieben. Sie lauten in ihrer allgemeinen Form:
Für das Feld einer ebenen Welle (00-Mode) in dem nur eine
Ausbreitungsrichtung vorhanden ist lauten sie:
die Wellengleichung für den Schalldruck p im ebenen Schallfeld (00-
Mode) lautet:
die Wellengleichung für das Schnellpotential Φ lautet:
Die Wellengleichung für die Schallschnelle v lautet:
im ebenen Schallfeld hat die Schnelle nur eine
Komponente in x-Richtung:
Die allgemeine Form der Wellengleichung lautet für den Schalldruck p:
und in Kugelkoordinaten:
Die allgemeine Lösung der Wellengleichung lautet für die ebene
Schallwelle (00-Mode) (bei sinusförmigem Verlauf des Schalldrucks:
Die Funktion f₁
stellt eine fortschreitende ebene Welle (00-Mode)
dar; die Funktion f₂
beschreibt die reflektierte ebene Welle.
Die Überlagerung der beiden Wellen ergibt bei einer komplexen
Abschlußimpedanz den in Bild 1 dargestellten Verlauf des
Schalldrucks:
Bild 1: Schalldruckverlauf in einer stehenden
Welle vor einer (porösen) Wand bei Teilreflexion.
Die Überlagerung der beiden Wellen
In total reflektierten Anordnungen bilden sich Eigenresonanzen
(Moden) aus, die auf der Ausbildung von stehenden Wellen beruhen. Die
Verteilung des Schalldrucks in "schwingenden" Räumen wird durch diese
Eigenresonanzen beschrieben und hat an den schallharten Grenzen
Schwingungsbäuche.
Die Eigenfrequenzen ergeben sich als Funktion der Ordnungszahlen
der Eigenschwingungen (Ordnungszahlen der Moden) und der
Raumabmessungen:
nx, ny, nz=Ordnungszahlen der Eigenschwingungen (0, 1,2, . . .)
lx, ly, lz=Raumabmessungen in den angegebenen Richtungen
lx, ly, lz=Raumabmessungen in den angegebenen Richtungen
In einem schallhart berandeten Rohr breitet sich bei allen Frequenzen
die ebene Schallwelle (oo-Mode) aus. Es gibt Wellenarten anderer
Verteilung über die Schnittfläche (Moden höherer Ordnung) die nur
oberhalb einer bestimmten Grenzfrequenz auftreten. Diese
Grenzfrequenzen sind eine Funktion der Form der Schnittfläche.
(BARTZ, Wolfried J., Technische Akustik, Lexika-Verlag, Kap,. 11)
Bild 2: Beispiele für die Schalldruckverteilung
in angeregten geschlossenen Räumen von ein- und
zweidimensionalem Schwingungstyp
Zur genauen Beschreibung der Schallvorgänge in Flüssigkeitssäulen benutzt man
die Wellengleichung:
ΔΦ=k² · Φ=0 (zeitunabhängige Schreibweise) (11.1)
Φ=Geschwindigkeitspotential
k=Wellenzahl bei Schallausbreitung in unbe grenztem Medium.
Φ=Geschwindigkeitspotential
k=Wellenzahl bei Schallausbreitung in unbe grenztem Medium.
Bei einer harmonischen Anregung mit der Kreisfrequenz ω sind
Φ=Φ(x, y, z) · e-j ω t (11.2)
und
und
Die Lösungen der Wellengleichung ergeben die möglichen Verteilungen des Ge
schwindigkeitspotentials innerhalb der Flüssigkeitssäule. Die Flüssigkeitsbegren
zung durch die Rohrwandung und ihr Einfluß auf die Schallausbreitung sind aku
stisch durch die Wandimpedanz Zw eindeutig charakterisiert. Die Impedanz
der Rohrwand ist durch das i. a. komplexe Verhältnis von Schalldruck p und wand
normaler Schallschnelle vr gegeben. - Den Verlauf des Geschwindigkeitspotentials
entlang der Rohrachse z (s. a. Bild 11.1) erhält man durch Abspaltung der z-Ab
hängigkeit:
Φ(x, y, z)=Φ(x, y) · e±jk′z (11.4)
Bild 11.1: Flüssigkeitsgefüllte Rohrleitungen mit rechteckigem und kreisförmi
gem Querschnitt, dargestellt
a) in karthesischen Koordinaten (x, y, z) und
b) in Polarkoordinaten (r, ϕ, z)
a) in karthesischen Koordinaten (x, y, z) und
b) in Polarkoordinaten (r, ϕ, z)
Man bekommt dabei Schallwellen, die sich in z-Richtung mit der Ausbreitungs
konstante k′ und der Querschnittsverteilung Φ(x, y) des Geschwindigkeitspoten
tials ausbreiten.
Die Grundgleichungen für den Schalldruck p und die Schallschnelle v entlang der
Rohrachse erhält man durch Differentiation des Geschwindigkeitspotentials nach
der Zeit, bzw. nach der Raumkoordinate z:
k′=Ausbreitungskonstante in z-Richtung
Die axiale Schallkennimpedanz
ist unabhängig von x und y und somit über den Rohrquerschnitt hinweg konstant.
c′ ist darin die zu k′ gehörende Phasengeschwindigkeit.
Die allgemeine Lösung der nach Abspaltung der z-Abhängigkeit verbleibenden
Differentialgleichung
lautet für ein Rohr mit Rechteckquerschnitt
Φ(x, y)=Φo · cos(γn · x) · cos(γp · y), (symmetrische Form) (11.8a)
Φ(x, y)=Φo · sin(γn · x) · sin(γp · y), (unsymmetrische Form) (11.8b)
Φ(x, y)=Φo · sin(γn · x) · sin(γp · y), (unsymmetrische Form) (11.8b)
und für ein Rohr mit Kreisquerschnitt
Φ(r, ϕ)=Φo · cos(n · ϕ) · Jn(γn, p · r). (11.9)
Darin sind
Φo ein konstanter Wert,
n, p positive ganze Zahlen
γn, γp Verteilungsparameter des Geschwindigkeitspotentials (= Eigenwerte der Differentialgleichung, zu denen die entsprechenden Verteilungsfunktionen Φn, p(x, y) gehören, die von der Querschnittsform und der Wandimpedanz der Rohrleitung abhängen; für einen rechteckigen Rohrquerschnitt z. B. gilt
Φo ein konstanter Wert,
n, p positive ganze Zahlen
γn, γp Verteilungsparameter des Geschwindigkeitspotentials (= Eigenwerte der Differentialgleichung, zu denen die entsprechenden Verteilungsfunktionen Φn, p(x, y) gehören, die von der Querschnittsform und der Wandimpedanz der Rohrleitung abhängen; für einen rechteckigen Rohrquerschnitt z. B. gilt
Jn(γn, p · r) Besselfunktion n-ter Ordnung zum Argument (γn, p · r)
Die Schallausbreitung in flüssigkeitsgefüllten Rohren wird bei rechteckigem Quer
schnitt durch trigonometrische Funktionen und bei kreisförmigem Querschnitt
durch Besselsche Zylinderfunktionen beschrieben.
Ist die Wandimpedanz komplex und somit auch frequenzabhängig, so sind auch
die Verteilungsparameter γn, p komplex und frequenzabhängig. Das gleiche gilt
entsprechend auch für die Ausbreitungskonstante k′ in z-Richtung:
Ist dagegen die Wandimpedanz rein imaginär (= verlustlose Wand: α′=0), so sind
die Verteilungsparameter γn, p entweder rein real oder rein imaginär; die Ausbrei
tungskonstante k′ ist dabei reell (α′=0). Reelle Eigenwerte gibt es beliebig
viele, rein imaginäre Eigenwerte dagegen sehr wenige; i. a. ist es nur ein einziger,
nämlich γ0,0. Der Verteilungsparameter γ0,0 tritt nur dann auf, wenn die Rohr
wand Federeigenschaften besitzt. -
Betrachtet man die Dämpfung einer Schallwelle durch das Ausbreitungsmedium
"Flüssigkeit" als vernachlässigbar klein (z. B.: Luftblasenfreies Wasser), so hängt
die Größe ihrer Phasengeschwindigkeit c′ und ihrer Amplitudendämpfung α′ nur
noch von der Impedanz Zw der Rohrwand und von der Art und Größe des Rohr
querschnitts ab.
Die hierfür maßgebenden theoretischen Zusammenhänge werden in den folgen
den Abschnitten 11.2.1 und 11.2.2 anhand zweier charakteristischer Grenzfälle,
nämlich der schallharten (Zw=∞) und der schallweichen (Zw=0) Rohwand er
läutert. Die Betrachtungen beschränken sich dabei auf Rohrleitungen mit kreis
förmigem Querschnitt; für Rohre mit rechteckigem Querschnitt gelten prinzi
piell die gleichen Aussagen.
Beim schallhart berandeten Rohr ist die wandnormale Schallschnelle vr an der
Stelle r=r₁ (s. Bild 11.1b) gleich Null:
Die Verteilerparameter γn, p, die die einzelnen Moden der Verteilungsfunktionen
Φn, p (r, ϕ) bestimmen, sind reell und (wegen vr₁=0) durch die Nullstellen der
Besselfunktion
Jn′(γn, p · r₁)=o (11.12)
gegeben. Sämtliche Wellenmoden sind durch n und p doppelt indiziert. Der In
dex n gibt die Anzahl der Knotendurchmesser und der Index p die Anzahl der
Knotenkreise über dem Kreisquerschnitten des Rohres an. - Die 00-Mode existiert
bei allen Frequenzen als ebene, ungedämpfte Welle. Im Falle einer ideal schall
harten Berandung ist ihre Phasengeschwindigkeit c′0,0 gleich der Schallgeschwin
digkeit c im allseits unbegrenzten Flüssigkeitsmedium, s. Bild 11.2.
Die 00-Mode ist die charakteristische Mode für die Schallübertragung im schall
hart berandeten Rohr.
Bild 11.2: Frequenzgang der normierten Phasengeschwindigkeit c′/c der ersten
fünf Wellenmoden in einem schallhart berandeten Rohr mit kreisför
migem Querschnitt (r₁=5 cm)
Alle übrigen Wellenmoden können sich erst oberhalb ihrer Grenzfrequenz
ungedämpft ausbreiten; ihre Schallfeldverteilung - bezogen auf die Normalebene
zur Ausbreitngsrichtung z - ist nicht eben.
Für alle Moden außer der 00-Mode besitzt das schallhart berandeten Rohr-Hoch
paßeigenschaften. - Die niedrigste Grenzfrequenz fgr hat die Mode 10:
Jede Wellenmode breitet sich mit ihrer eigenen Phasengeschwindigkeit
und ihrer eigenen Dämpfungskonstanten
bzw. ihrem eigenen Dämpfungsmaß
a′n, p = 8,686 · α′n, p (in dB pro Längeneinheit) (11.17)
aus. -
Bild 11.2 zeigt den (theoretischen) Verlauf des Frequenzganges der normierten
Phasengeschwindigkeit c′/c der ersten fünf Wellenmoden, die sich in einer schall
hart berandeten Flüssigkeitssäule mit kreisförmigem Querschnitt ausbreiten kön
nen; die Kurven gelten für einen Rohr-Innenradius r₁=5 cm. Die 00-Mode breitet
sich mit einer frequenzunabhängigen Phasengeschwindigkeit aus, die bei ideal
schallharter Berandung gleich c ist. Die normierte Phasengeschwindigkeit aller
übrigen Moden ist frequenzabhängig. (Dispersion!) und größer als Eins.
Bild 11.3 zeigt für die gleichen Wellenmoden wie in Bild 11.2 die dazugehörigen
(ebenfalls theoretischen) Frequenzgänge der Dämpfungsmaße a′ (in dB/cm). -
Bild 11.3: Frequenzgang des auf die Längeneinheit von 1 cm bezogenen
Dämpfungsmaßes a′ der ersten fünf Wellenmoden in einem schallhart
berandeten Rohr mit kreisförmigem Querschnitt (r₁=5 cm)
Ist der Elastizitätsmodul Ew des Rohrwandmaterials konstant, so hängt die Pha
sengeschwindigkeit c′ ausschließlich vom Verhältnis der Rohr-Wandstärke d zum
Rohr-Innenradius r₁ ab. Bild 11.7 zeigt den Verlauf der normierten Phasenge
schwindigkeit c′/c in Abhängigkeit von d/r₁ in einem wassergefüllten Stahlrohr
(Ew=2,06 · 10¹¹ Nm-2). Je kleiner das Verhältnis d/r₁ ist, desto mehr schwingt
die Rohrwand mit und um so größer ist die Abnahme der Phasengeschwindig
keit c′. -
Bild 11.7: Verlauf der normierten Phasengeschwindigkeit c′/c in einem wasser
gefüllten Stahlrohr in Abhängigkeit vom Verhältnis der Wandstärke
d zum Innenradius r₁
Die gesamte Schalldämpfung in einer federnd berandeten Flüssigkeitssäule setzt
sich aus drei verschiedenen Dämpfungskomponenten zusammen:
- a) Dämpfung durch das Flüssigkeitsmedium selbst (= Absorption)
- b) Dämpfung infolge Reibung des Flüssigkeitsmediums an der Rohrwand
- c) Dämpfung durch das Mitschwingen der Rohrwand
In einer luftblasenfreien Flüssigkeit ist der Einfluß der ersten beiden Dämpfungs
komponenten auf die Gesamtdämpfung vernachlässigbar klein. - Die durch das
Mitschwingen der Rohrwand verursachte Schalldämpfung, ausgedrückt durch
die Dämpfungskonstante α′, ergibt sich aus der folgenden Beziehung:
η = Verlustfaktor
f = Frequenz
f = Frequenz
Nach Gleichung (11.14) ist die Grenzfrequenz der übertragenen, nicht
ebenen Welle umgekehrt proportional zum Durchmesser des schallhart
berandeten Rohres, d. h. die Welle wird mit abnehmendem Radius ebener.
(Es handelt sich streng genommen um eine ebene Welle, der vom Umfang
des Schwingungsgebers eine Kugelwelle überlagert wird.)
Literatur 11/MEYER, Erwin, NEUMAN, Ernst-Georg Kap. 5, S. 117-157
Die niedrigste Grenzfrequenz hat die Mode (Mode n, p/n: Anzahl der
Knotendurchmesser, p: Anzahl der Knotenkreise über der Schnittfläche)
d. h. die Welle mit einem Knotenpunkt und ohne Knotenkreis.
Durch arithmetische Umwandlung stellt Gleichung (11.14) eine Funktion
des Rohrdurchmessers (allg. näherungsweise der Schnittfläche) als
Funktion der gewählten Grenzfrequenz dar.
R1 = 0,586 * C/2 * f GR 10
Die Dämpfungskonstante α′ wächst direkt proportional mit dem Verlustfaktor η
und der Frequenz f, während sie mit größer werdendem Verhältnis von Wand
stärke d zu Innenradius r₁ kleiner wird. -
Bei einer mitschwingenden Masse am Rohrende (die durch konstruktive
Maßnahmen evtl. bereitgestellt werden muß findet eine
Mündungskorrektur statt in der Länge phi *R1/4.
Ein reflektionsfreies, offenes Rohrende (theoretisch unendlich langen
Leiter) kann man nach (7/Reichard, W., Grundlagen der technischen
Akustik, Geest & Portig, Kapitel 13 "Stehende Schallwellen" und Kapitel
26 "Abstrahlung" (Berechnungsgrundlagen)) herstellen, indem man das
Rohrende nach der Trichtergleichung (7/(26.13) auslegt.
Für eine geraden Rohrabschluß ergibt sich als angenommene
Mündungskorrektur 0,7854 *R1, d. h. die mögliche Frequenz und der
Rohrdurchmesser sind in Abhängigkeit von der Regelgenauigkeit des
Bearbeitungssystems zu wählen.
Die Rohrlänge muß größer als ein Viertel der Frequenz zugeordneten
Wellenlänge sein!
Der Abstand des Schwingungsgebers wird im Bereich von mehr als ein
Viertel der Wellenlänge nach seiner Strom (Leistungs-)kurve geregelt.
Tabelle der Rohrdurchmesser als Funktionen der Regelgenauigkeit:
Bei einer angenommen Regelgenauigkeit von 5,0 mm ist also die
Übertragung ebener Wellen von mit der Frequenz 30 kHz bei einem
Rohrradius von <6,5 mm (Fläche 1,3273 qcm) und einer Länge <2,2 cm
möglich.
Skizze (Maßstab 1 : 1) für obiges Beispiel (Kantenlänge 1,152 cm), Hart
Skizze (Maßstab 1 : 1) für obiges Beispiel (Kantenlänge 1,152 cm), Hart
In einem flüssigkeitsgefüllten Rohr lassen sich nur dann ebene Schallwellen er
zeugen, wenn
- a) die Berandung der Flüssigkeitssäule schallhart ist - und
- b) die Querabmessungen des Rohres klein gegenüber der Wellenlänge sind (2r₁ «λ).
Die Anregung ebener Rohr-Schallwellen erfolgt in der Praxis i. a. durch einen
konphas schwingenden Kolben (Kolbenstrahler), dessen Querschnitt S gleich
dem des Rohrinneren ist. Der schwingende Kolben erteilt dem an seiner Ober
fläche angrenzenden Flüssigkeitsmedium eine Schnelle vo, die gleich seiner eige
nen Wechsel-Geschwindigkeit (=Kolbenschnelle vK) ist. Der Wechsel-Druck an
der Kolbenoberfläche (=Schalldruck po) ist somit
po = p · c′ · vo
po = Schalldruck an der Kolbenoberfläche (11.23)
vo=vK = Schallschnelle an der Kolbenoberfläche
po = Schalldruck an der Kolbenoberfläche (11.23)
vo=vK = Schallschnelle an der Kolbenoberfläche
Die mechanische Impedanz des schwingenden Kolbens
wird durch das angrenzende und als Belastung aufzufassende Flüssigkeitsmedium
um den Betrag Zs · S (Zs=spezifische Schallimpedanz des Flüssigkeitsmediums,
S=Strahloberfläche) vergrößert:
Den durch die Ankopplung des Flüssigkeitsmediums verursachten Impedanzzu
wachs bezeichnet man als Strahlungsimpedanz Zr:
Zr = Zs · S = rstr + jωms rstr = Strahlungswiderstand (11.26)
ms = mitschwingende Mediummasse
ms = mitschwingende Mediummasse
Bei der Abstrahlung von ebenen Schallwellen ist die Strahlungsimpedanz des Kol
benstrahlers reell und gleich dem Produkt aus Schallkennimpedanz und Strahler
fläche:
Zr = rstr = p · c′ · S (Zs = Zo = p · c′) (11.27)
Die vom Kolben ins Rohr abgestrahlte Schalleistung Pa ist damit
Pa = J · S = p · c′ · o² · S = rstr · o² J = Schallintensität (11.28)
Schallsender zur Erzeugung ebener Schallwellen in flüssigkeitsgefüllten Rohren,
z. B. in Meßrohrleitungen oder Impedanzmeßrohren, arbeiten vorzugsweise nach
dem piezoelektrischen, dem magnetostriktiven oder dem elektrodynamischen
Wandlerprinzip. Bild 11.8 zeigt als Beispiel den prinzipiellen Aufbau eines Schall
senders mit piezoelektrischer Anregung. Das Wandlerelement besteht aus einem
piezokeramischen Rohrschwinger (PZT), der als Längsschwinger polarisiert ist.
Eine konphas schwingende, hochabgestimmte (z. B. Aluminium-)Platte, die durch
zwei 0-Ringe in der Rohrwandung gehalten wird, arbeitet als Kolbenstrahler.
Die 0-Ringe bestehen i. a. aus Gummi und sorgen für eine weitgehende mechani
sche Entkopplung zwischen Rohr und Platte. Da die Gummiringe direkt an die
Flüssigkeit angrenzen, dürfen sie nicht sehr dick sein (z. B.: 2 mm ⌀), da sie
sonst bereits als "schallweiche Berandung" wirken, und der Schalldruck - ins
besondere bei tiefen Frequenzen - schon am Rohranfang stark absinkt, so daß
die Schallabstrahlung ins Rohr nur sehr schwach ist. -
Bild 11.8: prinzipieller Aufbau
eines Schallsenders
mit piezoelektrischer
Anregung zur Erzeu
gung ebener Schall
wellen in einem
flüssigkeitsgefüllten
Rohr
Claims (10)
1. Vorrichtung zur Übertragung ebener Wellen von einem Schwingungs
geber mit periodischer Anregung (Erzeugung ebener Wellen) in einem
fluiden, zylindrischen Leitsystem auf die Objektfläche.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
Ausnutzung der Filtrierung von Moden der Schwingungsform höherer Ordnung
angewendet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die
Schwingungsform der 00-Mode (ebene Welle) ungedämpft übertragen wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die
Filterung durch die Wahl der Abmessungen des Leitsystems erfolgt.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Wahl
der Abmessungen frequenzabhängig zu bestimmen ist.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die
Schwingungen eine Mündungskorrektur (d. h. eine Verlängerung des
schwingenden Fluids in der Leitungsachse) bewirken.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß für die
Mündungskorrektur eine zusätzliche fluide Schwingungsmasse an der
Mediengrenze bereitgestellt werden kann.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Mündung
nach der Trichtergleichung ausgelegt werden kann.
9. Verfahren nach Anspruch 1-8, dadurch gekennzeichnet, daß zur
Bearbeitung größerer Objektflächen eine parallele Anordnung mehrerer
Fluidleitsysteme möglich ist.
10. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die
Fluidsäulen zur Bearbeitung gekrümmter Objektfläche frei wählbare
Lagen haben.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19893902765 DE3902765A1 (de) | 1988-12-02 | 1989-01-31 | Vorrichtung zur uebertragung ebener wellen von einem schwingungsgeber mit periodischer anregung (erzeugung ebener wellen) in einem fluiden, zylindrischen leitsystem auf die objektflaeche |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19883840583 DE3840583A1 (de) | 1988-12-02 | 1988-12-02 | Verfahren zum beruehrungslosen, eruptiven entfernen von sediment und sonstigen ablagerungen |
DE19893902765 DE3902765A1 (de) | 1988-12-02 | 1989-01-31 | Vorrichtung zur uebertragung ebener wellen von einem schwingungsgeber mit periodischer anregung (erzeugung ebener wellen) in einem fluiden, zylindrischen leitsystem auf die objektflaeche |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3902765A1 true DE3902765A1 (de) | 1991-01-17 |
Family
ID=25874746
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19893902765 Ceased DE3902765A1 (de) | 1988-12-02 | 1989-01-31 | Vorrichtung zur uebertragung ebener wellen von einem schwingungsgeber mit periodischer anregung (erzeugung ebener wellen) in einem fluiden, zylindrischen leitsystem auf die objektflaeche |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE3902765A1 (de) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0594400A1 (de) * | 1992-10-22 | 1994-04-27 | General Electric Company | Ultraschallwellenleiter |
DE4436054A1 (de) * | 1994-10-10 | 1996-04-11 | Wimmer Ulrich Dipl Ing Fh | Verfahren und Einrichtung zur Vermeidung von Kavitationsschäden |
FR2730650A1 (fr) * | 1995-02-16 | 1996-08-23 | Scp Emilie | Procede pour le nettoyage de corps creux par ultrasons |
WO1997015404A1 (de) * | 1995-10-20 | 1997-05-01 | Vladimir Abramov | Gerät zur einkopplung von ultraschall in ein flüssiges oder pastöses medium |
-
1989
- 1989-01-31 DE DE19893902765 patent/DE3902765A1/de not_active Ceased
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0594400A1 (de) * | 1992-10-22 | 1994-04-27 | General Electric Company | Ultraschallwellenleiter |
DE4436054A1 (de) * | 1994-10-10 | 1996-04-11 | Wimmer Ulrich Dipl Ing Fh | Verfahren und Einrichtung zur Vermeidung von Kavitationsschäden |
FR2730650A1 (fr) * | 1995-02-16 | 1996-08-23 | Scp Emilie | Procede pour le nettoyage de corps creux par ultrasons |
WO1997015404A1 (de) * | 1995-10-20 | 1997-05-01 | Vladimir Abramov | Gerät zur einkopplung von ultraschall in ein flüssiges oder pastöses medium |
US5994818A (en) * | 1995-10-20 | 1999-11-30 | Tech Sonic Gesellschaft Fur Ultraschall-Technologie M.B.H. | Device for transferring ultrasonic energy into a liquid or pasty medium |
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