DE3513708A1

DE3513708A1 - Verfahren und einrichtung zur herstellung von doppelwandigen rohren

Info

Publication number: DE3513708A1
Application number: DE19853513708
Authority: DE
Inventors: Hubert M. Dipl.-Ing. 8852 Rain am Lech Droßbach
Original assignee: Rainer Isolierrohrfabrik Max Drossbach
Current assignee: Drossbach GmbH and Co KG
Priority date: 1985-04-12
Filing date: 1985-04-12
Publication date: 1986-10-16
Anticipated expiration: 2005-04-13
Also published as: EP0208055B1; DK167186D0; FI861413A; DE3513708C2; ATE48796T1; EP0208055A1; FI861413A0; DE3667632D1; EP0208055B2; BR8601635A; DK167186A; NO861377L

Description

Anmelder:

Rainer Isolierrohrfabrik Max Drossbach 8852 Rain am Leen

Vertreter :

Patentanwälte Holländer & Meyer Jungfernstieg 38 2000 Hamburg 36

Verfahren und Einrichtung zur Herstellung von doppel-

wandigen Rohren

Die Erfindung bezieht sich auf die Herstellung von doppelwandigen Rohren mit quergewellter äußerer und glatter innerer Wand, insbesondere zur Herstellung derartiger Rohre aus PVC, nach dem Oberbegriff des Anspruchs

Es ist seit langem bekannt, doppelwandige Rohre aus thermoplastischem Polymermaterial herzustellen, bei denen die äußere Wand des Rohrs im wesentlichen quergewellt und die innere Wand glatt und ungewellt ist, wobei die innere und die

äußere Wand an den inneren Wellenbäuchen der äußeren Wand zusammengefügt sind. Rohre dieser Art werden durch gleichzeitiges Extrudieren eines inneren und eines äußeren Schlauches hergestellt, indem der äußere Schlauch im plastischen Stadium gegen eine umgebende Form, die sich mit dem extrudierten äußeren Schlauch bewegt, geblasen wird, wobei der äußere Schlauch gewellt wird und anschließend der innere Schlauch gegen die inneren Wellenbäuche des äußeren Schlauches gedrückt wird, während das Material von beiden Röhren sich noch im plastischen Stadium befindet. Derartige Verfahren und Einrichtungen sind bekannt.

Bei der Verwendung von Polyäthylen führen diese bekannten Verfahren und Einrichtungen zu ganz brauchbaren Ergebnissen. Derartige doppelwandigen Rohre aus Polyäthylen sind bekannte Handelsartikel geworden. Obwohl jedoch umfangreiche Versuche getätigt wurden, konnte nur ein geringer kommerzieller Erfolg erreicht werden, solche doppelwandigen Rohre aus Polyvinylchlorid herzustellen, trotz der Tatsache, daß Polyvinylchlorid bekannterweise hervorragende Eigenschaften besitzt, die es ermöglichen würden, solche doppelwandigen Rohre für Einsatzzwekke zu verwenden, die besondere Eigenschaften erfordern, wie z.B. die Verwendung als Kanalisationsrohr. In fast allen Fällen, in denen PVC-Rohre nach dem Stand der Technik hergestellt wurden, zeigte sich eine beträchtliche Sprödigkeit, eine ungeeignete Verbindung zwischen den zwei Wänden oder beides.

Die Gründe für die beim Stand der Technik aufgetretenen Schwierigkeiten sind nicht völlig klar. Ein bedeutender Faktor ist darin begründet, daß Polyäthylen, das im Stand der Technik erfolgreich verwendet wurde, Hitze weniger schnell abgibt als Polyvinylchlorid, so daß es bei der Verwendung von Polyäthylen gemäß dem Stand der Technik möglich war, den inneren Schlauch bei einer Temperatur mit den Wellenbäuchen des äuße-

ren Schlauches in Verbindung zu bringen, die für beide Schläuche für eine gute Verbindung ausreichend war. Dies war jedoch nicht bei der Verwendung von Polyvinylchlorid möglich. Es ist weiterhin wahrscheinlich, daß das Fließmuster, dem das Plastikmaterial ausgesetzt war, um eine Verbindung zwischen den zwei Wänden zu erreichen, zu einem zwangsweisen Scherfluß führte, der bei Verwendung eines Polymers wie Polyvinylchlorid eine beträchtliche Sprödigkeit hervorrief.

Unabhängig von den Gründen der Schwierigkeiten im Stand der Technik bestand ein ständiger Bedarf für zweiwandige Rohre aus Polyvinylchlorid mit technischen Eigenschaften, die erforderlich sind, wenn das Rohr als Abflußrohr oder für ähnliche Zwecke eingesetzt wird.

Ausgehend von diesem Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Einrichtung zur Herstellung von doppelwandigen Wellrohren mit glatter innerer Oberfläche anzugeben, das insbesondere zur Herstellung von derartigen Rohren aus Polyvinylchlorid geeignet ist.

Diese Aufgabe wird durch die Merkmale der Ansprüche 1 und 11 gelöst. Weitergehende Merkmale sind in Unteransprüchen angegeben.

Ein doppelwandiges Polyvinylchlorid-Rohr gemäß der Erfindung hat zwei besondere Eigenschaften. Zunächst sind die zusammengefügten Verbindungen zwischen der äußeren Wand und den inneren Wellenbäuchen der äußeren Wand derart ausgebildet, daß, wenn das Rohr durch ein Schlagtestverfahren gemäß dem US-Standard Test ASTM D 2444-80 zerbrochen und durch einen Schnitt durch eine der zusammengefügten Verbindungen quer zu den Wellen eine Probe genommen wurde, ein mit einem Raster-Elektronenmikroskop aufgenommenes Schliffbild der Schnitt-

fläche bei Betrachtung des Bildes mit bloßem Auge bei einer Vergrößerung von 20 mal keine Grenzlinie zwischen dem Material der inneren Wand und den inneren Wellenbäuchen der äußeren Wand an der zusammengefügten Verbindung zeigte. Zum zweiten ergibt das Rohr eine gute Schlagfestigkeit, wenn es gemäß dem US-Standard-Verfahren ASTM D 2444-80 mit einem mittleren Wert von 160 foot pounds (= 22 mkp) bei einem 200 mm Rohr getestet wird, wobei eine derartig gute Schlagfestigkeit auf kleine Sprödigkeit hinweist, welche durch ungeeignete Verbindung oder thermisch abgebautes Harz bedingt sein könnte.

Gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren werden die beiden konzentrischen Schläuche aus Polymermaterial gleichzeitig durch eine Spritzforra extrudiert, die eine erste Ringdüse mit grösserem Durchmesser und eine zweite Ringdüse mit kleinerem Durchmesser aufweist, wobei die beiden Düsen koaxial zueinander liegen und die zweite Düse von der ersten Düse in Extrusionsrichtung einen Abstand aufweist, der Null sein kann und unabhängig von dem zu extrudierenden Rohrdurchmesser nicht über 64 mm hinausgeht. Vorzugsweise ist die zweite Düsenöffnung von der ersten Düse in Extrusionsrichtung in einem Abstand entfernt, der nicht über einen solchen Wert hinausgeht, daß das Verhältnis dieses Abstandes zum inneren Durchmesser der ersten Düse etwa 1:4 ist, wobei dieses Verhältnis vorzugsweise im Bereich von etwa 1:8 bis 1:22 beträgt. Vorzugsweise wird eine Extrusiönsmischung aus Polyvinylchlorid durch den Extruderkanal eines konventionellen Schneckenextruders durch Betätigung der Schnecke als Schmelze bei 188 bis 216 C hindurchgeführt und in zwei konzentrische Flüsse aufgeteilt, die jede zu einer anderen Düsenöffnung führen, wobei die Düse auf einer Temperatur gehalten wird, die vorzugsweise nahe der Schmelztemperatur am Ausgang des Extruderkanals ist und unter allen Umständen nicht über der Abbautemperatur des Polyvinylchlorids liegt. Die besten Ergebnisse werden erzielt, wenn die Temperatur des Polymermaterials

an den Düsenlippen bei 193,3° C - 5,56° C gehalten wird.

Nach Austreten aus der ersten Düsenöffnung wird der äußere Schlauch durch Luft oder ein anderes geeignetes Gas unmittelbar in Formverbindung mit einer umgebenden laufenden Form gebracht, wobei die Luft oder das Gas über einen Durchlaß zwischen und vorzugsweise konzentrisch zu den Flußdurchlässen, die das geschmolzene Polymermaterial zu den entsprechenden Düsenmündungen führen, herangeführt ist. Nach Austreten aus der zweiten Düsenmündung wird der innere Schlauch einem inneren Gasdruck ausgesetzt, der der Tendenz des Gasdrucks zwischen den beiden Schläuchen, den inneren Schlauch nach innen zu lenken, entgegenwirkt, und auf einen formenden und kühlenden Dorn geleitet, dessen äußere Oberfläche an einer stromaufwärts gerichteten Spitze beginnt, die von der kleineren Düsenmündung durch einen kleinen Abstand in Extrusionsrichtung entfernt ist, und die sich nach außen zu einer Stelle erweitert, die einen Durchmesser aufweist, der im wesentlichen dem inneren Durchmesser des herzustellenden Rohres entspricht. Auf diese Weise bestimmt die Stelle des größeren Durchmessers der äußeren Oberfläche des Dorns den Ort, an dem die Verbindung zwischen dem inneren Schlauch und den inneren Wellenbäuchen des äußeren Schlauches beginnt. Der Raum zwischen dieser Stelle und der kleineren Düsenmündung ist so klein, daß das Polymermaterial von beiden Schläuchen sich noch auf einer Temperatur befindet, die eine gute Verbindung ermöglicht, wenn die beiden Schläuche in Kontakt miteinander treten. Obwohl den axiale Abstand zwischen der größeren Düsenmündung und der Stelle, an der der innere Schlauch zuerst gegen die inneren Wellenbäuche des äußeren Schlauches gedrückt werden, von der herzustellenden Rohrgröße, der Temperatur des aufblasenden Gases und der Natur des speziellen zu extrudierenden Harzes abhängen kann, übersteigt dieser Abstand vorzugsweise nicht den Durchmesser des herzustellenden Rohres und kann, insbesondere wenn der Rohrdurchmesser größer wird, in vorteilhafter Weise kleiner sein

als der Rohrradius . Das so hergestellte Doppelwandrohr bleibt im wesentlichen in Kontakt mit dem formenden und kühlenden Dorn, bis das Polymermaterial im wesentlichen bis zu einem festen Zustand abgekühlt ist.

In einem nachfolgenden Ausführungsbeispiel wird die Erfindung näher verdeutlicht. Es zeigen

Fig. 1 eine schematische Seitenansicht eines Extruders, der Spritzform und der wandernden Form zur Ausführung des Verfahrens,

Fig. 2 eine Seitenansicht einer vergrößerten Ansicht von Fig. 1 der Extrusionsdüse im Querschnitt,

Fig. 3 einen Längsschnitt des Kühldorns, Fig. 3A eine vergrößerte Ansicht ähnlich wie Fig. 3, zur Erläuterung der Extrusion und der Formung der beiden Schläuche,

Fig. 3B eine Ansicht, teils im Längsschnitt, teils in Seitenansicht, zur Verdeutlichung einiger Größenbeziehungen,

Fig. 3C eine Teilansicht einer Absta&dsscheibe zur Ermöglichung des Gaszuflusses in das Innere des inneren Schlauches,

Fig. 3D einen Längsschnitt zur Darstellung der Anordnung des Form- und Kühldorns an der Spritzform,

Fig. 4 eine Teilansicht in Längsrichtung eines doppelwandigen Rohres, das mit einer Einrichtung nach den Fig. 1 bis 3 gemäß der Erfindung hergestellt ist,

Fig. 5 eine teilweise Längsansicht, die im Hinblick auf FIg; 4 vergrößert ist, aufgenommen entlang der Linie 5-5 von Fig. 4,

Fig. 6 ein Schliffbild im wesentlichen entlang der Linie 5-5 von Fig. H.

Zum besseren Verständnis wird das Verfahren im folgenden im Hinblick auf die Figuren 1 bis 3D näher erläutert. Das zu ex-

trudierende Polymer wird als frei fließende Trockenmischung hergestellt, vorzugsweise durch einen Hochleistungs-Zentrifugalmischer. Die Mischung wird kontinuierlich dem Einfülltrichter eines konventionellen Schraubenextruders 1 mit einer Spritzform 2, einer wandernden Form 3 und einem gestreckten Form- und Kühldorn 4 zugeführt. Der Extruder ist konventionell mit einer elektrischen Widerstandsheizung bestückt, wobei die Betätigung der Extruderschnecke und der Heizeinrichtungen die gewünschte Schmelztemperatur erbringen.

Wie in Fig. 2 zu sehen ist, enthält die Düse 2 einen Düsenkörper 5, der zwei flußleitende Torpedos 6 und 7 aufweist, die im wesentlichen konisch sind, sich zum Auslaßende des Extruderzylinders verjüngen und durch einen doppelten Teiler 8 getragen werden. Die Spritzform enthält weiter einen röhrenförmigen inneren Dorn 9, einen röhrenförmigen Zylinder 10, der den Dorn 9 umgibt und damit konzentrisch liegt, und einen äußeren Zylinder 12, der den Dorn 11 konzentrisch umgibt. Dorn 11 und Zylinder 12 sind zur Festlegung eines ersten Flußdurchlaß 13> der vom äußeren Torpedo 7 zur ersten ringförmigen Düse 14 führt, radial voneinander getrennt. Dorn 9 und Zylinder 10 sind zur Festlegung eines zweiten Flußdurchlaß 15, der vom inneren Torpedo 6 zu einer zweiten ringförmigen Düsenöffnung 16 führt, radial voneinander getrennt. Die Düse 16 ist kleiner als die Düse 14 und liegt damit konzentrisch. Die Düse 16 ist von der Düse 14 gemäß Fig. 3B in Extrusionsrichtung durch einen Abstand X entfernt, der Null sein kann, jedoch einen solchen Wert nicht überschreitet, daß das Verhältnis des Ab% Standes X zum inneren Durchmesser der Düse 14 etwa 1:4 ist, wobei der Abstand X vorzugsweise einen solchen Wert aufweist, daß das Verhältnis im Bereich von 1:8 bis 1:22 liegt.

Der äußere Torpedo 7 und das äußere Teil des Teilers 8 leiten einen Teil des gesamten Schmelzflusses von dem Extruderzylinder

in einen ringförmigen Fluß, der nach vorne durch den Durchlaß 13 zur Düsenöffnung 14 gedrückt wird. Die Oberflächen
der Torpedos und des äußeren Teils des Teilers ergeben einen gleichmäßigen Übergangsweg vom Ausgang des Extruders zum Anfang des Durchlasses 13. Der Durchlaß 13 weist dann gerade Wände auf und ist nur leicht kegelig, so daß die Möglichkeit von begrenztem Scheren oder Rollen des Polymermaterials vermieden wird. Die Düsenlippen, die die Öffnung 14 darstellen, weisen kreiszylindrische Oberflächen auf, die quer zur Längachse der Düse damit konzentrisch und in gleicher Ebene liegen. Das geschmolzene aus der Düse 14 ausgetretene Plastik
ist daher in der Form einer zylindrischen Röhre ausgebildet. Die Oberflächen, die durch die Torpedos und den inneren Teil des Verteilers gebildet sind, bestimmen ebenfalls einen
gleichmäßigen Übergangsweg vom Hals des Extruderzylinders zum Durchlaß 15. Obwohl der Durchlaß 15 in Vorwärtsrichtung in
radialem Querschnitt leicht kegelig ist, ist er im wesentlichen gerade bis nahe an den Ort der Mündungen. An dieser
Stelle erweitert sich der Durchlaß 15 in konischer Weise nach außen und vorwärts. Die Düsenlippen der Mündung 16 sind
Fortsetzungen der konischen Wände des vorderen Endes des
Durchlasses 15, so daß das geschmolzene aus der Düse 16 austretende Plastik sowohl nach außen als auch vorwärts gerichtet wird.

Der innere Dorn 9 enthält ein Zuflußrohr 17, durch das Kühlflüssigkeit zum Form- und Kühldorn 4 geleitet wird, ein Auslaßrohr 18, das die Kühlflüssigkeit von dem Dorn 4 ableitet, und ein inneres Hitzeband 19, um Hitze von innen an die Form zu führen. Äußere Hitzebänder 20 sind am äußeren Zylinder
der Form, dem Formenkörper und neben dem Adapterflansch vorgesehen, durch den die Form am Extruderzylinder befestigt ist.

Zur Bildung von Wellen auf einer extrudierten Plastikröhre kann die wandernde Form von gewöhnlicher Art sein und ist vorzugsweise in Form von zwei Sätzen von Halbformen 21 ausgebildet, wobei jedes Paar von Halbformen um das extrudierte Rohr gelegt werden kann. Die Sätze von Halbformen werden von einem endlosen Träger getragen, so daß jedes Paar von Halbformen geschlossen und in diesem Zustand in Extrusionsrichtung in einem Maß bewegt werden kann, das vom Extrusionsmaß abhängt. Derartige wandernde Formen sind z.B. in der US-PS 3 280 430 beschrieben.

Der Raum zwischen dem Formzylinder 10 und dem Dorn 11 bildet einen Gasdurchlaß 22, dem komprimierte Luft oder ein anderes geeignetes Gas über einen nicht dargestellten Anschluß innerhalb des Formenkörpers zugeführt wird, und der in Vorwärtsrichtung zu einer ringförmigen Auslaßöffnung 23 führt, die kleiner ist als die erste Düse 14 und von dieser nach innen mit Abstand angeordnet ist, so daß diese zwischen den Düsen 14 und 16 liegt. Der innere Querschnitt des innersten Formendorns 9 ist größer als erforderlich, um die Zufluß- und Abflußröhren für die Kühlflüssigkeit aufzunehmen, so daß die Bohrung des Dorns 9 ebenfalls ein komprimiertes Gas über nicht dargestellte Anschlüsse innerhalb des Formenkörpers überleiten kann.

Der Form- und Kühldorn ist, wie in Fig. 3 zu sehen ist, eine im wesentlichen röhrenförmige Einheit, die eine äußere Wand 30 und eine innere mit der äußeren Wand 30 konzentrische Wand 31 aufweist. Die beiden Wände sind voneinander durch eine schraubenförmige Zwischenwand 32 getrennt, die an den Seiten mit den entsprechenden Wänden 30, 31 Flüssigkeitsdicht verbunden ist, so daß die Zwischenwand 32 einen schraubenförmigen Kanal 33 bildet. Über den größten Teil seiner Länge bildet die äußere Wand 30 eine kreiszylindrische äußere Ober-

fläche. An der linken Seite gemäß den Fig. 3 - 3B weist die äußere Wand 30 jedoch ein Teil 30A auf, das sich nach innen in einem flachen Winkel in kegelstumpfartiger Anordnung erstreckt, und das an einem Endteil 30B endet, das sich glatt nach innen richtet und in ein flaches quergerichtetes ringförmiges Endteil 3OC übergeht, das vom Teil 30B durch einen kurzen axial sich erstreckenden ringförmigen Bereich 30D entfernt ist.

Der Dorn 4 weist weiterhin eine Montageplatte 35 und ein zentrales Rohr 36 auf. Eine Seite 37 der Platte 35 ist über die gesamte kreisförmige Platte flach ausgebildet. Die entgegengesetzte Seite der Platte 35 weist einen ringförmigen Ansatz 38 auf, der konzentrisch mit der äußeren kreisförmigen peripheren Kante der Platte liegt und der zum Umfassen des einen Endes der Röhre 36 einen entsprechenden inneren Durchmesser aufweist, so daß dieses Ende der Röhre 36 fest mit dem Ansatz verbunden ist. Der innere Umfang des Endwandteils 30C des Teils 30 umfaßt den äußeren Umfang des Ansatzes 38 und ist fest damit verbunden. Wie am besten aus Fig. 3A ersichtlich ist, weist der äußere Umfang der Platte 35 einen Durchmesser auf, der ersichtlich kleiner ist als der Durchmesser der Extrusionsöffnung 16. Die Platte 35 enthält eine zentrale axiale Bohrung 39. Am gegenüberliegenden Ende entgegengesetzt zur Platte 35 weist die äußere Wand 30 einen quer stehenden ringförmigen nach innen gerichteten Endflansch 42 auf, an dem das entsprechende Ende der inneren Wand 31 flüssigkeitsdicht befestigt ist. An der äußeren Oberfläche des Flansches 42 ist ein Endteil 43 mit einer flachen quergerichteten ringförmigen Endwand 44, einer kegelstumpfförmige äußere Wand 45, die vom Dorn weg nach innen gerichtet ist, und einer flachen quergerichteten ringförmigen Endwand 46 befestigt, die eine zentrale Öffnung aufweist, durch die sich das entsprechende Endteil der Röhre 36 erstreckt, wobei der innere Umfang der Wand 46 flüssigdicht an der Röhre 36 befestigt ist. Das Teil

43 ist fest am Flansch 42 angebracht, z.B. durch umlaufend in Abstand angeordnete Halter 47.

Eine Abstandsscheibe 50 überdeckt die Seite 37 der Montageplatte 35. Die Montageplatte und damit der Dorn 4 ist über die Schrauben 51 gemäß Fig. 3D fest mit dem Beginn des Dorns 9 verbunden, wobei die Scheibe 50 zwischen den Flächen 24 und 37 eingeklemmt ist. Wie Fig. 3 zeigt, ist Scheibe 50 ringförmig ausgebildet und weist eine kreisförmige äußere Oberfläche 52 und eine kreisförmige innere Oberfläche 53 auf. Eine Vielzahl von rechteckförmigen Nuten 54 erstrecken sich radial in Hinblick auf die Platte und öffnen sich nach außen durch die äußere Peripherie 52. Wie am besten in Fig. 3A zu sehen ist, ist die radiale Länge der Nuten 54 derart gewählt, daß in der endgültigen Anordnung die inneren Enden der Nuten von der inneren Oberfläche 55 der Spitze des Dorns 9 einen Abs^an^ na^h innen aufweisen. Auf diese Weise kann Luft oder ein anderes Gas, das unter Druck zur Bohrung des inneren Dorns der Form 2 geführt ist, nicht nur zum Inneren der Röhre 36 des Dorns 4, sondern ebenfalls über die Nuten zum ringförmigen Raum 56 in gemäß 3A zwischen der Spitze der Form und dem zugehörigen Ende des Dorns 4 geleitet werden.

Ein Zuflußrohr 60 und ein Abflußrohr 61 erstrecken sich durch die Bohrung des Dorns 4, durch die zentralen Öffnungen in den Platten 35 und 50,insgesamt durch die Röhre 36 des Dorns 4 und sind außerhalb des Endes der Röhre 36 mit einem Verteiler 62 gemäß Fig. 3 verbunden. Das Rohr 60 steht mit einem Ende an der Leitung 64 des Verteilers in Verbindung, während das andere Ende des Leiters 64 mit einem Ende des Rohrs 65 verbunden ist, das sich durch öffnungen in den Wunden 46 und des Teils 43 erstreckt und dsssen anderes Ende nach außen gebogen ist und innerhalb einer radialen Öffnung 66 in der Wand 31 abgedichtet ist, um mit einem Ende des Kanals 33 in der¹ Nähe des Verteilers in Verbindung zu stehen. Das Rohr 61 ist

mit einem Ende der Leitung 67 des Verteilers 62 verbunden, wobei das andere Ende der Leitung 67 mit einem Ende des Rohrs 68 in Verbindung steht, dessen anderes Ende nach außen gebogen ist und in einer öffnung 69 der Wand 31 eingesetzt ist, um mit dem Ende des schraubenförmigen Kanals 33 nahe der Düse in Verbindung zu stehen. Die Röhren 60, 61, 65 und 68 sind fest und selbsttragend, und der Verteiler 62 wird völlig durch diese Röhren getragen.

Wie in Fig. 2 dargestellt ist, weist der Verteiler 8 der Spritzform 2 eine zentrale Bohrung auf, die einen Ansatz 9A des inneren Spritzraumkerns 9 aufnimmt. Der Ansatz ist hohl und enthält zwei radiale Schlitze, von denen einer mit der Ziffer 71 dargestellt ist. Für jede der Röhren 60 und 61 enthält der Verteiler eine radiale Bohrung 72, in der eine Röhre befestigt ist, die mit einer der Röhren 60 bzw. 61 in Verbindung steht. So erstreckt sich eine Röhre 73 durch eine Bohrung 72 und ist mit dem Ende des Rohrs 61 über ein Fitting 74 verbunden, um Kühlflüssigkeit von der Röhre 61 zu einem Ort außerhalb der Spritzform zu leiten. Eine zweite nicht dargestellte Röhre ist ähnlich mit dem Ende des Rohrs 60 verbunden, um Kühlflüssigkeit von einer externen Quelle zur Spritzformröhre 60 zu leiten. Ein drittes nicht dargestelltes Rohr ist mit der Bohrung des Einsatzes 9A verbunden, um Gas unter Druck über die Bohrung des Dorns 9 zu den Nuten 54 und zum Inneren der Röhre 36 des Dorns 4 zu leiten. Alle drei Röhren sind flüssigdicht zu den umgebenden Wänden der entsprechenden Bohrung 73 angeordnet.

Da der Dorn 4 fest mit der Düsenform 2 verbunden ist, und da der Dorn selbst eine feste Einheit bildet, wird der Dorn koaxial im Hinblick auf die Längsachse der Spritzform 2 gehalten. Der äußere Durchmesser der äußeren Wand 30 des Dorns 4 ist zum inneren Durchmesser der Wellenbäuche 76 der Wellen

der Formhälften 21 in einem Abstand angeordnet, der im wesentlichen gleich der vereinigten Dicke der Wände der Schläuche 77 und 78, die aus den Düsenöffnungen 14 und 16 extrudiert werden. Bei Betrachtung der Fig. 3A wird verständlich, daß die inneren Rücken 76 der Formhälften, wenn die Formhälften sich über der Preßform in der Art nach Fig. 1 geschlossen haben, in einer gemeinsamen kreiszylindrischen Ebene liegen und daß diese zylindrische Ebene konzentrisch und mit Abstand nach außen von dem kreiszylindrischen Teil der äußeren Oberfläche der äußeren Wand des Dorns liegt. Im Betrieb wird Luft oder ein anderes Gas unter Druck über die Düsen 23 und über die Nuten 54 gleichzeitig mit der Extrusion des Polymermaterials über die Düsen 14 und 16 zugeführt. Sobald der äußere Schlauch 77 aus der Düsenöffnung 14 austritt, bläst das Gas aus der öffnung 23 schnell den äußeren Schlauch in die wellenförmige Oberfläche der Hälften 21. Der innere Schlauch 78 kommt nach Austreten aus der Düsenöffnung 16 zunächst in Umfangseingriff mit dem abgerundeten Anfangsteil 30B der äußeren Wand 30 des Kerns 40 und wandert weiter entlang dem kegeligen Teil 30A der äußeren Dornwand.

Das aus den radialen Schlitzen, die durch die Nuten 54 der Platte 50 und der Seiten 24 und 37 gebildet sind, austretende Preßgas ergibt einen Druck im Raum 56, der ausreicht, um eine ungewollte Ablenkung des Schlauches 78 durch das Preßgas zwischenboden Schläuchen 77 und 78 zu verhindern. Im Laufe des fortgesetzten Extrudierens der zwei Schläuche wandert der Schlauch 78 über da"? ansteigende Oberflächenteil 3OA zur Stelle, an der das Ober^lächenteil 30A in die kreiszylindrische äußere Oberfläche der Wand 30 übergeht. An dieser Stelle hat die Formende Funktion des Dorns 4 dazu geführt, den Schlauch 78 an eine stelle zu bringen, an der er unmittelbar mit einem der ankommenden Wandrücken 79 des nun gewellten äußeren Schlauches 77 in Verbindung tritt, wobei die Form-

hälften 21 entlang dem Dorn mit der Extrusionsrate bewegt werden, wobei die Wellen 79 mit dem Fortschreiten der Formhälften mitwandern.

Wie in Fig. 3B dargestellt ist, ist die innere Düsenöffnung 16 von der äußeren Düsenöffnung 14 in Extrusionsrichtung in einem kleinen Abstand X entfernt. Der Wert des Abstandes ist auf jeden Fall geringer als 64 mm und vorzugsweise derart gewählt, daß das Verhältnis des Abstandes X zum inneren Durchmesser D der äußeren Extrusionsdüse, welche im wesentlichen dem Durchmesser des Rohres entspricht, innerhalb eines Bereiches von 1:4 bis 1:22, wobei die Werte für X derart gewählt sind, daß das Verhältnis vorzugsweise im Bereich zwischen 1:8 bis 1:22 liegt. Die Stelle, an der das Oberflächenteil 3OA in die kreiszylindrische hauptsächlich äußere Oberfläche der Wand 30 des Dorns 4 übergeht, ist von der äußeren Düsenöffnung 14 in Extrusionsriehtung in einem Abstand Z entfernt. Aus Fig. 3B wird daher deullibh, daß die Stelle, an der der innere extrudierte Schlauch 78 mit den inneren Wellenbäuchen 79 des gewellten äußeren Schlauches zusammentrifft^ebenfalls von der Düsenöffnung 14 in einem Abstand Z entfernt ist. Vorzugsweise ist der Wert des Abstandes Z nicht größer als die Strekke D. Wenn Rohre größeren Durchmessers hergestellt werden, ist der Abstand Z vorzugsweise geringer als der Radius des herzustellenden Rohres, d.h., geringer als die Hälfte des Abstandes D. Letztlich ist daher der Abstand Z die Grenze der axialen Bewegung des Schlauches 78, bevor die Schläuche 77 und 78 durch Zusammenwirken des Form- und Kühldorns und der wandernden Formenanordnung zusammengefügt werden, um die Verbindung zwischen dem inneren Schlauch und den inneren Rücken der Wellen des äußeren Schlauches hervorzubringen. Wenn die Temperaturen der Schmelze und des extrudierten Materials an deh Düsenlippen wie beschrieben gesteuert werden, sichern die beschriebenen Größenverhältnisse, daß die Temperaturen der Schläuche 77 und 78 annähernd die gleichen sind und auf einem

Wert gehalten sind, der eine gute Verbindung zwischen den zwei Schläuchen bewirkt, wenn der innere Schlauch in Verbindung mit den inneren Wellen 79 des äußeren Schlauches tritt.

Sobald die zwei Schläuche zusammengefügt sind, wandert das resultierende doppelwandige Rohr P unter der Wirkung der wandernden Formen 3 vorwärts. So überschreitet das Rohr die gesamte zylindrische äußere Oberfläche der Wand 3 des Doms 4 und wird dabei durch die Kühlflüssigkeit, die durch den schraubenförmigen Kanal 33 im Gegcnsfrom zur Bewegung des Rohres fließt, gekühlt. Die Kühlung des Dorns verringert die Temperatur des Rohrs soweit, daß das Polymermaterial des Rohrs völlig verfestigt und das Rohr selbständig wird.

D^ die Zufuhr von Preßgas zum Raum 56 üb^r dj e Nuten 54 erfordert, daß das Gas nicht in der Lage ist, frei durch das Rohr 36 des Dorns in den Innenraum des Rohrs P zu treten, wenn das Rohr abgesogen wird, ist gemäß Fig. 3A eine Abstreifdichtung 81, die von Armen 82 gehalt^nv.'Wird, vorgesehen, deren innere Enden z.B.,in diagonal gegenüberliegende öffnungen 83 des überstehenden Endteils des Rohrs 36 eingreifen. Die Abströifdichtung 81 ist kreisförmig und gleitet dichtend über die innere Oberfläche des Rohrs P, wenn das Rohr von dem Dorn abtritt.

Zur Ausführung des Verfahrens mit einer Einrichtung nach den Fig. 1 - 3 wird eine intensive freifließende Trockenmischung vorbereitet, die folgende Zusammensetzung aufweist:

Bestandteile Gewichtsprozente

Polyvinylchlorid 85 - 93,5

Kalziumkarbonat 1,5 - 10,0

Polymerverarbeitungshilfe 1,5 - 5,0

Chloriertes Polyäthylen als Modifikator 1,0 - 7,0

Bestandteile Gewichtsprozente

Petroleumwachs 1,0 - 3,0

Titandioxid 0,5 - 3,0

Kalziurastearat 0,25 - 0,5

Rußpigment 0,2 - 0,5

Antimonstabilisator 0,2 - 0,5

Polyäthylenwachs 0,1 - 0,2

Die Trockenmischung wird kontinuierlich zum Einfülltrichter des Extruders geleitet und der Extruder derart betrieben, daß eine Schmelztemperatur von 182 - 216 C am Zylinderausgang eingehalten wird. Die Hitzebänder an der Form erhalten die Formtemperaturen nahe der Schmelztemperatur und halten die Temperatur des extrudierten Materials an den Formlippen auf 193,3 + 5,56° C. Sobald die Extrusion beginnt, wird Gas unter Druck durch den Durchlaß 22 und die Düse 23 bei einem Druck von 5-11 psi (0,35 - 0,77 kg/cm ) zugeführt, um den äußeren extrudierten Schlauch gegen die wandernden Formhälften 21 und in dessen Wellenräume aufzublasen. Gleichzeitig wird Luft unter Druck durch den inneren Formdorn 9 bei 5-9 psi (0,35 - 0,63 kg/

cm ) zugeführt, um den inneren extrudierten Schlauch aufzublasen und dem Gasdruck zwischen den zwei Schläuchen entgegenzuwirken, so daß der innere extrudierte Schlauch über das kegelige Ende des Dorns 4 gelangen kann. Die Kühlflüssigkeit wird über die Zuflußleitung 60 bei einer Temperatur von typisch - 7 bis 16° C und einer Durchflußgeschwindigkeit von etwa 5 gal./min. (23 l/min.) bei einem Druck von 80 psi (etwa 5,6 kg/cm ) zum Dorn geführt. Da der Abstand X zwischen den zwei Düsenöffnungen klein ist, und die Schmelzen- und Lippentemperaturen wie angegeben gesteuert werden, befinden sich die extrudierten Schläuche, die aus den beiden Öffnungen austreten, auf einer Temperatur, die geeignet ist, eine gegenseitige thermische Fusion der zwei Schläuche zu bewirken.

Die Temperaturen der beiden Schläuche werden beide in einem Bereich guter Verbindung gehalten, da das gesamte aufblasende Druckgas durch die erhitzte Formenstruktur geleitet ist und daher auf einer Temperatur gehalten ist, die ausreichend hoch ist, das Plastik nicht zu weit abzukühlen und weil der Abstand Z wie dargestellt sehr klein ist. Da der Dorn 4 und die wandernden Formen zum Zusammenbringen des inneren extrudierten Schlauches mit den inneren Rücken der Wellen des äußeren Schlauches zusammenwirken, ergeben sich gute Verbindungsresultate. Da die Plastikschmelze, die vom Extruderzylinder durch die Formenanordnung geführt wird, weder auf Eigen-Rollen noch auf Scherung beansprucht ist, zeigt das feste doppelwandige Polyvinylchloridrohr, das durch die Kühlung auf der Hauptlänge des Dorns 4 abgekühlt ist, keine bedeutende Sprödigkeit infolge von Polymerdegradation.

Wenn die ursprüngliche Trockenmischung innerhalb der allgemeinen Zusammensetzung, wie oben angegeben ist, liegt, und wenn die Verfahrenstemperaturen wie dargestellt eingestellt werden, werden mit der Einrichtung nach den Fig. 3 und 3B und folgenden Maßangaben gute doppelwandige Rohre aus Polyvinylchlorid hergestellt.

Rohrdurchmesser	Abstand X	Abstand Z
100 mm	5 mm	49 mm
100 mm	20 mm	77 mm
150 mm	7 mm	33 mm
150 mm	14 mm	33 mm
200 mm	11 mm	74 mm
200 mm	24 mm	74 mm

Geeignete Polyvinylchloride für die Erfindung sind Homopolymere eines Molekulargewichts, die einen K-Wert von 60-70 aufweisen, vorzugsweise 62,5 - 67 (K-Wert nach Fikentscher). Es ist wenigstens ein Schlag-Modifikator enthalten, der vor-

zugsweise aus einer der folgenden Gruppen ausgewählt ist: Acrylpolymere und -copolymere, Acrylnitril-Butadien-Styrolcopolymere, Polyalphamethylstyrol und chlorierte Polyäthylene. Chlorierte Polyäthylene sind besonders vorteilhaft, und werden bei ihrer Verwendung mit wenigstens 1 Gewichtsprozent bezogen auf den gesamten Ansatz, darin eingefügt. Es wird vorzugsweise ein Gleitmittel vom Wachstyp eingesetzt und vorzugsweise werden sowohl Paraffinwachs als auch kleinere Anteile von Polyäthylenwachs, sowie Kalziumstearat als zusätzliches Gleitmittel verwendet.

Beispiel 1

Es wurde ein konventioneller Krauss Maffei KMD 125 Doppelschraubenextruder verwendet, um etwa 12.000 ft (4000 m) Doppelwandrohr der Größe 8 in (20,3 cm) mit einem Längsschnitt gemäß Fig. 5 verwendet, wobei der Extruder mit einer Spritzdüse, einer gewellten Form, Aufblaseinrichtung und Form- und Kühldorn ausgerüstet war, wie im Hinblick auf Fig. 1 bis 3D beschrieben, sowie mit konventionellen Einrichtungen zur kontinuierlichen Bestimmung der Zylindertemperaturen, der Formtemperaturen, der Schmelzentemperaturen, der Kühltemperatur und des Kopfpreßdrucks. Der Ansatz wurde in einem Hochleitungsmischer zu einer gleichmäßigen frei fließenden Trockenmischung in folgender Zusammensetzung vorbereitet:

Bestandteil

Polyvinylchlorid Kalziumkarbonat Acrylpolymerverfahrenshilfe Chloriertes Polyäthylen Paraffinwachs Titandioxid Kalziumstearat Rußpigment Antimonstabilisator Polyäthylenwachs

Gewichtsprozent 90,580 2,717 1,812 1,359 1,268 0,906 0,453 0,362 0,362 0, 181 100,000

Das Polyvinylchlorid war ein Homopolymer mit einem mittleren Molekulargewicht, das unter dem Zeichen 225PG durch Tenneco.Polymers, Inc., Houston, Texas, USA, vertrieben wird und eine relative Viskosität (1 Gewichtsprozent in Zyklohexan bei 25° C) von 2,20, eine innere Viskosität von 0,91 (0,2 g/100 ml Zyklohexanon) und einen K-Wert (nach Fikentscher) von 66,5 (0,5 g/100 ml Zyklohexanon) aufweist. Die Verfahrenshilfe war ein Acrylpolymer, das unter der Bezeichnung KM-9801 durch Rohm & Haas Co., Philadelphia, Pennsylvania, USA, zu beziehen ist.

Die äußere Düsenöffnung 14 hatte eine radiale Weite von 1,62 mm und einen inneren Durchmesser von 18,28 cm. Die innere Düsenöffnung 16 hatte eine radiale Weite von 0,73 mm und einen inneren Durchmesser von 17,67 cm. Der axiale Abstand X gemäß Fig. 3B betrug zwischen den beiden Düsenöffnungen 1,97 cm, so daß das Verhältnis von X zum inneren Durchmesser der Öffnung 16 1 : 8,9 betrug. Der Antriebsmotor des Extruders wurde mit 2000 Umdrehungen angetrieben, das zu einer Schraubengeschwindigkeit von 18 Umdrehungen/

ο Min. führte. Der Kopfdruck begann mit 4680 psi (327_f6 kg/cm )

2 und wurde unter 4900 psi (343 kg/cm ) während des Laufes gehalten. Die Zylindertemperaturen waren folgende:

Zone Temperaturen

A 220-221° C

B 219-221° C

C 198-199° C

D 179-182° C

E 171-172° C

Die Formkörpertemperaturen, einschließlich des Ansatzflansches, wurden auf wenigstens 204° C gehalten.

Die Schmelzentemperatur wurde zwischen 192° C und 193 C gehalten und die Temperatur des extrudierten Materials an den Düsenlippen war konstant im Bereich 193,3 + 5,56° C.

Die Extrusionsgeschwindigkeit wurde auf 1040 lbs. per hour (450 kg/h) gehalten. Der Luftdruck durch den Durchlaß 22

und die Mündung 23 betrug 6,6 - 8,1 psi (0,46 - 0,57 kg/cm ). die Temperatur des Dorns am Ende des Abstandes Z betrug 7 15° C.

Das fertige Rohr wies einen Querschnitt gemäß Fig. 5 auf, mit einer inneren Wanddicke von 1,02 mm, einer äußeren Wanddicke von 0,89 mm und einem radialen Abstand zwischen der inneren Fläche der inneren Wand und der äußeren Fläche der äußeren Wand von 9,15 mm. Im Schlagtestversuch gemäß dem US Standard ASTM D 2444-80 mit einem Drehmoment von 160 ft.lbs (22 mkp) erreichten 14 von 20 Proben ein Drehmoment von 80 ft.lbs. (11 mkp) mit einem 20 Ib. (9,06 kg) Gewicht vom Typ B TUP. Beim Testen von externen Belastungseigenschaften durch den US Test Standard ASTM D 2412-77 wurde eine minimale Rohrsteifheit von 50 psi (3,5 kg/cm²) bei 5 % (0,4 in) Ablenkung erreicht. In Flachrucktests nach US Standard ASTM D 2412-77 wurden Proben um 60 % vom nominalen Durchmesser abgelenkt. 3,8 m Testproben wurden an den Enüen unterstütztund auf 58 C gebracht, es wurde eine Hitzeverbiegung von 13,3 mm maximal beobachtet, wobei alle Proben zur Originalstreckung zurückkehrten, wenn sie zur Ausgangstemperatur abgekühlt wurden .

Fig. 6 zeigt eine elektronenmikroskopische Abtastung bei einer Vergrößerung von 20 mal eines Schnittes im rechten Winkel zu einer der Wellen des äußeren Schlauches. Obwohl der Effekt des Schneidens beobachtet werden kann, ist zu bemerken, daß keine Grenzlinie zwischen der inneren Wand und der äußeren Wand gesehen werden kann, an der, an dem inneren Rücken der Welle, die beiden Wände zusammengefügt sind.

Bezugszeichenliste

1	Extruder	33	Kanal
2	Spritzform	35	Montageplatten
3	wandernde Form	36	zentrales Rohr
4	Form- und Kühldorn	37	Seite
5	Düsenkörper	38	Ansatz
6	Torpedo	39	Bohrung
7	Torpedo	42	Endflansch
8	Teiler	43	Endteil
9	innerer Dorn	44	Endwand
9A	Ansatz	45	äußere Wand
10	Zylinder	46	Endwand
11	Dorn	47	Halter
12	Zylinder	50	Abstandsscheibe
13	Durchlaß	51	Schrauben
14	Düse	52	äußere Oberfläche
15	Durchlaß	53	innere Oberfläche
16	Düse	54	Nuten
17	Zuflußrohr	55	innere Oberfläche
18	Auslaßrohr	56	Raum
19	Hitzeband	60	Zuflußrohr
20	Hitzebänder	61	Abflußrohr
21	Halbformen	62	Verteiler
22	Gasdurchlaß	64	Leitung
23	Auslaßöffnung	65	Rohr
24	Endfläche	66	Öffnung
30	äußere Wand	67	Leitung
30A	Teil	68	Rohr
30B	Endteil	69	öffnung
30C	Endteil	71	Schlitz
30D	ringförmiger Bereich	72	Bohrung
31	innere Wand	73	Röhre
32	Zwischenwand	74	Verbindung

76	Wellenbäuche
77	Schlauch
78	Schlauch
81	Abstreifdichtung
82	Arme
83	Öffnung

- Leerseite -

Claims

Hamburg, U. März 1985 292685

Ansprüche:

1. Verfahren zur Herstellung eines doppelwandigen Plastikrohres durch kontinuierliches Extrudieren eines inneren und eines äußeren Schlauches, wobei der äußere Schlauch in thermischem Schmelzzustand gegen eine umgebende ringförmige in Querrichtung gewellte Formenoberfläche geblasen wird, die in Extrusionsrichtung mitwandert, und wobei ferner der innere Schlauch gegen die inneren Rücken der Wellen des äußeren Schlauches expandiert wird, um den inneren Schlauch mit den inneren Rücken der Wellen des äußeren Schlauches zu verbinden, und dann das erhaltene doppelwandige Rohr zum festen Zustand abgekühlt wird, dadurch gekennzeichnet,

daß eine längliche Formenstruktur mit einer äußeren Düsenöffnung eines größeren Durchmessers, einer inneren Düsenöffnung eines kleineren Durchmessers, einem äußeren röhrenförmigen Fließweg, der zur inneren Düsenöffnung führt, und einem inneren röhrenförmigen Fließweg, der zur inneren Düsenöffnung führt, die konzentrisch zur äußeren DUsenöffnung liegt, und die von der äußeren Düsenöffnung in Extrusionsrichtung in einem Abstand X im Bereich zwischen Null und einem Wert nicht über 64 mm entfernt ist, vorhanden ist,

daß das zu extrudierende Polymermaterial als Plastikschmelze auf einer erhöhten Temperatur unterhalb der Abbautemperatur des Polymermaterials gleichzeitig durch die inneren und äußeren röhrenförmigen Fließwege geleitet wird und konzentrisch ein äußerer und ein innerer Schlauch aus den entsprechenden Düsenöffnungen extrudiert werden, daß eine wandernde Formenandordnung der Art vorgesehen ist,

bei der jede der Vielzahl von Wellen-Formen sich aufeinanderfolgend an einem Ort befindet, an dem der Formenhohlraum die Düsenöffnungen umgibt und dann in Extrusionsrichtung von den Düsenöffnungen weg bewegt mit einem Wert, der im wesentlichen gleich dem Extrusionswert beim Fortgang der Extrusion beträgt, daß ein gestreckter Form- und Kühldorn, der koaxial mit der Düsenanordnung liegt, vorgesehen ist, wobei der Form- und Kühldorn eine äußere Oberfläche mit in Querrichtung geschlossenem Querschnitt aufweist, die in Extrusionsrichtung an einer Spitze beginnt, die von der kleineren Düsenöffnung durch einen kleinen Abstand in cixtrusionsrichtung entfernt liegt, und die sich gleichmäßig nach außen erweitert zu einer Stelle von größerem Querdurchmesser, der im wesentlichen gleich dem inneren Durchmesser des herzustellenden Schlauches ist, wobei die äußere Oberfläche des Dorns im wesentlichen parallel zur ,χ Formenachse ausgerichtet ist,

daß während der Extrusion Gas unter Druck durch einen ersten Durchlaß der Formenanordnung in den Raum zwischen dem äußeren extrudierten Schlauch und dem inneren extrudierten Schlauch geleitet wird und dabei der äußere extrudierte Schlauch zur Ausfüllung der Formen der wandernden Formenanordnung aufgeblasen wird, daß gleichzeitig Gas unter Druck durch einen zweiten Durchlaß in der Formenanordnung in den Raum innerhalb des inneren extrudierten Schlauches an eine Stelle zwischen der Form und der anschließenden Spitze des Formund Kühldorns geleitet wird, wobei dadurch an dieser Stelle innerhalb des inneren Schlauches ein Gasdruck entsteht, der dem Gasdruck zwischen den zwei extrudierten Schläuchen entgegenwirkt und der eine nach innen gerichtete Verformung des inneren Schlauches verhindert,

wobei die fortgesetzte Extrusion des inneren Schlauches fortschreitend den Form- und Kühldorn umschließt, der Formund Kühldorn den inneren Schlauch mit den inneren Rücken der Wellen des äußeren Schlauches zusammenhalt, wobei der innere Schlauch mit den inneren Rücken der Wellen des äusseren Schlauches zusammengebunden wird, die fortgesetzte Bewegung des inneren Schlauches entlang des Form- und Kühldorns den inneren Schlauch in festen Zustand abkühlt, wobei der verbleibende Gasdruck in den Räumen, die durch die Wellen des äußeren Schlauches gebildet ist, den inneren Schlauch nicht nach innen verformen kann, wenn das fertiggestellte Doppelwandrohr das Ende des Dorns verläßt, und daß der Ort der größeren Querausdehnung des Form- und Kühldorns von der kleineren Düsenöffnung in Extrusionsrichtung durch einen Abstand Z entfernt ist, der kleiner als der Durchmesser des zu formenden Rohres ist und der so klein ist, daß die Temperatur des Polymermaterials sowohl d~s inneren als auch des äußeren Schlauches an dieser Stelle der größeren Querausdehnung wenigstens gleich der Verbindungstemperatur des Polymermaterials ist.

2. . Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß

das zu extrudierende Polymermaterial als hauptsächliches Harz Polyvinylchlorid enthält.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß

die Schmelze wenigstens 85 Gewichtsprozent Polyvinylchlorid und wenigstens einen Sohlag-Modifikator enthält, der aus der Gruppe von chlorierten Polyäthylenen, Akrylpolymeren und Copolymeren, Akrylnitril-Butadienen-Styrolcopolymeren und Polyalphamethylstyrol ausgewählt ist.

U.' Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Schlag-Modifikator chloriertes Polyäthylen ist, und wenigstens 1 % des Ansatzgewichtes ausmacht.

Ii * _

5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Schmelze.weiterhin wenigstens 0,1 Gewichtsprozent von wenigstens einem Wachs als Gleitmittel aufweist.

6. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Plastikschmelze auf 188 bis 216° C gehalten wird.

7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur des extrudierten Materials an den Düsenlippen auf 193,3+5,56 C gehalten wird.

8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Plastikschmelze auf 192 bis 193° C gehalten wird.

9. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Düsenöffnung von der größeren Düsenöffnung in Extrusionsrichtung durch einen Abstand entfernt ist, daß das Verhältnis dieses Abstandes zum inneren Durchmesser der größeren Düsenöffnung in Bereich von etwa 1 : 8 bis etwa 1 : 22 liegt.

10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das unter Druck durch einen ersten und zweiten Durchlaß zugeführte Gas in der Spritz-Form aufgeheizt wird.

11. Einrichtung zur Herstellung eines doppelwandigen Plastikrohrs, das durch fortlaufende Extrusion eines inneren und eines äußeren Schlauches hergestellt wird, wobei der äußere Schlauch in einem thermischen Schmelzzustand gegen eine umgebende ringförmige in Querrichtung gewellte Formenoberfläche geblasen wird, die in Extrusionsrichtung wandert, und wobei ferner der innere Schlauch gegen die inneren Rücken der Wellen des äußeren Schlauches expandiert wird, um den inneren Schlauch mit den inneren Rücken der Wellen des äußeren Schlauches zu verbinden, und dann das erhaltene doppelwandige Rohr zum festen Zustand abgekühlt wird, dadurch gekennzeichnet, daß

eine längliche Formenstruktur vorgesehen ist, die eine äußere Formdüse (14) von größerem Durchmesser, eine innere Formdüse (16) von kleinerem Durchmesser, einen äußeren röhrenförmigen Fließweg (13), der zur äußeren Formendüse führt, und einen inneren röhrenförmigen Fließweg (15), der zur inneren Düsenform führt, aufweist, wobei die innere Formdüse (16) konzentrisch mit der äußeren Formdüse (14) liegt und in Extrusionsrichtung in einem Abstand X im Wert zwischen Null und nicht über 64 mm von der äußeren Formdüse (14) entfernt ist,

daß Extrusionsmittel derart ausgebildet und angeordnet sind, daß das zu extrudierende Polymermaterial als Plastikschmelze durch den äußeren und inneren Fließweg bewegt wird, um konzentrisch einen äußeren und einen inneren Schlauch (77,78) aus den entsprechenden Düsenöffnungen zu extrudieren,

daß ein gestreckter Form- und Kühldorn (4) an der Formenanordnung vorgesehen ist und sich in Extrusionsrichtung erstreckt, der eine äußere Oberfläche (30) von geschlossenem Querschnitt aufweist, die koaxial mit der Längsachse der Formenanordnung liegt, die an einer vorderen Spitze beginnt, die von der kleineren Formdüse (16) durch einen kleinen Abstand in Extrusionsrichtung entfernt ist, und in Diagonalrichtung kleiner als die kleinere Düsenöffnung ist, und die sich gleichmäßig nach Außen zu einem Punkt von grösserem Durchmesser erweitert, der im wesentlichen gleich dem inneren Durchmesser des herzustellenden Rohres ist, und die Ebene der äußeren Oberfläche (30) des Dorns im wesentlichen parallel zur Längsachse der Formenanordnung liegt, daß ein erster Durchlaß (23), der sich in Längsrichtung durch die Formenstruktur erstreckt, zum Hindurchleiten von Gas unter Druck aus einer externen Quelle zur Formenanordnung vorgesehen ist, das in den Raum zwischen dem äußeren und inneren extrudierten Schlauch geführt ist, um den äußeren extrudierten Schlauch (77) zur Einformung in die Formen (21) der wandernden Formenanordnung aufzublasen,

daß ein zweiter Durchlaß, der sich in Längsrichtung durch die Formenanordnung erstreckt, zum Hindurchleiten von Gas unter Druck von einer externen Quelle zur Formenanordnung vorgesehen ist, das in den Raum zwischen dem inneren extrudierten Schlauch (78) an eine Stelle zwischen der Formenanordnung und der Anfangsspitze des Form- und KUhI-dorns geleitet wird und dabei an dieser Stelle innerhalb des inneren Schlauches einen Gasdruck erzeugt, der dem Gasdruck zwischen den zwei extrudierten Schläuchen entgegenwirkt und eine ungewünschte Deformation des inneren Schlauches nach innen verhindert,

und daß die Stelle von größerem Querdurchmesser des Formund Kühldorns von der kleineren Düsenöffnung in Extrusionsrichtung in einem Abstand Z entfernt ist, der kleiner als der Durchmesser des herzustellenden Rohres ist.

12. Anordnung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die inneren und äußeren Fließwege (13,15) konzentrisch liegen und der erste Durchlaß (23) röhrenförmig zwischen und konzentrisch mit den äußeren und inneren Fließwegen liegt.

13· Anordnung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Wand des inneren Fließweges durch einen inneren Formendorn gebildet ist, der eine axiale Bohrung aufweist und dieser einen zweiten Durchlaß bildet.

14. Anordnung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Formenstruktur eine quergerichtete ringförmige Endfläche (24) aufweist, daß der Form und Kühldorn eine Montageplatte (35) mit einem äußeren Umfang, der kleiner als die innere Düsenöffnung ist, enthält, wobei die Montageplatte des Dorns an der ringförmigen Endseite der Formenanordnung befestigt ist.

15. Anordnung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Wand des inneren Fließweges durch einen inneren Dorn gebildet ist, der eine axiale Bohrung enthält, die einen zweiten Durchlaß bildet, daß die Montageplatte (35) des Dorns (4) eine zentrale Öffnung aufweist und ferner ein axial sich erstreckendes zentrales Rohr aufweist, das einen Fließweg durch den Dorn bildet und mit der Öffnung in der Montageplatte in Verbindung steht, wobei weiter Mittel vorgesehen sind, die durch den Dorn getragen sind und derart ausgebildet und angeordnet sind, daß eine Dichtung (81) über das Innere des hergestellten Rohres gebildet ist, wenn das Rohr von dem Dorn abgezogen ist, wodurch das unter Druck über die Bohrung des inneren Dorns zugeführte Gas unter Druck gehalten und nach außen in den Raum zwischen der Formenanordnung und dem Anfang des Dorns geleitet werden kann.

16. Anordnung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen der Montageplatte (35) des Dorns und der Endseite der Formenanordnung Öffnungen (54) zur Überleitung von Gas unter Druck aus der Bohrung des inneren Formendorns vorgesehen sind und daß dieser Raum zwischen der Formenstruktur und dem Beginn des Dorns liegt.

17. Anordnung nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß

der Form- und Kühldorn eine äußere Wand (30) enthält, die die äußere Oberfläche des Dorns, der von dem inneren extrudierten Schlauch umfaßt wird, bildet, daß eine zweite Wand (31) vorgesehen ist, die konzentrisch mit und im Abstand von der äußeren Wand angeordnet ist, daß eine spiralförmige Trennwand (32) zwischen der äußeren Wand und der zweiten Wand zur Bildung eines spiralförmig sich erstreckenden Kanals vorgesehen ist, daß eine Kühlflüssigkeitszuflußröhre (60) und eine Kühlflüssigkeitsabflußröhre (61) mit den Kühl-

flüssigkeitsdurchflüssen in der Formenanordnung vorgesehen sind und sich durch den Dorn erstrecken, daß die
Kühlflüssigkeitszuflußleitung mit dem Ende des spiralförmigen Kanals verbunden ist, der sich von der Formenanordnung entfernt befindet und die Kühlflüssigkeitsabflußleitung mit dem gegenüberliegenden Ende des spiralförmigen Kanals verbunden ist.