DE3423205C2

DE3423205C2 -

Info

Publication number: DE3423205C2
Application number: DE3423205A
Authority: DE
Inventors: Heinz Prof. Dr.-Ing. 8033 Planegg De Lindenmeier; Jochen Dr.-Ing. 8013 Haar De Hopf; Gerhard Prof. Dr.-Ing. 8012 Ottobrunn De Flachenecker
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1984-06-22
Filing date: 1984-06-22
Publication date: 1987-11-05
Also published as: EP0166387A2; DE3423205A1; EP0166387A3; DE3581321D1; EP0166387B1

Description

Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zur Ankopplung eines Hochfrequenz-Sende- und/oder Empfangsgeräts an ein zugleich als Antenne dienendes, in der Heckscheibe eines Kraftfahrzeugs angebrachtes Heizfeld, bestehend aus einer Spule, die mit Hilfe zweier parallel geführter Drähte als Bifilarwicklung ausgeführt ist und deren beide Drähte auf der ersten Seite der Spule an die beiden Gleichstromanschlüsse des Heizfeldes und auf der zweiten Seite an die Pole der Gleichspannungsquelle angeschlossen und hochfrequent mit der Fahrzeugkarosserie verbunden sind, und einer Hochfrequenzanschlußstelle, die über eine Antennenanschlußleitung mit einer Antennenanschlußstelle des Hochfrequenzgeräts verbunden ist.The invention relates to a circuit arrangement for coupling a high-frequency transmitting and / or receiving device at the same time serving as an antenna, one in the rear window Motor vehicle mounted heating field, consisting of a Coil, which with the help of two parallel wires as Bifilar winding is carried out and both of its wires on the first side of the coil to the two DC connections of the Heating field and on the second side to the poles of the DC voltage source connected and high frequency with the Vehicle body are connected, and one High-frequency connection point, which has a Antenna connection line with an antenna connection point of the High-frequency device is connected.

Eine Schaltungsanordnung dieser Art ist z. B. bekannt aus der DE-OS 26 50 044. Dabei dient das Heizfeld als Antenne für den Empfang der LMK- und der UWK-Signale. Ein besonderes Problem stellt hierbei die Gleichstromzuführung für das Heizfeld dar. Insbesondere im LMK-Bereich, in dem das Heizfeld aufgrund der niedrigen Frequenz ein hochohmiges Antennenelement bildet, ist die Zuführung der großen, für die Heizung des Feldes notwendigen Gleichströme stets mit einer erheblichen Bedämpfung der Empfangssignale verbunden. Die Heizströme werden bei dieser bekannten Anordnung über eine bifilar ausgeführte Drossel zugeführt, wobei diese Drossel dem Antennenelement bezüglich der hochfrequenten Signale parallel geschaltet ist. Hierbei zeigt sich, daß die galvanische Ankopplung des Antennenkreises eines Rundfunkempfängers über einen Abzweiganschluß an die als Empfangsantenne dienenden Heizelemente nur zu nicht zufriedenstellenden Empfangseigenschaften führt und eine Optimierung der Empfangseigenschaften auch nicht ermöglicht. Hinzu kommt, daß es bei niedrigen Frequenzen nicht möglich ist, den Blindwiderstand dieser Drossel breitbandig für den LMK-Bereich so groß zu gestalten, daß die Parallelschaltung dieses Elements zur Antenne das Empfangssignal nicht merklich beeinträchtigt. Im UKW-Bereich, in dem das Heizfeld ein wesentlich niederohmigeres Antennenelement bildet, kann die Verdrosselung der Gleichstromzuführung wesentlich einfacher und ohne großen technischen Aufwand durchgeführt werden.A circuit arrangement of this type is e.g. B. known from the DE-OS 26 50 044. The heating field serves as an antenna for the Receive the LMK and UWK signals. A special problem represents the DC supply for the heating field. Especially in the LMK area, where the heating field due to low frequency forms a high-resistance antenna element the feeding of large, for heating the field necessary direct currents always with a significant damping of the received signals connected. The heating currents are at this known arrangement about a bifilar throttle fed, this choke with respect to the antenna element of the high-frequency signals is connected in parallel. Here shows that the galvanic coupling of the antenna circuit a radio receiver via a branch connection to the as Heating elements serving receiving antenna only not satisfactory reception properties and a Optimization of the reception properties also not possible. In addition, at low frequencies it is not possible the reactance of this choke broadband for the LMK area so large that the parallel connection this element to the antenna the reception signal is not noticeable impaired. In the FM area in which the heating field is on forms much lower impedance antenna element, the Throttling the DC power supply much easier and can be carried out without great technical effort.

Ein weiterer wesentlicher Nachteil dieser Schaltungsanordnung nach dem Stande der Technik ist die große Störeinkopplung in den Empfängereingang, insbesondere bei niedrigen Frequenzen. Diese hochfrequenten Störungen sind durch die elektrischen Aggregate im Fahrzeug verursacht, wie z. B. durch Zünd- und durch Einspritzimpulse und durch digital arbeitende Komponenten im Fahrzeug wie z. B. durch eine digitale Motorelektrik. Da bei einer Schaltungsanordnung nach DE-OS 26 50 044 das Antennenelement sowohl mit dem Empfängereingang als auch, bei eingeschalteter Heckscheibenheizung, mit der hochfrequent gestörten Gleichspannungsversorgung verbunden ist, sind zur Vermeidung von Empfangsstörungen Siebmaßnahmen in der Gleichspannungsversorgung mit hoher Wirksamkeit vor allem für den niederfrequenten LMK-Bereich erforderlich. Der technische Aufwand für diese Siebung ist u. a. auf Grund der hohen Heizströme (bis zu 30 A) erheblich.Another major disadvantage of this circuit arrangement according to the state of the art, the large interference coupling is in the receiver input, especially at low frequencies. This high frequency interference is due to the electrical Aggregates caused in the vehicle, such as. B. by ignition and through injection pulses and digitally working components in the vehicle such as B. by digital motor electronics. There with a circuit arrangement according to DE-OS 26 50 044 Antenna element with both the receiver input and, at switched on rear window heating, with the high frequency disturbed DC supply are connected to Avoidance of reception interference Screening measures in the DC power supply with high effectiveness especially for the low-frequency LMK range is required. The technical The effort for this screening is u. a. due to the high Heating currents (up to 30 A) considerably.

Eine ähnlich aufgebaute Schaltungsanordnung zur Ankopplung an ein als Antenne dienendes Heizfeld in der Heckscheibe des Kraftfahrzeuges ist aus der US-PS 44 22 077 bekannt. Auch hier erfolgt in einem Ausführungsbeispiel die Ankopplung des Hochfrequenzsende-/Empfangsgerätes zwischen einer Bifilarwicklung, die vom Heizstrom durchflossen wird, und dem Heizfeld, und zwar galvanisch an den einen Verbindungsdraht. Hier ist auch ein Anpassungsübertrager vorgesehen, dem ein abstimmbarer Kondensator parallel geschaltet ist. Dieser Übertrager ist aber von der Bifilarwicklung räumlich und magnetisch völlig getrennt.A similarly constructed circuit arrangement for coupling a heating field in the rear window of the Motor vehicle is known from US-PS 44 22 077. Here too in one embodiment, the coupling of the Radio frequency transceiver between one Bifilar winding, through which the heating current flows, and the Heating field, and galvanically on the one connecting wire. An adaptation transformer is also provided here, the one tunable capacitor is connected in parallel. This But transformer is spatial and of bifilar development completely separated magnetically.

Bei der Heckscheibenantenne nach der US-PS 34 84 584 sind an den beiden Adern der Heizleitung zur Entkopplung zwischen Heizkreis und Antennenkreis Spulen oder auch Parallelschwingkreise angeordnet, die indes magnetisch nicht miteinander gekoppelt sind. Die Ankopplung des Hochfrequenzgerätes erfolgt ebenfalls galvanisch an die eine Ader der Heizleitung.In the rear window antenna according to US-PS 34 84 584 are on the two wires of the heating cable for decoupling between Heating circuit and antenna circuit coils or also Parallel resonant circuits arranged, but not magnetically are coupled together. The coupling of the The high-frequency device is also galvanically connected to one Core of the heating cable.

Schließlich ist aus der US und PS 44 39 771 eine Heckscheibenantenne mit einer Haupt- und einer eine andere Richtcharakteristik besitzenden Hilfsantenne für ein Diversity-Verfahren bekannt. Als Hilfsantenne ist das Heizfeld verwendet, welches zur Entkopplung zwischen Antennenkreis und Heizkreis über eine bifilar gewickelte Spule gespeist wird. Das Hochfrequenzgerät ist aber nicht an die Heizleiter des Heizfeldes angekoppelt, sondern über einen Verstärker direkt an einen Draht des Heizfeldes.Finally, from US and PS 44 39 771 one Rear window antenna with one main and another Directional characteristic auxiliary antenna for a Diversity process known. The heating field is the auxiliary antenna used, which for the decoupling between antenna circuit and Heating circuit is fed via a bifilar wound coil. The High-frequency device is not connected to the heating conductor of the Heating field coupled, but directly via an amplifier a wire from the heating field.

Bei all diesen bekannten Ankopplungsschaltungen läßt sich weder im Empfangsfall ein möglichst guter Empfang mit einem guten Signal-Störverhältnis erreichen noch die Einkopplung von hochfrequenten Störungen, z. B. aus dem Bordnetz des Fahrzeugs, verhindern. Im Sendefall wird eine verlustarme Leistungsanpassung an das Speisekabel nicht erreicht.With all these known coupling circuits, neither In the case of receipt, the best possible reception with a good one Signal-to-noise ratio still achieve the coupling of high-frequency interference, e.g. B. from the vehicle electrical system, prevent. In the case of transmission, a low-loss Power adjustment to the power cable not achieved.

Aufgabe der Erfindung ist es deshalb, eine Schaltungsanordnung nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 so weiterzubilden, daß in einem breiten Frequenzband, auch bei niedrigen Frequenzen, im Empfangsfall ein gutes Signal-Störverhältnis und eine Siebung der hochfrequenten Störungen im Heizkreis ohne großen Aufwand erzielt wird, während im Sendefall eine verlustarme Leistungsanpassung des Senders an die Antennen-Speiseleitung erreicht wird.The object of the invention is therefore a circuit arrangement according to the preamble of claim 1 so that in a broad frequency band, even at low frequencies, in Receiving a good signal-to-noise ratio and screening the high-frequency interference in the heating circuit without much effort is achieved while a low loss in the case of transmission Power adjustment of the transmitter to the antenna feed line is achieved.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 genannten Maßnahmen gelöst.This object is achieved by the in the characterizing part of Claim 1 measures resolved.

Im folgenden wird die Erfindung anhand von Zeichnungen dargestellt und näher beschrieben. Es zeigtIn the following the invention with reference to drawings shown and described in more detail. It shows

Fig. 1 Grundprinzip einer Heckscheibenantenne mit einer Ankopplungsschaltung nach der Erfindung, Fig. 1 Basic principle of a rear window antenna with a coupling circuit according to the invention,

Fig. 2 elektrisches Ersatzschaltbild einer Antenne mit einer Ankopplungsschaltung nach der Erfindung, FIG. 2 electrical equivalent circuit diagram of an antenna with a coupling circuit according to the invention,

Fig. 3 elektrisches Ersatzschaltbild einer Antenne mit einer Ankopplungsschaltung nach der Erfindung für nicht zu große Frequenzbereiche bei nicht zu niedrigen Frequenzen, z. B. für Autotelefon, Fig. 3 electrical equivalent circuit diagram of an antenna with a coupling circuit according to the invention for not too large frequency ranges at not too low frequencies, for. B. for car phone,

Fig. 4 elektrisches Ersatzschaltbild einer aktiven Empfangsantenne mit einer Ankopplungsschaltung nach der Erfindung, z. B. für den UKW-Rundfunkempfang, Fig. 4 electrical equivalent circuit diagram of an active receiving antenna with a coupling circuit according to the invention, for. B. for FM radio reception,

Fig. 5 elektrisches Ersatzschaltbild einer Antenne mit Ankopplungsschaltung nach der Erfindung für den Empfang breiter Frequenzbänder niedriger Frequenz (z. B. LMK-Empfang) mit einem Autoradio mit kapazitivem Eingangswiderstand, Fig. 5 electrical equivalent circuit diagram of an antenna coupling circuit according to the invention for receiving wider frequency bands low frequency (z. B. LMS reception) with a car radio with a capacitive input impedance,

Fig. 6 einfaches elektrisches Ersatzschaltbild einer Antenne mit einer Ankopplungsschaltung nach der Erfindung für ein breites Frequenzband niedriger Frequenz und einen fest gekoppelten Übertrager, Fig. 6 simple equivalent electrical circuit diagram of an antenna with a coupling circuit according to the invention for a broad frequency band of low frequency and a tightly coupled transformer,

Fig. 7 typische Frequenzabhängigkeit der Signalspannung U für ein breites Frequenzband niedriger Frequenz und eine kapazitive Belastung der Sekundärspule des Übertragers, Fig. 7 typical frequency dependence of the signal voltage U for a wide frequency band and a low frequency capacitive load on the secondary coil of the transformer,

Fig. 8 elektrisches Ersatzschaltbild einer aktiven Antenne mit einer Ankopplungsschaltung nach der Erfindung für den Empfang breiter Frequenzbänder niedriger Frequenz und einem Verstärker kleiner Eingangskapazität, Fig. 8 electrical equivalent circuit diagram of an active antenna with a coupling circuit according to the invention for receiving wider frequency bands low frequency amplifier and a small input capacitance,

Fig. 9 Heckscheibenantenne mit einer Ankopplungsschaltung für zwei Frequenzbereiche, Fig. 9 rear window antenna having a coupling circuit for two frequency ranges,

Fig. 10 Fahrzeugheckscheibe mit zwei Heizfeldern, von denen das eine für eine Antenne mit Ankopplungsschaltung nach der Erfindung verwendet wird. Fig. 10 vehicle rear window with two heating fields, one of which is used for an antenna with coupling circuit according to the invention.

Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere in einem besseren Empfang, der sogar auch in einem breiten niederfrequenten Frequenzbereich erreicht wird, und in einer Reduktion der Störungen, die über die Gleichstromeinspeisung in das Empfangssystem eingekoppelt werden, sowie in einer einfachen Möglichkeit, die Anordnung für andere Sende- und/oder Empfangsfrequenzbereiche zu erweitern.The advantages achieved with the invention are in particular in a better reception, even in a broad one low frequency range is reached, and in a Reduction of disturbances caused by the direct current feed in the receiving system can be coupled in, as well as in a simple Possibility of arranging for other broadcast and / or Extend reception frequency ranges.

Anhand der Fig. 1 wird das Grundprinzip der Schaltungsanordnung nach der Erfindung beschrieben. Auf der Heckscheibe 1 befindet sich ein Heizfeld 2, das als Antennenelement dient. Die Zuführung der Heizströme erfolgt über die beiden Gleichstromanschlüsse 5 und 6 des Heizfeldes, an die die erste Seite 4 der Primärwicklung 9 angeschlossen ist. Diese besteht aus bifilaren, eng benachbarten Drähten und bildet zusammen mit der Sekundärwicklung 11 einen Übertrager 10. Die beiden anderen Anschlüsse auf der zweiten Seite 7 der Primärwicklung 9 sind an die Gleichstromquelle 8 für die Heizung der Heizelemente angeschlossen. Diese Anschlüsse sind hochfrequenzmäßig mit der Fahrzeugkarosserie 3, im Beispiel der Fig. 1 durch zwei Kondensatoren 22, verbunden.The basic principle of the circuit arrangement according to the invention is described with reference to FIG. 1. On the rear window 1 there is a heating field 2 , which serves as an antenna element. The heating currents are supplied via the two direct current connections 5 and 6 of the heating field, to which the first side 4 of the primary winding 9 is connected. This consists of bifilar, closely adjacent wires and, together with the secondary winding 11, forms a transformer 10 . The other two connections on the second side 7 of the primary winding 9 are connected to the direct current source 8 for heating the heating elements. In terms of radio frequency, these connections are connected to the vehicle body 3 , in the example of FIG. 1 by two capacitors 22 .

An die Primärwicklung 9 ist die Sekundärspule 11 magnetisch angekoppelt. Die Windungszahl der Sekundärspule ist dabei geeignet gewählt, daß im Empfangsfall im Empfänger 14, der über ein Netzwerk 12 und die Antennenanschlußleitung 13 angeschlossen ist, ein gutes Signal-Rauschverhältnis für die Empfangsfrequenz entsteht. The secondary coil 11 is magnetically coupled to the primary winding 9 . The number of turns of the secondary coil is suitably chosen so that a good signal-to-noise ratio for the reception frequency arises in the receiver 14 in the receiver 14 , which is connected via a network 12 and the antenna connection line 13 .

Das Netzwerk 12 kann im Empfangsteil wahlweise als passives verlustarmes Transformationsnetzwerk oder als aktives Verstärker- und Transformationsnetzwerk ausgeführt werden. Bei Ausführung des Netzwerks 12 als Verstärker- und Transformationsnetzwerk wird die Sekundärspule 11 geeignet gestaltet, daß sich an der Antennenanschlußstelle, also am Ausgang des Netzwerks 12 an den Klemmen 20 und 21, im vorgegebenen Frequenzbereich ein möglichst gutes Signal-Rauschverhältnis einstellt.The network 12 can be designed in the receiving section either as a passive low-loss transformation network or as an active amplifier and transformation network. When the network 12 is implemented as an amplifier and transformation network, the secondary coil 11 is suitably designed so that the best possible signal-to-noise ratio is established at the antenna connection point, that is to say at the output of the network 12 at the terminals 20 and 21 , in the predetermined frequency range.

Im Fall eines passiven Transformationsnetzwerkes werden dieses Netzwerk 12 und die Sekundärspule 11 so aufgeführt, daß am Eingang des Empfängers 14 Widerstandsanpassung vorliegt. Eine derartige Anordnung kann auch zum Senden verwendet werden. In diesem Fall tritt an Stelle des Empfängers 14 ein Sender 14. Die Impedanzanpassung am Senderausgang erfolgt hierbei für maximale Ausgangsleistung.In the case of a passive transformation network, this network 12 and the secondary coil 11 are listed in such a way that resistance matching is present at the input of the receiver 14 . Such an arrangement can also be used for transmission. In this case, the receiver 14 takes the place of a transmitter fourteenth The impedance matching at the transmitter output takes place here for maximum output power.

Die Wirkungsweise der beschriebenen Antenne bei niedrigen Frequenzen (d. h. bei Wellenlängen, die wesentlich größer als die Abmessungen des Fahrzeugs sind) wird anhand des elektrischen Ersatzschaltbildes in Fig. 2 für den Fall eines passiven Netzwerks 12 deutlich. Bezüglich des Gleichstromanschlußklemmenpaares 5 und 6 kann das Heizfeld 2 als Signalspannungsquelle mit der Leerlaufspannung E*heff und der Impedanz des Heizfeldes Za zwischen diesem Klemmpaar 5, 6 und der Fahrzeugkarosserie 3 dargestellt werden. Bei niedrigen Frequenzen ist Za im wesentlichen durch die Kapazität Ca beschreibbar. Hierbei ist darauf zu achten, daß die Sammelschienen des Heizfeldes nicht mit hochfrequent verlustbehafteten Materialien (Gummiberandung, Klebemittel) in Berührung kommen.The mode of operation of the antenna described at low frequencies (ie at wavelengths that are substantially larger than the dimensions of the vehicle) can be seen from the electrical equivalent circuit diagram in FIG. 2 for the case of a passive network 12 . With regard to the pair of direct current terminals 5 and 6 , the heating field 2 can be represented as a signal voltage source with the open circuit voltage E * heff and the impedance of the heating field Za between this pair of terminals 5, 6 and the vehicle body 3 . At low frequencies, Za can essentially be described by the capacitance Ca. It is important to ensure that the busbars of the heating field do not come into contact with high-frequency lossy materials (rubber edging, adhesive).

E ist die Empfangsfeldstärke und heff die effektive Höhe des Heizfeldes. An dieses Klemmenpaar 5, 6 ist die bifilar ausgeführte Primärwicklung 9 des Übertragers 10 angeschlossen und an ihrem anderen Ende 7 hochfrequent niederohmig mit der Fahrzeugkarosserie 3 verbunden. Die Sekundärwicklung 11 wird dabei so ausgeführt, daß sich mit einem möglichst einfachen verlustarmen Netzwert 12 am Ende der Antennenanschlußleitung die geforderte Impedanzanpassung an den Empfänger bzw. Sender 14 einstellt. E is the reception field strength and heff is the effective height of the heating field. The bifilar primary winding 9 of the transformer 10 is connected to this pair of terminals 5, 6 and is connected at its other end 7 to the vehicle body 3 at a low frequency with a high frequency. The secondary winding 11 is designed in such a way that the required impedance matching to the receiver or transmitter 14 is established with the simplest possible low-loss network value 12 at the end of the antenna connecting line.

Im Gegensatz zu der aus DE-OS 26 50 044 bekannten Schaltungsanordnung kann durch die Wahl einer geeigneten Sekundärspule 11 das Impedanzniveau an ihrem Ausgang (Klemmen 18, 19) in weiten Grenzen frei wählbar eingestellt werden und damit auf einfache Weise an die weiterführende Sender- bzw. Empfängerschaltung angepaßt werden. Das transformatorische Prinzip ist zudem sehr breitbandig, so daß die Wirkungsweise der Antenne auch für breite Frequenzbänder optimiert werden kann.In contrast to the circuit arrangement known from DE-OS 26 50 044, the choice of a suitable secondary coil 11 allows the impedance level at its output (terminals 18, 19 ) to be freely selected within wide limits and thus easily passed on to the further transmitter or Receiver circuit can be adapted. The transformer principle is also very broadband, so that the antenna's mode of operation can also be optimized for wide frequency bands.

Die Anordnung aus Heizfeld 2 und Übertrager 10 führt bei niedrigen Frequenzen zu einem Hochpaßverhalten mit einer Resonanzüberhöhung bei der Resonanzfrequenz, die sich aus der Antennenkapazität Ca und der Primärinduktivität des Übertragers sowie der wechselstrommäßigen Belastung der Sekundärwicklung 11 durch das Netzwerk 12 ergibt. Legt man diese Resonanzfrequenz ans untere Frequenzbandende des Betriebsfrequenzbereichs, so wird auch am unteren Frequenzbandende die Signalübertragung der Antenne ausreichend. Diese Dimensionierung erlaubt eine Minimierung der Primärinduktivität des Übertragers 10. Damit ist ein minimaler Drahtaufwand verbunden, mit dem auch minimale Verluste an Heizleistung einhergehen.The arrangement of heating field 2 and transformer 10 leads to high-pass behavior at low frequencies with a resonance increase at the resonance frequency, which results from the antenna capacitance Ca and the primary inductance of the transformer and the AC load on the secondary winding 11 by the network 12 . If this resonance frequency is placed at the lower frequency band end of the operating frequency range, the signal transmission of the antenna is also sufficient at the lower frequency band end. This dimensioning allows the primary inductance of the transformer 10 to be minimized. This involves a minimal amount of wire, which is accompanied by minimal losses in heating power.

Ein entscheidender Vorteil der transformatorischen Ankopplung des Netzwerks 12 an das Heizfeld 2 ist die Tatsache, daß die der Heizgleichstromquelle 8 des Fahrzeugs überlagerten hochfrequenten Störströme, die ebenfalls durch das Heizfeld fließen, nicht in das Empfangssystem eingekoppelt werden und damit auch nicht den Empfang beeinträchtigen können. Diese hochfrequenten Störströme sind durch die elektrischen Fahrzeugaggregate (z. B. Zündung, Lichtmaschine, digitale Motorelektrik u. a.) verursacht. Diese Störströme durchfließen die beiden Drähte der Primärwicklung 9 des Übertragers 10 auf Grund der großen Eigeninduktivität der bifilar ausgeführten Wicklung zweimal in gleicher Größe in gegensinniger Richtung, so daß sich ihre magnetischen Wirkungen aufheben und auf die Sekundärwicklung kein Signal übertragen wird und daher auch keine Störungen ins Empfangssystem eingekoppelt werden. Dagegen führt die galvanische Auskopplung des Empfangssignals an einem Draht der Heizleitung, wie sie bei der aus der DE-OS 26 50 044 bekannten Auskopplungsanordnung vorgesehen ist, zwangsweise zu einer Einkopplung der Störspannungen, die über die Störströme an dem durch die Heizelemente gebildeten hochfrequenten Widerstand entstehen, ins Empfangssystem. Die am Heizfeld abgegriffene Störspannung ist dabei nur unwesentlich kleiner als die gesamte, der Gleichspannungsquelle der Heizung von den störenden Fahrzeugaggregaten überlagerte Störspannung.A decisive advantage of the transformer coupling of the network 12 to the heating field 2 is the fact that the high-frequency interference currents superimposed on the heating direct current source 8 of the vehicle, which also flow through the heating field, are not coupled into the receiving system and therefore cannot impair reception. These high-frequency interference currents are caused by the electrical vehicle units (e.g. ignition, alternator, digital engine electronics, etc.). This interference currents flow through the two wires of the primary winding 9 of the transformer 10 due to the large self-inductance of the bifilar winding twice in the same size in opposite directions, so that their magnetic effects cancel each other and no signal is transmitted to the secondary winding and therefore no interference Receiving system can be coupled. In contrast, the galvanic decoupling of the received signal on a wire of the heating line, as is provided in the decoupling arrangement known from DE-OS 26 50 044, inevitably leads to a coupling in of the interference voltages which arise via the interference currents at the high-frequency resistor formed by the heating elements , into the reception system. The interference voltage tapped off at the heating field is only insignificantly smaller than the total interference voltage superimposed on the DC voltage source of the heating by the interfering vehicle assemblies.

Bekanntlich reduziert die Kapazität parallel zu einer kapazitiven Antenne die Antennenbandbreite und damit die Leistungsfähigkeit der Antenne. Aus diesem Grund ist die wirksame Parallelkapazität zwischen dem Klemmenpaar 5, 6 und dem Masseanschluß (Fahrzeugkarosserie 3) so klein wie möglich zu halten. In einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung wird zur Vermeidung einer Zuleitungskapazität die Primärwicklung des Übertragers 10 auf der ersten Seite 4 der bifilaren Spule 9 über möglichst kurze leitende Verbindungen 16 und 17 (Fig. 1) mit den Gleichstromanschlüssen 5 und 6 des Heizfeldes verbunden.As is known, the capacity parallel to a capacitive antenna reduces the antenna bandwidth and thus the performance of the antenna. For this reason, the effective parallel capacitance between the pair of terminals 5, 6 and the ground connection (vehicle body 3 ) must be kept as small as possible. In an advantageous embodiment of the invention, the primary winding of the transformer 10 on the first side 4 of the bifilar coil 9 is connected to the DC connections 5 and 6 of the heating field via the shortest possible conductive connections 16 and 17 ( FIG. 1) in order to avoid a supply capacitance.

Insbesondere bei niedrigen Frequenzen ist es im Interesse einer möglichst kleinen Streuinduktivität des Übertragers 10 notwendig, die magnetische Kopplung zwischen der Primärwicklung 9 und der Sekundärwicklung 11 möglichst groß zu wählen. Dies geschieht am einfachsten durch Wahl eines für die Primär- und Sekundärwicklung gemeinsamen Wickelkörpers mit einem gemeinsamen Ferritkern 15. Durch die erhöhte Permeabilität des Ferritkerns wird die erforderliche Windungszahl und damit der Drahtbedarf und die Verluste an Heizleistung so klein wie möglich gehalten. In particular at low frequencies, in the interest of the smallest possible leakage inductance of the transformer 10, it is necessary to choose the magnetic coupling between the primary winding 9 and the secondary winding 11 as large as possible. The easiest way to do this is to choose a winding body common to the primary and secondary windings with a common ferrite core 15 . Due to the increased permeability of the ferrite core, the required number of turns and thus the wire requirement and the loss of heating power are kept as small as possible.

Um die zweite Seite 7 der Spule 9 im Betriebsfrequenzbereich hochfrequent niederohmig mit der Fahrzeugkarosserie zu verbinden, werden sehr vorteilhaft frequenzselektive Schaltungen aus Blindelementen mit Gleichstromtrennung zur Karosserie verwendet. Solche Schaltungen werden vorzugsweise durch hinreichend große Kapazitäten (Fig. 1), durch Serienresonanzkreise oder durch ähnlich wirkende Schaltungen realisiert.In order to connect the second side 7 of the coil 9 to the vehicle body in a high-frequency, low-impedance manner in the operating frequency range, frequency-selective circuits made of dummy elements with direct current separation from the body are used very advantageously. Such circuits are preferably implemented by sufficiently large capacitances ( FIG. 1), by series resonance circuits or by circuits having a similar effect.

Bei passiven Sende- bzw. Empfangsantennen, bei nicht zu niedrigen Frequenzen und innerhalb eines nicht zu großen Frequenzbereichs (z. B. für Autotelefon) kann die Hochfrequenzanschlußstelle 18, 19 direkt an die Antennenanschlußstelle angeschaltet sein (Fig. 3). Hierfür ist es erforderlich, die Primärwicklung und die Sekundärwicklung des Übertragers so zu gestalten, daß durch Transformation der Heizfeldimpedanz Za die an der Sekundärwicklung zwischen ihren Anschlüssen 18 und 19 meßbare Impedanz Z 1 nahezu gleich dem Eingangswiderstand ZL der Antennenanschlußleitung ist.In the case of passive transmitting or receiving antennas, at frequencies which are not too low and within a frequency range which is not too great (for example for a car telephone), the high-frequency connection point 18, 19 can be connected directly to the antenna connection point ( FIG. 3). For this purpose, it is necessary to design the primary winding and the secondary winding of the transformer such that, by transforming the heating field impedance Za, the impedance Z 1 that can be measured on the secondary winding between its connections 18 and 19 is almost equal to the input resistance ZL of the antenna connecting line.

Durch Einfügung eines auf an sich bekannte Weise geeignet gestalteten Netzwerks 12 wird in einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung die an den Anschlußklemmen der Sekundärwicklung 18 und 19 auftretende, in der Nähe des Wellenwiderstands der Antennenanschlußleitung liegende Impedanz praktisch in den Wellenwiderstand dieser Leitung transformiert.In a further embodiment of the invention, by inserting a network 12 which is suitably designed in a manner known per se, the impedance which occurs at the connection terminals of the secondary windings 18 and 19 and which is close to the characteristic impedance of the antenna connecting line is practically transformed into the characteristic impedance of this line.

In einer besonders vorteilhaften Weiterführung der Erfindung in Anwendung einer aktiven Empfangsantenne (z. B. für den UKW-Rundfunkempfang) enthält das direkt an die Sekundärwicklung des Übertragers 10 angeschlossene Netzwerk 12 zusätzlich einen verstärkenden Transistor 24 (Fig. 4). Vorteilhaft wird dieser mit Hilfe des verlustarmen Transformationsnetzwerks 23 eingangsseitig für optimales Signal-Rauschverhältnis angepaßt. Die Ausgangsimpedanz dieses Transistors wird vorteilhaft mit Hilfe eines Anpassungsnetzwerks 25 in den Wellenwiderstand ZL der Antennenanschlußleitung transformiert. In a particularly advantageous development of the invention using an active receiving antenna (for example for VHF radio reception), the network 12 connected directly to the secondary winding of the transmitter 10 additionally contains an amplifying transistor 24 ( FIG. 4). This is advantageously adapted with the aid of the low-loss transformation network 23 on the input side for an optimal signal-to-noise ratio. The output impedance of this transistor is advantageously transformed with the aid of an adaptation network 25 into the characteristic impedance ZL of the antenna connecting line.

Für den Empfang breiter Frequenzbänder niedriger Frequenzen, wie z. B. dem Lang-, Mittel- und Kurzwellenbereich (LMK), ist die oben beschriebene Impedanzanpassung nicht möglich. In diesem Frequenzbereich werden vielfach elektronisch abstimmbare Empfänger (Autoradio) mit kapazitiv hochohmigem Eingangswiderstand mit Feldeffekttransistor mit Ansteuerung am Gate verwendet. Die Eingangsimpedanz solcher Empfänger kann durch die Eingangskapazität Ce beschrieben werden (Fig. 5). Die für derartige Empfänger verwendete Antennenanschlußleitung (13) ist kapazitätsarm und wirkt auf Grund ihrer im Vergleich zur Betriebswellenlänge geringen Länge als Parallelkapazität CL. In diesen Fällen ist die Eingangsimpedanz der Antennenanschlußleitung kapazitiv und kann durch die Kapazität Ce +CL beschrieben werden. Besonders einfach wird die Anordnung, wenn ein Netzwerk 12 nicht verwendet wird. Damit ist die an den Anschlußklemmen der Sekundärwicklung 18 und 19 auftretende Impedanz gleich Cp =Ce +CL. Optimales Signal-Rauschverhältnis im Empfänger entsteht dann, wenn die Signalspannung U an der Parallelkapazität Cp möglichst groß ist. Dies wird durch geeignete Ausgestaltung des Übertragers 10 erreicht.For the reception of broad frequency bands of low frequencies, such as. B. the long, medium and short wave range (LMK), the impedance matching described above is not possible. In this frequency range, electronically tunable receivers (car radio) with a capacitive high-resistance input resistor with field-effect transistor with control at the gate are often used. The input impedance of such receivers can be described by the input capacitance Ce ( FIG. 5). The antenna connecting line ( 13 ) used for such receivers is low-capacitance and acts as a parallel capacitance CL due to its short length compared to the operating wavelength . In these cases, the input impedance of the antenna connecting line is capacitive and can be described by the capacitance Ce + CL . The arrangement becomes particularly simple when a network 12 is not used. The impedance occurring at the connection terminals of the secondary windings 18 and 19 is therefore equal to Cp = Ce + CL . Optimal signal-to-noise ratio in the receiver arises when the signal voltage U across the parallel capacitance Cp is as large as possible. This is achieved by a suitable configuration of the transmitter 10 .

Für den besonders vorteilhaften Fall einer festen magnetischen Kopplung zwischen Primär- und Sekundärwicklung des Übertragers 10 wird das elektrische Verhalten der Empfangsantenne durch das elektrische Ersatzschaltbild in Fig. 6 angenähert beschrieben. Hierin ist Lp die Induktivität der Primärspule und ü das Spannungsübersetzungsverhältnis des Übertragers, der an seinem Ausgang mit der Kapazität Cp belastet ist. Die Signalspannung U an der Parallelkapazität kann mit folgender Formel ermittelt werden:For the particularly advantageous case of a fixed magnetic coupling between the primary and secondary windings of the transmitter 10 , the electrical behavior of the receiving antenna is approximately described by the electrical equivalent circuit diagram in FIG. 6. Here Lp is the inductance of the primary coil and ü the voltage transformation ratio of the transformer, which is loaded with the capacitance Cp at its output. The signal voltage U across the parallel capacitance can be determined using the following formula:

Hierin ist fr die Resonanzfrequenz der aus der Heizfeldkapazität Ca parallel zu der auf der Primärseite des Übertragers wirksamen Kapazität Cp*ü ² und der Eigeninduktivität der Primärspule Lp gebildeten Schaltungsanordnung undHerein, fr is the resonance frequency of the above from the Heizfeldkapazität Ca parallel to the effective on the primary side of the transformer capacity Cp * ² and the self-inductance of the primary coil Lp circuitry formed and

Aus der Formel (1) geht hervor, daß bei Frequenzen, die wesentlich größer als fr sind, die Spannung U breitbandig konstant bleibt. Diese Spannung wird dann maximal (Um), wenn das Übersetzungsverhältnis ü ungefähr zu:From the formula (1) it follows that at frequencies which are substantially larger than fr , the voltage U remains constant over a wide band. This voltage becomes maximum (Um) when the gear ratio ü approximately to:

gewählt ist. Diese Spannung ergibt sich dann aus (1) zu:is selected. This voltage then results from (1):

Für Frequenzen am unteren Bandende bedämpfen die unvermeidbaren Spulenverluste das Signal. Dieses Absinken der Signalspannung mit kleiner werdender Frequenz kann durch Ausnutzung des Resonanzeffekts kompensiert oder überkompensiert werden. Unterhalb der Resonanzfrequenz fr fällt die Spannung U gemäß (f/fr) ² ab. Sehr vorteilhaft wird die Induktivität Lp derart gewählt, daß die Resonanzfrequenz fr um den Faktor höher liegt als die niedrigste Frequenz fu des Empfangsbereichs (Fig. 7), weil dadurch im gesamten Betriebsfrequenzbereich die Spannung U nicht unter den Wert Um absinkt. Die Eigeninduktivität kann in einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung damit zu:For frequencies at the lower end of the band, the unavoidable coil losses dampen the signal. This decrease in the signal voltage as the frequency decreases can be compensated for or overcompensated for by using the resonance effect. The voltage U drops below the resonance frequency fr according to (f / fr) ². The inductance Lp is very advantageously chosen such that the resonance frequency fr is higher by a factor than the lowest frequency fu of the reception range ( FIG. 7), because in this way the voltage U does not drop below the value Um in the entire operating frequency range. In a particularly advantageous embodiment of the invention, the self-inductance can therefore:

gewählt werden. Bei dieser Dimensionierung ergibt sich sehr vorteilhaft der kleinstmögliche Wert für Lp. to get voted. With this dimensioning, the smallest possible value for Lp results very advantageously.

Ist die Antennenanschlußleitung an ihrem Eingang direkt mit den Anschlußklemmen 18 und 19 der Sekundärwicklung 11 verbunden, wird diese somit mit der Kapazität Cp =CL +Ce belastet. Durch geeignete Wahl der Induktivität der Primärwicklung und der Windungszahl der Sekundärwicklung gemäß der in den Gleichungen (1) mit (5) dargestellten Zusammenhänge wird somit im Empfänger 14 im gesamten Frequenzbereich ein gutes Signal-Rauschverhältnis erzielt. Nachteilig bei dieser Konzeption ist die verhältnismäßig große Kapazität Cp, die sich hauptsächlich aus der Kapazität CL der Antennenanschlußleitung ergibt und zu einer verhältnismäßig kleinen Spannung Um führt.If the antenna connecting line is directly connected at its input to the connecting terminals 18 and 19 of the secondary winding 11 , the latter is thus loaded with the capacitance Cp = CL + Ce . By a suitable choice of the inductance of the primary winding and the number of turns of the secondary winding according to the relationships shown in equations (1) with (5), a good signal-to-noise ratio is thus achieved in the receiver 14 in the entire frequency range. A disadvantage of this design is the relatively large capacitance Cp , which results primarily from the capacitance CL of the antenna connecting line and leads to a relatively low voltage Um .

Wesentlich günstiger ist es deshalb, am Eingang des Netzwerks 12 einen kapazitiv hochohmigen Breitbandverstärker anzuschalten (s. Fig. 8). Die Signalspannung U sowie damit auch der Signal-Rauschabstand wird durch diese Maßnahme gemäß Gleichung (4) um den FaktorIt is therefore much cheaper to connect a capacitively high-impedance broadband amplifier at the input of the network 12 (see FIG. 8). The signal voltage U, and thus also the signal-to-noise ratio, is reduced by the factor according to equation (4)

angehoben, wenn CF die Eingangskapazität des verwendeten Verstärkers ist. Solche Verstärker mit kleiner Eingangskapazität, kleinem Eigenrauschen und hoher Linearität sind z. B. bekannt aus DE-PS 21 15 657, DE-PS 20 21 331, DE-AS 25 54 828 und DE-AS 25 54 829.raised when CF is the input capacity of the amplifier used. Such amplifiers with small input capacitance, low self-noise and high linearity are e.g. B. known from DE-PS 21 15 657, DE-PS 20 21 331, DE-AS 25 54 828 and DE-AS 25 54 829.

Bei Antennen nach der Erfindung kann der Drahtbedarf für die Primärwicklungen der Übertrager minimal gewählt werden. Trotzdem kann bei sehr großen Heizleistungen und großen zu beheizenden Flächen die thermische Belastung der Übertrager unzulässig hoch werden, vor allem wenn die Wicklungen auf einem Ferritkern aufgebracht sind. In solchen Fällen ist es vorteilhaft, die Größe der über die Primärwicklungen 9 mit dem Heizgleichstrom beheizten Fläche kleiner als die insgesamt zu beheizende Fläche zu wählen (Fig. 10) und nur diesen Teil des Heizfeldes als Antenne zu verwenden. Der restliche Teil der zu beheizenden Fläche kann dann mit einem Heizfeld bedeckt werden, das nicht als Antenne verwendet wird. Dieses wird dann über gesonderte Heizdrähte 29, 30, die an Gleichstromanschlüsse 27, 28 geführt sind, mit Heizstrom versorgt. In antennas according to the invention, the wire requirement for the primary windings of the transmitters can be chosen to be minimal. Nevertheless, with very large heating capacities and large areas to be heated, the thermal load on the transformer can become impermissibly high, especially if the windings are applied to a ferrite core. In such cases, it is advantageous to select the size of the area heated by the direct heating current via the primary windings 9 to be smaller than the total area to be heated ( FIG. 10) and to use only this part of the heating field as an antenna. The rest of the area to be heated can then be covered with a heating field that is not used as an antenna. This is then supplied with heating current via separate heating wires 29, 30 which are led to DC connections 27, 28 .

Häufig ist es erwünscht, mehrere verschiedene Empfangsfrequenzbereiche (z. B. LMK- und UKW-Rundfunkempfang im Fahrzeug) sowie z. B. einen oder mehrere Sende-Empfangsfrequenzbereiche (z. B. Autotelefon) mit einer einzigen Antennenstruktur zu realisieren. Dies ist mit einer Anordnung aus mehreren Schaltungsanordnungen nach der Erfindung vorteilhaft in der Weise möglich, wie dies für den Fall zweier Frequenzbereiche Fig. 9 zeigt.It is often desirable to have several different reception frequency ranges (e.g. LMK and FM radio reception in the vehicle) and z. B. to realize one or more transmit-receive frequency ranges (z. B. car phone) with a single antenna structure. This is advantageously possible with an arrangement of several circuit arrangements according to the invention, as is shown in the case of two frequency ranges in FIG. 9.

In Fig. 9 sind zwei Bifilarwicklungen als Primärwicklungen zweier Übertrager 10, zur Unterscheidung im folgenden mit 10 a und 10 b bezeichnet, zur Auskopplung zweier unterschiedlicher Frequenzbereiche vorhanden, wobei die Primärwicklungen beider Spulen 9 a und 9 b auf Grund der gleichstrommäßigen Serienschaltungen vom Heizgleichstrom sowie von den hochfrequenten Störströmen nacheinander durchflossen werden und dadurch die oben beschriebenen Vorteile hinsichtlich der unterbleibenden Einkopplung von Störungen des Bordnetzes ins Empfangssystem für beide Frequenzbereiche erhalten bleiben. Entsprechend sind die Anschlüsse 18 a und 19 a bzw. 18 b und 19 b der beiden Sekundärwicklungen 11 a und 11 b der Übertrager 10 a und 10 b an das gemeinsame Netzwerk 12 mit der Antennenanschlußstelle 20, 21 angeschlossen. In diesem Fall ist zweckmäßigerweise eine Frequenzweiche 32 im Netzwerk 12 enthalten (Fig. 9).In Fig. 9 two bifilar windings are present as primary windings of two transmitters 10 , to distinguish between 10 a and 10 b below, for decoupling two different frequency ranges, the primary windings of both coils 9 a and 9 b due to the direct current series connections of the heating direct current and the high-frequency interference currents flow through one after the other and the advantages described above with regard to the failure to couple interference from the vehicle electrical system into the reception system for both frequency ranges are retained. Correspondingly, the connections 18 a and 19 a or 18 b and 19 b of the two secondary windings 11 a and 11 b of the transmitters 10 a and 10 b are connected to the common network 12 with the antenna connection point 20, 21 . In this case, a crossover 32 is expediently contained in the network 12 ( FIG. 9).

Weitere Dimensionierungsgesichtspunkte für eine derartige Schaltungsanordnung nach der Erfindung für zwei Frequenzbereiche sollen am Beispiel einer kombinierten LMK- UKW-Rundfunkempfangsantenne erläutert werden. Im Beispiel der Fig. 9 ist dann der Übertrager 10 a für den UKW-Frequenzbereich, wie oben z. B. anhand der Fig. 4 erläutert, dimensioniert. Die hochfrequenzmäßig niederohmige Verbindung der zweiten Seite der Primärwicklung 9 a des Übertragers 10 a ist dann wegen der relativ geringen Bandbreite des UKW-Bereichs mit Hilfe von Serienresonanzkreisen oder mit Schaltungen mit dem Charakter von Serienresonanzkreisen einfach realisierbar. Die Resonanzfrequenz dieser Serienresonanzkreise liegt zweckmäßigerweise innerhalb des UKW-Bereichs, und der Resonanzblindwiderstand der Resonanzkreise wird so gewählt, daß die Niederohmigkeit im gesamten UKW-Frequenzbereich ausreichend ist. Gleichzeitig ist zu beachten, daß sich durch diese Serienresonanzkreise bei tiefen Frequenzen, hier dem LMK-Bereich, eine kapazitive Belastung des Heizfeldes ergibt, so daß der Serienresonanzkreis nicht unnötig niederohmig dimensioniert werden darf.Further dimensioning considerations for such a circuit arrangement according to the invention for two frequency ranges will be explained using the example of a combined LMK-FM radio reception antenna. In the example of FIG. 9, the transmitter 10 a is then for the FM frequency range, such as above. B. explained with reference to FIG. 4, dimensioned. The high-frequency, low-impedance connection of the second side of the primary winding 9 a of the transformer 10 a is then easy to implement because of the relatively small bandwidth of the FM range with the help of series resonance circuits or with circuits with the character of series resonance circuits. The resonance frequency of these series resonance circuits is expediently within the FM range, and the resonance reactance of the resonance circuits is chosen so that the low-impedance is sufficient in the entire FM frequency range. At the same time, it should be noted that these series resonance circuits result in a capacitive load on the heating field at low frequencies, here the LMK range, so that the series resonance circuit must not be dimensioned unnecessarily with low impedance.

Der Übertrager 10 b ist in diesem Beispiel für die Auskopplung des niederfrequenten, breiten LMK-Frequenzbereichs vorgesehen. Die niederohmige Verbindung der beiden Drähte auf der zweiten Seite der Spule 9 b im Übertrager 10 b erfolgt dann zweckmäßigerweise am einfachsten über hinreichend große Kapazitäten (Fig. 9).The transformer 10 b is provided in this example for the decoupling of the low-frequency, wide LMK frequency range. The low-resistance connection of the two wires on the second side of the coil 9 b in the transformer 10 b is then expediently carried out most simply over sufficiently large capacitances ( FIG. 9).

Da die Primärinduktivität der Spule 9 a im Übertrager 10 a für den Übertrager 10 b eine Streuinduktivivät darstellt, die die wirksame Kopplung reduziert, ist es vorteilhaft, wenn die Primärinduktivität der Spule 9 a im Übertrager 10 a im Vergleich zur Eigeninduktivität der Spule 9 b im Übertrager 10 b klein ist. Dies ist dann in der Regel in ausreichendem Maße erfüllt, wenn am Übertrager 10 a das höherfrequente Signal und am Übertrager 10 b das niederfrequente Signal und am Übertrager 10 b das niederfrequente Signal ausgekoppelt wird, wie dies im obigen Beispiel vorgesehen war.Since the primary inductance of the coil 9 a in the transformer 10 a represents a leakage inductance for the transmitter 10 b , which reduces the effective coupling, it is advantageous if the primary inductance of the coil 9 a in the transformer 10 a compared to the self-inductance of the coil 9 b im Transformer 10 b is small. This is usually met sufficiently if the transmitter 10 a the higher frequency signal and the transformer 10 b the low frequency signal and b at the transformer 10, the low-frequency signal is coupled, as foreseen in the above example.

Bei einer sinngemäßen Erweiterung einer Schaltungsanordnung nach der Erfindung auf mehr als auf 2 Frequenzbereiche wird man daher vorteilhaft den Übertrager für den höchsten Frequenzbereich unmittelbar an die Gleichstromanschlüsse des Heizfeldes und den Übertrager für den niederfrequentesten Frequenzbereich am entferntesten von den Gleichstromanschlüssen des Heizfeldes anschließen und die hochfrequenzmäßige Verbindung der zweiten Seiten der bifilaren Primärwicklungen 9 mit der Fahrzeugkarosserie 3 jeweils so ausführen, daß die Beeinflussung für die anderen Frequenzbereiche möglichst gering ist.In an analogous expansion of a circuit arrangement according to the invention to more than 2 frequency ranges, one will therefore advantageously connect the transformer for the highest frequency range directly to the DC connections of the heating field and the transformer for the lowest frequency range most distant from the DC connections of the heating field and the high-frequency connection Execute the second sides of the bifilar primary windings 9 with the vehicle body 3 in such a way that the influence on the other frequency ranges is as small as possible.

Claims

1.Circuit arrangement for coupling a high-frequency transmitting and / or receiving device to a heating field, which also serves as an antenna and is mounted in the rear window of a motor vehicle, consisting of a coil which is designed as a bifilar winding with the aid of two parallel wires and whose two wires are on the first side of the coil to the two DC connections of the heating field and on the second side to the poles of the DC voltage source and are connected at high frequency to the vehicle body, and a high-frequency connection point, which is connected via an antenna connection line to an antenna connection point of the high-frequency device, characterized in that the coil forms the primary winding ( 9 ) of a transformer ( 10 ) which has a magnetically coupled secondary winding ( 11 ) separate from the primary winding ( 9 ), the ends of which serve as a high-frequency connection point ( 18, 19 ).

2. Circuit arrangement according to claim 1, characterized in that the primary winding ( 9 ) of the transformer ( 10 ) on the first side ( 4 ) of the coil via short conductive connections ( 16, 17 ) connected to the DC connections ( 5, 6 ) of the heating field is.

3. Circuit arrangement according to claim 1 or 2, characterized in that the primary winding ( 9 ) and the secondary winding ( 11 ) of the transformer ( 10 ) are applied to a common ferrite core ( 15 ).

4. Circuit arrangement according to one of claims 1 to 3, characterized in that the inductance of the primary winding ( 9 ) is chosen small and the choice of the number of turns of the secondary winding ( 11 ) within the useful frequency range, the impedance present on the secondary winding ( 11 ) almost the same is the input resistance of the directly connecting antenna connecting line ( 13 ).

5. Circuit arrangement according to one of claims 1 to 3, characterized in that a network ( 12 ) is inserted between the high-frequency connection point ( 18, 19 ) and the antenna connection point ( 20, 21 ).

6. Circuit arrangement according to claim 5, characterized in that the inductance of the primary winding ( 9 ) is chosen small and by the choice of the number of turns of the secondary winding ( 11 ) within the useful frequency range, the impedance present on the secondary winding ( 11 ) is approximately equal to the input resistance of the antenna connection line ( 13 ) and the network ( 12 ) is formed by a low-loss matching circuit which has an impedance at its output which is almost equal to the input resistance of the antenna connecting line ( 13 ).

7. Circuit arrangement according to claim 5, for coupling a high-frequency receiving device, characterized in that the network ( 12 ) is designed as a transistor amplifier.

8. Circuit arrangement according to claim 7, characterized in that the inductance of the primary winding ( 9 ) is chosen small, that an amplifier transistor of the transistor amplifier is connected to the secondary winding ( 11 ) and almost by the choice of the number of turns of the secondary winding ( 11 ) within the useful frequency range Noise matching is achieved.

9. Circuit arrangement according to claim 7, characterized in that between the secondary winding and an amplifier transistor ( 24 ) of the amplifier, a low-loss transformation network ( 23 ) is arranged, with the choice of the output impedance almost noise matching is achieved.

10. Circuit arrangement according to one of claims 1 to 4 when used in a wide frequency range of low frequency, characterized in that the antenna connection line ( 13 ) is connected directly to the secondary winding ( 11 ) of the transmitter ( 10 ) and that the input impedance of the antenna connection line ( 13 ) with a downstream receiver ( 14 ) is represented by a capacitance Cp and there is a large signal-to-noise ratio in the receiver ( 14 ) due to the choice of the transmission ratio ü of the transmitter ( 10 ) at the upper end of the useful frequency range.

11. Circuit arrangement according to claim 5 or 7 when used in a wide frequency range of low frequency, characterized in that the input impedance of the network ( 12 ) with connected antenna connecting line ( 13 ) and connected receiver ( 14 ) represents a capacitance Cp and by the choice the transmission ratio ü of the transmitter ( 10 ) at the upper end of the useful frequency range in the receiver ( 14 ) a large signal-to-noise ratio is achieved.

12. Circuit arrangement according to one of claims 10 to 11, characterized in that approximates the heating field ( 2 ) at a capacitance Ca. is selected, where ü is the ratio of the secondary voltage to the primary voltage of the transformer ( 10 ).

13. Circuit arrangement according to one of claims 10 to 12, characterized in that the from the capacitance Ca of the heating field (2), the inductance Lp of the primary winding (9) and effective on the primary side of the transformer (10) capacitance Cp · ü ² the resonance frequency fr determined by the choice of inductance Lp is approx. times greater than the lowest useful frequency of the broad frequency range.

14. Circuit arrangements according to one of claims 1 to 9, characterized in that a number of circuit arrangements corresponding to the number of frequency ranges is arranged for the coupling or decoupling in several different frequency ranges, of which only the wires on the first side of the coil ( 9 a) of the first circuit arrangement (10 a) of the two DC terminals (5, 6) of the heating field (10 a, 10 b) are connected, while the wires on the first side of the coil (9 b) of the further circuitry (10 b ) are connected to the corresponding wires on the second side of the coil of the respective preceding circuit arrangement ( 10 a) , that the two wires on the second side of the coil ( 9 a , 9 b) of each circuit arrangement are frequency-selective for the respective one to be coupled out or in Frequency range are connected to the vehicle body ( 3 ) with low resistance.