EP0166387A2 - Vehicle windshield antenna - Google Patents

Vehicle windshield antenna Download PDF

Info

Publication number
EP0166387A2
EP0166387A2 EP85107664A EP85107664A EP0166387A2 EP 0166387 A2 EP0166387 A2 EP 0166387A2 EP 85107664 A EP85107664 A EP 85107664A EP 85107664 A EP85107664 A EP 85107664A EP 0166387 A2 EP0166387 A2 EP 0166387A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
antenna
frequency
coil
winding
transformer
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP85107664A
Other languages
German (de)
French (fr)
Other versions
EP0166387A3 (en
EP0166387B1 (en
Inventor
Heinz Prof. Dr.-Ing. Lindenmeier
Jochen Dr. Ing. Hopf
Gerhard Prof. Dr.-Ing. Flachenecker
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fuba Hans Kolbe and Co
Original Assignee
Hans Kolbe and Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hans Kolbe and Co filed Critical Hans Kolbe and Co
Publication of EP0166387A2 publication Critical patent/EP0166387A2/en
Publication of EP0166387A3 publication Critical patent/EP0166387A3/en
Application granted granted Critical
Publication of EP0166387B1 publication Critical patent/EP0166387B1/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
    • H01Q1/12—Supports; Mounting means
    • H01Q1/1271—Supports; Mounting means for mounting on windscreens
    • H01Q1/1278—Supports; Mounting means for mounting on windscreens in association with heating wires or layers

Definitions

  • the invention relates to an antenna for transmitting and / or receiving in the rear window of a motor vehicle, consisting of the heating field and a coil, which is designed with the aid of two parallel wires as a bifilar winding and the two wires on the first side of the coil to the two DC connections of the heating field and on the second side to the poles of the DC voltage source.
  • a receiving antenna of this type is e.g. known from P 26 50 044.
  • the heating field serves as an antenna for receiving the LMK and VHF signals.
  • a particular problem here is the direct current supply for the heating field.
  • the heating currents are supplied via a bifilar choke, this choke being connected in parallel to the antenna element with respect to the high-frequency signals.
  • Another major disadvantage of this prior art antenna is the large interference coupling into the receiver input, particularly at low frequencies.
  • These High-frequency interference is caused by the electrical units in the vehicle, such as ignition and injection pulses, and by digital components in the vehicle, such as digital engine electronics.
  • the antenna element Since with an antenna according to P 26 50 044, the antenna element is connected both to the receiver input and, when the rear window heating is switched on, to the high-frequency interference in the DC voltage supply, screening measures in the DC voltage supply are highly effective, particularly for the low-frequency LMK range, to avoid reception interference required. The technical effort for this screening is considerable due to the high heating currents (up to 30 A).
  • the object of the invention is therefore to provide good reception and transmission properties within the useful reception band in an antenna according to the preamble of claim 1 and the effort required for sieving the low-frequency interference in the heating circuit as low as possible for the reception case to keep possible.
  • the coil 9 in the form of a bifilar winding forms the primary winding of a transformer 10 and the two wires on the second side of the coil are connected to the vehicle body 3 at a high frequency and a magnetically coupled secondary winding 11 is present which is separate from the primary winding 9, to which an antenna network 12 with the antenna connection point 20, 21 is connected.
  • the advantages achieved by the invention are, in particular, better reception, which is even achieved in a wide, low-frequency range, and a reduction in the interference which is coupled into the receiving system via the direct current feed, and in a simple possibility of arranging it for others To expand transmission and / or reception frequency ranges.
  • the basic principle of the antenna according to the invention is described with reference to FIG.
  • a heating field 2 which serves as an antenna element.
  • the heating currents are supplied via the two direct current connections 5 and 6 of the heating field, to which the first side 4 of the primary winding 9 is connected.
  • This consists of bifilar closely adjacent wires and, together with the secondary winding 11, forms a transformer 10.
  • the other two connections on the second side 7 of the primary winding 9 are connected to the direct current source 8 for heating the heating elements.
  • These connections are connected in high frequency to the vehicle body 3, in the example in FIG. 1 by two capacitors 22.
  • the secondary coil 11 is magnetically coupled to the primary winding 9.
  • the number of turns of the secondary coil is suitably chosen so that a good signal-to-noise ratio for the reception frequency arises in the case of reception in the receiver 14, which is connected via an antenna network 12 and the antenna connection line 13.
  • the antenna network 12 can optionally be designed as a passive low-loss transformation network or as an active amplifier and transformation network.
  • the secondary coil 11 is suitably designed such that the best possible signal-to-noise ratio is established at the antenna connection point, that is to say at the output of the network 12 at the terminals 20 and 21, in the predetermined frequency range.
  • this network 12 and the secondary coil 11 are designed in such a way that resistance matching is present at the input of the receiver 14. Such an arrangement can also be used for transmission.
  • a transmitter 14 takes the place of the receiver 14. The impedance matching at the transmitter output takes place here for maximum output power.
  • the mode of operation of the antenna described at low frequencies is clear from the electrical equivalent circuit diagram in FIG. 2 for the case of a passive antenna network 12.
  • the heating field 2 can be represented as a signal voltage source with the open circuit voltage E * heff and the impedance of the heating field Za between this pair of terminals 5, 6 and the vehicle body 3.
  • Za can essentially be described by the capacitance Ca. It is important to ensure that the busbars of the heating field do not come into contact with high-frequency lossy materials (rubber edging, adhesive).
  • E is the reception field strength and heff is the effective height of the heating field.
  • the bifilar primary winding 9 of the transformer 10 is connected to this pair of terminals 5, 6 and is connected at its other end 7 to the vehicle body 3 with a high frequency and low impedance.
  • the secondary winding 11 is carried out in such a way that the required impedance matching to the receiver or transmitter 14 is established with the least expensive, low-loss antenna network 12 at the end of the antenna connecting line.
  • the choice of a suitable secondary coil 11 allows the impedance level at its output (terminals 18, 19) to be freely selected within wide limits and thus easily to the further transmitter or receiver circuit be adjusted.
  • the transformer principle is also very broadband, so that the antenna's mode of operation can also be optimized for wide frequency bands.
  • heating field 2 and transformer 10 leads to high-pass behavior at low frequencies with a resonance increase at the resonance frequency, which results from the antenna capacitance Ca and the primary inductance of the transformer and the AC load on the secondary winding 11 by the antenna network 12. If this resonance frequency is placed at the lower frequency band end of the operating frequency range, the signal transmission of the antenna is also sufficient at the lower frequency band end. This dimensioning allows the primary inductance of the transformer 10 to be minimized. This involves a minimal amount of wire, which is also accompanied by minimal losses in heating power.
  • a decisive advantage of the transformer coupling of the antenna network 12 to the heating field 2 is the fact that the high-frequency interference currents superimposed on the heating direct current source 8 of the vehicle, which also flow through the heating field, are not coupled into the receiving system and therefore cannot impair reception.
  • These high-frequency interference currents are caused by the electrical vehicle units (e.g. ignition, alternator, digital engine electronics, etc.).
  • These interference currents flow through the primary winding 9 of the transformer 10 due to the large self-inductance of the bifilar winding twice in the same size in opposite directions, so that their magnetic effects cancel each other and no signal is transmitted to the secondary winding and therefore no interference is coupled into the receiving system will.
  • the most Interference voltage tapped from the heating field is only insignificantly smaller than the total interference voltage superimposed on the DC voltage source of the heating by the interfering vehicle assemblies.
  • the capacity parallel to a capacitive antenna reduces the antenna bandwidth and thus the performance of the antenna. For this reason, the effective parallel capacitance between the pair of terminals 5, 6 and the ground connection (vehicle body 3) must be kept as small as possible.
  • the primary winding of the transformer 10 on the first side 4 of the bifilar coil 9 is connected to the DC connections 5 and 6 of the heating field via the shortest possible conductive connections 16 and 17 (FIG. 1) in order to avoid a supply capacitance.
  • frequency-selective circuits made of dummy elements with direct current separation from the body are used very advantageously.
  • Such circuits are preferably implemented by sufficiently large capacitances (FIG. 1), by series resonance circuits or by circuits having a similar effect.
  • the antenna network 12 is implemented as a circuit (FIG. 3).
  • the primary winding and the secondary winding of the transformer such that, by transforming the heating field impedance Za, the impedance Z1 which can be measured on the secondary winding between its connections 18 and 19 is almost equal to the input resistance ZL of the antenna connecting line.
  • the impedance present at the connection terminals of the secondary windings 18 and 19 is transformed with a smaller deviation into the vicinity of the wave resistance of the antenna connection line.
  • the directly connected antenna network 12 additionally contains an amplifying transistor 24 (FIG. 4).
  • This is advantageously adapted on the input side for optimal signal-to-noise ratio with the aid of the low-loss transformation network 23.
  • the output impedance of this transistor is advantageously transformed with the aid of an adaptation network 25 into the characteristic impedance ZL of the antenna connecting line.
  • the impedance matching described above is not possible for the reception of broad frequency bands of low frequencies, such as the long, medium and short wave range (LMK).
  • LLMK long, medium and short wave range
  • electronically tunable receivers car radio
  • the input impedance of such receivers can be described by the input capacitance Ce (FIG. 5).
  • the antenna connecting line (13) used for such receivers is low-capacitance and acts as a parallel capacitance CL due to its short length compared to the operating wavelength.
  • the input impedance is the Antenna connection line capacitive and can be described by the capacitance Ce + CL.
  • the electrical behavior of the receiving antenna is approximately described by the electrical equivalent circuit in FIG.
  • Lp is the inductance of the primary coil and ü the voltage transformation ratio ü of the transformer, which is loaded with the capacitance Cp at its output.
  • the signal voltage U across the parallel capacitance can be determined using the following formula:
  • the unavoidable coil losses dampen the signal. This decrease in the signal voltage as the frequency decreases can be compensated for or overcompensated for by using the resonance effect.
  • the voltage U drops below the resonance frequency fr according to (f / fr) A.
  • the inductance Lp is very advantageously chosen such that the resonance frequency fr is higher by a factor w2 than the lowest frequency fu of the reception range (FIG. 7), because in this way the voltage U does not drop below the value Um in the entire operating frequency range.
  • the self-inductance can therefore: to get voted. With this dimensioning, the smallest possible value for Lp results very advantageously.
  • the signal voltage U is reduced by the factor according to equation (4) raised when CF is the input capacity of the amplifier used.
  • Such o amplifiers with small input capacitance, low intrinsic noise and high linearity are known, for example, from DPS 21 15 657, DPS 20 21 331, DAS 25 54 828 and DAS 25 54 829 (see FIG. 8).
  • FIG. 9 there are two bifilar windings as primary windings of two transformers 10, referred to below as 10a and 10b, for decoupling two 5 different frequency ranges, the primary windings of both coils 9a and 9b due to the direct-current series connection of the heating direct current and of the high-frequency Interference currents are flowed through one after the other and the advantages described above with regard to or non-coupling of disturbances of the vehicle electrical system into the receiving system are retained for both frequency ranges.
  • the connections 18a and 19a or 18b and 19b of the two secondary windings 11a and 11b of the transmitters 10a and 10b are connected to the common antenna network 12 with the antenna connection point 20, 21.
  • a crossover 32 is expediently contained in the antenna network 12 (FIG. 9).
  • the transmitter is then 10a for the VHF frequency range, as explained above, for example with reference to FIG. 4.
  • the high-frequency, low-impedance connection of the second side of the primary winding 9a of the transformer 10a can then be easily implemented with the aid of series resonance circuits or with circuits with the character of series resonance circuits because of the relatively small bandwidth of the FM range.
  • the resonance frequency of these series resonance circuits is expediently within the VHF range and the resonance reactance of the resonance circuits is selected so that the low impedance is sufficient in the entire VHF frequency range.
  • these series resonance circuits result in capacitive loading of the heating disc at low frequencies, here the LMK range, so that the series resonance circuit must not be dimensioned unnecessarily with a low resistance.
  • the transformer 10b is provided for coupling out the low-frequency, wide LMK frequency range.
  • the low-resistance connection of the two wires on the second side of the coil 9b in the transformer 10b is then expediently carried out in the simplest manner over sufficiently large capacitances (FIG. 9).
  • the primary inductance of the coil 9a in the transmitter 10a represents a leakage inductance for the transmitter 10b, which reduces the effective coupling
  • the transformer for the highest frequency range is therefore advantageously connected directly to the DC connections of the heating field and the transformer for the lowest frequency range on Connect the most distant from the DC connections of the heating field and carry out the high-frequency connection of the second sides of the bifilar primary windings 9 to the vehicle body 3 in such a way that the influence on the other frequency ranges is as small as possible.
  • the wire requirement for the primary windings of the transmitters can be chosen to be minimal. Nevertheless, with very large heating capacities and large surfaces to be heated, the thermal load on the transformer can become impermissibly high, especially if the windings are applied to a ferrite core. In such cases, it is advantageous to choose the size of the area heated by means of the direct heating current via the primary windings 9 to be smaller than the total area to be heated (FIG. 10) and to use only this part of the heating field as an antenna. The remaining part of the area to be heated can then be covered with a heating field that is not used as an antenna.

Landscapes

  • Details Of Aerials (AREA)

Abstract

The invention relates to a transmitting and/or receiving antenna in the rear window of a motor vehicle, consisting of the heating panel and a coil which is constructed with the aid of two parallel wires as a bifilar winding and via which the DC heater current is supplied. To provide good reception and transmission characteristics with such an antenna within the useful reception band, and to minimise the cost of filtering out the low-frequency interference in the heater circuit for reception, the coil, which is constructed as a bifilar winding, is designed as the primary winding of a transformer. With the aid of a secondary winding which is isolated from the primary winding in terms of direct electrical connection, but is magnetically coupled thereto, to which secondary winding an antenna network containing the antenna connection point is connected, by selecting a suitable transformation ratio for the transformer, optimum antenna characteristics can be achieved. The advantages provided by the invention consist in particular of better reception which can even be achieved in a wide low-frequency band as well, and of a reduction in interference which is coupled into the receiver system via the DC supply, and of a simple capability to extend the arrangement for other transmission and/or reception frequency bands. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft eine Antenne zum Senden und/oder Empfangen in der Heckscheibe eines Kraftfahrzeugs, bestehend aus dem Heizfeld und einer Spule, die mit Hilfe zweier parallel geführter Drähte als Bifilarwicklung ausgeführt ist und deren beide Drähte auf der ersten Seite der Spule an die beiden Gleichstromanschlüsse des Heizfeldes und auf der zweiten Seite an die Pole der Gleichspannungsquelle angeschlossen sind.The invention relates to an antenna for transmitting and / or receiving in the rear window of a motor vehicle, consisting of the heating field and a coil, which is designed with the aid of two parallel wires as a bifilar winding and the two wires on the first side of the coil to the two DC connections of the heating field and on the second side to the poles of the DC voltage source.

Eine Empfangsantenne dieser Art ist z.B. bekannt aus P 26 50 044. Bei dieser Antenne dient das Heizfeld als Antenne für den Empfang der LMK- und der UKW-Signale. Ein besonderes Problem stellt hierbei die Gleichstromzuführung für das Heizfeld dar. Insbesondere im LMK-Bereich, in dem das Heizfeld aufgrund der niedrigen Frequenz ein hochohmiges Antennenelement bildet, ist die Zuführung der großen, für die Heizung des Feldes notwendigen Gleichströme stets mit einer erheblichen Bedämpfung der Empfangssignale verbunden. Die Heizströme werden nach der dort angegebenen Erfindung über eine bifilar ausgeführte Drossel zugeführt, wobei diese Drossel dem Antennenelement bezüglich der hochfrequenten Signale parallel geschaltet ist. Hierbei zeigt sich, daß der direkte Anschluß des Antennenkreises eines Rundfunkempfängers über einen Abzweiganschluß an die als Empfangsantenne dienenden Heizelemente nur zu nicht zufriedenstellenden Empfangseigenschaften führt und eine Optimierung der Empfangseigenschaften auch nicht ermöglicht. Hinzu kommt, daß es bei niedrigen Frequenzen nicht möglich ist, den Blindwiderstand dieser Drossel breitbandig für den LMK-Bereich so groß zu gestalten, daß die Parallelschaltung dieses Elements zur Antenne das Empfangssignal nicht merklich beeinträchtigt. Im UKW-Bereich, in dem das Heizfeld ein wesentlich niederohmigeres Antennenelement bildet, kann die Verdrosselung der Gleichstromzuführung wesentlich einfacher und ohne großen technischen Aufwand durchgeführt werden.A receiving antenna of this type is e.g. known from P 26 50 044. In this antenna, the heating field serves as an antenna for receiving the LMK and VHF signals. A particular problem here is the direct current supply for the heating field. Particularly in the LMK area, in which the heating field forms a high-resistance antenna element due to the low frequency, the supply of the large direct currents necessary for heating the field is always with a considerable damping of the Receive signals connected. According to the invention specified there, the heating currents are supplied via a bifilar choke, this choke being connected in parallel to the antenna element with respect to the high-frequency signals. This shows that the direct connection of the antenna circuit of a radio receiver via a branch connection to the heating elements serving as the reception antenna only leads to unsatisfactory reception properties and also does not enable optimization of the reception properties. In addition, it is not possible at low frequencies to make the reactance of this choke wide enough for the LMK range so that the parallel connection of this element to the antenna does not noticeably impair the received signal. In the VHF range, in which the heating field forms a significantly lower-resistance antenna element, the throttling of the direct current supply can be carried out much more simply and without great technical effort.

Ein weiterer wesentlicher Nachteil dieser Antenne nach dem Stande der Technik ist die große Störeinkopplung in den Empfängereingang, insbesondere bei niedrigen Frequenzen. Diese hochfrequenten Störungen sind durch die elektrischen Aggregate im Fahrzeug verursacht, wie z.B. durch Zünd- und durch Einspritzimpulse und durch digital arbeitende Komponenten im Fahrzeug wie z.B. durch eine digitale Motorelektrik. Da bei einer Antenne nach P 26 50 044 das Antennenelement sowohl mit dem Empfängereingang als auch, bei eingeschalteter Heckscheibenheizung, mit der hochfrequent gestörten Gleichspannungsversorgung verbunden ist, sind zur Vermeidung von Empfangsstörungen Siebmaßnahmen in der Gleichspannungsversorgung mit hoher Wirksamkeit vor allem für den niederfrequenten LMK-Bereich erforderlich. Der technische Aufwand für diese Siebung ist u.a. auf Grund der hohen Heizstöme (bis zu 30 A) erheblich.Another major disadvantage of this prior art antenna is the large interference coupling into the receiver input, particularly at low frequencies. These High-frequency interference is caused by the electrical units in the vehicle, such as ignition and injection pulses, and by digital components in the vehicle, such as digital engine electronics. Since with an antenna according to P 26 50 044, the antenna element is connected both to the receiver input and, when the rear window heating is switched on, to the high-frequency interference in the DC voltage supply, screening measures in the DC voltage supply are highly effective, particularly for the low-frequency LMK range, to avoid reception interference required. The technical effort for this screening is considerable due to the high heating currents (up to 30 A).

Im Empfangsfall ist es bei derartigen Antennen erforderlich, einen möglichst guten Empfang mit einem guten Signal-Störverhältnis zu erreichen und also auch die Einkopplung von hochfrequenten Störungen z.B. aus dem Bordnetz des Fahrzeugs zu verhindern. Im Sendefall muß eine verlustarme Leistungsanpassung an das Speisekabel erreicht werden.In the case of reception, it is necessary with such antennas to achieve the best possible reception with a good signal-to-noise ratio and thus also the coupling of high-frequency interference, e.g. prevent from the vehicle electrical system. In the case of transmission, a low-loss power adjustment to the power cable must be achieved.

Aufgabe der Erfindung ist es deshalb, bei einer Antenne nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 gute Empfangs- und Sendeeigenschaften innerhalb des Nutz-Empfangsbandes zu schaffen und dabei für den Empfangsfall den Aufwand, der zur Siebung der niederfrequenten Störungen im Heizkreis erforderlich ist, so gering wie möglich zu halten.The object of the invention is therefore to provide good reception and transmission properties within the useful reception band in an antenna according to the preamble of claim 1 and the effort required for sieving the low-frequency interference in the heating circuit as low as possible for the reception case to keep possible.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die als Bifilarwicklung ausgeführte Spule 9 die Primärwicklung eines Transformators 10 bildet und die beiden Drähte der zweiten Seite der Spule hochfrequent mit der Fahrzeugkarosserie 3 verbunden sind und eine von der Primärwicklung 9 getrennte magnetisch angekoppelte Sekundärwicklung 11 vorhanden ist, an die ein Antennennetzwerk 12 mit der Antennenanschlußstelle 20,21 angeschlossen ist.This object is achieved according to the invention in that the coil 9 in the form of a bifilar winding forms the primary winding of a transformer 10 and the two wires on the second side of the coil are connected to the vehicle body 3 at a high frequency and a magnetically coupled secondary winding 11 is present which is separate from the primary winding 9, to which an antenna network 12 with the antenna connection point 20, 21 is connected.

Im folgenden wird die Erfindung anhand von Zeichnungen dargestellt und näher beschrieben. Es zeigen:

  • Fig.1: Grundprinzip einer Antenne nach der Erfindung
  • Fig.2: Elektrisches Ersatzschaltbild einer Antenne nach der Erfindung
  • Fig.3: Antenne nach der Erfindung für nicht zu große Frequenzbereiche bei nicht zu niedrigen Frequenzen, z.B. für Autotelefon
  • Fig.4: Aktive Empfangsantenne nach der Erfindung, z.B. für den UKW-Rundfunkempfang
  • Fig.5: Antenne nach der Erfindung für den Empfang breiter Frequenzbänder niedriger Frequenz (z.B. dem LMK-Empfang) mit einem Autoradio mit kapazitivem Eingangswiderstand.
  • Fig.6: einfaches elektrisches Ersatzschaltbild einer Antenne nach der Erfindung für ein breites Frequenzband niedriger Frequenz und einen fest gekoppelten Transformator
  • Fig.7: typische Frequenzabhängigkeit der Signalspannung U für ein breites Frequenzband niedriger Frequenz und eine kapazitive Belastung der Sekundärspule des Transformators.
  • Fig.8: aktive Antenne nach der Erfindung für den Empfang breiter Frequenzbänder niedriger Frequenz und einem Verstärker kleiner Eingangskapazität.
  • Fig.9: Erweiterung für zwei Frequenzbereiche
  • Fig.10:Fahrzeugheckscheibe mit zwei Heizfeldern, von denen das eine für eine Antenne nach der Erfindung verwendet wird
In the following the invention with reference to drawings shown and described in more detail. Show it:
  • Fig.1: Basic principle of an antenna according to the invention
  • Fig.2: Electrical equivalent circuit diagram of an antenna according to the invention
  • Fig.3: Antenna according to the invention for not too large frequency ranges at frequencies that are not too low, for example for a car phone
  • Fig.4: Active receiving antenna according to the invention, for example for FM radio reception
  • Fig.5: Antenna according to the invention for the reception of broad frequency bands of low frequency (eg the LMK reception) with a car radio with capacitive input resistance.
  • Fig.6: simple electrical equivalent circuit diagram of an antenna according to the invention for a wide frequency band, low frequency and a fixed-coupled transformer
  • Fig. 7: typical frequency dependence of the signal voltage U for a broad frequency band of low frequency and a capacitive load on the secondary coil of the transformer.
  • Fig.8: active antenna according to the invention for the reception of broad frequency bands of low frequency and an amplifier of small input capacity.
  • Fig. 9: Extension for two frequency ranges
  • Fig.10: Vehicle rear window with two heating fields, one of which is used for an antenna according to the invention

Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere in einem besseren Empfang, der sogar auch in einem breiten niederfrequenten Frequenzbereichs erreicht wird, und in einer Reduktion der Störungen, die über die Gleichstromeinspeisung in das Empfangssystem eingekoppelt werden sowie in einer einfachen Möglichkeit, die Anordnung für andere Sende- und/oder Empfangsfrequenzbereiche zu erweitern.The advantages achieved by the invention are, in particular, better reception, which is even achieved in a wide, low-frequency range, and a reduction in the interference which is coupled into the receiving system via the direct current feed, and in a simple possibility of arranging it for others To expand transmission and / or reception frequency ranges.

Anhand der Fig.1 wird das Grundprinzip der Antenne nach der Erfindung beschrieben. Auf der Heckscheibe 1 befindet sich ein Heizfeld 2, das als Antennenelement dient. Die Zuführung der Heizströme erfolgt über die beiden Gleichstromanschlüsse 5 und 6 des Heizfeldes, an die die erste Seite 4 der Primärwicklung 9 angeschlossen ist. Diese besteht aus bifilaren eng benachbarten Drähten und bildet zusammen mit der Sekundärwicklung 11 einen Transformator 10 . Die beiden anderen Anschlüsse auf der zweiten Seite 7 der Primärwicklung 9 sind an die Gleichstromquelle 8 für die Heizung der Heizelemente angeschlossen. Diese Anschlüsse sind hochfrequenzmäßig mit der Fahrzeugkarosserie 3, im Beispiel der Fig.1 durch zwei Kondensatoren 22, verbunden.The basic principle of the antenna according to the invention is described with reference to FIG. On the rear window 1 there is a heating field 2, which serves as an antenna element. The heating currents are supplied via the two direct current connections 5 and 6 of the heating field, to which the first side 4 of the primary winding 9 is connected. This consists of bifilar closely adjacent wires and, together with the secondary winding 11, forms a transformer 10. The other two connections on the second side 7 of the primary winding 9 are connected to the direct current source 8 for heating the heating elements. These connections are connected in high frequency to the vehicle body 3, in the example in FIG. 1 by two capacitors 22.

An die Primärwicklung 9 ist die Sekundärspule 11 magnetisch angekoppelt. Die Windungszahl der Sekundärspule ist dabei geeignet gewählt, daß im Empfangsfall im Empfänger 14 , der über ein Antennennetzwerk 12 und die Antennenanschlußleitung 13 angeschlossen ist, ein gutes Signal-Rauschverhältnis für die Empfangsfrequenz entsteht.The secondary coil 11 is magnetically coupled to the primary winding 9. The number of turns of the secondary coil is suitably chosen so that a good signal-to-noise ratio for the reception frequency arises in the case of reception in the receiver 14, which is connected via an antenna network 12 and the antenna connection line 13.

Das Antennennetzwerk 12 kann im Empfangsfall wahlweise als passives verlustarmes Transformationsnetzwerk oder als aktives Verstärker- und Transformationsnetzwerk ausgeführt werden. Bei Ausführung des Antennennetzwerks 12 als Verstärker- und Transformationsnetzwerk wird die Sekundärspule 11 geeignet gestaltet, daß sich an der Antennenanschlußstelle, also am Ausgang des Netzwerks 12 an den Klemmen 20 und 21, im vorgegebenen Frequenzbereich ein möglichst gutes Signal-Rauschverhältnis einstellt.In the case of reception, the antenna network 12 can optionally be designed as a passive low-loss transformation network or as an active amplifier and transformation network. When the antenna network 12 is designed as an amplifier and transformation network, the secondary coil 11 is suitably designed such that the best possible signal-to-noise ratio is established at the antenna connection point, that is to say at the output of the network 12 at the terminals 20 and 21, in the predetermined frequency range.

Im Fall eines passiven Transformationsnetzwerks werden dieses Netzwerk 12 und die Sekundärspule 11 so ausgeführt, daß am Eingang des Empfängers 14 Widerstandsanpassung vorliegt. Eine derartige Anordnung kann auch zum Senden verwendet werden. In diesem Fall tritt an Stelle des Empfängers 14 ein Sender 14. Die Impedanzanpassung am Senderausgang erfolgt hierbei für maximale Ausgangsleistung.In the case of a passive transformation network, this network 12 and the secondary coil 11 are designed in such a way that resistance matching is present at the input of the receiver 14. Such an arrangement can also be used for transmission. In this case, a transmitter 14 takes the place of the receiver 14. The impedance matching at the transmitter output takes place here for maximum output power.

Die Wirkungsweise der beschriebenen Antenne bei niedrigen Frequenzen, (d.h. bei Wellenlängen, die wesentlich größer als die Abmessungen des Fahrzeugs sind) wird anhand des elektrischen Ersatzschaltbildes in Fig.2 für den Fall eines passiven Antennennetzwerks 12 deutlich. Bezüglich des Gleichstromanschlußklemmenpaares 5 und 6 kann das Heizfeld 2 als Signalspannungsquelle mit der Leerlaufspannung E*heff und der Impedanz des Heizfeldes Za zwischen diesem Klemmenpaar 5,6 und der Fahrzeugkarosserie 3 dargestellt werden. Bei niedrigen Frequenzen ist Za im wesentlichen durch die KapazitÄt Ca beschreibbar. Hierbei ist darauf zu achten, daß die Sammelschienen des Heizfeldes nicht mit hochfrequent verlustbehafteten Materialien (Gummiberandung, Klebemittel) in Berührung kommen.The mode of operation of the antenna described at low frequencies (ie at wavelengths that are substantially larger than the dimensions of the vehicle) is clear from the electrical equivalent circuit diagram in FIG. 2 for the case of a passive antenna network 12. With regard to the pair of direct current terminals 5 and 6, the heating field 2 can be represented as a signal voltage source with the open circuit voltage E * heff and the impedance of the heating field Za between this pair of terminals 5, 6 and the vehicle body 3. At low frequencies, Za can essentially be described by the capacitance Ca. It is important to ensure that the busbars of the heating field do not come into contact with high-frequency lossy materials (rubber edging, adhesive).

E ist die Empfangsfeldstärke und heff die effektive Höhe des Heizfeldes. An dieses Klemmenpaar 5,6 ist die bifilar ausgeführte Primärwicklung 9 des Transformators 10 angeschlossen und an ihrem anderen Ende 7 hochfrequent niederohmig mit der Fahrzeugkarosserie 3 verbunden. Die Sekundärwicklung 11 wird dabei so ausgeführt, daß sich mit einem möglichst wenig aufwendigen verlustarmen Antennennetzwerk 12 am Ende der Antennenanschlußleitung die geforderte Impedanzanpassung an den Empfänger bzw. Sender 14 einstellt.E is the reception field strength and heff is the effective height of the heating field. The bifilar primary winding 9 of the transformer 10 is connected to this pair of terminals 5, 6 and is connected at its other end 7 to the vehicle body 3 with a high frequency and low impedance. The secondary winding 11 is carried out in such a way that the required impedance matching to the receiver or transmitter 14 is established with the least expensive, low-loss antenna network 12 at the end of the antenna connecting line.

Im Gegensatz zu der aus P 26 50 044 bekannten Antenne kann durch die Wahl einer geeigneten Sekundärspule 11 das Impedanzniveau an ihrem Ausgang (Klemmen 18,19) in weiten Grenzen frei wählbar eingestellt werden und damit auf einfache Weise an die weiterführende Sender- bzw. Empfängerschaltung angepasst werden. Das transformatorische Prinzip ist zudem sehr breitbandig, so daß die Wirkungsweise der Antenne auch für breite Frequenzbänder optimiert werden kann.In contrast to the antenna known from P 26 50 044, the choice of a suitable secondary coil 11 allows the impedance level at its output (terminals 18, 19) to be freely selected within wide limits and thus easily to the further transmitter or receiver circuit be adjusted. The transformer principle is also very broadband, so that the antenna's mode of operation can also be optimized for wide frequency bands.

Die Anordnung aus Heizfeld 2 und Transformator 10 führt bei niedrigen Frequenzen zu einem Hochpaßverhalten mit einer Resonanzüberhöhung bei der Resonanzfrequenz, die sich aus der Antennenkapazität Ca und der Primärinduktivität des Übertragers sowie der wechselstrommäßigen Belastung der Sekundärwicklung 11 durch das Antennennetzwerk 12 ergibt. Legt man diese Resonanzfrequenz ans untere Frequenzbandende des Betriebsfrequenzbereichs, so wird auch am unteren Frequenzbandende die Signalübertragung der Antenne ausreichend. Diese Dimensionierung erlaubt eine Minimierung der Primärinduktivität des Übertragers 10. Damit ist ein minimalen Drahtaufwand verbunden, mit dem auch minimale Verluste an Heizleistung einhergehen.The arrangement of heating field 2 and transformer 10 leads to high-pass behavior at low frequencies with a resonance increase at the resonance frequency, which results from the antenna capacitance Ca and the primary inductance of the transformer and the AC load on the secondary winding 11 by the antenna network 12. If this resonance frequency is placed at the lower frequency band end of the operating frequency range, the signal transmission of the antenna is also sufficient at the lower frequency band end. This dimensioning allows the primary inductance of the transformer 10 to be minimized. This involves a minimal amount of wire, which is also accompanied by minimal losses in heating power.

Ein entscheidender Vorteil der transformatorischen Ankopplung des Antennennetzwerks 12 an das Heizfeld 2 ist die Tatsache, da die der Heizgleichstromquelle 8 des Fahrzeugs überlagerten hochfrequenten Störströme, die ebenfalls durch das Heizfeld fließen, nicht in das Empfangssystem eingekoppelt werden und damit auch nicht den Empfang beeinträchtigen können. Diese hochfrequenten Störströme sind durch die elektrischen Fahrzeugagregate (z.B. Zündung, Lichtmaschine, digitale Motorelektrik u.a.) verursacht. Diese Störströme durchfließen die Primärwicklung 9 des Übertragers 10 auf Grund der großen Eigeninduktivität der bifilar ausgeführten Wicklung zwei Mal in gleicher Größe in gegensinniger Richtung, so daß sich ihre magnetischen Wirkungen aufheben und auf die Sekundärwicklung kein Signal übertragen wird und daher auch keine Störungen ins Empfangssystem eingekoppelt werden.A decisive advantage of the transformer coupling of the antenna network 12 to the heating field 2 is the fact that the high-frequency interference currents superimposed on the heating direct current source 8 of the vehicle, which also flow through the heating field, are not coupled into the receiving system and therefore cannot impair reception. These high-frequency interference currents are caused by the electrical vehicle units (e.g. ignition, alternator, digital engine electronics, etc.). These interference currents flow through the primary winding 9 of the transformer 10 due to the large self-inductance of the bifilar winding twice in the same size in opposite directions, so that their magnetic effects cancel each other and no signal is transmitted to the secondary winding and therefore no interference is coupled into the receiving system will.

Die Auskopplung des Empfangssignals über einen Abzweiganschluß der Heizelemente, wie in P 26 50 044 vorgesehen, führt dagegen zwangsweise zu einer Einkopplung der Störspannungen, die über die Störströme an dem durch die Heizelemente gebildeten hochfrequenten Widerstand entstehen, ins Empfangssystem. Die am Heizfeld abgegriffene Störpannung ist dabei nur unwesentlich kleiner als die gesamte, der Gleichspannungsquelle der Heizung von den störenden Fahrzeugaggregaten überlagerte Störspannung.The decoupling of the received signal via a branch connection of the heating elements, as provided in P 26 50 044, inevitably leads to a coupling of the interference voltages that arise via the interference currents at the high-frequency resistor formed by the heating elements into the receiving system. The most Interference voltage tapped from the heating field is only insignificantly smaller than the total interference voltage superimposed on the DC voltage source of the heating by the interfering vehicle assemblies.

Bekanntlich reduziert die Kapazität parallel zu einer kapazitiven Antenne die Antennenbandbreite und damit die Leistungsfähigkeit der Antenne. Aus diesem Grund ist die wirksame Parallelkapazität zwischen dem Klemmenpaar 5,6 und dem Masseanschluß (Fahrzeugkarosserie 3) so klein wie möglich zu halten. In einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung wird zur Vermeidung einer Zuleitungskapazität die Primärwicklung des Transformators 10 auf der ersten Seite 4 der bifilaren Spule 9 über möglichst kurze leitende Verbindungen 16 und 17 (Fig.1) mit den Gleichstromanschlüssen 5 und 6 des Heizfeldes verbunden.As is known, the capacity parallel to a capacitive antenna reduces the antenna bandwidth and thus the performance of the antenna. For this reason, the effective parallel capacitance between the pair of terminals 5, 6 and the ground connection (vehicle body 3) must be kept as small as possible. In an advantageous embodiment of the invention, the primary winding of the transformer 10 on the first side 4 of the bifilar coil 9 is connected to the DC connections 5 and 6 of the heating field via the shortest possible conductive connections 16 and 17 (FIG. 1) in order to avoid a supply capacitance.

Insbesondere bei niedrigen Frequenzen ist es im Interesse einer möglichst kleinen Streuinduktivität des Transformators 10 notwendig, die magnetische Kopplung zwischen der Primärwicklung 9 und der Sekundärwicklung 11 möglichst groß zu wählen. Dies geschieht am einfachsten durch Wahl eines für die Primär- und Sekundärwicklung gemeinsamen Wickelkörpers mit einem gemeinsamen Ferritkern 15. Durch die erhöhte Permeabilität des Ferritkerns wird die erforderliche Windungszahl und damit der Drahtbedarf und die Verluste an Heizleistung so klein wie möglich gehalten.In particular at low frequencies, in the interest of the smallest possible leakage inductance of the transformer 10, it is necessary to choose the magnetic coupling between the primary winding 9 and the secondary winding 11 as large as possible. The easiest way to do this is to choose a winding body common to the primary and secondary windings with a common ferrite core 15. The increased permeability of the ferrite core keeps the required number of turns and thus the wire requirement and the loss of heating power as small as possible.

Um die zweite Seite 7 der Spule 9 im Betriebsfrequenzbereich hochfrequent niederohmig mit der Fahrzeugkarosserie zu verbinden, werden sehr vorteilhaft frequenzselektive Schaltungen aus Blindelementen mit Gleichstromtrennung zur Karosserie verwendet. Solche Schaltungen werden vorzugsweise durch hinreichend große Kapazitäten (Fig.1), durch Serienresonanzkreise oder durch ähnlich wirkende Schaltungen realisiert.In order to connect the second side 7 of the coil 9 to the vehicle body in a high-frequency, low-impedance manner in the operating frequency range, frequency-selective circuits made of dummy elements with direct current separation from the body are used very advantageously. Such circuits are preferably implemented by sufficiently large capacitances (FIG. 1), by series resonance circuits or by circuits having a similar effect.

Zur Realisierung einer passiven Sende- bzw. Empfangsantenne kann bei nicht zu niedrigen Frequenzen und innerhalb eines nicht zu großen Frequenzbereichs (z.B. für Autotelefon) in einem besonders einfachen Fall das Antennennetzwerk 12 als Durchschaltung ausgeführt (Fig.3). Hierfür ist es erforderlich, die Primärwicklung und die Sekundärwicklung des Übertragers so zu gestalten, daß durch Transformation der Heizfeldimpedanz Za die an der Sekundärwicklung zwischen ihren Anschlüssen 18 und 19 meßbare Impedanz Z1 nahezu gleich dem Eingangswiderstand ZL der Antennenanschlußleitung ist.In order to implement a passive transmitting or receiving antenna, frequencies that are not too low and within a frequency range that is not too large (for example for a car telephone) can be used In a particularly simple case, the antenna network 12 is implemented as a circuit (FIG. 3). For this purpose, it is necessary to design the primary winding and the secondary winding of the transformer such that, by transforming the heating field impedance Za, the impedance Z1 which can be measured on the secondary winding between its connections 18 and 19 is almost equal to the input resistance ZL of the antenna connecting line.

Durch Einführung eines auf an sich bekannte Weise geeignet gestalteten Antennennetzwerks 12 wird in einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung die an den Anschlußklemmen der Sekundärwicklung 18 und 19 vorliegende Impedanz mit kleinerer Abweichung in die Nähe des Wellenwiderstands der Antennenanschlußleitung transformiert.By introducing an antenna network 12 which is suitably designed in a manner known per se, in a further embodiment of the invention the impedance present at the connection terminals of the secondary windings 18 and 19 is transformed with a smaller deviation into the vicinity of the wave resistance of the antenna connection line.

In einer besonders vorteilhaften Weiterführung dieser Antenne als aktive Empfangsantenne (z.B. für den UKW-Rundfunkempfang) enthält das direkt angeschlossene Antennennetzwerk 12 zusätzlich einen verstärkenden Transistor 24 (Fig4). Vorteilhaft wird dieser mit Hilfe des verlustarmen Transformationsnetzwerks 23 eingangsseitig für optimales Signal-Rauschverhältnis angepasst. Die Ausgangsimpedanz dieses Transistors wird vorteilhaft mit Hilfe eines Anpassungsnetzwerks 25 in den Wellenwiderstand ZL der Antennenanschlußleitung transformiert.In a particularly advantageous further development of this antenna as an active receiving antenna (e.g. for FM radio reception), the directly connected antenna network 12 additionally contains an amplifying transistor 24 (FIG. 4). This is advantageously adapted on the input side for optimal signal-to-noise ratio with the aid of the low-loss transformation network 23. The output impedance of this transistor is advantageously transformed with the aid of an adaptation network 25 into the characteristic impedance ZL of the antenna connecting line.

Für den Empfang breiter Frequenzbänder niedriger Frequenzen, wie z.B. dem Lang-, Mittel- und Kurzwellenbereichs (LMK), ist die oben beschriebene Impedanzanpassung nicht möglich. In diesem Frequenzbereich werden vielfach elektronisch abstimmbare Empfänger (Autoradio) mit kapazitiv hochohmigem Eingangswiderstand mit Feldeffekttransistor mit Ansteuerung am Gate verwendet. Die Eingangsimpedanz solcher Empfänger kann durch die Eingangskapazität Ce beschrieben werden (Fig.5). Die für derartige Empfänger verwendete Antennenanschlußleitung (13) ist kapazitätsarm und wirkt auf Grund ihrer im Vergleich zur Betriebswellenlänge geringen Länge als Parallelkapazität CL. In diesen .Fällen ist die Eingangsimpedanz der Antennenanschlußleitung kapazitiv und kann durch die Kapazität Ce+CL beschrieben werden. Besonders einfach wird die Anordnung, wenn das Antennennetzwerk 12 als Durchschaltung ausgeführt wird. Damit ist Cp=Ce+CL. Optimales Signal-Rauschverhältnis im Empfänger entsteht dann, wenn die Signalspannung U an der Parallelkapazität Cp möglichst groß ist. Dies wird durch geeignete Ausgestaltung des Transformators 10 erreicht.The impedance matching described above is not possible for the reception of broad frequency bands of low frequencies, such as the long, medium and short wave range (LMK). In this frequency range, electronically tunable receivers (car radio) with a capacitive high-resistance input resistor with field-effect transistor with control at the gate are often used. The input impedance of such receivers can be described by the input capacitance Ce (FIG. 5). The antenna connecting line (13) used for such receivers is low-capacitance and acts as a parallel capacitance CL due to its short length compared to the operating wavelength. In these cases, the input impedance is the Antenna connection line capacitive and can be described by the capacitance Ce + CL. The arrangement becomes particularly simple if the antenna network 12 is implemented as a through-connection. So Cp = Ce + CL. Optimal signal-to-noise ratio in the receiver arises when the signal voltage U across the parallel capacitance Cp is as large as possible. This is achieved by suitable configuration of the transformer 10.

Für den besonders vorteilhaften Fall einer festen magnetischen Kopplung zwischen Primär- und Sekundärwicklung des Transformators 10 wird das elektrische Verhalten der Empfangsantenne durch das elektrische Ersatzschaltbild in Fig.6 angenähert beschrieben. Hierin ist Lp die Induktivität der Primärspule und ü das Spannungsübersetzungsverhältnis ü des Transformators, der an seinem Ausgang mit der Kapazität Cp belastet ist. Die Signalspannung U an der Parallelkapazität kann mit folgender Formel ermittelt werden:

Figure imgb0001
For the particularly advantageous case of a fixed magnetic coupling between the primary and secondary windings of the transformer 10, the electrical behavior of the receiving antenna is approximately described by the electrical equivalent circuit in FIG. Here Lp is the inductance of the primary coil and ü the voltage transformation ratio ü of the transformer, which is loaded with the capacitance Cp at its output. The signal voltage U across the parallel capacitance can be determined using the following formula:
Figure imgb0001

Hierin ist fr die Resonanzfrequenz, gebildet aus der Heizfeldkapazität Ca parallel zu der auf der Primärseite des Transformators wirksamen Kapazität Cp*üZund der Eigeninduktivität der Primärspule Lp:

Figure imgb0002
For the resonance frequency, formed from the heating field capacitance Ca parallel to the capacitance Cp * üZ effective on the primary side of the transformer and the self-inductance of the primary coil Lp:
Figure imgb0002

Aus der Formel (1) geht hervor, daß bei Frequenzen, die wesentlich größer als fr sind, die Spannung U breitbandig konstant bleibt. Diese Spannung wird dann maximal (Um), wenn das Übersetzungsverhältnis ü ungefähr zu:

Figure imgb0003
gewählt ist. Diese Spannung ergibt sich dann aus (1) zu:
Figure imgb0004
 From the formula (1) it follows that at frequencies which are substantially larger than fr, the voltage U remains constant over a wide band. This voltage becomes maximum (Um) when the gear ratio ü approximately to:
Figure imgb0003
 is selected. This voltage then results from (1):
Figure imgb0004

Für Frequenzen am unteren Bandende bedämpfen die unvermeidbaren Spulenverluste das Signal. Dieses Absinken der Signalspannung mit kleiner werdender Frequenz kann durch Ausnutzung des Resonanzeffekts kompensiert oder überkompensiert werden. Unterhalb der Resonanzfrequenz fr fällt die Spannung U gemäß (f/fr) A ab. Sehr vorteilhaft wird die Induktivität Lp derart gewählt, daß die Resonanzfrequenz fr um den Faktor w2 höher liegt als die niedrigste Frequenz fu des Empfangsbereichs (Fig. 7), weil dadurch im gesamten Betriebsfrequenzbereich die Spannung U nicht unter den Wert Um absinkt. Die Eigeninduktivität kann in einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung damit zu:

Figure imgb0005

gewählt werden. Bei dieser Dimensionierung ergibt sich sehr vorteilhaft der kleinstmögliche Wert für Lp.For frequencies at the lower end of the band, the unavoidable coil losses dampen the signal. This decrease in the signal voltage as the frequency decreases can be compensated for or overcompensated for by using the resonance effect. The voltage U drops below the resonance frequency fr according to (f / fr) A. The inductance Lp is very advantageously chosen such that the resonance frequency fr is higher by a factor w2 than the lowest frequency fu of the reception range (FIG. 7), because in this way the voltage U does not drop below the value Um in the entire operating frequency range. In a particularly advantageous embodiment of the invention, the self-inductance can therefore:
Figure imgb0005
to get voted. With this dimensioning, the smallest possible value for Lp results very advantageously.

Ist die Antennenanschlußleitung an ihrem Eingang direkt mit den Anschlußklemmen 18 und 19 der Sekundärwicklung 11 verbunden, wird diese somit mit der Kapazität Cp=CL+Ce belastet. Durch geeignete Wahl der Induktivität der Primärwicklung und der Windungszahl der Sekundärwicklung gemäß der in den Gleichungen (1) mit (5) dargestellten Zusammenhänge wird somit im Empfänger 14 im gesamten Frequenzbereich ein gutes Signal-Rauschverhältnis erzielt. Nachteilig bei dieser Konzeption ist die verhältnismäßig große Kapazität Cp, die sich hauptsächlich aus der Kapazität CL der Antennenanschlußleitung ergibt und zu einer verhältnismäßig kleinen Spannung Um führt. Wesentlich günstiger ist es deshalb, am Eingang des 5 Antennennetzwerks 12 einen kapazitiv hochohmigen Breitbandverstärker anzuschalten. Die Signalspannung U sowie damit auch der Signal-Rauschabstand wird durch diese Maßnahme gemäß Gleichung (4) um den Faktor

Figure imgb0006
angehoben, wenn CF die Eingangskapazität des verwendeten Verstärkers ist. Solche o Verstärker mit kleiner Eingangskapazität, kleinem Eigenrauschen und hoher Linearität sind z.B. bekannt aus DPS 21 15 657, DPS 20 21 331, DAS 25 54 828 und DAS 25 54 829 (s. Fig.8).If the antenna connecting line is directly connected at its input to the connecting terminals 18 and 19 of the secondary winding 11, the latter is thus loaded with the capacitance Cp = CL + Ce. By a suitable choice of the inductance of the primary winding and the number of turns of the secondary winding according to the relationships shown in equations (1) with (5), a good signal-to-noise ratio is thus achieved in the receiver 14 in the entire frequency range. A disadvantage of this design is the relatively large capacitance Cp, which results primarily from the capacitance CL of the antenna connecting line and leads to a relatively low voltage Um. It is therefore much cheaper to connect a capacitively high-impedance broadband amplifier at the input of the 5 antenna network 12. The signal voltage U, and thus also the signal-to-noise ratio, is reduced by the factor according to equation (4)
Figure imgb0006
 raised when CF is the input capacity of the amplifier used. Such o amplifiers with small input capacitance, low intrinsic noise and high linearity are known, for example, from DPS 21 15 657, DPS 20 21 331, DAS 25 54 828 and DAS 25 54 829 (see FIG. 8).

Häufig ist es erwünscht, mehrere verschiedene 5 Empfangsfrequenzbereiche (z.B. LMK- und UKW-Rundfunkempfang im Fahrzeug) sowie z.B. einen oder mehrere Sende-Empfangsfrequenzbereiche (z.B. Autotelefon) mit einer einzigen Antennenstruktur zu realisieren. Dies ist mit einer Antenne nach der Erfindung vorteilhaft in der Weise möglich, owie dies für den Fall zweier Frequenzbereiche Fig.9 zeigt.It is often desirable to implement several different 5 reception frequency ranges (e.g. LMK and VHF radio reception in the vehicle) and, for example, one or more transmission-reception frequency ranges (e.g. car phone) with a single antenna structure. This is with an antenna according to the invention advantageously in such a way possible, o as is shown for the case of two frequency ranges Fig.9.

In Fig.9 sind zwei Bifilarwicklungen als Primärwicklungen zweier Transformatoren 10, zur Unterscheidung im folgenden mit 10a und 10b bezeichnet, zur Auskopplung zweier 5unterschiedlicher Frequenzbereiche vorhanden, wobei die Primärwicklungen beider Spulen 9a und 9b auf Grund der gleichstrommäßigen Serienschaltung vom Heizgleichstrom sowie von den hochfrequenten Störströmen nacheinander durchflossen werden und dadurch die oben beschriebenen Vorteile hinsichtlich oder unterbleibenden Einkopplung von Störungen des Bordnetzes ins Empfangssystem für beide Frequenzbereiche erhalten bleiben. Entsprechend sind die Anschlüsse 18a und 19a bzw. 18b und 19b der beiden Sekundärwicklungen 11a und 11b der Übertrager 10a und 10b an das gemeinsame Antennennetzwerk 12 mit der sAntennenanschlußstelle 20,21 angeschlossen. In diesem Fall ist zweckmäßigerweise eine Frequenzweiche 32 im Antennennetzwerks 12 enthalten (Fig.9).In FIG. 9 there are two bifilar windings as primary windings of two transformers 10, referred to below as 10a and 10b, for decoupling two 5 different frequency ranges, the primary windings of both coils 9a and 9b due to the direct-current series connection of the heating direct current and of the high-frequency Interference currents are flowed through one after the other and the advantages described above with regard to or non-coupling of disturbances of the vehicle electrical system into the receiving system are retained for both frequency ranges. Correspondingly, the connections 18a and 19a or 18b and 19b of the two secondary windings 11a and 11b of the transmitters 10a and 10b are connected to the common antenna network 12 with the antenna connection point 20, 21. In this case, a crossover 32 is expediently contained in the antenna network 12 (FIG. 9).

Weitere Dimensionierungsgesichtspunkte für eine derartige oAntenne nach der Erfindung für zwei Frequenzbereiche sollen am Beispiel einer kombinierten LMK- UKW-Rundfunkempfangsantenne erläutert werden. Im Beispiel der Fig.9 ist dann der Übertrager 10a für den UKW-Frequenzbereich, wie oben z.B. anhand der Fig.4 erläutert, dimensioniert. Die hochfrequenzmäßig niederohmige Verbindung der zweiten Seite der Primärwicklung 9a des Übertragers 10a ist dann wegen der relativ geringen Bandbreite des UKW-Bereichs mit Hilfe von Serienresonanzkreisen oder mit Schaltungen mit dem Charakter von Serienresonanzkreisen einfach realisierbar. Die Resonanzfrequenz dieser Serienresonanzkreise liegt zweckmäßigerweise innerhalb des UKW-Bereichs und der Resonanzblindwiderstand der Resonanzkreise wird so gewählt, daß die Niederohmigkeit im gesamten UKW-Frequenzbereich ausreichend ist. Gleichzeitig ist zu beachten, daß sich durch diese Serienresonanzkreise bei tiefen Frequenzen, hier dem LMK-Bereich, eine kapazitive Belastung der Heizscheibe ergibt, so daß der Serienresonanzkreis nicht unnötig niederohmig dimensioniert werden darf.Further dimensioning considerations for such an antenna according to the invention for two frequency ranges will be explained using the example of a combined LMK-FM radio reception antenna. In the example in FIG. 9, the transmitter is then 10a for the VHF frequency range, as explained above, for example with reference to FIG. 4. The high-frequency, low-impedance connection of the second side of the primary winding 9a of the transformer 10a can then be easily implemented with the aid of series resonance circuits or with circuits with the character of series resonance circuits because of the relatively small bandwidth of the FM range. The resonance frequency of these series resonance circuits is expediently within the VHF range and the resonance reactance of the resonance circuits is selected so that the low impedance is sufficient in the entire VHF frequency range. At the same time, it should be noted that these series resonance circuits result in capacitive loading of the heating disc at low frequencies, here the LMK range, so that the series resonance circuit must not be dimensioned unnecessarily with a low resistance.

Der Übertrager 10b ist in diesem Beispiel für die Auskopplung des niederfrequenten, breiten LMK-Frequenzbereichs vorgesehen. Die niederohmige Verbindung der beiden Drähte auf der zweiten Seite der Spule 9b im Übertrager 10b erfolgt dann zweckmäßigerweise am einfachsten über hinreichend große Kapazitäten (Fig.9).In this example, the transformer 10b is provided for coupling out the low-frequency, wide LMK frequency range. The low-resistance connection of the two wires on the second side of the coil 9b in the transformer 10b is then expediently carried out in the simplest manner over sufficiently large capacitances (FIG. 9).

Da die Primärinduktivität der Spule 9a im Übertrager 10a für den Übertrager 10b eine Streuinduktivität darstellt, die die wirksame Kopplung reduziert, ist es vorteilhaft, wenn die Primärinduktivität der Spule 9a im Übertrager 10a im Vergleich zur Eigeninduktivität der Spule 9b im übertager 10b klein ist. Dies ist dann in der Regel in ausreichenden Maße erfüllt, wenn am Übertrager 10a das höherfrequentere Signal und am Übertrager 10b das niederfrequentere Signal ausgekoppelt wird, wie dies im obigen Beispiel vorgesehen war.Since the primary inductance of the coil 9a in the transmitter 10a represents a leakage inductance for the transmitter 10b, which reduces the effective coupling, it is advantageous if the primary inductance of the coil 9a in the transmitter 10a is small compared to the self-inductance of the coil 9b in the transmitter 10b. This is generally met to a sufficient extent if the higher-frequency signal is coupled out on the transmitter 10a and the lower-frequency signal is coupled out on the transmitter 10b, as was provided in the example above.

Bei einer sinngemäßen Erweiterung einer Antenne nach der Erfindung auf mehr als auf 2 Frequenzbereiche wird man daher vorteilhaft den Übertrager für den höchsten Frequenzbereich unmittelbar an die Gleichstromanschlüsse des Heizfeldes und den Übertrager für den niederfrequentesten Frequenzbereich am entferntesten von den Gleichstromanschlüssen des Heizfeldes anschließen und die hochfrequenzmäßige Verbindung der zweiten Seiten der bifilaren Primärwicklungen 9 mit der Fahrzeugkarosserie 3 jeweils so ausführen, daß die Beeinflussung für die anderen Frequenzbereiche möglichst gering ist.With an analogous extension of an antenna according to the invention to more than 2 frequency ranges, the transformer for the highest frequency range is therefore advantageously connected directly to the DC connections of the heating field and the transformer for the lowest frequency range on Connect the most distant from the DC connections of the heating field and carry out the high-frequency connection of the second sides of the bifilar primary windings 9 to the vehicle body 3 in such a way that the influence on the other frequency ranges is as small as possible.

Bei Antennen nach der Erfindung kann der Drahtbedarf für die Primärwicklungen der Übertrager minimal gewählt werden. Trotzdem kann bei sehr großen Heizleistungen und großen zu beheizenden Flächen die thermische Belastung der Übertrager unzulässig hoch werden, vor allem wenn die Wicklungen auf einem Ferritkern aufgebracht sind. In solchen Fällen ist es vorteilhaft, die Größe der über die Primärwicklungen 9 mit dem Heizgleichstrom beheizten Fläche kleiner als die insgesamt zu beheizende Fläche zu wählen (Fig.10) und nur diesen Teil des Heizfeldes als Antenne zu verwenden. Der restlichen Teil der zu beheizenden Fläche kann dann mit einem Heizfeld bedeckt werden, das nicht als Antenne verwendet wird.In antennas according to the invention, the wire requirement for the primary windings of the transmitters can be chosen to be minimal. Nevertheless, with very large heating capacities and large surfaces to be heated, the thermal load on the transformer can become impermissibly high, especially if the windings are applied to a ferrite core. In such cases, it is advantageous to choose the size of the area heated by means of the direct heating current via the primary windings 9 to be smaller than the total area to be heated (FIG. 10) and to use only this part of the heating field as an antenna. The remaining part of the area to be heated can then be covered with a heating field that is not used as an antenna.

Claims (17)

1. Antenne zum Senden und/oder Empfangen in der Heckscheibe eines Kraftfahrzeugs, bestehend aus dem Heizfeld und einer Spule , die mit Hilfe zweier parallel geführter Drähte als Bifilarwicklung ausgeführt ist und deren beide Drähte auf der ersten Seite der Spule an die beiden Gleichstromanschlüsse des Heizfeldes und auf der zweiten Seite an die Pole der Gleichspannungsquelle angeschlossen sind,
dadurch gekennzeichnet,
daß die als Bifilarwicklung ausgeführte Spule (9) die Primärwicklung eines Transformators (10) bildet und die beiden Drähte der zweiten Seite der Spule hochfrequent mit der Fahrzeugkarosserie (3) verbunden sind und eine von der Primärwicklung (9) getrennte magnetisch angekoppelte Sekundärwicklung (11) vorhanden ist, an die ein Antennennetzwerk (12) mit der Antennenanschlußstelle (20,21) angeschlossen ist.1. Antenna for transmitting and / or receiving in the rear window of a motor vehicle, consisting of the heating field and a coil, which is designed as a bifilar winding with the aid of two parallel wires and whose two wires on the first side of the coil to the two DC connections of the heating field and are connected to the poles of the DC voltage source on the second side,
characterized,
that the coil (9) designed as a bifilar winding forms the primary winding of a transformer (10) and the two wires of the second side of the coil are connected to the vehicle body (3) at high frequency and a magnetically coupled secondary winding (11) separate from the primary winding (9) is present, to which an antenna network (12) with the antenna connection point (20, 21) is connected. }2. Antenne nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Primärwicklung (9) des Transformators (10) auf der ersten Seite (4) der Spule (9) über möglichst kurze leitende Verbindungen (16,17) mit den Gleichstromanschlüssen (5,6) des Heizfelds verbunden ist.} 2. Antenna according to claim 1,
characterized,
that the primary winding (9) of the transformer (10) on the first side (4) of the coil (9) is connected to the DC connections (5, 6) of the heating field via the shortest possible conductive connections (16, 17). 3. Antenne nach den Ansprüchen 1 und 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Primärwicklung und die Sekundärwicklung des Übertragers (10) auf einem gemeinsamen Ferritkern (15) aufgebracht sind .3. Antenna according to claims 1 and 2,
characterized,
that the primary winding and the secondary winding of the transformer (10) are applied to a common ferrite core (15). 4. Antenne nach den Ansprüchen 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß die hochfrequente Verbindung zwischen den beiden Drähten der zweiten Seite der Spule (9) und der leitenden Karosserie (3) auf an sich bekannte Weise frequenzselektiv durch Filtermaßnahmen realisiert ist, die innerhalb des Frequenzbereichs, für den die Antenne vorgesehen ist, niederohmig sind.4. Antenna according to claims 1 to 3,
characterized,
that the high-frequency connection between the two wires of the second side of the coil (9) and the conductive body (3) is realized in a manner known per se by means of frequency measures by filter measures which are within the frequency range for which the antenna is intended, are low impedance. 5. Antenne nach den Ansprüchen 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Induktivität der Primärwicklung (9) so klein wie möglich gewählt ist und die Windungszahl der Sekundärwicklung (11) derart gewählt ist, daß in einem vorgegebenen kleineren Frequenzbereich die an der Sekundärwicklung vorliegende Impedanz nahezu gleich dem Wellenwiderstand der Antennenanschlußleitung (13) ist und das Antennennetzwerk (12) als Durchschaltung ausgeführt ist.5. Antenna according to claims 1 to 4,
characterized,
that the inductance of the primary winding (9) is chosen to be as small as possible and the number of turns of the secondary winding (11) is chosen such that in a predetermined smaller frequency range the impedance present on the secondary winding is almost equal to the characteristic impedance of the antenna connecting line (13) and that Antenna network (12) is designed as a circuit. 6. Antenne nach den Ansprüchen 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Induktivität der Primärwicklung so klein wie möglich gewählt ist und die Windungszahl der Sekundärwicklung (11) derart gewählt ist, daß in einem vorgegebenen kleineren Frequenzbereich die an der Sekundärwicklung vorliegende Impedanz in der Nähe des Wellenwiderstands der Antennenanschlußleitung ist und das Antennennetzwerk (12) auf an sich bekannte Weise mit Hilfe einer verlustarmen Anpassungsschaltung derart gestaltet ist, daß an seinem Ausgang die Impedanz gleich dem Wellenwiderstand der Antennenanschlußleitung (13) ist.6. Antenna according to claims 1 to 4,
characterized,
that the inductance of the primary winding is chosen to be as small as possible and the number of turns of the secondary winding (11) is selected such that in a predetermined smaller frequency range the impedance present on the secondary winding is close to the characteristic impedance of the antenna connecting line and the antenna network (12) is known in such a way designed with the aid of a low-loss matching circuit that the impedance at its output is equal to the characteristic impedance of the antenna connecting line (13). 7. Antenne zum Empfangen nach den Ansprüchen 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Antennennetzwerk (12) direkt an die Sekundärwicklung (11) des Transformators (10) angeschaltet ist und einen Transistorverstärker enthält.7. antenna for receiving according to claims 1 to 4,
characterized,
that the antenna network (12) is connected directly to the secondary winding (11) of the transformer (10) and contains a transistor amplifier. 18. Antenne zum Empfangen nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Induktivität der Primärwicklung (9) so klein wie möglich gewählt ist und die Windungszahl der Sekundärwicklung (11) derart gewählt ist, daß in einem vorgegebenen kleineren Frequenzbereich die an der Sekundärwicklung vorliegende Impedanz möglichst nahe dem für optimales Signal-Rauschverhältnis des Transistorverstärkers im Antennennetzwerk (12) nötigen Wert ist.18. Antenna for receiving according to claim 7,
characterized,
that the inductance of the primary winding (9) is selected to be as small as possible and the number of turns of the secondary winding (11) is selected such that in a predetermined smaller frequency range the impedance present on the secondary winding is as close as possible to that for optimum Signal-to-noise ratio of the transistor amplifier in the antenna network (12) is the required value. l9. Antennen zum Empfangen nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß dem Antennentransistor (24) ein verlustarmes Transformationsnetzwerk (23) vorgeschaltet ist, dessen Ausgangsimpedanz gleich dem für optimales Signal-Rauschverhältnis nötigen Wert des Transistorverstärkers ist.l9. Receiving antennas according to claim 7,
characterized,
that the antenna transistor (24) is preceded by a low-loss transformation network (23), the output impedance of which is equal to the value of the transistor amplifier required for optimum signal-to-noise ratio. 10. Antenne zum Empfangen nach den Ansprüchen 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß bei einem Antennennetzwerks (12), dessen Eingangsimpedanz im Nutzfrequenzbereich durch eine Kapazität beschrieben werden kann, das Übersetzungsverhältnis ü des Übertragers (10) derart gewählt ist, daß am oberen Ende des Frequenzbandes eines breiten Frequenzbereich niedriger Frequenz (z.B. dem LMK-Bereich) im Empfänger (14) ein optimales Signal-Rauschverhältnis besteht.10. antenna for receiving according to claims 1 to 4,
characterized,
that in an antenna network (12) whose input impedance in the useful frequency range can be described by a capacitance, the transmission ratio ü of the transmitter (10) is selected such that at the upper end of the frequency band a broad frequency range of low frequency (e.g. the LMK range) in Receiver (14) has an optimal signal-to-noise ratio. 11. Antenne zum Empfangen nach Anspruch 10,
dadurch gekennzeichnet , ,
daß an die Sekundärwicklung des Übertragers die Antennenanschlußleitung (13) direkt angeschlossen ist und die Eingangsimpedanz der Antennenanschlußleitung mit nachgeschaltetem Empfänger durch eine Kapazität Cp gebildet ist und das übersetzungsverhältnis des Übertragers ü derart gewählt ist, daß am oberen Ende des Frequenzbandes eines breiten Frequenzbereichs niedriger Frequenz (z.B. dem LMK-Bereich) im Empfänger ein optimales Signal-Rauschverhältnis besteht.11. antenna for receiving according to claim 10,
characterized , ,
that the antenna connection line (13) is connected directly to the secondary winding of the transmitter and the input impedance of the antenna connection line with the receiver connected downstream is formed by a capacitance Cp and the transmission ratio of the transmitter ü is selected such that at the upper end of the frequency band a wide frequency range of low frequency ( there is an optimal signal-to-noise ratio in the receiver. 12. Antenne zum Empfangen nach den Ansprüchen 10 oder 11
dadureh gekennzeiehnet,
daß bei einer Kapazität Ca des Heizfeldes (2) das Verhältnis ü der Sekundärspannung zur Primärspannung des Transformators (10) ca. ü Ca/Cp gewählt ist.12. Antenna for receiving according to claims 10 or 11
dadureh featured,
that with a capacitance Ca of the heating field (2) the ratio ü of the secondary voltage to the primary voltage of the transformer (10) is selected approximately ü Ca / Cp. 13. Antenne zum Empfangen nach den Ansprüchen 10 mit 12,
dadurch gekennzeichnet,
daß in einem breiten Frequenzbereich niedriger Frequenz (z.B. dem LMK-Bereich) die aus der Kapazität des Heizfeldes, der Primärwicklung und der Eingangskapazität-des Antennennetzwerks gebildete Resonanzfrequenz derart gewählt ist, daß das Signal-Rauschverhältnis im Empfänger an den Enden des breiten Frequenzbands etwa gleich groß ist13. antenna for receiving according to claims 10 with 12,
characterized,
that the resonance frequency formed from the capacitance of the heating field, the primary winding and the input capacitance of the antenna network is chosen in a wide frequency range of low frequency (for example the LMK range) such that the signal-to-noise ratio in the receiver at the ends of the broad frequency band is approximately the same is great 14. Antenne zum Empfangen nach Anspruch 13,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Resonanzfrequenz so gewählt ist, daß sie ca. 2 mal größer als die niedrigste Frequenz (fu) des breiten Frequenzbereichs ist.14. antenna for receiving according to claim 13,
characterized,
that the resonance frequency is chosen so that it is about 2 times larger than the lowest frequency (fu) of the broad frequency range. 15. Antenne zum Empfangen nach den Ansprüchen 12 bis 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Antennennetzwerk (12) am Eingang einen an sich bekannten rauscharmen, linearen, kapazitiv hochohmigen Breitbandverstärker mit der Eingangskapazität CF enthält.15. antenna for receiving according to claims 12 to 14,
characterized,
that the antenna network (12) contains a known low-noise, linear, capacitively high-impedance broadband amplifier with the input capacitance CF at the input. 16. Antenne nach den Ansprüchen 1 bis 15
dadurch gekennzeichnet,
daß zwei Bifilarwicklungen als Primärwicklungen zweier Transformatoren (10a) und (10b) für die Auskopplung zweier unterschiedlicher Frequenzbereiche vorhanden sind und die erste Seite der ersten Spule (9a) des Übertragers (10a) an die beiden Gleichstromanschlüsse des Heizfeldes angeschlossen ist und die beiden Drähte der zweiten Seite der ersten Spule (9a) für den ersten Frequenzbereich frequenzselektiv niederohmig mit der Fahrzeugkarosserie verbunden sind und die beiden Drähte der ersten Seite der zweiten Spule (9b) des Übertragers (10b) mit den beiden Drähten der zweiten Seite der ersten Spule (9a) verbunden sind und die beiden Drähte der zweiten Seite der zweiten Spule (9b) mindestens für den zweiten Frequenzbereich hochfrequent niederohmig mit der Fahrzeugkaaosserie verbunden sind und an die Pole der Gleichspannungsquelle (8) angeschlossen sind und für jede Primärwicklung eine getrennte mit ihr magnetisch gekoppelte Sekundärwicklung (11a) und (11b) vorhanden ist, die das Antennennetzwerk (12) speisen.16. Antenna according to claims 1 to 15
characterized,
that two bifilar windings are present as primary windings of two transformers (10a) and (10b) for decoupling two different frequency ranges and the first side of the first coil (9a) of the transformer (10a) is connected to the two DC connections of the heating field and the two wires of the second side of the first coil (9a) for the first frequency range are frequency-selectively connected to the vehicle body and the two wires of the first side of the second coil (9b) of the transformer (10b) are connected to the two wires of the second side of the first coil (9a) are connected and the two wires of the second side of the second coil (9b) are connected at least for the second frequency range to the vehicle body with high-frequency, low-impedance and are connected to the poles of the DC voltage source (8) and a separate one for each primary winding with it there is a magnetically coupled secondary winding (11a) and (11b) which feed the antenna network (12). 17. Antenne nach den Ansprüchen 1 mit 16,
dadurch gekennzeichnet ,
daß die Größe des über die bifilare Wicklung gespeisten Heizfeldes (2) so gewählt ist, daß der für den Transformator zulässige thermische Belastung nicht überschritten ist.17. Antenna according to claims 1 to 16,
characterized ,
that the size of the heating field (2) fed via the bifilar winding is selected so that the permissible thermal load for the transformer is not exceeded.
EP85107664A 1984-06-22 1985-06-21 Vehicle windshield antenna Expired - Lifetime EP0166387B1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE3423205 1984-06-22
DE19843423205 DE3423205A1 (en) 1984-06-22 1984-06-22 AERIAL IN THE REAR WINDOW OF A MOTOR VEHICLE

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP0166387A2 true EP0166387A2 (en) 1986-01-02
EP0166387A3 EP0166387A3 (en) 1987-05-13
EP0166387B1 EP0166387B1 (en) 1991-01-16

Family

ID=6238979

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP85107664A Expired - Lifetime EP0166387B1 (en) 1984-06-22 1985-06-21 Vehicle windshield antenna

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP0166387B1 (en)
DE (2) DE3423205A1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0751580A2 (en) * 1995-06-28 1997-01-02 Nippon Sheet Glass Co. Ltd. Window glass antenna device
EP1005101A2 (en) * 1998-11-24 2000-05-31 FUBA Automotive GmbH &amp; Co. KG Window pane antenna with high frequency high impedance connected heating field

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4216376C2 (en) * 1992-05-18 1998-11-05 Lindenmeier Heinz Vehicle antenna arrangement with a receiving circuit for the LMK area
DE102011006269A1 (en) 2011-02-28 2012-08-30 Infineon Technologies Ag High frequency switching arrangement, transmitter and method

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2400805A1 (en) * 1977-08-17 1979-03-16 Bsh Electronics Manchester Ltd Car window heating wires coupling circuit
WO1981001916A1 (en) * 1979-12-31 1981-07-09 Philips Nv Input coupling device for a receiver
DE3406580A1 (en) * 1984-02-21 1985-08-22 Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart Heated-window antenna
DE3409876A1 (en) * 1984-03-17 1985-09-19 Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart Heated-window antenna

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3484584A (en) * 1968-07-23 1969-12-16 Ppg Industries Inc Combination of electrically heated transparent window and antenna
DE2115657C3 (en) * 1971-03-31 1983-12-22 Flachenecker, Gerhard, Prof. Dr.-Ing., 8012 Ottobrunn Active Unipol receiving antenna
GB1520030A (en) * 1975-11-21 1978-08-02 Bsh Electronics Manchester Ltd Electrical device to enable the heating element of an electrically heated motor vehicle window to be used as a radio aerial
DE2554828C3 (en) * 1975-12-05 1985-01-24 Flachenecker, Gerhard, Prof. Dr.-Ing., 8012 Ottobrunn Active receiving antenna with counter-coupled amplifier
DE2554829C3 (en) * 1975-12-05 1985-01-24 Flachenecker, Gerhard, Prof. Dr.-Ing., 8012 Ottobrunn Active receiving antenna with a negative feedback impedance
JPS57188102A (en) * 1981-05-15 1982-11-19 Asahi Glass Co Ltd Glass antenna for automobile

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2400805A1 (en) * 1977-08-17 1979-03-16 Bsh Electronics Manchester Ltd Car window heating wires coupling circuit
WO1981001916A1 (en) * 1979-12-31 1981-07-09 Philips Nv Input coupling device for a receiver
DE3406580A1 (en) * 1984-02-21 1985-08-22 Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart Heated-window antenna
DE3409876A1 (en) * 1984-03-17 1985-09-19 Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart Heated-window antenna

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0751580A2 (en) * 1995-06-28 1997-01-02 Nippon Sheet Glass Co. Ltd. Window glass antenna device
EP0751580A3 (en) * 1995-06-28 1999-03-03 Nippon Sheet Glass Co. Ltd. Window glass antenna device
EP1005101A2 (en) * 1998-11-24 2000-05-31 FUBA Automotive GmbH &amp; Co. KG Window pane antenna with high frequency high impedance connected heating field
EP1005101A3 (en) * 1998-11-24 2002-09-25 FUBA Automotive GmbH &amp; Co. KG Window pane antenna with high frequency high impedance connected heating field

Also Published As

Publication number Publication date
EP0166387A3 (en) 1987-05-13
EP0166387B1 (en) 1991-01-16
DE3423205C2 (en) 1987-11-05
DE3423205A1 (en) 1986-01-02
DE3581321D1 (en) 1991-02-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0155647B1 (en) Antenna arrangement in the rear window of a car
DE2650044C3 (en) Circuit arrangement for receiving high-frequency radio signals
EP1337001A1 (en) Device for contactless transmission of electrical signals and /or energy
EP1005101A2 (en) Window pane antenna with high frequency high impedance connected heating field
DE4007824C2 (en) Vehicle antenna for radio services with a rod-shaped antenna element
EP0524263A1 (en) Antenna assembly
EP0166387B1 (en) Vehicle windshield antenna
DE102004026713B3 (en) Antenna amplifier for a magnetic resonance antenna and magnetic resonance antenna with an antenna amplifier
DE4216376C2 (en) Vehicle antenna arrangement with a receiving circuit for the LMK area
DE102013211541A1 (en) Duplex antenna arrangement used for transmitting and receiving in different frequency bands, has helical monopole antennas that are capacitively coupled with electrical antenna conductor by alternating arrangement of windings
DE3844541C2 (en) Antenna circuit for a multiband antenna
DE102018211016A1 (en) Circuit for signaling connection, device for inductive transmission of energy and for signal transmission, and method for manufacturing
DE3108993C2 (en) RF input filter circuit of a tuner
EP3493324B1 (en) Active multi-band antenna for terrestrial broadcast reception
DE3405113A1 (en) HIGH FREQUENCY DISTRIBUTION DEVICE
DE2310616C3 (en) Receiving antenna for several frequency ranges
DE3405114C2 (en) Circuit arrangement for impedance matching
DE2065525C3 (en) Device for feeding high-frequency signal energy arriving via a parallel circuit filter into a continuous line
DE2311861A1 (en) ANTENNA IN THE FORM OF A LOOP
DE4302929C1 (en) Wide band repeater coil with two coaxial windings - connected in series with same winding sense to connection point forming induction coil output
DE3407020A1 (en) Car aerial amplifier
EP0495178A2 (en) Installation for serial data transmission in a vehicle
DE4303072A1 (en) Vehicle antenna with LF active transmission paths
DE3137070C2 (en)
DE2558862A1 (en) Active radio aerial for motor vehicle - has extra filters designed to prevent unwanted signals from entering given signal paths

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Designated state(s): DE FR GB IT

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): DE FR GB IT

17P Request for examination filed

Effective date: 19870715

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: HANS KOLBE & CO.

17Q First examination report despatched

Effective date: 19900628

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): DE FR GB IT

REF Corresponds to:

Ref document number: 3581321

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19910221

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)
ITF It: translation for a ep patent filed

Owner name: STUDIO TORTA SOCIETA' SEMPLICE

ET Fr: translation filed
PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed
ITPR It: changes in ownership of a european patent

Owner name: CAMBIO RAGIONE SOCIALE;FUBA HANS KOLBE & CO.

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 732E

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: IF02

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20040608

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20040616

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20040701

Year of fee payment: 20

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20050620

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: PE20