DE3419580A1 - Mehrkanaliger faseroptischer sensor - Google Patents
Mehrkanaliger faseroptischer sensorInfo
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Description
Patentanmeldung
Erfinder: Brinkmeyer, Ernst, Dr. rer. nat. Mittelstraße 33
2110 Buchholz
Anmelder: wie oben
Erfindung: Mehrkanaliger faseroptischer Sensor
Beschreibung:
Die Erfindung betrifft einen faseroptischen Sensor auf interferometrischer
Basis, der es gestattet, gleichzeitig zwei physikalische Meßgrößen oder eine Meßgröße in Anwesenheit einer
Störgröße fortlaufend zu bestimmen. Mögliche Meß- bzw. Störgrößen sind Druck-, Temperatur- oder Dehnungsunterschiede etc.
zwischen den Interferometerarmen. Zur Verdeutlichung des Prinzips
wird im folgenden angenommen, daß Dehnung und Temperatur diese beiden wirksamen Größen sind; im Einzelfall sind auch
andere Kombinationen denkbar.
Interferometrische faseroptische Dehnungsaufnehmer leiden an der großen Temperaturabhängigkeit. Soll z.B. eine Dehnung von
10 nachgewiesen werden, so muß die Änderung der Temperatur-
-4
differenz der beiden Interferometerarme weniger als 10 κ betragen.
Eine derartige Anforderung ist über längere Meßzeiten
kaum aufrechtzuerhalten. Bei Verwendung eines Einfaserpplarisationsinterferometers
sind die Anforderungen typischerweise sogar um eine Größenordnung stärker.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, daß
sowohl ein konventionelles faseroptisches Mach-Zehnder-Interferometer
wie auch ein Einfaser-Polarisationsinterferometer temperatur- und dehnungsempfindlich ist, doch beide Einflüsse unterschiedliche
Gewichte haben. Die Erfindung löst die Aufgabe, ein Mach-Zehnder-Interferometer gleichzeitig als Polarisationsinterferometer
zu benutzen.
Fig. 1 zeigt ein vorteilhaftes erfindungsgemäßes Ausführungsbeispiel:
Die Lichtquelle (L) sendet dabei eine Welle aus mit einem normierten elektrischen Feld gemäß
I = ejü)t e + ej(ü)+Aco)t ey,
d.h. eine χ-polarisierte Welle der Frequenz ω und eine y-polarisierte
Welle der Frequenz ω + Δω. Dieses Feld kann auch als ein mit der Frequenz Δω schwankender Polarisationszustand gedeutet
werden. Mögliche Quellen dieser Art sind z.B. kurze stabilisierte He-Ne Laser (typ. Δω = 2π · 1 GHz) oder Zeemann-aufgespaltene
He-Ne Laser (typ. Δω = 2π · 500 kHz). Ferner kann ein optisches
Feld wie oben angegeben durch Strahlteilung, Polarisationsdrehung, akustooptische Frequenzverschiebung und Strahlvereinigung
(typ. Δω = 2ττ · 100 MHz) oder mit Hilfe einer rotierenden
λ/2-Platte (bis Δω = 2Tr-IkHz) realisiert werden.
Bei der Strahlteilung stehen sich entsprechende Faserhauptachsen der beiden Interferarme senkrecht, bei der Strahlvereinigung
parallel zueinander. Für das elektrische Feld am Ende des Interferometers ergibt sich als überlagerung
(e) jü)t -jßML j(ü)+Aü>)t -je L
Ex=eeMx + e e **
(e) jtt)t -Je14L j(üi+Aü))t -J
E = e e * + e e
wobei die Längen der Interferometerarme (M,R) der Einfachheit
halber als gleich angenommen wurden und 8M , 3M , $n und 3_,
MX My xvX Ry
die Ausbrextungskonstanten in der χ- bzw. y-Polarisationsrichtung
für Meß- und Referenzfaser bezeichnen.
Nach Trennung der Polarisationen am Ausgang (z.B. durch ein Wollaston-Prisma WP) sind die Detektorsignale (D2 und
D3) gegeben durch
P2 ~ |Ex (e) I2 = 2 + 2 COS[AtOt
P3 - |Ey (e)|2 = 2 + 2 cos[Aü3t - (ßRy
Als weiteres Signal erhält man vor dem Interferometer (D1) P1 _ ie^t + ^(ω+Δω)^2 = 2 + 2 cos Aü)t
Die entsprechenden normierten Wechselsignale lauten somit
f1 = cos
f2 = cos[Aü)t +(P1Jx- Srx)11I = cos(Δωt + φχ)
= cos[Δωt + (3M - ßRy)Ll = cos(Aü)t + φ )
Durch Verwendung zweier Phasendetektoren (zwischen D1, D2
und D2, D3) erhält man die Meßsignale φ und
3419510
Beide sind abhängig von Temperatur- und Dehnungsdifferenzen. T und Δε zwischen den Interferometerarmen. In linearisierter
Form können folgende Abhängigkeiten angenommen werden:
φ /L = AT + ΒΔε
ψ /L = aT +
Mögliche Abweichungen von dieser linearisierten Form können bei der Auswertung berücksichtigt werden. Bei bekannten Koeffizienten
A/ B, a und b lassen sich die Meßgrößen Δε und T auf
einfache Weise aus den Meßwerten φ und ψ berechnen. Für Δε
ergibt sich:
1 1 A
[φχ - - Ψ1
' [φχ
1 - ItI bl x a
Seien δφ und δ ψ die Genauigkeiten, mit denen φ und ψ ge-
Ji
Ji
messen werden können, so ergibt sich die kleinste meßbare Dehnung zu
δ(Δε) = —"τη— * --r 1IHxI + I - δψχ|ι
BL a
Wichtig für das Meßprinzip ist es, daß die Gewichte A/B und
a/b deutlich verschieden sind. Ferner ist ein möglichst kleiner Wert von |A/a| anzustreben. Mit typischen Werten für
"Bow-tie" - oder "PANDA"-Fasern mit ca. 5 mm Schwebungslänge
bei λ = 633 nm (A = 120/K · m, B = 8 · 106/m, a = 3/K · m,
b = 3 · 10 /m), Meßgenauigkeiten für φ und ψ von der Größe
10 rad - 0.1° und einer Faserlänge von L = 1 m ergibt sich
— 9 —
δ(Δε) s 5 * 10 . Bei einer maximalen Dehnung Δε = 10
erhält man somit eine Dynamik von 6-7 Dekaden, die sich durch Verwendung von Fasern mit kürzerer Schwebungslänge und
durch eine genauere Phasenmessung um 1 - 2 Dekaden steigern lassen müßte. Darüber hinaus steht der Weg zu größeren Faserlängen
offen.
Im Gegensatz zu der Prinzipsskizze in Fig. 1, können wie bei anderen faseroptischen Interferometern weitgehend integriertoptische und mikrooptische Bauelemente eingesetzt werden.
L: Lichtquelle, S: Strahlteiler, P: Polarisator,
M: Meßfaser, R: Referenzfaser, WP: Wollastonprxsma, D1...D3: Detektoren; χ',χ": Ausrichtung einer Faserhauptachse
(z.B. der schnellen Hauptachse), y1,y1':Ausrichtung der anderen Hauptachse
Claims (11)
1) Faseroptischer Sensor, dadurch gekennzeichnet/ daß er linear doppelbrechende, polarisationserhaltende Monomodefasern
enthält, und sowohl die Wirkung der physikalischen Meßgrößen bzw. Störgrößen auf die einzelnen Moden als auch
auf die Doppelbrechung ausgewertet wird.
2) Sensor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß durch die Art des Aufbaus nur zwei Meßgrößen bzw. eine Meßgröße
und eine Störgröße wesentlichen Einfluß auf die Faser ausüben, oder die Faser derart gestaltet ist, daß sie nur für
diese empfindlich ist.
3) Sensor nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die Meßanordnung die Form eines faseroptischen Mach-Zehnder-Interferometers aufweist unter Benutzung beider
orthogonal polarisierter Fasermoden.
4) Sensor nach Anspruch 1 oder Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß unter Benutzung beider orthogonal polarisierter Fasermoden die Meßanordnung die Form eines anderen Interferometers,
wie z.B. eines Michelson-Interferometers, aufweist.
5) Sensor nach Anspruch 3 oder Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß die Faserhauptachsen in beiden Interferometerarmen
gegeneinander so ausgerichtet sind, daß zwei durch Polarisation unterschiedene Interferometer betrieben
werden können.
6) Sensor nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß sich
entsprechende Faserhauptachsen der beiden Interferometerarme bei der Strahlteilung senkrecht und bei der Strahlvereinigung parallel zueinander stehen oder umgekehrt, so daß zwei Eingangspolarisationszustände existieren, bei denen
das Licht jeweils einen Interferometerarm mit Polarisation entlang der großen Hauptachse, den anderen Interferometerarm mit Polarisation entlang der kleinen Hauptachse durchläuft und nach der Vereinigung der Lichtstrahlen bis auf
unerwünschte Überkopplungen keine Interferenzerscheinungen auftreten, oder die gleiche Wirkung durch optische Mittel
erzielt wird.
entsprechende Faserhauptachsen der beiden Interferometerarme bei der Strahlteilung senkrecht und bei der Strahlvereinigung parallel zueinander stehen oder umgekehrt, so daß zwei Eingangspolarisationszustände existieren, bei denen
das Licht jeweils einen Interferometerarm mit Polarisation entlang der großen Hauptachse, den anderen Interferometerarm mit Polarisation entlang der kleinen Hauptachse durchläuft und nach der Vereinigung der Lichtstrahlen bis auf
unerwünschte Überkopplungen keine Interferenzerscheinungen auftreten, oder die gleiche Wirkung durch optische Mittel
erzielt wird.
7) Sensor nach den vorhergehenden Ansprüchen, dadurch gekennzeichnet,
daß zur Auswertung der Meßsignale φ und φ beider
Interferenzkanäle Phasennachführungs-/ Quadratur- oder Heterodyne-Verfahren eingesetzt werden.
8) Sensor nach Anspruch 6., dadurch gekennzeichnet, daß Licht
mit einem elektrischen Feldvektor gemäß
mit einem elektrischen Feldvektor gemäß
ii = EQ[exp(jü)t)e~x + exp(j(ü) +
in beide Interferometerarme eingekoppelt wird, wobei
e und e die Richtungen der Faserhauptachsen und ω
und ω + Δω zwei optische Frequenzen bezeichnen.
e und e die Richtungen der Faserhauptachsen und ω
und ω + Δω zwei optische Frequenzen bezeichnen.
• ο ·
9) Sensor nach Anspruch 8., dadurch gekennzeichnet, daß drei
Meßsignale der folgenden Art gewonnen werden:
a) f 1 (t) = cos(Aü)t) durch Abzweigung eines Teils des
Lichtes vor Eintritt in das Interferometer und Durchtritt durch ein geeignet orientiertes Polarisationsfilter
b) fo(t) = cos(Aü)t + φ ) als Interferenzsignal hinter dem
ζ» χ
Interferometer für die x-Polarisationsrichtung und
c) f 3 (t) = cos(Aü)t + φ ) als entsprechendes Signal für
die y-Polarisationsrichtung.
10) Sensor nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß aus
den drei Signalen f.., f2, f3 durch Phasenvergleich die
Phasenwinkel φ und φ oder φ und ψ = φ - φ fortlau-
X y X X y
fend bestimmt werden.
11) Sensor nach Anspruch 7 oder Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet,
daß aus den MeßSignalen φ und ψ die gesuchten physikalischen
Meßgrößen berechnet werden.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19843419580 DE3419580A1 (de) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | Mehrkanaliger faseroptischer sensor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19843419580 DE3419580A1 (de) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | Mehrkanaliger faseroptischer sensor |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3419580A1 true DE3419580A1 (de) | 1985-11-28 |
Family
ID=6236871
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19843419580 Withdrawn DE3419580A1 (de) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | Mehrkanaliger faseroptischer sensor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE3419580A1 (de) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2647931A1 (fr) * | 1989-06-06 | 1990-12-07 | Thomson Csf | Reseau de capteurs relies a une centrale distante d'alimentation, de controle et de traitement |
EP0523921A1 (de) * | 1991-07-18 | 1993-01-20 | Nortel Networks Corporation | Polarisationszustandunempfindlicher optischer Diskriminator |
DE4132113A1 (de) * | 1991-09-26 | 1993-04-01 | Siemens Ag | Messaufnehmer fuer laengen- oder abstandsaenderungen |
EP0546899A1 (de) * | 1991-12-11 | 1993-06-16 | Thomson-Csf | Eigenschaden-Kontrollvorrichtung und Verfahren zur Herstellung und Anwendung |
CN108132067A (zh) * | 2017-12-11 | 2018-06-08 | 哈尔滨工程大学 | 一种无源温度补偿的保偏光纤干涉仪及其补偿方法 |
-
1984
- 1984-05-25 DE DE19843419580 patent/DE3419580A1/de not_active Withdrawn
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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Legal Events
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