DE2835848C3

DE2835848C3 - Verfahren zur Reinigung eines rohen Ketons

Info

Publication number: DE2835848C3
Application number: DE2835848A
Authority: DE
Inventors: Mitsuki Ichihara Chiba Yasuhara
Original assignee: Mitsui Petrochemical Industries Ltd
Current assignee: Mitsui Petrochemical Industries Ltd
Priority date: 1977-08-16
Filing date: 1978-08-16
Publication date: 1981-07-30
Also published as: CA1106408A; FR2400498B1; DE2835848B2; DE2835848A1; GB2003865B; IT7826743A0; IT1098046B; GB2003865A; US4219507A; FR2400498A1; JPS5432412A

Description

wesentlich hydriert wird. Es ist daher überraschend, daß durch Hydrierung eines rohen Acetons, das geringe Mengen an aliphatischen Aldehyden enthält, bei gleichzeitiger Anwesenheit von Wasser, unter Anwendung eines Palladium enthaltenden Katalysators, der bisher nicht zur Anwendung für die Reinigung eines derartigen Ketons empfohlen wurde, die unerwünschten Aldehyde selektiv hydriert werden und die Menge an Aldehyden unter 10 ppm verringert werden kann und die Reaktion durchgeführt werden kann, ohne daß Aceton verbraucht wird, und daß durch Destillieren des resultierenden Hydrierungsprodukts das Aceton mit hohen Ausbeuten in einer großen Reinheit gewonnen werden kann.

Beim erfindungsgemäßen Verfahren wird in Gegenwart von ca. 1 bis ca. 15%, vorzugsweise von etwa 1 bis etwa 5%, Wasser, bezogen auf das Gewicht des rohen Acetons. als einer Verbindung mit akt'vem Wasserstoff, gearbeitet. Das eingesetzte Aceton, das etwa 50 bis etwa 1000 ppm aliphatische Aldehyde enthält, wurde vorzugsweise durch Säurespaltung von Cumolhydroperoxid erhalten.

Der erfindungsgemäß verwendete Palladium-Katalysator kann beispielsweise sein Palladiummetall oder eine Kombination von Palladiummetall mit einer geringen Menge eines anderen Edelmetalls, wie Platin oder Ruthenium. Die Verwendung von Palladiummetall ist besonders bevorzugt. Vorzugsweise ist das Palladiummetall auf einem geeigneten Träger abgelagert, wie Kohle, Aktivkohle, Aluminiumoxid, Titanoxid, Siliciumdioxid, Siliciumdioxid-Aluminiumoxid bzw. Aluminiumsilikate oder einem Gemisch von mindestens zweien davon. Pd-Kohlenstoff, Pd-Aluminiumoxid und Pd-Titanoxid sind besonders bevorzugt.

Die Menge des Palladium enthaltenden Katalysators, die erfindungsgemäß verwendet wird, ist nicht kritisch. Beispielsweise kann er in einer Menge von etwa 0,001 bis etwa 1 %, bezogen auf das Gewicht, als Palladiummetall, basierend auf dem Gewicht cies rohen Ketons, verwendet werden.

Das erfindungsgemäße Verfahren kann ansatzweise oder kontinuierlich durchgeführt werden. In jedem Falle kann die Katalysatormenge je nach Bedarf geändert werden. Wird beispielsweise die ansatzweise Methode angewendet, so beträgt die Menge an Palladium enthaltendem Katalysator beispielsweise etwa 0,001 bis etwa 1 Gew.-%, vorzugsweise etwa 0,002 bis etwa 0,7 Gew.-%, besonders bevorzugt etwa 0,05 bis etwa 0,3 Gew.-%, als Palladiummetall, basierend auf dem Gewicht des rohen Acetons. Wendet man ein kontinuierliches Verfahren an, so ist es bevorzugt, ein Festbettsystem zu verwenden, in dem Wasserstoff und das rohe Aceton durch ein Katalysatorbett hindurchtreten können. Die Menge des Palladium enthaltenden Katalysators, die in diesem Falle verwendet wird, beträgt beispielsweise etwa 0,002 bis etwa 0,7 Gew.-%, vorzugsweise etwa 0,01 bis etwa 0,6 Gew.-% als Palladiummetall, bezogen auf die Menge des Acetons, das das Katalysatorbett pro Stunde durchläuft. Die Raumdurchsatzgeschwindigkeit des rohen Ketons, das durch die Katalysatorschicht hindurchtritt, beträgt etwa 1 bis etwa 10 h -', vorzugsweise etwa 3 bis etwa 10h-'.

Liegt die Menge des beim erfindungsgemäßen Verfahren verwendeten Wassers über etwa 15 Gew.-%, insbesondere über etwa 5 Gew.-%, so ist zusätzliche Energie erforderlich, um das Aceton daran abzutrennen, da die Menge an Abwasser zunimmt.

Die Hydrierungsreaktion wird bei einer Temperatur von Raumtemperatur bis etwa 100° C und bei einem Druck von Atmosphärendruck bis zu einem Oberdruck von 9,8 bar durchgeführt Vorzugsweise wird sie bei Raumtemperatur bis etwa 60⁰C und bei einem Druck von etwa 0,98 bar bis zu einem Überdruck von etwa 5,9 bar und besonders bevorzugt bei Raumtemperatur and dem Druck von etwa 0,98 bar durchgeführt.

Die Reaktionszeit beträgt etwa 1 bis etwa 10 Stunden, vorzugsweise etwa das 2- bis 6fache beim ansatzweisen

■lo Arbeiten oder wird beim ansatzweisen Arbeiten vorzugsweise 2 bis 6 Stunden bearbeitet.

Das bei der vorstehend beschriebenen Arbeitsweise erhaltene Hydrierungsprodukt wird zur Gewinnung einer Acetonfraktion destilliert. So kann man Aceton von hoher Reinheit mit einem beträchtlich verringerten Gehalt an unerwünschten Aldehyden in sehr großen Ausbeuten erzielen.

Die Vorbehandlung (katalytische Hydrierung) beim erfindungsgemäßen Verfahren kann entweder in einer

in Festbett-Methode oder einer Fluidbett- bzw. Wirbelschichtbett-Methode durchgeführt werden. Wird nach der Festbett-Methode gearbeitet, so wird das durch katalytische Hydrierung erhaltene Hydrierungsprodukt in einen Destillationsturm beschickt und das Aceton kann aus dem Turm über Kopf gewonnen werden; das Wasser mit einem höheren Siedepunkt als dem des Acetons und höhersiedende Produkte, wie die hydrierten Produkte der Aldehyde, werden vom Boden bzw. aus dem Sumpf des Turmes gewonnen.

jo Führt man das erfindungsgemäße Verfahren im Wirbelschichtbett durch, so wird der Katalysator beispielsweise durch Sedimentieren, Filtrieren, Zentrifugierabscheidung gewonnen und anschließend kann der Rückstand in der vorstehend beschriebenen Weise

j¹) gereinigt werden.

Die folgenden Beispiele dienen zur weiteren Erläuterung der Erfindung.

Beispiel 1

Ein Magnetrührer wurde in einen 1-1-Dreihalskolben, ausgerüstet mit einem Rückflußkühler, durch den Eiswasser geleitet wurde, einem Gaseinlaß, durch den Wasserstoff eingeblasen werden konnte und eine öffnung zur Entnahme von Proben, eingebracht. Ein Verschlußrohr, das mit flüssigem Paraffin gefüllt war, wurde an den Auslaß des Rückflußkühlers angebracht, um den Strom des Wasserstoffgases zu beobachten. Der Kolben wurde mit 500 ml rohem Aceton beschickt, das 95 ppm Isobutyraldehyd und 200 ppm Wasser enthielt und mit 10,0 ml Wasser beschickt. Unter Rühren wurde Wasserstoffgas durch den Kolben geleitet, um die darin befindliche Luft zu ersetzen. Darüber hinaus wurden 10,00 g Palladium-Aktivkohle zugesetzt und Wasserstoffgas wurde derart eingeleitet, daß das Aufsteigen von leichten Wasserstoffblasen durch das flüssige Paraffin in dem Rohr bei Raumtemperatur beobachtet werden konnte. Zu vorgeschriebenen Zeiten wurden Proben entnommen und der nicht umgesetzte Isobutyraldehyd in dem Aceton wurde bestimmt. Nach einer Stunde betrug der Gehalt 10 ppm nach 2 Stunden 4 ppm und nach 3 Stunden 4 ppm. Die Menge an gebildetem Isopropanol lag unter der Bestimmungsgrenze (1000 ppm).

Das Wasserstoffgas wurde aus dem Reaktionssystem abgelassen und gaschromatographisch untersucht. Zu keinem Zeitpunkt der Reaktion wurde Propan festgestellt (die Bestimmungsgrenze betrug 100 ppm, bezogen auf das Gewicht).

Nach der Umsetzung wurde der Katalysator abge- Tabelle trennt und der Rückstand wurde bei Atmosphärendruck bei einem Rückflußverhältnis von 0,5 destilliert unter Anwendung eines Destillationsturms. Das Aceton, das herausdestilliere (483 ml) enthielt 3 ppm Isobutyr^ldehyd und 3000 ppm Wasser. Als Destillationsrückstand erhielt man 11,3 g eines hochsiedenden Produkts.

Beispiel 2

Vergleichsversuch 2

Das Beispiel 1 wurde wiederholt, wobei jedoch 1,25 g Raney-Nickel verwendet wurden. Nach 3 Stunden 3> betrug die Menge an Aldehyden in dem Aceton 9 ppm und die Menge an Isopropanol 1,5%. Die Konzentration an Propan in dem Wasserstoffgas lag unter der Extraktionsgrenze.

Beispiel 3

Das Beispiel 1 wurde unter den Bedingungen der Tabelle 1 wiederholt. Die nach 2 Stunden erhaltenen -r> Ergebnisse sind in der Tabelle 1 aufgeführt.

Tabelle 1

Wasser

Nicht

umgesetzter

Aldehyd

(Gew.-%) (ppm)

Menge an
Nebenprodukt
Isopropanol

Menge an
Propan

unter der

Bestimmuhgs-

grenze

Beispiele 4 bis 6

unter der

Bestim-

mungsgrenze

Beisp.	Katalysator	Menge an	Menge an	Menge an
		nicht	Neben	Propan
		umsetzt	produkt
		Isobutyr-	Isopropanol
		aJdehyd
		(ppm)	(%)	<%)

Die Arbeitsweise des Beispiels 1 wurde im lOfachen Maßstab durchgeführt. Nach 3 Stunden wurde das Aceton destilliert. Der Gehalt an Isobutyraldehyd in dem herausdestiflierenden Aceton betrug 3 ppm und π man erhielt 4970 ml Aceton als Destillat (Ausbeute 99,4%). Das gewonnene Aceton enthielt 2100 ppm Wasser.

Vergleichsversuch 1

Das Beispiel 1 wurde wiederholt, wobei jedoch kein Wasser zugesetzt wurde. Der Gehalt an nicht umgesetztem Isobutyraldehyd in dem Aceton betrug nach 1 Stunde 36 ppm, nach 2 Stunden 20 ppm und nach 3 Stunden 20 ppm. Die Mengen an gebildetem Isopropanol und Propan langen unter der Bestimmungsgrenze.

4 2% Pd- 6

Aktivkohle

5% Pd-y- 8
Aluminiumoxid

2% Pd- 2

Titanoxid

unter der
Bestimmungsgrenze

0,3

0,4

unter der Bestimmungsgrenze

Beispiel 7

Das Beispiel 1 wurde wiederholt, wobei jedoch rohes Aceton, das 580 ppm Propionaldehyd und 2000 ppm Wasser enthielt, verwendet wurde. Die Menge an nicht umgesetztem Propionaldehyd betrug nach einer Stunde 50 ppm 2 Stunden 12 ppm und nach 3 Stunden 7 ppm. Die Mengen an Isopropanol und Propan lagen unter den Bestimmungsgrenzen.

Beispiele 8 bis 12

Das Beispiel 1 wurde wiederholt, wobei jedoch 100 ml rohes Aceton, enthaltend 100 ppm Isobutyraldehyd an Stelle des in Beispiel 1 verwendeten rohen Acetons verwendet wurden. Wasser auf einen Wassergehalt des rohen Acetons in den in Tabelle 3 angegebenen Werten zugesetzt wurde und 2,00 g 5% Pd-Aktivkohle verwendet wurden und das rohe Aceton auf 51°C erwärmt wurde. Der Gehalt an Isobutyraldehyd in dem Aceton, bestimmt 2 Stunden später, ist in der Tabelle 3 angegeben.

Tabelle 3

Beisp.

W)

Das Beispiel 1 wurde wiederholt, wobei jedoch jeder der in der Tabelle 2 verwendeten Katalysatoren an t>^r> Stelle des 5% Pd-Aktivkohle verwendet wurde. Die nach 2 Stunden erhaltenen Ergebnisse sind in der Tabelle 2 aufgeführt.

10

Wasser	Nicht	Neben	Propan
gehalt	umgesetzter	produkt
	Isobulyr-	Isopropanol
	aldchyd
(%)	TpM (ppm)	(%)	(%)
0,4	8	unter der	unter der
		Bestim	Bestim
		mungs-	mungs-
		grenze	grenze
1	8	unter der	unter der
		Bestim-	Bestim
		mungs-	mungs-
		grenzc	grenze
5	9	unter der	unter der
		Bestim	Bestim
		mungs-	mungs-
		grenze	grenze

Forlsetzung

Beisp. Wassergehalt

Nicht Neben- Propan

umgesetzter produkt Isobutyr- Isopropanol aldehyd

TpM (ppm) (%) (%)

11 8 6 unter der unter der

Bestim- Bestim-

mungs- mungs-

grenze grenze

12 12 6 unter der unter der

Bestim- Bestirn-

mungs- mungs-

grenze grenze

Beispiel 13 (Hydrierung in einem kontinuierlichen Verfahren)

Es wurde ein zylindrischer senkrechter Reaktor aus rostfreiem Stahl (SUS-304) mit einem Mantel zur Temperatureinstellung verwendet. Der Reaktor wies einen Innendurchmesser von 2,54 cm und eine Länge von 308 mm auf. An die beiden Enden des Reaktors wurden Verschlüsse vom Schraubentyp angebracht und es wurden 2 Säcke an den unteren Verschluß zur Temperaturmessung angebracht Eine poröse Platte mit Poren mit einem Durchmesser von 3 mm wurde an die Säcke als Aufnahmevorrichtung für den gefüllten Katalysator derart fixiert, daß die oberen Enden der Säcke 50 bzw. 100 mm über der porösen Platte lagen.

um eine Temperaturmessung der Katalysatorschicht und des Teils über der Katalysatorschicht zu ermöglichen. Der Reaktor war so konstruiert, daß rohes Aceton, vermischt mit Wasserstoff, in den Reaktor beschickt werden konnte. Das Reaktionsgemisch konnte in einem Gel-Flüssigkeits-Separator durch einen Kühler eingebracht werden, um Aceton von Wasserstoff abzutrennen.
Auf die poröse Aufnahmeplatte wurde in einer Höhe von 1 cm Glaswolle gepackt und 40 ml (24,4 g) des Katalysators wurden darauf gefüllt Darüber hinaus wurde über die Katalysatorschicht erneut Glaswolle bis zu einer Höhe von 1 cm gepackt

Als Katalysator wurden Teilchen von 2% Pd-Aktivkohle mit einer Korngröße von 0,59 bis 0,298 mm verwendet.

In den Mantel des Reaktors wurde heißes Wasser beschickt, um die Temperatur des Reaktionssystems auf 50⁰C einzustellen.

Rohes Aceton mit einem Gehalt von 2,6 Gew.-% Wasser und 100 ppm lsobutyraldehyd und Wasserstoffgas wurden in den Reaktor beschickt. Der Druck im Inneren des Reaktors wurde durch Wasserstoffgas auf einen Überdruck von etwa 53 bar eingestellt. Die Raumdurchsatzgeschwindigkeit für das rohe Aceton, das durch die Katalysatorschicht geleitet wurde, betrug 5,0h-i.

Die Menge an lsobutyraldehyd, die in dem in der Aufnahmevorrichtung erhaltenen Aceton vorhanden war, betrug 2 ppm, und die Menge an Isopropanol lag unter der Bestimmungsgrenze. Der Gehalt an Propan in dem freigesetzten Wasserstoffgas lag unter der Bestimmungsgrenze.

Die folgende Tabelle 4 zeigt, daß das erfindungsgemäße Verfahren bei Verwendung von Platin oder Rhodium anstelle von Palladium nicht zu den gewünschten Ergebnissen führt

Tabelle 4

Die Verfahren des Beispiels 1 und des Vergleichsversuchs 1 wurden wiederholt, wobei man jedoch als Katalysatormetalle Platin und Rhodium anstelle von Palladium verwendete. Die Ergebnisse werden nachstehend angegeben.

Beisp. 1

Vergl. Vers. 1 Ansatz Ansatz Γ

Ansatz 2

Ansatz 2'

Katalysator	Pd
metall
Wasser	2.45 Gew.-%
(Gew.-%,	(10 ml)
bezogen auf
rohes Aceton)
Nichtumge-
setzter
lsobutyraldehyd
nach 1 h	10 ppm
nach 2 h	4 ppm
nach 3 h	4 ppm

Pd

36 ppm 20 ppm 20 ppm

Rh Rh

2,45 Gew.-%

nach 2 min 86 ppm

nach 5 min 28 ppm

nach 10 min 10 ppm

nach 17 min 0 ppm nach 2 min
69 ppm
nach 5 min
13 ppm

nach 10 min
5 ppm

nach 17 min
Oppm

Pt Pt
2.45 Gew.-%

nach 20 min nach 1 h

20 ppm
nach 1 h
5 ppm

33 ppm

nach 2 h
27 ppm

nach 3 h
20 ppm

ίο

Fortsetzung

Beisp. 1

Vergl. Vers. 1 Ansatz 1 Ansatz Γ Ansatz 2 Ansatz 2'

Nebenprodukt-Isopropanol

unter d. Bestimm.-Grenze (weniger als 1000 ppm) nach 1 h, 2 h, bzw. 3 h

unter d. Bestimm.-Grenze (weniger als 1000 ppm nach 1 h, 2 h, bzw. 3 h

nach 2 min unter d.
Bestimmungsgrenze

nach 5 min 1100 ppm
nach 10 min 1600 ppm
nach 17 min 28 400 ppm

nach 2 min unter d. Bestimmungsgrenze

nach 5 min 1400 ppm nach 10 min 2200 ppm nach 17 min 23 000 ppm

nach 20 min 10 000 ppm

nach 1h 33 000 ppm

nach 3 h 75 000 ppm

Claims

Patentanspruch:

Verfahren zur Reinigung eines rohen Ketons, bei dem man das rohe Keton katalytisch in Anwesenheit von Wasserstoff und einem aus einem Edelmetall der Gruppe VIII des Periodensystems bestehenden Hydrierungskatalysator hydriert, dadurch gekennzeichnet, daß man zur Reinigung von rohem Aceton, das ca. 50 bis ca. 1000 ppm aliphatische Aldehyde enthält und durch saure Spaltung eines Alkylhydroperoxids erhalten worden ist, dieses bei einer Temperatur von Raumtemperatur bis ca. 100⁰C und bei einem Druck von Atmosphärendruck bis zu einem Überdruck von 9,8 bar in Gegenwart eines Palladium enthaltenden Katalysators und in Gegenwart von ca. 1 bis ca. 15 Gew.-% Wasser, bezogen auf das Gewicht des rohen Acetons, katalytisch hydriert, das erhaltene Hydrierungsprodukt destilliert und eine das Aceton enthaltende Fraktion gewinnt.

Es ist bekannt, daß rohes Aceton, das durch Säurespaltung eines Alkylhydroperoxids der Formel

CH₃
Ar—C —OOH

CH₃

CH₃ CH,

HOO-C — Ar—C —OOH

CH₃

CH₃

•vorin Ar einen aromatischen Kohlenwasserstoffrest darstellt, und Destillieren des resultierenden Produkts erhalten wurde, hauptsächlich aus Ketonen und Phenol gesteht und geringe Mengen an Aldehyden enthält, beispielsweise enthält das durch Säurespaltung von Cumolhydroperoxid erhaltene Produkt geringe Mengen βη aliphatischen Aldehyden, wie Acetaldehyd, Propion- »Idehyd, n-Butyraldehyd und Isobutyraldehyd zusätzlich tu dem Aceton und Phenol. Wird das durch Säurespallung erhaltene Produkt destilliert und das resultierende fohe Aceton direkt destilliert, so vermischen sich die Aldehyde mit dem gereinigten Aceton und die Reinheit Und die Qualität des Acetons werden verschlechtert. In »inem Versuch, diesen Nachteil zu überwinden, wurde ein Verfahren empfohlen, das darin besteht, eine »'äßrigalkalische Lösung zu einem rohen Aceton zu fügen, das geringe Mengen an aliphatischen Aldehyden enthält, um die Aldehyde in höhersiedende Kondensate durch Aldolkondensation umzuwandeln, anschließend das resultierende Produkt zur Gewinnung einer Acetonfraktion zu destillieren, und die Aldehyde in der Form von hochsiedenden Kondensaten als Destillationsrückstand zu verwerfen (GB-PS 14 12 645 und US-PS36 68 256).

Das empfohlene Verfahren jedoch führt zu einem neuen Nachteil. Wird die Destillationstemperatur des vorbehandelten Produkts erhöht, um die Gewinnungsgeschwindigkeit der Acetonfraktion zu erhöhen, so tritt eine Dekondensationsreaktion der höhersiedenden Kondensate unter erneuter Bildung von Aldehyden auf, die in die Acetonfraktion einbezogen werden. Um diesen Nachteil zu vermeiden, ist es notwendig, die Konzentration des verbleibenden Acetons bei etwa 2 bis

ίο 10% zu halten. Dies führt unvermeidlich zu einem nicht zufriedenstellenden Ausmaß der Gewinnung von Aceton und zu einem erhöhten Acetongehalt und damit erhöhtem chemischen Sauerstoffbedarf des Abstroms.

Die Reinigung von Aceton, das verschiedene, von aliphatischen Aldehyden unterschiedliche Verunreinigungen enthält, wurde beschrieben. Die DE-AS 10 89 744 lehrt, daß eine zwei oder mehrere hydrophile Gruppen enthaltende Verbindung zu Azeotropen von Aceton, Ci-Cs-Alkoholen und C₃-C7-Estern zugegeben wird, damit die genannten Komponenten durch fraktionierte Destillation getrennt werden können. Gemäß der DE-PS 9 32 794 wird ein bei der Butanol-Aceton-Gärung erhaltenes Aceton, das von der Fermentation herrührende organische Verunreinigungen enthält, einer extraktiven Destillation unter Verwendung von praktisch kochendem Wasser unterzogen, um das Aceton von den Verunreinigungen zu trennen. Die DE-OS 21 53 582 beschreibt ein Verfahren, bei dem rohes Methyläthylketon, das durch Dehydrie-

jo ren von sek.-Butanol bei Temperaturen oberhalb 340°C erhalten worden ist, durch katalytische Hydrierung in der Gasphase bei einer Temperatur von 200 bis 340° C in Gegenwart von Wasserstoff und einem Hydrierungskatalysator, bestehend aus einem Edelmetall der Gruppe VIII des Periodensystems, gereinigt wird. Ein Hinweis auf die Entfernung aliphatischer Aldehyde findet sich nicht. Auch muß dieses Verfahren bei einer sehr hohen Temperatur von 200 bis 340° C betrieben werden.

Ziel der Erfindung war daher die Bereitstellung eines Verfahrens zur Reinigung von rohem Aceton, das ca. 50 bis ca. 1000 ppm aliphatische Aldehyde enthält und durch saure Spaltung eines Alkylhydroperoxids erhalten worden ist.

Diese Aufgabe wird durch den im Patentanspruch beschriebenen Gegenstand der Erfindung gelöst. Es wurde gefunden, daß beim erfindungsgemäßen Verfahren die geringen Mengen an aliphatischen Aldehyden selektiv zu Produkten hydriert werden, die leicht durch Destillation von dem Aceton abgetrennt werden können; das Aceton wird durch die katalytische Hydrierung nicht in das entsprechende Hydrierungsprodukt umgewandelt. Es wurde auch gefunden, daß durch Destillieren des erfindungsgemäß vorbehandelten rohen Acetons, das geringe Mengen an Hydrierungsprodukten der aliphatischen Aldehyde enthält, in einer gewerblich durchführbaren Weise, Aceton hoher Qualität mit einem beträchtlich verringerten Gehalt an Aldehyden in einer rohen Ausbeute gewonnen werden kann.

Die katalytische Hydrierung mit Edelmetallkatalysatoren und Wasserstoff führt im allgemeinen nicht nur zur Hydrierung von Aldehyden, sondern auch von Aceton, und zwar in unterschiedlichem Ausmaß, je nach der Art des Edelmetalls und der Reaktionsbedingungen;

b5 auch ist es schwierig, in Aceton, das Aldehyde in einer so geringen Konzentration wie 50 bis 1000 ppm enthält, in Abwesenheit von Wasser den Gehalt an Aldehyden auf weniger als 10 ppm zu verringern, ohne daß das Aceton