DE2834602C3

DE2834602C3 - Leitfähige Verbundfasern

Info

Publication number: DE2834602C3
Application number: DE2834602A
Authority: DE
Inventors: Masao Takatsuki Osaka Matsui; Hiroshi Osaka Naito; Tsutomu Osaka Naruse; Kazuo Osaka Okamoto; Takao Settsu Osaka Osagawa
Original assignee: Kanebo Ltd
Current assignee: Kanebo Ltd
Priority date: 1977-08-08
Filing date: 1978-08-07
Publication date: 1980-12-18
Also published as: DE2834602B2; GB2001901B; IT1097643B; DE2834602A1; FR2400071A1; US4216264A; IT7826589A0; US4309479A; FR2400071B1; NL176188B; NL176188C; AU503665B1; GB2001901A; NL7808252A; CA1107473A

Description

Die Erfindung betrifft leitfähige Verbundfasern, die sich aus Segmenten einer leitfähigen Komponente mit einem elektrischen Widerstand von weniger als ΙχΙΟ'Ώ/cm aus einem Ruß enthaltenden, synthetischen thermoplastischen faserbildenden Polymeren und Segmenten einer nicht-leitenden Komponente aus Polymeren, die gleich oder verschieden von dem erstgenannten Polymeren sind, zusammensetzen uⁿd bei denen die Querschnittsfläche der Segmente der leitfähigen Komponente 50% des Querschnitts der Fäden nicht übersteigt.

Es ist bekannt, daß statische Elektrizität bei synthetischen Fasern, wie Polyamidfasern, Polyesterfasern oder Acrylfasern durch Reibung aufgebaut wird und dies ist ein allgemeiner Nachteil von synthetischen Fasern. Diesen Nachteil kann man mehr oder weniger gut beheben, indem man den üblichen synthetischen Fasern eine Leitfähigkeit verleiht. Es ist bekannt, leitfähigen Ruß synthetischen Fasern zuzumischen, aber beim Vermischen von Ruß mit der ganzen Faser in einem solchen Maß, daß eine Leitfähigkeit vorliegt, nehmen die Eigenschaften der Fasern, beispielsweise die Spinnbarkeit, die Festigkeit und die Dehnung, ab und außerdem wird die ganze Faser schwarz und das Aussehen verschlechtert sich dadurch.

Um diese Nachteile bei leitfähigen Fasern, die Ruß enthalten, zu vermeiden, wurden gemäß US-PS 38 03 453 schon Verbundfasern beschrieben, in denen die leitfähige, Ruß enthaltende Komponente als Kernteil verwendet wird, und das nicht-leitfähige Polymer als Mantelteil. In diesem Fall ist die Schwärze der Ruß enthaltenden Kernkomponente, falls das Querschniltsflächertverhältnis der Kernkomponente in

der Verbundfaser weniger als 50% ausmacht, nicht wesentlich erkennbar, weil die Kernkomponente mit einer Mantelkomponente mit einem Aufhellungsmittel, beispielsweise TiO₂ und dergleichen, bedeckt ist Eine Verbundstruktur, in welcher die leitfähige Kernkomponente vollständig durch eine nicht-leitfähige Mantelkomponente bedeckt ist ist aber nicht vorteilhaft wenn man gute antistatische Eigenschaften bei Faserprodukten erzielen will, indem man solche Verbundfasern mit nicht-leitfähigen Fasern vermischt Außerdem sind solche Verbundfasern zwar verhältnismäßig wirksam, wenn die zugeführte Spannung mehr als 5000 V beträgt aber die FR-PS 23 12 577 hat gezeigt daß in dem Fall, daß die zugeführte Spannung weniger als 3500 V beträgt ein Bereich der für den menschlichen Körper empfindlich ist die Entladungsgeschwindigkeit erheblich erniedrigt wird.

Andererseits wird in der FR-PS 23 12 577 bzw. der entsprechenden veröffentlichten JP-Patentanmeldung 1 43 723/76 auch schon angegeben, daß die Verbundfaser einen Aufbau zeigen soll, daß die Oberfläche der ieätf ähigcn Komponente zum Teil an der Oberfläche der Faser freiliegen soll. Bei diesen Verbundfasern liegt die leitfähige Komponente exzentrisch im Querschnitt der Faser vor und ein Teil der leitfähigen Komponente liegt an der Faseroberfläche frei und wenn man diese Struktur verbindet mit der Struktur, bei welcher die leitfähige Kernkor.rponente vollständig durch eine nicht-leitfähige Mantelkomponente verdeckt ist, so wird eine mehr oder weniger gute Verbesserung hinsichtlich der Entladungsgeschwindigkeit bei niedrigen Spannungen im Bereich von weniger als 3500 V, auf weiche der menschliche Körper anspricht, erzielt, jedoch ist auch eine solche Struktur noch nicht voll befriedigend. Es ist außerdem sehr schwierig, den Grad, in dem die leitfähige Komponente an der Faseroberfläche freiliegt, einzustellen, wenn man eine solche Faser wirtschaftlich herstellen will, und es liegen die Nachteile vor, daß die leitfähige Komponente zu stark freigelegt wird, und die Schwarzfärbung der Faser bemerk·', ργ ist, oder daß die leitfähige Komponente zu stark bedeckt ist durch die nicht-leitfähige Komponente (in einigen Fällen ist die leitfähige Komponente vollständig bedeckt durch die nicht-leitfähige Komponente), so daß dadurch die Leitfähigkeit der Faser erniedrigt wird, wie dies auch bei der vorher erwäl ten US-PS der Fall ist.

Aufgabe der Erfindung ist es. die antistatischen Verbundfasern aus einer leitfähigen. Ruß enthaltenden Komponente und einer nicht-leitfähigen Komponente, die kontinuierlich in Längsrichtung miteinander verbun den sind, weiter zu verbessern, und zwar hinsichtlich der Leitfähigkeit und damit der Ableitungsgeschwindigkeit piner statischen Ladung und auch hinsichtlich des Grades der Schwärzung.

Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß bei Verbundfasern gemäß Gattungsbegriff des Patentanspruchs I sich die Segmente der leitfähigen Komponente im Querschnitt radial in wenigstens zwei Richtungen erstrecken und die Segmente der nichtleitfähigen Komponente in den Zwischenräumen zwischen den leitfähigen Segmenten angeordnet sind

Nachfolgend wird eine nähere Beschreibung hinsichtlich der erfindungsgemäßen leitfähigen Verbundfasern gegeben.

Aus den F i g. 1 bis 7 sind Querschnittsansichten der leitfähigen Verbundfasern gemäß der Erfindung ersichtlich, in denen sich die Segmente der leitfähigen Komponente radial in zwei Richtungen erstrecken.

F i g. 8 und 9 zeigen Querschnittsansichten der leitfähigen Verbundfasern der vorliegenden Erfindung, in denen sich die Segmente der leitfähigen Komponente radial in drei Richtungen erstrecken. Fig. 10 bis 12 zeigen Querschnittsansichten der leitfähigen Verbundfasern gemäß der Erfindung, in denen sich die leitfähigen Komponenten radial in vier Richtungen erstrecken. Fig. 13 zeigt eine Querschnittsansicht der leitfähigen erfindungsgemäßen Verbundfasern, in denen sich die Segmente der leitfähigen Komponente in fünf Richtungen erstrecken. Fig. 14 zeigt Querschnittsansichten der leitfähigen Verbundfasern gemäß der Erfindung, in denen sich die Segmente der leitfähigen Komponente radial in sechs Richtungen erstrecken; und Fig. 15 und 16 zeigen Querschnittsansichten der bekannten leitfähigen Verbundfasern.

In allen Zeichnungen bedeutet die Bezeichnung 2 das Segment der leitfähigen Komponente und die Bezeichnungen 1 und 3 zeigen die Segmente aus der nicht-leitfähigen Komponente.

Der Ausdruck »Verbundfasern, die sich zusammensetzen aus Segmenten der leitfähigen Komponente, die sich radial in wenigstens zwei Richtungen erst, eckt, und Segmenten, die sich aus einer nicht-leitfähigen Komponente zusammensetzen, welche die Zwischenräume im Querschnitt zwischen den leitfähigen Segmenten ausfüllen« bedeutet, daß die Verbundfasern einen Querschnitt aufweisen, in dem die Segmente 2 der leitfähigen Fasern sich radial in wenigstens zwei Richtungen erstrecken und die Segmente 1 und 3 der jn nicht-leitfähigen Komponente, die Lücken zwischen den vorerwähnten Segmenten ausfüllen und wobei die Segmente, wie in den Fig. 1 bis 14 gezeigt wird, miteinander verbunden sind. In dem Fall, in dem die Zahl der radialen Segmente der leitfähigen Komponente größer wird, wird die Leitfähigkeit und das Ableitungsverhalten verbessert aber in gleichem Maße nimmt auch der Grad der Schwarzfärbung zu, so daß die Zahl der radialen Segmente vorzugsweise nicht mehr als acht, insbesondere zwei bis sechs, und ganz besonders ζ ./ei bis vier beträgt.

Das Charakteristische bei den leitfähigen Verbundfasern gemäß der Erfindung besteht in der radialen Anordnung der leitfähigen Komponente.

Das heißt, daß im Querschnitt der Fasern die Segmente der leitfähigen Komponente die radialen Segmente jind, deren radiales Zentrum im inneren Teil der Faser liegt, vorzugsweise im Mittelpunkt der Fasern, so daß die Segmente an wenigs.'ens zwei Teilen an dei Oberfläche der Fasern freiliegen und die freiliegenden jn Anteile miteinander iii. inneren Teil der Fasern verbunden sind. Deshalb kann die Ladung von einer Oberflächt der Fasern nach innen gelangen und gelangt von dort zu der anderen Oberfläche, wodurch die Leitfähigkeitseigenschaften und die Ableitungseigen- -,=, schäften merklich erhöht werden gegenüber den bekannten Verbundfasern, bei denen die leitfähige Komponente durch eine nicht-leitfähige Komponente umgeben ist, wie dies in Fig. 15 gezeigt wird, oder bei denen die leitfähige Komponente zum Teil von einer μ nicht-leitfähigen Komponente umhüllt ist und ein Teil an der Oberfläche freiliegt, wie dies in Fig. 16 gezeigt wird. Natürlich wird in dem Maße, wie die Dicke der Segmente der leitfähigen Teile größer wird, die Leitfähigkeit der gesamten Verbundfaser verbessert, jedoch ist es hinsichlich des Verfärbungsgrades der gesamten Faser wünschenswert, daß die Dicke des Segmentes dünn ist. Infolgedessen soll die Querschnittsfläche der genannten Segmente weniger als 50% der Querschnittsfläche der gesamten Verbundfaser, vorzugsweise weniger als 35% und insbesondere weniger als 10% ausmachen. Obersteigt die Querschnittsfläche der Segmente der leitfähigen Komponente 50%, so ist die schwarze Farbe der Verbundfaser merklich, selbst bei einem Produkt das man erhält, indem man andere Fasern damit vermischt, und weiterhin werden auch die Eigenschaften der Verbundfasern selbst verschlechtert Es ist wünschenswert im Hinblick auf die Leitfähigkeit und die Verfärbung der Fasern, daß die Dicke der Segmente der leitfähigen Komponente im wesentlichen gleichförmig ist. Wenn jedoch eine höhere Leitfähigkeit und Ableitungsfähigkeit gewünscht wird, ist es vorteilhaft, wenn man die freiliegenden Flächen der leitfähigen Komponente größer macht, und dies Ziel kann man erreichen, indem man einen Querschnitt gemäß den Fi g. 2 und 9 wählt, worin die Dicke der Endanteile der Segmente der leitfähigen Komponente größer ist als die Dicke der inneren Anteile. Wenn umgekehrt eine geringere S'chwarzfärbung, d. h. ein K'-sserer Weißwert, gefordert wird, dann ist die freiliegende Fläche der leitfähigen Komponente vorzugsweise kleiner und man kann dieses Ziel erreichen durch Auswahl einer Querschnittsform entsprechend F i g. 3, worin die Dicke des äußeren Anteils des Segments der leitfähigen Faser kleiner ist als die Dicke des inneren Anteils. Es ist weiterhin auch in diesen Fällen wünschenswert, daß die Fläche der leitfähigen Komponente, die sich an der Oberfläche der Verbundfaser befindet, weniger als 30% der Oberfläche der Verbundfaser, insbesondere weniger als 15% ausmacht.

Der Ausdruck »in der Nachbarschaft des Zentrums« wie es hier verwendet wird, bedeutet den inneren Anteil einer 'Λ ähnlichen Form, die konzentrisch zum Querschnitt der Faser ist. Die leitfähige Komponente bei der erfindungsgemäßen Verbundfaser setzt sich aus einem synthetischen thermoplastischen faserbildenden Polymer zusammen, welches leitfähigen Ruß enthält, und die nicht-leitfähige Komponente setzt sich aus einem synthetischen thermoplastischen faserbildenden Polymer zusammen, das gleich oder verschieden ist von dem Polymeren, welches die leitfähige Komponente bildet.

Zu den synthetischen thermoplastischen Lserbildenden Polymeren gehören beispielsweise Polyamide, Polyester. Polyvinylverbindungen, Polyolefine. Acrylpolymere. Polyurethane und dergleichen.

Als Polyamide können beispielsweise erwähnt werden Polycapramid, Polyhexamethylenadipamid, Nylon-4, Nylon-7. Nylon-11. Nylon-12. Nylon-160. Polymetaxylenadipamid, Pclyparaxylylenadipamid und dergleichen.

Als Polyester können beispielsweise erwähnt werden Polyathylenterephthalat, Polytetramethylenterephthalat, Polyäthylenoxvbenzoat, 1.4-Dimethylcyclohexsnterephthalat. Polypivalolacton und dergleichen.

Als Polyvinylverbindungen können beispielsweise erwähnt werden Polyvinylchlorid, Polyvinylidenchlorid, Polyvinylalkohol, "olystyrol und dergleichen.

Polyolefine sind beispielsweise Polyäthylen und Polypropylen.

Acrylpolymerc sind beispielsweise Polyacrylnitril, Polymethacrylat und dergleichen.

Selbstverständlich können auch Copolymere aus Monomeren der vorher erwähnten Polymeren und andere bekannte Monomere verwendet werden.

Unter den synthetischen thermoplastischen faserbil·

denden Polymeren werden Polyamids, Polyester, Polyolefine hinsichtlich der praktischen Anwendung und der Verspinnbarkeit bevorzugt.

Die leitfähigen Komponenten und die nicht-leitfähigen Komponenten können sich auis gleichen Polymeren der vorerwähnten Art oder aus verschiedenen Polymeren zusammensetzen, aber die. Segmente beider Komponenten müssen voll miteinander verbunden sein und deshalb ist es vorteilhaft, wenn beide Komponenten aus der gleichen Art des Polymeren aufgebaut sind.

Die teitfähigen Komponenten üind solche, in denen leitfähiger Ruß in dem synthetischen thermoplastischen faserbildenden Polymeren dispergiert ist, wobei jedoch die Menge des in dem Polymeren enthaltenen Rußes von der Art des verwendeten Rußes abhängt, jedoch im allgemeinen 3 bis 40 Gew.-%, bezogen auf die Gesamtmenge der leitfähigen Komponente, vorzugsweise 5 bis 30 Gew.-% und 'insbesondere 15 bis

ou vjcw.-tu ucirägi.

Liegt die Menge des Rußes bei weniger als 3 Gew.-%. so ist die Leitfähigkeit der Verbundfaser nicht ausreichend, während in dem Fall, daß die Menge 40 Gew.-% übersteigt, es schwierig ist, eine einheitliche Dispergierung des Rußes in dem Polymeren zu erzielen und selbst wenn man die Dispergierung unter großen Mühen erzielt, ist die Fließfähigkeit des Polymeren so vermindert und das Verspinnen so behindert, daß eine solche Menge nicht bevorzugt wird.

Bei den leitfähigen Komponenten ist es lediglich erforderlich, daß beim Anliegen einer direkten Spannung von 1000 V der elektrische Widerstand in Längsrichtung weniger als 1 χ ΙΟ'Ώ/οπι. vorzugsweise weniger als 1 χ 10'' Ω/cm und insbesondere weniger als 1x10" Ω/cm beträgt.

Übersteigt der elektrische Widerstand 1 χ 10" Ω/cm beim Vermischen mit üblichen synthetischen Fasern, so kann man die gewünschten antistatischen Eigenschaften nicht erzielen.

Der elktrische Widerstand der leitfähigen Komponente die hier verwendet wird, ist ein Zahlenwert, den man durch Messen in folgender Weise erhält.

Die leitfähige Komponente und die nicht-leitfähiee Komponente werden im Verbund versponnen und verstreckt und die erhaltene Verbundfaser wird zu Stücken einer Länge von 10 cm zerschnitten und an den einzelnen Fäden wird der elektrische Widerstand in Längsrichtung unter einer Spannung von 100 000 V gemessen Der Widerstand der Fasern pro 1 cm Länge wird als MO des Widerstandes der Fasern einer Länge von ;0cm berechnet. Weiterhin ist der Widerstandswert einer Fa'sr beispielsweise lOmal so groß wie der Widerstandswert von 10 Fasern. Für die Messung des elektrischen Widerstands wurde ein Widerstandsmeßgerät der Toa Denpa Kogyo Co. Ltd. verwendet

Im allgemeinen beträgt der Widerstand der nicht-leitfähigen Komponente beispielsweise mehr als IxIO¹⁶ Ω/cm und ist wesentlich niedriger als der Widerstand der leitfähigen Komponente. Infolgedessen sind die Widerstandswerte, die man nach der vorerwähnten Verfahrensweise mißt, im wesentlichen die gleichen wie die Widerstandswerte der leitfähigen Komponente.

Der leitfähige Ruß kann in dem Polymeren nach üblichen Mischverfahren dispergiert werden. Der Ruß wird gründlich und gleichmäßig in das Polymere dispergiert und dabei muß man aufpassen, daß die Leitfähigkeit der Verbundfaser nicht absinkt aufgrund der Nichtgleichmäßigkeit der Dispergierung.

Die erfindungsgemäßen leitfähigen Verbundfasern

kann man in Spinnvorrichtungen herstellen, die geeignet sind zur Herstellung von Verbundfasern aus mehreren Komponenten, wobei man die Eigenschaften

der verwendeten Polymeren in Richtung zieht.

Man kann beispielsweise eine Spinnvorrichtung, wie sie in der US-PS 38 14 561 beschrieben wird, verwenden. Dabei ist zu dieser US^PS zu bemerken, daß sie eine spezielle Spinnvorrichtung betrifft, ohne daß ein zwingender Zusammenhang mit der Erfindung vorliegt. Es bedurfte nämlich gegenüber der FR-PS 23 12 577 zunächst der erfinderischen Überlegung, daß die Fasern des Standes der Technik verbessert werden können, indem man die Segmente der leitfähigen Komponente, die sich nach außen an die Oberflächen erstrecken, im Inneren miteinander verbindet. Erst dann konnte man eine dafür geeignete Vorrichtung aussuchen.

Die versponnenen, unverstreckten Verbundfasern vvsrdsn \ti üblicher ^^eise bei R2iirni'*^rnnfir:3''^|r ^d^r unter Erwärmen verstreckt. In diesem Fall kann man für das Erhitzen eine Heißwalze, einen Heißstab und dergleichen verwenden.

Die Querschnittsform der erfindungsgemäßen Verbundfasern kann kreisförmig oder nicht-kreisförmig sein. Falls die leitfähige Komponente an einem konkaven Teil im Querschnitt der Faser freiliegt, wie dies in den F i g. 6 und 11 gezeigt wird, dann hat dies den Vortc'.', daß es schwierig ist, das Segment der leitfähigen Komponente zu sehen aufgrund der Beugung und Biegung des Lichtes infolge der nicht-kreisförmigen Querschnittsform und in diesem Fall tritt nur eine geringe Farbbildung ein.

Eine Ausführungsform bei der Anwendung der vorliegenden Erfindung besteht darin, daß die leitfähigen Verbundfasern selbstkräuselbar sind. Es ist im allgemeinen bekannt, daß Verbundfasern, bei denen die beiden Komponenten unterschiedlichen Schrumpf aufweisen, und die exzentrisch aneinander angeordnet und verbunden sind, selbstkräuselbar sind, jedoch im Fall der vorliegenden Erfindung kann man die Selbstkräuselbarkeit erzielen, indem man zwei Komponenten mit unterschiedlichem Schrumpf für die nicht-leitfähige Komponente bei den leitfähigen Verbundfasern verwendet. Derartige leitfähige Verbundfasern mit Selbst-Schrumpfeigenschaften sind vorteilhaft, weil man die leitfähige Verbundfaser gleichmäßig mit anderen geschrumpften, nicht-leitfähigen Fasern abmischen kann.

Bei den erfindungsgemäßen leitfähigen Verbundfaso sern liegt die leitfähige Komponente an zwei oder mehreren Teilen der Oberfläche der Faser frei and alle exponierten Punkte sind im Inneren der Faser miteinander verbunden, so daß die Leitfähigkeitseigenschaften und die Ableitungseigenschaften merklich gut sind und der Grad der Schwarzverfärbung ziemlich niedrig ist

Die erfindungsgemäßen Verbundfasern können in Form von kontinuierlichen Fasern oder als Stapelfasern verwendet werden oder sie können auch in faserartigen Strukturen, wie Gewirken, Geweben, Vliesen, Teppichen und dergleichen durch Vermischen mit anderen Fasern verwendet werden. Verwendet man die erfindungsgemäßen Verbundfasern in Mischung mit anderen Fasern, so kann man das Mischverhältnis den entsprechenden Anforderungen anpassen, aber um eine antistatische iaserfönnige Struktur zu erzielen, ist es doch erforderlich, daß die erfindungsgemäße Verbundfaser in einem Verhältnis von mehr als 0,1%,

vorzugsweise mehr als 0,5%, eingemischt wird. Im allgemeinen sind die antistatischen Eigenschaften umso größer, je größer das Mischungsverhältnis ist. Für das Vermischen können die bekannten Verfahren, z. B. das Faservermischün. Das Mischspinnen, Doublieren, Doublieren und Drallen, und dergleichen verwendet werden.

Durch Einmischen einer sehr geringen Menge der erfindungsgemäßen Verbundfasern zu anderen Fasern, beispielsweise üblichen synthetischen Fasern, können die Fdserprodukte antistatisch gemacht werden, ohne daß sie merklich schwarz gefärbt werden.

Weiterhin ist es typisch für die erfindungsgemäßen Verbundfasern, daß diese Fasern mit einem konstanten Querschnitt technisch leicht hergestellt werden können.

In den nachfolgenden Beispielen, in denen die Erfindung näher erläutert wird, bedeuten Prozentangaben jeweils Gew.-%, wenn nicht anders angegeben. Die Eigenschaften der in den folgenden Beispielen beschriebenen Gewebe wird in folgender Weise bestimmt.

(ι) Elektrischer Widerstand von aus den Fäden
gebildeten Bauschstoffen

5 g der verstreckten Fäden wurden geschnitten und zu einem Bausch geformt und der Bausch wurde zwischen zwei Metallelektroden von jeweils 50 mm Durchmesser und einem Abstand von 20 mm gegeben und dann wurde eine Spannung von 1000 V an die Elektroden gelegt, wobei die Atmosphäre 20° C und eine relative Feuchte von 40% hatte, und der elektrische Widerstand des Bausches wurde gemessen.

(2) Aufladespannung von gewirkten Stoffen,

die durch Reibung verursacht wurde

Eine Probe aus einem gewirkten Stoff wurde 12 Stunden unter einer Atmosphäre von 20° C und 30% relativer Feuchte gehalten und dann leicht mit einem Baumwolltuch 12mal in der gleichen Atmosphäre gerieben. Nach Ablauf einer gegebenen Zeit wurde die aufgeladene Spannung des geriebenen Gewirkes mittels eines elektrostatischen Induktionsnachweisgerätes gemessen.

(3) Aufladespannung aufgrund von Reibung

hpi pinpm Tpnnirh

Eine Teppichprobe wurde 24 Stunden bei einer Atmosphäre von 25° C und 30% relativer Feuchte gelagert und dann wurde die Aufladespannung des Teppichs, die durch Reibung verursacht wurde, in gleicher Weise wie vorher bei der Messung der Aufladespannung des gewirkten Stoffes gemäß (2) gemessen.

(4) Aufladespannung des menschlichen Körpers

Die Aufladespannung des menschlichen Körpers wurde gemessen nach der »Shuffling-Methode« und »Walking-Methode« mittels eines Spannungsmessers gemäß JIS L-1021-1974.

Beispiel 1

Nylon-6 mit einem TiC>2-Gehalt von 2% und einer relativen Viskosität von 2,70, gemessen in l%iger Lösung in Schwefelsäure, wurde als nicht-leitfähige Komponente verwendet Ein Ruß enthaltendes Nylon-6, das hergestellt wurde indem man 25% leitfähigen Ruß in den gleichen Nylon-6 dispergierte, wurde als leitfähige Komponente verwendet Die beiden Komponenten wurden im Verbund bei Spinntemperaturen von 285° C durch eine Spinnvorrichtung gemäß US-PS 38 14 561 mit 24 kreisförmigen Löchern, Schmelzversponrren. Die versponnenen Fäden warden auf eine Spule mit einer Aufnahmegeschwindigkeit von 800 m/min aufgespult, wobei 8 Multifilämente, jedes bestehend aus 3 Fäden, gebildet wurden. Dann wurden die aufgenommenen Fäden mit einem Streckverhältnis von 3,1 über einer heißen Nadel mit einem Durchmesser von 60 mm verstreckt und bei 110°C gehalten, wobei man verstreckte Fasern mit 22 dtex/3 Fäden und einer Dehnung von 40% erhielt. Die erhaltenen verstreckten Fäden hatten einen Querschnitt gemäß Fig. 1, wobei die Segmente welche die leitfähige Komponente bildeten, sich radial vom Zentrum der Fäden in zwei Richtungen in einem Winkel von 180° erstreckten. In den Fäden betrug das Verbundverhältnis der leitfähigen Komponente zu der nicht-leitfähigen Komponente 1 :9 (das Verbundverhältnis wird ausgedrückt durch das Verhältnis der Querschnittsfläche der leitfähigen Komponente zu dem der nicht-leitfähigen Komponente).

2n Die erhaltenen Vei bundfasern wurden in einer wäßrigen Lösung, enthaltend 4% Na2CC>3 und 1 % eines oberflächenaktiven Mittels, bei 80°C während 30 Minuten getränkt, dann gründlich mit Wasser gewaschen und an der Luft getrocknet. Der elektrische Widerstand der so behandelten Verbundfasern und der elektrische Widerstand eines Bausches, welcher aus den so behandelten Verbundfasern hergestellt wurde, wurde gemessen. Man erhielt die folgenden Ergebnisse:

9,1 x 10^s 12/cm
8.9 x 10^s U

Elektrischer Widerstand der
Verbundfasern

Elektrischer Widerstand des
Bausches

Es wurde dann ein Schlauchgewebe hergestellt, das hauptsächlich aus üblichen, nicht-leitfähigen verstreckten Nylon-6-Fäden von 233 dtex/54 Fäden bestand und das etwa 1% der vorher erwähnten Verbundfasern

AO enthielt, die in dem Gewebe in einem Abstand von 6 mm vorlagen. Das Schlauchgewebe wurde in gleicher Weise wie vorher angegeben behandelt, mit Wasser gewaschen und getrocknet und dann wurde die Aufladespannung (nach i aek und nach 60 sek) des Schiauchgewebes gemessen. Man erzielte die folgenden Ergebnisse:

Nach 1 sek Nach 60 sek

Aufgegebene Spannung 3,1 kv 2,5 kv

Wie vorher erwähnt, sind in den Verbundfasern mit einem Querschnitt gemäß Fig. 1, die Segmente der leitfähigen Komponente an zwei Stellen im Querschnitt der Faser freigelegt und die freiliegenden Segmente sind miteinander im Inneren der Faser verbunden. Deshalb hat der aus diesen Fasern hergestellte Bausch, der eine Form hat, wie es in der Praxis häufig vorkommt, hervorragende Leitfähigkeitseigenschaften und ist hervorragend antistatisch, wie aus der beschriebenen Aufladung hervorgeht

Die hervorragenden Leitfähigkeitseigenschaften und antistatischen Eigenschaften der erfindungsgemäßen Verbundfasern können besonders gut durch einen Vergleich mit solchen Fasern erkannt werden, die nach dem folgenden Vergleichsbeispiel erhalten wurden.

Vergleichsbeispiel

Leitfähige Mantel-Kern-Verbundfasern mit einer Querschnittsform gemäß Fig. 15, wurden verbund gesponnen Und verstreckt nach dem in der US-PS 38 03 453 beschriebenen Verfahren. Die Kernkomponente bestarM aus dem gleichen, 25% Kohlenstoff enthaltenden Nylon-6, das in Beispiel 1 verwendet wurde, und die Mantelkomponente war das gleiche Nylon-6, das in Beispiel 1 verwendet wurde. Das Verbundverhältnis der Kernkomponente (leitfähige Komponente) zu der Mantelkomponente (nicht-leitfähige Komponente) betrug 1 :9. Die erhaltenen verstreckten Verbundfasern (22 dtex/3 Fäden), zeigten eine Dehnung von 40%.

Die verstreckten Verbundfasern wurden in der in Beispiel 1 beschriebenen Weise behandelt und gewaichen und an der Luft getrocknet und dann wurde der tlektrische Widerstand der Verbundfasern in der Richtung der Längsachse in gleicher Weise wie in leispiel 1 beschrieben gemessen. Außerdem wurde der elektrische Widerstand eines aus den Verbundfasern gebildeten Bausches gemessen. Man erzielte die folgenden Ergebnisse:

Elektrischer Widerstand der
Verbundfasern

Elektrischer Widerstand des
■ausches

9,5 X 10^s L!/cm 1,1 x 10'U

Es wurde ein Schlauchgewebe, enthaltend die Mantel-Kern-Verbundfaser, in gleicher Weise wie in leispiel 1 beschrieben, hergestellt und das Gewebe wurde in gleicher Weise wie in Beispiel 1 beschrieben behandelt, mit Wasser gewaschen und an der Luft getrocknet Dann wurde die Aufladung (nach 1 sek und nach 60 sek) des Gewebes aufgrund von Reibung gemessen. Man erzielte die folgenden Ergebnisse:

Nach 1 sek Nach 60 sek

Aufladung

1,6 kv

Vergleichsbeispiel 2

1,0 kv

Verbundfasern Erhalten wurde, gemessen. Man erzielte die folgenden Ergebnisse:

Elektrischer Widerstand der
Verbundfasern

Elektrischer Widersland des
Bausches

9,2 X 10⁸ ii/cm 6,0 X ΙΟ⁸ υ

Weiterhin wurde ein Schlauchgewebe, enthaltend die Verbundfasern, in gleicher Weise wie in Beispiel 1 hergestellt und das Gewebe wurde in gleicher Weise behandelt, mit Wasser gewaschen und an der Luft getrocknet, wie in Beispiel 1 beschrieben. Dann wurde die durch Reibung erzielte Aufladespannung (nach 1 sek und nach 60 sek) des Gewebes gemessen. Man erzielte die folgenden Ergebnisse:

Nach 1 sek Nach 60 sek

Aufladespannung

2,4 kv 1,9 kv

Darüber hinaus mußte man äußerst vorsichtig arbeiten, um die Verbundfasern mit einem Querschnitt gemäß F i g. 16 bei diesem Vergleichsbeispiel 2 kontinuierlich und stabil herzustellen.

Beispiel 2

Drei Arten von Verbundfasern mit Querschnitten gemäß F i g. 1 wurden in gleicher Weise wie in Beispiel 1 beschrieben hergestellt, mit der Ausnahme, daß ein Ruß enthaltendes Nylon-6 verwendet wurde, das gebildet wurde, indem man 15%, 20% bzw. 30% des leitfähigen Rußes in dem Nylon-6 dispergierte. Die elektrischen Eigenschaften der erhaltenen drei Arten von Verbundfäden wurden untersucht und die erzielten Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle 1 angegeben. Das Verstrecken wurde in der in Beispiel 1 beschriebenen Weise durchgeführt und die erhaltenen drd Arten von vorstreckten Fäden hütte eine

D'

Leitfähige Verbundfasern aus den im Beispiel 1 »erwendeten Komponenten mit einer Querschnittsform gemäß Fig. 16, worin die leitfähige Komponente zum Teil mit einer nicht-leitfähigen Komponente umgeben war und 25% der Oberfläche der leitfähigen Komponente an der Oberfläche der Faser freilag, wurden verbundgesponnen und die exponierten Fasern wurden nach der in der japanischen Patentpublikation 143 723/76 bzw. der FR-PS 23 12 577 beschriebenen Verfahrensweise verstreckt- Das Verbundverhältnis der leitfähigen Komponenten zu der nicht-leitfähigen Komponente betrug 1 :9 und die erhaltenen verstreckten Verbundfasern (22 dtex/3 Fäden) zeigten eine Dehnung von 40%.

Die verstreckte Verbundfaser wurde in gleicher Weise wie in Beispiel 1 beschrieben behandelt, mit Wasser gewaschen und getrocknet an der Luft und dann wurde der elektrische Widerstand der Verbundfasern in der Richtung der Längsachse in gleicher WMse wie in Beispiel 1 beschrieben gemessen. Weiterhin wurde der elektrische Widerstand eines Bausches, der aus den Behandlung mit einem oberflächenaktiven Mittel und die weitere Behandlung erfolgte in gleicher Weise wie in Beispiel 1 beschrieben.

Tabelle 1

Versuch	2-1	Gehalt an	Elektrischer Widerstand	Bausch,
⁵⁰ Nr.	2-2	Ruß in der		hergestellt aus
	60 2-3	leitfähigen	Verbundfaser	den Verbund
	Komponente		fasern
			(U)
			6,1 X 10'°
DD	(%)	(iVcm)	9,2 X 10⁸
15	1,1 X 10"	1,5 X 10⁷
20	7,1 X 10⁹
30	1,4 X 10⁸

Beispiel 3

Drei Arten von Verbundfasem mit einem Querschnitt gemäß F i g. 1 in denen die Segmente aus einer leitfähigen Komponente aus Nylon-6 mit 25% Ruß bestand, die sich radial vom Zentrum des Fadens in zwei Richtungen mit einem Winkel von 180° erstreckte und

die ein Verbundverhältnis der leitfähigen Komponente zu der nicht-leitfähigen Komponente von 2 : 8,3 : 7 bzw. 4 :6 hatten, wurden hergestellt und die elektrischen Eigenschaften der Verbundfasern wurden gemessen. Die bei der Herstellung der Verbundfasern verwendeten Materialien, die Herstellungsweise, die Behandlung

Tabelle 2

mit einem oberflächenaktiven Mittel und die weitere Behandlung war genau die gleiche wie in Beispiel 1. Die erzielten Ergebnisse werden in der nachfolgenden Tabelle 2 gezeigt. Die erhaltenen drei Arten von Verbundfaserti zeigten eine Dehnung von 40%.

Versuch Nr. Verbundverhältnis	Festigkeit der	Elektrischer Widerstand	Bausch,
(leitfähige	Faser		gebildet aus der
Komponente :		Verbundfaser	Verbundfaser
nichtleitfähige			(U)
Komponente)
	(g/dtex)	(U/cm)

3-1
3-2

2 : 8

3 : 7

4 : 6

3,3
2,7
2,1

4,5 x ΙΟ⁸
3,0 λ 10^s
2,2 x 10^s

6,0 X ΙΟ⁷

J,ö Λ IU

2,9 X ΙΟ⁷

Wie aus Tabelle 2 hervorgeht, ist bei einem höheren Verbundverhältnis der leitfähigen Komponente der elektrische Widerstand der erhaltenen Verbundfaser besser, aber die Festigkeit der Faser nimmt ab. Der Grad der Schwarzverfärbung ist größer in dem Maße, wie sich das Verbundverhältnis der leitfähigen Komponente erhöht

Beispiel 4

Verbundfaden mit Segmenten der leitfähigen Komponente, die sich radial in drei bis sechs Richtungen im Querschnitt der Fasern erstrecken, wie es in F i g. 8, 10, 13 oder 14 gezeigt wird, wobei das Verbundverhältnis der leitfähigen Komponente zu der nicht-leitfähigen Komponente 1 :9 betrug, wurden hergestellt und de* elektrische Widerstand und die antistatischen Eigenschäften der erhaltenen Fasern wurden untersucht. Die verwendeten Materialien, die Herstellungsverfahren für die Verbundfasern, die Behandlung mit einem oberflächenaktiven Mittel und die Herstellung für das Schlauchgewebe waren die gleichen wie in Beispiel 1.

Die erzielten Ergebnisse werden in der nachfolgenden Tabelle 3 gezeigt. Zum Vergleich werden in der Tabelle auch der elektrische Widerstand von Verbundfasern gemäß Beispiel 1 und die Aufladespannung der Schlauchgewebe, enthaltend die Verbundfasern, gezeigt.

Tabelle 3

Versuch	Art des	Verbundes	Elektrischer Widerstand	Bausch, hergestellt aus den Verbundfasern (U)	Aufladespannung (kv)	nach 60 sek
Nr.	Fig.	Zahl der radial sich erstreckenden Segmente der leit fähigen Komponente	Verbundfasern (iJ/cm)	8,9 X 10⁷	nach 1 sek	1,0
1-1	1	2	9,1 X 10^s	7,5 X 10⁷	1,6	1,0
4-1	8	3	9,4 X 10^s	6,6 X 10⁷	1,5	0,9
4-2	10	4	9,5 X 10^s	6,1 X 10⁷	1,3	0,9
4-3	13	5	9,4 X 10^s	6,0 X 10⁷	1,2	0,9
4-4	14	6	9,6 x 10^s	1,2

Darüber hinaus zeigten die Verbundfasern mit fünf und sechs sich nach außen radial erstreckenden Segmenten der leitfähigen Komponente einen etwas höheren Grad der Schwarzverfarbung als die Verbundfasern mit zwei bis vier sich radial erstreckenden leitfähigen Segmenten.

Beispiel 5

Polyäthylenterephthalat mit einer Intrinsikviskosität von 0,645 und einem TiCVGehalt von 2,0 wurde als nicht-leitfähige Komponente verwendet und ein Ruß enthaltendes Polyäthylenterephthalat, das man erhielt, indem man 25% leitfähigen Ruß in dem gleichen Polyäthylenterephthalat dispergierte, wurde als leitfähige Komponente verwendet Die beiden Komponenten wurden Verbundgesponnen bei einer Spinntemperatur von 290⁰C mittels einer Extrusions-Schmelzspinnvorrichtung. Es wurde eine Spinnapparatur mit 8 Löchern gemäß US-PS 38 14 561 verwendet, und die extrudierten Fäden wurden auf eine Spule mit einer Aufnahmegeschwindigkeit von 700 m/min über eine Einfettungswalze zur Bildung von 8 Monofilamenten aufgenommen. Die aufgenommenen Fasern wurden mit einem Streckverhältnis von 3 bis 5 auf einer erhitzten Walze bei 80° C verstreckt, wobei man verstreckte Fäden (I) mit 22dtex/l Faden und einer Dehnung von 43% erhielt Der Querschnitt der erhaltenen verstreckten Fasern zeigte Segmente der leitfähigen Komponente,

Tabelle 4

Versuch

Verbundkern

Elektrischer
Widerstand der V erbundfasem

Aufgegebene Spannung

nach I sek

9.8 x 10"
3.2 x 10*

1.7 1.6

nach 60 sek

1.2 1.1

die sich radial vom Zentrum derselben in zwei Richtungen mit einem Winkel von 18C\ wie in Fig. 1 gezeigt wird, erstreckte. Bei den Fasern war das Verbundverhältnis der leitfähigen Komponente zu der nicht-leitfähigen Komponente 1 :9.

Dann wurde Jie gleiche leitfähige Komponente und nicht-leitfähige Komponente, die in Beispiel 1 verwendet wurde, mittels der vorher erwähnten Spinnvorrichtung verbundversponnen. Es wurde die gleiche, vorher angegebene Spinnvorrichtung verwendet und die extrudierten Fasern wurden auf einer Spule mit einer Aufnahmegeschwindigkeit von 650 m/min über eine Einfettungswalze auf eine Spule aufgenommen unter Bildung von 8 Monofilamenten. Die aufgenommenen Fasern wurden unter den gleichen Bedingungen wie vorher angegeben verstreckt, wobei man verstreckte Fasern (II) mit 22dtex/l Filament und einer Dehnung von 40% erhielt Die erhaltenen verstreckten Fasern hatten den gleichen Querschnitt und das gleiche Verbundverhältnis wie vorher angegeben.

Die erhaltenen zwei Arten von Verbundfasern wurden mit oberflächenaktivem Mittel behandelt gewaschen mit Wasser und getrocknet in gleicher Weise wie in Beispiel 1 beschrieben und die elektrischen Widerstände der leitfähigen Komponenten der Fasern wurden untersucht.

Dann wurde ein Schlauchgewebe welches diese leitfähigen Verbundfasern enthielt, hergestellt und zwar m gleicher Weise wie in Beispiel 1 beschrieben und mit oberflächenaktivem Mittel behandelt, mit Wasser gewaschen und getrocknet, in gleicher Weise wie in Beispiel 1 angegeben, und dann wurde die durch Reibung aufgegebene Ladung (nach 1 sek und nach 60 sek) des Gewebes gemessen. Man erzielte die in Tabelle 4 angegebenen Ergebnisse.

stellt, indem man 20% leitfähigen Ruß in Nylon-6 einer relativen Viskosität von 2,70 in Schwefelsäure dispergierte und das Produkt wurde als leitfähige Komponente verwendet Die drei Komponenten wurden im ϊ Verbund mittels einer Extrusions-Schmelzspinnvoi richtung versponnen. Die Spinn- und Streckbedingungen waren die gleichen wie in Beispiel 1.

Die erhaltenen verstreckten Fasern (22 dtex/3 Fäden) hatten einen Querschnitt gemäß Fig. 1, worin ein

in Segment (2) der leitfähigen Komponente eingebettet war zwischen einem Segment (1), einer nicht-leitfähigen Komponente aus Nylon-6 und einem Segment (3) der nicht-leitfähigen Komponente des NyIon-6-CopoIymers und zeigten ein Verbundverhältnis der nicht-leitfähigen

is Komponente zu der ieitfähigen Komponente von 9 (4,5 χ 2)zul.

Die Verbundfasern wurden mit einem oberflächenaktiven Mittel behandelt mit Wasser gewaschen und getrocknet in gleicher Weise wie in Beispiel 1

:n beschrieben und der elektrische Widerstand der Ieitfähigen Komponente und eines Bausches, der aus der Verbundfaser gebildet wurde, wurde gemessen. Man erzielte die folgenden Ergebnisse:

-' Elektrischer Widerstand der
Verbundfasern

Elektrischer Widerstand des
Bausches

7,2 x l(f il/cm 7,7 x 10^s U

Die Verbundfasern wurden weiterhin mit siedendem Wasser behandelt unter Ausbildung eines feinen dreidimensionalen Schrumpfes und ein Schlauchgewebe, enthaltend die gekräuselten Verbundfasern, wurde in

S3 gleicher Weise hergestellt wie in Beispiel 1 beschrieben. Das Schlauchgewebe wurde mit einem oberflächenaktiven Mittel behandelt, mit Wasser gewaschen und getrocknet und dann wurde die durch Reibung aufgegebene Spannung (nach 1 sek und nach 60 sek) gemessen. Man erzielte die folgenden Ergebnisse:

Nach 1 sek Nach 60 sek

Aufladespannung

1.8 kv

Beispiel 7

1.1 kv

Wie aus Tabelle 4 ersichtlich, ist auch bei Verwendung eines Polyesters als Polymeres bei der Herstellung einer Verbundfaser das Verhalten der Ieitfähigen Verbundfasern ausgezeichnet und zwar in gleicher Weise wie bei Verbundfasern, bei denen Polyamide verwendet wurden.

Beispiel 6

Nylon-6 mit einem TiOrGehalt von 2,0% und einer relativen Viskosität von 2.70. gemessen in 1%-iger Lösung des Nylons in Schwefelsäure, und ein Nylon»6» Copolymer mit einem TiO₂-Gehalt von 2,0% und eifier relativen Viskosität von 2,57, gemessen in l%iger Lösung des Copolymeren in Schwefelsäure, das hergestellt worden war durch Copolymerisieren von 10% Hexamethylendiammoniumisophthalat mit 90% Nylon-6, wurden als nicht-leitfähige Komponenten verwendet. Ruß enthaltendes Nylon-6 wurde hergejede der leitfähigen Verbundfasern (22 dtex/3 Fäden) die gemäß Beispiel I und den Vergleichsversuchen 1 und 2 erhalten wurden, und die Ieitfähigen Verbundfasern (22 dtex/3 Fäden), erhalten gemäß Beispiel 4, die einen solchen Querschnitt hatten, daß die Segmente der leitfähigen Komponente sich radial in vier Richtungen in einem Winkel von 90° erstreckten, wurden mit einer geschrumpften, nicht-leitfähigen Nylon-6-Faser 2890 diex/i*·) Fäden) doubliert unter Ausbildung von vier Arten von antistatischen Fasern (2901 dtex/131 Fäden) für Teppichwaren. Jede der erhaltenen vier Arten von antistatischen Fasern wurden in einen Schlingenteppich mit einer Maschenzahl von Vg, einem Stich von 8 und einer Stapelhöhe von 6 mm eingebracht. Ein Probeteppich von 10 cm χ 10 cm würde aus dem erhaltenen Teppich ausgeschnitten, mit einem oberflächenaktiven Mittel behandelt, mit Wasser gewaschen und getrocknet, wie in Beispiel 1 beschrieben* Und dann wurde die aufgrund von Reibung erzielte Oberflächenspannung (nach 1 sek und nach 60 sek) gemessen. Weiterhin wurde

die Aufladespannung eines menschlichen Körpers, der über den Teppich ging, gemessen. Bei dieser Messung wurde eine Teppichprobe von etwa 100 cm χ 50 cm aus dem Teppich ausgeschnitten und dieser Probeteppich wurde zunächst bei 70⁰C 1 Stunde getrocknet, dann bei einer Atmosphäre von 25" C und 30%-iger Feuchtigkeit gealtert und dann wurde die aufgenommene Ladung eines über den Teppich gehenden Menschen in der gleichen Atmosphäre gemessen.

Die erzielten Ergebnisse sind in der nachfolgenden Tabelle 5 gezeigt

Zum Vergleich wurde ein Teppich verwendet, der nur aus den vorher erwähnten NyIon-6-Fasern (2890 dtex/128 Fäden) in gleicher Weise, wie vorher angegeben, hergestellt wurde. Nachdem der Teppich der Nachbehandlung unterworfen wurde, wurden die Eigenschaften des Teppichs gemessen. Die erzielten Tabellen werden ebenfalls in Tabelle 5 gezeigt

Tabelle 5

Versuch

Verbundtyp

Aufgenommene Ladung
des Teppichs (kv)

Vom Menschenkörper
aufgenommene Ladung (kv)

nach I sek nach 60 sek Schiebe- Lauf-

verfahren verfahren

Bemerkungen

6-1	Fig. 10	2,2	1,4	-1,4
/■ ·\	Fig. 1	2,6	1,9	-1,7
6-3	Fig. 15	3,9	3,3	-2,7
6-4	Fig. 16	3,2	2,7	-2,3
6-5	nicht-	15,0	15,0	-9,1
	leitfähige
	Fasern

-1,0 erfindungsgemäßer Teppich

-i,3 erfindungsgemäßer Teppich

-2,4 Vergleichsteppich

-1,9 Vergleichsteppich

-8,3 Vergleichsteppich

Aus Tabelle 5 wird ersichtlich, daß bei Verwendung leitfähigen Komponente in den Verbundfasern gemäß der erfindungsgemäßen Fasern für die Herstellung von 30 der vorliegenden Erfindung an der Oberfläche der Teppichen, eine hervorragende elektroleitfähige Wirkung und Entladungswirkung erzielt werden aufgrund dei Tatsache, daß eine Vielzahl von Segmenten der

Fasern freilag, und daß die Segmente untereinander im Inneren der Fäden miteinander verbunden waren.

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

030 251/349

Claims

Patentansprüche:

1. Leitfähige Verbundfasern aus einer leitfähigen, Ruß enthaltenden Komponente aus einem synthetischen thermoplastischen faserbildenden Polymeren mit einem elektrischen Widerstand von weniger als lxlO>³fl/cm und einer nicht-leitfähigen Komponente aus einem synthetischen thermoplastischen faserbildenden Polymeren, das gleich oder verschieden ist von dem erstgenannten Polymeren, wobei beide Komponenten kontinuierlich in Längsrichtung miteinander verbunden sind und die Querschnittsfläche der Segmente der leitfähigen Komponente 50% des Querschnitts der Fäden nicht übersteigt d ε durch gekennzeichnet, daß die Segmente der leitfähigen Komponente im Querschnitt sich radial in wenigstens zwei Richtungen erstrecken und die Segmente der nicht-leitfähigen Komponente in den Zwischenräumen zwischen den leitfähigen Segmenten angeordnet sind.

2. Verbundfasern gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Dicke der Segmente der leitfähigen Komponente, die sich radial in wenigstens zwei Richtungen im Querschnitt der Verbundfaser erstrecken, im wesentlichen gleich der Dicke im inneren Teil ist.

3. Verbundfasern gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Segmente der leitfähigen Komponente radial in drei bis sechs Richtungen erstrecken.