DE2824282C2 - Lauf- oder Leitrad für eine Axialströmungsmaschine - Google Patents
Lauf- oder Leitrad für eine AxialströmungsmaschineInfo
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Description
\M\-C-\L\ C + 1
wobei Mdie Differenz zwischen der negativ größten Fertigungstoleranz an der Plattformoberfläche (24)
und der positiv größten Fertigungstoleranz an einem Wandsegment (32) ist,
wobei L die Differenz zwischen der positiv größten Plattformoberflächentoleranz und der negativ größten
Wandsegmentoberflächentoleranz ist, und
wobei C das gewünschte Verhältnis an den Ecken Die Erfindung betrifft ein Lauf- oder Leitrad der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 angegebenen Art.
wobei C das gewünschte Verhältnis an den Ecken Die Erfindung betrifft ein Lauf- oder Leitrad der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 angegebenen Art.
Eine Axialströmungsmaschine hat einen Arbeitsmediumströmungsweg, der sich axial durch die Maschine
erstreckt Der Strömungsweg hat eine Innenwand und eine Außenwand. Kränze von Leitschaufeln erstrecken
sich von der Außenwand radial einwärts und Kränze von Laufschaufeln von der Innenwand radial auswärts.
Jede Leitschaufel hat eine Plattform, die gemeinsam mit dem benachbarten Wandsegment einen Teil der Strömungswegaußenwand
bildet Jede Laufschaufel hat eine Plattform, die gemeinsam mit dem benachbarten Wandsegment
einen Teil der Strömungsweginnenwand bildet Im Betrieb der Maschine strömt das Arbeitsmedium
axial zwischen abwechselnden Kränzen von Leit- und Laufschaufeln hindurch.
Aerodynamisch glatte oder kontinuierliche Strömungswegwände
sind erwünscht. Die Plattformen der Leit- und Laufschaufeln sind in bekannten Konstruktionen
mit den benachbarten Wandsegmenten zur Bildung der Strömungswegwand glatt verbunden. Bekannte
Konstruktionen dieser Art sind in den US-PS 26 63 494, 39 02 824 und 39 04 317 beschrieben. Die Strömungswegwände
dieser bekannten Konstruktionen sind zwar als glatte durchgehende Flächen gezeigt, Fertigungstoleranzen
an den Plattformoberflächen und an den Oberflächen der benachbarten Wandsegmentc verursachen
jedoch Diskontinuitäten längs des Strömungsweges. Die Strömungswegdiskontinuitäten rufen aufgrund des
aerodynamischen Widerstandes in dem strömenden Arbeitsmedium Druckverluste hervor, wodurch die Maschinenleistung
verringert wird.
Bei einem bekannten Laufrad der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1 angegebenen Art (DE-OS 25 30 049)
besteht die Plattformoberfläche aus einer ebenen Fläche, die so geneigt ist, daß die der Austrittskante und der
Druckseite des Schaufelblattes benachbarte Ecke der Plattformoberfläche in bezug auf das unmittelbar angrenzende
Wandsegment vertieft ist, wodurch der Strömungsweg an dieser Stelle eine derartige Diskontinuität
zwischen den benachbarten Oberflächen hat, daß sich ein großer aerodynamischer Widerstand ergibt, der
Druckverluste hervorruft und den aerodynamischen Wirkungsgrad der Axialströmungsmaschine verschlechtert
Aufgabe der Erfindung ist es, bei einem Lauf- oder Leitrad der gattungsgemäßen Art Druckverlustc aufgrund des aerodynamischen Widerstandes und insbesondere Druckverluste an Oberflächendiskoniinuilätcn zwischen umfangsmäßig benachbarten Wandsegmenten zu verringern, um den aerodynamischen Wirkungsgrad der Axialströmungsmaschine zu verbessern.
Aufgabe der Erfindung ist es, bei einem Lauf- oder Leitrad der gattungsgemäßen Art Druckverlustc aufgrund des aerodynamischen Widerstandes und insbesondere Druckverluste an Oberflächendiskoniinuilätcn zwischen umfangsmäßig benachbarten Wandsegmenten zu verringern, um den aerodynamischen Wirkungsgrad der Axialströmungsmaschine zu verbessern.
Diese Aufgabe ist erfindungsgemäß durch die im Kennzeichen des Patentanspruchs 1 angegebenen
Merkmale gelöst.
Bei dem Lauf- oder Leitrad nach der Erfindung ist die
Bei dem Lauf- oder Leitrad nach der Erfindung ist die
b5 Plattformoberfläche jeder Schaufel so ausgebildet, daß
die der Austritiskante und der Druckseite des Schaufelblattes benachbarte Ecke der Plattformoberfläche in
bezug auf das unmittelbar angrenzende Wandsegment
erhöhl isl, wodurch an dieser Stelle zwar auch eine Flächendiskontinuität
vorhanden ist, der aerodynamische Widerstand und der Druckverlust an dieser Stelle jedoch
gering sind, wodurch die Axialströmungsmaschinc einen besseren aerodynamischen Wirkungsgrad erhält.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung bilden den Gegenstand der Unteransprüche.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird im folgenden unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher beschrieben.
Es zeigt
F i g. 1 eine vereinfachte perspektivische Ansicht eines Teils des Laufrades eines Gasturbinentriebwerks,
F i g. 2 eine Ansicht nach der Linie 2-2 in F i g. 1 und F i g. 3 eine Schnittansicht nach der Linie 3-3 in F i g. 2.
F i g. 1 zeigt einen Teil des Laufrades 10 eines Gasturbinentriebwerks.
Das Laufrad 10 hat mehrere Laufschaufeln 12, die sich von einer Laufradscheibe 16 aus in
einen Arbeitsmediumströmungsweg 14 erstrecken. Jede Laufschaufel 12 hat ein Schaufelblatt 18, eine Plattform
20 und einen axialen Fuß 22. Die Plattform 20 hat eine nach außen weisende Oberfläche 24, die aus einer ersten
ebenen Fläche 28 und einer zweiten ebenen Fläche 26 besteht. Der Fuß 22 jeder Laufschaufel 12 greift in einen
entsprechend geformten Schlitz 30 in der Laufradscheibe 16 ein. Die Laufradscheibe 16 hat eine nach außen
weisende Oberfläche 32 zwischen jedem Paar benachbarter Schlitze 30. Die Oberflächen 32 der Laufradscheibc
16 und die Plattformoberflächen 24 der Laufschaufeln 12 sind Wandsegmente, die gemeinsam einen Teil
34 der Innenwand des Arbeitsmediumströmungsweges 14 bilden.
Gemäß Fig. 2 hat jede Laufschaufel 12 eine Druckseite
40 und eine Saugseite 42. Die Plattformoberfläche 24 jeder Laufschaufel 12 hat eine der Eintrittskante und
der Druckseite 40 des Schaufelblattes 18 benachbarte Ecke 44, eine der Austrittskante und der Druckseite 40
des Schaufelblattes 18 benachbarte Ecke 46, eine der Eintrittskante und der Saugseite 42 des Schaufelblattes
18 benachbarte Ecke 48 und eine der Austrittskante und der Saugseite 42 des Schaufelblattes 18 benachbarte
Ecke 50. Jede ebene Fläche 26 geht durch die Ecke 46 und die Ecke 48 der Plattformoberfläche 24. Jede ebene
Fläche 28 geht durch die Ecke 48, die Ecke 50 und die Ecke 46 der Plattformoberfläche 24.
Gemäß Fig. 3 ist der Schnittwinkel zwischen jeder
ebenen Fläche 26 und der entsprechenden ebenen Fläche 28 ein eingeschlossener Winkel Φ, der kleiner als
180" ist.
Gemäß Fig. 2 befindet sich zwischen jeder ebenen
Fläche 26 und der benachbarten Oberfläche 32 der Laufradscheibe 16 eine druckseitige Grenzfläche P.
Zwischen jeder ebenen Fläche 28 und der benachbarten Oberfläche 32 der Laufradscheibe 16 befindet sich eine
saugseitige Grenzfläche 5.
Gemäß Fig. 1 ist jede Ecke 48 gegen die benachbarte
Oberfläche 32 der Laufradscheibe 16 um eine Strecke U und jede Ecke 50 gegen die benachbarte Oberfläche 32
der Laufradscheibe 16 um eine Strecke D versetzt. Jede Fxke 44 ist gegen die benachbarte Oberfläche 32 der
Laufradscheibe 16 um die Strecke D und jede Ecke 46 gegen die benachbarte Oberfläche 32 der Laufradscheibe
16 um die Strecke U versetzt.
Die Laufschaufeln 12 lenken während des Betriebes der dargestellten Axialströmungsmaschine das Arbeitsmedium
um. Flächendiskontinuitäten an der druckseitigen Grenzfläche fund der saugseitigen Grenzfläche 5
rufen aufgrund des aerodynamischen Widerstandes Druckverluste in der Arbeitsmediumströmung hervor.
In Bereichen R paralleler Strömung kreuzt das Arbeitsmedium
eine Grenzfläche, und der Druckverlust ist vernachlässigbar. Die Druckverluste sind längs der Grenzfläche
/'. S auf beiden Seiten der Bereiche R paralleler
Strömung, wo die Strömung eine Diskontinuität kreuzt, beträchtlich.
Das Arbeitsmedium trifft auf eine radiale Erhöhung, wenn die Strömung an einer Grenzfläche eine Aufwärtsstufe
nimmt, und auf eine radiale Absenkung, wenn die Strömung an einer Grenzfläche eine Abwärtsstufe
nimmt. Da der Widerstandsbeiwert für eine radiale Erhöhung doppelt so groß ist wie der Widerstandsbeiwert
für eine radiale Absenkung, ist es aerodynamisch günstiger, die Strömung über eine radiale Absenkung
statt über eine radiale Erhöhung von äquivalenter Größe zu leiten.
Gemäß den F i g. 1 und 2 geht an jeder saugseitigen Grenzfläche 5 das von der Plattformoberfläche 24 zu
der Oberfläche 32 der Laufradscheibe 16 strömende Arbeitsmedium über eine erste radiale Absenkung an dem
stromaufwärtigen Ende der Grenzfläche 5 und über eine zweite radiale Absenkung an dem stromabwärtigen
Ende der Grenzfläche S hinweg. An der der Eintrittskante und der Saugseite 42 des Schaufelblattes 18 benachbarten
Ecke 48 der Plattform 20 fällt das Arbeitsmedium um die Strecke i/über der ersten radialen Absenkung.
An der der Austrittskante und der Saugseite 42 des Schaufelblattes 18 benachbarte Ecke 50 der Plattform
20 fällt das Arbeitsmedium um die Strecke D über der zweiten radialen Absenkung. Aufgrund dieser Konstruktion
ist jede Diskontinuität an der Grenzfläche 5 eine radiale Absenkung statt eine radiale Erhöhung. Eine
Leistungseinbuße an einer Aufwärtsstufe ist also durch eine geringere Leistungseinbuße an einer Abwärtsstufe
ersetzt worden.
Fertigungstoleranzen rufen von Haus aus eine Abweichung von dem dargestellten Nennzustand hervor.
Wenn beispielsweise die Oberfläche 32 der Laufradscheibe 16 an ihrer positivsten Toleranz ist, ist die Oberfläche
32 an der Grenzfläche S gegenüber der dargestellten Stellung angehoben. Die Strömung an der
Grenzfläche 5 trifft auf eine um die Strecke U an der Ecke 48 erniedrigte radiale Erhöhung und auf eine an
der Ecke 50 um die Strecke D erhöhte radiale Absenkung. Es ist zu erkennen, daß diese vorteilhafte Beziehung
eine Gesamtverringerung der Druckverluste aufgrund des aerodynamischen Widerstandes ergibt, wenn
die Strecke D und t/bei allen Fertigungstoleranzänderungen der betreffenden Bauteile angewandt werden.
Die Größe jeder radialen Absenkung wird durch Vergleichen der Position der Plattformoberfläche 24 mit
der Position der Oberfläche 32 der Laufradscheibe 16 ermittelt. Ebenso wird die Größe jeder radialen Erhöhung
durch Vergleichen der Position der Plattformoberfläche 24 mit der Position der Oberfläche 32 der Laufradscheibe
16 ermittelt. Für eine von der Oberfläche 32 der Laufradscheibe 16 zu der Plattformoberfläche 24
gehende Strömung tritt die maximale radiale Absenkung (Abwärtsstufe) auf. wenn die Oberfläche 32 ihre
positiv größte Toleranz hat und wenn die Plattformoberfläche 24 ihre negative größte Toleranz hat. Die
maximale radiale Erhöhung (Aufwärtsstufe) ergibt sich, wenn die Oberfläche 32 ihre negativ größte Toleranz
hat Ui.J wenn die Platiformoberfläche 24 ihre positiv
größte Toleranz hat. Bei einer von der Plattformoberfläche 24 zu der Oberfläche 32 der Laufradscheibe 16
gehenden Strömung tritt maximale radiale Absenkung (Abwärtsstufe) auf. wenn die Plattformoberfläche 24 ih-
re positiv größte Toleranz und die Oberfläche 32 ihre
negativ größte Toleranz hat. Die maximale radiale Erhöhung (Aufwärtsstufe) tritt auf, wenn die Plattformoberfläche
24 ihre negativ größte Toleranz und die Oberfläche 32 ihre positiv größte Toleranz hat.
Gemäß F i g. 2 fällt der Kreuzungspunkt zwischen der Plattformoberfläche 24 und der Laufradscheibenoberfläche
32 in den Bereich R paralleler Strömung. Wenn der Kreuzungspunkt außerhalb des Bereiches R paralleler
Strömung liegt, trifft die Strömung auf einem Teil der Grenzfläche auf eine radiale Erhöhung, bevor die
Strömung auf eine radiale Absenkung trifft. Bevorzugte relative Größen der Strecken D und U werden so gewählt,
daß der Kreuzungspunkt innerhalb des Bereiches R paralleler Strömung gehalten wird.
Die Versetzungsstrecken D und i7sind durch die Verwendung
der im folgenden angegebenen Formeln berechenbar. Die Versetzungsstrecke an der Ecke 48 und an
der Ecke 46 ist U. Die Versetzungsstrecke an der Ecke 50 und an der Ecke 44 ist D. Alle Toleranzen und Versetzungsstrecken
werden in bezug auf die untolerierte Ebene der Laufradscheibe 16 gemessen. Die Formeln
für die Strecken t/und Diauten:
■ ■ I · |M| — \U\
υ- C+ ι
υ~
c+ ι
30
wobei M die Differenz zwischen der negativ größten Fertigungstoleranz an der Plattformoberfläche 24 und
der positiv größten Fertigungstoleranz an der Laufradscheibenoberfläche 32 ist,
wobei L die Differenz zwischen der positiv größten Plattformoberflächenfertigungstoleranz und der negativ
größten Laufradscheibenoberflächenfertigungstoleranz ist. und
wobei C das an den Ecken gewünschte Verhältnis der maximalen radialen Absenkung zur maximalen radialen
Erhöhung ist.
Die Versetzung an den Ecken wird so gewählt, daß sich eine radiale Absenkung ergibt, die doppelt so groß
ist wie die maximale radiale Erhöhung an dem Grenzwert der Toleranzen. Demgemäß bewirkt die Versetzung.
daß der Druckverlust an den Ecken für die maximale radiale Erhöhung derselbe ist wie für die maximale
radiale Vertiefung. Wenn M gleich L ist und wenn C gleich 2,0 ist, befindet sich jeder Kreuzungspunkt in dem
Mittelpunkt der betreffenden Grenzfläche und innerhalb des Bereiches R paralleler Strömung. Jeder größere
Wert von Cverlegt jedoch jede Diskontinuität an der Grenzfläche in Richtung einer radialen Absenkung statt
in Richtung einer radialen Erhöhung.
Der Schnittwinke! Φ ist aus den Strecken U und D
berechenbar. F i g. 3 zeigt die Beziehung zwischen dem Schnittwinkel Φ, der ebenen Fläche 26 und der ebenen
Fläche 28. Schnittwinkel Φ in dem Bereich zwischen 17Γ und 178,5° werden bevorzugt, wobei der genaue
Schnittwinkel von den physikalischen Beziehungen der Plattformelemente abhängig ist.
Die Plattformoberfläche 24 kann auch aus mehr als zwei Ebenen gebildet werden. Außerdem können auch
die benachbarten Laufradscheibenoberflächen 32 abgewinkelt sein, um die bevorzugte Versetzung zu erzielen.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (8)
1. Lauf- oder Leitrad für eine Axialströmungsmaschine, mit mehreren umfangsmäßig benachbarten
Wandsegmenten (24,32), von denen eines oder mehrere (24) einen axialen Fuß (22) und radial anschließend
eine Plattform (20) und ein Schaufelblatt (18) haben, wobei die der Eintrittskante und der Saugseite
(42) des Schaufelblattes (18) benachbarte Ecke (48) der Plattformoberfläche (24) in bezug auf das
unmittelbar angrenzende Wandsegment (32) erhöht ist. dadurch gekennzeichnet, dsß die der
Austrittkante und der Druckseite (40) des Schaufelblattes (18) benachbarte Ecke (46) der Plattformoberfläche
(24) in bezug auf das unmittelbar angrenzende Wandsegment (32) erhöht ist.
2. Lauf- oder Leitrad nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die der Eintrittskante und der
Druckseite benachbarte Ecke (44) der Plattformoberfläche (24) und die der Austrittkante und der
Saugseite benachbarte Ecke (50) der Plattformoberfläche (24) gegenüber dem unmittelbar benachbarten
Wandsegment (32) vertieft sind.
3. Lauf- oder Leitrad nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß jede Plattformoberfläche
(24) aus wenigstens zwei einander schneidenden ebenen Flächen (26,28) gebildet ist.
4. Lauf- oder Leitrad nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß jede Plattformoberfläche
(24) aus einer ersten ebenen Fläche (28), die durch die Ecke (48) benachbart der Eintrittskante
und der Saugseite, die Ecke (46) benachbart der Austrittskante und der Druckseite und die Ecke (50) benachbart
der Austrittskante und der Saugseite hindurchgeht, und aus einer zweiten ebenen Fläche (26)
gebildet ist, die durch die Ecke (44) benachbart der Eintrittskante und der Druckseite, die Ecke (46) benachbart
der Austrittskante und der Druckseite und die Ecke (48) benachbart der Eintrittskante und der
Saugseite hindurchgeht.
5. Lauf- oder Leitrad nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der eingeschlossene Schnittwinkel
(<P) zwischen der ersten ebenen Fläche (28)
und der zweiten ebenen Fläche (26) in einem Bereich von 171° bis 178,5° liegt.
6. Lauf- oder Leitrad nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der eingeschlossene Schnittwinkel
(Φ) ungefähr 175° beträgt.
7. Lauf- oder Leitrad nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die der Eintrittskante und der
Druckseite benachbarte Ecke (44) und die der Austrittkante und der Saugseite benachbarte Ecke (50)
jeder Plattformoberfläche (24) um die Strecke |D| vertieft sind, die gemäß folgender Formel berechenbar
ist
der maximalen radialen Vertiefung zu der maximalen radialen Erhöhung ist
8. Lauf- oder Leitrad nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis C ungefähr
gleich zwei ist
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US05/805,219 US4135857A (en) | 1977-06-09 | 1977-06-09 | Reduced drag airfoil platforms |
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DE2824282C2 true DE2824282C2 (de) | 1986-09-25 |
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ID=25190979
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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