DE2807266A1

DE2807266A1 - Electrochemical winning of noble metals from ore or waste - using electrolyte saturated with chlorine and contg. sodium hypochlorite and using redn. agent to ppte. metals subsequently

Info

Publication number: DE2807266A1
Application number: DE19782807266
Authority: DE
Inventors: Joachim Ing Grad Wurzer
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1978-02-21
Filing date: 1978-02-21
Publication date: 1979-08-23

Abstract

The fine pore or waste and electrolyte (E.O) are fed through an electrolytic dissoln. cell(6) in which active Cl gas and NaOh are generated so the liq. (E.O) is satd. with Cl and contains NaOCl, to the leach the ore. The residue is sepd. from liq. (E.O), and the latter is fed through several process steps, in which reducing agents are added to lower the pH and ppte. the noble metals, leaving liqs. which re re-used as electrolyte(E.O). The aq. electrolyte(E.O) is pref. enriched with 0.1 pts. vol. dissociated NaCl and 0.005 pts.vol. dissociated KMr. The pref. process uses four treatment tanks provided with settling tanks for sepn. of the pptes. obtd., filters, and compressed air supplies. The first tank(1) pref. contains a concentric ring anode and cathode. Used for extn. of noble metals such as Ag, Au or Pt from ore; sand- or loam- river bed sediments; or scrap heaps.

Description

Elektrochemisches Verfahren zur Gewinnung von Edelmetallen aus Erzsubstanzen mittels Chlorierung, Die Erfindung bezieht sich auf ein elektrochemisches Verfahren zur Gewinnung von Edelmetallen aus Erzsubstanzen2, die Edelmetalle, wie Gold, Platin und Silber9 durch Chlorierung in einer elektrolytischen Auflösungszelle aus feinstgemahlenen Erzen, gleichermaßen bedienen vorkommenden sandigen und lehmigen Flußbettsedimenten oder Erz von unvollständig raffinierten Abraumhalden, bei in der Regel feinster partikaler Struktur und Verteilung in diesen Erzsubstanzen in Lösung des Elektrolyten zu bringen, die ausgebeutete Erzsubstanz9 Kolloide und durch die alkalische Elektrolyse in Ausflockung gebrachten unedlen Metalle in der elektrolytischen Auflösungszelle bzwO 10 Verfahrensstufe von den Elektrolyten zu trennen und die im Elektrolyten gelösten Edelmetalle in weiteren diskondinuierlichen Verfahrensstufe, durch Zugabe von chemischen Reduktionsmitteln, zum Elektrolyten bei Einstellung eines günstigen pH-Wertess die gelösten Edelmetalle in Flockung zu bringen und diese von den Elektrolyten zu trennen0 Bekannt sind Verfahren9 die in der Erzsubstanz gebundenen Edelmetalle9 wie Gold, durch Behandlung von Chlorgas in Gegenwart von Wasser in lösliches Goldchlorid überzuführen und aus der Lösung auszufällen und die ausgefällte Substanz, mittels bekannter Scheideverfahren, das reine Gold zu gewinnen. Da besonders bei den Chlorierungsverfahren die Lösezeit des Goldes von der Größe der Goldteilchen abhängig ist und das goldträchtige Erz optimal ausgebeutet werden soll, dabei wird an goldträchtige Erze gedacht , bei denen das Gold in feinster partikaler Größe und Struktur sowie verschiedenartiger Verteilung im Erz gebunden ist, muß das Erz feinstgemahlen werden0 Mit Wasser gemischt* wird das Erz als Erzschlamm bekannterweise in einem Behälter dann mit Chlorgas zur Chlorierung des Goldes behandelt0 Dabei wird entweder das Chlorgas dem in einem Behälter befinde lichen Erzschlamm von einem, außerhalb des Erzschlammbehältors befindlichen Chlorgaserzeugers, mit Überdruck zugeführt oder es werden ein oder mehrere gleichstromgespeiste Anoden- und Kathodenelektroden in dem Erzschlamm befindlich, zur Erzeugung des Chlorgasess angeordnet0 Dabei beinhaltet das Wasser des Erzschlammes eine geilise-Menge Natriumchlorid (Na Cl) auch wegen der elektrischen Leitfähigkeit des Elektrolyten, gelöst in Natriumionon (Na+) und Chlorionen (Cl-).Electrochemical process for the extraction of precious metals from ore substances by means of chlorination, The invention relates to an electrochemical process for the extraction of precious metals from ore substances2, the precious metals such as gold, platinum and silver9 by chlorination in an electrolytic dissolution cell from finely ground Ores, equally serving sandy and loamy river bed sediments or ore from incompletely refined spoil heaps, usually the finest Partial structure and distribution in these ore substances in solution of the electrolyte to bring the exploited ore substance9 colloids and by the alkaline electrolysis Flocculated base metals in the electrolytic dissolution cell or 10 process stage to separate from the electrolyte and that in the electrolyte dissolved precious metals in a further discontinuous process stage, by adding from chemical reducing agents, to electrolytes when hiring a cheap one pH-Wertess to flocculate the dissolved precious metals and remove them from the electrolytes to separate0 are known processes9 the precious metals bound in the ore substance9 like gold, by treating chlorine gas in the presence of water into soluble gold chloride to transfer and to precipitate out of the solution and the precipitated substance, means well-known cutting process to win the pure gold. As especially with the chlorination process the dissolution time of the gold depends on the size of the gold particles and the gold-laden Ore is to be optimally exploited, with gold-rich ores being considered, in which the gold in the finest particle size and structure as well as different Distribution in the ore is bound, the ore must be finely ground 0 mixed with water * the ore is known as ore sludge in a container then with chlorine gas for Chlorination of gold treated0 thereby will either the chlorine gas the ore sludge in a container from one outside of the ore sludge container located chlorine gas generator, supplied with overpressure or there are an or several DC-fed anode and cathode electrodes are located in the ore sludge, arranged to generate the chlorine gas0 This contains the water in the ore sludge a great amount of sodium chloride (Na Cl) also because of the electrical conductivity of the electrolyte, dissolved in sodium ion (Na +) and chlorine ions (Cl-).

Bei der somit betriebenen Elektrolyse wird vorwiegend an der Anodenelektrode Chlorgas zur Chlorierung bzw. in Lösung bringen des Goldes, und an der Kathodenelektrode wird Natriumlauge (Natriumhydroxyd) erzeugt.In the electrolysis operated in this way, the anode electrode is predominantly used Chlorine gas to chlorinate or dissolve the gold, and at the cathode electrode Sodium hydroxide is produced.

Bei dem bezeichneten Verfahren, Gold aus vorbezeichneten und aufbereiteten Erzen, mittels Chlorierung zu gewinnen, haben sich in Realisierung von Großanlagen auch deshalb nicht verwirklicht9 obwohl derartige Erzvorkommen mit geringer Edelmetallkonzentration, in relativer Vielzahl und großen Mengen auch im Tagebau erschlossen bzwo ausgebeutet werden könnten, da eine relativ große Menge Erzschlamm pro Charge bisher lokal und zeitlich mit gleicher Intensität mit Chlorgas nicht dispergierd werden konnte.In the designated process, gold from the previously designated and processed Ores, to be obtained by means of chlorination, have been used in the realization of large-scale plants also therefore not realized9 although such ore deposits with low precious metal concentrations, in relative large numbers and in large quantities also developed or exploited in opencast mines as a relatively large amount of ore sludge per batch has so far been local and could not be dispersed with the same intensity with chlorine gas over time.

Einerseits ist dadurch der Goldausbeutewirkungsgrad relativ sehr gering oder andererseits ist die Verfahrenszeit und sind die Chlorgasverluste relativ groß.On the one hand, this means that the gold recovery efficiency is relatively very low or, on the other hand, the process time and the chlorine gas losses are relatively large.

Bei dem bekannten Chlorierungsverfahren, das Chlorgas durch im Erzschlamm eingetauchte gleichstromgespeiste Elektrodestäbe zu erzeugen, diesem Verfahren aber mehrere Nachteile und Prozeßschwierigkeiten anhaften.In the known chlorination process, the chlorine gas passes through the ore sludge to produce immersed direct current fed electrode rods, but this process several disadvantages and process difficulties are inherent.

Dabei ist im Einzelnen folgendes zu sehen9 daß wegen der geringen elektrischen Leitfähibkeit des Erzschlammes er hebliche Gleichstromverluste zwischen Anoden- und Kathode elektroden entstehen9 da die Elektrolyse mit erheblich höherer Stromspannung als die theoretische# erforderliche Zersetzungsspannung einschließlich Uberspannung und Polarisation betrieben werden muß.The following can be seen in detail9 that because of the low electrical conductivity of the ore sludge he considerable direct current losses between Anode and cathode electrodes are created9 as the electrolysis takes place at a considerably higher rate Voltage as the theoretical # required decomposition voltage inclusive Overvoltage and polarization must be operated.

Die dadurch bedingten erheblichen Gleichstromverluste bewirken aber zumindest im Bereich der Anodenelektrode eine Aufheizung bzw. Erwärmung des Elektrolyten des Erzschlammes und mit steigender Erhöhung der Temperatur des Elektro lyten9 bei einer vorbestimmten Konzentration von dissoziiertem NaCl in Wasser9 wird die Menge des anodisch ent ladenen Chlors pro Anodenflächeneinheit und Zeiteinheit expotential reduziert0 Allgemein wird dadurch die Prozeß zeit pro Charge der elektrolytischen Auflösungszelle erheblich erhöht und ergibt somit auch ein negatives wirtschaftliches FaktumO Auch die Ausbildung der Anoden- und Kathodenelektroden als Rundstäbe, Anode aus Graphit und Kathode aus Edelstahl, ist aus verschiedenen Gründen keine optimale Problemlösung0 Die aktive Anoden- und Kathodenoberfläche ist dabei gegen über der Gesamtoberfläche der Elektroden auch deshalb gering, da bis auf einer linienförmigen aktiven Anoden- und Kathodenoberfläche mit vorbestimmt geringsten Abstand zueinander, sich aber die anderen differenzialen aktiven OberflächenS partien der Anode und Kathode mit expotential zu nehmenden Abstand zueinander befinden9 und somit bei einer konstanten und möglichst optimal niedrig zu haltenden Gleichstromspannung, nur ein Teil der zugewandten halben Kreisober fläche der Anoden- und Kathodenoberfläche für die Elektrolyse als aktive Elektrodenoberfläche zur Wirkung kommt.However, the resulting considerable direct current losses cause At least in the area of the anode electrode, heating or warming of the electrolyte of the ore sludge and with increasing increase in the temperature of the electrolyte9 a predetermined concentration of dissociated NaCl in water9 the amount of the anodically discharged chlorine per anode area unit and time unit is expotential This generally reduces the process time per batch of electrolytic Resolution cell is increased considerably and thus also results in a negative economic one FactumO Also the formation of the anode and cathode electrodes as round rods, anode made of graphite and cathode made of stainless steel, is not optimal for various reasons Problem solution0 The active anode and cathode surface is opposite the The total surface of the electrodes is also small, since except for a linear one active anode and cathode surface with a predetermined smallest distance to each other, but the other differential active surface parts of the anode and Cathode are located at an expotential distance from one another9 and thus at a constant direct current voltage that can be kept as low as possible, only part of the facing half circle surface of the anode and cathode surface for the electrolysis comes into effect as an active electrode surface.

In Beachtung einer limitierten9 optimalen anodischen und kathodischen Stromdichte und anzustrebender geringer Pro zeßzeit in der elektrolytischen Auflösungszelle sowie in Beachtung anderer Kriterien, wie der Vermeidung eines zu schnellen Abbranntes der Graphit anode oder der lokalen übermäßigen Erzeugung von Chlorgae an der Anode sowie weiterer nachteiliger Faktoren der Elektrolyse, der Aufwand an Anoden- und Kathodenelektrodenstäben erheblich ist.In compliance with a limited9 optimal anodic and cathodic Current density and low process time to be aimed for in the electrolytic dissolution cell as well as taking other criteria into account, such as avoiding too rapid a burn the graphite anode or the local excessive generation of chlorine at the anode as well as other disadvantageous factors of electrolysis, the cost of anode and Cathode electrode rods is significant.

Nachteilig bei Verwendung von Anoden aus Graphit, zur Chlorierung von Erzschlamms ist speziell und generell, daß die Graphitanode einen sehr großen ohmschen Widerstand besitzt, die Kontaktierung sehr aufwendig und störanfällig ist und wegen der sehr geringen Elastizität von Graphit, erforderliche relativ lange Graphitanodenstäbe erhöhter Bruchgefahr ausgesetzt sind0 Bei den bekannten Chlorierungsverfahren zur Gewinnung von Edelmetallen aus Erzsubstanzen, wie lehmigen Flußbettablagerungen bzwe Sedimenten, muß auch, wie zum Teil bereits aufgezeigt, als nachteilig bezeichnet werden* daß die lehmigen bzw. tonartigen Flußbett sedimente mit hoher Konzistens als Erzschlamm, nur sehr mangelhaft die Edelmetalle, wie Gold, Chloriert und in Lösung des Elektrolyten gebraucht werden können. Dabei wird auch ein erheblicher Teil der in Lösung gebrachten Edelmetalle in Schutzkolloide gebunden und kaum gewonnen.Disadvantageous when using anodes made of graphite, for Chlorination of ore sludge is special and general that the graphite anode has a very large Has ohmic resistance, the contacting is very complex and prone to failure and because of the very low elasticity of graphite, it took a relatively long time Graphite anode rods are exposed to an increased risk of breakage0 With the known chlorination processes for the extraction of precious metals from ore substances such as loamy river bed deposits or sediments, must also, as already shown in part, be described as disadvantageous * that the loamy or clay-like river bed sediments with high concistencies as ore sludge, the precious metals such as gold, chlorinated and in Solution of the electrolyte can be used. This will also be a significant one Part of the precious metals brought into solution are bound in protective colloids and hardly recovered.

Der somit ausgebeutete Erzschlamm wird danach mehr oder weniger effizent zur Trennung der chlorierden kolloidalen Edelmetalle gewaschen und durch Filterpressen von dem mit Wasser angereicherten Elektrolyten getrennte Dieser Verfahrensprozeß ist aber in Beachtung aller Faktoren zumindest sehr aufwendig.The ore sludge thus exploited then becomes more or less efficient to separate the chlorinated colloidal precious metals and washed through filter presses This process process is separate from the water-enriched electrolyte but is at least very time-consuming when all factors are taken into account.

Wegen der zum Teil bezeichneten wirtschaftlichen und technologischen Nachteile haben sich die bekannten Chlorierungsverfahren zur Gewinnung von Edelmetallen aus feinstgemahlenen Erzsubstanzen in Perspektive von Großanlagen bisher nicht realisiert.Because of the partly designated economic and technological The known chlorination processes for the recovery of precious metals have disadvantages not yet realized from finely ground ore substances in the perspective of large-scale plants.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein elektro chemisches Verfahren zur Gewinnung von Edelmetallen aus Erzen, sandigen und lehmigen Flußbettsedimenten oder Erz von unvollständig raffinierten Abraumhalden, durch Chlorierung der feinstgemahlenen oder gleichermaßen gediegen vorkommenden edelmetallhaltigen Erzsubstanz derart zu schaffen, daß die bezeichnete partikale Erzsubstanz bei der Chlorierung in der elektrolytischen Auflösungszelle in großer Verteilung im Elektrolyten, Wasser mit dissoziierten Natriumchlorid (Na Cl) und vorzugsweiser geringerer Menge von dissoziierten Bromkalium (KBr0), aufgelöst wirds das Gemisch Elektrolyt und Erzsubstanz durch hydraulische Förderung ein oder mehrmals durch die elektrolytische Auflösungszelle so zu fördern, daß sich die Erzpartikel ebenfalls in relativ großer Verteilung im Elektrolyten befinden und in diesem substanziellen Zustand in denkbar optimaler und maximaler Wegstrecke in generell sehr naher Distanz zur Anodenelektrode der Chlorierungswirkung, besonders des Chlorgases, "in statu nascendi", und insgesasmt der Chlorierungswirkung des chlorgasgesättigten Elektrolyten und des im Elektrolyten entstehenden Hypochlorits bei somit optimal günstigen Bedingungen und geringer Lösungszeit, die Edelmetalle in Lösung des Elektrolyten zu bringen. Die Elektrolyse ohne Diaphragma alkalisch zu betreiben die ausgebeutete Erzsubstanz, der aufgelöste Lehm und die durch den stark ald.The invention is based on the object of an electro-chemical process for the extraction of precious metals from ores, sandy and loamy river bed sediments or ore from incompletely refined spoil heaps, by chlorinating the finely ground ones or equally dignified precious metal-containing ore substance in this way create, that the designated particulate ore substance in chlorination in the electrolytic dissolution cell in large distribution in the electrolyte, water with dissociated sodium chloride (Na Cl) and preferably a smaller amount of dissociated potassium bromide (KBr0), the mixture of electrolyte and ore substance is dissolved by hydraulic conveyance one or more times through the electrolytic dissolution cell to promote so that the ore particles are also in a relatively large distribution in the Electrolytes are located and in this substantial state in the best possible way and maximum distance in general very close to the anode electrode of the Chlorination effect, especially of chlorine gas, "in statu nascendi", and total the chlorination effect of the electrolyte saturated with chlorine gas and that in the electrolyte resulting hypochlorite with optimally favorable conditions and a short dissolution time, to bring the precious metals into solution of the electrolyte. Electrolysis without a diaphragm to operate alkaline the exploited ore substance, the dissolved clay and the by the strong ald.

kalischen Elektrolyten in Flockung gebrachten Hydroide der unedleren Metalle, wie Kupfer, Eisen etcOS durch Schwert kraft-Sedimentation von dem Elektrolyten zu separieren und in einem unterhalb der elektrolytischen Auflösungszelle bzw. dem Behälter der 10 Verfahrensstufe, von ihr auch sperrbaren Absetzbehälter zu sammeln, die im Absetzbehälter befindliche Restmenge der Elektrolyten durch Luftdruckwirkung auch aus dem Erzschlamm in Rückführung zum im Behälter der 1. Verfahrensstufe gesperrt befindlichen Hauptmenge des Elektrolyten aufizutreibens den elektrolytarmen Erzschlamm durch Schwerkraft und Luftdruckwirkung aus dem Absetzbehälter zu bringen, den Elektrolyt für mehrere Erzchargen zu verwenden und ihn danach in anderen diskondinuierlichen Verfahrensstufen, bei Zugabe bestimmter chemischer Reduktionsmittel und Einstellung auf optimal günstige pH-Werteg die im Elektrolyten gelösten Edelmetalle in kolloidaler Beschaffenheit, wie Gold, in Flockung zu bringen und vom Elektrolyten ZU trennn0 Insgesamt sollen die Maßnahmen und Ausbildungen des erfindungsgemäßen elektrochemischen Verfahrens in jeglicher Art so optimiert werden, daß auch edelmetallarme Erzsubstanzen wirtschaftlich ausgebeutet werden können, den Anlagenaufwand und die erforderliche elektrische Energie, besonders der der Elektrolyse bzw. Auflösungszelle, ebenfalls die durch die Chlorierung bedingte Lösungszeit bzw.alkaline electrolytes flocculated hydroids of the less noble Metals such as copper, iron etcOS by sword force sedimentation from the electrolyte to separate and in one below the electrolytic dissolution cell or the Containers of the 10 process stage, also to collect lockable sedimentation containers, the remaining amount of electrolytes in the sedimentation tank due to the effect of air pressure also blocked from the ore sludge in return to the container of the 1st process stage The main amount of electrolyte located to drive up the low-electrolyte ore sludge to bring the electrolyte out of the sedimentation tank by gravity and air pressure to be used for several ore batches and then in other discontinuous ones Process stages with the addition of certain chemical reducing agents and setting to optimally favorable pH values g the noble metals dissolved in the electrolyte in colloidal A texture, like gold, can be flocculated and separated from the electrolyte All in all are intended to be the measures and developments of the electrochemical process according to the invention can be optimized in any way so that even ore substances that are low in precious metals are economical can be exploited, the plant costs and the required electrical Energy, especially that of the electrolysis or dissolution cell, also through the solution time due to the chlorination or

in Lösung bringen der Edelmetalle, optimal zu minimieren, Prozeßstörungen auch durch die erfindungsgemäßen Maßnahmen und Ausbildungen der Verfahrensanlage weitestgehend zu vermeiden und daß die Verfahrensanlage lokal und extern ohne Umweltgefahrens gegenüber den bekannten Edelmetallge winnungssrerfahrens betrieben werden kann.Bringing the precious metals into solution, optimally minimizing process disturbances also through the measures according to the invention and developments of the process plant as far as possible to avoid and that the process plant locally and externally without environmental hazards compared to the known Edelmetallge winnungssrer procedure can be operated.

Erfindungagemäß soll das elektrochemische Verfahren zur Gewinnung von Edelmetallen, wie Gold* aus feinstgemahlinen, edelmetallhaltigen Erzen oder sandigen und lehmigen Flußbett sedimenten durch Chlorierung in vorzugsweise vier disl kondinuierlichen Verfahrenestufen betrieben werden.According to the invention, the electrochemical process for obtaining of precious metals, such as gold * from the finest ground ores containing precious metals or sandy and loamy river bed sediments by chlorination in preferably four disl continuous process stages are operated.

Die Behälter der Verfahrensstufen sind vorzugsweise vertikal angeordnet* damit auch durch die Schwerkraftwirkung, die vom Elektrolyten auszuscheidenen Substanzen, wie ausgebeutetes Erz, in Absetzbehälter separiert werden und die Filtration des ausgebeuteten sowie der durch den stark alkalischen Elektrolyten ausgefällten Hydroxide der unedleren Metalles in feinster körniger oder dispersen Phase befindlichen Beschaffenheit im Absetzbehälter weitestgehend optimal durch Wirkung von Luftdruckwirkung von der geringen Restmenge des Elektrolyten über Filtergewebe zu trennen, und die somit aus dem Absetzbehälter ausgetriebene Elektrolytmenge der um ein vielfaches größeren Hauptmenge des Elektrolyten, die sich dabei im Behälter der 10 Verfahrensstufe befindet* wieder zuzuführen. Dabei soll der Behälter der 1. Verfahrensstufe flüssigkeitsdicht vom unterhalb desselben angeordneten Absetzbehältere großflächig sperrbar sein und die Filtereinheit des Absetzbehälters soll an seinem unteren Bereich angeordnet werden, daß bei der vorgesehenen Schwerkraftsedimentation des ausgebeuteten Erzes, auch in teilweiser Beschaffenheit von disperser Phase, sowie die anderen ausgefällten Substanzen, die gröberen Feststoffteilchen wegen ihrer erheblich größeren Sinkgeschwindigkeit sich ausschließlich im Bereich der Filtereinheit im Absetzbehälter der 1. Verfahrensstufe absetzen und sich die feiw neren Feststoffteilchen in Abstufung ihres Feinheitsgrades darüber ablagern. Dadurch soll erreicht werden, daß die Filtereinheit des Absetzbehälters, bezüglich Aufwand und vorteilhaft geringer Filtrationszeite mit Filtergewebe* abgestimmt des Feinheitsgrades der gröberen Erzsubstanz, auszurüsten und daß die gröbere Erzsubstanz in Funktion eines Sandfilters zur Bindung der feineren Feststoffteilchen wirkt, die sonst durch das dadurch optimiert und vorbestimmte Filtergewebe diffundieren würden.The containers of the process stages are preferably arranged vertically * thus also through the effect of gravity, the substances to be excreted by the electrolyte, such as exploited ore, are separated in sedimentation tanks and the filtration of the exploited as well as the hydroxides precipitated by the strongly alkaline electrolyte of the less noble metal in the finest granular or disperse phase in the sedimentation tank largely optimal due to the effect of air pressure from the to separate the small residual amount of the electrolyte via filter fabric, and thus The amount of electrolyte expelled from the sedimentation tank is many times greater Main amount of the electrolyte that is in the container of the 10 process stage * to feed again. The container of the 1st process stage should be liquid-tight be able to be blocked over a large area by the settling tank arranged below it and the filter unit of the sedimentation tank should be arranged at its lower area will, that with the intended gravity sedimentation of the exploited ore, too in a partial state of disperse phase, as well as the other precipitated Substances, the coarser solid particles because of their considerably greater sinking speed exclusively in the area of the filter unit in the settling tank of the 1st process stage settle and the finer solid particles in gradation of their degree of fineness deposit on top. This is to ensure that the filter unit of the sedimentation tank, coordinated with filter fabric * in terms of effort and advantageously short filtration times the degree of fineness of the coarser ore substance to equip and that the coarser ore substance acts as a sand filter to bind the finer solid particles, which otherwise diffuse through the optimized and predetermined filter fabric would.

Da bei der Schwerkraft-Sedimentation zur Trennung von Fest stoffteilchen9 zwar aus einer um ein Vielfaches größeren Elektrolytmenget in einmaliger Wirkung, doch besonders bei der Ausscheidung der Feststoffteilchen in disperser Phase, kolloidales Edelmetall des Elektrolyten gebunden und in den Absetzbehälter ausgetragen wird, soll der Erzfilterkuchen im Absetzbehälter gleichsafiailen wie bei der Filtration, nachfolgend durch den Einsatz einer geringen Menge des Elektrolyten in vorzugsweiser Verdrängerwaschung, dab im Filterkurchen befindliche kolloidale Edelmetall dem Elektrolyten wieder zuzuführen.Since gravity sedimentation is used to separate solid particles9 Although from a much larger amount of electrolyte with a one-time effect, but especially when the solid particles are precipitated in a disperse phase, colloidal Precious metal of the electrolyte is bound and discharged into the sedimentation tank, the ore filter cake should be as safe in the sedimentation tank as during filtration, subsequently by using a small amount of the electrolyte in preferably Displacement washing, the colloidal noble metal in the filter groove to the electrolyte to feed again.

Der somit behandelte Erzfilterkuchen soll dann durch Schwerkraft und Luftdruckwirkung mittels Preßluft, eventuell durch vorherige Wasserzugabe, nach unten aus dem Absetzbehälter und somit aus dem Verfahrensprozeß der 10 Verfahrensstufe ausgetragen werden Auch wegen der vorbezeichneten, optimierten Abhängigkeiten und Maßnahmen soll das Elektrolytvolumen pro Verf ahrensprozeß in der 1. Verfahrensstufe konstant vorbestimmt und um ein Vielfaches größer als die pro Verfahrensprozeß, ebenfalls konstant und vorbestimmt, eingebrachte Erzcharge bemessen sein.The ore filter cake treated in this way should then be subjected to gravity and Air pressure effect by means of compressed air, possibly by adding water beforehand below from the settling tank and thus from the process of the 10 process stage are also carried out because of the aforementioned, optimized dependencies and Measures should be the electrolyte volume per procedural process in the 1st process stage constant predetermined and many times greater than that per procedural process, The ore charge introduced must also be constant and predetermined.

Dadurch soll auch erreicht werden, daß auch zwecks optimaler Chlorierung der Erzpartikel in geringer Zeitz die Erzpartikel in großer lokaler Verteilung im Elektrolyten, bei der hydrat lichen Förderung des Elektrolyt-Erzgemisches in den Rohre leitungen, durch die elektrolytische Auflösungszelle und beim weiteren Sinktransport zum unteren Ende des Behälters der 1. Verfahrensstufe, derart in ihm aufgelöst sind0 Derart günstig im Elektrolyten verteilt* sollen die Erzpartikel, wenn erforderlich, auch mehrmals* vorzugsweise in hydraulischer Förderung* durch die elektrolytische Auflösungszelle gefördert werden.This should also achieve that also for the purpose of optimal chlorination the ore particles in a short timez the ore particles in large local distribution in the Electrolytes, with the hydrat union promotion of the electrolyte-ore mixture in the Pipelines, through the electrolytic dissolution cell and during further sink transport to the lower end of the container of the 1st process stage, so dissolved in it0 Distributed so favorably in the electrolyte *, the ore particles should, if necessary, also several times * preferably in hydraulic delivery * through the electrolytic one Dissolution cell are promoted.

Die elektrolytische Auflösungszelle, bestehend aus Anoden-und Kathodenelektrode, ist erfindungsgemäß auch so ausgebildete daß das Elektrolyt-Erzgemisch in Schwebegeschindigkeit auch der gröberen Erzpartikels durch hydraulische Förderung, die Erzpartikel in ständiger naher Distanz oder unmittelbarer Berührung der Anodenelektrode in mehreren kreisförmig nach unten gerichteten Durchläufen, somit maximierden Durchlaufstreckes durch die elektrolytische Auflösungszelle gefördert werden0 Durch die nur an der unteren Stirnseite kreisringförmig offene elektrolatische Auflösungszelle und konstantem Fördervolumen pro Zeiteinheit der hydraulischen Förderung des Elektrolyt-Erzgemisches durch die elektrolytische Auflösungszelle soll auch erreicht werden, daß die den Erzpartikeln in der Regel anhaftenden Edelmetalle gleicher Lösungszeit in der elektrolatischen Auflösungszelle und auch der Lösungewirkung des ohlorgasgesäätigten und Hyperchloriti beinhalteten Elektrolyten im Behälter der 1. Verfahrensstufe ausgesetzt sind.The electrolytic dissolution cell, consisting of anode and cathode electrode, is according to the invention also designed so that the electrolyte-ore mixture in suspension speed also the coarser ore particles by hydraulic conveyance, the ore particles in constant close distance or direct contact with the anode electrode in several circular downward passages, thus maximizing pass distance be promoted by the electrolytic dissolution cell 0 by the only at the lower end face circular open electrolytic dissolution cell and constant Delivery volume per unit of time of the hydraulic delivery of the electrolyte-ore mixture by the electrolytic dissolution cell should also be achieved that the Ore particles usually adhering noble metals equal dissolution time in the electrolytic Dissolution cell and also the dissolving effect of the chlorinated gas saturated and hyperchlorite electrolytes contained in the container are exposed to the 1st process stage.

Deshalb soll auch vorzugsweise die Anoden- und Kathode elektrode großflächig und zylinderförmig ausgebildet und im kreisrunden Behälter der 1. Verfahrensstufe senkrecht und feststehend so angeordnet werden, daß sich die Anoden- und Kathodenelektrode allseitig im konstanten Abstand zur Innenwandung des kreisrunden Behälters der 1. Verfahrensstufe befindet Dabei soll vorzugsweise die Anoden- und Kathodenelektrode aus platinierten Titanblech bestehen und die Anodenelektrode soll zwischen Innenwandung des Behälters und der Kathode elektrode mit allseitig konstantem Abstand zu beiden Wandungen angeordnet sein. Der Abstand zwischen Anoden- und Kathodenwandung soll wegen der Minimierung der erforderlichen Gleichstromspannung relativ gering bemessen sein0 Da besonders die gröbsten Erzpartikel bei der vorgesehenen hydraulischen Förderung in Schwebegeschwindigkeit in horizontaler kreisförmiger und schwachwinklig nach unten gerichteten Durchlaufstrecke zwischen Anoden- und Kathodenwandung, trotz relativ großem Radius der kreisförmigen Durchlaufstrecke, in Wirkung der Zentrifugalkraft zur Wandung der Anode geleitet und würden an ihr in berührung und Reibung entlang gleiten, Um die dadurch entstehenden Nachteile des erhöhten Verschleißes des Coatings (Platinat) der Titananode und erforderlich höherer Gleichstromspannung wegen der Konzen-l trierung der Erzpartikel an der aktiven Anodenoberfläche9 bei etwa gleichermaßen optimalen Chlorierung der Erzteilchen durch das Chlorgas "in statu nascendi' zu vermeiden, soll die zylindrische Wandung der Titanblechanode, mit einer Vielzahl, in relativ dichter Folge, mit Lochungen oder Durchbrechungen versehen werden0 Dadurch wirken auch die Schnittflächen der Lochungen der mit einer gewissen Dicke vorgesehenen Titanblechanode und auch zum Teil die der Kathode abgewandte Rückseite der be zeichneten Anode, als elektroltisch aktive Anodenoberfläche0 Die der Zentrifugalkraft ausgesetzten Erzpartikel können somit in ihrer Hauptmenge die Anode in Richtung der Innen wandung des Behälters durchetrömen und durch an der Innenwandung des Behälters angeordnete Strömungsablenkschwellen, werden die Erzteilchen wieder in Richtung der Anode, zum Durchströmen derselben, wieder abgelenkt.Therefore, the anode and cathode electrodes should also preferably have a large area and cylindrical and in the circular container of the 1st process stage be arranged vertically and stationary so that the anode and cathode electrodes on all sides at a constant distance from the inner wall of the circular container of FIG. Procedural stage is located The anode and Cathode electrode consist of platinum-coated titanium sheet and the anode electrode should between the inner wall of the container and the cathode electrode with constant on all sides Be arranged at a distance from both walls. The distance between the anode and cathode walls should be relatively low because of the minimization of the required DC voltage be measured0 As especially the coarsest ore particles with the intended hydraulic Promotion in hover speed in horizontal circular and weak angled downward flow path between the anode and cathode walls, despite relatively large radius of the circular passage, in the effect of centrifugal force passed to the wall of the anode and would come into contact and friction along it slide, To avoid the resulting disadvantages of increased wear and tear on the coating (Platinat) the titanium anode and required higher DC voltage because of the Concentration of the ore particles on the active anode surface9 at about the same optimal chlorination of the ore particles by the chlorine gas "in statu nascendi ' avoid, the cylindrical wall of the titanium sheet anode, with a multitude of be provided with holes or openings in relatively close succession the cut surfaces of the perforations also act with a certain thickness Titanium sheet anode and also partly the reverse side of the be recorded facing away from the cathode Anode, as an electrically active anode surface, which is exposed to centrifugal force Ore particles can thus in their main amount the anode in the direction of the inner wall of the container and through which are arranged on the inner wall of the container Flow deflection thresholds, the ore particles are returned towards the anode, for the Flowing through it, distracted again.

Pro kreisrunder Durchlaufstrecke des Elektrolyt-ErzgeN misches durch die elektrolytische Auflösungszelle soll dadurch erreicht werden, daß die Erzpartikel die Titanblech anode mehrmals, wie bezeichnet, durch dieselbe hindurchgeführt werden und somit optimal mit dem an der Anode erzeugten Chlorgas " in statu nascendi in Berührung kommen Erfindungsgemäß ist auch vorgesehen, daß die elektrolytische Auflösungszelle bei Vermeidung von zusätzlichem Aufwand und diesbezüglich Vermeidung von Prozeßstörungen durch das Erz in feinster Mahlung oder disperser Phase1 die elektrolytische Auflösungszelle diaphragmalos zu betreiben und daß die gleichzeitig bei der Entladung des Chlores an der Anode auch zur Chlorgassättigung des Elektrolyten, erzeugte Natriumlauge (NaOH) an der Kathoden, zur Alkalisierung des Elektrolyten unmittelbar und stetig in Lösung zu bringen0 Der somit homogen stark alkalisierte elektrolyt bietet neben dem Vorteil der beschleunigten Schwerkraft-Sedimentation der Erzsubstanz zur Separierung aus dem Elektrolyten in disperser Phase5 auch die Hydroxide der unedleren Metalle, durch Koagulation9 auch den Vorteil, daß durch die bezeichnete elektrolytische Auflösung zelle vorwiegend ein stabiler Edelmetallkomplex, beispielsweise Au(OH) 4 gebildet wird, der im alkalischen (NaOH-haltigen) Elektrolyten ausgezeichnet löslich ist.Through each circular passage of the electrolyte-ore mixture the electrolytic dissolution cell is to be achieved in that the ore particles the titanium sheet anode several times, as indicated, passed through the same will and thus optimally with the chlorine gas generated at the anode "in statu nascendi in Come into contact According to the invention it is also provided that the electrolytic dissolution cell while avoiding additional effort and, in this regard, avoiding process disruptions the electrolytic dissolution cell through the ore in the finest grinding or disperse phase1 to operate diaphragm-free and that the same time with the discharge of the chlorine Sodium hydroxide generated at the anode also to saturate the electrolyte with chlorine gas (NaOH) at the cathode, to alkalize the electrolyte immediately and steadily to bring into solution0 The thus homogeneously strongly alkalized electrolyte offers besides the advantage of accelerated gravity sedimentation of the ore substance for separation from the electrolyte in the disperse phase5 also the hydroxides of the less noble metals, through coagulation9 also has the advantage that through the designated electrolytic dissolution cell predominantly a stable noble metal complex, for example Au (OH) 4 which is excellently soluble in alkaline (NaOH-containing) electrolytes.

Durch die hydraulische Förderung des ElektrolytErzgemisches durch die elektrolytische Auflösungszelle in Schwebege senwindigkeit auch der gröbsten Brzpartikel,soll erfindungsgemäß auch erreicht werden, daß gegenüber einer nicht durch fluteten elektrolytischen Auflösungszelle, daß das an der Anode erzeugte gasförmige Chlor durch die Strömung des Elektrolyten ständig und vorteilhaft sofort von der elektrolytisch aktiven Anodenoberfläche abgerissen bzw. abgeleitet wird, und die Chlorgasblasen durch die gerichtete Strömungsgeschwindigkeit des Elektrolyten und der Erzpartikel sowie durch ihre Auftriebskraft im wässrigen Elektrolyten, in eine stark flachwinklige nach oben gerichteten Auftriebsbahn gezwungen werden und dadurch, durch die vergrößerte Wegstrecke des Chlorgas bei in Lösunggehen, eine größere Anzahl von Erzteilchen chloriert werden können und daß das Chlorgas dadurch am Austreten aus dem Elektrolyten in die athmosphärische Luft gehindert wird und optimal din Lösung des Elektrolyten gebracht wird0 Diesbezüglich soll auch die obere, kreisringförmige Stirn seite der elektrolytischen Auflösungszelle so gasdicht ausu gebildet sein, daß nur über geringflächige Durchbrüche das an der Kathode erzeugte Wasserstoffgas wegen der größeren Auftriebskraft gegenüber Chlorgas aus dem Elektrolyten an die athmosphärische Luft austreten kann, und die elektrolytische Auflösungszelle im Behälter der 1o Verfahrensstufe so angeordnet ist, daß das aus der elektrolytischen Auflösungszelle eventuell austretende Chlorgas eventuell nur eine sehr geringe Menge des an der Anode erzeugten Chlorgases, dieses Chlorgas um nach oben aus dem Elektrolyten ausscheiden zu können, in einer relativ langen Wegstrecke durch den im Behälter befindlichen Elektrolyten diffundieren muß und wegen der sehr guten Löslichkeit von Chlorgas im wässrigen Elektrolyten bei Umwelttemperaturen, dieses Chlorgas dadurch weitestgehend vollständig in Lösung des Elektrolyten gebracht wird.Due to the hydraulic delivery of the electrolyte ore mixture through the electrolytic dissolution cell in Schwebege sen speed also the coarsest Brzpartikel, according to the invention should also be achieved that compared to one not by flooded electrolytic dissolution cell that the gaseous generated at the anode Chlorine by the flow of the electrolyte constantly and advantageously immediately from the electrolytically active anode surface is torn off or derived, and the Chlorine gas bubbles through the directed flow velocity of the electrolyte and the ore particles as well as their buoyancy in the aqueous electrolyte, into a strongly flat-angled upward lift path are forced and thereby, due to the increased path of the chlorine gas when going into solution, a larger number can be chlorinated by ore particles and that the chlorine gas can thereby escape from the electrolyte into the atmospheric air is prevented and optimally din Solution of the electrolyte is brought 0 In this regard, too the upper, circular end face of the electrolytic dissolution cell like this gastight ausu be formed that only through small breakthroughs on the The cathode generated hydrogen gas because of its greater buoyancy than chlorine gas from the electrolyte can escape to the atmospheric air, and the electrolytic Dissolution cell in the container of the 1o process stage is arranged so that the Any chlorine gas escaping from the electrolytic dissolution cell may only be a very small amount of the chlorine gas generated at the anode, this chlorine gas to be able to excrete upwards from the electrolyte, in a relatively long distance must diffuse through the electrolyte in the container and because of the very good solubility of chlorine gas in aqueous electrolytes at ambient temperatures, this chlorine gas is largely completely dissolved in the electrolyte will.

Dadurch sollen auch lokale und externe Uweltgefahren des aus der 1. Verfahrensstufe und somit aus der elektrolytischen AuGlößungszelle sonst eventuell austretenden Chlorgases vermieden werden0 Der für das elektrochemische Verfahren vorgesehene Elektrolyt (H20) ist mit einer gewissen Menge dissoziierten Natriumchlorid (NaCl) und Bromkalium (KBr) angereichert, um auch dadurch zu erreichen, daß der Elektrolyt eine relativ günstige elektrische Leitfähigkeit bzwo relativ geringen ohmschen Widerstand besitzt und die Ohlorgaserzeugung pro Zeiteinheit und Gleichstromleistung aus verschiendenen Gründen optimiert wird. Da die Elektrolytmenge aus verschiedenen Gründen um ein Vielfaches größer als die jeweils in die 10 Verfahrensstufe eingesetzte Erzeharge bemessen ist und das im Elektrolyten dissoziiert (NaCl) und(KBr) auch zur Chlorierung von mehreren Erzchargen ausreicht, wird im Einklang der erfindungsgemäßen Vorteile auch eine Minimierung des Anlagen aufwandes derart erreicht, daß der Elektrolyt in der 1. Verfahrensstufe für mehrere Erzchargen genutzt wird und bei etwa gleichen Prozeßzeiten in den einzelnen Verfahrensstufen, somit entsprechend der im Elektrolyten eingesetzten Anzahl von Erzchargen gleiche Anzahl von autaktischen 1. Verfahrensstufen mit gleichen elektrolytischen Auflösungszellen in erfindungsgemäßer funktioneller Verbindung mit jeweils einer 20 , 3. und 4. Verfahrensstufe betrieben werden0 Nachdem der Elektrolyt für mehrere Erzchargen benutzt wurde und somit mit einer gewissen Menge kolloidaler Edelmetalle angereichert wurde, wird er erzfrei in den Behälter der 2. Verfahrensstufe gepumpt, Durch vorzugsweise dosierter Zugabe von Salzsäure, soll der Elektrolyt in der 2. Verfahrensstufe auf einen reduzierten pH-Wert von 7 T 9 gebracht bzw. neutralisiert werden0 bei der Neutralisierung des alkalischen Elektrolyten, pH-Wert ca. 12 ~ 14, durch Zugabe von vorzugsweise Salzsäure (HCL) und somit Einstellung auf einen für die 30 Verfahrensstufe günstigen pH-Wert 7 9, 9, wird vorteilhaft Natriumchlorid (NaCl) erzeugt und seine Ionen (Na+) und (Cl-) dissoziieren im Elektrolyten und werden für die 1. Verfahrensstufe genutzt.This should also include local and external environmental hazards from the 1st Process stage and thus from the electrolytic dissolution cell otherwise possibly escaping chlorine gas must be avoided for the electrochemical process intended electrolyte (H20) is dissociated with a certain amount of sodium chloride (NaCl) and potassium bromide (KBr) enriched in order to achieve that the Electrolyte has a relatively favorable electrical conductivity or relatively low Has ohmic resistance and the chlorine gas generation per unit of time and direct current power is optimized for various reasons. Since the amount of electrolyte from different Reasons many times greater than those used in each of the 10 procedural stages Ore batch is measured and that dissociates in the electrolyte (NaCl) and (KBr) too is sufficient for the chlorination of several ore batches, is in accordance with the invention Advantages also a minimization of the system effort achieved in such a way that the electrolyte is used in the 1st process stage for several ore batches and for approximately the same Process times in the individual process stages, thus corresponding the number of ore batches used in the electrolyte is the same as the number of autactic ones 1. Process steps with the same electrolytic dissolution cells in accordance with the invention functional connection operated with a 20, 3rd and 4th process stage become0 After the electrolyte has been used for several ore batches and thus with If a certain amount of colloidal precious metals has been enriched, it becomes ore-free pumped into the container of the 2nd process stage, by preferably metered addition of hydrochloric acid, the electrolyte should be reduced to one in the 2nd process stage pH of 7 → 9 can be brought or neutralized during the neutralization of the alkaline electrolytes, pH value approx. 12 ~ 14, by adding preferably hydrochloric acid (HCL) and thus setting to a pH value that is favorable for the process stage 7 9, 9, sodium chloride (NaCl) is advantageously produced and its ions (Na +) and (Cl-) dissociate in the electrolyte and are used for the 1st process stage.

In der 3. Verfahrensstufe soll die Ausfällung der Edelmetalle, wie Gold, aus ihrer im Elektrolyten gelösten Au3 -Verbindungen und der Reduktion der anwesenden Oxidanten wie C12 Hr2, C10-, BrO-, etceS durch Zugabe von vorzugsweise Natriumdithionit (Na2S2O4) zum Elektrolyten, vorgenommen werden.In the 3rd process stage, the precipitation of the precious metals, such as Gold, from their Au3 compounds dissolved in the electrolyte and the reduction of present oxidants such as C12 Hr2, C10-, BrO-, etceS by adding preferably Sodium dithionite (Na2S2O4) to the electrolyte.

Das somit in Flockung ausgefällte Edelmetall wird danach durch Filtration vom Elektrolyten getrennt bzw. separiert und der Elektrolyt wird zur Reduktion und Neutralisation, nicht der noch in ihm dissoziierten Cl - und Na+ - Ionen, zur 4. Verfahrensstufe umgepumpt.The precious metal thus precipitated in flocculation is then filtered through separated or separated from the electrolyte and the electrolyte is used for reduction and Neutralization, not of the Cl - and Na + ions still dissociated in it, for the 4th Process stage pumped around.

Der somit in der 4. Verfahrensstufe aufbereitete Elektrolyt, wobei vorteilhaft zur Einsparung von Prozeßzeiten, das durch Chlorierung der Erzsubstanz entzogene dissoziierte Natriumchlorid und Kaliumbrom wieder auf den erfindungsgemäß vorgesehenen Sollwert in der 40 Verfahrensstufe zuzuführen, der Elektrolyt aus der 4. Verfahrensstufe einer aufnahmebereiten 1. Verfahrensstufe dann zugeführt wird0 Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung sind der folgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispieles und der Zeichnung zu entnehmen, In der Zeichnung ist Figo 1 Seitenansicht der vier Verfahrensstufen im teilweisen Längsschnitt ihrer Haupt komponenten.The electrolyte thus prepared in the 4th process stage, whereby advantageous for saving process times caused by chlorination of the ore substance withdrawn dissociated sodium chloride and potassium bromine back to the invention provided target value in the 40 process stage, the electrolyte from the 4th procedural stage is then fed to a receptive 1st procedural stage0 Further Features and advantages of the invention are given in the following description of an exemplary embodiment and the drawing can be seen, In the drawing Figo 1 is a side view of the four Process stages in partial longitudinal section of their main components.

Fig.2 Draufsicht auf die vier VerfahrensstuBenO Figo 3 Längsschnitt durch die Hauptkomponenten, wie Behälters Filtrationseinrichtung etco, der 1. Verfahrensstufe in einem größeren Maßstab.Fig. 2 top view of the four process stages Figo 3 longitudinal section through the main components, such as the container's filtration device, etc., the 1st process stage on a larger scale.

Fig. 4 Längsschnitt durch den Absetzbehälter und der Filtrationseinheit der 10 Verfahrensstufe0 Fig. 5 Querschnitt durch den Absetzbehälter und der Filtrationseinheit der 1. Verfahrensstufe in der Schnittlinie V - V.4 shows a longitudinal section through the settling tank and the filtration unit of process stage 0 Fig. 5 Cross section through the settling tank and the filtration unit the 1st process stage in the section line V - V.

Fig. 6 Längsschnitt durch einen Teil der im Behälter der 1o Verfahrensstufe angeordneten elektrolytischen Auflösungszelle.6 shows a longitudinal section through part of the process stage in the container of the 1o process stage arranged electrolytic dissolution cell.

Fig0 7 querschnitt durch einen Teil der im Behälter der 1. Verfahrensstufe angeordneten elektrolytischen Auflösungszelle in der schnittlinie VII - VIIo Fig. 8 Geschgwindigkeitsvektoren des Elektrolyt-Erzgemisches in der elektrolytischen Auflösungszelle.Fig0 7 cross section through part of the in the container of the 1st process stage arranged electrolytic dissolution cell in the section line VII - VIIo Fig. 8 velocity vectors of the electrolyte-ore mixture in the electrolytic Dissolution cell.

Das in der Zeichnung dargestellte elektrochemische Verfahren zur Gewinnung von Edelmetallen aus Erzsubstanzen, besteht im wesentlichen aus den vertikal angeordneten Behältern 1,2, 3 und 4 der vier Verfahrensstufen 1., 2., 3. und 40, der an dem konischen unteren Teil 102p 2.2, 302 und 4.2 der Behälter 1,2, 3 und 4 angeordnetn Absetzbehälter 8, 10, 12 und 14 zur Aufnahme der in der jeweiligen Verfahrensstufe durch Schwerkraft-Sedimentation vom Elektrolyten zu separierenden Substanzen E.1, F, G und H, der an den Absetzbehältern 8, 10 und 12 angeordneten Filtrationseinheiten 9o 11 und 13, den groß£lächigen Sperrklappen 5 zum Öffnen und wasserdichten Schließen beider kreisrunder Stiraiflächen der Absetzbehälter, der im Behälter 1 anheordneten elektrolytischen Auflösungszelle 6, die Kreisläufe zur hydraulischen Förderung des Elektrolyt-Erzgemisches oder des Elektrolyten EoO mit ihren Pumpen 7 und die an den Behältern 2,3 und 4 angeordneten Rührwerke 1150 In der Zeichnung sind Einrichtungen und Aggregate, wie Ansetzbehälter mit Pumpen und sonstigem Zubehör zu in Lösung bringen der chemischen Substanzen (Natriumchlorid NaCl, Bromkalium KBr, Natruimw dithionit Na2S204 ect.) und der dosierten hydraulischen Förderung der gesättigten Lösungen zu den in den einzelnen Verfahrensstufen befindlichen Elektrolyten, MeU- und Steuereinrichtungen zur Überwachung der Sollwertkonzentration des im Elektrolyten dissoziierten Chlors (Cl) und Bromkaliums9 der optimalen Ausfällung der im Elektrolyten gelösten, kolloidalen Edelmetalle, der optimalen Neutralisation des Elektrolyten in der 4. Verfahrensstufe, außer dem dissoziierten Natriumschlorid und Bromkalium, pH-Wert Überwachung in den einzelnen Verfahrensstufen, Füllstandskontrolle des Elektrolyten in den Behältern der Verfahrensstufen ect., nicht dargestellt, da diese Komponenten dem heutigen technischen Standard entsprechen.The electrochemical extraction process shown in the drawing of precious metals from ore substances, consists essentially of the vertically arranged Containers 1, 2, 3 and 4 of the four process stages 1., 2., 3. and 40, which is attached to the conical lower part 102p 2.2, 302 and 4.2 of the containers 1, 2, 3 and 4 arrangedn settling containers 8, 10, 12 and 14 for receiving the gravity sedimentation in the respective process stage Substances E.1, F, G and H to be separated from the electrolyte in the settling tanks Filtration units arranged in 8, 10 and 12, 9o 11 and 13, the large butterfly valves 5 for opening and watertight closing of both circular stiffened surfaces of the sedimentation containers, the electrolytic dissolution cell 6 arranged in the container 1, the circuits for the hydraulic conveyance of the electrolyte-ore mixture or the electrolyte EoO with their pumps 7 and the agitators 1150 arranged on the containers 2, 3 and 4 The drawing shows facilities and units, such as preparation tanks with pumps and other accessories to dissolve the chemical substances (sodium chloride NaCl, potassium bromide KBr, Natruimw dithionite Na2S204 ect.) And the metered hydraulic Promotion of the saturated solutions to those in the individual process stages Electrolytes, MeU and control devices for monitoring the setpoint concentration of the chlorine (Cl) and potassium bromide dissociated in the electrolyte9 of optimal precipitation the colloidal precious metals dissolved in the electrolyte, the optimal neutralization of the electrolyte in the 4th process stage, except for the dissociated sodium chloride and potassium bromide, pH value monitoring in the individual process stages, level control of the electrolyte in the containers of the process stages ect., not shown, because these components correspond to today's technical standards.

Gleichermaßen wurde auf die Beschreibung und Darstellung des Abbaues und der Aufbereitung der edelmetallhaltigen Erze oder Flußbettsedimente, ihre Förderung zu der elektrochemischen Verfahrensanlage, der Abtransport der Ausfällungseubstanzen von der Verfahrensanlage, die externen Versorgungseinrichtungen, die Scheideverfahren der aus dem Elektrolyten ausgeflockten Edelmetalle und sonstige sekundäre Einrichtungen und Maßnahmen verzichtet.The description and illustration of the dismantling were also taken into account and the processing of ores containing precious metals or river bed sediments, their extraction to the electrochemical process plant, the removal of the precipitation substances from the process plant, the external supply facilities, the Separation process of the precious metals flocculated from the electrolyte and others secondary facilities and measures are waived.

Entsprechend der partikalen Struktur und Verteilung der Edelmetalle, wie Silber, Gold, Platin etc0, in Erzen, sandigen oder lehmigen Flußbettsedimenten oder noch mit der erfindung gemäßen Verfahrensanlage ausbeutewürdigen Abraumhalden aus älterer Vergangenheit, die unvollständig raffiniert bzw. einen gewissen noch wirtschaftlich auszubeutenden Prozentsatz von Edelmetallen pro Gewichtseinheit beinhalten, die Erze beio spielsweise in einer Kugelmühle auf eine Korngröße, beispielsweise 25 Mikrometer (0,025 mm), feinstzumahlen und daß dadurch das Erz so aufgeschlossen wird, daß die am Erz gebundenen Edelmetalle optimal bzw. vollständig in Lösung der Elektrolyten durch Chlorierung, bei relativ geringer Lösuneszeits gebracht werden können0 Die lenmigen Edelmetallhaltigen Flußbettsedimente befinden sich in diesen gediegenen Vorkommen bereits in feinstkörniger Beschaffenheit btwo in disperser Phase.According to the partial structure and distribution of the precious metals, such as silver, gold, platinum, etc., in ores, sandy or loamy river bed sediments or spoil heaps that are still exploitable with the process plant according to the invention from an older past that is incompletely refined or still has a certain degree of sophistication contain an economically exploitable percentage of precious metals per unit weight, the ores for example in a ball mill to a grain size, for example 25 micrometers (0.025 mm), to be finely ground and that thereby the ore is opened up is that the precious metals bound to the ore optimally or completely in solution of the Electrolytes can be brought by chlorination with a relatively short solution time can0 The lean precious metal-containing river bed sediments are located in these dignified occurrences already in the finest-grained nature and two in more dispersed Phase.

Die somit aufbereitete Erzsubstanz wird in einer vorbestimmten Menge pro Charge durch Fördermittel, wie Elektrohängebahn mit Erzkübel oder Förderband im Taktbetrieb, von oben der lo Verfahrensstufe bzwo in den Behälter 1 dieser Verfahrensstufe,in dosierter Art, zugeführt. Vor der Zuführung des feinstgemahlenen Erzcharge befindet sich bereits der Elektrolyt im Behälter 1. Dadurch soll erreicht werden, daß beim vertikalen Fall der Erzpartikel durch den chlorgasgesättigten Elektrolyten in relativ großer vertikaler Fallstrecke bzw. vertikaler Länge des Behälters 1, die rzpartikel zumindest die in disperser Phase in großer Verteilung bzw. entsprechender Mischung mit dem Elektrolyten gebracht und die Erzpartikel bereits der Chlorierungswirkung des Elektrolyten ausgesetzt werden. Aus verschiedenen vorteilhaften Gründen, die nachfolgend noch bezeichnet werden, soll das vorbestimmte Elektrolytvolumen um ein Vielfaches größer als das Volumen des Erzcharge bemessen sein0 Es soll beispielsweise das Volumen des Elektrolyten E.O. = 30 m3 ca. 30 to. und das der Erzcharge 5 m³ # ca. 10,5 to. betragen.The ore substance thus processed is in a predetermined amount per batch by means of conveying means, such as electric overhead conveyors with ore buckets or conveyor belts in cycle operation, from above the lo process stage or in the container 1 of this process stage, in metered type, supplied. Located in front of the feeding of the finely ground ore batch the electrolyte is already in the container 1. This is to achieve that when vertical fall of the ore particles through the electrolyte saturated with chlorine gas in relative large vertical fall distance or vertical length of the container 1, the rzpartikel at least those in the disperse phase in a large distribution or corresponding mixture brought with the electrolyte and the ore particles already have the chlorination effect of the electrolyte. For various beneficial reasons that to be referred to below, the predetermined electrolyte volume is intended to be one Much larger than the volume of the ore charge It for example, the volume of the electrolyte E.O. = 30 m3 approx. 30 to. and the the ore charge 5 m³ # approx. 10.5 to. be.

Der Elektrolyt, Wasser (H2O), soll vorzugsweise mit dissoziierten Natriumchlorid (NaCl) ca. 10 % und Bremkalium (Kör) ca. 0,5 % angereichert sein0 Neben der dadurch gegebenen relativ guten elektrischen Leitfähigkeit des Elektrolyten, Protolyse der vorgenannten Salze und der starken Alkalisierung des Elektrolyten durch die erfindungsgemäße elektrolytische Auflösungszelleß daß auch vorteilhaft durch die dadurch gegebene Elektrolyse, Hypohalogenit bzw. Halogenat erzeugt wird und durch Zugabe von Bromkalium zum Elektrolyten die Löslichkeitsminderung des Chlors bei gewünschter hoher Halogenidkonzentration des Elektrolyten, durch die vom Brom erhebliche erzeugte Polyhalogenitbildung, dieser Nachteil egalisiert wird0 Durch die Anreicherung des Elektrolyten mit ca. 10 ,t Natriumchlorid (NaCl) bei Umwelttemperatur, soll auch erreicht werden, daß die Chlorgaserzeugung an der Anode, in Kompensierung von Prozeßeinflüssen, in ständig vorbestimmter limitierter Menge pro Zeit- und Anodenflächenheit betrieben wird und dadurch auch lokale und zeitliche Übererzeugung von Chlorgas, auch zur Vermeidung von lakaler oder externer Umweltgefahren, vermieden wird0 Auch soll dadurch und durch die platinierte Titananode 6.1 die Sauerstofferzeugung an der Anodenelektrode vorteilhaft gering gehalten werden,,da in der 30 Verfahrensstufe die Oxidaten, wie C10 -, BrO -, etc., des Elektrolyten durch chemische Reduktionemittel neutralisiert werden müssen.The electrolyte, water (H2O), should preferably be dissociated with Sodium chloride (NaCl) approx. 10% and brimpotassium (grain) approx. 0.5% In addition to the resulting relatively good electrical conductivity of the electrolyte, Protolysis of the aforementioned salts and the strong alkalization of the electrolyte by the electrolytic dissolution cell according to the invention that is also advantageous is generated by the resulting electrolysis, hypohalite or halogenate and by adding potassium bromide to the electrolyte, the solubility of the chlorine is reduced at the desired high halide concentration of the electrolyte, due to the bromine considerable polyhalite formation produced, this disadvantage is offset by the enrichment of the electrolyte with approx. 10. t sodium chloride (NaCl) at ambient temperature, should also be achieved that the chlorine gas generation at the anode, in compensation of process influences, in a constantly predetermined limited amount per time and anode area is operated and thereby also local and temporal overproduction of chlorine gas, also to avoid local or external environmental hazards, is avoided too should thereby and through the platinum-coated titanium anode 6.1 the oxygen generation the anode electrode are advantageously kept low, because in the 30 process stage the oxidates, such as C10 -, BrO -, etc., of the electrolyte by chemical reducing agents need to be neutralized.

Wie auchin Figo 3 dargestellt9 wird das feinstgemahlens Erz E vertikale an der oberen freien Öffnung des Behälters 1 der 10 Verfahrensstufe, in den Elektrolyten E.O bzw. Bn den Behälter 1 eingebracht0 Trotz der sehr Beinen Körnung des Erzes, auch zum Teil in disperser Phase und somit in guter Vermischung bzw. Auflösung im Elektrolyten9 auch wegen der relativ großen vertikalen Fallstrecke zum unteren konischen Bunde 1o2 des Behälters 1, wird sich zumindest die großkörnige Erzeubstanz relativ schnell durch Schwerkraft-Sedimentation im unteren konischen i3eiz 1,2 des Behälters 1 absetzens Bei diesem Vorgang des Einbringens des Erzes in den Behälter 1 ist die obere Sperrklappe 5 des Absetzbehälters 5 in Sperrstellung bzw. das Erz kann in den Absetzbehälter 8 nicht ein" dringen. Auch der im behälter 1 befindliche Elektrolyt E.O ist dabei ebenfalls vom Absetzbehälter 8 gespertt.As also shown in Fig. 3, the finely ground ore E is introduced vertically at the upper free opening of the container 1 of the 10 process stage, into the electrolyte EO or Bn, the container 1 in good mixing or dissolution in the electrolyte9 also because of the relatively large vertical fall distance to the lower conical collar 1o2 of the container 1, at least the large-grain ore substance will settle relatively quickly through gravity sedimentation in the lower conical i3eiz 1.2 depositing the container 1 During this process of introducing the ore into the container 1, the upper locking flap 5 of the sedimentation container 5 is in the locked position or the ore cannot penetrate into the sedimentation container 8. Also the electrolyte EO in the container 1 is also blocked by the sedimentation tank 8.

Nachdem die Erzcharge E in den Behälter 1 eingebracht ist 9 wird das vumpenaggregat 7 in Betrieb gesetzt und über die Saugleitung 1.4 und Druckleitung 1o6 und 1,8 wird der Elektrolyt in die elektrolytische Auflösungszelle 6 und von da wieder in den Behälter 1 gepumpt. Kurz nach der Einschaltung des Pumpenaggregates 7 in vorgenannter Weise werden die Sperrklappen V1 und V2 automatisch geöffnet und über die Druckleitung 1.7 sollen ca. 20 % des vom Pumpenaggregat geförderten Elektrolyt-Erzge misches, über an der Rohrleitung 1.7 angeordneten Spülrohre 1.7.1, zum ständigen Ausspülen einer gewissen Menge des im konischen Teil 102 des Behälters 1 abgesetzten Erzsubstanz pro Zeiteinheit in die Saugleitung 1.3, benutzt werden. Bei der vorgesehenen hydraulischen Förderung des Erzes in der Saugleitung 1.5, Druckleitungen 1.6, 107 und 1.8 sowie durch die elektroltische Auflösungszelle 6, um dadurch auch optimal günstige Chlorierungsbedingungen der Erzpartikel zu schaffen, daß ca. 9 Volumeneinheiten Elektrolyt ca. 1 Volumeneinheit feinkörnige Erzsubstanz beinhalten. Bs wird somit bei einer Förderleistung der hydrauilschen Fördereinrichtung von 5 m³-1 min, die in die erste Verfahrensstufe eingebrachte Erzcharge von 5 m3, pro Stunde ca. 5mal durdh die e3:tr elektrolytische Auflösungszelle 6, den zuständigen Rohrleitungen und durch den unteren Teil des Behälters 1 gefördert0 Wie bereits bezeichnet, sollen ständig 20 % des von der hydraulischen Fördereinrichtung geförderten Elektrolyt-Erzegemisches durch die Druckleitung 107 und 80 p zur elektrolytischen Auflösungszelle 6 gefördert werden.After the ore batch E has been placed in the container 1, the Pump unit 7 put into operation and via the suction line 1.4 and pressure line 1o6 and 1,8 the electrolyte is in the electrolytic dissolution cell 6 and from there again pumped into container 1. Shortly after the pump set has been switched on 7 in the aforementioned manner, the locking flaps V1 and V2 are automatically opened and About 20% of the electrolyte ore conveyed by the pump unit should be via the pressure line 1.7 mix, via flushing pipes 1.7.1 arranged on the pipeline 1.7, for permanent Rinsing out a certain amount of the deposited in the conical part 102 of the container 1 Ore substance per unit of time in the suction line 1.3, are used. At the intended hydraulic conveyance of the ore in the suction line 1.5, pressure lines 1.6, 107 and 1.8 as well as by the electroltische dissolution cell 6 to thereby also optimal to create favorable chlorination conditions for the ore particles that approx. 9 volume units Electrolyte contain approx. 1 volume unit of fine-grained ore substance. Bs will thus with a delivery rate of the hydraulic conveyor of 5 m³-1 min, the ore charge of 5 m3 introduced into the first process stage, approx. 5 times per hour through the e3: tr electrolytic dissolution cell 6, the responsible pipelines and conveyed through the lower part of the container 1 constantly 20% of the electrolyte-ore mixture conveyed by the hydraulic conveying device conveyed through the pressure line 107 and 80 p to the electrolytic dissolution cell 6 will.

Der Rohrquerschnitt der Bruckieitung 107 ist deshalb gegenüber den Druckleitungen 1.6 und 1. entsprechend geringer bemessen Ist im Störungsfalle der hydrostatische Druck in der Druck leitung 1o7 größer als der in den Druckleitungen 1o6 und 1,8.The pipe cross section of the Bruckieitung 107 is therefore compared to the Pressure lines 1.6 and 1. dimensioned correspondingly smaller Is in the In the event of a malfunction, the hydrostatic pressure in the pressure line 1o7 is greater than that in the pressure lines 1o6 and 1,8.

so wird die Sperrklappe V3 automatisch von der geöffneten Stellung in Drosselstellung verstellt, bis der hydrostatische Druck in den Rohrleitungen 1o6 und 1.8 dem der Rohrleitung 107 entspricht. Umgekehrt wird die Drosselstellung der Sperrklappe V3 entpsrechend dem Druckabfall in der Rohrleitung 1o7 wieder reduziert, damit immer gleicher hydrostatischer Druck in der Rohrleitung 1.7 und in den Rohrleitungen 106 und 108 besteht0 Bei der vorgenannten hydraulischen Förderung des Elektrolyt-Erzgemisches zur elektrolytischen Auflösungszell 6, befindet sich die Sperrklappe V4 in geschlossener Stellung0 Wie auch in Fig0 7 dargestellt, wird das Elektrolytlrzgemisch durch die Rohrleitung 1089 horizontal und tangential, in Schwebegeschwindigkeit der Erzpartikel, in die elektrolytische Auflösungszelle 6 gefördert0 Im wesentlichen besteht die elektrolytische Auflösungszelle 6 aus der kreisrunden zylindrischen Anode 6.1 und Kathode 60209 den ringförmigen Distanzierungselementen 6.5, zur Distanzierung bzwo Abstandhaltung der Kathode zur Anode und gasdichten Abschlusses des Kathoden- Anodenraumes, die beispielsweise aus geeigneten Kunststoff bestehen und elektrisch nicht leitfähig sein sollen, den relativ großflächigen Stroinzufu'hrungsleitungen 6.3 und 6.4 und den Befestigungselementen 6.6, um die Anode und Kathode und das Distanzierungselement 6.5 lösbar und starr an der endlosen ringförmigen Behälterverstärkung 1.15, der kreisrunden Behälterinnenwandung, zu befestigen0 Die kreisrunde Anode und Kathode soll vorzugsweise aus Titanblech mit einer Materialstärke von 4 mm bestehen und wegen der relativ großen Durchmesser B.1 und C.1 sowie der Länge As sollen sie aus gleic-hgroßen Segmenten gebildet werden0 Der allseitig konstante Abstand der Anode zur Behälterinnenwandung 1.1 soll 25 mm und der der Kathoe 6.2 zur Anode 6.1 soll ebenfalls 25 mm betrageno Wie in Fig. 6 dargestellt9 soll die erfindungsgemäße Anode 6.1 vorzugsweise als Streckgitter ausgebildet sein, damit in Wirkung der Strömungsablenkschwellen 1014, die vertikal an der Behälterinnenwandung in Länge C angeordnet sind' das Elektrolyt-Erzgemisch bei einem kreisrunden Durchlauf durch die elektrolytische Auflösungszelle 6, wie auch in Fig. 7 dargestellt, mehrmals in Richtung d, von der Behälterinnenwandung 1.1 zur Kathode 6.2 und von ihr wieder zur Behälterinnenwandung 101 flachwinklig gegenüber der kreisrunden Durchlaufstrecke, vor allem die Erzpartikel abzulenken, damit das Elektrolyt-Erzgemisch mehrmals die Anode durchströmt.so the locking flap V3 is automatically from the open position adjusted in throttle position until the hydrostatic pressure in the pipelines 1o6 and 1.8 corresponds to that of pipeline 107. The throttle position is reversed the butterfly valve V3 is reduced again in accordance with the pressure drop in the pipeline 1o7, thus always the same hydrostatic pressure in the pipeline 1.7 and in the pipelines 106 and 108 consists0 In the aforementioned hydraulic conveyance of the electrolyte-ore mixture to the electrolytic dissolution cell 6, the locking flap V4 is in the closed position Position0 As also shown in Fig. 7, the electrolyte mixture is fed through the Pipeline 1089 horizontal and tangential, at the speed of the ore particles floating, conveyed into the electrolytic dissolution cell 6 electrolytic dissolution cell 6 from the circular cylindrical anode 6.1 and Cathode 60209 the annular spacing elements 6.5, for spacing or Keeping the cathode at a distance from the anode and gas-tight closure of the cathode-anode compartment, which for example consist of suitable plastic and are not electrically conductive should be, the relatively large-area Stroinzufu'hrungsleitung 6.3 and 6.4 and the fastening elements 6.6 to the anode and cathode and the spacer element 6.5 detachable and rigid on the endless annular container reinforcement 1.15, the circular inner wall of the container, to be attached0 The circular anode and cathode should preferably consist of titanium sheet with a material thickness of 4 mm and because of the relatively large diameter B.1 and C.1 and the length As they should be made of segments of the same size are formed 0 The constant spacing of the anode on all sides to the container inner wall 1.1 should be 25 mm and that of the cathode 6.2 should be to the anode 6.1 likewise be 25 mm. As shown in FIG. 6, the anode according to the invention should 6.1 preferably be designed as expanded metal, so that the flow deflection thresholds act 1014, which are arranged vertically on the inner wall of the container in length C 'the electrolyte-ore mixture at a circular pass through the electrolytic dissolution cell 6, as well shown in Fig. 7, several times in direction d, from the container inner wall 1.1 to the cathode 6.2 and from it again to the container inner wall 101 at a flat angle opposite the circular pass-through section, above all to deflect the ore particles so that the Electrolyte-ore mixture flows through the anode several times.

Dadurch soll erfindungsgernäß erreicht werden, daß die Erzpartikel denkbar optimal von dem an der Anode erzeugten Chlorgas "in statu nascendi" chloriert werden, da sonst und wenn die Wandung der Anode nicht durchbrochen ist, die Erzpartikel bei hydraulischer Förderung in Schwebegeschwindigkeit der Wirkung der Zentrifugalkraft in der elektrolytischen Auflösungszelle 6 ausgesetzt sind und zur Anodenwandung diffundieren und sich an ihr in dieser Separierungswirkung konzentriert sammeln und an ihr in Wirkung von Reibung entlanggleiten würden.This is to be achieved according to the invention that the ore particles Conceivably optimally chlorinated by the chlorine gas generated at the anode "in statu nascendi" otherwise and if the wall of the anode is not broken through, the ore particles in the case of hydraulic conveyance at floating speed, the effect of centrifugal force are exposed in the electrolytic dissolution cell 6 and to the anode wall diffuse and concentrate on it in this separating effect and would slide along it under the effect of friction.

Nachteilig wäre dabei vorwiegend, daß der ohmsche Widerstand zwischen Anode und Kathode erhöht wird und das Coating (Beschichtung der aktiven Anodenoberfläche mit Platinat) erheblich schneller als sonst verschleißtO Wie in Fig. 8 dargestellt, soll der Geschwindigkeitsvektor der horizontalen und tangentialen hydraulischen Förderung des Elektrolyt-Erzgemisches in die elektrolytische Auflösungszelle 6 gleich a betragen, so soll der vertikal gerichtete Geschwindigkeitsrektor b, bedingt durch die erheblich größere Ringflächet zwischen Kathode und Behälterwandung gegenüber dem Querschnitt der Rohrleitung 108, erheblich geringer als a bemessen sein0 -1 Beträgt beispielsweise die Fördergeschwindigkeit a = 2,3 m sek.The main disadvantage here would be that the ohmic resistance between Anode and cathode is increased and the coating (coating of the active anode surface with platinum) wears out considerably faster than otherwise O As shown in Fig. 8, shall be the speed vector of the horizontal and tangential hydraulic Conveying the electrolyte-ore mixture in the electrolytic dissolution cell 6 the same a, the vertically directed velocity regulator b should be due to the considerably larger ring area between the cathode and the container wall the cross-section of the pipeline 108, be dimensioned considerably less than a0 -1 For example, if the conveying speed is a = 2.3 m sec.

(Meter pro Sekunde), die Fördergeschwindigkeit b = Os1 m sek0 das Maß C = 1.500 mm und der horizontale Umfang des Durchmessers Bol gleich 1.500 mm, so beträgt die theoretische Durchlaufstrecke der Erzpartikel durch die elektrolytische Auflösungszelle 6 bei einmaliger Förderung gleich ca. 225 Meter.(Meters per second), the conveying speed b = Os1 m sek0 das Dimension C = 1,500 mm and the horizontal circumference of the diameter Bol is 1,500 mm, so is the theoretical passage distance of the ore particles through the electrolytic Disintegration cell 6 with a one-time delivery equals approx. 225 meters.

Der Geschwindigkeitsvektor C zeigt die absolute Förderge schwindigkeit des Elektrolyt-Erzgemisches durch die elektrolytische Auflösungszelle 6.The speed vector C shows the absolute Förderge speed of the electrolyte-ore mixture through the electrolytic dissolution cell 6.

Die erfindungsgemäß ausgebildete elektrolytische Auflösungszelle und die dadurch bedingten vorteilhaften Kriterien und Abhängigkeiten bezüglich der alkalischen Elektrolyze, der optimalen Ohlorierung der Erzpartikel auch durch den chlorgasgesättigten und Natriumhypochlorit beinhalteten Elektrolyten, relativ geringer erforderlichen Gleichstromspannung an der Anode b,. Kathode, die großflächiu5e zylindrische Oberfläche derselben und im inklang anderer bezeichneter Vorteile, ist die bezeichnete elektrolytische Auflösung zelle 6 in jeglicher Sicht, auch bezüglich geringen Aufwandes und prakmatischer konstruktiver Ausbildung und das die Prozeßvorgänge in ihr keiner Störung ausgesetzt sind, eine optimale Problemlösung des elektrochemischen Verfahrens zur Chlorierung von edelmatallhaltigen Erzeubstanzen.The electrolytic dissolution cell designed according to the invention and the resulting advantageous criteria and dependencies with regard to the alkaline Electrolytes, the optimal chlorination of the ore particles also by the chlorine gas saturated and sodium hypochlorite included electrolytes, relatively less required DC voltage at the anode b ,. Cathode, the large cylindrical surface The same and in the inclusion of other designated advantages is the designated electrolytic one Resolution cell 6 in every view, also with regard to low effort and more practical constructive training and that the process processes in it are not exposed to any disturbance are an optimal solution to the problem of the electrochemical process for chlorination of noble metal-containing mineral substances.

In Figo 6 ist auch dargestellt, daß an der unteren Stirnseite der elektrolytischen Auflösungszelle 6 gegenüber der Zylinderlänge A der Kathoe 6.2, die Anode 6.1 um die Länge f kürzer bemessen sein soll. Dadurch soll erreicht werden, , daß wegen der vertikalen Relativfördergeschwindigkeit b des Elektrolyt-Erz gemisches, kein im unteren Bereich der Anode erzeugtes Chlorgas aus dem Kathoden-Anodenraum ausgetragen wird0 Im Einklang der bereits bezeichneten Vorteile auch bezüglich der einfachen Ausbildung der erfindungsgemäßen elektrolytischen Auflösungszelle, ergibt sich auch eine relativ große Kathoden-und Anodenoberfläche0 beispielsweise ca. 18 m D und das sich die gesamte aktive Kathodenoberfläche in konstantem Abstand zur Anode befindet. O@WOHL der Elektrolyt nach der Zuführung aus der 4. Verfahrensetufe in die 1. Verfahrensstufe möglichst in kurzer Zeit mitOhlorgas gesättigt werden soll, kann die Kathode und Anode mit einer vorteilhaft geringen Stromdichte 2 von ca. 1000 e 1500 Amper pro m aktiver Oberfläche betrieben werden.In Figo 6 it is also shown that at the lower end of the electrolytic dissolution cell 6 compared to the cylinder length A of the cathode 6.2, the anode 6.1 should be made shorter by the length f. This is to achieve that because of the vertical relative conveying speed b of the electrolyte ore mixture, no chlorine gas generated in the lower area of the anode from the cathode-anode compartment is carried out0 In line with the advantages already mentioned, also with regard to the simple design of the electrolytic dissolution cell according to the invention results There is also a relatively large cathode and anode surface, for example approx. 18 m D and that the entire active cathode surface is at a constant distance from Anode is located. O @ PROBABLY the electrolyte after the feed from the 4th process stage in the 1st process stage are saturated with chlorine gas as quickly as possible should, the cathode and anode with an advantageously low current density 2 of Approx. 1000 and 1500 amperes per m of active surface can be operated.

In den beiden kreisringförmigen Distanzierungselementen 6.5 sind ein oder mehrere sehr geringflächige Bohrungen oder i)urchbrüche vorgesehen, damit das an der Kathode erzeugte Wasserstoffgas (R) gedrosselt aud dem Anoden-Kathodenraum über den kreisringförmigen zylindrischen Hohlraum 6.6. und dem Elektrolyten E.ü aus dem Behälter 1 an die atmosphäre Luft entweichen kann. Zumindest im Hohlraum 6.6g durch die vorgesehene gedrosselte Entweichung des Wasserstoffgases und das die Dichte des Wasserstoffgases erheblich geringer als die von Chlorgas ist, wird das Wasserstoffgas an der inneren Oberseite des Hohlraumes g.6 eine horizontal niveaugleiche Gasblase ausbilden und es soll dadurch das eventuell in dem Hohlraum 6.6 befindliche Chlorgas, wegen der höheren Dichte, nach unten zurückgedrängt werden und es am Austreten aus dem Hohlraum 6.6 zu hinterno oollte dennoch eine nur denkbar geringe Menge Chlorgas in feinsten Bläschen aus dem Hohlraum 6.6 austreten, so muß dieses Chlorgas durch den Elektrolyten EoO in der relativ langen vertikalen Wegstrecke Z diffundieren und wird somit von den Elektrolyten gebunden bzw. in Lösung gebracht. Durch die bezeichneten erfindungsgemäßen Maßnahmen, einfacher aber wirkungsvoller Art, soll erreicht werden, daß kein Chlorgas aus dem Behälter 1 austreten kann und da sonst, wegen der sehr großen Giftwirkung von Chlorgas, dasselbe eine lokale oder externe Umweltgefahr darstellt und andererseits das an der Anode erzeugte Chlorgas vollständig zur Chlorierung der Erzpartikel genutzt werden sollo Fremdbelagbildung, vorwiegend an der Anode, und somit Störung der vorbestimmten Funktion derselben, soll und kann in kurzer Zeitz ca. 5 Minuten,durch Umpolung des tzleichstromes automatisch von der Anode buw, Kathode beseitigt werden Nachdem die an den Erzpertikeln gebundenen Edelmetalle vollständig in Lösung dea Elektrolyten als Tetrahydrox@@urat und £delmetallciilorid gebracht wurden, rird das Umpumpen des Elektrolyt-Erzgemisches in der 1. Verfahrensstufe beendet und die Gleiohstromzuführung zur elektrolytischen Auflösungszelle 6 wird unterbrochen bzwo abgeschalteto Dabei werden auch sofort die Sperrklappen V1 und V2 automatisch geschlossen und die obere Sperrklappe 5 des Absetzbehälters 8 wird mit geringer Wihkelgeschwindigkeit geöffnet0 Dabei fällt sofort ein großer Teil der Erzcharge, die sich ständig im unteren konischen r Teil 1.2 des Behälters 1 befindet, in den zylindrischen Hohlraum des Absetzbehälters 8 und wegen der erheblichen größeren Sinkgeschwindigkeit der größerkörnigen Erzpartikel, werden sich desselben im unteren Bereich Y des Hohlraumes des Absetzbehälters 8 und vorwiegend im Bereich der Filtrationseinheit 9 absetzens Nach einer gewissen Ruhezeit des Elektrolyten EoO im Behälter 1, werden auch die Erzpartikel in disperser Phase oder Kolloide durch Schwerkraft-Sedimentation durch den Elektrolyten in Richtung des Absetzbehälters 8 diffundieren0 Trotz des relativ kleinen Winkels des Konus des konischen unteren Teils 102 des Behälters 1, können sich an definnenwandung dieses Behälterteiles Erzpartikel, besonders in disperser Phasen ablagern Durch kurzzeitiges Einschalten des Pumpenkreislaufes, Saugleitung 1.4, Druckleitung 1,6 und 1,8 und das der dadurch geförderte Elektrolyt aus der unteren Stirnseite der elektrolytischen Auflösungszelle, in Zyklon wirkung bzw. in radialer Strömung nahe der Behälterinnenwandung 1.1 und in Hichtungswirkung zur konischen Behälter innenwandung 1.2, austritt, werden die an der Innenwandung des Behälterteiles 1.2 abgelagerten Erzpartikel von ihr entfernt und in den Elektrolyten bw. in den Absetzbehälter 8 gebracht0 Nach einer bestimmbaren Ruhezeit hat sich der Elektrolyt so weit enttrübtg daß sich die gesamte Erzcharge bzw. Ausfällungssubstanz im Absetzbehälter 8 befindet0 Durch den stark alkalisierten Elektrolyten werden auch die durch die Chlorierung in Lösung gebrachten unedlen Metalle, wie Eisen, Kupfer etc., und beispielsweise Magnetit als Hydro xide , ausgefällt und befinden sich ebenfalls wie das ausgew beutete Erz im Absetzbehälter 80 Danach wird die obere Sperrklappe 5 des Absetzbehälters 8 geschlossen. Die Ausfällungssubstanz der 10 Verfahrensstufe und eine geringere Menge Elektrolyt befinden sich somit gesperrt im Absetzbehälter 8. Bei einer Erzcharge von 5 m3 befinden sich maximal ca0 1,5 m3 Elektrolyt im Absetzbehälter 8. Da durch die Schwerkraft-Sedimentation der Erzpartikel in disperser Phase und die Silikonkolloide, kolloidales Edelmetall9 zwar in geringer Menge, aus den Elektrolyten in den Absetzbehälter 8 ausgebracht wurde* soll mit einer geringen Menge des fl;lektrolyten, beispielsweise 1 m3, der Filterkuchen bzw.In the two circular spacing elements 6.5 are a or several very small holes or i) openings are provided so that the Hydrogen gas (R) generated at the cathode is throttled in the anode-cathode compartment over the circular cylindrical cavity 6.6. and the electrolyte E.ü can escape from the container 1 to the atmosphere air. At least in the cavity 6.6g by the intended restricted escape of the hydrogen gas and the the density of hydrogen gas is considerably lower than that of chlorine gas the hydrogen gas at the inner top of the cavity g.6 has a horizontally level Form gas bubble and it should thereby possibly be located in the cavity 6.6 Chlorine gas, because of its higher density, will be pushed back down and it will escape Nevertheless, only a very small amount of chlorine gas ought to come from the cavity 6.6 to the rear emerge in the finest bubbles from the cavity 6.6, this chlorine gas must pass through diffuse the electrolyte EoO in the relatively long vertical path Z. and is thus bound by the electrolytes or brought into solution. Through the designated measures according to the invention, simple but effective type, should can be achieved that no chlorine gas can escape from the container 1 and otherwise, because of the very great poisonous effect of chlorine gas, the same local or external Represents an environmental hazard and, on the other hand, the chlorine gas generated at the anode completely to chlorinate the ore particles are used to form foreign deposits, predominantly at the anode, and thus disturbance of the predetermined function of the same, should and can in a short time approx. 5 minutes, by reversing the polarity of the direct current automatically from the anode buw, cathode to be eliminated after the bound to the ore particles Noble metals completely in solution of the electrolyte as tetrahydrox urate and delmetallic chloride were brought, rird the pumping of the electrolyte-ore mixture in the 1st process stage completed and the DC feed to the electrolytic dissolution cell 6 is interrupted or switched off o The locking flaps are also immediately activated V1 and V2 are automatically closed and the upper locking flap 5 of the sedimentation tank 8 is opened at a low rate of rotation 0 This immediately causes a large one Part of the ore charge that is constantly in the lower conical part 1.2 of the container 1 is located in the cylindrical cavity of the sedimentation tank 8 and because of the considerable the greater rate of descent of the larger-grain ore particles, will become the same in the lower area Y of the cavity of the sedimentation tank 8 and predominantly in the area the filtration unit 9 after a certain rest period of the electrolyte EoO in container 1, the ore particles are also in a disperse phase or colloids by gravity sedimentation through the electrolyte in the direction of the sedimentation tank 8 diffuse0 Despite the relatively small angle of the cone of the conical lower Part 102 of the container 1, can be defined on the wall of this container part Deposit ore particles, especially in disperse phases, by switching on for a short time of the pump circuit, suction line 1.4, pressure line 1.6 and 1.8 and that of the thereby pumped electrolyte from the lower end of the electrolytic dissolution cell, in cyclone effect or in radial flow near the container inner wall 1.1 and in the direction effect to the conical container inner wall 1.2, emerges, the ore particles deposited on the inner wall of the container part 1.2 are removed from it and in the electrolyte bw. brought into the sedimentation tank 8 after a determinable The electrolyte has become cloudy to such an extent that the entire ore charge has been removed or precipitation substance is located in the sedimentation tank 8 by the strongly alkalized Electrolytes also become those that are brought into solution by chlorination Metals such as iron, copper, etc., and, for example, magnetite as hydroxides, are precipitated and are also located in the sedimentation tank 80 afterwards, like the ore extracted the upper locking flap 5 of the sedimentation tank 8 is closed. the Precipitation substance of the 10 process stage and a smaller amount of electrolyte are located are thus locked in the sedimentation tank 8. With an ore batch of 5 m3 there are maximum about 1.5 m3 of electrolyte in the settling tank 8. Because of the gravity sedimentation the ore particles in the disperse phase and the silicone colloids, colloidal precious metal9 although in a small amount, discharged from the electrolyte into the settling tank 8 was * should with a small amount of the liquid electrolyte, for example 1 m3, the Filter cake or

die Ausfällungssubstanz vorzugsweise in Verdrängerwaschung, die kolloidalen Edelmetalle auszuwaschen werden0 Über den Pumpenkreislauf Saugleitung 1.13, Mempranpumpe 1016, Druckleitung 1017, und 1.11, bei geschlossener Stellung des Durchgangsventiles V in der Leitung 1.11, soll die vorgenannte Elektrolytmenge in den Absetzbehälter 8 gedrückt und verdrängt, dabei die gleiche, in der Ausfällungssubstanz E0101 und E0102 befindliche Elektrolytmenge, über die Rohrleitung 1010 und 1.9 zum Behälter lo Dabei ist selbstverständlich das Durchgangsventil V der Rohrleitung 1.11 geschlossen. Nach diesem Waschvorgang wird die Mempranpumpe 1.16 abgeschaltet und das Durchgangsventil V der Rohrleitung 1017 automatisch geschlossen.the precipitating substance preferably in displacement washing, the colloidal Precious metals are washed out via the pump circuit, suction line 1.13, diaphragm pump 1016, pressure line 1017, and 1.11, with the through valve in the closed position V in line 1.11, the aforementioned amount of electrolyte should be in the settling tank 8 pressed and displaced, while the same, in the precipitation substance E0101 and E0102 amount of electrolyte in the tank, via pipeline 1010 and 1.9 to the tank Lo, of course, the through valve V of the pipeline 1.11 is closed. After this washing process, the membrane pump 1.16 is switched off and the two-way valve V of the pipeline 1017 is automatically closed.

Danach wird das Durchgangsventil V der Leitung 1.11 automatisch geöffnet und es wird Preßluft in den Absetzbehälter 8 gedrückt, damit die in der schlämmigen Ausfällungssubstanz befindliche Elektrolytmenge ausgetrieben und über die Filtrationseinheit 9 und Rohrleitung 1.9 der Hauptmenge des Elektrolyten im Behälter 1 wieder zugeführt wird. Dieser Vorgang ist gewissermaßen ein zweiter Waschvorgang der Ausfällungssubstanz.Then the through valve V of the line 1.11 is opened automatically and compressed air is pressed into the sedimentation tank 8, so that the in the muddy The amount of electrolyte contained in the precipitate is driven out and passed through the filtration unit 9 and pipeline 1.9 of the main amount of electrolyte in container 1 is fed back will. This process is, so to speak, a second washing process for the precipitate.

Wie aus Fig. 3 und 4 weiterhin zu ersehen ist, soll danach über die Rohrleitung 1.10 und Filtrationseinheit 9, dabei in Gegenstromdichtung, die ausgepreßte Ausfällungssubstanz, besonders im Bereich der Innenwandung des Ab#etzbehälters 8, mit Wasser angereichert bzw. in Schlämmung gebracht werden0 Dabei wird nachfolgend die untere Sperrklappe g5 des Absetzbehälters 8 vollständig geöffnet (501.b) und daß durch Schwerkraftwirkung und eventueller Unterstützung durch Preßluft, die wiederum über die Leitung 1.11 in den oberen Bereich 8010 des Absetzbehälters 8 gepreßt wird, die Ausfällungssubstanz E. 1 (E.1.1.+E.1.2.) vertikal nach unten aus dem Absetzbehälter 8 auszubringen.As can also be seen from Fig. 3 and 4, should then be about the Pipeline 1.10 and filtration unit 9, in a counterflow seal, the pressed one Precipitation substance, especially in the area of the inner wall of the waste container 8, enriched with water or brought into slurry0 The following the lower locking flap g5 of the sedimentation container 8 is fully opened (501.b) and that by gravity and possible support by compressed air, which in turn is pressed via the line 1.11 into the upper area 8010 of the sedimentation tank 8, the precipitating substance E. 1 (E.1.1. + E.1.2.) vertically down to be brought out of the settling tank 8.

Das über die Rohrleitung 1010 und Filtrationseinheit 9 in den Absetzbehälter 8 gedrückte Wasser» dient einerseits9 dabei in Gegenstromrichtung, der Reinigung des Filter gewebe 906 und der Öffnungen 801 und andererseits zur weitestgehend vollständigen Entfernung der Ausfällungs substanz E.1 aus dem Absetzbehälter 80 Die erforderliche Druckwassermenge ist dabei relativ gering0 Nachdem die gesamte Ausfällungssubstanz E.1 aus dem Absetzbehälter 8 ausgebracht ist» wird die untere Sperrklappe 5 des Absetzbehälters 8 wieder automatisch geschlossen Wie auch in Fig. 4 dargestellt» besteht die bekannte großen flächige Sperrklappe 5 aus dem motorischen Antrieb 5.3, Untersetzungsgetriebe 5.2, Verstellwelle 5.4» die auch drehsteif mit der kreisrunden Dichtungsklappe 5.1 verbunden ist, Steckachse 5.6, dem kreisringförmigen elastomeren Dichtungselement 505D und ist an beiden Stirnseiten mit Befestigungsflansche ausgerüstet.That via the pipeline 1010 and filtration unit 9 into the settling tank 8 Pressed water »serves on the one hand9 in the countercurrent direction, for cleaning the filter fabric 906 and the openings 801 and on the other hand to the greatest possible extent Removal of the precipitation substance E.1 from the sedimentation tank 80 The required The amount of pressurized water is relatively small E.1 is brought out of the sedimentation tank 8 »the lower locking flap 5 of the Settling container 8 closed again automatically As shown in Fig. 4 » consists of the well-known large flat locking flap 5 from the motorized drive 5.3, Reduction gear 5.2, adjusting shaft 5.4 »which is also torsionally rigid with the circular Sealing flap 5.1 is connected, thru axle 5.6, the annular elastomeric Sealing element 505D and is equipped with fastening flanges on both front sides.

Wie in Figo 4 dargestellt» soll die zylindrische Länge W des Absetzbehälters 8 um das Maß X.1 länger, als die durch das vorbestimmte Volumen der Erzcharge bedingte vertikale Höhe Y+X, bemessen sein0 Das dadurch bedingte Restvolumen 8.10 des Absetzbehälters 8 soll einerseits zum Teil als zusätzliches Aufnahmevolumen der Ausfällungssubstanz dienen» wenn das Volumen der Erzr charge über den maximalen vorbestimmten Toleranzbereich bemessen sein sollten und andererseits kann der über die Rohrleitung 1.11 in Raum 8.10 geförderte Elektrolyt und die Preßluft auf die gesamte obere Kreisfläche der Ausfällungssubstanz E.1.1 oder E.1.2 einwirken.As shown in FIG. 4, the cylindrical length W of the sedimentation tank should be 8 by the dimension X.1 longer than that caused by the predetermined volume of the ore charge vertical height Y + X, be measured0 The resulting remaining volume 8.10 of the sedimentation tank 8 is intended, on the one hand, as an additional volume for the precipitation substance to take up serve »if the volume of the ore batch exceeds the maximum predetermined tolerance range should be dimensioned and on the other hand, the pipeline 1.11 in room 8.10 conveyed electrolyte and the compressed air on the entire upper circular area of the Acting with precipitation substance E.1.1 or E.1.2.

Wie auch in Fig. 4 und 5 dargestellt9 soll die Filtrationseinheit 9 an der Außenseite des Absetzbehälters 8, in osinem unteren Bereich» angeordnet werden. Wie bereite beschrieben, soll dadurch auch erreicht werden, daß sich durcn die Schwerkraft-Sedimentation der Zrzpartikel in den Absetzbehälter 8 die grobkörnigen Erzpartikel E.1.2 sich im unteren Bereich des Absetzbehälters 8 und somit im Bereich der Filtrationseinheit 9, entsprechend der vertikalen Höhe Y, absetzen und darüber die Erzpartikel in disperser Phase und Kolloide, vertikale Höhe X, ablagern, wenn die Erzsubstanz zumindest Erzpartikel in disperser phase beinhaltet0 Dadurch soll erfindungsgemäß erreicht werden, daß die Erzsubstanz E.1.2 als Sandfilter wirkt und daß die Erzsubstanz E.1.1 in disperser Phase oder Kolloide, in ihm vollständig gebunden wird und nicht durch das Filtergewebe 9.6 der Filtrationseinheit 9 diffundieren kann0 Im wesentlichen besteht die Filtrationseinheit 9* wie auch in Fig. 4 und 5 dargestellt, aus dem Filtergewebe 9.6, vorzugsweise aus Polypropylen mit hoher Reißfestigkeit, sehr guter Laugen- und Chlorbeständigkeit und daß das feinstmaschige gewebe kalandiert und monofilamentiert ist* den kreisrunden Segmentkästen 9.1, 9.7 mit innerem Hohlraum 9.6, die durokkrafterzeugende Befestigungselemente 905, die mit den Absetzbehälterverstärkungen 8.2 verbunden sind, und daß dadurch das Filtergewebe 9.6 durch die zylindersegmentartige Wandung 9.7 an die mit etwa gleichen Radius ausgebildete Außenwandung des Absetzbehälters 8 in ganzer Fläche gepreßt wird, und den vorzugsweisen kreisrunden Durchbrüchen 903 in der Wandung 9.7, Die vertikal kreisrunden Segmentkästen 9,1/9.7 sind segmentwinkelgleich und mit sonstigen gleichen Abmaßen ausgebildet und befinden sich wasserdicht in Nischen, vertikale Höhe e, des Absetzbehälters do Desweiteren ist der Hohlraum 9.2 des Segmentkastens 9.1/9.7 an den beiden Segmentwinkelstirnseiten offen und steht mit den Durchbrüchen 8.3 der vertikalen Absetzbehälterverstärkung 8.2 bzw. Nischerbegrenzung in Verbindung. Den vorzugsweise kreisrund Durchbrüchen 9Q3 der Wandung 9.7 liegen gleichartige und gleirchgroße Durchbrüche 8.1 mit dern Dsrchmesser R gegenüber. Im Bereich der Filtergewebe 9.6, wie in Fig. 4 und 5 dargestellt, sollen mehrere Durchbrüche 8.1 und 903 in horizontaler und vertikaler Anordnung im Abstand eines gleichseitigen Dreiecks, Maß U, angeordnet werden0 Dadurch soll auch erreicht werden» daß die Zugbelastung des Filtergewebes 9 im Bereich der Durchbrüche 801 und 903 (Biegebeanspruchung entsprechend der Belastungsberechnung für flächenbelastete, runde und eingespannte Scheiben) minimiert und im gesamten Gewebe konstant isto Der aus der Erzsubstanz E.1.1 und E.1.2 zu filtrierende Elektrolyt E.O, gelangt mit einem gewissen hydrostatischen Druck» beispielsweise 2 bar, über die Durchbrüche 801, in der Wandung des Absetzbehälters 8, Filtergewebe 9.6, Durchbrüche 903 der Wandung 9.7 in die Hohlräume 9.2 und über die Durchbrüche 803 in die Sammelbohrung 804 und von da in die Rohrleitung 1.10 und 1.9 und somit in den Behälter 1.As also shown in FIGS. 4 and 5, the filtration unit should 9 on the outside of the settling tank 8, in the lower area »arranged will. As already described, it should also be achieved that through the gravity sedimentation of the Zrzpartikel in the sedimentation tank 8 the coarse-grained Ore particles E.1.2 are in the lower area of the sedimentation tank 8 and thus in the area the filtration unit 9, corresponding to the vertical height Y, set down and above deposit the ore particles in disperse phase and colloids, vertical height X, if the ore substance contains at least ore particles in a disperse phase can be achieved according to the invention that the ore substance E.1.2 acts as a sand filter and that the ore substance E.1.1 is in a disperse phase or colloid, in it completely is bound and does not diffuse through the filter fabric 9.6 of the filtration unit 9 kann0 Essentially, the filtration unit 9 * consists of the same as in FIGS. 4 and 5 shown, from the filter fabric 9.6, preferably made of polypropylene with high tear strength, very good alkali and chlorine resistance and that the fine-meshed fabric is calendered and is monofilamented * the circular segment boxes 9.1, 9.7 with inner cavity 9.6, the thermosetting fasteners 905 that are attached to the sedimentation tank reinforcements 8.2 are connected, and that thereby the filter fabric 9.6 by the cylinder segment-like Wall 9.7 on the outer wall of the sedimentation tank, which is designed with approximately the same radius 8 is pressed over the entire area, and the preferably circular openings 903 in the wall 9.7, the vertically circular segment boxes 9.1 / 9.7 have the same segment angle and with other identical dimensions and are watertight in Niches, vertical height e, of the sedimentation tank do. Furthermore, the cavity is 9.2 of the segment box 9.1 / 9.7 on the two segment angle end faces open and is with the breakthroughs 8.3 of the vertical settling tank reinforcement 8.2 or the niche limitation in connection. The preferably circular openings 9Q3 of the wall 9.7 lie Similar and same-sized openings 8.1 with the diameter R opposite. In the field of Filter fabric 9.6, as shown in Fig. 4 and 5, should several openings 8.1 and 903 in a horizontal and vertical arrangement be arranged at a distance of an equilateral triangle, dimension U can also be achieved »that the tensile load on the filter fabric 9 in the area of the openings 801 and 903 (bending stress according to the load calculation for area loaded, round and clamped discs) is minimized and constant throughout the tissue The electrolyte E.O to be filtered from the ore substance E.1.1 and E.1.2 arrives with a certain hydrostatic pressure »for example 2 bar, through the openings 801, in the wall of the settling tank 8, filter fabric 9.6, openings 903 of the Wall 9.7 into the cavities 9.2 and through the openings 803 into the collecting bore 804 and from there into pipeline 1.10 and 1.9 and thus into container 1.

Sollte ein Filtergewebe 906 reißen und Erzsubstanz in einen der Hohlräume 9.2 eindringen und den geringflächigen Durchbruch 803 verstopfen, damit soll erreicht werden» daß die Erzsubstanz nicht in andere Hohlräume 902 eindringt» so kann der filtrierte Elektrolyt der anderen Segmentkästen 9.1/9.7 der Filtrationseinheit 9 trotzdem zur Rohrleitung 1.10 gelangen Der Austausch eines Filtergewebes 9.6 kann im Einklang anderer bezeichneter Vorteile der erfindungsgemäßen Filtrationseinheit 9o vorteilhaft in relativ kurzer Zeit erfolgen da der entsprechende Segmentkasten 9.1/9.7,manuell oder maschinell9 nur horizontal aus seiner Nische des Absetzbehälters 8 herausgebracht werden muWo Die Anordnung der Filtrationseinheit 9 am zylindrischen Außenmantel des Absetzbehälters 8, bei geringem Aufwand und prakmatischer Ausbildung» bietet erfindungsgemäß auch den Vorteil* daß die gesamte Filtrationsfläche der Filtergewebe 9e6 dadurch relativ groß bemessen ist und bei der vorzugsweise vorgesehenen Tiefenfiltration des Filterkuchens, Ausfällungssubstanz E.1.1 und E.1.2, sich die Hauptmenge des Filterkuchens im kreisrunden, zylindrischen Absetzbehälter 8s unmittelbar oder nahe der Filtrations einheit 9 befindet.Should a filter cloth 906 tear and ore substance into one of the cavities 9.2 penetrate and clog the small-area breakthrough 803, so that should be achieved be "that the ore substance does not penetrate into other cavities 902" so can the filtered electrolyte of the other segment boxes 9.1 / 9.7 of the filtration unit 9 still get to pipeline 1.10 The replacement of a filter cloth 9.6 can in accordance with other designated advantages of the filtration unit according to the invention 9o advantageously take place in a relatively short time because the corresponding segment box 9.1 / 9.7, manually or automatically9 only horizontally from its niche in the sedimentation tank 8 must be brought out The arrangement of the filtration unit 9 on the cylindrical Outer jacket of the sedimentation tank 8, with little effort and practical training » According to the invention also offers the advantage * that the entire filtration surface of the filter fabric 9e6 is dimensioned relatively large and with the preferably provided depth filtration of the filter cake, precipitation substance E.1.1 and E.1.2, the Main set of the filter cake in the circular, cylindrical settling tank 8s directly or near the filtration unit 9 is located.

Dadurch wird auch weitgehend optimal, in Beachtung aller wirtschaftlichen Fakten der im Absetzbehälter 8 befinde liche Elektrolyt und die kolioidalen Edelmetalle, die sich in der Ausfällungssubstanz E.1.1 und E.1.2 befinden, der im Behälter 1 befindlichen IIauptmenge des Elektrolyten wieder zugeführt.This is also largely optimal, in consideration of all economic Facts about the electrolyte in the sedimentation tank 8 and the colioid precious metals, which are in the precipitation substance E.1.1 and E.1.2, which is in the container 1 The main amount of electrolyte located is supplied again.

Die untere kreisrunde bffnung des konischen Teiles 1.2 des Behälters 1 entspricht dem Durchmesser 0 der kreis runden, zylindrischen Innenwandung des Absetzbehälters 80 Gleichermaijen sind die Behälterteile 202o 3o2 und 4.2 sowie die zugehorigen Absetzbehälter 109 12 und 14 ausgebildet.The lower circular opening of the conical part 1.2 of the container 1 corresponds to the diameter 0 of the circular, cylindrical inner wall of the Settling container 80 are the same as container parts 202o 3o2 and 4.2 the associated settling containers 109 12 and 14 are formed.

Während der Verdrängerwaschung und Tiefenfiltration der Ausfällungssuustanz E.1.1 und E01.2 im Absetzbehälter 8 bei geschlossener Stellung, auch der oberen Sperrklappe 5 des Absetzbehälters 8, kann sofort eine weitere Erzcharge E in den Behälter 1 bzw. in den Elektrolyten E.O eingebracht werden, da der Elektrolyt für mehrere Erzchargen genutzt und mit einer erheblich größeren Menge gelöster Edelmetalles als nur bei einer Erzcharge, angereichert werden soll.During the displacement washing and depth filtration of the precipitation substance E.1.1 and E01.2 in the sedimentation tank 8 in the closed position, including the upper one Locking flap 5 of the sedimentation tank 8, another ore batch E can immediately be in the Container 1 or be introduced into the electrolyte E.O, as the electrolyte for used several ore batches and with a considerably larger amount of dissolved precious metal than is to be enriched with just one ore batch.

Außer dem vorteilhaft, insgesamt geringen Einsatz von chemischen Reduktionsmitteln in der Verfahrens stufe 2 und 3, da die Reduktionsmittel für den Elektrolyten fast auch in gleicher Menge benötigt werden, beispielsweise pH-Wert Senkung des Elektrolyten auf ca. 7 # 9 in der 2. Verfahrensstufe, wenn der Elektrolyt nur für eine Erzcharge genutzt wird, soll erfindungsgemäß auch erreicht werden, wie in Figo 2 dargestellt, daß mehrere 1. Verfahrensstufen, mit gleichen elektrolytischen Aufldsungszellen o, mit einer 2., 30 und 4. Verfahrensstufe in erfindungsgemäßer funktioneller Verbindung betrieben werden.In addition to the advantageous, overall low use of chemical reducing agents in the process stages 2 and 3, since the reducing agent for the electrolyte is almost also needed in the same amount, for example lowering the pH of the electrolyte to approx. 7 # 9 in the 2nd process stage if the electrolyte is only for one ore batch is used, should also be achieved according to the invention, as shown in Figo 2, that several 1st process stages, with the same electrolytic Aufldsungszellen o, with a 2nd, 30th and 4th process stage in a functional compound according to the invention operate.

Dadurch wird auch der Aufwand bzw. die Anzahl von 2., 30 und 4. Verfahrensstufen erheblich reduziert.This also reduces the effort or the number of 2nd, 30 and 4th process stages considerably reduced.

Wird der Elektrolyt E.O für beispielsweise 10 Erzchargen diskondinuierlich genutzt und die prozeßzeiten in den vier Verfahrensstufen sind gleich, so könnten theoretisch zehn 1. Verfahrensstufen mit jeweils einer 20 , 30 und 40 Verfahrensstufe betrieben werden.If the electrolyte E.O is discontinuous for e.g. 10 ore batches used and the process times in the four Process stages are the same, theoretically ten first process steps with a 20, 30 and 40 process stages are operated.

Nachdem der Elektrolyt EoO zur Chlorierung für mehrere Erzchargen E genutzt wurde, wird er frei von Erzpartikeln oder anderen Ausfällungssubstanzen der lo Verfahrensstufe, über die Saugleitungen 1o3 und 1.4, und Druckleitung 1.6 und 205, bei Sperrstellung der Sperrklappen V2 und V3 und Öffnungsstellung von V4, von dem zuständigen pumpenaggregat 7, vollständig von dem Behälter 1 in den Behälters 2 umgepurnptO Nachdem sich der Elektrolyt E00 im Behälter 2 der 2. Verfahrensstufe befindet, wird sein pH-Wert 12:14, durch die erfindungsgemäße vorteilhafte starke Alkalisierung, auch bezüglich der Ausfällung der Hydroxide von unedlen etallen, Magnetit und Koagulation der Erzpartikel in dieperser Phase, in der 1. Verfahrensstufe, durch Zugabe von vorzugsweise Salzsäure (HCl)S über die Rohrleitung 2.8, auf einen vorteilhaften pH-Wert 7#9 gesenkt, bzw. neutralisiert und der Elektrolyt für eine vorteilhafte Ausfällung der kolloidalen Edelmetalle in der 3. Verfahrensstufe auf- bzwO vorbereitet.After the electrolyte EoO for chlorination for several batches of ore E has been used, it becomes free of ore particles or other precipitating substances the lo process stage, via the suction lines 1o3 and 1.4, and pressure line 1.6 and 205, when the locking flaps V2 and V3 are in the locked position and V4 is in the open position, from the responsible pump unit 7, completely from the container 1 into the container 2 pumped around O After the electrolyte E00 is in container 2 of the 2nd process stage is located, its pH is 12:14, due to the advantageous strong according to the invention Alkalization, also with regard to the precipitation of the hydroxides of base metals, Magnetite and coagulation of the ore particles in the perser phase, in the 1st process stage, by adding, preferably, hydrochloric acid (HCl) S via pipe 2.8, to one advantageous pH value 7 # 9 lowered, or neutralized and the electrolyte for a advantageous precipitation of the colloidal precious metals in the 3rd process stage on or prepared.

Um den Elektrolyt in relativ kurzer Zeit auf den bezeichneten pH-Wert homogen zu neutralisieren und in Beachtung der Ableitung der entstehenden Neutralisationswärme im Elektrolyten, , soll die Salzsäure langsam dosiert den Elektrolyten, bei Durchmischung des Elektrolyten durch die Propeller 15.1 des Rührwerkes 159 zugeführt werden. Nachdem der pHmWert des Elektrolyten auf einen Wert 7#9 neutralisiert bzw. gesenkt wurde, wird bei Öffnung der oberen Sperrklappe 5 des Absetzbehältere 10, das Rührwerk 15 außer Betrieb gesetzt, damit bei einer gewissen Ruhezeit des Elektrolyten im Behälter 2, sich die Aufällungssubstanzen der 20 Verfahrenestufe auch durch die Ansäuerung, wie Silikonkolloide oder aus den Rohrleitungen 1, 3, 1.4 und 1.6 in den Behälter 2, nach der letzten Erzcharge, eingebrachte Erz partikel, durch Schwerkraft-Sedimentation aus den Elektrolyten zu separieren und in den Absetzbehälter 110 zu bringen.To the electrolyte in a relatively short time to the designated pH to neutralize homogeneously and in consideration of the dissipation of the resulting heat of neutralization in the electrolyte, the hydrochloric acid should slowly dosed the electrolyte, when mixing of the electrolyte can be fed through the propeller 15.1 of the agitator 159. After this the pH of the electrolyte has been neutralized or reduced to a value of 7 # 9, When the upper locking flap 5 of the sedimentation tank 10 is opened, the agitator 15 put out of operation, so with a certain rest period of the electrolyte in the container 2, the precipitating substances of the 20 process stage also through the acidification, like silicone colloids or from pipes 1, 3, 1.4 and 1.6 into the container 2, after the last ore batch, introduced ore particles by gravity sedimentation to be separated from the electrolyte and brought into the sedimentation tank 110.

Der Absetzbehälter 10 und die Filtrationseinheit 11 ist vorteilhaft gleichermaßen wie die in den Verfahrensstufen 1.The settling tank 10 and the filtration unit 11 are advantageous the same as those in process steps 1.

und 30 ausgebildet0 Nur die vertikale Länge derselben, ist entsprechend dem geringeren Volumen der Ausfällungssubstanzen, auch wenn mehrere Elektrolytchargen in die behälter 2 und 3 gebracht wurden, vorbestimmt kürzer bemessen.and 30 formed0 Only the vertical length thereof is corresponding the lower volume of the precipitating substances, even if there are several electrolyte charges in containers 2 and 3, predetermined shorter dimensions.

Vor dem Umpumpen des iblektrolyten EoO aus der 2. Verfahrensstufe in die 3o Verfahrensstufe, wird die obere Sperrklappe 5 des Absetzbehälters 10 jeweils geschlossen0 Nachdem die Ausfällungssubstanz F9 mehrere Elektrolytehargen in der 2. Verfahrensstufe, im Absetzbehälter 10 gesammelt wurden, wird die obere Sperrklappe 5 dieses Absetzbehälters geschlossen und durch Zuführung vonpreßluft über die Rohrleitung 2.7 in den Absetzbehälter 10, wird die in diesen Absetzbehälter und in der Ausfällungssubstanz befindliche Elektrolytmenge, funktionell wie in der 1. Verfahrensstufe, über die Filtrationseinheit 11 und Rohrleitung 2o6 in den Behälter 2 zurückgeführt, Danach wird die untere Sperrklappe 5 geöffnet und durch Preßluftwirkung auf den Filterkuchen F, wird derselbe aus dem Absetzbehälter 10 vertikal nach unten ausgestoßen.Before pumping the iblektrolyte EoO from the 2nd process stage in the 3o process stage, the upper locking flap 5 of the sedimentation container 10 is in each case closed0 After the precipitation substance F9 several electrolyte batches in the 2. Process stage, collected in the sedimentation tank 10, is the upper locking flap 5 of this sedimentation tank closed and by supplying compressed air through the pipeline 2.7 in the sedimentation tank 10, the in this sedimentation tank and in the precipitation substance amount of electrolyte located, functionally as in the 1st process stage, via the Filtration unit 11 and pipeline 2o6 returned to container 2, then the lower locking flap 5 is opened and compressed air acts on the filter cake F, it is ejected from the settling tank 10 vertically downward.

iiei Jedem Neutralisierungsvorgang der jeweiligen Elektrolytcharge in der 2. Verfanrensstufe, ist die Sperrklappe V5 geschlossen. Der in der 2. Verfahrensstufe auf einen pH-Wert 7?9 gebrachte Elektrolyt, wird danach über die Saugleitung 2.3, Pumpenaggregat 7 und Druckleitung 2.4, von dem Behälter 2 in den Behälter 3 umgepumpt.iiei Every neutralization process of the respective electrolyte charge In the 2nd level of access, the locking flap V5 is closed. The one in the 2nd process stage The electrolyte brought to a pH value of 7-9 is then fed into the suction line 2.3, Pump unit 7 and pressure line 2.4, pumped from container 2 into container 3.

In der 3. Verfahrensstufe soll durch Zugabe von vorzugsweise gelöstem Natriumthionit (Na2S2O4), über die Rohrleitung 3.9, zuerst die im Elektrolyten befindlichen Oxidanten, wie C12, Br2, C10-, Bro-, C103 etc., reduziert werden, um danach die Kristallkeimbildung der im Elektroliten gelösten Edelmetalle zu erreichen, bzw die kolloidalen Edelmetalle in FlocSiung zu bringen.In the third stage of the process, preferably dissolved Sodium thionite (Na2S2O4), via pipe 3.9, first the ones in the electrolyte Oxidants such as C12, Br2, C10, Bro, C103 etc., are reduced in order to then reduce the To achieve crystal nucleation of the noble metals dissolved in the electrolyte, or the to bring colloidal precious metals into flocculation.

Dabei soll die Zugabe er Natriumdithionit-Lösung zum Elektrolyten langsame möglichst in Intervallen und dosiert, und der guten Durchmischung des Elektrolyten durch das Rührwerk 15, entsprechend dem komplexen Reduktionsprozeß, erfolgen.The aim is to add the sodium dithionite solution to the electrolyte slow as possible at intervals and dosed, and thorough mixing of the electrolyte by the agitator 15, in accordance with the complex reduction process.

Bei dem komplexen Reduktionsprozeß in der 30 Verf ahrensstufe zur Bildung von beispielsweise kolloidalem Gold aus goldhaltigen Ionen wie (AuCl4) oder Aurat-Ionen, soll die eigentliche Reduktion, die spontane Bildung von Kristallkeimen und das Wachstum der Keime, beachtet werden0 Auch soll der pH-Wert des Elektrolyten bei diesem Reduk tionsprozeß ständig überwacht werden0 Obwohl der Elektrolyt vorteilhaft durch mehrere Erzchargen in der lo Verfahrensstufe mit gelöstem Edelmetall angereichert wurde, ist er wegen der relativ großen Elektrolytmenge trotzdem relativ sehr schwach mit gelösten Edelmetall angereichert, und beeinflußt in dieser Beschaffenheit, generell günstig den bezeichneten komplexen Reduktionsprozeß¢ Nach der Reduktion der Oxidanten des Elektrolyten und weiterer dosierter Zugabe von Natriumdithionit-Lösung, verfärbt sich der Elektrolyt purpurrot und anschließend mit der Blaufärbung erfolgt die Ausfällung der Edelmetalle durch Flockung0 In zeitlicher Übereinstimmung des vorgenannten Ausflockungsvorganges, soll die Drehzahl des Rührwerkes 15, durch die stetige Verstellung des stufenlosen Drehzahlregeltriebes 15.2 durch die Servoeinheit 15039 stetig, bis zum Stillstand der Propeller 15.1, reduziert werden, damit die Bildung möglichst großer edelmetallhaltiger Flocken nicht beeinträchtigt wird0 Da die Dichte der Flockungssubstanz auch in der 30 Verfahrensstufe größer als die des Elektrolyten ist, soll wiederum vorzugsweise die Schwerkraft-Sedimentation zur Separierung der Flockungssubstanz in den Absetzbehälter 12 realisiert werden.In the complex reduction process in the process stage for Formation of, for example, colloidal gold from gold-containing ions such as (AuCl4) or Aurate ions, supposed to be the actual reduction, the spontaneous formation of crystal nuclei and the growth of germs, the pH value of the electrolyte should also be observed be constantly monitored during this reduction process0 although the electrolyte is advantageous enriched with dissolved precious metal by several ore batches in the 10 process stage it is still relatively very weak because of the relatively large amount of electrolyte enriched with dissolved precious metal, and influenced in this nature, in general favorably the designated complex reduction process ¢ After the reduction of the oxidants of the electrolyte and further metered addition of sodium dithionite solution, discolored the electrolyte turns purple and then with the blue color the precipitation takes place of the precious metals through flocculation is the speed of the agitator 15, through the continuous adjustment of the stepless Speed control drive 15.2 by the servo unit 15039 steadily until it comes to a standstill the propeller 15.1, are reduced, so that the formation of the largest possible precious metal Flocculation is not affected0 Since the density of the flocculation substance is also in the 30 process stage is greater than that of the electrolyte, should again be preferred gravity sedimentation to separate the flocculant in the sedimentation tank 12 can be realized.

Die Entfernung der an der konischen Behälterwandung 3.2 abgelagerten Flockungssubstanz, soll durch kurzzeitiges, eventuell mehrmaliges Einschalten des Rührwerkes 15, erfolgen, Vor dem Umpumpen des edelmetallbefreiten Elektrolyten, über die Saugleitung 30a, Pumpenaggregat 7 und Druckleitung 403s dabei ist die Sperrklappe V7 geschlossen, wird die obere Sperrklappe 5 des Absetzbehälters 12 geschlossen0 Das Volumen des Absetzbehälters 12 ist vorzugsweise so beessen, daß die Flockungssubstanz mehrerer Elektrolytchargen in der 3. Verfahrensstufe, aufgenommen werden kann0 Mit der Auffüllung des Absetzbehälters 12 mit Flockungssub stark, wird automatisch der in diesem Behälter befindliche Elektrolyt in den Behälter 3 verdrängt0 Nach der maximalen Füllung des Absetzbehälters 12 mit Plockungssubstanz, bei selbstverständlicher Sperrstellung beider Sperrklappen 5 wird wiederum durch vorzugsweiser Zuführung von Preßluft über die Rohrleitung 3.7, die noch im Absetzbehälter 12 befindliche Elektrolytmenge, über die Filtrationseinheit 13 und Rohrleitung 306, zur im Behälter 3 befindlicnen Elektrolythauptmenge verdrängt bzw. die Flockungssubstanz filtrierte Danach wird vorzugsweise durch Zuführung von Wasser, über die Rohrleitung 3.8, die filtrierte Flockungssubstanz aufgeschwämmtg sie sollte sowieso durch Waschung mit Wasser von Chloride befreit werden, und nach Offnung der unteren Sperrklappe 5, wird der Flockungsschlamm G durch Schwerkraftwirkung und eventueller Unter stützung durch Preßluft, wiederum über die Rohrleitung 3.7 zugeführt, aus dem Absetzbehälter 12 vertikal nach unten, in Behälter, ausgebracht0 Eventuell noch im Absetzbehälter 12 befindliche Flockungssubstanz geht nicht verloren, da sie im nächsten Ausbringungsvorgang aus dem Absetzbehälter 12 ausgebracht werden kann.The removal of the deposited on the conical container wall 3.2 Flocculation substance should be activated by briefly switching on the Agitator 15, take place, Before pumping over the precious metal freed Electrolytes, via the suction line 30a, pump unit 7 and pressure line 403s if the locking flap V7 is closed, the upper locking flap 5 of the sedimentation tank is closed 12 closed0 The volume of the sedimentation tank 12 is preferably so large that that the flocculation substance of several electrolyte batches in the 3rd process stage, can be absorbed 0 With the filling of the sedimentation tank 12 with flocculation sub strong, the electrolyte in this container will automatically flow into the container 3 displaced 0 After the sedimentation tank 12 has been filled to the maximum with blockage substance, with the self-evident locking position of both locking flaps 5 is again through preferential supply of compressed air via the pipeline 3.7, which is still in the settling tank 12 amount of electrolyte located via the filtration unit 13 and pipe 306, to the main amount of electrolyte located in the container 3 is displaced or the flocculation substance Then filtered, preferably by supplying water, via the pipeline 3.8, the filtered flocculant should be suspended in any case by washing be freed of chlorides with water, and after opening the lower shut-off flap 5, the flocculation sludge G is supported by gravity and possible support by compressed air, again supplied via the pipeline 3.7, from the settling tank 12 vertically downwards, in container, applied 0 Possibly still in the sedimentation container 12 existing flocculation substance is not lost as it will be used in the next application process can be discharged from the settling tank 12.

Bei dem jeweiligen Reduktionsprozeß des Elektrolyten in der 3. Verfahrensstufe bzw0 im Behälter 3, ist die Sperrklappe V6 geschlossen.In the respective reduction process of the electrolyte in the 3rd process stage or in container 3, the locking flap V6 is closed.

Nach Beendigung des Prozeßes in der 30 Verfahrensstufe* wird die Sperrklappe V6 geöffnet und der is"lektrolyt wird über die Saugleitung 303, Pumpenaggregat 7 und Druckleitung 304 und 4.3 in die 40 Verfahrensstufe bzw. in den Behälter 4 gepumpt, Dabei ist die Sperrklappe V7 und V9 geschlossen0 In der 40 Verfahrensstufe soll der Elektrolyt für die Wiederverwendung in der 1o Verfahrensstufe aufbereitet werden0 Die Verunreinigungen des Elektrolyten, auch chemischer Art, nachdem er beispielsweise zehnmal bzwo für zehn Erzchargen in der io Verfahrensstufe verwendet wurden soll über die Rohrs leitung 4.6, bei Durchmischung des Elektrolyten durch das Rührwerk 15, gelöste Neutralisationschemikalien zur Ausfällung der Verunreinigungen, dem Elektrolyten zugeführt werden0 Die Zusammensetzung der Neutralisationschemikalien wird auch von der Zusammensetzung der brzsubstanz des jeweiligen Vorkommen beeinflußt0 Nach Beendigung der chemischen Neutral lisation, dabei bleibt das noch im Elektrolyten dissoziierte Natriumchlorid (NaCl) und Bromkalium (KBr) unbeeinflußt, wird der Elektrolyt, bei offener oberer Sperrklappe 5 des Absetzbehälters 14, einer relativ längeren Ruhezeit unterworfen, damit sich die Ausfällungssubstanz H durch Schwert kraft-Sedimentation, bei eventueller Zugabe von Flockungsmittel (Agglomeration oder Koagulation), in den Absetzbe hälter 14 separiert. Vorzugsweise ist das Volumen bzw. die Kapazität des Absetzbehälters 14 so bemessen, daß die Ausfällungssubstanz H mehrerer Blektrolyt-Chargen aufgenommen werden kann. Ist der Absetzbehälter 14 maximal mit Ausfällungssubstanz H und einer sehr geringen Elektrolytmenge gefüllt, so wird durch Zuführung von Druckwasser über die Rohrleitung 4.5 in den Absetzbehalter 14 und Schwertkraft wirkung, bei geöffneter unterer und geschlossener oberer Sperrklappe 5 des Absetzbehälters 14, die im Absetzbehälter 14 befindliche Substanz vertikal nach unten ausgetragen und ausgeschwämmto Nach der jeweiligen Neutralisation und Separierung der Ausfällungssubstanz H einer Elektrolytcharge,wird die obere Sperrklappe 5 des Absetzbehälters 14 geschlossen und es soll danach, vorzugsweise in der 4. Verfahrensstufe, der Elektrolyt auf seine vorbestimmte Sollwertkonzentration mit disso ziierten Natriumchlorid (NaCl) und Bromkalium (KBr.) gebracht werden0 Die vorgenannten Salze in gesättigter Lösung, werden über die Rohrleitung 4.7 dem Elektrolyten zugeführt. Dabei wird die homogene Mischung des Elektrolyten durch Einschaltung des Rührwerkes 15 erreicht0 Nachdem der Elektrolyt, wie bezeichnet, für die Wiederver wendung in der 1. Verfahrensstufe, aufbereitet ist, wird die Sperrklappe V9 und V7 automatisch bzwo prozeßgesteuert geöffnet und die Sperrklappe V8 geschlossen, und der Blektrolyt wird aus dem Behälter 4 über die Saugleitung 4.4 und 3.3, Pumpenaggregat 7 und Druckleitung 3, kg 3.5 und 3.6, siehe hierzu auch Fig. 2, über die jeweils geöffnete Sperrklappe V10, dem jeweils aufnahmebereiten Behälter 1 bzw. der 10 Verfahrensstufe zugeführt0 Wie auch aus Fig. 1 zu ersehen ist, sind erfindungsgemäß vorteilhaft die Behälter ig 2s 3 und 4 der vier Verfahrensstufen vertikal und gleichartig, auch bezüglich ihrer unteren konischen Ausbildung, zur Einsparung von Herstellkosten bzw.After the process has ended in process stage *, the locking flap V6 is opened and the electrolyte is drawn in via suction line 303, pump unit 7 and pressure line 304 and 4.3 are pumped into the process stage or into the container 4, The locking flaps V7 and V9 are closed0 In the 40 procedural stage the electrolyte should be prepared for reuse in the 10th process stage be0 The impurities in the electrolyte, including chemical ones, after being for example should be used ten times or for ten ore batches in the io process stage via pipe 4.6, when the electrolyte is mixed by the agitator 15, dissolved neutralization chemicals to precipitate the impurities, the Electrolytes are added 0 The composition of the neutralization chemicals is also influenced by the composition of the fuel substance of the respective occurrence0 After completion of the chemical neutralization, it still remains in the electrolyte dissociated sodium chloride (NaCl) and potassium bromide (KBr) unaffected, the electrolyte, with the upper locking flap 5 of the settling container 14 open, a relatively longer one Subject to rest time so that the precipitation substance H settles through sword force sedimentation, if a flocculant is added (agglomeration or coagulation), in the Absetzbe container 14 separated. The volume or the capacity is preferred of the sedimentation tank 14 dimensioned so that the precipitation substance H of several lead electrolyte charges can be included. Is the sedimentation tank 14 with a maximum of precipitation substance H and a very small amount of electrolyte is filled by adding pressurized water over the pipe 4.5 in the settling tank 14 and sword force effect, at open lower and closed upper locking flap 5 of the sedimentation container 14, the substance in the settling tank 14 is discharged vertically downwards and Flushed out after the respective neutralization and separation of the precipitating substance H an electrolyte charge, the upper locking flap 5 of the sedimentation tank 14 is closed and it should then, preferably in the 4th process stage, the electrolyte on its predetermined setpoint concentration with dissociated sodium chloride (NaCl) and Potassium bromide (KBr.) Are brought 0 The aforementioned salts in saturated Solution, are fed to the electrolyte via pipeline 4.7. The homogeneous mixture of the electrolyte achieved by switching on the agitator 150 After the electrolyte, as indicated, is ready for reuse in the 1st process stage, is processed, the locking flaps V9 and V7 are automatically or process-controlled opened and the locking flap V8 closed, and the lead electrolyte is removed from the container 4 via the suction line 4.4 and 3.3, pump unit 7 and pressure line 3, kg 3.5 and 3.6, see also FIG. 2, via the respective open locking flap V10, the each ready-to-receive container 1 or the 10 process stage is supplied as well As can be seen from FIG. 1, the containers ig 2s 3 are advantageous according to the invention and 4 of the four process stages vertical and similar, also with regard to their lower ones conical design, to save manufacturing costs or

Vereinheitlichung der Verfahrenskomponenten, ausgebildet und es sollen auch die horizontalen Dimensionierungen der an ihnen angeordneten Absetzbehälter 8, 10, 12 und 14, beispielsweise Innendurchmesser Og auch im Einklang anderer erfindungsgemäßen Maßnahmen, gleichermaßen bemessen sein0 Dabei können auch die großflächigen Sperrklappen 5 der Absetzbehälter 8, 10, 12 und 14 einheitlich sein0 Da dabei eventuell die vertikale Länge W der Absetzbehälter und die Länge e der Filtrationseinheiten 9, 11 und 13 unterschiedlich, auch entsprechend der substanziellen Zusammensetzung bzwo kappilaren Art der Ausfällungssubstanzen E.1, F, G und H und dem vorbestimmten separierten Volumen derselben, bemessen sein kann, ist immer noch die einheitliche horizontale Dimensionierung dieser Verfahrenskomponenten er findungsgemäß ein erheblicher Vorteil der Reduzierung des Anlagenaufwandes des Verfahrens0 Generell soll erfindungsgemäß mit wenigen gleichartigen und rationell abgestimmten Hauptkomponenten, das erfindungsgemäß elektrochemische Verfahren realisiert bzw0 betrieben werden. Im Rahmen der Erfindung sind noch mancherlei Abänderungen und andere Ausführungen, bezüglich der Anlagengestaltung und der Prozeßführung, möglich.Standardization of the process components, trained and it should also the horizontal dimensions of the settling tanks arranged on them 8, 10, 12 and 14, for example inner diameter Og also in accordance with other inventive Measures, equally dimensioned0 The large-area locking flaps can also be used 5 of the sedimentation tanks 8, 10, 12 and 14 should be uniform0 Since this may be the vertical Length W of the settling tanks and the length e of the filtration units 9, 11 and 13 different, also according to the substantial composition or capillary Type of precipitation substances E.1, F, G and H and the predetermined separated Volume of the same, can be measured, is still the uniform horizontal Dimensioning of these process components, according to the invention, is a considerable advantage the reduction of the plant complexity of the method is generally intended according to the invention with a few similar and rationally coordinated main components, according to the invention electrochemical processes are implemented or operated. in the There are still many modifications and other designs within the scope of the invention, with regard to the system design and the process management, possible.

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Claims

Claims 1. Electrochemical process for the extraction of precious metals, preferably silver, gold and platinum, also from ore substances poor in precious metals Chlorination, characterized in that the ore particles, also in the disperse phase, with the electrolyte (E.0), in a relatively large distribution in it, by a chlorine gas generator electrolytic dissolution cell (6) are promoted, the electrolyte (EoO) through to alkalize the sodium hydroxide produced by the cathode (6o2), the precious metals by chlorine gas "in statu nascendi" and the saturation of the electrolyte (EoO) with Chlorine gas and the hypochlorite in it in solution of the electrolyte (EoO) bring the mined ore particles and those by the alkaline electrolyte (E.0) conditional precipitation substances (E.1.1, E. 1.2), in the 1 process stage from the electrolyte (EoO) to separate the electrolyte (EoO) in further discontinuous Process stages through chemical reducing agents to a lower pH value bring and precipitate or flocculate the dissolved precious metals, the electrolyte (EoO) in the lo process stage for several discontinuous ore batches (E) use to enrich it with dissolved precious metals, and there the volume of the electrolyte (EoO) is larger than that of the ore charge (E) is 20 electrochemical Method according to Claim 19, characterized in that the aqueous electrolyte (E.0) enriched with dissociated sodium chloride is 3e electro #hemical process according to claim 1 and 2, characterized in that the aqueous electrolyte (E.0) with Dissociated sodium chloride and potassium bromide enriched isto 4 electrochemical Method according to claim 3, that the electrolyte volume is about 0.1 volume fractions Sodium chloride and about 0.005 parts by volume of potassium bromide is enriched0 5. Electrochemical Method according to Claim 1, characterized in that the containers (1, 2, 3, 4,) of the discontinuous process stages arranged vertically and vertically voluminous formed are0 6. Electrochemical method according to claim 1, characterized in that that the precipitation substances (E01, F, G, H) of the process stages in the respective Process stage are separated from the electrolyte (EoO).

7. Electrochemical method according to claim 1, 5 and 6, characterized in that that by gravity sedimentation, the precipitating substances (E.1, F, G, H) are vertical separated from the electrolyte (E.0) at the bottom0 8. Electrochemical process according to claim 1, 5, 6 and 7s, characterized in that the precipitating substances (E.1,?, G, H) of the individual process stages in below the container (1,2,3,4) the settling tanks (8,10,12,14) assigned to the processing stages are included 90 Electrochemical process according to Claim 8, characterized in that the settling containers (8,10,12,14) arranged directly on their associated container parts (1.2, 2.2, 3.2, 4o2), provided are0 100 electrochemical process according to claims 8 and 9s thereby characterized in that the receiving volume of the settling tank (8,10,12,14) for a or multiple discontinuous electrolyte ore batches or electrolyte batches are provided is.

11. Electrochemical method according to claim 1,8 and 10, characterized characterized in that filtration units assigned to the settling tanks (8,10,12) (9, 11, 13) to separate the remaining amount of the Electrolytes (mob) are provided 0 12 »Electrochemical process according to claim 10 and 11, characterized in that the lockable settling containers (8, 10, 12, 14) located precipitation substances (Eol, F, G, H) provided air pressure effect is exposed to 130 Electrochemical process according to claims 11 and 12, characterized characterized in that the filtration units (9s 11, 13) in the lower region of the Settling containers (8, 10, 12) are arranged or provided.

14. Electrochemical method according to claim 7, 11, 12 and 13, characterized characterized in that the settling tank (8) is designed and provided to be vertically voluminous is and the coarse-grained ore particles or

Ore substance (Eo 102) in the area of the filtration unit (9), in the Sedimentation tank (8) are deposited or introduced.

15. Electrochemical method according to claim 14, characterized in that that the ore substance (E.1.2) acts as a sand filter for binding the ore substance (E.1.1) is provided in the disperse phase or other disperse precipitating substances0 16. Electrochemical method according to claim 1 and 15, characterized in that that the precipitation substance (E.1.1, E.1.2) in the settling tank (8) present colloidal precious metals by displacement washing or depth filtration fed back to the electrolyte (EoO) before the 20 process stage0 17. Electrochemical Process according to claim 16, characterized in that for washing the precipitate substances (E01019 E.1.2) a small amount of the electrolyte (E.0) is used.

18. Electrochemical method according to claim 1 and 7, characterized in that that the alkalized electrolyte (E.0) for accelerated gravity sedimentation the ore particles and precipitation substances in the disperse phase of the 1st process stage, by the coagulation effect achieved thereby.

190 Electrochemical method according to claim 6, 8 and 10, characterized characterized in that by gravity and additional feed and effect of compressed air and / or pressurized water, the discharge of the precipitating substances (Eol, F, G, H) from the settling tanks (8s 10, t25 14) vertically downwards is.

200 Electrochemical method according to claim 13, 14 and 15, characterized characterized in that the filter fabric (9.6) of the filtration units (9, 11, 13) corresponding to the maximum or average grain size of the precipitate to be filtered (E.1, F, G, H) dimensioned is 21. Electrochemical process according to claim 13, 14, 15 and 20, characterized in that the filtration units (9, 11, 13) from consist of several segment boxes (9.1 / 9.7) with filter fabric (906).

22. Electrochemical method according to claim 13 and 20, characterized in that that the filter fabric (9.6) on the cylindrical outside of the sedimentation tank (8, 10, 12) and thus in the given short volume distance of those in these containers Precipitation substances (E.1.2, F, G, #), is arranged.

23. Electrochemical method according to claim 1, characterized in that that the electrolytic dissolution cell (6) is arranged in the first process stage is 24. Electrochemical process according to claim 1 and 23, characterized thereby, that the electrolytic dissolution cell (6) is immersed in the container (1) located electrolyte (E.0) is 0 25. Electrochemical Method according to Claims 1, 23 and 24, characterized in that the electrolytic Dissolution cell (6) on the inner wall (1.1) of the loading container (1) or respectively is attached.

26. Electrochemical method according to claim 1, 23, 24 and 25, characterized characterized in that the anode (601) and the cathode (6.2) are cylindrical is.

27. Electrochemical method according to claim 26, characterized in that that the anode (601) and the cathode (602) are made of titanium sheet and the electrolytic active surfaces of the same coated with platinum are provided.

280 electrochemical process according to claim 1, 23, 24, 25 and 26, characterized in that through the inner wall (1.1) of the container (1) and the cylindrical cathode (6.2) an annular cylindrical anode cathode chamber is formed.

29. Electrochemical method according to claim 26 and 289, characterized in that that the cylindrical anode (6.1) between the cylindrical Kathoe (602) and the cylindrical inner wall (1.1) of the container (1) is arranged.

30. Electrochemical method according to claim 1, 26 and 27, characterized characterized in that the wall of the cylindrical anode (6.1) with openings (6.1.1) is provided.

310 Electrochemical process according to Claim 30, characterized in that that the wall of the cylindrical anode (6.1) as expanded metal with the given thereby Breakthroughs (6.1.1) are provided. 320 Electrochemical method according to claim 1, 28, 29, 30 and 31, characterized in that the ore particles and the electrolyte (EcO) through horizontal-tangential deflection in a circular cylindrical shape Cathode-anode compartment when conveyed through the electrolytic dissolution cell (6), several times through the cylindrical anode (6.1).

330 Electrochemical process according to Claims 1 and 32, characterized in that that the conveyance of the electrolyte-ore mixture through the electrolytic dissolution cell (6) is provided by hydraulic conveyance.

34. Electrochemical method according to claim 1, 28 and 32, characterized characterized in that on the inner wall (1.1) of the container t 1) one or more flow deflection thresholds arranged vertically in the area of the electrolytic dissolution cell (6) (1.14), are arranged or provided.

35. Electrochemical method according to claim 1, 26S 28, 29 32 and 33, characterized in that the vertical velocity vector of the electrolytic dissolution cell (6) produced electrolyte-ore mixture, per horizohtal, circular flow path through the dissolution cell (6), many times less measured as the cylindrical length (c) of the electrolytic dissolution cell (6) isto 360 electrochemical process according to claim 1, 28 and 33, characterized in that the conveyed electrolyte-ore mixture in the upper area the electrolytic dissolution cell (6) introduced tangentially into it and at the lower open end face, the same, reintroduced into the container (1), is provided ist0 37. Electrochemical method according to Claim 1, 25, 26 and 28, characterized in 9 that by throttled escape of the hydrogen gas generated at the cathode (6.2) in the container (1), displaced chlorine gas and thus it is provided that this in the upper area of the anode cathode chamber of the electrolytic dissolution cell (6) the chlorine gas is escaping into the container (l) - and into the atmosphere Air is obstructed0