DE2540446A1 - Regelverfahren zum anfahren einer dampfturbine mit zwischenueberhitzer und turbinen-bypassystem, und einrichtung zur durchfuehrung des verfahrens - Google Patents
Regelverfahren zum anfahren einer dampfturbine mit zwischenueberhitzer und turbinen-bypassystem, und einrichtung zur durchfuehrung des verfahrensInfo
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Description
117/75 Ro/dh
BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden (Schweiz)
Regelverfahren zum Anfahren einer Dampfturbine mit Zwischenüberhitzer und Turbinen-Bypasssystem, und Einrichtung zur
Durchführung des Verfahrens.
Die Erfindung betrifft ein Regelverfahren zum Anfahren einer Dampfturbine mit Zwischenüberhitzer, einem aus HD-Bypasssystem
und ND-Bypasssystem bestehenden Turbinen-Bypasssystem, mindestens einem Regelventil für das HD-Bypasssystem, mindestens
einem Regelventil für das ND-Bypasssystem, mindestens einem Einlassventil für die HD-Turbine, mindestens einem Abfangventil
für die MD/ND-Turbine und einer Regelvorrichtung zur Regelung der Turbinen-Drehzahl oder -Leistung. Die Erfindung
betrifft ebenfalls eine Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens
.
Zur Vereinfachung werden die Ausdrücke HD, MD, ND und Zu für
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Hochdruck, Mitteldruck, Niederdruck bzw. Zwischenüberhitzer verwendet.
Bei einer Turbine der genannten Art wird der Frischdampf über
das HD-Bypasssystem unter Umgehung der HD-Turbine direkt in den Zu und über das ND-Bypasssystem unter Umgehung der MD-
und ND-Turbine direkt in den Kondensator geleitet. Dadurch wird es möglich:
die für das Anfahren der Turbine erforderlichen Dampfzustände zu erreichen;
- bei Lastabschaltung oder Turbinenschnellschluss den Dampf über das Bypasssystem zu leiten, so dass eine Kesselauslösung
vermieden werden kann;
- nach Lastabschaltung oder Turbinenschnellschluss die
Turbine mit maximalen Gradienten hochzufahren oder zu
belasten, da die Differenz zwischen Dampf- und Turbinenmetalltemperatur einen zulässigen Wert nicht überschreitet;
Turbine mit maximalen Gradienten hochzufahren oder zu
belasten, da die Differenz zwischen Dampf- und Turbinenmetalltemperatur einen zulässigen Wert nicht überschreitet;
- während des Bypassbetriebes bereits Dampf aus dem Zwischenüberhitzer-System
für verschiedene Hilfsbetriebe zu verwenden;
- bei Lastabschaltungen das Ansprechen der Sicherheitsventile zu verhindern, bzw. zu reduzieren, und eine genügende
Kühlung deö Zwischenüberhitzers zu gewährleisten.
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Beim Anfahren der Anlage wird zunächst das Turbinen-Bypasssystera
in Betrieb gesetzt. Strömt eine bestimmte Dampfmenge durch das Bypasssystem und haben Druck und Temperatur des
Prischdampfes und des Zwischenüberhitzer-Dampfes die vorgeschriebenen Werte erreicht, so kann ein Teil des Dampfes der Turbine zugeführt und damit diese angefahren werden. Beim Anfahren der Turbine stellen sich in der anfänglichen Periode des Leerlaufes und Schwachlastbetriebes Schwierigkeiten ein. Der Druck im Zwischenüberhitzer muss auf einen minimal notwendigen Druck gebracht werden, der hoch genug ist, um die Hilfsbetriebe überhaupt betreiben zu können. Dies wird bekanntlich mit einem Minimaldruckregler erreicht, der im Bypassbetrieb das ND-Bypassregelventil und zusätzlich.im Leerlauf- und Schwachlastbetrieb die Abfangventile der Turbine so steuert, dass der Druck im Zwischenüberhitzer entsprechend aufgestaut wird. Wenn die Turbine nun so in Betrieb gesetzt wird, arbeitet die HD-Turbine als Gegendruck-Turbine und die MD/ND-Turbine als Kondensationsturbine. Idealerweise sollte nun die Dampfmenge, die durch die HD-Turbine geleitet wird, grosser sein als diejenige, die durch die MD/ND-Turbine geleitet wird, da bekanntlich der Dampfverbrauch für eine Gegendruck-Turbine grosser ist, als diejenige für eine Kondensationsturbine. Jedoch ist die mit der heute üblichen, in der CH-PS 369 I1Jl beschriebenen Steuerung mit zwei Multiplizierrelais die durch die HD-Turbine geleitete Dampfmenge gleich der durch
Prischdampfes und des Zwischenüberhitzer-Dampfes die vorgeschriebenen Werte erreicht, so kann ein Teil des Dampfes der Turbine zugeführt und damit diese angefahren werden. Beim Anfahren der Turbine stellen sich in der anfänglichen Periode des Leerlaufes und Schwachlastbetriebes Schwierigkeiten ein. Der Druck im Zwischenüberhitzer muss auf einen minimal notwendigen Druck gebracht werden, der hoch genug ist, um die Hilfsbetriebe überhaupt betreiben zu können. Dies wird bekanntlich mit einem Minimaldruckregler erreicht, der im Bypassbetrieb das ND-Bypassregelventil und zusätzlich.im Leerlauf- und Schwachlastbetrieb die Abfangventile der Turbine so steuert, dass der Druck im Zwischenüberhitzer entsprechend aufgestaut wird. Wenn die Turbine nun so in Betrieb gesetzt wird, arbeitet die HD-Turbine als Gegendruck-Turbine und die MD/ND-Turbine als Kondensationsturbine. Idealerweise sollte nun die Dampfmenge, die durch die HD-Turbine geleitet wird, grosser sein als diejenige, die durch die MD/ND-Turbine geleitet wird, da bekanntlich der Dampfverbrauch für eine Gegendruck-Turbine grosser ist, als diejenige für eine Kondensationsturbine. Jedoch ist die mit der heute üblichen, in der CH-PS 369 I1Jl beschriebenen Steuerung mit zwei Multiplizierrelais die durch die HD-Turbine geleitete Dampfmenge gleich der durch
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die MD/ND-Turbine geleiteten Dampfmenge, und die durch das
HD-Bypasssystem geleitete Dampfmenge gleich der durch das ND-Bypasssystem geleiteten Dampfmenge. Demzufolge wird mit
der bekannten Steuerung die erwähnte Anforderung nicht erfüllt.
Die Folge davon ist, dass die Ventilationsverluste so stark ansteigen, dass die HD-Abdampftemperatur sehr gross, ja sogar
grosser als die HD-Eintrittstemperatur werden kann. Je grosser die Nennleistung der Turbine, desto grosser wird die
HD-Turbinen-'Abdampftemperatur im Leerlauf und Schwachlastbetrieb
wegen der VentilationsVerluste. Als Resultat tritt also eine starke Erwärmung des HD-Gehäuses auf. Im Gegensatz
dazu sinkt diese Abdampftemperatur bei steigender Belastung der Turbine rasch ab, weil nun die HD-Turbine stärker durchströmt
wird. Der sich durch diese rasche Absenkung der HD-Abdampftemperatur ergebende grosse negative Temperaturgradient
Δ Τ/Δ t (Temperaturdifferenz pro Zeiteinheit) bewirkt eine
plötzliche, Abkühlung des HD-Gehäuses. Die dabei auftretenden hohen thermischen Beanspruchungen können zu bleibenden Deformationen
im HD-Gehäuse führen. So können die Dichtungspartien undicht werden und somit kann Dampf aus der HD-Turbine austreten.
Aufgabe der Erfindung ist es, die Nachteile des bekannten Ver-
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fahrene zum Anfahren einer Turbine der eingangs genannten
Art zu vermeiden, und ein Regelverfahr ι zu schaffen, mit welchem es möglich ist, die HD-Abdampftemperatur innerhalb
zulässigen Grenzen zu halten, und damit starke Temperaturschwankungen des HD-Gehäuses und daraus erfolgende unzulässig
hohe thermische Beanspruchungen zu vermeiden.
Das erfindungsgemässe Regelverfahren zur Lösung dieser Aufgabe ist dadurch gekennzeichnet, dass bei Leerlauf- und
Schwachlastbetrieb bis zu einer vorbestimmten Teillast, der Druck im Zwischenüberhitzer mit dem ND-Bypassregelventil als
Stellglied derart; geregelt wird, dass durch die HD-Turbine eine grössere Dampfmenge als durch die MD-Turbine, und durch
das HD-Bypasssystem eine kleinere Dampfi.enge als durch das
ND-Bypasssystem strömt, wobei eine maximal zulässige HD-Abdampf temperatur nicht überschritten wird, und dass bei
grösserer als der genannten Teillast, der Druck im Zwischenüberhitzer bei geschlossenem ND-Bypassregelventil mit dem Abfangventil
als Stellglied geregelt wird, bis das Abfangventil voll offen ist.
Eine Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens ist gekennzeichnet
durch eine bei Leerlauf- und Schwachlastbetrieb bis zur genannten vorbestimmten Teillast aktive erste Regelvoi
richtung zur Regelung des Zwischenüberhitzerdruckes pz{. mit
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dem ND-Bypassregelventil als Stellglied, und eine von dieser
im wesentlichen unabhängige, bei grösserer als der genannten Teillast aktive zweite Regelvorrichtung zur Regelung des genannten
Druckes bei geschlossenem ND-Bypassregelventil mit den Abfangventilen als Stellglied.
Eine bevorzugte Ausfuhrungsform der Erfindung ist zur Lösung
eines weiteren Problems ausgebildet, welches bei dem in der CH-PS 369 I'll beschriebenen Verfahren zum Anfahren einer
Dampfturbine der genannten Art bei einem Kaltstart auftritt, wenn zur Bestimmung der thermischen Beanspruchung von HD-
und MD-Rotoren Anfahrsonden nach der österreichischen PS 197 839 in Verbindung mit einer Turbinenautomatik verwendet
werden. Wird die maximal zulässige Beanspruchung des HD- oder MD-Rotors überschritten, so wird der Gradient für das Hochfahren
oder Belasten der Turbine proportional der Differenz Istwert- Sollwert reduziert. Damit ist bis Schwachlastbetrieb
in bezug auf den zulässigen Gradienten der HD-Rotor und nachher der MD-Rotor das begrenzende Element^ weil erst ab einer
bestimmten Last die dem Dampfdruck entsprechende Sattdampftemperatur vor der MD-Turbine grosser als die Metalltemperatur
wird, da die MD-Turbine gegen Kondensatordruck angefahren wird. Somit kann bis zu obigem Zeitpunkt keine Kondensation
an der Metalloberfläche stattfinden, der Wärmeübergang ist schlecht, die Aufwärmung gering. Ferner besitzt der MD-Rotor
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grössere Durchmesser als der HD-Rotor und damit eine grössere
Masse, was die Anfahrzeit zusätzlich noch vergrössert.
Zur Vermeidung dieser Nachteile werden die Stellsignale der Regelvorrichtungen zur Ueberwachung der thermischen Beanspruchung
von HD- und MD-Rotor, welche normalerweise direkt auf den Turbinenregler einwirken, getrennt, derart, dass bei geschlossenem
HD-Bypassregelventil beide Regelvorrichtungen ihren Einfluss auf den Turbinenregler ausüben, wogegen bei
offenem HD-Bypassregelventil das HD-Temperatursondensignal den Turbinenregler und das MD-Temperatursondensignal die zur
Regelung des Zü-Druckes mit den Abfangventilen als Stellglied vorgesehene zweite Regelvorrichtung beeinflusst. Dadurch
ist es möglich die thermische Beanspruchung beider Rotoren innerhalb zulässiger Grenzen zu halten und beide
Turbinen unabhängig voneinander, jedoch auch gleichzeitig hochzufahren und zu belasten, wobei dies optimal, d.h. bei
maximal zulässiger thermischer Belastung beider Turbinen durchführbar ist.
Nachstehend werden Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand der Zeichnung erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 eine Dampfturbine mit Zwischenüberhitzer und Bypasssystem,
mit einer zur Regelung des Anfahrens vorge-
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sehenen, scheinatiach dargestellten Regeleinrichtung,
wobei eine Ausführungsform der ersten Regelvorrichtung
im Detail gezeigt ist;
Fig. 2 eine der Fig. 1 ähnliche Darstellung, welche eine
bevorzugte Ausführungsform der zweiten Regelvorrichtung
im Detail zeigt;
Fig. 3 und k der Fig. 1 ähnliche Darstellungen, welche weitere
Ausführungsformen der zweiten Regelvorrichtung veranschaulichen;
Fig. 5 eine zusätzliche Vorrichtung zur Ueberwachung der thermischen Beanspruchung sowohl der HD- wie auch
der MD-Turbine.
Die Fig. 1 zeigt eine konventionelle Turbinenanlage, deren Dampfturbine eine HD-Turbine 1, eine MD-Turbine 2 und eine
ND-Turbine 3 aufweist, die einen Generator (nicht gezeigt) über den Wellenstrang M antreibt. Eine erste Dampfleitung
5 führt vom Dampferzeuger 6 über das Einlassventil 7 zur
HD-Turbine 1. Eine zweite Leitung 8 führt von der HD-Turbine 1 über den im weiteren als Zu bezeichneten Zwischenüberhitzer
9 und das Abfangventil 10 in die MD-Turbine 2, und von dieser über die Leitung 11 in die ND-Turbine 3· Der Ab-
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dampf aus der ND-Turbine 3 wird dann über den Kondensatorhals
12 in den Kondensator 13 geleitet. Frischdampf kann auch um die HD-Turbine 1 herum und über die HD-Bypassleitung I1I und
das HD-Bypaseregelventil 15 direkt in den Zwischenüberhitzer
9 geleitet werden. Ferner kann Dampf um die MD/ND-Turbine herum durch die MD/ND-Bypassleitung 16 und über das ND-Bypassregelventil
17 in den Kondensatorhals 12 und damit in den Kondensator 13 geleitet werden. In der Leitung 8 ist ferner
eine gesteuerte Rückschlagklappe 18 gezeigt.
Die Regeleinrichtung besteht aus dem Turbinen-Regler 19, der die Turbinen-Drehzahl oder -Leistung über das Einlassventil
7 regelt, einer ersten Regelvorrichtung 20, die den Zü-Druck p„„ bei reinem Bypassbetrieb sowie bei Leerlauf- und Schwachlastbetrieb
mit dem ND-Bypassregelventil 17 als Stellglied regelt, und aus einer zweiten Regelvorrichtung 31, die von
der ersten Regelvorrichtung 20 im wesentlichen unabhängig ist, und die den Zü-Druck p_.. mit den Abfangventilen 10 als
ΔΧΧ
Stellglied bei geschlossenem ND-Bypassregelventil 17 so lange regelt, bis die Abfangventile 10 ganz offen sind und der Zü-Druck
sich dann proportional der Turbinenlast einstellt.
Zur Regelung des Zü-Druckes p„., mittels der ersten Regelvorrichtung
20 wird ein Zü-Druckistwert I„ mit einem als Istwertgeber 21 dienenden Druck-Transmitter gemessen und einem
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Differenzglied 22 zugeführt. Dieses ermittelt die Regelabweichung I17-S7 und führt sie einem Regler 23 zu. Dieser bildet
eine Stellgrösse Gn„ für das ND-Bypassregelventil 17 und
DV
führt sie einem Wandler 2k zu, der das Signal GRV in eine zur
Verstellung des ND-Bypassregelventiles 17 geeignete Stellgrösse
umwandelt.
Die Drucksollwertgebervorrichtung 25-30 weist eine Umschalteinheit
25 auf, die einerseits mit einem S , -Geber 26 ander-
min
seits mit einem Spi-Funktionsgenerator 27 verbunden ist. Die
Umschalteinheit 25 wird in Punktion der "auf"- oder "zu"-Stellung des Generatorschalters (nicht gezeigt) mit einer
Betätigungsvorrichtung 28 von einer ersten in eine zweite Stellung oder umgekehrt geschaltet, derart, dass das einen
intermediären Drucksollwert S1 bildende Ausgangssignal der
Umschalteinheit 25 bei offenem Generatorschalter gleich dem Signal des S . -Gebers 26 wird, und bei geschlossenem Generatorschalter
gleich dem Signal Sp, des Sp.,-Funktionsgenerators
27 wird, welch letzterer einen maximal zulässigen Drucksollwert Sp, in Funktion der momentan vorhandenen Arbeitsmediummenge
und damit der momentanen Leistung P liefert.
Der Umschalteinheit 25 ist ein Maximalauswahlglied 29 nachgeschaltet, welches einerseits den intermediären Drucksollwert
S1 und anderseits einen von einem S -Geber 30 gelieferten
konstanten Drucksollwert Sp2 empfängt, welch letzterer
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eine nicht zu überschreitende maximal zulässige HD-Abdampftemperatur
berücksichtigt. Aus den Drucksollwerten S* und Sp2 wählt das Maximalauswahlglied 29 den grösseren^ den massgebenden
Drucksollwert S„=Max (S',Spp) aus und führt diesen
dem Differenzglied 22 zu, wie dies schon früher erwähnt wurde. Der durch den Spl-Funktionsgenerator 27 gebildete Drucksollwert
Sp, ist dem Zü-Druck p„ü proportional und liegt bei
jedem momentanen Wert der Turbinen-Leistung P um einen Betrag
höher als der entsprechende Zü-Druck P70· Dadurch wird erreicht,
dass mit steigender Last das ND-Bypassregelventil schliesst und erst öffnet, wenn der der entsprechenden Last
zugeordnete Zü-Druck um einen bestimmten Wert überschritten wird.
Der am S . -Geber 26 eingestellte Wert ist normalerweise null. Da beim Anstossen der Turbine der Radkastendruck kurzzeitig
einige Male steigt und sinkt (Beschleunigen der Turbine) und damit auch der im Sp.-Punktionsgenerator 27 gebildete Sollwert Sp, über den Wert Sp2 ansteigt und dadurch den Sollwert
Sp2 zum Schwingen bringen würde, wird über das Kriterium der
Generatorschalterstellung der Sollwert Spi erst bei geschlossenem
Genertorschalter zum Maximalauswahlglied 29 geführt. (Bei offenem Generatorschalter gelangt S . zum Maximalauswahlglied
29).
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In den Figuren 2,3**1 ist die erste Regelvorrichtung 20 sche-
»atisch mit einem, mifc der Bezugsziffer 20 bezeichneten Quadrat
angedeutet, jedoch ist es verständlich, dass sie bei
allen Ausführungsformen die in der Fig. 1 gezeigte Zusammensetzung
haben kann. Ea gibt natürlich Varianten dieser Zuaamaensetzung,
die zweckmässig angewendet werden können.
Zur Regelung des Zu—Druckes p_„ bei geschlossenem ND-Bypass-1
regelventil 17 »it den Abfangventilen 10 als Stellglied mittels
der zireiten Regelvorrichtung 31 wird die Stellgrösse
G... für die Abfangventile 10 aus der Stellgrösse Gg^ für das
Einlassventil 7 durch Multiplizieru&g der Letzteren mit einem
Multiplikator k gebildet, d.h. G.„ = k Ggy Zur Bildung dieses
Multiplikators k wird bei allen Ausführungsformen eine Stellgrösse
G' .. die die lurlsinen-Drehzahl oder -Leistung berücksieht
igt, und eine Stellgrösse G,»«, die den vorhandenen Zü-Druck
pzö berücksichtigt, herangezogen. Es können jedoch
andere, besonderen Zwecken entsprechende Grossen herangezogen
werden.
Die Multiplizierung der Stellgrösse G.v mit dem Multiplikator k
wird bei allen nachstehend beschriebenen Ausführungsformen mittels
eines Multiplizierrelais 32 ausgeführt, welches die Stellgrösse G.y=k«GEV bildet und sie dem Wandler 33 zuführt. Dieser
wandelt sie in eine zur Verstellung des Abfangventils 10 ge-
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eignete Stellgrösse um. Gemeinsam für alle Ausführungsformen
ist auch eine dem Multiplizierrelais 32 zugeschaltete Vorrichtung zur Bildung des Multiplikators k, die nachstehend als
k-Vorrichtung bezeichnet wird. Die verschiedenen, in den Fig. 2,3 und 4 gezeigten Ausführungsformen der zweiten Regelvorrichtung
31 unterscheiden sich voneinander im Aufbau der k-Vorrichtung und in den dieser zugeführten Stellgrössen, bzw.
den ihr zugeschalteten, die Stellgrössen liefernden Vorrichtungen.
In der Fig. 2 weist die k-Vorrichtung ein dem Multiplizierrelais
32 zugeschaltetes Multiplizierglied 34 und ein dem letzteren zugeschaltetes Minimalauswahlglied 35 auf. Dem
Multiplizierglied 34 ist eine W-o-Sollgebervorrichtung 36-38
zugeschaltet, die einen den Frischdampfdruck berücksichtigenden Sollwert WpR bildet. Die Wp^-Sollwertgebervorrichtung 36-38
weist einen den Frischdampf-Druckistwert I„o messenden
ivrt
I„-Istwertgeber 36, einen diesem nachgeschalteten Verstärker
37 und einen zwischen den Verstärker 37 und das Multiplizierglied 34 geschalteten Begrenzer 38 auf. Der Begrenzer 38 begrenzt
den den Frischdampfdruck zu berücksichtigen bestimmten Sollwert WpR und führt ihn dem Multiplizierglied 34 zu.
Dem Minimalauswahlglied 35 ist der Turbinen-Regler 19 über
den Wandler 39» eine die HD-Abdampftemperatur regelnde Regel-
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vorrichtung 40-43, eine den Zwischenüberhitzerdruck berücksichtigende
Turbine-Zü-Regelvorrichtung 44-47 und eine eine maximal zulässige thermische Beanspruchung der MD-Turbine
regelnde Regelvorrichtung 48-51 zugeschaltet. Dadurch ist es bei dieser Ausfuhrungsform möglich, solange das Bypassregelventil
offen ist und dieses somit den Zü-Druck regelt, mit den Abfangventilein als Stellglieder über die zweite
Regeleinrichtung 31 die HD-Abdampftemperatur oder die thermische
Beanspruchung der MD-Turbine zu regeln.
Der an eich- bekannte Turbinen-Regler 19 regelt die Turbinen-Drehzahl
oder -Leistung und bildet die Stellgrösse G„v für
das Einlassventil 7 und leitet sie über den Wandler 39, um
die dem Minimalauswahlglied 35 zuzuführende Stellgrösse G' zu bilden.
Die die HD-Abdampfteraperatur T. regelnde Regelvorrichtung
40-43 weist den Ι.π,-Istwertgeber 40 zur Messung des HD-Abdampftemperatur-Istwertes
I.m» den S.„-Sollwertgeber 41 zur
Bildung eines die maximal zulässige HD-Abdampftemperatur T, berücksichtigenden fixen Temperatursollwertea Sftai,
das Differenzglied 42 zur Bildung der Regelabweichung IAT~S AT
und einen Regler 43 zur Bildung der Stellgrösse GAT auf.
Die Turbinen-Zü-Regelvorrichtung 44-47 weist einen In, -Ist·
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wertgeber 44 zur Bildung des Zwischenüberhitzer-Druekistwertes
I_,z, einen S^-Drucksollwertgeber 45 zur Bildung
eines fixen Drucksollwertes S^2, ein Differenzglied 46 zur
Bildung der Regelabweichung ^ψζ"^ΨΖ 1^1** e^nen Re8ler ^? zur
Bildung der Stellgrösse G_z auf. Bei der Ausführungsform nach
Fig. 2 ist der Drucksollwert S^- kleiner als der durch den
Sp2~Geber 11 der ersten Regelvorrichtung 20 gebildete Drucksollwert
Sp2.
Die die thermische Beanspruchung der MD-Turbine regelnde
Regelvorrichtung 48-51 weist einen I__-Istwertgeber 48, der
z.B. eine Temperatursonde sein kann, zur Bildung einer zwischen einer heissen und einer kalten Stelle des HD-Rotors
(nicht gezeigt) herrschenden Temperaturdifferenz-Istwertes 1MD* e*nen Sj^-Sollwertgeber 49 zur Bildung eines naxiaal
zulässigen fixen Teeperaturdifferenz-Sollwertes S__s ein
Differenzglied 50 zur Bildung der Regelabweichung 1*^"
und einen Regler 51 zur Bildung der Stellgrösse G-- auf
Das Minimalaüswahlglied 35 wählt die kleinste aus den empfangenen Stellgrössen G^., GAT, G^2 und G^0 aus und führt
sie als Pührungsgrösse P dem Multiplizierglied 34 zu, welches
durch Multiplizierung derselben mit der Stellgrösse W den Multiplikator k bildet.
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Bei dieser Ausführungsform wird die geforderte ungleiche
Mengenverteilung des Dampfes über die HD- und MD/ND-Turbine gewährleistet. Dabei wird der Zü-Druck ρ „ derart geregelt,
dass, wenn die HD-Abdampftemperatur T. über den zulässigen
Wert T. steigt, über die Regelvorrichtung ilO-^3 der Wert
JAT minimal wird, dieser Wert gelangt schlussendlich über
den Multiplikator k zum Multiplizierrelais 32 und reduziert die Stellgrösse G»v» da auch k minimal ist, wobei der Hub
der Abfangventile 10 reduziert wird, der Regler 19 korrigiert die Stellung der Einlassventile 7 um den eingestellten Sollwert zu halten, und die Regelvorrichtung 20 korrigiert somit
die Stellung des ND-Bypassregelventils 17· Ausserdem wird die
thermische Beanspruchung des MD-Rotors überwacht. Wird diese zu gross, so wird über die Regelvorrichtung ^8-51 der Multiplikator
k ebenfalls minimal und die Dampfmenge zur MD-Turbine 2 wird wieder entsprechend reduziert. Die Regelvorrichtung
20 korrigiert wie in obigem Fall bereits beschrieben. Ist das ND-Bypasssystem nicht im Betrieb und sinkt der Zü-Druck
pzü unter einen bestimmten Wert, so wird über die
Regelvorrichtung M-47 der Multiplikator k so beeinflusst,
dass der Zü-Druck ρ .. mit den Abfangventilen 10 als Stell-
Zu
glieder gehalten werden kann. Ferner wird der Multiplikator k in bestimmten Grenzen in Funktion des Frischdampfdruckes
beeinflusst.
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In der Fig. 3 weist die k-Vorrichtung ein dem Multiplizierrelais 32 zugeschaltetes Maximalauswahlglied 52 auf. Dieses
empfängt die Stellgrössen GAy» G.m, G_z und G„D, die durch
die entsprechenden Regelvorrichtungen gebildet werden, wählt die grösste von diesen aus und führt sie als Multiplikator k
dem Multiplizierrelais 32 zu. Auch in diesem Fall ist der durch den S_ -Geber 45 gelieferte Drucksollwert STZ kleiner
als der durch den Sp_-Geber 11 der ersten Regelvorrichtung
gebildete Drucksollwert Sp2.
Auch bei dieser Ausführungsform wird die geforderte ungleiche Mengenverteilung des Dampfes gewährleistet und der Zü-Druck
Pzü in ähnlicher Weise wie bei der Ausführungsform nach Fig.
geregelt. Jedoch wird auf den Frischdampfdruck keine Rücksicht genommen, so dass dieser auf den Multiplikator kleinen
Einfluss ausübt.
In der Fig. 4 weist die k-Vorrichtung ein dem Multiplizierrelais 32 zugeschaltetes Maximalaupwahlglied 53 auf. Dieses
empfängt die Stellgrössen G· und G--, die durch die ent-
■u V L L·
sprechenden, vorangehend beschriebenen Regelvorrichtungen gebildet werden, wählt den grösseren Wert von diesen aus
und führt ihn als Multiplikator k dem Multiplizierrelais 32 zu. Es ist zu beachten, dass in diesem Fall, der durch den
STZ-Geber 45 gelieferte Drucksollwert STZ grosser als der
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durch den Spp-Geber 11 der ersten Regelvorrichtung 20 gebildete
Drucksollwert S ist.
Diese Ausführungsform bietet eine einfache Lösung des Problems.
Dadurch, daas der Zü-Drucksollwert S_„ etwas grosser ist als
Sp2, ist im Leerlauf- und Schwachlastbetrieb der Hub der Abfangventile
10 klein, d.h., der Multiplikator k ist maximal und somit ergibt sich die flachste Charakteristik im Multiplizierrelais
32. Allerdings wird die HD-Abdampftemperatur
und die thermische Beanspruchung der MD-Turbine 2 nicht geregelt und damit ist eine optimale Ausnutzung der maximal
zulässigen HD-Abdampftemperatur und der maximal zulässigen
thermischen Beanspruchung der MD-Turbine nicht vorhanden obwohl die geforderte ungleiche Mengenverteilung erreicht
wird.
In der Fig. 5 ist dem Regler 19 ein Minimalauswahlglied 55
zugeschaltet, welch letzterem ein !„-.-Istwertgeber 56, der
eine HD-Temperatursonde sein kann, zugeschaltet ist. Der I„ -Istwertgeber 56 bildet einen im HD-Rotor (nicht gezeigt)
zwischen einer heissen und einer kalten Stelle herrschenden Temperaturdifferenz-Istwert I„_. und führt ihn zum Differenz-
HU
glied 55. Diesem ist auch eine Umschalteinheit 57 zugeschaltet, welche zwischen dem schon beschriebenen I -Istwertgeber
48 und dem Differenzglied 50 der die thermische Beanspruchung
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der MD-Turbine 2 regelnden Regelvorrichtung 48-51 zwischengeschaltet
ist. Im Normalfall, d.h. wenn das HD-Bypassregelventil
15 zu ist, ist die Umschalteinheit 57 so geschaltet, dass das Minimalauswahlglied 55 das Signal I„_ empfängt. Das
MU
Minimalauswahlglied 55 wählt den kleineren Wert von I™ und
MU
Iuri, und führt sie dem Turbinen-Regler 19 zu, welcher in
dieser Art in der Bildung der Stellgrösse Gpv für das Einlassventil
7 durch die momentane thermische Beanspruchung der HD- oder der MD-Turbine beeinflusst wird. Wenn das HD-Bypassregelventil
15 offen ist, wird die Umschalteinheit 57 so geschaltet, dass die Verbindung zum Minimalauswahlglied
55 unterbrochen wird und das Iu_-SJ/gnal über das Differenz-MD
glied 50 der Regelvorrichtung 48-51 zugeführt wird, so dass
die momentane thermische Beanspruchung der MD-Turbine 2 auf die Stellgrösse G„D und damit auf den Multiplikator k einwirkt.
Das I„ -Signal wird auch in diesem Fall zum Minimalauswahlglied
55 geführt, und übt seinen Einfluss auf den Turbinen-Regler 19, bzw. die Stellgrösse G„v aus.
Diese Anordnung ermöglicht es die HD- und die MD-Turbine gleichzeitig und an der Grenze ihrer thermischen Beanspruchungen
hochzufahren, da diese letzteren kontinuierlich überwacht werden, damit sie ihre zulässigen Werte nicht überschreiten.
Die Anordnung ist in Zusammenhang mit den Ausführungsformen
nach den Fig. 2 und 3 verwendbar.
709809/028$
117/75
Noch ist zu bemerken, dass die den Stellgliedern 7, 17 und 10 vorgeschalteten Wandler 5^, 2k und 33 nur dann notwendig
sind, wenn die durch die entsprechenden Regler gebildeten Stellgrössen von den zur Verstellung der Stellglieder notwendigen
Stellgrössen verschiedenartig sind. Wenn z.B. die Regler elektrische Signale abgeben und die Stellglieder hydraulisch
betätigte Ventile sind, müssen die elektrischen Stellgrössen-Signale in hydraulische Stellgrössen umgewandelt
werden und zu diesem Zweck den Stellgliedern Wandler vorgeschaltet sein.
709809/02«$
Claims (1)
- - 21 - 117/75Patentansprüche1. Regelverfahren zum Anfahren einer Dampfturbine mit Zwischenüberhitzer, einem aus HD-Bypasssystem und ND-Bypasssystem bestehenden Turbinen-Bypasssystem, mindestens einem Regelventil für das HD-Bypasssystem, mindestens einem Regelventil für das ND-Bypasssystem, mindestens einem Einlassventil für die HD-Turbine, mindestens einem Abfangventil für die MD/ND-Turbine und einer Regelvorrichtung zur Regelung der Turbinen-Drehzahl oder -Leistung, dadurch gekennzeichnet, dass bei Leerlauf- und Schwachlastbetrieb, bis zu einer vorbestimmten Teillast, der Druck im Zwischenüberh'tzer (9) mit dem ND-Bypassregelventil (17) als Stellglied derart geregelt wird, dass durch die HD-Turbine (1) eine grössere Dampfmenge als durch die MD-Turbine (2) und durch das HD-Bypasssystem eine kleinere Dampfmenge als durch das ND-Bypasssystem strömt, wobei eine Biaxial zulässige HD-Abdampftemperatur nicht überschritten wird, und dass bei grösserer als der genannten Teillast der Druck im Zwischenüberhitzer bei geschlossenem ND-Bypassregelventil (17) mit dem Abfangventil (10) als Stellglied geregelt wird, bis das Abfangventil (10)voll offen ist.709809/02St2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zur Regelung des Zwischenüberhitzer-Druckes mit dem ND-Bypassregelventil (17) als Stellglied ein gemessener Wert des genannten Druckes als Druckistwert I17 verwendet wird, dass ein massgebender Drucksollwert S7 als der grössereL·Wert von zwei Drucksollwerten S1 und Sp? gewählt wird, wobei Spp ein die maximal zulässige HD-Abdampftemperatur berücksichtigender Drucksollwert ist, und S1 ein intermediärer Drucksollwert ist, der beim Anfahren einen minimalen Wert S . hat, und bei Zuschaltung des Generators mmans Netz ein von der momentan verhandenen Leistung P abhängiger maximal zulässiger Drucksollwert Sp. ist, dass ferner die Regelabweichung IZ""S„ ermittelt und aus dieser eine Stellgrösse 6ßV für das ND-Bypassregelventil (17) gebildet wird (Fig. 1).3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Drucksollwert Sp, proportional dem Zwischenüberhitzerdruck PZÜ ist und bei jedem momentanen Wert der Turbinenleitstung P um einen Betrag höher liegt als der entsprechende Zwischenüberhitzer-Druck p„„ (Pig. I).IAx1I. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass zur Regelung des Zwischenüberhitzer-Druckes p„ü mit den709809/028«- 23 - 117/75Abfangventilen (10) als Stellglied eine Stellgrösse GAV für die Abfangventile (10) aus der Stellgrösse G£V für die Einlassventile (7) durch Multiplizierung der letzteren mit einem Multiplikator k gebildet wird, dass zur Bildung des Multiplikators k die Stellgrössen G' und G~„ herangezogen werden, dass die aus der Stellgrösse G_v gebildete Stellgrösse G' die Turbinen-Drehzahl oder -Leistung berücksichtigt und von einem Turbinen-Regler (19) über einen Wandler (39) gebildet wird, dass die Stellgrösse Gn,,, den gemessenen Zwischenüberhitzer-Druck p„ü berücksichtigt und von einer Turbinen-Zü-Druckregelvorrichtung (M-M7) aufgrund eines gemessenen Zü-Druckistwertes IT„ und eines konstanten Drucksollwertes S„„ gebildet wird (Fig. 2, 3 und5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass zur Bildung des Multiplikators k die Stellgrössen G.„ und GMD herangezogen werden, dass die Stellgrösse G.™ die HD-Abdampf temperatur T. berücksichtigt, und von einer diese zu regeln bestimmten Regelvorrichtung (1JO-1O) gebildet wird, dass die Stellgrösse GMD die thermische Beanspruchung der MD-Turbine berücksichtigt und von einer diese zu regeln bestimmten Regelvorrichtung (48-51) gebildet wird (Fig. 2 und 3).709809/026S117/7525A04A66. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass ein Abdampftemperatur-Istwert 1.™ gemessen wird, dass ein eine maximal zulässige HD-Abdampftemperatur T. berück-Ä y fflHXsichtigender konstanter Temperatursollwert S.™ gebildet wird, und dass die Regelabweichung I T-S._ und aus dieser die Stellgrösse G.,- gebildet wird (Fig. 2 und 3).7. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass ein Temperaturdifferenz-Istwert IMD zwischen einer heissen und einer kalten Stelle des MD-Rotors gebildet wird, dass ein eine maximal zulässige Temperaturdifferenz zwischen den genannten Stellen berücksichtigender Temperaturdifferenz-Sollwert SMn gebildet wird, und dass die Regelabweichung IMn"SMD und aus d^eser d*e Stellgrösse G..- gebildet wird (Fig. 2 und 3).8. Verfahren nach Anspruch 4 und 5, dadurch gekennzeichnet, dass als eine Führungsgrösse F der kleinste Wert von G' ,GMr>» Cw und G.m gewählt wird und mit einem den Frisch-MU Σ L ATdampfdruck berücksichtigenden Wert W„D multipliziert wird, und damit der Multiplikator k gebildet wird (Fig. 2).9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass ein Frischdampf-Druckistwert I„R gemessen wird, dass das709809/02SS- 25 - 117/75Signal IpR verstärkt und anschliessend begrenzt wird und damit der Wert WaD gebildet wird (Fig. 2).10. Verfahren nach Anspruch M, 5 und 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Multiplikator k al3 der grösste Wert von GpVj ^MD* GTZ und GAT gewählt wird (Pig. 3).11. Verfahren nach Anspruch 2 und 1I, dadurch gekennzeichnet, dass der Drucksollwert Sm„ kleiner gewählt wird, als der Drucksollwert Sp2 (Fig. 2 und 3).12. Verfahren nach Anspruch 1I, dadurch gekennzeichnet, dass der Multiplikator k als der grössere Wert von G' und GTZ gewählt wird (Fig. 1I).13. Verfahren nach Anspruch 2 und 1I, dadurch gekennzeichnet, dass der Drucksollwert S_z grosser gewählt wird, als der Drucksollwert Sp2 (Fig. 1I).14. Verfahren nach Anspruch 7» dadurch gekennzeichnet, dass ein Temperaturdifferenz-Istwert I„D zwischen einer heissen und einer kalten Stelle des HD-Rotors gebildet wird, dass, wenn das HD-rypassregelventil (15) zu ist, der kleinere der Temperaturdifferenz-Istwerte I™ und IMr, ermitteltHU MU709809/026·- 26 - 117/75und zur Bildung der Stellgrösse Gn... für das EinlassventilΓι V(7) herangezogen wird, und dass, wenn das HD-Bypassregelventil (15) offen ist, das I„n-Istwertsignal zur Bildungtiuder Stellgrösse GEV und das I„ -Istwertsignal zur Bildung der Regelabweichung ^Mr)-Swn verwendet wird und damit die
HD-Turbine und die MD-Turbine gleichzeitig, bei maximal
zulässiger thermischer Belastung hochgefahren und belastet werden können (Fig. 5)»15. Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine bei Leerlauf- und Schwachlastbetrieb bis zur genannten vorbestimmten Teillast aktive erste Regelvorrichtung (20) zur Regelung des Zwischenüberhitzer-Druckes p„.. mit dem ND-Bypassregelventil (17) als Stell-LMglied, und eine von dieser im wesentlichen unabhängige,
bei grösserer als der genannten Teillast aktive zweite
Regelvorrichtung (31) zur Regelung des genanten Druckes bei geschlossenem ND-Bypassregelventil (17) mit den Abfangventilen (10) als Stellglied (Fig. 1, 2, 3 und H).16. Einrichtung nach Anspruch 15» dadurch gekennzeichnet, dass die erste Regelvorrichtung (20) einen I„-Istwertgerber (21) zur Bildung des Zwischenüberhitzer-Druckistwertes I17, eineDrucksollwertgebervorrichtung (25-30) zur Bildung eines709809/028$- 27 - 117/75massgebenden Drucksollwertes S„, ein Differenzglied (22) zur Bildung der Regelabweichung I„-S„ und einen Regler (23) zur Bildung der Stellgrösse G™ für das ND-Bypassregelventil (17) aufweist (Pig. I).17· Einrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, dass ein Sp2~Geber (30) zur Bildung eines eine maximal zulässige HD-Abdampftemperatur berücksichtigenden Drucksollwertes Sp2, eine Umschalteinheit (25) zur Bildung eines intermediären Drucksollwertes S1 in Punktion der "auf"- oder "zu"-Stellung des Generatorschalters und ein dem Sp -Geber (30) und der Umschalteinheit (25) nachgeschaltetes Maximalauswahlglied (29) zur Bildung des massgebenden Drucksollwertes S =Max (Sp2, S') vorgesehen sind (Fig. 1),18. Einrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass das Ausgangssignal S1 der Umschalteinheit (25) so gebildet ist, dass es bei offenem Generatorschalter gleich dem Signal eines S . -Gebers (26), und bei geschlossenem Generatorschalter gleich dem Signal eines Spi-Punktionsgenerators (27) ist, der einen maximal zulässigen Drucksollwert Spi in Punktion der momentan vorhandenen Arbeitsmediummenge und damit Leistung bildet, und dass eine Vorrichtung (28) zur Gewährleistung der notwendigen Umschaltung vorgesehen ist (Pig. I).709809/02SS- 28 - 117/7519. Einrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Regelvorrichtung (31) ein Multiplizierrelais (32), zur Bildung einer Sfcellgrösse G... für die Abfangventile (10) durch Multiplizierung der Stellgrösse G_,r für das Einlassventil (7) mit einem Multiplikator k, und eine Vorrichtung (32I, 35 J 52, 53) zur Bildung des Multiplikators k aufweist (Fig. 2, 3, 1O.20. Einrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung zur Bildung des Multiplikators k ein dem Multiplizierrelais (32) zugeschaltetes Multiplizierglied (3*0 und ein diesem zugeschaltetes Minimalauswahlglied (35) aufweist, und dass dem Multiplizierglied (3*0 eine WpR-Sollwertgebervorrichtung (36-38) zugeschaltet ist, die einen den Frischdampfdruckistwert IpR berücksichtigenden Sollwert WpR bildet (Fig. 2).21. Einrichtung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, dass die Wp„-Sollwertgebervorrichtung (36-38) einen den Frischdampfdruckistwert IpR messenden IpR-Istwertgeber (36), einen diesem nachgeschalteten Verstärker (37), und einen zwischen dem Verstärker (37) und dem Multiplizierglied (3*}) geschalteten Begrenzer (38) aufweist (Fig. 2).709809/0286- 29 - 117/7522, Einrichtung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, dass dem Minimalauswahlglied (35) ein Turbinenregler (19) über einen Wandler (39), eine Turbinen-Zü-Regelvorrichtung (^4—^7)» eine die HD-Abdampftemperatur regelnde Regelvorrichtung (40-43) und eine die thermische Beanspruchung der MD-Turbine (2) regelnde Regelvorrichtung (48-51) zugeschaltet sind (Fig. 2).23. Einrichtung nach Anspruch 19» dadurch gekennzeichnet, dass die Vorrichtung zur Bildung des Multiplikators k ein dem Multiplizierrelais (32) zugeschaltetes Maximalauswahlglied (52a 53) aufweist, welchem ein Turbinenregler (19) über einen Wandler (39) und eine Turbinen-Zü-Regelvorrichtung zugeschaltet sind (Fig. 3 und 4).24. Einrichtung nach Anspruch 23» dadurch gekennzeichnet, dass dem Haximalauswahlglaed (52) eine die HD-Abdampftemperatur regelnfite Regelvorrichtung (40-43) und eine die thermische Beanspruchung der MD-Turbine (2) regelnde Regelvorrichtung (48-51) zugeschaltet sind (Fig. 3).25. Einrichtung nach Anspruch 22 und 23» dadurch gekennzeichnet, dass die Turbinen-Zü-Regelvorrichtung (44-47) einen I,pZ-Istwertgeber (44) zur Bildung des Zwischenüberhitzer-709809/0286- 30 - 117/75Druckistwertes Im7* einen STZ-Drucksollwertgeber (45) zur Bildung eines fixen Drucksollwertes S_7|ein Differenzglied (1Io) zur Bildung der Regelabweichung !„„-S™-, und einen Regler (47) zur Bildung einer Stellgrösse GT„ aufweist (Fig. 2, 3 und 4).26. Einrichtung nach Anspruch 22 und 21I, dadurch gekennzeichnet, dass die HD-Abdampftemperatur-Regelvorrichtung (40-1*3) einen Ι.,ρ-Istwertgeber (40) zur Messung des HD-Abdampftemperatur-Istwertes I.m» einen S.T-Sollwertgeber (4l) zur Bildung eines die maximal zulässige HD-Abdampftemperatur berücksichtigenden fixen Temperatursollwertes S.™, ein Differenzglied (42) zur Bildung der Regelabweichung ΙΑΤ~ S.m und einen Regler (43) zur Bildung einer Stellgrösse GAT aufweist (Fig. 2 und 3).27. Einrichtung nach Anspruch 22 und 24, dadurch gekennzeichnet, das3 die thermische Beanspruchung der MD-Turbine regelnde Regelvorrichtung (48-51) einen IMQ-Istwertgeber (48) zur Bildung eines im MD-Rotor zwischen einer heissen und einer kalten Stelle herrschenden Temperaturdifferenz-Istwertes Ip10* einen S-^-Sollwertgeber (49) zur Bildung eines maximal/yfixen Temperaturdifferenz-Sollwertes SMD,zulässigen
ein Differenzglied (50) zur Bildung der Regelabweichung709809/0288- 31 - 117/75und e^-nen Regler (51) zur Bildung einer Stellgrösse GMD aufweist (Fig. 2 und 3).28, Einrichtung nach Anspruch 22 oder 21I, gekennzeichnet durch ein dem Turbinen-Regler (19) zugeschaltetes Minimalauswahlglied (55), einen diesem zugeschalteten, einen Temperaturdifferenz-Istwert Iur. zwischen einer heissen und einer kai-IiUten Stelle im HD-Rotor bildenden Iuri-Istwertgeber (56), und eine dem Minimalauswahlglied (55) ebenfalls zugeschaltete Umschalteinheit (57)» die zwischen dem !„„-Istwertgeber (48) und dem Differenzglied (50) der die thermische Beanspruchung der MD-Turbine (2) regelnden Regelvorrichtung (48-51) zwischengeschaltet ist, wobei in einer ersten Schaltstellung der Umschalteinheit (57) das Signal I„D des I^-Istwertgebers (48) zum Minimalauswahlglied (55) und in einer zweiten Schaltstellung derselben zum genannten Differenzglied (50) gelangt (Fig. 5),BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie.709809/028SLeerseite
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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Free format text: LUECK, G., DIPL.-ING. DR.RER.NAT., PAT.-ANW., 7891 KUESSABERG |
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Owner name: BBC BROWN BOVERI AG, BADEN, AARGAU, CH |
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Free format text: DERZEIT KEIN VERTRETER BESTELLT |
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Free format text: RUPPRECHT, K., DIPL.-ING., PAT.-ANW., 6242 KRONBERG |
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D4 | Patent maintained restricted |