DE2356390A1

DE2356390A1 - METHOD OF CONTROLLING THE OPERATION OF A STEAM TURBINE WITH A ROW OF STEAM INLET VALVES

Info

Publication number: DE2356390A1
Application number: DE2356390A
Authority: DE
Inventors: Theodore C Giras; Leaman B Podolsky
Original assignee: Westinghouse Electric Corp
Current assignee: CBS Corp
Priority date: 1972-11-15
Filing date: 1973-11-12
Publication date: 1974-05-22
Also published as: GB1429324A; AU6243073A; BE807358A; FR2206438B1; FR2206438A1; ES420525A1; BR7308889D0; AU474003B2; CA1000062A; IT999399B; IN142201B; DE2356390C2; NL7315291A; SE390654B; CH574563A5; ZA738221B

Description

DiPL-ING. KLAUS NtUBECKERDiPL-ING. KLAUS NtUBECKER

Patentanwalt
4 Düsseldorf 1 ■ Schadowplatz 9Patent attorney
4 Düsseldorf 1 ■ Schadowplatz 9

Düsseldorf, 8. Nov. 1973 40,988Düsseldorf, Nov. 8, 1973 40,988

Westinghouse Electric Corporation
Pittsburgh, Pa«, V. St« A*. Westinghouse Electric Corporation
Pittsburgh, Pa ", V. St" A *.

Verfahren zur Steuerung des Betriebs einer Dampfturbine mit einer Reihe Dampfeinlaßventile Method for controlling the operation of a steam turbine with a series of steam inlet valves

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Steuerung der Arbeitsweise einer Dampfturbine mit einer Reihe Dampfventile für den Zutritt von Antriebsdampf zu der Turbine.The present invention relates to a method for Control of the operation of a steam turbine with a series of steam valves for the admission of drive steam to the turbine.

Die HöchdruGkstufen von Turbinen elektrischer Kraftwerksanlagen erhalten Dampf über eine Mehrzahl kreisbogenförmig im Abstand voneinander angeordneter Düsen, die neben der ersten Stufe oder der Leitrad- bzw. Gleichdrückbeschaufelung angeordnet sind. Die Düsen sind in Gruppen unterteilt, die in einem Kreis in Nachbarschaft der Leitradbeschäüfelung angeordnet sind, wobei ein einzelnes Regel- oder Dampfeiniaßventil den Dampfstrom durch jede einzelne Düsengruppe steuert.The maximum pressure levels of turbines in electrical power plants receive steam via a plurality of nozzles arranged in a circular arc at a distance from one another, next to the first stage or the Stator or equal pressure blades are arranged. The nozzles are divided into groups, which are arranged in a circle in the vicinity of the guide wheel foiling, with a single control or steam inlet valve to allow steam to flow through each one Nozzle group controls.

Beim Anlauf der Turbine ist es allgemein üblich, alle Regel- oder Dampfeinlaßventile entsprechend einer Einzelventil-Betriebsart zu betreiben _t um den Dampf in. einem vollen 360°-Bogen über dieAt start-up of the turbine, it is common practice to operate all control or steam intake valves in accordance with a single valve mode to the steam in _t. A full 360 ° arc about the

Telefon (0211) 320858 Telegramme Cu'stopatTelephone (0211) 320858 Telegrams Cu'stopat

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Düsen zu der Leitradbeschaufelung treten zu lassen. Diese als Einzelventil- oder Vollbogen-Betrieb bezeichnete Arbeitsweise gestattet eine gleichmäßige Erwärmung des Läufers und der Läuferschaufeln und damit eine Minimierung thermischer Stoßbelastungen, allerdings unter Inkaufnahme eines Wirkungsgradverlustes infolge des Druckabfalls an den teilweise geöffneten Ventilen. Der Wirkungsgrad der Turbine ist größer, wenn der Dampf über einen Teilbogen voll geöffneter Regelventile zugeführt wird, wobei die Dampfstromänderungen dann durch eines oder einige der verbleibenden Ventile in sequentieller Form gesteuert werden.To let nozzles come to the stator blades. This mode of operation, known as single valve or full bend operation, is permitted a uniform heating of the rotor and the rotor blades and thus a minimization of thermal shock loads, however accepting a loss of efficiency due to the pressure drop at the partially open valves. The efficiency the turbine is larger if the steam is supplied via a partial arc of fully open control valves, with the steam flow changes then controlled in sequential fashion by one or some of the remaining valves.

Jedes Ventil hat jedoch in der Nähe seiner voll geöffneten bzw. voll geschlossenen Stellung nicht-lineare Arbeitsbereiche, zwischen denen ein im wesentlichen linearer Regelbereich liegt.Each valve has, however, in the vicinity of its fully open or closed position. fully closed position non-linear work areas, between which have an essentially linear control range.

Ferner ändert sich die Menge des der Turbine über ein Ventil zugeführten Dampfes für eine bestimmte Ventileinstellung in Abhängigkeit von dem gesamten Dampfstrom durch die Turbine. Diese Dampfstromschwankungen führen, in Verbindung mit den nichtlinearen Arbeitsbereichen, zu einem sehr komplexen Turbinensteuerungsverhalten, mit dem sich eine Bedienungsperson nur nach langer Erfahrung vertraut machen könnte.Furthermore, the amount of that supplied to the turbine via a valve changes Steam for a specific valve setting as a function of the total steam flow through the turbine. This vapor flow fluctuations lead, in connection with the non-linear working areas, to a very complex turbine control behavior, with which an operator could only become familiar with after long experience.

übt ein Ventil in einem seiner nichtlinearen Bereiche eine Steuerwirkung aus, d. ii. etwa im Bereich von O bis 2 % und von 95 bis lOO % seines maximalen Durchlaßvermögens, so muß die Ventilhubeinsteilung bei kleinen Änderungen des Dampfstrombedarfs eine beträchtliche Veränderung erfahren. Für Dampfstrombedarf im ima valve exerts a control effect in one of its non-linear regions, i. ii. approximately in the range from 0 to 2% and from 95 to 100% of its maximum permeability, so the valve lift must with small changes in the steam flow requirement, a considerable one Experience change. For steam power requirements in the im

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wesentlichen linearen Arbeitsbereich , etwa zwischen 2 % und 95 %, führen kleine Änderungen des Dampfstronibedarfs zu entsprechend
kleinen Äderungen der Ventilhubeinstellung. Da bei der vorerwähnten sequentiellen Betriebsart solche Änderungen nur durch ein Ventil oder eine Ventilgruppe gesteuert werden, können bei Ventilbetrieb im nichtlinearen Arbeitsbereich geringe Druckschwankungen, die den Dampfstrom beeinflussen, oder geringe Änderungen des
Dampfstrombedarfs, wie sie durch geringfügige Lastschwankungen
oder selbst elektrisches Rauschen hervorgerufen werden, zu unkoordinierten Venti!verschiebungen führen, durch die es zu Schwingungen kommen kann* Ebenso können solche Schwankungen zu einem ungeordneten Betrieb aufeinanderfolgend benachbarter Ventilgruppen führen, wenn die Schwankungen bei der Vor- und Rückübertragung der Steuerung ein gleichzeitiges Öffnen und Schließen von Ventilen
verursachen, so daß es zu einer Ventilabnutzung und Störungen im Turbinenbetrieb kommt.a substantial linear working range, approximately between 2% and 95%, result in small changes in the steam requirement accordingly
small changes in the valve lift setting. Since such changes are controlled only by a valve or a valve group in the aforementioned sequential operating mode, small pressure fluctuations that influence the steam flow or small changes in the valve operation in the non-linear operating range can occur
Steam flow demand, as evidenced by slight load fluctuations
or even electrical noise can lead to uncoordinated valve displacements, which can lead to vibrations Closing valves
cause, so that it comes to valve wear and disturbances in turbine operation.

Dieses Problem wird durch die beträchtliche Schwankung des Dampf-Stroms durch ein Reglerventil in Abhängigkeit von dem Gesamt-Dainpfstrom durch die Turbine verschärft, der den Regler-Ventilbetrieb in den nichtlinearen Bereichen noch weniger linear und in
den im wesentlichen linearen Bereichen nichtlinear und damit.die Steuerung bzw. Regelung der Turbine schwierig werden läßt.This problem is exacerbated by the considerable variation in the steam flow through a regulator valve as a function of the total steam flow through the turbine, which makes the regulator valve operation even less linear in the non-linear regions and in
the essentially linear areas are non-linear and therefore difficult to control or regulate the turbine.

Diese Probleme erfahren eine v/eitere Verschärfung durch Rückkopplunys-Steuersysteme, die die anfängliche Erzeugung eines Fehler- . signals erfordern, das anschließend auf Null verringert wird, wobei diese Arbeitsweise üblicherweise einen großen dynamischenThese problems are further exacerbated by feedback control systems, which is the initial generation of an error. signals, which is then reduced to zero, where this way of working usually has a great dynamic

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Bereich und als Folge davon eine Hervorhebung der vorhandenen Nichtlinearitäten einschließt.Area and, as a result, a highlighting of the existing ones Includes non-linearities.

Aufgabe vorliegender Erfindung ist es daher, ein Verfahren zur Steuerung einer Dampfturbine zu schaffen, durch das die vorstehend aufgeführten Nachteile vermieden werden.The object of the present invention is therefore to provide a method for To create control of a steam turbine, through which the above listed disadvantages can be avoided.

Zur Lösung dieser Aufgabe ist daher ein Verfahren zur Steuerung des Betriebs einer Dampfturbine rait einer Reihe 'Dampfeinlaßventi-Ie, von denen jedes zwischen seiner geschlossenen und seiner ge* öffneten Stellung betrieben werden kann, um den Zutritt von Dampfstrom durch die Dampfturbine zu steuern, und im übrigen so angeordnet ist, daß einem Turbinenlastbedarf entsprechend einer -bestimmten Kennlinie für die Ventilstellungen in Abhängigkeit von dem Dampfstrom durch die Ventile genügt werden kann, erfindungsgeitiäß dadurch gekennzeichnet, daß die Kennlinie für jedes Ventil in Abhängigkeit von der der Dampfturbine insgesamt zugeführten Dampfmenge unter Ausgleich für einen mit zunehmendem Dampfstrom durch die Dampfturbine zunehmenden Strömungswiderstand modifiziert wird.To solve this problem, a method for controlling the operation of a steam turbine with a series of 'Dampfeinlaßventi-Ie, each of which is between its closed and its closed open position can be operated to control the admission of steam flow through the steam turbine, and otherwise so arranged is that a turbine load requirement according to a -specific characteristic curve for the valve positions as a function of the steam flow through the valves can be satisfied, according to the invention characterized in that the characteristic curve for each valve as a function of that supplied to the steam turbine as a whole Amount of steam modified to compensate for a flow resistance that increases with increasing steam flow through the steam turbine will.

In Weiterbildung der Erfindung kann bei einem solchen Verfahren, wobei jedes Ventil einen ersten und einen zweiten nichtlinearen Arbeitsbereich in der Nähe der voll geöffneten bzw. voll geschlossenen Stellung, ferner einen zwischen dem ersten und dem zweiten Arbeitsbereich liegenden Steuerbereich hat, erfindungsgemäß jeder Bedarf-Dampfstrom (Target-Strom) in einen ersten Anteil, der dazu bestimmt ist, der Turbine über eine Anzahl Ventile zugeführt zuIn a further development of the invention, with such a method, each valve has a first and a second non-linear Work area near the fully open or fully closed position, further one between the first and the second According to the invention, each demand steam flow (target flow) has a first portion that is related to this is intended to be fed to the turbine via a number of valves

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werden, und einen nicht fest bestimmten zweiten Anteil unterteilt werden, der dann, wenn ein weiteres Ventil in eine Stellung außerhalb des Regelbereichs gebracht werden muß, zwei Ventilen so zugeordnet und auf diese so aufgeteilt wird, daß sich mindestens eines dieser zwei Ventile in seinem Steuerbereich befindet, und die Turbinensteuerung kann dann durch Einstellung dieses einen Ventils erfolgen.and a second part that is not fixed that when another valve is in a position outside the control range must be brought, two valves assigned and is distributed to these so that at least one of these two valves is in its control area, and the turbine control can then be done by adjusting this one valve.

Die Erfindung wird nachstehend anhand eines bevorzugten Ausführungsbeispiels in Verbindung mit der zugehörigen Zeichnung erläutert. In der Zeichnung zeigen:The invention is explained below using a preferred exemplary embodiment in conjunction with the associated drawing. In the drawing show:

Fig. 1 schematisch ein Blockschaltbild einer elektrischen Kraftwerksanlage ;1 schematically shows a block diagram of an electrical power plant;

Fig. 2 ein Diagramm des gesamten Dampfstroms durch eine Turbine in Abhängigkeit vom Strömungskoeffizienten ihrer ersten Stufe?Fig. 2 is a diagram of the total steam flow through a Turbine as a function of the flow coefficient of its first stage?

Fig. 3 ein Diagramm des gesamten DampfStroms durch eine Turbine in Abhängigkeit von der Ventilhubeinstellung eines einzelnen Dampfeinlaßventils;Fig. 3 is a diagram of the total steam flow through a Turbine as a function of the valve lift setting of a single steam inlet valve;

Fig. 4 zeigt Figuren 4A - 4F, die jeweils Diagramme zur Veranschaulichung eines Beispiels für Ventilbetrieb entsprechend einer sequentiellen Betriebsart für zwei Ventile wiedergeben; und4 shows FIGS. 4A-4F, each of which is diagrams for purposes of illustration an example of valve operation according to a sequential mode for reproduce two valves; and

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Fig. 5 - 19C Flußdiagramnefür Programme zur Steuerung undFigures 5-19C are flow charts for programs for control and

Durchführung des Verfahrens nach der Erfindung.Implementation of the method according to the invention.

Im einzelnen läßt Fig. 1 eine allgemein mit IO bezeichnete Turbine mit einer einzelnen Abtriebswelle 14 erkennen. Die Abtriebswelle 14 treibt einen Generator 16 an, dessen Ausgangsleistung durch einen elektrischen Leistungsmelder 18 erfaßt wird. Der Generator 16 ist über Unterbrecher oder Schalter 17 mit einer Last oder einem Energieübertragungs-Netzwerk 19 verbunden.In detail, Fig. 1 shows a turbine generally designated IO recognize with a single output shaft 14. The output shaft 14 drives a generator 16, whose output power through an electrical power indicator 18 is detected. The generator 16 is via breaker or switch 17 with a load or connected to a power transmission network 19.

Die Turbine 10 enthält einen Hochdruck-Turbinenteil 20, einen Zwischendruck-Turbinenteil 22 und einen Niederdruck-Turbinenteil 24.The turbine 10 includes a high pressure turbine part 20, a Intermediate-pressure turbine part 22 and a low-pressure turbine part 24.

Dampf für den Antrieb der Turbine 10 wird durch einen Dampferzeuger 26 erzeugt und über Drosseleinlaßventxle TVl - TV4 einem Turbinen-Dampfgehäuse (nicht dargestellt) zugeführt. Von dem DampfgeDampf zu
häuse aus strömt/der ersten Expansionsstufe des Hochdruckteils über Regler- oder Dampfeinlaßventile GVl - GV8, die Dampf an eine erste Stufe des Hochdruck-Turbinenteils 20 liefern und jeweils ein Einzelventil oder eine Reihe paralleler Ventile repräsentieren.Steam for driving the turbine 10 is generated by a steam generator 26 and fed to a turbine steam housing (not shown) via throttle inlet valves TV1-TV4. From the steam to
housing from flows / the first expansion stage of the high pressure part via regulator or steam inlet valves GVl - GV8, which deliver steam to a first stage of the high pressure turbine part 20 and each represent a single valve or a series of parallel valves.

Beim Anfahren erfolgt die Dampfstromsteuerung durch eine sich über den gesamten Umfang erstreckende Drosselventilbetätigung. Zu einem bestimmten Zeitpunkt des Anlauf-Vorgangs erfolgt ein übergang von der sich über den gesamten Umfang erstreckenden Steuerung auf eine sich nur noch über einen Teil des Umfangs erstreckende Steuerung. fiJach diesem übergang werden die Reglerventile GVl - GVS einzeln inWhen starting up, the steam flow is controlled by a via full circumference throttle valve actuation. At a certain point in time during the start-up process, there is a transition from the control that extends over the entire circumference to a control that only extends over part of the circumference. After this transition, the regulator valves GVl - GVS are individually in

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einer vorgegebenen Reihenfolge betätigt. Von dem Hochdruck-Turbinenteil 20 wird der Dampf zu einem Zwischenüberhitzer 28 geleitet, der mit dem Dampferzeuger 26 in einer mit der gestrichelten Linie 29 angedeuteten Weise wärmeübertragend gekoppelt ist.operated in a predetermined order. From the high pressure turbine part 20, the steam is passed to a reheater 28, which is connected to the steam generator 26 in a dashed line 29 indicated manner is heat-transferring coupled.

Der zwischenüberhitzte Dampf strömt von dem Zwischenüberhitzer 28 durch den Zwischendruck-Turbinenteil .22 und den Niederdruck-Turbinenteil 24. Von dem Niederdruck-Turbinenteil 24 tritt der ent-r spannte Dampf zu einem Kondensator 32 hin aus, von dem aus ein Wasserstrom zu dem Dampferzeuger 26 rückgeführt (nicht dargestellt) wird.The reheated steam flows from the reheater 28 through the intermediate pressure turbine part .22 and the low pressure turbine part 24. From the low-pressure turbine part 24, the ent-r occurs expanded steam to a condenser 32, from which a water flow is returned to the steam generator 26 (not shown) will.

Sperrventile SV und Abfangventile IV (von denen jeweils nur eins wiedergegeben ist) sorgen in dem Pfad mit dem zwischenüberhitzten Dampfstrom bei einer Turbinen-Überdrehzahl entsprechenden Zuständen für eine drosselnde Beeinflussung des DampfStroms_o Shut-off valves SV and interception valves IV (only one of which is shown in each case) ensure a throttling influence on the steam flow _{or the like in the path with the reheated steam flow in the case of a turbine overspeed corresponding to conditions}

Die Drosselventile TVl - TV4 werden durch Drosselventil-Betätigungsglieder 42 hydraulisch betätigt. In gleicher Weise sind für die Reglarventile GVl - GV8 hydraulisch betätigte Reglerventil-Betätigungsglieder 44 vorgesehen. Ebenso sind für das Zwischenüberhitzer-Sperr- sowie das Zwischenüberhitzer-Abfangventil SV bzw. IV hydraulisch betätigte Betätigüngsglieder 46 bzw. 48 vorgesehen. Eine Hochdruckfludquelle 49 liefert die Steuerflüssigkeit für die Betätigung der Ventile TVl - TV4, GVl - GV8, SV sowie IV. Das Drosselventil-Betätigungsglied 42 und das Reglerventil-Betätigungsglied 44 werden durch entsprechende Positionssteuerungen 5O bzw. 52 betätigt, und das Betätigungsglied 48 für das AbfangventilThe throttle valves TV1 - TV4 are operated by throttle valve actuators 42 hydraulically operated. In the same way, hydraulically operated control valve actuating elements are used for the regulating valves GVl - GV8 44 provided. There are also SV or IV hydraulically operated actuating members 46 and 48, respectively. A high pressure fluid source 49 supplies the control fluid for actuating the valves TVl - TV4, GVl - GV8, SV and IV. The throttle valve actuator 42 and the regulator valve actuator 44 are controlled by respective position controls 50 or 52 actuated, and the actuator 48 for the intercept valve

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wird durch eine Positionssteuerung 56 betätigt. Die Zwischenüberhitzer-Sperrventil-Betätigungsglieder 46 sind voll geöffnet, sofern nicht ein herkömmliches Auslösesystern oder ein sonstiges Betätigungsorgan für ihre vollständige Schließung sorgt.is operated by a position controller 56. The reheater shut-off valve actuators 46 are fully open unless a conventional trip system or other actuator is used ensures their complete closure.

Ferner sind jeweils Positionsmelder PDTl - PDT4, PDGl - PDG8 sowie PDI vorgesehen, um entsprechende Ventilstellungs-Rückkopplungssignale für die Erzeugung von Stellungs- bzw. Positionssignalen zu erzeugen, die den jeweiligen Positionssteuerungen 50, 52 bzw. 56 zugeführt" werden können. Ein oder mehrere Kontaktfühler CSS liefern Zustandsdaten für die Sperrventile SV. Die Positions-Eins te llwer te SP werden durch einen Computer bestimmt, den entsprechenden örtlichen Schleifen zugeführt und periodisch auf den neuesten Stand gebracht.Position indicators PDT1 - PDT4, PDG1 - PDG8 and PDI provided to generate appropriate valve position feedback signals for the generation of position signals which can be fed to the respective position controls 50, 52 or 56. One or more contact sensors CSS supply status data for the shut-off valves SV. The position one Te llvalue SP are determined by a computer, the corresponding local loops and periodically updated.

Drehzahlmelder 58 und 59 sind vorgesehen, um die Drehzahl der Abtriebswelle 14 der Turbine zu ermitteln und damit für eine Überwachung der Drehzahl zu sorgen. Der elektrische Leistungsmelder 18, die Dampfdruckmelder 38 und 40, die Ventil-Positionsmelder PDTl PDT4, PDGl - PDG8 und PDI, die Kontaktfühler CSS und die weiteren Fühler und Zustands-Kontakte werden im programmierten Computerbetrieb der Turbine 10 für verschiedene Zwecke ausgewertet. Wenn der Dampfstrom durch eine Reihe Reglerventile gesteuert wird, so hängt die Menge des von einem einzelnen Reglerventil gesteuerten Dampfstroms von der Anzahl bereits geöffneter Reglerventile ab, weil der rückwirkende Druck erheblich zunimmt, wenn man sich dem Zustand nähert, in dem der gesamte Dampfstrom wirksam ist. Um die Position oder Stellung eines Reglerventils zu bestifiimen, ist esSpeed indicators 58 and 59 are provided to measure the speed of the output shaft 14 of the turbine to be determined and thus to ensure a monitoring of the speed. The electrical power indicator 18, the steam pressure indicators 38 and 40, the valve position indicators PDTl PDT4, PDGl - PDG8 and PDI, the contact sensors CSS and the others Sensor and status contacts are evaluated in the programmed computer mode of the turbine 10 for various purposes. If the Steam flow is controlled by a number of regulator valves, so depends the amount of steam flow controlled by a single regulator valve depends on the number of regulator valves that are already open, because the retroactive pressure increases significantly when you look at the state approaches, in which the entire steam flow is effective. To determine the position or position of a regulator valve, it is

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daher notwendig, einen Korrekturfaktor in Betracht zu ziehen, der als Erststufen-Strömungskoeffizient bezeichnet wird.therefore necessary to consider a correction factor that referred to as the first stage flow coefficient.

Dieser Erststufen-Strömungskoeffizient ist das Verhältnis des tatsächlichen Dampfstroms bei einem bestimmten Dampfstrombedarf zu dem theoretischen Dampfstrom, wenn der Öffnungskoeffizient gleich Eins und der Rückdruck gleich Null gesetzt werden. Fig. 2 zeigt eine Kurve, die die Abhängigkeit des Erststrom-Koeffizienten von dem Prozentsatz des gesamten DampfStroms durch die Turbine 10 zeigt. Die Kurve stellt einen Korrekturfaktor dar, der für einen Ausgleich der Zunahme des Reglerventil-Rückdrucks mit zunehmendem Dampfstrom durch die Turbine 10 sorgt. Zur weiteren Berechnung wird 0,96 auf der Ordinate der Erststufen-Strömungskoeffizient-Kurve auf 1,00 normiert, d. h., der ebene Teil der Kurve wird gleich 1,00 gemacht. Wie ohne weiteres zu erkennen, bleibt der Strömungskoeffizient bis zu 64 % des GesamtdampfStroms durch die Turbine ira wesentlichen konstant. Die mit der Kurve der Fig. 2 wiedergegebenen Daten werden in einem Computerspeicher gespeichert.This first stage flow coefficient is the ratio of the actual Steam flow at a certain steam flow requirement to the theoretical steam flow if the opening coefficient is equal One and the back pressure can be set equal to zero. Fig. 2 shows a curve showing the dependence of the first stream coefficient on the percentage of the total steam flow through the turbine 10 shows. The curve represents a correction factor needed to compensate for the increase in regulator valve back pressure with increasing Provides steam flow through the turbine 10. For further calculation becomes 0.96 on the ordinate of the first stage flow coefficient curve normalized to 1.00, d. that is, the flat part of the curve is made equal to 1.00. As can be seen without further ado, that remains Flow coefficient up to 64% of the total steam flow through the Turbine is essentially constant. The data represented by the graph of FIG. 2 is stored in a computer memory.

Fig. 3 zeigt eine Kurve für 64 % oder weniger des gesamten Turbinendampfs troros, die das Verhältnis zwischen der Ventilhubeinstel-3 shows a curve for 64% or less of the total turbine steam troros, which determines the relationship between the valve lift

und
lung/dem Prozentsatz des GesamtdampfStroms erkennen läßt, der durch ein typisches Regler- oder Dampfeinlaßventil strömt. Diese Kurve ist ebenfalls in dem Computerspeicher gespeichert. Um die Ventileinstellungen für einen Gesamtstrombedarf von mehr als 64 % zu erhalten, werden die Abszissen- und Ordinatenwerte der 64 !-Kurve mit dem Wert des normierten Erststufen-Strömungskoeffizienten entsprechend dem augenblicklichen Prozentsatz des Gesamtstrombe-and
ment / shows the percentage of total steam flowing through a typical regulator or steam inlet valve. This curve is also stored in the computer memory. In order to obtain the valve settings for a total flow requirement of more than 64%, the abscissa and ordinate values of the 64! Curve are compared with the value of the normalized first-stage flow coefficient corresponding to the current percentage of the total flow

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darfs multipliziert, so daß sich eine neue korrigierte Kurve ergibt, wofür die 90 % des GesamtStroms repräsentierende Kurve ein Beispiel ist. Der Ordinaten-Schnittpunktwert an der mit 3014 bezeichneten Stelle wird hinsichtlich der Multiplikation als Ausgangspunkt der Kurve betrachtet.it can be multiplied, so that a new corrected curve results, for which the curve representing 90% of the total current is used Example is. The ordinate intersection value at the one labeled 3014 Digit is considered the starting point of the curve with regard to multiplication.

Eine korrigierte Ventilhubeinstellungs-/prozentualer Gesamtstrombedarf-Kurve für ein Reglerventil wird durch die Multiplikation der Abszissen- und Ordinatenpunkteder 64 %--Gesamtstroinbedarfskurve mit dem Erststufen-Strömungskoeffizienten für einen vorgegebenen Gesamtstrombedarf von mehr als 64 % gewonnen, so daß sich eine Kurve wie etwa die 90 %-Gesamtstromkurve ergibt, die zur Bestimmung des Dampf strombedarf-Anteils und der Ventilhubeinstellung aller Reglerventile ausgewertet wird.A corrected valve lift setting / total power demand percentage curve for a regulator valve, multiplying the abscissa and ordinate points results in the 64% total flow requirement curve with the first stage flow coefficient for a given Total power consumption of more than 64% obtained, so that a curve such as the 90% total power curve results, which is used to determine the steam power requirement share and the valve lift setting of all control valves is evaluated.

Bei der sequentiellen Ventilbetät-igung wird der maximale Dampfstrom durch jedes Reglerventil aufeinanderfolgend von dem Dampfstrombedarf subtrahiert, um so die Anzahl der voll zu öffnenden Ventile und den verbleibenden Strom durch das teilweise geöffnete Ventil oder die teilweise geöffneten Ventile zu ermitteln. Die Ventilhubeinstellung des teilweise geöffneten Ventils oder der teilweise geöffneten Ventile wird in Fig. 3 aus dem entsprechenden durchströmenden Anteil des DampfStrombedarfs ermittelt, nachdem der durch die voll geöffneten Ventile beigesteuerte Dampfstrom von dem gesamten Dampfstrombedarf subtrahiert worden ist.With sequential valve actuation, the maximum steam flow is subtracted from the steam flow requirement by each regulator valve in succession, so as to determine the number of fully openable To determine valves and the remaining current through the partially open valve or valves. the Valve lift adjustment of the partially open valve or the partially open valves is shown in FIG. 3 from the corresponding one The portion of the steam power requirement flowing through is determined after the steam flow contributed by the fully open valves of has been subtracted from the total steam flow requirement.

Der nach der Subtraktion des maximalen Dampf Stroms durch die voll geöffneten Reglerventile, bei einem bestimmten Dampfstrombedarf,The after subtracting the maximum steam flow through the full open control valves, with a certain steam flow requirement,

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wie das durch den Endpunkt 2026 der 90 %-Gesamtstromkurve und den Endpunkt 2024 der 64 %-Dampfstromkurve wiedergegeben ist, verbleibende Dampfstrombedarf wird auf die Abszisse übertragen, und der zugehörige Ventilhub wird dann anhand der Ordinate bestimmt. Wenn zwei Ventile teilweise geöffnet sind, wird der Dampfstrom auf sie aufgeteilt, und ihr Ventilhub wird über die Ordinatenach.se bestimmt. like that through the end point 2026 of the 90% total current curve and the End point 2024 of the 64% vapor flow curve is shown, remaining Steam flow requirement is transferred to the abscissa, and the The associated valve lift is then determined on the basis of the ordinate. When two valves are partially open, the flow of steam is on them divided, and their valve lift is determined via the Ordinatenach.se.

Die grundlegende 64%-Gesamtstroirikurve entsprechend Fig. 3 gibt die Arbeitsweise eines typischen Turbinen-Reglerventils wieder. Andere Turbinen können jedoch Reglerventile haben, deren Grund-Kurven und entsprechende Erststufen-Strömungskoeffizient-Kurven beginnen, einen abnehmenden Bedarf bei Werten des Gesamtstroms aufzuweisen, die von dem zunächst zugrundegelegten Wert von 64 % abweichen. Durch Korrektur einer Grund-Kurve für den .Ventilhub in Abhängigkeit von dem von einem Ventil beigesteuerten prozentualen gesamten Dampfstrom kann der Computerspeicher beibehalten und eine unendliche Anzahl korrigierter Kurven berechnet werden, so daß so für eine genaue Arbeitsweise der Turbinensteuerung und einen glatt ablaufenden Turbinenbetrieb gesorgt werden kann.The basic 64% overall troiri curve corresponding to FIG. 3 gives the How a typical turbine regulator valve works again. However, other turbines can have control valves, their basic curves and corresponding first-stage flow coefficient curves begin to show a decreasing demand for values of the total flow, which deviate from the initially underlying value of 64%. By correcting a basic curve for the valve stroke as a function of of the percentage of total steam flow contributed by a valve, the computer memory can maintain and infinite Number of corrected curves can be calculated, so that for an accurate operation of the turbine control and a smooth running Turbine operation can be taken care of.

Bei sequentiellem Ventil- oder Teilbogen-Betrieb ist normalerweise ein Ventil teilweise geöffnet, und die anderen Ventile, sind normalerweise entweder voll geöffnet oder voll geschlossen. Da der birststufen-Strömungskoeffizient vom Dampfstrombeäarf oder dem Gesamtstrom abhängt, beeinflußt die Anzahl der offenen Ventile und ihre Hubainstellungen,die zum Gesamtstrom beitragen, die mittels der zugehörigen Kurve der Fig.'3 durchgeführten Rechnungen nicht.Sequential valve or partial bend operation is normally used one valve is partially open and the other valves are normally open either fully open or fully closed. Since the burst flow coefficient depends on the steam flow requirement or the total flow affects the number of open valves and their hub settings, which contribute to the total current, which by means of The calculations carried out on the associated curve in FIG.

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Die Arbeitsweise der Dampfventile wird in Verbindung mit Fig. 4 erläutert, die die Beziehung zwischen dem Dampfstrorabedarf (FL) unä der Ventilhubeinstellung (VL) zeigt.The operation of the steam valves is described in connection with FIG. 4 explains the relationship between steam flow demand (FL) shows the valve lift setting (VL).

Die Dampfeinlaß- oder Reglerventile GVl - GV8 haben einen ersten nichtlinearen Arbeitsbereich zwischen einem dem Wert Null entsprechenden Dampfstrora (F_) bis zu einem Wert F_ft/ einen im wesentlichen linearen Steuer- oder Regelbereich von dem Punkt F bis zu einem Punkt Fp und einen zweiten nichtlinearen Arbeitsbereich von dem Punkt F_c bis zum Punkt F₁^_x' wobei Ε\_Αχ der Dampfstrom für dasThe steam inlet or regulator valves GVl-GV8 have a first non-linear working range between a vapor flow (F_) corresponding to the value zero up to a value F _{ft /} an essentially linear control or regulating range from the point F to a point Fp and a second non-linear working area from the point F _c to the point F ₁ ^ _x 'where Ε \ _{Αχ is} the steam flow for the

CUJ.Q £λ UUtI JL IUJMV 1* JL τ/ΓΤ\ -y f »" ^^A-* V-J- ^T A VCUJ.Q £ λ UUtI JL IUJMV 1 * JL τ / ΓΤ \ -yf »" ^^ A- * VJ- ^T AV

voll geöffnete Ventil ist. F ist der angestrebte (Target) Dampfstrom durch ein Ventil oder Ventile. Zur Steuerung des Turbinendampf Stroms wird ein Ventil häufig nicht ganz geöffnet, bis das nächste Ventil geöffnet worden ist, und umgekehrt.valve is fully open. F is the desired (target) vapor flow through a valve or valves. To control the flow of turbine steam, a valve is often not fully opened until the next valve has been opened and vice versa.

Typische benachbarte Dampfeinlaß- oder Reglerventile sind in Fig. 4A mit den Buchstaben I und 1+1 angedeutet. In dem folgenden Beschreibungsteil steht das Wort "Ventil" jeweils für ein einzelnes Dampfeinlaß- oder Reglerventil oder für eine Reihe solcher Ventile in Parallelschaltung.Typical adjacent steam inlet or regulator valves are shown in Fig. 4A indicated by the letters I and 1 + 1. In the following part of the description the word "valve" stands for a single steam inlet or control valve or for a series of such valves in parallel connection.

Nimmt der Dampfstrombeäarf bei geöffnetem Ventil I und geschlossenem Ventil 1+1 langsam zu, so wird das Ventil I kontinuierlich biszum Punkt F_c geöffnet. Das Ventil 1+1 wird dann bis zum Punkt F, geöffnet, und das Ventil I wird gleichzeitig auf den Wert F_ - F₇. geschlossen. Soll der Dampfstrom weiter zunehmen, so wird das Ventil I erneut auf den Wert F geöffnet. Sodann wird das Ventil 1+1 bis zu einem vorgewählten Punkt geöffnet, der etwa dem WertIf the steam flow requirement increases slowly with valve I open and valve 1 + 1 closed, valve I is opened continuously up to point F _c . The valve 1 + 1 is then opened up to the point F, and the valve I is at the same time to the value F_ - F ₇ . closed. If the steam flow is to increase further, the valve I is opened to the value F again. Then the valve 1 + 1 is opened up to a preselected point, which is approximately the value

409821/0392409821/0392

2F, + (F_Mav"~E" ) entspricht. Wenn dieser Punkt erreicht worden ist, öffnet das Ventil I auf den Wert F_jmx, und das Ventil I+l wird gleichzeitig auf etwa den Wert 2F, geschlossen. Nimmt der Dampfstrom weiter zu bzw. soll der Darnpfstrom weiter zunehmen, so wird das Ventil I+l weiter geöffnet.2F, + (F _Mav "~ E"). When this point has been reached, the valve I opens to the value F _jmx , and the valve I + 1 is closed at the same time to approximately the value 2F. If the steam flow increases further or if the steam flow is to increase further, the valve I + 1 is opened further.

Nimmt nun jedoch der Dampfs tr orabedarf langsam ab, so wird das Ventil I+l auf den Wert F, geschlossen und sodann auf den Wert F-+ ^FMAX~^FC 9"^eö£^fnet' während das Ventil I auf den Wert F_c geschlossen wird. Wenn das Ventil I+l wieder auf den Wert F geschlossen wird, so wird das Ventil I weiterhin auf den Wert F--2F geschlossen. Sodann schließt das Ventil I+l vollständig, während das Ventil I gleichzeitig auf F-F öffnet.Now, however, the vapor takes tr orabedarf slowly, so the valve is I + l to the value F, closed and then the value F + ^F ~ MAX ^F C 9 ^"EE £ ^fnet 'while the valve I to the value F . _c is closed, when the valve is closed l I + to the value F, then the valve I is further to the value F -. 2F closed then the valve closes I + l complete, while the valve simultaneously opens to I FF .

Um rasche Steuerübergänge oder -verschiebungen von einem ersten Ventil auf ein zweites Ventil und wieder zurück zu verhindern, ist das oben aufgeführte Schema eingeführt worden, wobei ein Arbeitsbereich, der mindestens gleich F_Ä ist, durchlaufen werden muß, ehe die Steuerung wieder an das erste Ventil zurückgegeben wird. Auf dieses Scheraa wird in dem FQRTRAN-Prograxnm mit dem Wort Hysterese (HYST) Bazug genommen.In order to prevent rapid control transitions or shifts from a first valve to a second valve and back again, the above scheme has been introduced, whereby a working range that is at least equal to F _Ä must be passed through before control is returned to the first Valve is returned. This Scheraa is used in the FQRTRAN program with the word hysteresis (HYST).

"Für große Dampfstromänderungen,. die die nichtlinearen Bereiche F des Ventils 1+1 und den Bereich F.._t7._v.-F„ des Ventils I durchlaufen, werden die nachstehenden Folgen verwendet: Ist das Ventil I unterhalb des Punktes F„ geöffnet und. das Ventil I+l geschlossen, so wird das Ventil I bei zunehmendem Dampfstrombedarf bis zu einem Target-Strom. F₁^, der groß genug ist, um das Vantil I auf den Wert"For large changes in the steam flow, which pass through the non-linear areas F of valve 1 + 1 and the area F .. _t7 . _V. -F" of valve I, the following consequences are used: If valve I is open below point F " If the valve I + 1 is closed, the valve I is closed with increasing steam flow requirements up to a target flow F ₁ ^ which is large enough to set the Vantil I to the value

409821/0332-409821 / 0332-

- 14 - · 235639Ü- 14 - 235639Ü

^FIIAX ¹^^{10 öas Ventil I+1 auf} mindestens 2F_A zu öffnen, unmittelbar auf den wert E'_tJAX verstellt, während das Ventil 1+1 unmittelbar auf den Viert 2F_A oder höher eingestellt wird. Ist das Ventil I voll auf den Wert F^_x und das Ventil 1+1 auf einen Wert oberhalb 2Fj. geöffnet, so schließt das Ventil 1+1 bei auf einen Target-Strom F , der klein genug ist, um bei vollständig geschlossenem Ventil 1+1 und im Steuerbereich Fq-F, oder darunter befindlichem Ventil I bewältigt zu werden, abnehmendem Gesamtstrom vollständig, während das Ventil I auf den Wert ^fq-^f _a oder einen darunter liegenden Wert geschlossen wird. ^F IIAX ¹ ^ ^{10 öas valve I + 1 to} be opened to at least 2F _A , adjusted immediately to the value E ' _tJAX , while valve 1 + 1 is immediately set to the fourth 2F _A or higher. If the valve I is full to the value F ^ _x and the valve 1 + 1 to a value above 2Fj. open, the valve 1 + 1 closes completely with a target current F which is small enough to be managed with valve 1 + 1 fully closed and valve I located in the control range Fq-F or below it, decreasing total current, while the valve I is closed to the value ^f q- ^f _a or a value below that.

Die Fig. 4ä - 4F zeigen die Verteilung des DampfStroms zwischen den Ventilen I und 1+1 für verschiedene Bereiche der Target-Dampf ströme F„.Figures 4a-4F show the distribution of steam flow between the valves I and 1 + 1 for different ranges of target vapor stream F ".

Durch Auswahl verschiedener Übergangspunkte zwischen den Ventilen beim öffnen und Schließen werden eine rasche übergabe und ein rasches Zurückgeben der Steuerung zwischen benachbarten Ventilen und hochfrequente Stoßbelastungen, die sich möglicherweise nicht unter Xontrolle halten lassen und dadurch ein Stillsetzen der Maschine notwendig machen könnten, vermieden.By selecting different transition points between the valves when opening and closing, a quick handover and connection are achieved rapid return of control between adjacent valves and high frequency shock loads that may not be be kept under control and thereby make it necessary to shut down the machine, avoided.

Für einen automatischen übergang zwischen einer Einzelventil-Betriebsart und einer sequentiellen Ventil-Betriebsart und umgekehrt ohne Störung der Belastung oder des Dampfstrordbedarfs führt die wahl der anderen Ventil-Betriebsart, wenn automatisch in einer Ventil-Betriebsart gearbeitet wird, zu der Erzeugung körperlicher Darstellungen entsprechend dem gewünschten Dampf-For an automatic transition between a single valve operating mode and a sequential valve mode and vice versa without disturbing the load or steam flow demand the selection of the other valve operating mode, when operating automatically in a valve operating mode, leads to the generation physical representations according to the desired steam

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strom durch die einzelnen Ventile für die andere Betriebsart bei der Arbeitslast oder dem Arbeits-Dampfstromwert. Der Dampfstrom in der einen Betriebsart.und der gewünschte bzw. Soll-Dampfstrom in der anderen Betriebsart wird zur Erzeugung einer Darstellung oder Wiedergabe auf der Basis der Dampfstromänderung für jedes Ventil verwendet. Eine Anzahl Inkremente der Dampfstromänderung für jedes Ventil wird entsprechend der größten Ventil-Dampfstromänderung und einer vorgegebenen Begrenzung bestimmt. Die Größe jeder inkrementeilen Änderung wird entsprechend der jeweiligen Ventil-Dampfstromänderung ermittelt. Die Einstellungen der zugehörigen Ventile werden gleichzeitig in periodischen Zeitabständen geändert, um die Änderung des Dampfstroms für jedes Intervall entsprechend seiner inkrementeIlen Dampfstromänderung zu ändern, bis die Turbine in der"gewählten Betriebsart arbeitet.flow through the individual valves for the other operating mode at the workload or the work steam flow value. The steam flow in one operating mode and the desired or setpoint steam flow the other mode is used to generate a representation based on the change in vapor flow for each Valve used. A number of increments in the change in steam flow for each valve is corresponding to the largest valve steam flow change and a predetermined limit. The size of each incremental change is based on the respective Valve steam flow change determined. The settings of the associated Valves are changed simultaneously at periodic intervals to reflect the change in steam flow for each interval to change according to its incremental change in steam flow, until the turbine works in the "selected operating mode".

Eine Änderung des gesamten Dampfstrombedarfs der Turbine während eines solchen Übergangs hält den übergang und die Änderungen des Darnpfstroms der Ventile in gleicher Weise in Übereinstimmung mit einer solchen Änderung in der Schwebe. Wenn die Einstellung der Ventile keine gleiche Zuordnung der Gesamtänderung gestattet, wird eine solche Änderung im Umfang der Kapazität dieser Ventile zugeordnet, und die verbleibende Änderung wird gleichmäßig auf die verbleibenden Ventile verteilt bzw. diesen zugeordnet. Der übergang wird im Anschluß an die Ausführung der.Gesamtstromänderuny wieder aufgenommen.A change in the total steam flow demand of the turbine during such a transition keeps the transition and the changes in the steam flow of the valves equally in accordance with such a change in the balance. If the setting of the valves does not allow the same allocation of the total change, such a change will be assigned in the amount of capacity of these valves, and the remaining change will be evenly distributed the remaining valves distributed or assigned to them. The transition will take place following the execution of the total current change resumed.

Fig. 5Δ zeigt ein allgemeines Berechnungs-Computer-Flußdiagramm für das Dampfeinlaß- oder Reglerventil-Steuerungsprogramm, DasFigure 5Δ shows a general computational computer flow diagram for the steam inlet or regulator valve control program, Das

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Programm wird mit einer vorgegebenen Geschwindigkeit von vorzugsweise einem Durchlauf pro Sekunde gefahren.Program runs at a predetermined speed of preferably one pass per second.

In den Computer-Flußdiagrarnraen werden die nachstehenden FORTRAN-Symbole verwendet:The following FORTRAN symbols used:

( ENTER J ( ENTER J

Beginn eines Programms oder eines Unterprogramms Start of a program or a sub-program

EXITEXIT

Ende eines Programms oder eines Unterprogramms End of a program or a sub-program

Entscheidung (Verzweigung) auf der Basis eines Druckknopf-ZustandsDecision (branch) based on a push button state

Verzweigungsb-lock; ist das Signal "JA", so tritt ein Signal am T-Ausgang aus; ist das Signal "NEIN" , so tritt ein Signal am Ausgang F ausBranching block; is the signal "YES", so a signal emerges at the T output; if the signal is "NO", a signal occurs at output F.

Funktion MultiplikationFunction multiplication

Die erste in dem allgemeinen Flußdiagramm der Fig. 5A ausgeführte Operation ist die Berechnung einer Funktion 511, die eine vorübergehende Veränderliche oder Variable repräsentiert, die gleich dem gesamten Dampfstrombedarf geteilt durch den Turbinen-Drosseldruck-Korrekturfaktor ist, der für Standard-Drosseldruck gleich 1 ist. Eine nächste Funktion 512 überprüft, ob die Regler-The first set out in the general flow chart of Figure 5A Operation is the computation of a function 511 which is a temporary Variable or represents variable that is equal to the total steam flow demand divided by the turbine throttle pressure correction factor which is equal to 1 for standard throttle pressure. A next function 512 checks whether the controller

;09821/0392; 09821/0392

ventile offen sind. Eine Verzweigung 513 prüft, ob das Verhältnis des Gesamt-Dampfstrombedarfs zum Druck-Korrekturfaktor über liegt. Ist die Funktion 513 über 100, so ändert eine Funktion den Gesamt-Dampfstrombedarf, um so den Betrag wiederzugeben, um den der Druck-Korrekturfaktor den Wert 1 übersteigt. Eine Verzweigungs- oder Entscheidungsfunktion 514 überprüft, ob die Reglerventile offen sind. Eine Verzweigung 515 prüft, ob die Ventile unmittelbar verändert werden. Wenn die Ventile unmittelbar verändert werden, so sorgt eine Funktion 516 für die Korrektur des tatsächlichen bzw. Ist-DampfStroms durch die Turbine 10. Eine Verzweigung 517 prüft,, ob die Turbine 10 sich in der manuellen Betriebsart befindet. Ist dies der Fall, so erfolgt die Steuerung durch einen Operator. Befindet sich die Turbine 10 nicht in der manuellen Betriebsart, so überprüft eine Verzweigung 518, ob die Meßwertwandler und Fühler in der Turbine einwandfrei, arbeiten. Ist dies nicht der Fall, so veranlaßt eine Funktion 957, daß die Regelung an einen Operator übergeben wird. Arbeiten dagegen die"Meßwertwandler einwandfrei oder werden die Ventile nicht direkt geändert, wie das durch die Verzweigung 515 angegeben ist, so berechnet eine Funktion 519 den Absolutwert der Differenz zwischen dem gesamten Dampfstrombedarf und dem tatsächlichen gesamten Dampfstrom. Eine Verzweigung 521 prüft, ob einvalves are open. A branch 513 checks whether the ratio of the total steam flow requirement to the pressure correction factor is above lies. If function 513 is over 100, a function changes the total steam flow requirement so as to reflect the amount by that the pressure correction factor exceeds the value 1. A branch or decision function 514 checks whether the Regulator valves are open. A branch 515 checks whether the valves are being changed immediately. If the valves immediately are changed, a function 516 ensures the correction of the actual or actual steam flow through the turbine 10. One Branch 517 checks whether the turbine 10 is in the manual mode. If this is the case, the control takes place by an operator. If the turbine 10 is not in the manual operating mode, a branch 518 checks whether the The transducer and sensor in the turbine are working properly. If this is not the case, a function 957 causes that the control is passed to an operator. Work against it the "transducers are working properly or the valves not changed directly, as indicated by branch 515, a function 519 calculates the absolute value of the Difference between the total steam flow requirement and the actual total steam flow. Branch 521 tests whether a

-Betrieb Übergang der Ventil-Betriebsart von einem Einze!ventil/auf einen-Operation Transition of the valve operating mode from a single valve / to a

tiellen -Betrieb
sequen-/ Ventil/oder umgekehrt stattfindet. Findet ein solcher übergang zwischen Betriebsarten statt, so setzt die Funktion eine Funktion 70, so daß die zur Berechnung verwendete Dampfstromtoleranz auf die Dampfstromtoleranz für eine Änderung der Betriebsart eingestellt wird. Findet kein Betriebsart-Übergangtial operation
sequential / valve / or vice versa takes place. If such a transition takes place between operating modes, the function sets a function 70 so that the steam flow tolerance used for the calculation is set to the steam flow tolerance for a change in the operating mode. Does not find an operating mode transition

409821/0392409821/0392

statt, so prüft eine Verzweigung 522, ob ein übergang von einem Ventil zu einem anderen abgeschlossen ist. Ist der Ventil-Übergang nicht abgeschlossen, so prüft eine Verzweigung 523, ob ein Betriebsart-Übergang stattfindet. Ist das nicht der Fall oder ist ein übergang abgeschlossen, so stellt eine Funktion 171 die Dampfstromtoleranz auf die Dampfstromtoleranz für eine Dampfstromänderung ein. Findet ein Betriebsart-Übergang statt, so wird die Funktion 70 eingestellt. Eine Verzweigung 71 prüft weiter, ob die Differenz zwischen dem gesamten Daitipfstrombedarf und dem gesamten tatsächlichen Dampfstrom größer als ein vorgegebener ToIe-instead, branch 522 tests for a transition from a Valve to another is complete. If the valve transition is not completed, a branch 523 checks whether a Operating mode transition takes place. Is that not the case or is When a transition is complete, a function 171 sets the vapor flow tolerance on the steam flow tolerance for a steam flow change a. If an operating mode transition takes place, then function 70 is discontinued. A branch 71 further checks whether the difference between the total Daitipf power demand and the total actual steam flow greater than a specified toIe

ranz-Dampfstromwert ist. Ist die Dampfstromdifferenz größer als der vorgegebene Toleranzwert, so verhindert eine Funktion 2 eine Dampfstromänderung. Eine Verzweigung 524 führt erneut eine Prüfung hinsichtlich einer Betriebsartänderung durch. Stellt die Funktion 71 fest, daß die Dampfstromdifferenz kleiner als der vorgegebene Toleranzwert ist, so legt eine Funktion 526 eine Dampfstromänderung fest und berechnet die Differenz zwischen dem Gesamtstrombedarf und dem gesamten tatsächlichen Dampfstrom (Ist-Dampf strom) . Findet ein Betriebsart-Übergang statt, so stellt eine Funktion 527 die Werte für F_A und F~ ein, die den Strömungen an den Endpunkten des linearen Steuerbereichs jedes Ventils entsprechen, prüft, ob ein übergang von einem Ventil zum anderen gerade nicht stattfindet, und ob ferner ein Übergang zwischen Einzelventil- und sequentieller Ventil-Betriebsart bzw. umgekehrt noch nicht abgeschlossen ist. Gibt die Funktion 524 keinen Betriebsart-Übergang, an, so ermittelt eine Verzweigung 3 erneut, ob ein übergang von Einzelventil-Betriebsart auf sequentielle Ventil-Betriebsart oder umgekehrt stattfindet. Läuft ein solcherranz steam flow value is. If the steam flow difference is greater than the specified tolerance value, function 2 prevents a change in steam flow. Branch 524 again checks for a mode change. If the function 71 determines that the steam flow difference is smaller than the specified tolerance value, a function 526 defines a change in steam flow and calculates the difference between the total flow requirement and the total actual steam flow (actual steam flow). If an operating mode transition occurs, then a function 527 sets the values for F _A and F ~ which correspond to the flows at the end points of the linear control range of each valve, checks whether a transition from one valve to another is currently not taking place, and whether a transition between single valve and sequential valve operating mode or vice versa has not yet been completed. If the function 524 does not indicate an operating mode transition, branch 3 again determines whether a transition from the single valve operating mode to the sequential valve operating mode or vice versa is taking place. One runs like this

409821/0392409821/0392

Betriebsart-Übergang ab, so ermittelt eine mit Fig. 13 wiedergegebene Funktion 500 die Anzahl der Ventileinstellungsänderungen. Findet kein Betriebsart-übergang statt, so bestimmt eine Funktion 528 das Produkt aus Drosseldruck-Korrekturfaktor und der Differenz zwischen 100 und der Dampfstromtoleranz für eine Dampfstromänderung. Findet eine Verzweigung 531, daß der gesamte Dampfstrombedarf größer als das Produkt aus dem Drosseldruck-Korrekturfaktor und der Differenz zwischen 100 und der Dampfstromtoleranz für eine Dampfstromänaerung ist, so bestimmt eine Verzweigung 152, ob der Dampfstrom eines Einlaß- oder Reglerventils unterhalb F in dem ersten nicht linearen Arbeitsbereich oder oberhalb F_ in dem zweiten nicht linearen Arbeitsbereich liegt. Wird der Dampfstrom als in einem der beiden nicht linearen Arbeitsbereiche liegend errechnet, so modifiziert eine Funktion 154 den Betrieb, um so für eine Kompensation hinsichtlich Änderungen im Drosseldruck zu sorgen. Eine Verzweigung 532 prüft, ob die Änderung des Drosseldrucks größer als eine vorgegebene Druck-Totzone ist. Liegt das Ausgangssignal der Funktion 154 außerhalb der vorgegebenen Druck-Totzone, so werden die Einlaß- oder Reglerventile in eine vorgegebene Einstellung gebrach-t. Wenn jedoch die Verzweigung 531 errechnet, daß der gesamte Dampfstrombedarf geringer als die Funktion 519 ist, so bestimmt eine Verzweigung 534 den gesamten Dan^jfstrornbedarf, und, wenn dieser geringer als die Dampfstromtoleranz für eine DampfStromänderung ist, so wird die Funktion 154 angewandt. Ist der Dampfstrombedarf größer, so bestimmt eine Verzweigung 153, ob der Gesamtstroinbedarf gleich dem tatsächlichen Gesamtstrom ist. Sind der tatsächliche Gesamtdampfstrom und der Gesamtstrornbedarf gleich, so wird die Funktion 154 angewandt.Mode transition from, then determines one shown in FIG Function 500 the number of valve setting changes. If there is no change in operating mode, a function determines 528 is the product of the throttle pressure correction factor and the difference between 100 and the steam flow tolerance for a steam flow change. Find a branch 531 that the entire steam flow requirement greater than the product of the throttle pressure correction factor and the difference between 100 and the steam flow tolerance for a Is vapor flow change, branch 152 determines whether the Vapor flow of an inlet or regulator valve below F in the first non-linear work area or above F_ in the second non-linear work area. If the steam flow is calculated as lying in one of the two non-linear working areas, so a function 154 modifies the operation so as to compensate for changes in throttle pressure. A branch 532 checks whether the change in the throttle pressure is greater than a predetermined pressure dead zone. Is that If the output signal of function 154 is outside the predetermined pressure dead zone, the inlet or regulator valves are in a predetermined Attitude broke. If, however, branch 531 calculates that the total steam flow requirement is less than function 519, then branch 534 determines the total steam flow requirement, and, if this is less than the steam flow tolerance for a steam flow change, then function 154 is applied. If the steam flow requirement is greater, a branch determines 153 whether the total energy requirement equals the actual Total current is. If the actual total steam flow and the total flow requirement are the same, then function 154 is used.

409821/0 392409821/0 392

Sind sie nicht gleich, so zeigt eine Funktion 536 an, daß eine Dampfstromänderung stattfindet.If they are not the same, a function 536 indicates that one Vapor flow change takes place.

Wenn die Verzweigung 532 anzeigt, daß die Funktion 154 kleiner als die vorgegebene Druck-Totzone ist, so bestimmt eine Verzweigung 533, ob der Drosseldruck-Meßwertwandler arbeitet und die Korrektur für niedrigen Druck in Funktion ist. Ist dies nicht der Fall, so hält das Programm die Ventile in ihren augenblicklichen Einstellungen. Arbeitet der Drosseldruck-Meßwertwandler und ist die Korrektur für den niedrigen Druck in Funktion, so zeigt eine Funktion 538 eine Flußänderung an, und die Ventil-Positionssteuerungen 52 werden betätigt. Ist die Funktion 154 größer als die vorgegebene Drosseldruck-Totzone, so werden die Reglerventil-Positionssteuerungen 5 2 betätigt.If branch 532 indicates that function 154 is less than is the predetermined pressure dead zone, then a branch 533 determines whether the throttle pressure transducer is operating and the correction is in function for low pressure. If this is not the case, the program keeps the valves in their current settings. If the throttle pressure transducer is working and the correction for the low pressure is working, a function shows 538 indicates a change in flow and the valve position controls 52 are actuated. If the function 154 is greater than the specified one Throttle pressure dead zone, the regulator valve position controls 5 2 are operated.

Mit der Erläuterung der- Fig. 5B wird die Erläuterung der Fig. 5A fortgesetzt. In Fig. 5B führen die Funktionen 526, 527, 536 sowie 538 der Fig. 5A Signale an ein im einzelnen in Fig. 9 wiedergegebenes Ventil-Kurvenauswahl-ünterprogramm 200, durch das eine Kurve für den Betrieb der Reglerventile entsprechend Fig. 3 bestimmt wird. Das Auftreten einer Dampfstromänderung wird wiederum in einer Verzweigung 201 ermittelt. Ist keine Dampfstromänderung gegeben, so zeigt eine Verzweigung 1OO an, daß die Ventile in eine individuell gesteuerte Arbeitsfolge übergehen, und wenn dies der Fall ist, so wird ihr Übergang mittels einer Funktion 202 fortgesetzt, die die Reglerventil-Positionssteuerungen 52 steuert. Die Funktion 202 ist als "Fortsetzung des Übergangs von gemeinsamen Analogausgängen auf individuelle Analogausgänge" bezeichnet.With the explanation of FIG. 5B, the explanation of FIG. 5A continued. In FIG. 5B, functions 526, 527, 536 and 538 of FIG. 5A apply signals to a device shown in detail in FIG Valve curve selection subroutine 200 through which a curve for the operation of the regulator valves according to FIG. 3 is determined. The occurrence of a vapor flow change is in turn in a Branch 201 determined. If there is no change in steam flow, thus a branch 100 indicates that the valves are transitioning to an individually controlled operating sequence, and if this is the case is, its transition is continued by means of a function 202, which controls the regulator valve position controls 52. The function 202 is as "continuation of the transition from common analog outputs on individual analog outputs ".

;09821/0392; 09821/0392

Wenn die Verzweigung 201 anzeigt, daß eine Flußänderung stattfindet, so zeigt eine Verzweigung 203 an, ob ein Übergang von Einze1-ventilbetrleb auf Folgevehtilbetrieb oder umgekehrt stattfindet. Findet ein solcher Übergang statt, so werden Änderungen des Gesamtdampfstrombedarfs, die zu Änderungen der Ventileinstellungen führen, durch eine im einzelnen mit Fig. 10 wiedergegebene Funktion 700 zur Bestimmung von DampfstrUmänderungen während einesIf branch 201 indicates that a flow change is taking place, thus a branch 203 indicates whether a transition from single valve operation on follow-up operation or vice versa. If such a transition takes place, changes in the total steam flow requirement, which lead to changes in the valve settings, by a function shown in detail with FIG 700 for determining changes in steam flow during a

w .Ventilbetriebsart-Übergangs wiedergegeben. Wenn die Verzleigung anzeigt, daß sich kein Betriebsart-Übergang abspielt, oder wenn die Verzweigung 100 anzeigt, daß sich ein Änalogausgang-Übergang abspielt, so zeigt eine Verzweigung 106 an, ob die Turbinensteuerung sich in der Einzelveritil-Betriebsart befindet. Ist das nicht der Fall, so werden die -Dampfströme für jedes Einlaß- oder Reglerventil für die sequentielle Betriebsart entsprechend Fig. 12 berechnet und durch eine Funktion 300 zur Kompensation von Target-Dampf strom in der sequentiellen Betriebsart wiedergegeben. Eine Verzweigung 390 bestimmt, ob eine Gesamtstromänderuhg auftritt. Ist dies der Fall, so ermittelt eine Funktion-204 die Anzahl der Änderungen der Einstellungen jedes einzelnen Einlaß- oder Reglervehtils während einer Änderung des gesamten DampfStroms, den Ist-Dampf strom durch jedes Ventil, den Target-Dampf strom' jedes Ventils und die Differenz zwischen dem Target- und dem Ist—Dämpfstrom für jedes Ventil.w. valve mode transition shown. If the link indicates that no mode transition is occurring, or when branch 100 indicates that there is an analog output transition is playing, a branch 106 indicates whether the turbine control is in the single-version mode. Isn't that the case, then the vapor flows for each inlet or regulator valve calculated for the sequential operating mode according to FIG. 12 and by a function 300 for compensation of target vapor stream in sequential mode. Branch 390 determines whether an overall current change occurs. If this is the case, a function 204 determines the number of Changes to the settings of each individual inlet or regulator valve during a change in the total steam flow, the actual steam flow through each valve, the target vapor flow 'of each valve and the difference between the target and actual damping currents for every valve.

Wenn die Verzweigung 106 anzeigt, daß raft der Einzelventil-Betriebsart gearbeitet wird oder gearbeitet "v/erden soll, so werden die Target-Dampfströme für die Einzelventil-Betriebsart in einer im einzelnen mit Fig. 17 wiedergegebenen Funktion 600 berechnet, wasIf branch 106 indicates that it is in single valve mode work is being carried out or work is to be carried out, the Target vapor flows for single valve mode in an im individual function 600 shown in FIG. 17 calculates what

eine Vereinfachung der Berechnung der Target-Dampf ströme in der sequentiellen Ventilbetriebsart darstellt. Eine Verzweigung 206 bestimmt, ob eine Dampfstromänderung erforderlich ist. Ist dies nicht der Fall, so wird die Anzahl der Inkremente der Ventilverschiebungen von einer Einstellung in eine andere durch eine im einzelnen mit Fig. 13 wiedergegebene Funktion 4OO berechnet. Die Funktionen 3, 204, 206, 400 und 700 erzeugen Signale, die zu einer Verzweigung 500 geleitet werden, die anzeigt, ob die Anzahl der Änderungen der Ventileinstellungen während einer Änderung von Einzelventil-Betrieb auf sequentiellen Ventilbetrieb oder umgekehrt größer als 0 sind. Wenn die Einstellungsänderungen größer als 0 sind, wie das durch die Verzweigung 500 bestimmt wird, so werden die neuen Ventilhubeinstellungen berechnet, die Analogausgänge durch eine Funktion 209 auf den neuesten Stand gebracht und die Ventile in die berechneten Hubeinstellungen bewegt. Kommt es zu keinen Ventilbewegungen, so erfaßt eine Verzweigung 207, ob die Anzahl voll geöffneter Ventile größer als 0 ist. Ist die Anzahl voll geöffneter Ventile 0, so zeigt eine Funktion 208 an, daß sich kein übergang abspielt. Die Funktionen 202, 206, 207, 208, 2O9 unä 5OO steuern die RegIerventi1-PositionsSteuerungen 5 2 äer Fig. 1.a simplification of the calculation of the target steam flows in the represents sequential valve mode. Branch 206 determines whether a steam flow change is required. Is this not the case, the number of increments of valve displacements becomes calculated from one setting to another by a function 400 shown in detail with FIG. the Functions 3, 204, 206, 400 and 700 generate signals that lead to a Branch 500, which indicates whether the number of changes to the valve settings during a change from Single valve operation to sequential valve operation or vice versa are greater than 0. If the setting changes are greater than 0, as determined by branch 500, so the new valve lift settings are calculated, the analog outputs brought up to date by a function 209 and moved the valves to the calculated stroke settings. It will come to no valve movements, a branch 207 detects whether the number of fully open valves is greater than zero. Is the number fully open valves 0, a function 208 indicates that no transition is taking place. The functions 202, 206, 207, 208, 2O9 to 5OO control the regulating valve position controls 5 2 more Fig. 1.

Die Flußdiagramme oder Programmablauf plane der Fig. 6 - 19C erläutern die verschiedenen bei Betrieb der Turbine eingesetzten Steuerfunktionen und lassen sich in der gleichen Weise wie in Verbindung mit den Programmablauf planen nach Fig. 5A und Fig. 5B dargelegt unter Zuhilfenahme des in der vorliegenden Beschreibung enthaltenen "FORTRAN-Wörterbuchs" (vgl. S-. 25-38) lesen, das dieThe flowcharts or program sequence plan of FIGS. 6-19C illustrate the various control functions used in the operation of the turbine and can be changed in the same way as in Plan connection with the program flow according to FIGS. 5A and 5B set out with the aid of the "FORTRAN dictionary" contained in the present description (see S-. 25-38) read the

^O 9-8 2 1 /0392^ O 9-8 2 1/0392

Symbole in den Programmablaufplanen erläutert.Symbols explained in the program flow charts.

Die Programmablauf plane vzerden daher nur kurz wie folgt beschrieben: The program sequence is therefore only briefly described as follows:

Fig. 6 zeigt ein Flußdiagramm (Programmablaufplan) einesFig. 6 shows a flow chart of a

Programms für den übergang von gemeinsamen .Analogausgängen auf individuelle Analogausgänge, um
einen Übergang von Einzelventil-Betrieb auf sequentiellen Ventilbetrieb einzuleiten;Program for the transition from common .Analog outputs to individual analog outputs in order to
initiate a transition from single valve operation to sequential valve operation;

Fig. 7 enthält eine Flußdiagramm-Berechnung des Erststufen-Strömungskoeffizienten in Abhängigkeit von dem prozentualen Gesamtstrom durch die Turbine;Figure 7 contains a flow chart calculation of the first stage flow coefficient depending on the percentage of total flow through the turbine;

Fig. 8 zeigt ein Flußdiagramm eines Unterprogramms fürFig. 8 shows a flow chart of a subroutine for

die Berechnung der Funktionen der Ventilkurven;the calculation of the functions of the valve curves;

Fig. 9 zeigt ein Flußdiagramm des Erststufen-Strömungs-Fig. 9 shows a flow diagram of the first stage flow

koeffizienten-Funktionsgeneratorprogramms;coefficient function generator program;

Fig. 10 zeigt ein Flußdiagramm für Flußänderungs-Berech-Fig. 10 shows a flow chart for flow change calculation

nungen in dem Programm für die sequentielle Betriebsart; .entries in the program for the sequential mode of operation; .

Fig. 11 zeigt ein Flußdiagramm einer Berechnung zur Bestimmung einer Anzahl inkrementeller Änderungen von Dampfstrom und Ventilhubeinstellung;Fig. 11 is a flow chart showing a calculation for determination a number of incremental changes in steam flow and valve lift setting;

Fig. 12 zeigt ein Flußdiagramm einer Berechnung zur Bestimmung der Ventil-Hysterese und die AufteilungFig. 12 shows a flowchart of calculation for determination the valve hysteresis and the division

4098217039240982170392

des DampfStroms auf die Reglerventile;the steam flow to the regulator valves;

Fig. 13 zeigt ein Flußdiagramm eines Programms zur Berechnung von sich inkrementell ändernden Ventilhubeinstellungen während einer Betriebsartänderung;Fig. 13 shows a flow chart of a program for calculation incrementally changing valve lift settings during a mode change;

Fig. 14 .zeigt ein Flußdiagramm eines Unterprogramms zurFig. 14 shows a flow chart of a subroutine for

Berechnung der Ist-Dampfstromwerte nach einem manuellen oder Notfall-Betriebszustand, worauf iterativ eine korrigierte Kurve der Fig. 3 ermittelt wird;Calculation of the actual steam flow values according to a manual or emergency operating state, whereupon a corrected curve of FIG. 3 is determined iteratively will;

Fig. 15 u. 16 zeigen Flußdiagramme eines Unterprogramms für die15 and 16 show flow charts of a subroutine for the

Berechnung von Target-Dampfstromänderungen in der sequentiellen Betriebsart;Calculating target vapor flow changes in sequential mode;

Fig. 17 zeigt ein Flußdiagramm.eines Unterprogramms zurFig. 17 shows a flow chart of a subroutine for

Berechnung von Target-Dampfströmen in der Einzelventil-Betriebsart; Calculation of target vapor flows in single valve mode;

Fig, 18 zeigt ein Flußdiagramm eines Unterprogramms fürFig. 18 shows a flow chart of a subroutine for

die Berechnung einer Anzahl Iterationen bei einer Änderung der Betriebsart zwischen der manuellen,the calculation of a number of iterations when changing the operating mode between manual,

Einzelventil- und der sequentiellen Betriebsart;.Single valve and sequential modes;

Fig. 19A, 19B zeigen ein Unterprogramm für die Berechnung von und 19C19A, 19B show a subroutine for calculating and 19C

Reglerventil-DampfStromänderungen.Regulator valve steam flow changes.

409821 /0392409821/0392

"FORTRAN-Wörterbuch""FORTRAN Dictionary"

FORTRAN Name , FORTRAN name,

ABS
ACFLOSECTION
ACFLO

AN
ANDAT
AND

COEF(I) COEF(2) C0EF(3) COEF(4) COEF(5) COEF(6) COEF(7) CONVCOEF (I) COEF (2) C0EF (3) COEF (4) COEF (5) COEF (6) COEF (7) CONV

CRVSELOK CURFACCRVSELOK CURFAC

CÜRFANCÜRFAN

CURSEQCURSEQ

DBTRKLDBTRKL

ErläuterungExplanation

Absolutwertabsolute value

Tatsächlicher Dampfstrom durch Reglerventil (Actual Flow Through G.V.)Actual Flow Through G.V.

Und (And) Und (And)And (And) And (And)

Tabelle für Strömungskoeffizient-Kurve Tabelle für Strömungskoeffizient-Kurve Tabelle für Strömungskoeffizient-Kurve Tabelle für Strömungskoeffizient-Kurve Tabelle für Strömungskoeffizient-Kurve Tabelle für Strömungskoeffizient-Kurve Tabelle für Strömungskoeffizient-KurveFlow coefficient curve table Flow coefficient curve table Flow coefficient curve table Flow coefficient curve table Flow coefficient curve table Flow coefficient curve table Flow coefficient curve table

Umwandlungsfaktor Binär-A/0 in Inches (Conversion Factor Binary A/0 to Inches)Conversion factor from binary A / 0 to inches (Conversion Factor Binary A / 0 to Inches)

BerichtigeCorrect

bei Nachprüfung ausgewählte kerjfifierfce Kurvekerjfifierfce curve selected at review

(Correct Curve Selected in Tracking)(Correct Curve Selected in Tracking)

F^-Beginn des zweiten (oberen) nichtlinearen ■ Arbeitsbereiches auf der Kurve Ventilströmung/ VentilhubF ^ -Beginning of the second (upper) non-linear ■ Working range on the valve flow / valve lift curve

(F_c Beginning of Second (Upper) Non-linear Operating Range on Curve of Valve Flow vs. Valve Lift)(F _c Beginning of Second (Upper) Non-linear Operating Range on Curve of Valve Flow vs. Valve Lift)

F,-Ende des ersten (unteren) nichtlinearen Arbeitsbereiches in der Kurve Ventilströmung/ VentilhubF, -End of the first (lower) non-linear work area in the curve valve flow / valve lift

(F, End of First (Lower) Non-linear Operating Range on Curve of Valve Flow vs. Valve Lift)(F, End of First (Lower) Non-linear Operating Range on Curve of Valve Flow vs. Valve Lift)

Laufende Folge der Reglerventile (Current Sequence of G.V.'s)Current Sequence of G.V.'s

Totzone für überprüfung durch manuelle Laststeuerung (Deadband for Tracking Manual Load Control)Dead zone for checking by manual load control (Deadband for Tracking Manual Load Control)

409821/0392409821/0392

ERRMIN ERRTRCERRMIN ERRTRC

FAl FA2 FA3 FA4 FA5FAl FA2 FA3 FA4 FA5

FA6 FA7FA6 FA7

Verbleibende Strömung pro Reglerventil (Flow Left Per G.V.)Remaining flow per regulator valve (Flow Left Per G.V.)

DO-Schleife (DO Loop)DO loop (DO loop)

Start des Programms oder Unterprogramms (Start of Program or Subroutine)Start of Program or Subroutine

Gleicht (Equals)Equals

Fehler (Error)Error

Minimumfehler (Minimum Error)Minimum error

Nachlauffehler (Tracking Error)Tracking error

Ende des Programms oder UnterprogrammsEnd of the program or sub-program

Nein (False)No (false)

Unterer Anhaltepunkt (Ende des ersten nichtlinearen Arbeitsbereichs) der VentilkurveLower stop point (end of the first non-linear working range) of the valve curve

Unterer Anhaltepunkt (Ende des ersten nichtlinearen Arbeitsbereichs) der Ventilkurve für die Folge Nr.Lower stop point (end of the first non-linear working range) of the valve curve for the Episode no.

409821/0392409821/0392

FACTS(I)FACTS (I)

FACTS(2)
FACTS(3)
FACTS(4)
FACTS(5)
FACTS(6)
FACTS(7)
FACTS(8)
FALSE
FASUMFACTS (2)
FACTS (3)
FACTS (4)
FACTS (5)
FACTS (6)
FACTS (7)
FACTS (8)
FALSE
FASUM

FC
FClFC
FCl

FC 2
FC 3
FC4
FC 5
FC6
FC7 'FC 2
FC 3
FC4
FC 5
FC6
FC7 '

Unterer Anhaltepunkt (Ende des ersten nichtlinearen Arbeitsbereichs) der Ventilkurve für die Folge Nr. 8Lower stop point (end of the first non-linear working range) of the valve curve for episode no.8

Ist-Strömung für Folge Nr. 1Actual flow for episode no.1

(Actual Flow for Seq. No. 1) ·(Actual Flow for Seq. No. 1)

Ist-Strömung für Folge Nr. 2 Ist-Strömung für Folge Nr. 3 Ist-Strömung für Folge Nr. 4 Ist-Strömung für Folge Nr. 5 Ist-Strömung für Folge Nr. 6 Ist-Strömung für Folge Nr. 7 Ist-Strömung für Folge Nr. 8 Nein (False)Actual flow for sequence no.2 Actual flow for sequence no.3 Actual flow for sequence no.4 Actual flow for sequence no.5 Actual flow for sequence no.6 Actual flow for sequence no.7 Actual flow for episode no.8 No (False)

Angenommene Strömung, Ausgangswert in TM (Flow Assumed, Starting Value in TM)Assumed flow, starting value in TM (Flow Assumed, Starting Value in TM)

Oberer Anhaltepunkt (Beginn des zweiten nichtlinearen Arbeitsbereichs) der Ventilkurve Upper stop point (start of the second non-linear working range) of the valve curve

Oberer Anhaltepunkt (Beginn des zweiten nichtlinearen Arbeitsbereichs) der Ventilkurve für die Folge Nr. 1Upper stop point (start of the second non-linear working range) of the valve curve for the episode no. 1

Oberer Anhaltepunkt (Beginn des zweiten nichtlinearen Arbeitsbereichs) der Ventilkurve für die Folge Nr. 2Upper stop point (start of the second non-linear working range) of the valve curve for the episode no. 2

Oberer Anhaltepunkt (Beginn des zweiten nichtlinearen Arbeitsbereichs) der Ventilkurve für die Folge Nr. 3Upper stop point (start of the second non-linear working range) of the valve curve for episode no.3

Oberer Anhaltepunkt (Beginn des zweiten nichtlinearen Arbeitsbereichs) der Ventilkurve.für die Folge Nr. 4Upper stop point (start of the second non-linear working range) of the valve curve. For the episode no.4

Oberer Anhaltepunkt (Beginn des zweiten nichtlinearen Arbeitsbereichs) der Ventilkurve für die Folge Nr. 5Upper stop point (start of the second non-linear working range) of the valve curve for episode no.5

Oberer Anhaltepunkt (Beginn des zweiten nichtlinearen Arbeitsbereichs) der Ventilkurve für die Folge Nr. 6Upper stop point (start of the second non-linear working range) of the valve curve for episode 6

Oberer Anhaltepunkt (Beginn des zweiten nicht-Upper stop point (beginning of the second non-

1/03921/0392

FDCF(I)FDCF (I)

FDCF(2)
FDCF(3)
FDCF(4)
FDCF(5)
FDCF (6)
FDCF (7)
FDEM
FINCRFDCF (2)
FDCF (3)
FDCF (4)
FDCF (5)
FDCF (6)
FDCF (7)
FDEM
FINCR

FIXTPSPFIXTPSP

FL (5)
FL (6)
FL (7)FL (5)
FL (6)
FL (7)

FLCMTRFLCMTR

FLCOEF
FLCOFSFLCOEF
FLCOFS

linearen Arbeitsbereichs) der Ventilkurve für die Folge Nr. 7linear working range) of the valve curve for sequence no.7

Oberer Anhaltepunkt (Beginn des zweiten nichtlinearen Arbeitsbereichs) der Ventilkurve für die Folge Nr. 8Upper stop point (start of the second non-linear working range) of the valve curve for episode no.8

StrömungstabeHe für den Strömungskoeffizienten (Flow Table for Flow Coefficient)Flow coefficient for the flow coefficient (Flow Table for Flow Coefficient)

Strömungstabelle für den Strömungskoeffizienten Strömungstabelle für den Strömungskoeffizienten Strömungstabelle für den Strömungskoeffizienten StrömungstabeHe für den StrömungskoeffizientenFlow table for the flow coefficient Flow table for the flow coefficient Flow table for the flow coefficient Flow coefficient for the flow coefficient

Strömungstabelle für den Strömungskoeffizienten Strömungstabelle für den StrömungskoeffizientenFlow table for the flow coefficient Flow table for the flow coefficient

Dampfstrombedarf (Flow Demand)Steam demand (flow demand)

Dampfstrombedarf für Nachlauf (Flow Increment for Tracking)Steam flow requirement for overrun (flow increment for tracking)

Festgelegter Drosseldruck-Einstellpunkt (Fixed Throttle Pressure Setpoint)Fixed Throttle Pressure Setpoint

Dampfstrom (Flow)Steam flow (flow)

Dampfstromtabelle (Flow Table)Steam flow table

DampfstromtabelleSteam flow table

Dampf s tr omtabe HeSteam tr omtabe He

Dampfs tr omtabe HeSteam tr omtabe Hey

DampfstromtabelleSteam flow table

DampfStromtabelleSteam flow chart

DampfstrUmänderungen während eines Reglerventil-Betrieb sart-Obergangs
(Flow Changes During a G.V. Mode Transfer)Vapor flow changes during a regulator valve operation sart transition
(Flow Changes During a GV Mode Transfer)

Strömungskoeffizient (Flow Coefficient)Flow coefficient

Strömungskoeffizient-Auswahl-Funktionsgenerator (Flow Coefficient Selection Function Generator)Flow Coefficient Selection Function Generator

409821/0332409821/0332

FLIN(I)FLIN (I)

FLIN(2) FLIN(3) FLIN (4) FLIN(5) FLIN(6) FLIN(7) FLOATFLIN (2) FLIN (3) FLIN (4) FLIN (5) FLIN (6) FLIN (7) FLOAT

FLOCH .FLOCH.

FLOWCHNGFLOWCHNG

FLPCORRFLPCORR

FMINASFMINAS

FNOVLV FNOVMTFNOVLV FNOVMT

FPTCSLFPTCSL

FTOLRFFTOLRF

Ventilkürve für Strömung - COEF = MAX (Strömung) (Valve Curve for Flow - COEF = MAX (FLOW))Valve curve for flow - COEF = MAX (flow) (Valve Curve for Flow - COEF = MAX (FLOW))

Ventilkurve für Strömung - COEF = MAX (Strömung)Valve curve for flow - COEF = MAX (flow)

Nimm Gleitkomma-Darstellung (Take Floating Point Representation)Take Floating Point Representation

Strömungsänderung (Flow Change)Flow change

Variable für Dampfstrom (Variable for Steam Flow)Variable for Steam Flow

Dampfstrombedarfänderung für Kapazitätsprüfung (Flow Demand Change for Contingency Check)Change in steam flow requirement for capacity check (Flow Demand Change for Contingency Check)

Niedrige T.P.-Korrektur für V,M.O. = Nein (Low T.P. Correction for V.M.O. = False)Low T.P. correction for V, M.O. = No (Low T.P. Correction for V.M.O. = False)

Verwertet zur Auslösung von FASUM (angenommene Strömung) nach erneutem Computerstart (Used to.Initialize FASUM (flow assumed) after Computer Restart)Used to trigger FASUM (assumed flow) after restarting the computer (Used to Initialize FASUM (flow assumed) after Computer Restart)

Anzahl der Reglerventile (No. of Governor Valves)Number of governor valves (No. of Governor Valves)

Anzahl der sich zusammen bewegenden Reglerventile (No. of G.V.'s Moving Together)Number of Regulator Valves Moving Together (No. of G.V.'s Moving Together)

Erster Punkt der angewählten Kurve (First Point of Selected Curve)First Point of Selected Curve

Gesamter vorübergehender Reglerventil-Strom (Total Temporary G.V. Flow)Total Temporary G.V. Flow

Stufen-Target-Bedarfsstrom (Stage Target Demand Flov/)Stage Target Demand Flov /)

Totzone für Dampfstromänderungen (Deadband for Flow Changes)Deadband for Flow Changes

Dampfstromänderung-Totzone wenn keine Betriebsar tänderung (Flow Change Deadband If No Mode Change)Steam flow change dead zone if no change in operating mode (Flow Change Deadband If No Mode Change)

FTOLRFHI FTOLRB¹LO FTOLRMFTOLRFHI FTOLRB ¹ LO FTOLRM

FTOTAC FTSEQMFTOTAC FTSEQM

FTSGLM FVMTGFTSGLM FVMTG

GVCOMDGVCOMD

GVMANDBGVMANDB

GVMIN GVPOS _j GVMIN GVPOS _j

GVPZC GVPZTGVPZC GVPZT

Hochstrom-Toleranz (High- Flow Tolerance) Niedrigstrom-Toleranz (Low Flow Tolerance)High-Flow Tolerance Low Flow Tolerance

Strömungsänderungs-Totzone bei Betriebsart-Flow change dead zone for operating mode

änderungmodification

(Flow Change Deadband During Mode Change)(Flow Change Deadband During Mode Change)

Tatsächlicher oder Ist-Gesamtstrom (Actual Total Flow)Actual or actual total current (Actual Total Flow)

Berechne Target-Strömungen für sequentielleCalculate target flows for sequential

BetriebsartOperating mode

(Compute Target Flows for Seq. Mode)(Compute Target Flows for Seq. Mode)

Berechne Target-Strömungen für Einzelventil-Betriebsart (Compute Target Flows for Single Valve Mode)Calculate target flows for single valve mode (Compute Target Flows for Single Valve Mode)

Strömung für sich zusammen bewegende Reglerventile (Flow for G.V.'s Moving Together)Flow for Regulator Valves Moving Together (Flow for G.V.'s Moving Together)

Letzte inkrementelle Strömungsänderung (Last Incremental Flow Change)Last incremental flow change (Last Incremental Flow Change)

Maximal mögliche*Strömung durch ein Reglerventil (Max. Possible Flow Thru One G.V.)Maximum possible * flow through a regulator valve (Max.Possible Flow Thru One G.V.)

Berichtige Kurven für ungleiche Zahlen von Düsen (Correct Curves for Inegual No. of Nozzles)Correct Curves for Inegual No. of Nozzles

Für Reglerventile berechneter Bedarf (G,V. Computed Demand)Demand calculated for regulator valves (G, V. Computed Demand)

Reglerventil Manuell Kein Nachlauf Totzone (Governor Valve Manual Not Tracking Deadband)Governor Valve Manual Not Tracking Deadband

Reglerventile in Maximum-Einstellungszustand (Governor Valves at Maximum Position State)Regulator valves in maximum setting state (Governor Valves at Maximum Position State)

Reglerventile in Minimum-Einstellungszustand (Governor Valves at Minimum Position State)Governor Valves at Minimum Position State

Der Kennlinie entsprechende Reglerventil-Einstellung (Characterized Governor Valve Position) Regulator valve setting corresponding to the characteristic curve (Characterized Governor Valve Position)

Gemeinsames Reglerventil-Ausgangssignal (Common G.V. Output Signal)Common G.V. Output Signal

Gesamtes Reglerventil-Ausgangssignal (Total G.V. Output Signal)Total Regulator Valve Output Signal (Total G.V. Output Signal)

403831/0392403831/0392

HISLOPEHISLOPE

HYSTDBHYSTDB

ICOMLS(I) ICOMLS(2) ICOMLSO) ICOMLS(4) ICOMLS(5) ICOMLS(6) ICOMLS(7) ICOMLS (8) ICOTLRICOMLS (I) ICOMLS (2) ICOMLSO) ICOMLS (4) ICOMLS (5) ICOMLS (6) ICOMLS (7) ICOMLS (8) ICOTLR

ICRSLNICRSLN

IGVAO(I) IGVA0(2) IGVAOO) IGVAO(4) IGVAO(5) IGVAO(6) IGVAO(7) IGVAO(8)IGVAO (I) IGVA0 (2) IGVAOO) IGVAO (4) IGVAO (5) IGVAO (6) IGVAO (7) IGVAO (8)

Reglerventil-Einstellpunkt in Prozent (Governor Valve Set Point in Per Cent)Governor Valve Set Point in Per Cent

Kennzeichen Alle Ventile sind voll geöffnet (Flags All Valves Are Fully Open)Flags All Valves Are Fully Open

Hysterese wirksam (Hysteresis in Operation)Hysteresis effective (hysteresis in operation)

Hysterese für sequentiellen Ventilbetrieb (Hysteresis for Sequential Valve Operation)Hysteresis for Sequential Valve Operation

Zwischenregister oder -zähler (Temporary Register or Counter)Temporary register or counter

Erste Reglerventil-öffnung (G.V. Opening 1st) Zweite Reglerventil-öffnung (G.V. Opening 2nd) Dritte Reglerventil-öffnung (G.V. Opening 3rd) Vierte Reglerventil-Öffnung (G.V. Opening 4th) Fünfte Reglerventil-öffnung (G.V. Opening 5th) Sechste Reglerventil-öffnung (G.V. Opening 6th) Siebte Reglerventil-öffnung (G.V. Opening 7th) Achte Reglerventil-öffnung (G.V. Opening 8th)First regulator valve opening (G.V. Opening 1st) Second regulator valve opening (G.V. Opening 2nd) Third regulator valve opening (G.V. Opening 3rd) Fourth regulator valve opening (G.V. Opening 4th) Fifth regulator valve opening (G.V. Opening 5th) Sixth regulator valve opening (G.V. Opening 6th) Seventh regulator valve opening (G.V. Opening 7th) Eighth regulator valve opening (G.V. Opening 8th)

Toleranz für übergang Einzelbetrieb auf sequentiellen Betrieb A/O (Tolerance for Transfer Single to Seq. A/O)Tolerance for transition from single operation to sequential Operation A / O (Tolerance for Transfer Single to Seq. A / O)

Anzahl der Iterationen vor dem Nachlauf vollständig (No. of Iterations Prior to Tracking Complete)Number of iterations before tracking complete (No. of Iterations Prior to Tracking Complete)

Reglerventil gemeinsam A/O (G.V. Common A/O)Regulator valve common A / O (G.V. Common A / O)

Reglerventil 1 Folge A/O (GVl Seq. A/O)Regulator valve 1 sequence A / O (GVl Seq. A / O)

Reglerventil 2 Folge A/O (GV2 Seq. A/O)Regulator valve 2 sequence A / O (GV2 Seq. A / O)

Reglerventil 3 Folge Ä/0 (GV3 Seq. A/O)Regulator valve 3 sequence Ä / 0 (GV3 Seq. A / O)

Reglerventil 4 Folge A/O (GV4 Seq. A/O)Regulator valve 4 sequence A / O (GV4 Seq. A / O)

Reglerventil 5 Folge A/O (GV5 Seq. A/O)Regulator valve 5 sequence A / O (GV5 Seq. A / O)

Reglerventil 6 Folge A/O (GV6 Seq. A/O)Regulator valve 6 sequence A / O (GV6 Seq. A / O)

Reglerventil 7 Folge A/O (GV7 Seq. A/O)Regulator valve 7 sequence A / O (GV7 Seq. A / O)

409821 /039409821/039

IGVAO(9) IGVAO(IO)IGVAO (9) IGVAO (IO)

IGVDBl
INCRNOIGVDBl
INCRNO

INTRIESINTRIES

ISQAO(I) ISQAO(2) ISQA0(3) ISQAO(4) ISQAO(5) ISQAO(6) ISQAO(7) ISQAO(8) ISVAOISQAO (I) ISQAO (2) ISQA0 (3) ISQAO (4) ISQAO (5) ISQAO (6) ISQAO (7) ISQAO (8) ISVAO

KCNT
LOUTKCNT
LOUT

LPCORR
LPTCSLLPCORR
LPTCSL

Reglerventil 8 Folge A/0 (GV8 Seq. A/Ö) Drosselventil gemeinsam A/0 (TV Common A/O)Regulator valve 8 sequence A / 0 (GV8 Seq. A / Ö) Throttle valve common A / 0 (TV Common A / O)

Reglerventil-Totzone für Kapazitätsprüfung (Governor Valve Deadband for Contingency Check)Governor Valve Deadband for Contingency Check

Rechne Strömungs-Verschiebungen und Anzahl derCalculate flow shifts and the number of

InkrementeIncrements

(Compute Flow Movements" and No. of Increments)(Compute Flow Movements "and No. of Increments)

Anzahl der Iterationen je Nachlauf (No. of Iterations per Tracking)Number of iterations per tracking (No. of iterations per tracking)

Reglerventil 1 Folge A/0 (GVl Seq. A/0)Regulator valve 1 sequence A / 0 (GVl Seq. A / 0)

Reglerventil 2 Folge A/0 (GV2 Seq. A/0)Regulator valve 2 sequence A / 0 (GV2 Seq. A / 0)

Reglerventil 3 Folge A/0 (GV3 Seq. A/0)Regulator valve 3 sequence A / 0 (GV3 Seq. A / 0)

Reglerventil 4 Folge A/0 (GV4 Seq. A/O)Regulator valve 4 sequence A / 0 (GV4 Seq. A / O)

Reglerventil 5 Folge A/0 (GV5 Seq. A/0)Regulator valve 5 sequence A / 0 (GV5 Seq. A / 0)

Reglerventil 6 Folge A/0 (GV6 Seq.. A/0)Regulator valve 6 sequence A / 0 (GV6 Seq .. A / 0)

Reglerventil 7 Folge A/0 (GV7 Seq. A/0)Regulator valve 7 sequence A / 0 (GV7 Seq. A / 0)

Reglerventil 8 Folge A/0 (GV8 Seq. A/0)Regulator valve 8 sequence A / 0 (GV8 Seq. A / 0)

Reglerventil-Computereinstellung-Analogausgang (Governor Valve Computer Positioning Analog Output)Governor Valve Computer Positioning Analog Output)

Zwischehregister oder -zähler (Temporary Register or Counter)Temporary register or counter

Stelle der Kurve, an der die Rückkopplung ausPlace the curve at which the feedback comes off

der Schleife austrittexits the loop

(Point of Curve at Which Feedback Loops Out)(Point of Curve at Which Feedback Loops Out)

Logikwert von FLPCORR (Logical Value of FLPCORR)Logical value of FLPCORR (Logical Value of FLPCORR)

Letzter Punkt der gewählten Kurve (Last Point of Selected Curve)Last Point of Selected Curve

Betriebsart-Änderung von Einzelventil-Betriebsart auf sequentielle Ventil-Betriebsart oder umgekehrtOperating mode change from single valve operating mode to sequential valve operating mode or vice versa

(Mode Change from Single Valve to Sequential Valve or Vice Versa)(Mode Change from Single Valve to Sequential Valve or Vice Versa)

409821/0392409821/0392

MODCHX
MXFPCH
MXPDEVMODCHX
MXFPCH
MXPDEV

N
NDIVSN
NDIVS

NOCHGSSTILL

NOCONV
NOFCFP ,NOCONV
NOFCFP,

NONOZ(I)NONOZ (I)

NONOZ(2)
NONOZ(S)
NONOZ(4)
NONOZ(5)
NONOZ(6)
NONOZ(7)
NONOZ(8)
NOPPCV'NONOZ (2)
NONOZ (S)
NONOZ (4)
NONOZ (5)
NONOZ (6)
NONOZ (7)
NONOZ (8)
NOPPCV '

NOVFOPNOVFOP

Vorhergehender Zustand von MODCH (Previous State of MODCH)Previous State of MODCH

Maximale Strömungsänderung je Iterationsvorgang (Max. Flow Change per Iteration)Maximum change in flow per iteration process (Max. Flow change per iteration)

Maximale Drosseldruck-Korrektur je Iterationsvorgang
(Max. Throttle-Pressure-Correction per Iteration)Maximum throttle pressure correction per iteration process
(Max. Throttle pressure correction per iteration)

Nichtnot

Maximales Dekrement vom sequentiellen A/0 aufMaximum decrement from sequential A / 0 on

gemeinsamen A/0·common A / 0

(Max. Decrement from Seq. A/0 to Common A/0)(Max. Decrement from Seq. A / 0 to Common A / 0)

Anzahl der Änderungen der Reglerventil-Einstellung während einer Betriebsartänderung (No. of Changes of Governor Valve Position During a Mode Change)Number of changes to the regulator valve setting during an operating mode change (No. of Changes of Governor Valve Position During a Mode Change)

Anzahl der A/I-Bit-Schemata umgewandelt in Maschineneinheiten
(No, of A/I Bit Patterns Converted to Eng.Units)Number of A / I bit schemes converted into machine units
(No, of A / I Bit Patterns Converted to Eng.Units)

Anzahl der Punkte für die Strömungskoeffizient-Kurve
(No. of Points for Flow Coef. Curve)Number of points for the flow coefficient curve
(No. of Points for Flow Coef. Curve)

Anzahl der Düsen für Reglerventil 1 CNo. of Nozzle for GVl)Number of nozzles for regulator valve 1 CNo. of Nozzle for GVl)

Anzahl der Düsen für Reglerventil 2 Anzahl der Düsen für Reglerventil 3 Anzahl der Düsen für Reglerventil 4 Anzahl der Düsen für Reglerventil· 5 Anzahl der Düsen für REglerventil 6 Anzahl· der Düsen für Regl·erventil· 7 Anzahl· der Düsen für Regl·erventil 8Number of nozzles for regulator valve 2 Number of nozzles for regulator valve 3 Number of nozzles for regulator valve 4 Number of nozzles for regulator valve 5 Number of nozzles for control valve 6 Number of nozzles for control valve 7 Number of nozzles for control valve 8

Anzahl· der Punkte je Reglerventii-Kurve (No. of Points per Governor Vaive Curve)Number of points per regulator valve curve (No. of Points per Governor Vaive Curve)

Anzahl· der Fol·gen (No. of Sequences) NichtNumber of Sequences not

Anzahl· der vo^ geöffneten REgl·erventil·e (No. of G.V.'s Fu^y Open)Number of previously opened control valves (No. of G.V.'s Fu ^ y Open)

4098240982

NOVLV NOVMTNOVLV NOVMT

NPSTRTNPSTRT

NSLCRV PCORNSLCRV PCOR

PDBND PDBNDHPDBND PDBNDH

PDBNDLPDBNDL

PIXDSPPIXDSP

PO
POLASTPO
POLAST

Anzahl der Reglerventile (No. of G.V.'s)Number of regulator valves (No. of G.V.'s)

Anzahl der sich gemeinsam bewegenden Reglerventile (No. of G.V.'s Moving Together)Number of governor valves moving together (No. of G.V.'s Moving Together)

Anzahl der Erstpunkte auf der Ventilkurve fürNumber of first points on the valve curve for

FLCOEF CORRFLCOEF CORR

(No. of First Point on Valve Curve for FLCOEF(No. of First Point on Valve Curve for FLCOEF

CORR)CORR)

Anzahl der gewählten Kurven (No.of Selected Curves)Number of Selected Curves

Stufen-Drosselkorrektur-Faktor (Stage Throttle Correction Factor)Stage Throttle Correction Factor

Drosseldruck-Korrekturfaktor (Throttle Pressure Correction Factor)Throttle pressure correction factor (Throttle Pressure Correction Factor)

Druck-Totzone (Pressure Deadband)Pressure Deadband

Druck-Totzone für Druckkorrektur HochPressure dead zone for pressure correction high

(Pressure Deadband for Pressure Correction High)(Pressure Deadband for Pressure Correction High)

Druck-Totzone für Druckkorrektur Tief (Pressure Deadband for Pressure Correction Low)Pressure Deadband for Pressure Correction Low

Drosseldruck-Änderung (Change in Throttle Pressure)Change in throttle pressure (Change in Throttle Pressure)

Drosseldruck-Änderung, AbsolutwertChange in throttle pressure , absolute value

(Change in Throttle Pressure, Absolute Value)(Change in Throttle Pressure, Absolute Value)

Erststufen(Leiteinrichtung)-Druck (First Stage (Impulse) Pressure)First Stage (Impulse) Pressure

Obere Grenze für Leiteinrichtung-Druckintegrator (High Limit on Impulse Press Integrator)High Limit on Impulse Press Integrator

Leiteinrichtung-Druck-Meßwertwandler - untereControl device pressure transducer - lower

FehlergrenzeMargin of error

(Impulse Pressure Transducer Low Fail Limit)(Impulse Pressure Transducer Low Fail Limit)

Leiteinrichtung-Druck-Einstellpunkt bei Laststeuerung (Impulse Pressure Set Point on Load Control)Control device pressure set point for load control (Impulse Pressure Set Point on Load Control)

Leiteinrichtung-Druck-Einstellpunkt (Impulse Pressure Set Point)Impulse Pressure Set Point

Drosseldruck (Throttle Pressure)Throttle Pressure

Letzter Wert des Drosseldrucks (Last Value of Throttle Pressure)Last Value of Throttle Pressure

409821/039409821/039

POMIN POREF POSPPOMIN POREF POSP

POSPMAXPOSPMAX

PSEMANPSEMAN

PZI(I)PZI (I)

PZI.(2) PZI(3) PZI(4) PZI(5) PZI(6) PZI(7) REPINTPZI. (2) PZI (3) PZI (4) PZI (5) PZI (6) PZI (7) REPINT

SEQ
SEQT(I)SEQ
SEQT (I)

SEQT(2) SEQT(3)^: SEQT (2) SEQT (3) ^:

Minimum-Drosseldruck (Min. Throttle Pressure). Nenn-Drosseldruck (Rated Throttle Pressure)Minimum throttle pressure. Rated Throttle Pressure

Drosseldruck-Regler-Einstellpunkt (Throttle Pressure Controller Set Point)Throttle Pressure Controller Set Point

Maximumwert-DrosseldruckMaximum value throttle pressure

(Max. Value Throttle Pressure Set Point Cont.)(Max. Value Throttle Pressure Set Point Cont.)

Pseudomanueller Betrieb (Pseudo Manual) Einstellungstabell.e (Position Table) Einstellungstabelie Einstellüngstabelle Einstellungstabelie Einstellüngstabelle Einstellungstabelie EinstellüngstabellePseudo manual operation (pseudo manual) Setting table e (Position Table) Setting table The setting table Settings table Setting table Settings table Setting table

Ventilkurve für Strömungskoeffizient = Max.Valve curve for flow coefficient = max.

(Einstellung)(Setting)

(Valve Curve for Flow Coef. = Max. (Position)(Valve Curve for Flow Coef. = Max. (Position)

Ventilkurve für Strömungskoef. = Max.(Einstellg.)Valve curve for flow coef. = Max. (Setting)

Ventilkurve für Strömungskoef. = Max*(Einstellg.)Valve curve for flow coef. = Max * (settings)

Vorspannung für Referenz A/0 (Bias for Reference A/0)Bias for Reference A / 0

Sequentieller VentilbetriebSequential valve operation

Anzahl der Ventile in der Folge (No. of Valves in Seq. 1)Number of valves in the sequence (No. of Valves in Seq. 1)

Anzahl der Ventile in Folge Anzahl der Ventile in FolgeNumber of valves in a row Number of valves in a row

409821/0392409821/0392

SEQT(4) SEQT(5) SEQT(6) SEQTRSEQT (4) SEQT (5) SEQT (6) SEQTR

SEQTRX SEQX SING SINGLV SINGTRSEQTRX SEQX SING SINGLV SINGTR

SINGTRX SINGXSINGTRX SINGX

TEMPLOGTEMPLOG

TMX
TNONOZTMX
TNONOZ

TPXDOK TRCOMTPXDOK TRCOM

TRCTOLRTRCTOLR

TRFPGTRFPG

TIlFPGXTIlFPGX

Anzahl der Ventile in Folge 4Number of valves in sequence 4

Anzahl der Ventile in Folge 5 Anzahl der Ventile in Folge 6Number of valves in sequence 5 Number of valves in sequence 6

Übergang auf sequentiellen Ventilbetrieb (Transfer to Seq. Valve Operation)Transition to sequential valve operation (Transfer to Seq. Valve Operation)

Speicher für SEQTR
Vorhergehender Zustand von SEQMemory for SEQTR
Previous state of SEQ

Einzelventil-Betrieb (Single Valve Operation) Einzelventil-Betriebsart (Single Valve Mode)Single Valve Operation Single Valve Mode

Übergang auf Einzelventil-Betrieb (Transfer to Single Valve OperationTransfer to single valve operation

Speicher für SINGTRMemory for SINGTR

Vorhergehender Zustand von SINGPrevious state of SING

Ja (True)Yes (true)

Nachlauf abgeschlossen (Tracking Completed)Tracking Completed

Manuelle Turbinensteuerung (Turbine Manual Control)Manual turbine control

Vorhergehender Zustand von TMPrevious state of TM

Durchschnittliche Anzahl Düsen je Reglerventil (Average No. of Nozzles per G.V.)Average number of nozzles per regulator valve (Average No. of Nozzles per G.V.)

Druck-Meßwertwandler in Ordnung (Pressure Transducer O.K.)Pressure transducer OK (Pressure Transducer O.K.)

Übergang zwischen Einzelventil- und sequentieller Ventil-Betriebsart abgeschlossen (Transfer Between Single Valve and Sequential Valve Modes of Operation Completed)Transition between single valve and sequential valve modes completed (Transfer Between Single Valve and Sequential Valve Modes of Operation Completed)

Dampfstromtoleranz für Nachlauf (Flow Tolerance for Tracking)Vapor flow tolerance for tracking

Übergang von Einzelventil- auf sequentielle Ventil-Betriebsart oder umgekehrt im Ablauf (Transfer from Single Valve to Sequential Valve Mode or Vice Versa in Progress)Transition from single valve to sequential valve operating mode or vice versa in the process (Transfer from Single Valve to Sequential Valve Mode or Vice Versa in Progress)

Vorhergehender Zustand von TRFPGPrevious state of TRFPG

4QS821/03S4QS821 / 03S

VCFGENVCFGEN

VCURSEVCURSE

VL
VLVOPHVL
VLVOPH

VMAX
VPOS
VPOSUPVMAX
VPOS
VPOSUP

VTTRACK XCAOINVTTRACK XCAOIN

Ja (True)Yes (true)

Auf den neuesten stand bringen (Update)Bringing up to date (update)

Ventilkurven-Funktionsgenerator (Valve Curve Function Generator)Valve Curve Function Generator

Änderung der Einstellung der ReglerventileChanging the setting of the regulator valves

unmittelbar durch manuelle Steuerungdirectly through manual control

(G.V.'s Changing Position Directly by Manual(G.V.'s Changing Position Directly by Manual

Control)Control)

Ventilkurven-Auswahl-Unterprogramm (Valve Curve Sdection Subprogram)Valve curve selection subroutine (Valve Curve Section Subprogram)

Ventilhub (Valve Lift)Valve lift

Dampfeinlaßventile oder Reglerventile geöffnet (Steam Inlet Valves of. G.V* 's Open)Steam Inlet Valves of G.V * 's Open

Maximum-Ventileins te llung Ventileinstellung (Valve Position)Maximum valve setting Valve setting (valve position)

Berechne neue Ventileinstellungen und bringeCalculate new valve settings and bring

Ä/p*Werte auf den neuesten StandÄ / p * values up to date

(Compute New Valve Positions and Update A/0's)(Compute New Valve Positions and Update A / 0's)

Gemeinsames Reglerventil-Ausgangs-Pösitions-Common regulator valve output position

signal ,signal,

(G* V* common Output Position Signal)(G * V * common output position signal)

Reglerventil'-Aüsgangs-Positionssignal (GiV* Output Position Signal)Regulator valve output position signal (GiV * Output Position Signal)

Ventilprüfung (Valve Test) * Ventilprüfungs-Nachlauf (Valve Test Track)Valve Test * Valve Test Track

Übergangs-Inhalte von gemeinsamen Analogausgängen auf individuelle Analogausgänge (Transfer Contents of Common A/0's to Individual A/0's)Transitional contents of common analog outputs to individual analog outputs (Transfer Contents of Common A / 0's to Individual A / 0's)

= 1. (Turbinendrehzahl = 3600); = 2. (Turbinendrehzahl = 1800) (= 1. CWR=3600); = 2. (WR=l800))= 1. (turbine speed = 3600); = 2nd (turbine speed = 1800) (= 1st CWR = 3600); = 2. (WR = 1,800))

Abbreviations used in the explanation of FORTRAN:

A/I Analogeingang (Analog Input)A / I analog input

■409821/039■ 409821/039

KN/hs/sgKN / hs / sg

Α/Ο COEF. COMP. G. V.Α / Ο COEF. COMP. G. V.

Analogausgang (Analog Output)Analog output

Koeffizientcoefficient

Computercomputer

Regler- oder Einlaß-Steuerventil (Governor or Inlet Control Valve)Governor or Inlet Control Valve

Folge der Reglerventile (Sequence of Governor Valves)Sequence of Governor Valves

Drosseldruck (Throttle Pressure)' Drosselventil (Throttle Valve)Throttle Pressure '' Throttle Valve

Ventil-Management-Operation (Valve Management Operation)Valve management operation (Valve Management Operation)

Turbinenläufer Upm (Turbine Rotor r.p.m.)Turbine rotor rpm (turbine rotor r.p.m.)

409 8 21/0409 8 21/0

Claims

Patent claims:

/ 1.! Method for controlling the operation of a steam turbine with a series of steam inlet valves each of which operated between its closed and open positions can be to control the admission of steam flow through the steam turbine, and is otherwise arranged so that a turbine load requirement according to a certain characteristic for the valve setting as a function of the steam flow through the valves can be satisfied, thereby characterized in that the characteristic for each valve as a function of the total supplied to the steam turbine Amount of steam compensating for a flow resistance that increases with increasing steam flow through the steam turbine is modified.

2. The method of claim 1, wherein a load demand-Wiedergäbe is provided, characterized in that _r the modification of the characteristic is carried capacity steam flow to the turbine due to the relationship between the load demand playback and,

3. The method of claim 1 or 2, wherein each valve has a first and a second non-linear working area in the vicinity of the fully open and fully closed position _r ″ further one between the first and second working areas

.4 0982 1/0 39 2

lying control area, characterized in that each demand steam flow (target flow) in a first portion, which is intended to be fed to the turbine via a number of valves, and a second, which is not fixed Share is divided, which is then when another valve is brought into a position outside of the control range must, two valves are assigned and distributed to these so that there is at least one of these two valves in his Control area is located, and that the turbine control is carried out by adjusting this one valve.

4. The method according to claim 3, characterized in that to increase the steam flow through the turbine, a first valve is first opened only to the end of its control range, a second sequentially adjacent valve is then opened to the beginning of its control range to allow the passage of a steam stream F, while the first valve is closed accordingly in order to reduce the steam flow passing through it by F , then the first valve is opened further until it again reaches the end of its control range, whereupon a further increase in the steam flow by further opening the second Valve is obtained to a value as it results from the composition of the first and second non-linear working range and a first boundary value, whereupon the second valve is closed in order to increase its steam flow by one of the second non-linear working

403821/0392

range to decrease corresponding value while the first Valve is fully opened and the steam flow control is transferred from the first to the second valve, and that for Reduction of the steam flow through the turbine, the second valve initially only closed to the end of its control range " is that then the first valve is closed to reduce its vapor flow by an amount as it is from the upper end of the tax range minus an amount corresponding to the first non-linear tax range and a second margin value while the second valve is opened by a corresponding amount, whereupon the The second valve is then closed further up to its first non-linear operating range, whereupon the second valve is full is closed, while the first valve is opened by a corresponding amount and the controller on the first Valve is transmitted.

5. The method of claim 4 _r characterized in that the first and the second boundary value approximately equal to the corresponding to the first non-linear working range value.

6. The method for operating a steam turbine according to claim 4 or 5 _f in which a plurality of steam inlet valves are actuated successively in a predetermined order in order to effect changes in the steam flow, and in which a reproduction of the turbine steam flow requirement is generated, thereby

409821/0392

indicates that a maximum steam flow reproduction for each of the plurality of valves is provided and the maximum steam flow rate of each of the plurality of valves in accordance with the Turbine steam power demand reproduction is assigned that a unassigned turbine steam flow displays for each of the subsequent sequentially adjacent valves in accordance with the turbine steam flow and a rendering of the Target vapor flow for each of the foregoing sequentially actuatable adjacent valves is determined that then the reproduction of the unassigned turbine steam flow and the maximum steam flow and a representation of the control area for each valve can be compared to produce the target vapor flow rendering that the target vapor flow rendering for certain valves are limited that one Representation of the valve lift setting for each of the valves in accordance with a corresponding target vapor flow and a turbine steam flow demand map is generated and the valves in accordance with each corresponding one Valve lift setting playback are operated,

7, method according to claim 6, characterized in that the valve control actuation on a within the control range each valve lying area is limited and that the reproduction of the target vapor flow for at least one of two sequentially operable adjacent valves part of the maximum steam flow within the limits of the control range if the "summarized, unassigned

-; 0S821 / 0392

nete steam flow above the control range of the first, but is below the control range of the second of the sequentially operable adjacent valves.

8. The method according to one or more of claims 1-5, the steam through the valves to the corresponding, in the circumferential direction spaced nozzle arcs within the turbine housing either in a single valve mode, in which the same steam flow is fed to each valve over a full nozzle arc, or in a sequential valve mode of operation in which steam is fed through only some of the valves to a partial arc of the Nozzles is directed, the proportion of this arc depends on the fourth of the total load requirement of the turbine, and in which a representation based on total steam flow demand for the turbine and a representation of the steam flow for each of the valves in the one mode of operation are thereby generated characterized in that when the other valve actuation mode if desired, a representation of the desired steam flow for each of the valves for the other valve actuation mode corresponding to the total turbine power rendering and generating a representation based on the change in steam flow for each respective valve, so that the total corresponds to the total steam flow to the turbine in the other mode and that each valve in Is operated in accordance with its corresponding vapor flow change rendering.

40S821 / 0392 - ·. . :

9. The method according to claim 8, characterized in that the generated reproduction of the steam flow change for each maintained Valve is within a predetermined limit / that any vapor flow change representation an essentially equal proportion of the desired vapor flow change in the other operating mode is when the desired steam flow change is for at least one of the valves is greater than this limit and that if the desired steam flow change is greater than the limit, the Vapor flow change plots for each valve in from each other repeated at separate intervals until the valves are in the other operating mode.

KN/jn 5KN / jn 5

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