DE2356390C2 - Method for controlling the operation of a steam turbine - Google Patents

Method for controlling the operation of a steam turbine

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Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Steuerung des Betriebs einer Dampfturbine mit einer Mehrzahl von zueinander parallel geschalteten, aufeinanderfolgend in einer vorgegebenen Reihenfolge betätigten Dampfeinlaßventilen, von denen jedes zur Steuerung der Dampfzufuhr zwischen einer geschlossenen und einer geöffneten Stellung einstellbar ist und in der Nähe der voll geöffneten b/.w. voll geschlossenen Stellung Arbeitsbereiche mit einer nichtlinearen Kennlinie aufweist, wobei jeweils die einzelnen Ventile von Steuerungssignalen betätigt werden, die von der durch die anderen Ventile strömenden Dampfmenge beeinflußtThe invention relates to a method for controlling the operation of a steam turbine with a plurality of each other connected in parallel, operated one after the other in a predetermined order Steam inlet valves, each of which is used to control the supply of steam between closed and closed open position is adjustable and close to the fully open b / .w. fully closed position work areas with a non-linear characteristic, the individual valves of control signals which is influenced by the amount of steam flowing through the other valves

werden.will.

Die Hochdruckstufen von Turbinen für elektrische Kraftwerksanlagen erhalten Dampf über eine Mehrzahl von in einem Kreisbogen um die Turbinenschaufelung im Abstand zueinander angebrachten Düsen. Die Düsen sind in Gruppen aufgeteilt, die in einem Kreis angrenzend zu der Beschaufelung angeordnet sind, wobei ein einzelnes Regelventil oder Dampfeinlaßventil den Dümpfsirom für jede einzelne Gruppe steuert.The high pressure stages of turbines for electrical power plants receive steam from a plurality from nozzles arranged in an arc around the turbine blades at a distance from one another. The nozzles are divided into groups arranged in a circle adjacent to the blading, with a single control valve or steam inlet valve controls the steam sirom for each individual group.

Beim Anlauf <Jer Turbinen werden üblicherweise alle Dampfeinlaßventile einzeln so gesteuert, daß der Dampf über den vollen Kreisbogen von 360° von den Düsen zu der Beschaufelung gelangt. Diese als Einzelventil- oder Vollbogenbetrieb bezeichnete Arbeitsweise ermöglicht eine gleichförmige Erwärmung des Läufers und der Läuferschaufeln und damit eine Minimierung thermischer Stoßbelastungen, allerdings unter Inkaufnahme eines Wirkungsgradverlustes infolge des Druckabfalls an den nur teilweise geöffneten Ventilen. Der Wirkungsgrad der Turbine wird größer, wenn der Dampf nur über einen Teilbogen mit voll geöffneten Regelventüen zugeführt wird, wobei die Dampistromänderungen dann durch eines oder einige der verbleibenden Ventile in sequentieller Form gesteuert werden. Jedes Ventil hat jedoch in der Nähe seiner voll geöffneten bzw. voll geschlossenen Stellung nichtlineare Arbeitsbereiche, zwischen weichen nichtlinearen Bereichen ein dann im wesentlichen linearer Regelbereich liegt.When starting up the turbines are usually all Steam inlet valves individually controlled so that the steam over the full circular arc of 360 ° from the Nozzles reaches the blading. This mode of operation, known as single valve or full bend operation enables uniform heating of the rotor and the rotor blades and thus minimization thermal shock loads, but accepting a loss of efficiency due to the pressure drop on the only partially open valves. The efficiency of the turbine increases when the Steam is only supplied via a partial arch with fully open control valves, whereby the steam flow changes then controlled in sequential fashion by one or some of the remaining valves. However, every valve has non-linear operating ranges in the vicinity of its fully open or fully closed position, between soft, non-linear areas, an essentially linear control range lies.

Außerdem ändert sich die Menge des der Turbine über das Ventil zugeführten Dampfes für eine bestimmte Ventileinstellung in Abhängigkeit von dem gesamten durch die Turbine strömenden Dampf. Diese Dampfstromschwankungen führen in Verbindung mit den nichtlinearen Arbeitsbereichen zu einem sehr komplexen Turbinensteuerungsverhalten, mit dem sich eine Bedienungsperson nur nach langer Erfahrung vertraut machen könnte.In addition, the amount of steam supplied to the turbine via the valve changes for a given one Valve setting as a function of the total steam flowing through the turbine. This vapor flow fluctuations in connection with the non-linear work areas lead to a very complex one Turbine control behavior that an operator can only become familiar with after long experience could.

Übt ein Ventil in seinem nichtlinearen Bereich eine Steuerwirkung aus, d. h. etwa im Bereich von 0 bis 2% und von 95 bis 100% seines maximalen Durchlaßvermögens, so muß die Ventilhubeinstellung bei kleinen Änderungen des Dampfstrombedarfes eine beträcirtliche Änderung erfahren. Für Dampfstrombedarf im im wesentlichen linearen Arbeitsbereich, also etwa zwischen 2% und 95%, führen kleine Änderungen des Dampfstrombedarfes zu entsprechend kleinen Änderungen der Ventilhubeinstellung. Da bei der vorerwähnten sequentiellen Betriebsart solche Änderungen nur durch ein Ventil oder eine Ventilgruppe gesteuert werden, können bei Ventilbetrieb im nichtlinearen Arbeitsbereich geringe Druckschwankungen, die den Dampfstrom beeinflussen, oder geringe Änderungen des Dampfstrom bedarfs, wie sie durch geringfügige Lastschwankungen oder selbst durch elektrisches Rauschen hervorgerufen werden, zu unkoordinierten Ventilverschiebungen führen, durch die es zu Schwingungen kommen kann. Ebenso können solche Schwankungen zu einem ungeordneten Betrieb aufeinanderfolgend benachbarter Ventilgruppen führen, wenn die Schwankungen bei der Vor- und Rückübertragung der Steuerung ein gleichzeitiges öffnen und Schließen von Ventilen verursachen, so daß es zu einer Ventilabnutzung und Störungen im Turbinenbetrieb kommt.If a valve exerts a control effect in its non-linear region, i. H. in the range from 0 to 2% and from 95 to 100% of its maximum permeability, the valve lift setting must with small changes experience a considerable change in the steam flow requirement. Essentially for steam power requirements linear working range, i.e. between 2% and 95%, lead to small changes in the steam flow requirement correspondingly small changes in the valve lift setting. As with the aforementioned sequential Operating mode such changes can only be controlled by a valve or a valve group Valve operation in the non-linear working range low pressure fluctuations that influence the steam flow, or small changes in the steam flow demand, as caused by slight load fluctuations or are themselves caused by electrical noise, lead to uncoordinated valve displacements, which can cause vibrations. Likewise, such fluctuations can lead to a disorderly Operation of successive adjacent valve groups lead if the fluctuations in the forward and Transfer back the control a simultaneous open and closing of valves, causing valve wear and disruptions in turbine operation comes.

Dieses Problem wird durch die beträchtliche Schwankung des durch ein Regelventil strömenden Dampfes in Abhängigkeit von dem Hurch die Turbine hindurchlaufenden Gesamtdampfstrom verschärft, welcher Gesamtdampfstrom den Reglcrventilbetrieb in den nichtlinearen Bereichen noch weniger linear und in den im wesentlichen linearen Bereichen nichtlinear und damit die Steuerung bzw. Regelung der Turbine schwierig werden läßt.This problem is caused by the considerable fluctuation in the steam flowing through a control valve in Depending on the amount of time the turbine is running through Total steam flow exacerbated, which total steam flow the control valve operation in the non-linear Regions even less linear and non-linear in the essentially linear regions and thus makes the control or regulation of the turbine difficult.

Die Probleme werden noch weiter vergrößert durch Rückkopplungssteuersysteme, die die anfängliche Erzeugung eines Fehlersignals erfordern, das anschließend auf Null verringert wird, wobei diese Arbeitsweise iiblicherweisc einen großen dynamischen Bereich und als Folge davon eine Hervorhebung der vorhandenen Nichtlinearitäten einschließt.The problems are exacerbated by feedback control systems that do the initial generation of an error signal, which is then reduced to zero, this mode of operation usually c a large dynamic range and, as a result, a highlighting of the existing ones Includes non-linearities.

Gemäß der DE-OS 14 26 802. aus der ein Verfahren der eingangs genannten Art bereits bekannt ist, werden die Mehrzahl von zueinander parallel geschalteten Ventile aufeinanderfolgend in einer vorgegebenen Reihenfolge betätigt, wobei die nichtlinearen Betriebsbereiche nahe den voll geöffneten und den voll geschlossenen Ventilstellungen dadurch gehandhabt werden, daß die nichtlineare Umsetzung eines elektrischen Steuersignals in eine Dampfdurchlaßgröße /.-.Vmpensiert wird, indem mit dem Steuersignal eine nichciraeare Steuerfunktion zugefügt wird, die entweder dem elektrischen Eingangssignal des Ventils oder dem der Ventilstellung entsprechenden Rückkopplungssignal hinzugefügt wird, so daß ir; Ergebnis ein im wesentlichen linearer Dampfstrom erreicht wird. Jedoch ist dies nicht unbedingt immer von Vorteil, da die Kompensation die Ventiloperation an sich nicht linear macht. Das bekannte Verfahren kann sogar die Ventilsteuerung nahe dev geschlossenen Stellung sehr empfindlich machen, weil in dieser Stellung eine kleine Ventilbewegung bereits verhältnismäßig große Strömungsänderungen herbeiführt. Hinzu kommt, daß der Dampfsirom durch jedes einzelne Vcntil nicht nur von der Ventilstellung abhängt, sondern auch von der gesamten durch die Turbine fließenden Dampfincnge, also auch von der durch die anderen Ventile fließenden Dampfströmungsmenge. Dies liegt an dem von der durchfließenden Dampfstrommenge abhängigen Rückdruck.According to DE-OS 14 26 802. from which a method of the type mentioned is already known the plurality of valves connected in parallel to one another successively in a predetermined order operated with the non-linear operating ranges near the fully open and fully closed Valve positions are handled by the non-linear conversion of an electrical control signal is compensated into a vapor passage size /.-.V, by performing a non-linear control function with the control signal is added, either to the electrical input signal of the valve or that of the valve position corresponding feedback signal is added so that ir; The result is a substantially linear flow of steam is achieved. However, this is not always beneficial, since the compensation is the valve operation does not make linear in itself. The known method can even close the valve control close to dev Make the position very sensitive, because in this position a small valve movement is already proportionate causes large changes in flow. In addition, the steam syrup passes through each individual valve depends not only on the valve position, but also on the total flowing through the turbine Steam inputs, including the amount of steam flowing through the other valves. This is due to the back pressure depending on the amount of steam flowing through.

In der DE-OS 14 26 802 wird ausgeführt, daß Vorspannungssignale an den Belastungssummicrpunkten in den parallelen Zweigen zum Übergang zwischen Teilbogenbetrieb und Vollbogenbetrieb dienen. Im Steuerventilzweig wird ein zusätzliches Rückkopplungssignal, welches den Dampfdruck im Abflußrohr der Ventile angibt, dazu verwendet, die Nichtlinearität zu beseitigen, weiche durch den Übergang zwischen den nacheinander betätigten Ventilen erzeugt wird. Da der Dampfdruck im Abflußrohr der Ventile auch vom Rückdruck abhängt, läßt sich hierdurch in begrenztem Ausmaß auch der Einfluß des Rückdruckes auf die Ventilsteuerung kompensieren. In der Druckschrift wird weiter ausgei'dKrt. daß durch die Benutzung derartiger elektrisehe Kompensaticnskreise für jedes einzelne Steuerventil eine nahezu lineare Kennlinie erreicht werden kann, wodurch der Dampffluß proportional zum Ventileingangssignal werde. Es wird in der Druckschrift auch erkannt, daß Unregelmäßigkeiten an den Stellen sich ergeben, an denen die Wirkungen zweier Ventile sich überlappen. Durch die Druckrückkopplungssignale lassen sich nach Angaben dieser Druckschrift diese· Unregelmäßigkeiten beseitigen.In DE-OS 14 26 802 it is stated that bias signals at the total load points in the parallel branches to the transition between partial arc operation and full arch operation. An additional feedback signal is generated in the control valve branch, which indicates the vapor pressure in the outlet pipe of the valves, used to remove the non-linearity, soft is generated by the transition between the successively actuated valves. Because the vapor pressure in the discharge pipe of the valves also depends on the back pressure, can thereby be limited to a limited extent also compensate for the influence of the back pressure on the valve control. The publication continues certified. that through the use of such elektrisehe Compensation circuits for each individual control valve an almost linear characteristic can be achieved which makes the steam flow proportional to the valve input signal. It is in the pamphlet too recognized that irregularities arise at the points where the effects of two valves are mutually exclusive overlap. According to this publication, these irregularities can be eliminated by the pressure feedback signals remove.

Es wurde bereits erwähnt, daß durch elektrische Kompensation letztl'ch die mechanisch bedingte Nichtlinearität der Ventile an den Bereichsgrenzen nicht beseitigt wird, so daß unter bestimmten Betriebsbedingungen es trotz der elektrischen Kompensationseinrichuin-It has already been mentioned that electrical compensation ultimately eliminates the mechanically caused non-linearity of the valves at the range limits is not eliminated, so that under certain operating conditions despite the electrical compensation device

gen zu nicht optimalen Verhaltensweisen kommen kann. Es ist daher günstiger, die Steuerung so vorzunehmen, daß die Ventile gar nicht erst in nichtlineare Bereiche hineingesteuert werden, sondern statt dessen das steuerende Ventil stets in seinen linearen .Steuerungsbereich gehalten wird, so daß eine Korrektur der Nichtlinearität der Ventile gar nicht erst erforderlich wird, wie es beim Stand der Technik geschieht.This can lead to suboptimal behaviors. It is therefore more beneficial to control the system in such a way that that the valves are not controlled into non-linear areas in the first place, but that instead controlling valve is always kept in its linear .Steuerungsbereich, so that a correction of the non-linearity the valves are not even required, as is the case with the prior art.

Hinzu kommt, daß die beim Stand der Technik durchgeführte Rückführung unter Berücksichtigung des Rückdruckes stets zu einer Minimterung jeglicher Differenzen zwischen dem eingestellten Wert (Sollwert) und dem tatsächlichen Wert (Istwert) führt. Das Antwortverhalten auf irgendeine Differenz zwischen dem Steuersignal und der tatsächlichen Betriebsbedingung ist dagegen festgelegt, so daß jedes Diffcrcn/signal über die rückführende Steuerung in ganz bestimmter, nicht immer optimaler Weise diese Differenz auf (nahezu) NullIn addition, the recirculation carried out in the prior art taking into account the Back pressure always minimizes any differences between the set value (setpoint) and the actual value (actual value). The response behavior against any difference between the control signal and the actual operating condition determined so that each diffcrcn / signal via the feedback control in a very specific, not always optimally this difference to (almost) zero

Da die Antwortfunktion beim Stand der Technik festgeschrieben und nicht in Abhängigkeit von der Turbinenlast bzw. vom durch die Turbine fließenden Dampfstrom beeinflußbar ist. sind die von der Rückführung zu kompensierenden Abweichungen bei bestimmten Betriebszuständen verhältnismäßig groß, insbesondere gilt dies in den nichtlinearcn Ventilbereichen. Nur bei bestimmten Belastungshöhcn ist daher ein optimales Antwortverhalten möglich.Since the response function is fixed in the prior art and not dependent on the turbine load or can be influenced by the steam stream flowing through the turbine. are those of repatriation to compensating deviations are relatively large in certain operating states, in particular the following applies this in the non-linear valve areas. An optimal response behavior is therefore only at certain stress levels possible.

Aufgabe der Erfindung ist es. das Verfahren der eingangs genannten Art dahingehend zu verbessern, daß es in der Lage ist. eine optimale Antwortfunktion bei jedem Belaslungspegel zu liefern und insbesondere zu vermeiden, daß Dampfeinlaßventile in den stark nichtlinearen Grenzbereichen (nahe der voll offenen bzw. nahe der voll geschlossenen Stellung) arbeiten müssen.It is the object of the invention. to improve the method of the type mentioned in that it be able to. to deliver an optimal response function at every level of exposure, and in particular to avoid that steam inlet valves in the strongly non-linear limit areas (near the fully open or near the fully closed position).

Gelöst wird die Aufgabe dadurch, daß der Lastbedarf- Pnmnfstrom (Sollwert) in einen ersten, der Turbine über eine Anzahl der Ventile zuzuführenden Anteil und einen variablen zweiten Anteil unterteilt wird, der dann, wenn ein weiteres der Ventile in einen Arbeitsbereich mit nichtlincarer Kennlinie gebracht werden muß. zweien der Ventile /ugeordnet und auf diese aufgeteilt wird, derart, daß sich zumindest eines dieser zwei Ventile im Arbeitsbereich außerhalb der nichtlinearen Kennlinie befindet, und daß die Turbinenregelung durch Einstellung dieses einen Ventils erfolgt.The problem is solved by the fact that the load requirement Pnmnfstrom (setpoint) in a first portion to be supplied to the turbine via a number of valves and a variable second part is subdivided, which then, if another of the valves has to be brought into a working area with a nonlinear characteristic curve. two the valves / is arranged and divided among them, in such a way that at least one of these two valves is in the working range outside of the non-linear characteristic is located, and that the turbine control is carried out by adjusting this one valve.

Dadurch wird erreicht, daß auf komplizierte und ggf. störanfällige elektrische Kompensationskreise, die zudem bei bestimmten Betriebsbedingungen nicht optimal arbeiten, sowie auch auf Rückführungskreise für die Berücksichtigung von Rückdruck, was ebenfalls bei bestimmten Betriebsbedingungen zu nicht optimalen Betriebsverhalten führt, verzichtet werden kann und die Regelung stets derart erfolgt, daß sich das geregelte Ventil im linearen Kennlinienbereich befindet.This ensures that complicated and possibly fault-prone electrical compensation circuits, which also do not work optimally under certain operating conditions, as well as on feedback loops for consideration of back pressure, which also leads to non-optimal operating behavior under certain operating conditions leads, can be dispensed with and the regulation always takes place in such a way that the regulated Valve is in the linear characteristic range.

in den Unteransprüchen werden vorteilhafte Ausgestaltungen des Verfahrens gelehrt. So beschäftigen sich die Ansprüche 2 und 3 mit Details, die zu besonders günstiger Verfahrensweise führen.in the subclaims advantageous refinements of the method are taught. So deal with claims 2 and 3 with details that lead to a particularly favorable procedure.

Der Anspruch 4 lehrt eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens, gemäß der die Steuerwirkungen der Verfahrensweisen der Ansprüche 1 bis 3 gespeichert werden, so daß bei wiederholtem Auftreten der Steuerungsanforderungen, wie sie gemäß den Verfahrensweisen der .Ansprüche ! bis 3 erfordert werden. die Steuerantwort sofort zugeführt werden kann, so daß eine geringere (Versuchs-) Ventilbewegung während nachfolgender Steueroperationen notwendig ist. was ebenfalls das Steuerverhalten verbessert und zudem den mechanischen Ventilverschleiß verringert.Claim 4 teaches an embodiment of the invention Method according to which the control effects of the methods of claims 1 to 3 are stored so that in the event of repeated occurrence of the control requests, as they are in accordance with the procedures the. claims! up to 3 are required. the control response can be supplied immediately so that less (test) valve movement is necessary during subsequent control operations. What the control behavior is also improved and the mechanical valve wear is also reduced.

Das Verfahren gemäß der Ausführungsform des Unteranspruchs 5 ermöglicht es, eine richtige Steuereinstellung schneller zu erreichen, was gleichfalls das Steuerverhalten insgesamt verbessert.The method according to the embodiment of dependent claim 5 enables a correct control setting faster, which also improves the overall tax behavior.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert, das in den Zeichnungen dargestellt ist. Es zeigtThe invention is explained in more detail below using an exemplary embodiment that is shown in the drawings is shown. It shows

Fig. 1 schematisch ein Blockschaltbild einer elektrischen Kraftwerksanlage;Fig. 1 schematically shows a block diagram of an electrical Power plant;

F i g. 2 ein Diagramm des gesamten Dampfstroms durch eine Turbine in Abhängigkeit vom Strömungskoeffizienten ihrer ersten Stufe;F i g. 2 shows a diagram of the total steam flow through a turbine as a function of the flow coefficient their first stage;

Fig. 3 ein Diagramm des gesamten Dampfstroms durch eine Turbine in Abhängigkeit von der Ventilhubeinstellung eines einzelnen Dampfeinlaßventils; und3 shows a diagram of the total steam flow through a turbine as a function of the valve lift setting a single steam inlet valve; and

F i g. 4 ein Diagramm zur Veranschauliehung des Ventilbetriebs entsprechend einer sequenziellen Betriebsart für zwei Ventile.F i g. 4 is a diagram showing the valve operation according to a sequential operating mode for two valves.

Im einzelnen läßt Fig. I eine allgemein mit 10 bezeichnete Turbine mit einer einzelnen Abtriebswelle 14 erkennen. Die Abtriebswelle 14 treibt einen Generator 16 an, dessen Ausgangsleistung durch einen elektrischen Leistungsmelder 18 erfaßt wird. Der Generator 16 ist über Unterbrecher oder Schalter 17 mit einer Last oder einem Energieübertragungs-Netzwerk 19 verbunden.In detail, FIG. I leaves one indicated generally at 10 Recognize turbine with a single output shaft 14. The output shaft 14 drives a generator 16, the output power of which is detected by an electrical power indicator 18. The generator 16 is connected to a load or an energy transmission network 19 via an interrupter or switch 17.

Die Turbine 10 enthält einen Hochdruck-Turbinenteil 20, einen Zwischendruck-Turbinenteil 22 und einen Niederdruck-Turbinenteil24. The turbine 10 contains a high-pressure turbine part 20, an intermediate-pressure turbine part 22 and a low-pressure turbine part 24.

Dampf für den Antrieb der Turbine 10 wird durch einen Dampferzeuger 26 erzeugt und über Drosseleinlaßventile TV \ bis TV 4 einem Turbinen-Dampfgehäuse (nicht dargestellt) zugeführt. Von dem Dampfgehäuse aus strömt Dampf zu der ersten Expansionsstufe des Hochdruckteils über Regler- oder Dampfeinlaßventile C Vl bis G V 8, die Dampf an eine erste Stufe des Hochdruck-Turbinenleils 20 liefern und jeweils ein Ein/.eivcntil oder eine Reihe paralleler Ventile repräsentieren.Steam for driving the turbine 10 is generated by a steam generator 26 and supplied to a turbine steam housing (not shown) via throttle inlet valves TV \ to TV 4. From the steam housing, steam flows to the first expansion stage of the high-pressure part via regulator or steam inlet valves C Vl to GV 8, which supply steam to a first stage of the high-pressure turbine line 20 and each represent an on / off valve or a series of parallel valves.

Beim Anfahren erfolgt die Dampfstromsteuerung durch eine sich über den gesamten Umfang erstreckende Drossclventilbetätigung. Zu einem bestimmten Zeitpunkt des Anlauf-Vorgangs erfolgt ein Übergang von der sich über den gesamten Umfang erstreckenden Steuerung auf eine sich nur noch über einen Teil des Umfangs erstreckende Steuerung. Nach diesem Übergang werden die Reglerventile G V1 bis C VS einzeln in einer vorgegebenen Reihenfolge betätigt. Von dem Hochdruck-Turbinenteil 20 wird der Dampf zu einem Zwischenüberhitzer 28 geleitet, der mit dem Dampferzeuger 26 in einer mit der gestrichelten Linie Γ> angedeuteten Weise wärmeübertragend gekoppelt ist.When starting up, the steam flow is controlled by actuating the throttle valve over the entire circumference. At a certain point in time of the start-up process, there is a transition from the control that extends over the entire circumference to a control that only extends over part of the circumference. After this transition, the regulator valves GV 1 to C VS are actuated individually in a predetermined sequence. From the high-pressure turbine part 20, the steam is passed to a reheater 28, which is coupled to the steam generator 26 in a manner indicated by the dashed line Γ> in a way that transfers heat.

Der zwischenüberhitzte Dampf strömt von dem Zwischenüberhitzer 28 durch den Zwischendruck-Turbinenteil 22 und den Niederdruck-Turbinenteil 24. Von dem Niederdruck-Turbinenteil 24 tritt der entspannte Dampf zu einem Kondensator 32 hin aus, von dem aus ein Wasserstrom zu dem Dampferzeuger 26 rückgeführt wird (nicht dargestellt).The reheated steam flows from the reheater 28 through the intermediate pressure turbine part 22 and the low-pressure turbine part 24. From the low-pressure turbine part 24 exits the expanded steam to a condenser 32, from which a water flow is returned to the steam generator 26 (not shown).

Sperrventile SV und Abfangventile IV (von denen jeweils nur eins wiedergegeben ist) sorgen in dem Pfad mit dem zwischenübeihitzten Dampfstrom bei einer Turbinen-Überdrehzahl entsprechenden Zuständen für eine drosselnde Beeinflussung des Dampfstroms.Shut-off valves SV and interception valves IV (only one of which is shown in each case) ensure a throttling influence on the steam flow in the path with the reheated steam flow in the case of a turbine overspeed corresponding to conditions.

Die Drosselventile TV1 bis TV4 werden durch Drosselventil-Betätigungsglieder 42 hydraulisch betätigt, in gleicher Weise sind für die Reglerventile CVI bis GV8 hydraulisch betätigte Reglerventil-BetätigungsgliederThe throttle valves TV 1 to TV4 are hydraulically operated by throttle valve actuators 42, and hydraulically operated regulator valve actuators are likewise used for the regulator valves CVI to GV8

44 vorgesehen. Ebenso sind für das Zwischenübcrhitzer-Sperrsowie das Zwischenüberhitzer-Abfangventil SV bzw. IV hydraulisch betätigte Betätigungsglieder 46 bzw. 48 vorgesehen. Eine Hochdruckfluidquelle 49 liefern die Steuerflüssigkeit für die Betätigung der Ventile TVi bis TV4, GV\ bis GV8, SVsowie IV. Das Drosselventil-Betätigungsglied 42 und das Reglerventil-Betätigun»sglied 44 werden durch entsprechende Positionssier-erungen 50 bzw. 52 betätigt, und das Betätigungsglied 48 für das Abfangventil wird durch eine Positionssteuerung 56 betätigt. Die Zwischenüberhitzer-Sperrventil-Betätigungsglieder 46 sind voll geöffnet, sofern nicht ein herkömmliches Auslösesystem oder ein sonstiges Betätigungsorgan für ihre vollständige Schließung sorgt.44 provided. Likewise, hydraulically operated actuating members 46 and 48 are provided for the reheater blocking valve and the reheater intercept valve SV and IV, respectively. A high-pressure fluid source 49 supplies the control fluid for the actuation of the valves TVi to TV 4, GV \ to GV8, SV and IV. The throttle valve actuator 42 and the regulator valve actuator 44 are actuated by corresponding position sensors 50 and 52, respectively the intercept valve actuator 48 is actuated by a position controller 56. The reheater shutoff valve actuators 46 are fully open unless a conventional trip system or other actuator provides for their complete closure.

Ferner sind jeweils Positionsmelder PDTi bis PDT4, PDG 1 bis PDGS sowie PDl vorgesehen, um entsprechende Ventilstellungs-Rückkopplungssignale für die Erzeugung von Stellungs- bzw. Positionssignalen zu erzeugen, die den jeweiligen Positionssteuerungen 50, 52 bzw. 56 zugeführt werden können. Ein oder mehrere Kontaktfühler CSS liefern Zustandsdaten der Sperrventile SV. Die Positions-Einstellwerte SP werden durch einen Computer bestimmt, den entsprechenden örtlichen Schleifen zugeführt und periodisch auf den neuesten Stand gebracht.Position indicators PDTi to PDT4, PDG 1 to PDGS and PDl are also provided in order to generate corresponding valve position feedback signals for generating position signals that can be fed to the respective position controls 50, 52 and 56. One or more contact sensors CSS supply status data of the shut-off valves SV. The position setting values SP are determined by a computer, supplied to the corresponding local loops and periodically updated.

Drehzahlmelder 58 und 59 sind vorgesehen, um die Drehzahl der Abtriebswelle 14 der Turbine zu ermitteln und damit für eine Überwachung der Drehzahl zu sorgen. Der elektrische Leistungsmelder 18, die Dampfdrucl-melder 38 und 40, die Ventil-Positionsmelder PDTi bis PDT4, PDG i bis PDC 8 und PDI, die Kontaktfühler CSS und die weiteren Fühler und Zustands-Kontakte werden im programmierten Computerbetrieb der Turbine 10 für verschiedene Zwecke ausgewertet.Speed indicators 58 and 59 are provided in order to determine the speed of the output shaft 14 of the turbine and thus to ensure that the speed is monitored. The electrical power indicator 18, the steam pressure indicators 38 and 40, the valve position indicators PDTi to PDT4, PDG i to PDC 8 and PDI, the contact sensors CSS and the other sensors and status contacts are used in the programmed computer mode of the turbine 10 for various purposes evaluated.

Wenn der Dampfstrom durch eine Reihe Reglerventile gesteuert wird, so hängt die Menge des von einem einzelnen Regierventil gesteuerten Dampfstroms von der Anzahl bereits geöffneter Reglerventile ab, weil der Rückdruck mit Annäherung an den vollen Dampfstrom erheblich zunimmt. Um die Position oder Stellung eines Reglervemils zu bestimmen, ist es daher notwendig, einen Korrekturfaktor in Betracht zu ziehen, der als Erststufen-Strömungskoeffizient bezeichnet wird.If the steam flow is controlled by a number of regulating valves, the amount depends on one of them individual control valve controlled steam flow from the number of already open control valves, because the Back pressure increases significantly as the full steam flow is approached. To the position or posture of a In order to determine control valve, it is therefore necessary to take a correction factor into account, which is called the first stage flow coefficient referred to as.

Dieser Erststufen-Strömungskoeffizient ist das Verhältnis des tatsächlichen Dampfstroms bei einem bestimmten Dampfstrombedarf zu dem theoretischen Dampfstrom, wenn der Öffnungskoeffizient gleich Eins und der Rückdruck gleich Null gesetzt werden. F i g. 2 zeigt eine Kurve, die die Abhängigkeit des Erststufenströmungs-Koeffizienten von dem Prozentsatz des gesamten Dampfstroms durch die Turbine 10 zeigt. Die Kurve stellt einen Korrekturfaktor dar, der für einen Ausgleich der Zunahme des Reglerventil-Rückdrucks mit zunehmendem Dampfstrom durch die Turbine 10 sorgt. Zur weiteren Berechnung wird 0,96 auf der Ordinate der Erststufenströmungs-Koeffizient- Kurve auf 1,00 normiert, d. h, der ebene Teil der Kurve wird gleich 1,00 gemacht. Wie ohne weiteres zu erkennen, bleibt der Strömungskoeffizient bis zu 64% des Gesamtdampfstroms durch die Turbine im wesentlichen konstant. Die mit der Kurve der F i g. 2 wiedergegebenen Daten werden in einem Computerspeicher gespeichert.This first stage flow coefficient is the ratio of the actual steam flow at a given one Steam flow requirement to the theoretical steam flow if the opening coefficient equals one and the back pressure can be set equal to zero. F i g. Fig. 2 shows a graph showing the dependence of the first stage flow coefficient of the percentage of total steam flow through turbine 10. The curve represents a correction factor for a Compensates for the increase in regulator valve back pressure with increasing steam flow through turbine 10 cares. For further calculation, place 0.96 on the ordinate of the first stage flow coefficient curve 1.00 normalized, i.e. that is, the flat part of the curve is made equal to 1.00. As can be seen without further ado, that remains Flow coefficient essentially constant up to 64% of the total steam flow through the turbine. the with the curve of FIG. 2 reproduced data is stored in a computer memory.

Fig.3 zeigt eine Kurve für 64% oder weniger des gesamten Turbinendampfstroms, die das Verhältnis zwischen der Ventilhubeinstellung und dem Prozentsatz des Gesamtdampfstroms erkennen läßt der durch ein typisches Regler- oder Dampfeinlaßventil strömt. Diese Kurve ist ebenfalls in dem Computerspeicher gespeichert. Um die Ventileinstellungen für einen Gesamtstrombedarf von mehr als 64% zu erhalten, werden die Abszissen- und Ordinatenwertc der 64%-Kurve mit dem Wert des normierten Erststufen-Strömungskoeffizienten entsprechend dem augenblicklichen Prozentsatz des Gesamtstrombedarfs multipliziert, so daß sich eine neue korrigierte Kurve ergibt, wofür die 90% des Gesamtstroms repräsentierende Kurve ein Beispiel ist.Fig. 3 shows a curve for 64% or less of the total turbine steam flow, which is the ratio between the valve lift setting and the percentage of the total steam flow that flows through a typical regulator or steam inlet valve. These Curve is also stored in computer memory. To the valve settings for a total power demand of more than 64%, the abscissa and ordinate values of the 64% curve become with the value of the normalized first stage flow coefficient corresponding to the current percentage of the total power requirement multiplied, so that a new corrected curve results, for which the 90% of the Total current representing curve is an example.

ίο Der Ordinaten-Schnittpunktwert an der mit 3014 bezeichneten Stelle wird hinsichtlich der Multiplikation als Ausgangspunkt der Kurve betrachtet.ίο The ordinate intersection value at the one labeled 3014 Place is considered the starting point of the curve with regard to multiplication.

Eine korrigierte Kurve für die Beziehung Ventilhubeinstellung zu prozentualem Gesamtstrombedarf für ein Reglerventil wird durch die Multiplikation der Abszissen- und Ordinatenpunkte der 64%-Gesamtstrombedarfskurve mit dem Erststufen-Strömungskoeffizienten für einen vorgegebenen Gesamtstrombedarf von mehr als 64% gewonnen, so daß sich eine Kurve wie etwa die 90%-Gcsamtstromkurve ergibt, die zur Bestimmung des Dampfstrombedarf-Anteils und der Ventilhubeinstellung aller Reglerventile ausgewertet wird.A corrected curve for the relationship between valve lift setting and total electricity demand as a percentage for a The regulator valve is determined by multiplying the abscissa and ordinate points of the 64% total flow demand curve with the first stage flow coefficient for a given total power demand of more than 64% to give a curve such as the 90% total current curve used for determination the proportion of the steam flow requirement and the valve lift setting of all regulator valves is evaluated.

Bei der sequentiellen Ventilbetätigung wird der maximale Dampfstrom durch jedes Reglerventil aufeinanderfolgend von dem Dampfstrombcdarf subtrahiert, um so die Anzahl der voll zu öffnenden Ventile und den verbleibenden Strom durch das teilweise geöffnete Ventil oder die teilweise geöffneten Ventile zu ermitteln. Die Ventilhubeinstcllung des teilweise geöffneten Ven-With sequential valve actuation, the maximum steam flow through each regulator valve becomes sequential subtracted from the steam flow need to give the number of fully open valves and the to determine remaining current through the partially open valve or valves. The valve lift adjustment of the partially open valve

jo tils oder der teilweise geöffneten Ventile wird in F i g. 3 aus dem entsprechenden durchströmenden Anteil des Dampfstrombedarfs ermittelt, nachdem der durch die voll geöffneten Ventile beigesteuerte Dampfstrom von dem gesamten Dampfstrombedarf subtrahiert worden ist.jo tils or the partially open valves is shown in FIG. 3 determined from the corresponding proportion of the steam flow requirement flowing through after the through the fully open valves, the steam flow contributed has been subtracted from the total steam flow demand is.

Der nach der Subtraktion des maximalen Dampfstroms durch die voll geöffneten Reglerventile bei einem bestimmten Dampistrombedarf, wie das durch den Endpunkt 2026 der 90%-Gesamtstromkurve und den Endpunkt 2024 der 64%-Dampfstromkurve wiedergegeben ist, verbleibende Dampfstronibedarf wird auf die Abszisse übertragen, und der zugehörige Ventilhub wird dann anhand der Ordinate bestimmt. Wenn zwei Ventile teilweise geöffnet sind, wird der Dampfstrom auf sie aufgeteilt, und ihr Ventilhub wird über die Ordinatenachse bestimmt.The one after subtracting the maximum steam flow through the fully open regulator valves certain steam flow demand, such as that through the end point 2026 of the 90% total flow curve and the The end point 2024 of the 64% steam flow curve is shown, the remaining steam demand is applied to the Transferred the abscissa, and the associated valve lift is then determined using the ordinate. If two Valves are partially open, the steam flow is divided between them, and their valve lift is determined by the ordinate axis certainly.

Die grundlegende 64%-Gesamtstromkurve entsprechend F i g. 3 gibt die Arbeitsweise eines typischen Turbinen-Reglerventils wieder. Andere Turbinen könnenThe basic 64% total flow curve according to FIG. 3 shows the operation of a typical turbine regulator valve again. Other turbines can

so jedoch Reglerventile haben, deren Grund-Kurven und entsprechende Erslstufen-Strömungskoef fizient- Kurveii beginnen, einen abnehmenden Bedarf bei Werten des Gesamtstroms aufzuweisen, die von dem zunächst zugrundegelegten Wert von 64% abweichen. Durch Korrektur einer Grund-Kurve für den Ventilhub in Abhängigkeit von dem von einem Ventil beigesteuerten prozentualen gesamten Dampfstrom kann der Computerspeicher beibehalten und eine unendliche Anzahl korrigierter Kurven berechnet werden, so daß so für eine genaue Arbeitsweise der Turbinensteuerung und einen glatt ablaufenden Turbinenbetrieb gesorgt werden kann.so, however, have regulator valves whose basic curves and corresponding first-stage flow coefficient curves begin to show a decreasing demand for values of the total current that of the first the underlying value may differ from 64%. By correcting a basic curve for the valve lift as a function of the percentage of the total steam flow contributed by a valve, the computer memory and an infinite number of corrected curves are calculated so that for precise operation of the turbine control and smooth turbine operation can be ensured can.

Bei sequentiellem Ventil- oder Teilbogen-Betrieb ist normalerweise ein Ventil teilweise geöffnet, und die anderen Ventile sind normalerweise entweder voll geöffnet oder voll geschlossen. Da der Erststufen-Strömungskoeffizient vom Dampfstrombedarf oder dem Gesamtstrom abhängt, beeinflussen die Anzahl der offe-With sequential valve or partial bend operation is normally one valve is partially open and the other valves are normally either fully open or fully closed. Since the first stage flow coefficient depends on the steam flow requirement or the Total current, affect the number of open

nen Ventile und ihre Hubeinstellungen. die zum Gesamtstrom beitragen, die mittels der zugehörigen Kurve der F i g. 3 durchgeführten Rechnungen nicht.NEN valves and their stroke settings. those to the total current contribute, which by means of the associated curve of FIG. 3 invoices not carried out.

Die Arbeitsweise der Dampfventile wird in Verbindung mit Fig. 4 erläutert, die die Beziehung zwischen dem Dampfsirombedarf /-"und der Vcntilhubeinstellung zeigt.The operation of the steam valves is explained in connection with FIG. 4, which shows the relationship between the Dampfsirombedarf / - "and the valve stroke setting shows.

Die Dampfeinlaß- oder Reglerventile GV \ bis G'V8 haben einen ersten niehtlinearen Arbeitsbereich zwischen einem dem Wert NuIi entsprechenden Dampfstrom Fo bis zu einem Wert Ft. einen im wesentlichen linearen Steuer- oder Regeibereich von dem Punkt F.\ bis zu einem Punkt F1 und einen zweiten nichllinearen Arbeitsbereich von dem Punkt Fc bis zum Punkt Fama. wobei Fm.\\ der Dampfstrom für das voll geöffnete Ventil ist. Fr (Target) ist der Soll-Dampfstrom durch ein Ventil oder Ventile. Zur Steuerung des Turbinendampfstroms wird ein Ventil häufig nicht ganz geöffnet, bis das niichstc Ventil geöffnet worden ist, und umgekehrt.The steam inlet or regulator valves GV \ to G'V8 have a first non-linear working range between a steam flow Fo corresponding to the value NuIi up to a value Ft. a substantially linear control or regulation area from the point F. \ to a point F 1 and a second non-linear working area from the point Fc to the point Fama. where Fm. \\ is the steam flow for the fully open valve. Fr (Target) is the target steam flow through a valve or valves. To control the flow of turbine steam, a valve is often not fully opened until the next valve has been opened, and vice versa.

einen Wert oberhalb 2F.\ geöffnet, so schließt das Ventil / + 1 bei auf einen Soll-Strom Fu der klein genug ist, um bei vollständig geschlossenem Ventil / + 1 und im Stcucrbercich Fc — FA oder darunter befindlichem Ventil / bewältigt zu werden, abnehmendem Gesamtstem vollständig, während das Ventil / auf den Wert Fc — F.\ oder einen darunter liegenden Wert geschlossen wird.If a value above 2F. \ is opened, the valve / + 1 closes at a nominal current Fu which is small enough to be managed when the valve / + 1 is completely closed and the valve / is located in the control area Fc-F A or below , decreasing total, while the valve / is closed to the value Fc - F. \ or a value below that.

Die F i g. 4 zeigt die Verteilung des Dampfstroms zwisehen den Ventilen / und / + I für einen bestimmten Bereich der Solldampfströme Ft. so hier den Bereich Fc- < Fr < (Fc + F.,).The F i g. 4 shows the distribution of the steam flow between the valves / and / + I for a certain range of the desired steam flows Ft. so here the range Fc- < Fr <(Fc + F.,).

Durch Auswahl verschiedener Übergangspunktc zwischen den Ventilen beim öffnen und Schließen werden eine rasche Übergabe und ein rasches Zurückgeben der Steuerung zwischen benachbarten Ventilen und hochfrequente Stoßbelastungen, die sich möglicherweise nicht unter Kontrolle halten lassen und dadurch ein Stillsetzen der Maschine notwendig machen könnten.By choosing different transition points between the valves when opening and closing are a quick transfer and a quick return of the Control between adjacent valves and high frequency shock loads that may arise keep it under control and thus make it necessary to shut down the machine.

iriCnO uOiuiCi'iijtii'iO D.ÜMptOin'iim- OuOi' ivCgiOi'VCü- 20 VCi'iriCnO uOiuiCi'iijtii'iO D.ÜMptOin'iim- OuOi 'ivCgiOi'VCü- 20 VCi'

tile sind in I' i g. 4 mit ilen Buchstaben / und / + I angedeutet. In dem folgenden Bescliieibungsleil sieht das Wort »Ventil« jeweils für ein einzelnes Dampfeinlaßoder Reglerventil oder für eine Reihe solcher Ventile in Parallelschaltung. r>tile are in I 'i g. 4 indicated with ilen letters / and / + I. This can be seen in the following section of the description Word "valve" for a single steam inlet or control valve or for a series of such valves in Parallel connection. r>

Nimmt der Dampfstrombedarf bei geöffnetem Ventil I und geschlossenem Ventil / + 1 langsam zu, so wird das Ventil / kontinuierlich bis zum Punkt F< geöffnet. Das Ventil / + 1 wird dann bis zum Punkt Fi geöffnet, und das Ventil / wird gleichzeitig auf den Wert Fc—Fi geschlossen. Soll der Dampfstrom weiter zunehmen, so wird das Ventil / erneut auf den Wert F( geöffnet. Sodann wird das Ventil / + 1 bis zu einem vorgewählten Punkt geöffnet, der etwa dem Wert 2Fi + (F\t-w — Fc) entspricht. Wenn dieser Punkt erreicht worden ist. öff- 31) net das Ventil / auf den Wert Fw t \, und das Ventil / + I wird gleichzeitig auf etwa den Wert 2Fi geschlossen. Nimmt der Dampfstrom weiter zu bzw. so!! der Dampfstrom weiter zunehmen, so wird das Ventil / + I weiter geöffnet. 4»If the steam flow requirement increases slowly with valve I open and valve / + 1 closed, valve / is opened continuously up to point F <. The valve / + 1 is then opened to the point Fi, and the valve / is simultaneously closed to the value Fc -Fi. If the steam flow is to increase further, the valve / is opened again to the value F ( . Then the valve / + 1 is opened up to a preselected point which corresponds approximately to the value 2Fi + (F \ tw - Fc) Point has been reached. 3 1 ) opens the valve / to the value Fw t \, and the valve / + I is closed at the same time to approximately the value 2Fi. Does the steam flow continue to increase or so !! If the steam flow continues to increase, the valve / + I is opened further. 4 »

Nimmt nun jedoch der Dampfstrombedarf langsam ab. so w ird das Ventil / + I auf den Wert F( geschlossen und sodann auf den »V'ert Fa + Fstw — Fc geöffnet, während das Ventil / auf den Wert F1 geschlossen wird. Wenn das Ventil / + 1 wieder auf den Wert F.\ geschlos- 4Ί sen wird, so wird das Ventil / weiterhin auf den Wert Fc — 2Fi geschlossen. Sodann schließt das Ventil / + 1 vollständig, während das Ventil / gleichzeitig auf Ff-F, öffnet.Now, however, the steam flow requirement slowly decreases. so the valve / + I is closed to the value F ( and then opened to the V'ert Fa + Fstw - Fc , while the valve / is closed to the value F 1 If the value F. \ is closed, the valve / continues to be closed to the value Fc - 2Fi. Then the valve / + 1 closes completely, while the valve / opens at the same time to Ff-F.

Um rasche Steuerübergänge oder -verschiebungen w> von einem ersten Ventil auf ein zweites Ventil und wieder zurück zu verhindern, ist das oben aufgeführte Schema eingeführt worden, wobei ein Arbeitsbereich, der mindestens gleich Fa ist, durchlaufen werden muß, ehe die Steuerung wieder an das erste Ventil zurückgegeben wird.In order to prevent rapid control transitions or shifts w> from a first valve to a second valve and back again, the above scheme has been introduced, whereby a working range that is at least equal to Fa must be traversed before the control is returned to the first valve is returned.

Für große Dampfstromänderungen, die die nichtlinearen Bereiche F,\ des Ventils / + 1 und den Bereich F\f,\;x — Fc des Ventils / durchlaufen, werden die nachstehenden Folgen verwendet: Ist das Ventil /unterhalb wi des Punktes F1 geöffnet und das Ventil / 4 I geschlossen, so wird das Ventil / bei zunehmendem Dampfstrombedarf bis zu einem Soll-Strom Fr. dor groß genug ist. um das Ventil / auf den Wert Fama und das Ventil /+ 1 auf mindestens 2Fi zu öffnen, unmittelbar auf den t>"> Wert Fama verstellt, während das Ventil / f ! unniittelbar auf den Wert 2F.» oder höher cingcsielu wird. Ist das Ventil/voll auf den Wert F\/i\ und das Ventil/+ lauf 1 litriv.ii J Blatt ZeichnungenFor large changes in the steam flow that pass through the non-linear areas F, \ of the valve / + 1 and the area F \ f, \; x - F c of the valve /, the following consequences are used: If the valve / is below wi of point F 1 opened and the valve / 4 I closed, the valve / becomes large enough with increasing steam flow demand up to a target flow Fr. in order to open the valve / to the value Fama and the valve / + 1 to at least 2Fi, adjusted immediately to the t>"> value Fama, while the valve / f! directly to the value 2F.» or higher will cingcsielu. Is the valve / full to the value F \ / i \ and the valve / + run 1 litriv.ii J sheet drawings

Claims (5)

Patentansprüche:Patent claims: 1. Verfahren zur Steuerung des Betriebs einer Dampfturbine (10) mit einer Mehrzahl von zueinander parallel geschalteten, aufeinanderfolgend in einer vorgegebenen Reihenfolge betätigten Dampfeinlaßventilen, von denen jedes zur Steuerung der Dampfzufuhr zwischen einer geschlossenen und einer geöffneten Stellung einstellbar ist und in der Nähe der voll geöffneten bzw. voll geschlossenen Stellung Arbeitsbereiche mit einer nichtlinearen Kennlinie aufweist, wobei jeweils die einzelnen Ventile von Steuerungssignalen betätigt werden, die von der durch die anderen Ventile strömenden Dampfmenge beeinflußt werden, dadurch gekennzeichnet, daß der Lastbedarf-Dampfstrom (Sollwert) in einen ersten, der Turbine über eine Anzahl (z.B. GVl ... GV7) der Ventile (GKl ... GVS) zuzuführenden Anteil und einen variablen zweiten Anteil unterteilt wird, der dann, wenn ein weiteres der Ventile (z. B. GV8) in einen Arbeitsbereich mit nichtlinearer Kennlinie gebracht werden muß, zweien der Ventile (z. B. GVl und GVS) zugeordnet und auf diese aufgeteilt wird, derart, daß sich zumindest eines (z. B. GVS) dieser zwei Ventile im Arbeitsbereich außerhalb der nichtlinenren Kennlinie befindet, und daß die Turbinenregelung durch Einstellung dieses einen Ventils (z. B. GVS) erfolgt.1. A method for controlling the operation of a steam turbine (10) with a plurality of mutually parallel connected, successively operated in a predetermined order steam inlet valves, each of which is adjustable to control the steam supply between a closed and an open position and in the vicinity of the full open or fully closed position has working areas with a non-linear characteristic curve, the individual valves being actuated by control signals which are influenced by the amount of steam flowing through the other valves, characterized in that the load demand steam flow (setpoint) is divided into a first, the turbine via a number (e.g. GVl ... GV7) of the valves (GKl ... GVS) to be supplied portion and a variable second portion, which then, if another of the valves (e.g. GV 8) is divided into a Work area with non-linear characteristic must be brought, two of the valves (e.g. GVl and GV S) is assigned and divided among these in such a way that at least one (e.g. B. GVS) of these two valves is in the working area outside of the non-linear characteristic, and that the turbine control is carried out by setting this one valve (z. B. GVS) . 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur Erhöhung des Dampfstroms durch die Turbine (10) ein erstes Ventil (z.B. GVl) zunächst nur bis zum Ende (Fc.. p i g- 4) seines Arbeitsbereichs mit linearer Kennlinie geöffnet wird, eine zweites sequentiell benachbart Ventil (z. B. GV2) dann bis zum Beginn (FA) seines Arbeitsbereichs mit linearer Kennlinie geöffnet wird, um den Durchtritt eines bestimmten Dampfstroms zu ermöglichen, während das erste Ventil (GVl) entsprechend geschlossen wird, um den es passierenden Dampfstrom um den bestimmten Dampfstrom zu verringern, sodann das erste Ventil (GVl) weiter geöffnet wird, bis es wiederum das Ende (Fc) seines Arbeitsbereichs mit linearer Kennlinie erreicht, worauf eine weitere Zunahme des Dampfsiroms durch weiteres öffnen des zweiten Ventils (GV2) auf einen Wert erhalten wird, wie er sich aus der Zusammensetzung des ersten (Fo bis F1) und zweiten (Fc bis Fmax) Arbeitsbereichs mit nichtlinearer Kennlinie und eines ersten Randwertes ergibt, worauf das zweite Ventil (GV2) so weit geschlossen wird, daß sein Dampfstrom um einen dem zweiten nichtlinearen Arbeitsbereich (Fc bis Fmax) entsprechenden Wert verringert wird, während das erste Ventil (GVi) voll geöffnet wird (auf Fmax) und die Dampfstromsteuerung von dem ersten auf das zweite Ventil (GV2) übertragen wird, und daß zur Verringerung des Dampfstroms durch die Turbine (10) das zweite Ventil (GV2) zunächst nur bis zum unteren Ende (F^) seines Arbeitsbereichs mit linearer Kennlinie geschlossen wird, sodann das erste Ventil so weit geschlossen wird, daß sein Dampfsirom um einen Wen verringert wird, wie er sich iius dem oberen l'iule (/■'() des Arbeitsbereichs mit linearer Kennlinie abzüglich eines Betrages entsprechend dem ersten b5 Arbeitsbereich mit nichtlinearcr Kennlinie und eines zweiten Randwertes ergibt, während das zweite Ventil (G V 2) um einen einsprechenden Betrag geöffnet wird, worauf das zweite Ventil (GV2) dann weiter bis zum Ende (F*) seines ersten Arbeitsbereichs mit nichtlinearer Kennlinie geschlossen wird, worauf das zweite Ventil voll geschlossen wird (Fo), während das erste Ventil (GVl) um einen entsprechenden Betrag geöffnet und die Steuerung auf das erste Ventil (G V1) übertragen wkd.2. The method according to claim 1, characterized in that to increase the steam flow through the turbine (10) a first valve (eg GVl) initially only opened to the end (F c .. p i g- 4) of its working range with a linear characteristic a second sequentially adjacent valve (e.g. GV2) is then opened up to the beginning (F A ) of its working range with a linear characteristic curve in order to allow the passage of a certain steam flow, while the first valve (GVl) is closed accordingly, in order to reduce the steam flow passing through it by the specific steam flow, then the first valve (GVl) is opened further until it again reaches the end (Fc) of its working range with a linear characteristic, whereupon the steam sirom increases further by opening the second valve further (GV2) is obtained to a value as it results from the composition of the first (Fo to F 1 ) and second (F c to Fmax) working range with a non-linear characteristic and a first Ran d value results, whereupon the second valve (GV2) is closed so far that its steam flow is reduced by a value corresponding to the second non-linear working range (F c to Fmax) , while the first valve (GVi) is fully opened (to Fmax) and the steam flow control is transferred from the first to the second valve (GV2), and that to reduce the steam flow through the turbine (10), the second valve (GV2) is initially closed only to the lower end (F ^) of its working range with a linear characteristic , then the first valve is closed so far that its steam sirom is reduced by a value as it is in the upper l'iule ( / ■ '() of the working range with linear characteristic curve minus an amount corresponding to the first b5 working range with non-linear characteristic curve and a second marginal value while the second valve (G V 2) is opened by a corresponding amount, whereupon the second valve (GV2) then continues to the end (F *) of its first working range is closed with a non-linear characteristic curve, whereupon the second valve is fully closed (Fo), while the first valve (GVl) is opened by a corresponding amount and control is transferred to the first valve (G V1). 3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der erste und der zweite Randwert etwa gleich dem dem ersten Arbeitsbereich mit nichtlinearer Kennlinie (Fo bis FA) entsprechenden Wert sind.3. The method according to claim 2, characterized in that the first and the second boundary value are approximately equal to the value corresponding to the first working range with a non-linear characteristic curve (Fo to F A ) . 4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, bei dem eine Vorgabe des Turbinendampfstrombedarfs erzeugt wird, dadurch gekennzeichnet, daß eine Maximum-Dampfstrom-Vorgabe für jedes der Ventiie (z. B. GV2) vorgesehen und der Maximum-Dampfstrom jedem der Ventile in Obereinstimmung mit der Turbinendampfstrombedarf-Vorgabe zugeordnet wird, daß eine nicht zugeordnete Turbinendampfstrom-Vorgabe für jedes der nachfolgenden sequentiell benachbarten Ventile (z. B. GV3, GV4) in Übereinstimmung mit dem Turbinendampfstrom und einer Vorgabe des Soll-Dampfstroms für jedes der vorhergehenden sequentiell betätigbaren benachbarten Ventile (z.B. GV2, GVt) bestimmt wird, daß sodann die Vorgabe des nicht zugeordneten Turbinendampfstroms urkider Maximum-Dampfstrom sowie eine Vorgabe des Steuerbereichs für jedes Ventil verglichen werden, um die Vorgabe des Soll-Dampfstroms zu erzeugen, daß die Soll-Dampfstrom-Vorgaben für bestimmte Ventile begrenzt werden, daß eine Vorgabe der Ventilhubeinstellung für jedes der Ventile in Übereinstimmung mit einem entsprechenden Soll-Dampfstrom und einer Turbinendampfstrombedarf-Vorgabe erzeugt wird und die Ventile in Übereinstimmung mit jeder entsprechenden Ventilhubeinstellungs-Vorgabe betätigt werden.4. The method according to claim 2 or 3, in which a specification of the turbine steam flow requirement is generated is, characterized in that a maximum steam flow specification provided for each of the valves (e.g. GV2) and the maximum steam flow each of the valves in accordance with the turbine steam flow requirement specification it is assigned that an unassigned turbine steam flow specification for each of the subsequent sequentially adjacent ones Valves (e.g. GV3, GV4) in accordance with the turbine steam flow and a Presetting of the desired steam flow for each of the preceding sequentially actuatable neighboring ones Valves (e.g. GV2, GVt) it is determined that then the specification of the unassigned turbine steam flow urkider maximum steam flow as well as a specification of the control range for each valve can be compared to the specification of the target steam flow to produce that the target steam flow specifications for certain valves are limited that a specification of the valve lift setting for each of the valves in accordance with a corresponding one Setpoint steam flow and a turbine steam flow requirement specification is generated and the valves in accordance with each corresponding valve lift setting specification be operated. 5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Ventilstsueruiupbetätigung auf ein innerhalb des Arbeitsbereichs (FA bis Fc) mit linearer Kennlinie jedes Ventils liegendes Gebiet begrenzt wird und daß die Vorgabe des Soll-Dampfstroms für mindestens eins von zwei sequentiell betätigbaren benachbarten Ventilen (z. B. GV2, GV3) einem Teil des Maximum-Dampfstroms innerhalb der Grenzen des Steuerbereichs entspricht, wenn der zusammengefaßte, nicht zugeordnete Dampfstrom oberhalb des Steuerbereichs der ersten (z. B. GV2), aber unterhalb des Steuerbereichs des zweiten (z. B. GV3)der sequentiell betätigbaren benachbarten Ventilen liegt.5. The method according to claim 4, characterized in that the valve control is limited to an area lying within the working range (F A to Fc) with a linear characteristic of each valve and that the specification of the target steam flow for at least one of two sequentially operable adjacent valves (e.g. GV2, GV3) corresponds to part of the maximum steam flow within the limits of the control range if the combined, unallocated steam flow is above the control range of the first (e.g. GV2) but below the control range of the second (e.g. B. GV3) of the sequentially operable adjacent valves.
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