DE2025094C

DE2025094C - Circuit arrangement for generating a line-frequency, sawtooth-shaped correction current with an amplitude that changes at the raster frequency in an image display device

Info

Publication number: DE2025094C
Authority: DE
Inventors: Antonius; Rietveld Jan Joost; Eindhoven Boekhorst (Niederlande)
Original assignee: Philips Gloeilampenfabrieken NV
Current assignee: Koninklijke Philips NV
Publication date: 1972-06-08

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Schaltungsanordnung zum Erzeugen eines zeilenfrequenten sägczahnförmigen Korrekturstromes mit einer sich rasterfrequent ändernden Amplitude in einer Bildwiedergabevorrichtung, wobei die Bildwiedergabevorrichtung einen Zeilen- und einen Rasterablenkstromgenerator zum Liefern eines zeilen- und rasterfrequenten sägezahnförmigen Stromes mit einer nahezu konstanten Spitze-zu-Spitzen-Amplitude für eine Zeilen- uiidRasterablenkspulesowie einen vom Rasterablenkgenerator gesteuerten Modulator zur Erhaltung der rasterfrequenten Amplitudenänderung des zeilenfrequenten sägezahnförmigen Konekturstromes enthält, wobei der genannte zeilenfrequente sägezahnförmige Korrekturstrom dem Augenblickswert des Zeilenabienkstromes und des Rasterablenkstromes proportional ist.The invention relates to a circuit arrangement for generating a line-frequency sawtooth-shaped Correction current with an amplitude that changes at the raster frequency in an image display device, wherein the image display device comprises a line and a raster deflection current generator for supplying a line-frequency and raster-frequency sawtooth-shaped current with an almost constant peak-to-peak amplitude for a line and raster deflection coil and one from the raster deflection generator controlled modulator to maintain the raster frequency amplitude change of the line frequency Contains sawtooth-shaped correction current, said line-frequency sawtooth-shaped Correction current the instantaneous value of the line deflection current and the raster deflection current is proportional.

In der deutschen Patentanmeldung 1537 981 ist eine Wiedergabevorrichtung für Farbfernsehen beschrieben worden, in der zur Korrektur am Schirm einer Wiedergaberöhre ein zeilenfrequenter sägezahnförmiger Korrekturstrom mit einer sich rasterfrequent ändernden Amplitude verwendet wird. Vom Anfang bis zum Ende des Hiniaufes einer Rasterperiode muß dieser zeilenfrequente Korrekturstrom von einem bestimmten Wert auf nahezu lineare Weise auf Null abnehmen, wonach eine nahezu gleiche Zunahme in umgekehrter Stromrichtung folgt. Dieser Korrekturstrom wird dem in der Zeilen- und/oder Rasterablenkspule fließenden Ablenkstrom überlagert, dessen Spitze-zu-Spitzen-Amplitude nahezu konstant ist. Dadurch, daß die Ablenkspule in zwei nahezu symmetrisch auf beiden Seiten des Halses der Wiedergaberöhren angeordneten Spulenhälften aufgeteilt ist, ist es möglich, den Korrekturstrom in der einen Spulenhälfte zum Ablenkstrom zu addieren und in der anderen Spulenhälfte von diesem Strom zu subtrahieren. Das magnetische Ablenkfeld der einen Spulenhälfte wird dadurch vergrößert und das der anderen Spulenhälfte in nahezu gleichem Maße verringert.In the German patent application 1537 981 is a display device for color television has been described in which for correction on the screen a display tube a line-frequency, sawtooth-shaped correction current with a grid frequency changing amplitude is used. From the beginning to the end of the end of a grid period must this line rate correction current from a certain value to zero in an almost linear manner decrease, followed by an almost equal increase in the opposite direction of the current. This correction current is superimposed on the deflection current flowing in the line and / or raster deflection coil, its Peak-to-peak amplitude is nearly constant. In that the deflection coil is almost symmetrical in two on both sides of the neck of the display tubes arranged spool halves is divided it is possible to add the correction current in one coil half to the deflection current and in the subtract the other half of the coil from this current. The magnetic deflection field of one half of the coil is thereby increased and that of the other half of the reel is reduced to almost the same extent.

Wie in der genannten deutschen Patentanmeldung beschrieben wurde, verursacht der sogenannte anisotrope Astigmatismus einer Ablenkspule eine Verzerrung, wobei ein Elektronenstrahl mit einem kreis- oder ellipsenförmigen Querschnitt eine gekippte Ellipsenform erhält, welche Verzerrung von dem Ausmaß der Ablenkung abhängig ist. Mit anderen Worten, diese Verzerrung tritt am stärksten in den Ecken des wiedergegebenen Bildes auf und führt Farbdeckungsfehler herbei. Nun ist es in der genannten Patentanmeldung dargelegt, daß es möglich ist, diese Verzerrung mit Hilfe einer durch den obengenannten Korrekturstrom verursachten entgegengesetzt gerichteten Verzerrung aufzuheben.As described in the aforementioned German patent application, the so-called anisotropic Astigmatism of a deflection coil a distortion, whereby an electron beam with a circular or elliptical cross-section a tilted elliptical shape receives which distortion depends on the extent of the deflection. In other words, this distortion is most pronounced in the corners of the reproduced image and leads to misregistration come here. Now it is shown in the cited patent application that it is possible to avoid this distortion with the help of an oppositely directed one caused by the above-mentioned correction current Cancel distortion.

Die genannte rasterfrequente Amplitudenänderung des zeilenfrequenten sägezahnförmigen Stromes entsteht mittels eines vom Rasterablenkstromgenerator gesteuerten Modulators. In der genannten Patentanmeldung ist unter anderem eine Schaltungsanordnung beschrieben worden, bei der- dieser Modulator als Vervielfacher ausgebildet ist, dem Information in bezug auf den Zeilen- und den Rasterablenkstrom zugeführt wird. Werden die mittlere horizontale Linie am Schirm der Wiedergaberöhre x'Ox und die mittlere vertikale Linie y'Oy genannt, wobei O das Zentrum des Schirms ist, während, wie in der Mathematik üblich, x'Ox von links nach rechts und y'Oy von unten nach oben verläuft, so läßt sich sagen, daß die ausgleichende Abweichung /Ix, die mittels des Modulators verursacht wird, in erster Näherung dem Wert χ und y proportional ist. Dabei sind χ um! y die Koordinaten eines Punktes am Schirm in bezug auf das soeben definierte Koordinatensystem. Auf diese Weise wird die ausgleichende Abweichung ,Ix in den Ecken des Schirms tatsächlich größer und auf den Achsen x'Ox und y'Oy Null.The aforementioned raster-frequency amplitude change of the line-frequency sawtooth-shaped current is produced by means of a modulator controlled by the raster deflection current generator. In the patent application mentioned, a circuit arrangement has been described, among other things, in which this modulator is designed as a multiplier to which information relating to the line and raster deflection currents is fed. The middle horizontal line on the screen of the display tube is called x'Ox and the middle vertical line y'Oy , where O is the center of the screen, while, as usual in mathematics, x'Ox from left to right and y'Oy from runs from bottom to top, it can be said that the compensating deviation / Ix, which is caused by the modulator, is proportional to the value χ and y as a first approximation. There are χ around! y the coordinates of a point on the screen in relation to the coordinate system just defined. In this way the compensating deviation, Ix, actually becomes larger in the corners of the screen and zero on the axes x'Ox and y'Oy.

Es ist jedoch eine Erkenntnis der Erfindung, daß die soeben beschriebene Korrektur nicht ausreicht, um die Farbdeckungsfehler in den Ecken des Schirms der Wiedergaberöhre völlig aufzuheben. Dazu weist die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung das Kennzeichen auf, daß in der Nähe des Anfangs und des Endes jeder Hinlaurzeit zum sägezahnförmigen Strom ein zusätzlicher Korrekturstrom addiert wird, der in derselben Richtung fließt wie der genannte Korrekturstrom und der der dritten Potenz des Zeilenabienkstromes und der dritten Potenz des Rasterablenkstromes proportional ist (Fig. 1, 2).However, it is a finding of the invention that the correction just described is not sufficient in order to completely cancel out the color registration errors in the corners of the display tube screen. To do this, points the circuit arrangement according to the invention has the characteristic that in the vicinity of the beginning and An additional correction current is added to the sawtooth-shaped current at the end of each Hinlaurzeit, which flows in the same direction as said correction current and that of the third power of Line deflection current and the third power of the raster deflection current is proportional (Fig. 1, 2).

Die Korrekturströme lassen sich verschiedenartig erzeugen. Dazu weist die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung als Weiterbildungen auf, daß die Mittel zur Erzeugung des zusätzlichen Korrekturstromes in der Zeilenhinlaufzeit mittels einer mit dem Modulator in Reihe geschalteten Spule verwirklicht werden, deren Induktivität abnimmt, wenn der durch sie hindurchfließende Strom zunimmt, und daß die Mittel zur Erzeugung des zusätzlichen Korrekturstromes in der Zeilenhinlaufzeit mittels eines mit dem Modulator in Reihe geschalteten LC- Parallelkreises verwirklicht werden, dessen Schwingungsfrequenz zwischen der Zeilenfrequenz und der doppelten Zeilenfrequeiiz liegt.The correction currents can be generated in various ways. For this purpose, the circuit arrangement according to the invention has as developments that the means for generating the additional correction current in the line trace time are implemented by means of a coil connected in series with the modulator, the inductance of which decreases when the current flowing through it increases, and that the means for generating the additional correction current in the line tracking time can be implemented by means of an LC parallel circuit connected in series with the modulator, the oscillation frequency of which is between the line frequency and twice the line frequency.

Vorteilhaft ist, daß die unter diesen Umständen am genannten Parallelkreis vorhandene Spannung zugleich zu anderen Zwecken verwendbar ist. Daher weisen Weiterbildungen der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung das Kennzeichen auf, daß die Spule im Parallelkreis die Primärwicklung eines Transformators bildet und daß die an der Sekundärwicklung des Transformators entstandene Spannung eine Schaltungsanordnung zur Korrektur der Nord-Süd-Kissenverzeichnung am Schirm einer in der Bildwiedergabevorrichtung vorhandenen Bildwiedergaberöhre steuert.It is advantageous that the voltage present at the said parallel circuit under these circumstances at the same time can be used for other purposes. Therefore, there are developments of the circuit arrangement according to the invention the indicator that the coil in the parallel circuit is the primary winding of a transformer forms and that the voltage developed at the secondary winding of the transformer forms a circuit arrangement for correcting the north-south pincushion distortion on the screen of one in the image display device controls existing picture display tube.

Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in den Zeichnungen dargestellt und werden im folgenden näher beschrieben. Es zeigenEmbodiments of the invention are shown in the drawings and are described below described in more detail. Show it

Fig. 1 und 2 einige Stromformen, die von der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung erzeugt werden müssen,1 and 2 show some current forms which are generated by the circuit arrangement according to the invention have to,

F i g. 3 ein Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung,F i g. 3 an embodiment of the invention Circuit arrangement,

F i g. 4 den Verlauf zweier magnetischer Größen, die zu einem Teil der Schaltungsanordnung nach F i g. 3 gehören,F i g. 4 shows the course of two magnetic quantities that are part of the circuit arrangement according to F i g. 3 belong

Fig. 5a eine Darstellung eines anderen theoretischen Ausführungsbeispiels der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung,Fig. 5a is a representation of another theoretical embodiment of the invention Circuit arrangement,

Fig. 5b, 5c und 6 Spannungs- und Stromformen, die in der Schaltungsanordnung nach Fig. 5a auftreten, 5b, 5c and 6 voltage and current forms which occur in the circuit arrangement according to FIG. 5a,

F i g. 7 ein praktisches Ausführungsbeispiel der Schaltungsanordnung nach Fig. 5a,F i g. 7 shows a practical embodiment of the circuit arrangement according to FIG. 5a,

F i g. 8 zwei Wellenformen, die in der Schaltungsanordnung nach F i g. 1 auftreten,F i g. 8 shows two waveforms which are used in the circuit arrangement according to FIG. 1 occur

Fig. 9, 10, 11, 12 und 13 weitere Ausführungs-Fig. 9, 10, 11, 12 and 13 further embodiments

Schiski

beispielc der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung, examplec of the circuit arrangement according to the invention,

In Fig. 1 ist <„ der sägezahnförmige Zeilenablenkstrom, der während der Zeilcnhinlaurzeit H durch beide Zeilcnablenkspulcnhälftcn fließen würde, wenn keine einzige Korrektur durchgeführt werden würde, Die Kurve i_k stellt für eine bestimmte Zeile den zeilenfrequcntcn sägczahnförmigcn Korrekturstirom dar, dessen Spitzenamplitude sich rasterfrequemt ändert, d. h„ das die Werte Pur / = 0 und für ( - H (die einander gleich und von entgegengesetztem Vorzeichen sind) sich rastcrfrequent ändern. Der Korrekturstrom i_k ist inFig, 1 als lineare Funktion der Zeit dargestellt. Bekanntlich wird der Korrekturstrom i_k in der einen Spulenhälfte vom Ablenkstrom i„ substrahiert und in der anderen Spulenhälfte zu diesem Strom addiert, Es entstehen dann die Ströme i„ und /_Wlin Fig. 1. Diese Figur gilt für die Zeilenhinlaufzelt H einer bestimmten Zeile des Rasters. In F i g. 2a wird der Verlauf der Korrekturströme i_k als Funktion der Zeit für einige Zeilen auf beiden Seiten der mittleren horizontalen Linie x'Ox dargestellt, wobei T die Gesamtdauer einer Zeilenperiode ist und wobei sich das Vorzeichen beim überqueren dieser mittleren Linie ändern muß. In F i g. 2a ist angegeben, daß der sägezahnförmige Korrekturstrom i_k während jeder Zeilenhinlaufperiode H einen rein linearen Verlauf hat und daß die rasterfrequente Änderung auch linear verläuft. Die in der Figur durch gestrichelte Linien angegebene Umhüllende des Stromes i_k ist daher eine gerade Linie. Das bedeutet, daß die ausgleichende Abweichung . Ix, hervorgerufen durch die Ungleichheit der Ströme i_H und i_H , die durch die Spulenhälften (ließen, den Koordinaten χ und y am Schirm der Wiedergaberöhre proportional ist.In Fig. 1 <"is the saw-tooth line deflection current that would flow through both Zeilcnablenkspulcnhälftcn during Zeilcnhinlaurzeit H, if not a single correction would be performed, the curve i _k represents for a given row the zeilenfrequcntcn sägczahnförmigcn Korrekturstirom represents a peak amplitude thereof rasterfrequemt changes , d. h "shows the values Pur / = 0, and for (-. H (the same as each other and of opposite sign) are change rastcrfrequent The correction current i is inFig _k, 1 represented as a linear function of time is known, the correction current i _k. one coil half from the deflection current i "subtracted and added in the other coil half to this current, are then formed the currents i" _Wl and / in Fig. 1. this figure applies to the Zeilenhinlaufzelt H a particular row of the grid. in F i g 2a shows the course of the correction currents i _k as a function of time for a few lines on both sides of the central horizontal line x'Ox, where T is the total duration of a line period and the sign must change when this central line is crossed 2a it is indicated that the sawtooth-shaped correction current i _{k has} a purely linear profile during each line trace period H and that the raster frequency change is also linear The envelope of the current i _k indicated by dashed lines in the figure is therefore a straight line. That means that the compensating deviation. Ix, caused by the inequality of the currents i _H and i _H , which through the coil halves (let, is proportional to the coordinates χ and y on the display tube screen.

Es hat sich jedoch herausgestellt, daß die lineare Annäherung für /Ix nicht mehr gilt, wenn der Ablenkwinkel der Bildwiedergaberöhre größer wird. Die Abweichung Ix, die in die Zeilenablenkung eingeführt werden muß, damit die durch den anisotropen Astigmatismus verursachte Verzerrung aufgehoben wird, muß dann nämlich am Anfang und am Ende jeder Zeilenhinlaufzeit größer sein als die Abweichung, die das Ergebnis des Korrekturstromes i_k in F i g. 1 und 2a ist. Das bedeutet, daß die Abweichung /Ix nicht nur dem Wert χ und y proportional sein muß, wie in der genannten deutschen Patentanmeldung erwähnt wurde, sondern zugleich Glieder höher Ordnung enthalten muß. Das erste in Betracht kommende Glied ist ein Glied dritter Ordnung, da der Korrekturstrom" i_k während der Zeilenhinlaufzeit nach der Uberquerung der Achse y'Oy seine Richtung ändert, wodurch die Funktion von χ eine ungerade Funktion der Zeit sein muß. Mit dieser Erkenntnis wird der Korrekturstrom während der Zeilenhinlaufzeit H nahezu eine zeitliche Funktion dritter Ordnung. Die Gestalt derselben wird in F i g. 1 mittels der Linie i'_k dargestellt und kommt an die Stelle des Stromes i_k der linearen Annäherung. In Fig. 2b wird der neue Korrekturstrom i'_k für einige Zeilen auf beiden Seiten der mittleren horizontalen Linie x'Ox dargestellt, wobei die rasterfrequente Umhüllende noch immer eine gerade Linie ist.It has been found, however, that the linear approximation for / Ix no longer applies when the deflection angle of the picture display tube increases. The deviation Ix, which must be introduced into the line deflection so that the distortion caused by the anisotropic astigmatism is canceled out, must then namely be greater at the beginning and at the end of each line trace time than the deviation which the result of the correction current i _k in FIG . 1 and 2a. This means that the deviation / Ix not only has to be proportional to the value χ and y , as was mentioned in the above-mentioned German patent application, but must at the same time contain terms of a higher order. The first term to be considered is a third order term, since the correction current "i _k changes its direction during the line trace time after crossing the axis y'Oy , whereby the function of χ must be an odd function of time. With this knowledge the correction current during the line trace H almost a temporal third-order function. the shape thereof is g in F i. 1 by the line i _'k and comes to the position of the current i _{k is} the linear approximation. in Fig. 2b, the new Correction current i ' _{k is shown} for a few lines on both sides of the central horizontal line x'Ox, the screen-frequency envelope still being a straight line.

Es wurde jedoch festgestellt, daß diese Annäherung auch nicht ausreichte. Erhält nämlich der Korrekturstrom eine Gestalt, wie diese in F i g. 2 b dargestellt ist, so ist die Korrektur am Anfang und am Ende einer Zeile in der Mitte des Bildes groß genug, aber nicht an der Ober- und Unterseite, Mit anderen Worten, das Ziel der guten Farbdeckung in den Ecken des Bildes wird noch nicht erreicht, Es ist eine Erkenntnis der Erfindung, Tür die rasterfrequente Umhüllende des Korreklurstromes i'_k eine ähnliche Näherung wie für den zeilenl'requentcn Strom selbst anzuwenden. Auf diese Weise nimmt die genannte Umhüllende ebenfalls eine Gestalt an, die nahezu eine zeitliche Funktion dritter Ordnung ist. Dies und jenes wird in Fig. 2c dargestellt. Daraus geht hervor, daß der Korrekturstrom i'_k in den Ecken größer ist als in den vorigen Fällen, wodurch die entstandene Abweichung Ix nahezu den gewünschten Wert erhält, was eine wesentlich bessere Farbdeckung herbeiführt. Die Erfindung bezweckt, einen Korrekturstrom zu erzeugen, dessen Verlauf den obengenannten Anforderungen entspricht. However, it was found that this approximation was also insufficient. This is because if the correction current is given a shape as shown in FIG. 2 b, the correction at the beginning and at the end of a line in the middle of the image is large enough, but not at the top and bottom. In other words, the goal of good ink coverage in the corners of the image is not yet achieved It is a finding of the invention to apply a similar approximation to the raster-frequency envelope of the correction current i ' _k as for the line-frequency current itself. In this way, said envelope also assumes a shape that is almost a third-order function of time. This and that is shown in Fig. 2c. It can be seen from this that the correction current i ' _k in the corners is greater than in the previous cases, as a result of which the resulting deviation Ix is almost given the desired value, which leads to a significantly better color coverage. The aim of the invention is to generate a correction current, the course of which corresponds to the requirements mentioned above.

In F i g. 3 ist beispielsweise eine Schaltungsanordnung dargestellt, in der der Strom i'_k nach Fig. 2b erzeugt wird. In dieser Figur ist 1 der Zeilenausgangstransformator, der einen Teil des in der Figur nicht dargestellten Zeilenablenkstromgenerators einer Farbbildwiedergabevorrichtung bildet. Die Spulen 2' und 2" sind die Zeilenablenkspulenhälften, die in diesem Ausführungsbeispiel in Reihe geschaltet sind, wodurch sie von demselben sägezahnförmigen Zeilenablenkstrom i„ durchlaufen werden, der aus dem Transformator 1 geliefert wird und dessen Gestalt während der Zeilenhinlaufperiode in Fig. 1 dargestellt ist. Die Ablenkspulenhälften 2' und 2" sowie zwei nahezu identische Sekundärwicklungen 3' und 3" am Zeilenausgangstransformator 1 bilden einen Teil eines in der Figur vereinfacht dargestellten geschlossenen Kreises, der auch von einem einstellbaren Gleichstrom durchlaufen wird, damit das wiedergegebene Bild horizontal zentriert werden kann, welcher Strom auf bekannte Weise von der Schaltungsanordnung 4 erzeugt wird. Weiter enthält der genannte geschlossene Kreis eine Spule 5, die eine Anzapfung enthält, weiche die Spule in zwei gleiche Hälften aufteilt und der der erforderliche Korrekturstrom zugeführt wird. Die Spule 5 wird durch den Kondensator 5' für die sogenannte S-Korrektur überbrückt. Dieser Kondensator hätte in zwei Teile aufgeteilt werden können, damit eine ähnliche Anzapfung hergestellt worden wäre. Die Spule 5 bietet jedoch dem durch die Schaltung 4 erzeugten Zentrierungsgleichstrom einen Weg.In Fig. 3 shows, for example, a circuit arrangement in which the current i ' _k according to FIG. 2b is generated. In this figure, 1 is the line output transformer which forms part of the line deflection current generator, not shown in the figure, of a color picture display device. The coils 2 'and 2 "are the halves of the line deflection coil, which in this exemplary embodiment are connected in series, as a result of which they are traversed by the same sawtooth-shaped line deflection current i" which is supplied from the transformer 1 and whose shape during the line trace period is shown in FIG The deflection coil halves 2 'and 2 "and two almost identical secondary windings 3' and 3" on the line output transformer 1 form part of a closed circuit shown in simplified form in the figure, which is also traversed by an adjustable direct current so that the displayed image can be centered horizontally , which current is generated in a known manner by the circuit arrangement 4. Furthermore, said closed circuit contains a coil 5 which contains a tap which divides the coil into two equal halves and to which the required correction current is supplied Capacitor 5 'for the so-called S-Kor rectification bridged. This capacitor could have been split in two to make a similar tap. The coil 5, however, offers a path for the centering direct current generated by the circuit 4.

Die beschriebene Konfiguration bezweckt, eine gute Symmetrie in der Schaltung herbeizuführen, so daß die beiden Korrekturströme i'_k, die durch die Spulen 2' und 2" fließen, in ihrem absoluten Wert einander nahezu gleich sind und eine Richtung aufweisen, die in F i g. 3 durch Pfeile angegeben ist. Aus der Figur geht hervor, daß der Kcrrekturstrom i'_k in der Ablenkspule 2" zum Ablenkstrom i„ addiert wird, während er in der Spule 2' davon subtrahiert wird. Da der genannte geschlossene Kreis eine Brückenschaltung ist, können der in F i g. 3 nicht dargestellte Zeilenablenkstromgenerator, der an die Primärseite des Transformators 1 angeschlossen ist, und der noch zu beschreibende Generator für Korrekturstrom i_k einander nicht beeinflussen.The purpose of the configuration described is to bring about a good symmetry in the circuit, so that the two correction currents i ' _k flowing through the coils 2' and 2 " are almost equal to one another in their absolute value and have a direction which is indicated in F i 3. It can be seen from the figure that the correction current i ' _k in the deflection coil 2 "is added to the deflection current i", while it is subtracted therefrom in the coil 2'. Since the aforementioned closed circuit is a bridge circuit, the circuit shown in FIG. 3 line deflection current generator, not shown, which is connected to the primary side of the transformer 1, and the generator for correction current i _k to be described below do not influence one another.

Mit 6 wird in F i g. 3 ein Modulator angedeutet, der einen Korrekturstrom i_k gemäß der linearen Annäherung erzeugt. Ein derartiger Modulator könnte beispielsweise derselbe sein wie derjenige, der in der deutschen Patentanmeldung 1 931 641 beschrieben wurde. Der Modulator 6 kann jedoch auch von einemWith 6 in FIG. 3 indicates a modulator which generates a correction current i _k according to the linear approximation. Such a modulator could, for example, be the same as that described in German patent application 1,931,641. The modulator 6 can, however, also from a

anderen Typ sein, der dann für eine Umhüllende, wie diese in F i g. 2c dargestellt ist, sorgt.be of another type, which is then used for an envelope, such as this one in FIG. 2c provides.

Mit dem Modulator 6 werden Zeilenrücklaufimpulse rasterfrequent moduliert, so daß an der Ausgangsleitung 7 des Modulators 6 ein Strom i_k entsteht mit einem Verlauf, wie dieser in F i g. 2 a dargestellt ist. Dieser Strom fließt danach über eine Spule 8 und einen großen Kondensator 9 zur Mittenanzapfung der Spule 5.With the modulator 6, line return pulses are modulated at raster frequency, so that a current i _k arises on the output line 7 of the modulator 6 with a profile as shown in FIG. 2 a is shown. This current then flows via a coil 8 and a large capacitor 9 to the center tap of the coil 5.

Die Spule 8 ist auf einem Kern aus magnetischem Material gewickelt, in dem die magnetische Induktivität B als Funktion der magnetischen Feldstärke H einen Verlauf hat, wie dieser in Fig. 4a dargestellt ist. Daraus läßt sich der Verlauf der PermeabilitätThe coil 8 is wound on a core made of magnetic material, in which the magnetic inductance B has a profile as a function of the magnetic field strength H , as shown in FIG. 4a. The course of the permeability can be derived from this

u = -JT- als Funktion von H herleiten, was in Fig. 4b Derive u = -JT- as a function of H , which is shown in Fig. 4b

dargestellt ist. Dabei ist vorausgesetzt, daß das Kernmaterial nahezu keine Hysteresis hat. Weil der Impedanzwert der Spule 8 direkt proportional zur Permeabilität μ ist, ist auf diese Weise dieser Impedanzwert maximal, wenn die Spule 8 von einem sehr kleinen Strom, zu dem die Feldstärke H proportional ist, durchlaufen wird. Je nachdem der Strom und daher die Feldstärke H in der einen oder der anderen Richtung zunimmt (s. Fig. 4b), nimmt dieser Impedanzwert infolge der Sättigung des Kernmaterials ab. Der Modulator 6 läßt sich näherungsweise als Impulsspannungsquelle betrachten, die durch zwei Induktivitäten belastet wird, wobei die eine, der an der Anzapfung der Spule 5 gelegene geschlossene Kreis 2', 2", 3', 3", S, einen konstanten Wert beibehält, während die andere, die Spule 8, sich auf die beschriebene Weise als Funktion des aufgeprägten Stromes ändert. Es läßt sich dann sagen, daß der Korrekturstrom i'_k sich linear zur Zeit ändert, wenn er noch klein ist und daß er mehr als linear zunimmt, sobald er größere Werte angenommen hat. Im letzteren Fall ist ja die Belastung, durch welche dieser Strom fließt, kleiner geworden. Der Strom i'_k hat also nahezu die gewünschte Gestalt der Fig. 1 und 2b erhalten. Der Kondensator 9 dient dazu, die Zeilenablenkschaltung galvanisch vom Modulator 6 zu trennen, was notwendig ist, da ein von der Zentrierschaltung 4 erzeugter Gleichstrom dem Ablenkstrom i_H überlagert wird. Ein praktischer Wert für den Kondensator 9 ist 2,2 μΡ.is shown. It is assumed that the core material has almost no hysteresis. Because the impedance value of the coil 8 is directly proportional to the permeability μ, this impedance value is maximum in this way when the coil 8 is traversed by a very small current, to which the field strength H is proportional. Depending on whether the current and therefore the field strength H increases in one direction or the other (see FIG. 4b), this impedance value decreases as a result of the saturation of the core material. The modulator 6 can be viewed approximately as a pulse voltage source that is loaded by two inductances, one of which, the closed circuit 2 ', 2 ", 3', 3", S, located at the tap of the coil 5, maintains a constant value. while the other, the coil 8, changes in the manner described as a function of the applied current. It can then be said that the correction current i ' _k changes linearly with time when it is still small and that it increases more than linearly as soon as it has assumed larger values. In the latter case, the load through which this current flows has decreased. The current i ' _k has thus obtained almost the desired shape in FIGS. 1 and 2b. The capacitor 9 serves to galvanically separate the line deflection circuit from the modulator 6, which is necessary since a direct current generated by the centering circuit 4 is superimposed on _{the deflection current i H.} A practical value for the capacitor 9 is 2.2 μΡ.

Der von der beschriebenen Schaltungsanordnung erzeugte Korrekturstrom hat eine Gestalt, die von der Amplitude des Stromes, der vom Modulator 6 geliefert wird, abhängig ist. Es kann erwünscht sein, eine Ausführungsform der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung anzuwenden, bei der diese Abhängigkeit nicht vorhanden ist. In Fig. 5a fließt infolge einer von einer Impulsspannungsquelle gelieferten Spannung ν durch die Reihenschaltung aus einer einer Impedanz Z₁ und einer Spule L ein Strom i. Die Spannungsquelle ν stellt den Modulator 6 in F i g. 3 dar, während L die Induktivität der Zeilenablenkschaltung vom Modulator 6 aus gesehen darstellt und Z, eine dort näher zu beschreibende Impedanz ist.The correction current generated by the circuit arrangement described has a shape which is dependent on the amplitude of the current which is supplied by the modulator 6. It may be desirable to use an embodiment of the circuit arrangement according to the invention in which this dependency does not exist. In FIG. 5a, as a result of a voltage ν supplied by a pulse voltage source, a current i flows through the series connection of an impedance Z ₁ and a coil L. The voltage source ν represents the modulator 6 in FIG. 3, while L represents the inductance of the line deflection circuit as seen from the modulator 6 and Z is an impedance to be described in more detail there.

Die (idealisierte) Spannung υ in Fig. 5b hat als Fourierentwicklung:The (idealized) voltage υ in Fig. 5b has as Fourier expansion:

ν = α, cos(oi ■+■ a₂cos2wi + ... + a_mcosmu>t + ..., ν = α, cos (oi ■ + ■ a ₂ cos2wi + ... + a _m cosmu> t +. ..,

wobei vorausgesetzt ist, daß der Ursprung der Zeitachse in der Mitte eines Hinlaufes liegt. Die unterschiedlichen Koeffizienten a_u
ist eine ganze Zahl):it is assumed that the origin of the time axis lies in the middle of a trace. The different coefficients a _u
is an integer):

α, =α, =

a„, = a ", =

a_m, ... sind (»i a _m , ... are (»i

„H"H

sinsin 22 11 2ωΗ2ωΗ 22 7171 22 mu)Hmu) H sinsin 22 2££ 2 ZXZX sinsin IEIE

wobei H die Dauer der Zeilenhinlaufzeit, T die der gesamten Zeilenzeit und E die Amplitude der Impulsewhere H is the duration of the line trace time, T is the total line time and E is the amplitude of the pulses

ist. Die Kreisfrequenz ω = -ψ- entspricht der Zeilenwiederholungsfrequenz. is. The angular frequency ω = -ψ- corresponds to the line repetition frequency.

Während des Hinlaufes wäre ohne Impedanz Z₁ der Strom / sägezahnförmig: i = ~ t. Stellt man anDuring the lead, without impedance Z _1, the current / would be sawtooth: i = ~ t. One hires

die Impedanz Z₁ die Anforderung, daß ihr Impedanzwert für sämtliche Kreisfrequenzen, ausgenommen <o, Null ist, so erhält man mit der Impedanz Z₁ the impedance Z ₁ the requirement that its impedance value be zero for all angular frequencies, with the exception of <o, is obtained with the impedance Z ₁

ι =ι =

zEzE

t — k ■t - k ■

■ sin rot,■ sin red,

wobei die Spannung mit der Kreisfrequenz
einen Faktor k < 1 abgeschwächt wird.where the voltage is with the angular frequency
a factor k < 1 is weakened.

Diese Sinusfunktion läßt sich entwickeln und wirdThis sinus function can and will develop

^zEzE

/c/ c

³'³ ³ ' ³

wobei die Glieder höher als der dritter Ordnung inthe terms being higher than the third order in

der Reihenentwicklung vernachlässigt worden sind (das folgende Glied muß ja durch 5! = 120 dividiert werden). Diese Funktion muß monoton ansteigen, will man die gewünschte Form erhalten. Dadurch muß das Glied erster Ordnung positiv sein, was einen maximalen Wert für k bedingt, d. h. ein bestimmtes Verhältnis zwischen Z₁ und mh. Ist k größer als der auf diese Weise definierte Grenzwert, so hat i ein Minimum in der zweiten Hälfte des Hinlaufes und ein Maximum in der ersten Hälfte desselben, mit anderen Worten, er wechselt während der Hinlaufzeit dreimal seine Richtung, was selbstverständlich unerwünscht ist.the series expansion have been neglected (the following term has to be divided by 5! = 120). This function must increase monotonically if the desired shape is to be obtained. As a result, the first-order term must be positive, which requires a maximum value for k , ie a certain ratio between Z ₁ and mh. If k is greater than the limit value defined in this way, i has a minimum in the second half of the trace and a maximum in the first half of the same, in other words, it changes direction three times during the trace, which is of course undesirable.

Obenstehendes läßt sich auch graphisch einsehen. In Fig. 6a wird der Verlauf als Funktion der Zeit für einen zeilenfrequenten sägezahnförmigen Strom dargestellt, wobei die Rücklaufzeit einfachheitshalber als unendlich klein vorausgesetzt ist. Dieser Strom ist gegenüber dem in der Mitte der Hinlaufzeit H gewählten Ursprung symmetrisch und ist daher eineThe above can also be viewed graphically. In FIG. 6a, the course is shown as a function of time for a line-frequency, sawtooth-shaped current, the flyback time being assumed to be infinitely small for the sake of simplicity. This current is symmetrical with respect to the origin chosen in the middle of the trace time H and is therefore a

ungerade Funktion der Zeit. Daraus folgt, daß die Grundkomponente davon eine Sinusfunktion ist, wie diese in Fig. 6b dargestellt ist, welche von der Sägezahn funktion subtrahiert werden muß. In F i g. 6codd function of time. It follows that the basic component of this is a sine function, as shown in Fig. 6b, which of the Sawtooth function must be subtracted. In Fig. 6c

025025

wird mit C₁ die Kurve angegeben, die man mit der Schaltungsanordnung nach F i g. 3 erhält und mit C₂ die dieser Kurve entsprechende Kurve gemäß der linearen Annäherung. Damit ist gemeint, daß die Kurve C₂ den Verlauf des Stromes als Funktion der Zeit angibt, der vom Modulator 6 in F i g. 3 erzeugt wird, während die Kurve C, auf Grund der Spule 8 daraus erhalten wird. Dieselbe Kurve C₁ muß nun mit Hilfe der Schaltungsanordnung nach Fig. 5a erhalten werden, wobei die Quelle i; einen Strom C₃ erzeugen würde, wenn die Impedanz Z₁ nicht vorhanden wäre. Weil der Impedanzwert von Z₁ nicht unendlich groß sein kann (in welchem Fall der obengenannte Faktor Zc gleich 1 sein würde), wird nur ein Teil von der Sinusfunktion subtrahiert. Dieser Teil (d. h. k) und die Spitzenamplitude des Stromes C₃ (Fig. 6c) können auf eine derartige Weise gewählt werden, daß dieses Subtrahieren genau die Kurve C₁ ergibt. Dabei muß dieser erzeugte Strom C₃ eine größere Amplitude haben als derjenige (C₂), der im anderen Fall notwendig war. Es dürfte einleuchten, daß ein zu großes k eine Kurve wie C₄ in F i g. 6 c ergibt, wie obenstehend erörtert wurde.the curve is indicated with C ₁ , which one with the circuit arrangement according to F i g. 3 is obtained and with C ₂ the curve corresponding to this curve according to the linear approximation. This means that the curve C ₂ indicates the course of the current as a function of time, which is generated by the modulator 6 in FIG. 3 is generated, while the curve C due to the coil 8 is obtained therefrom. The same curve C ₁ must now be obtained with the aid of the circuit arrangement according to FIG. 5a, the source i; would generate a current C ₃ if the impedance Z _{1 were} not present. Because the impedance value of Z ₁ cannot be infinitely large (in which case the aforementioned factor Zc would equal 1), only a part is subtracted from the sine function. This part (ie k) and the peak amplitude of the current C ₃ (FIG. 6c) can be chosen in such a way that this subtraction gives _{exactly the curve C 1.} This generated current C ₃ must have a greater amplitude than that (C ₂ ), which was necessary in the other case. It should be evident that too large a k would result in a curve like C ₄ in FIG. 6c results as discussed above.

In der Praxis kann die Impedanz Z₁ als auf die Zeilenfrequenz abgestimmter LC-Parallelkreis ausgebildet werden. Es entsteht auf diese Weise im Netzwerk Z₁, L eine Parallelschwingung auf der Zeilenfrequenz und eine Reihenschwingung auf einer höheren Frequenz, wofür sich der Kreis als Kapazität bestimmt. Diese letztgenannte Frequenz kann hoch genug gemacht werden, damit man sie weiter außer Betracht lassen kann. Ist nun die Güte Q des Parallelkreises hoch genug, so wird die Kreisfrequenz o> und nur diese (teilweise) unterdrückt. Für diese Kreisfrequenz ist die Impedanz des Kreises rein ohmisch, und zwar R₁. Dann gilt die untenstehende GleichungIn practice, the impedance Z _{1 can be designed} as an LC parallel circuit matched to the line frequency. In this way, a parallel oscillation occurs in the network Z ₁ , L at the line frequency and a series oscillation at a higher frequency, for which the circle is determined as the capacitance. This latter frequency can be made high enough to be further disregarded. If the quality Q of the parallel circuit is high enough, the angular frequency o> and only this is (partially) suppressed. For this angular frequency, the impedance of the circuit is purely ohmic, namely R ₁ . Then the equation below applies

O₁ cos «>t = i, R₁ +L O ₁ cos «> t = i, R ₁ + L

df 'df '

wobei O₁ der bereits berechnete erste Koeffizient der Fourierentwicklung der impulsförmigen Spannung ν ist, während I₁ der zeilenfrequenie Anteil des aufgeprägten Stromes ist.
Die Lösung dieser Gleichung lautet:where O _{1 is} the already calculated first coefficient of the Fourier expansion of the pulse-shaped voltage ν , while I _{1 is} the line-frequency component of the impressed current.
The solution to this equation is:

₁ + ω L ₁ + ω L

in der die Bedingung, daß I₁ = 0 für ί = 0 erfüllt ist.in which the condition that I ₁ = 0 for ί = 0 is fulfilled.

LJLJ

Am Anfang des Hinlaufes ist t =^-, wofür gilt:At the beginning of the outward run t = ^ -, for which applies:

R₁ / wH 5jr\R ₁ / wH 5jr \

" ' "is —~ e -M "' " is - ~ e -M

Ii =Ii =

sinsin

R² + ω*β "' "" 2 '
und am Ende desselben ist ί =-y-, wofür gilt: R ² + ω * β "'""2'
and at the end of it is ί = -y-, for which applies:

Ί =Ί =

ΎΓΎΓ

R² +R ² +

sinsin

»H"H

Es dürfte einleuchten, daß diese zwei Werte von Z₁ in ihrem Absolutwert nicht gleich sind, es sei denn daß K₁ sehr klein ist, was der gestellten Anforderung der Selektivität zuwider ist. Man hätte selbstverständlich zur Bestimmung der Konstanten in der Differentialgleichung die Bedingung stellen können, daßIt should be evident that these two values of Z ₁ are not the same in their absolute value, unless K _{1 is} very small, which is contrary to the requirement of selectivity. For the determination of the constants in the differential equation one could of course have set the condition that

aber dann wäre /, (t = O) nicht Null gewesen. Mit anderen Worten, man erhält eine Wellenform, die gegenüber der sägezahnförmigen Welle abweichend von der sinusförmigen Welle des (theoretischen) Falles in F i g. 6b in Phase verschoben ist. Mit diesem auf die Zeilenfrequenz abgestimmten Kreis läßt sich also die KUrVeC₁ in Fig. 6c nicht verwirklichen. Es ist daher eine Erkenntnis der Erfindung, die Impedanz Z₁ in Fig. 5a als LC-Parallelkreis auszubilden, der nicht auf die Zeilenfrequenz abgestimmt ist, sondern auf eine Frequenz, die zwischen der Zeilenfrequenz und der doppelten Zeilenfrequenz liegt. Dann werden die Kreisfrequenzen ω bzw. 2 ro um einen Faktor Jc₁ bzw. Zc₂ abgeschwächt, während die Kreisfrequenzen 3r» usw. nahezu nicht abgeschwächt werden. Der aufgeprägte Strom wird dannbut then /, (t = O) would not have been zero. In other words, a waveform is obtained which differs from the sinusoidal wave of the (theoretical) case in FIG. 6b is shifted in phase. With this circle tuned to the line frequency, the KUrVeC ₁ in FIG. 6c cannot be realized. It is therefore a finding of the invention to design the impedance Z ₁ in FIG. 5a as an LC parallel circuit which is not tuned to the line frequency, but to a frequency which is between the line frequency and twice the line frequency. Then the angular frequencies ω or 2 ro are _{weakened by a factor Jc 1} or Zc ₂ , while the angular frequencies 3r »etc. are almost not weakened. The impressed current then becomes

zE a, . , a-, .zE a,. , a-,.

—— t — Zc₁ · —— sin ml — k-, ■ ~, sin 2ωί L ("L ~ Zd)L - - t - Zc ₁ · - - sin ml - k-, ■ ~, sin 2ωί L ("L ~ Zd) L

zE . O₁ / «Λ³ \ zE. O ₁ / «Λ ³ \

8,Λ³ 8, Λ ³

mit der bereits angewandten Reihenentwicklung der Sinusfunktion. Es dürfte einleuchten, daß die Abschwächungsfaktoren Zc₁ und Zc₂ von der Abstimmfrequenz und von den Werten der Elemente des Kreises abhängig sind. Man kann, wie dies obenstehend gemacht wurde, die Gleichungen für die zeilenfrequenie Komponente i, und für die doppelte zeilenfrequente Komponente /₂ des von der Quelle verursachten Stromes schreiben. Dadurch hat man zwei Freiheitsgrade, weil sowohl Zc₁ als auch Zc₂ beliebig gewählt werden können und man daher sowohl die Bedingung /, + i₂ = 0 im Zeitpunkt t = 0 erfüllen kann, sowie die Bedingung, daß t, + i, für t = - Ji- sowie für t = + — ist, im Absolutwertwith the already applied series expansion of the sine function. It should be evident that the attenuation factors Zc ₁ and Zc ₂ depend on the tuning frequency and on the values of the elements of the circle. As was done above, one can write the equations for the line rate component i and for twice the line rate component / ₂ of the current caused by the source. This gives you two degrees of freedom, because both Zc ₁ and Zc ₂ can be chosen arbitrarily and therefore both the condition /, + i ₂ = 0 at time t = 0 and the condition that t, + i, for t = - Ji- as well as for t = + - is, in absolute value

einander gleich und mit entgegengesetztem Vorzeichen sind. Auf diese Weise kann die Bemessung des LC-Kreises bestimmt werden. Seine Abstimmfrequenz liegt dann beispielsweise auf 19,6 kHz bei einer Zeilenfrequenz von 15 625 kHz (625 Zeilen pro Bild).are equal to each other and with opposite signs. In this way, the dimensioning of the LC circle can be determined. Its tuning frequency is then, for example, at 19.6 kHz Line frequency of 15 625 kHz (625 lines per image).

60 Bild).60 picture).

F i g. 7 zeigt ein Ausführungsbeispiel einer Schaltungsanordnung nach der Erfindung, in dem die Elemente mit denselben Bezugszeichen angedeutet sind wie in F i g. 3 und in dem die sättigbare Spule 8 durch einen durch eine Spule 10 und einen Kondensator gebildeten Parallelkreis 8' ersetzt wird, welcher Parallelkreis auf eine Kreisfrequenz zwischen ω und 2r«i abgestimmt ist. Außer dem bereits obengenanntenF i g. 7 shows an embodiment of a circuit arrangement according to the invention in which the Elements are indicated with the same reference numerals as in F i g. 3 and in which the saturable coil 8 is replaced by a parallel circuit 8 'formed by a coil 10 and a capacitor, which Parallel circuit is tuned to an angular frequency between ω and 2r «i. Except for the above

209624/333209624/333

Vorteil, daß der erzeugte Korrekturstrom nicht amplitudenabhängig ist, bietet die obenstehend beschriebene Art und Weise, den Korrekturstrom zu erzeugen, gegenüber der ersten in F i g. 3 beschriebenen Art und Weise einen weiteren Vorteil, der jetzt näher erläutert wird. Weil die Abstimmung des Parallelkreises 8' näher bei ω als bei 2 ω liegt, hat dieser Kreis eine viel größere Impedanz für die Zeilenfrequenz als der restliche Weg, über den der Korrekturstrom fließt, so daß an den Klemmen dieses Kreises eine, nahezu sinusförmige zeilenfrequente Spannung entsteht, die außerdem rasterquent moduliert ist. Der Verlauf dieser Spannung wird in Fig. 7 durch 11 angegeben. Es ist eine Erkenntnis der Erfindung, diese Spannung zur Korrektur der sogenannten Nord-Süd-Kissenverzeichnung, das ist die Ki ssen Verzeichnung, die in der vertikalen Richtung bei Bildwiedergaberöhren mit einem fast flachen Schirm entsteht, zu verwenden. Bekanntlich muß dazu der durch die Rasterablenkspule fließende Strom zeilenfrequent moduliert werden, wobei dieser Strom während einer Zeilenperiode einen nahezu parabolischen Verlauf haben muß. Dies und jenes wird in Fig. 8a für die Zeit, die einigen Zeilen auf beiden Seiten der mittleren horizontalen Linie entspricht, angegeben.The above-described manner of generating the correction current offers the advantage that the correction current generated is not dependent on the amplitude, compared with the first in FIG. 3 described manner a further advantage, which will now be explained in more detail. Because the tuning of the parallel circuit 8 'is closer to ω than to 2 ω , this circuit has a much greater impedance for the line frequency than the rest of the path over which the correction current flows, so that an almost sinusoidal line frequency voltage at the terminals of this circuit arises, which is also modulated raster-sequentially. The course of this voltage is indicated in FIG. 7 by 11. One finding of the invention is that this voltage can be used to correct the so-called north-south pincushion distortion, that is to say the Ki ssen distortion that occurs in the vertical direction in picture display tubes with an almost flat screen. As is known, the current flowing through the raster deflection coil must be modulated at a line rate for this purpose, this current having to have an almost parabolic course during a line period. This and that is indicated in Fig. 8a for the time corresponding to a few lines on either side of the central horizontal line.

In F i g. 7 bildet die Spule 10 des Parallelkreises 8' die Primärwicklung eines Transformators. Die Wicklung 12 ist eine Sekundärwicklung, die auf den Zeilenausgangstransformator gewickelt ist und die eine Mittenanzapfung hat, die an Erde gelegt ist. Parallel dazu wird ein Potentiometer 13 geschaltet, an dessen Schleifer eine zeilenfrequente impulsförmige Spannung 14 mit einer Amplitude und Polarität, die von der Lage des Schleifers abhängig sind, entsteht. Steht (W Schleifer in der Mitte des Potentiometers 13, so ist die Spannung 14 Null. Steht er am einen Ende, so ist die Amplitude der Spannung 14 maximal, und die Impulse haben eine bestimmte Polarität. Steht der Schleifer am anderen Ende des Potentiometers 13, so ist die Amplitude der Spannung 14 ebenfalls maximal, und die Impulse haben eine gegenüber dem vorigen Fall entgegengesetzte Polarität. Mit 15 wird in Fig. 7 die Sekundärwicklung des Transformators angedeutet, dessen Primärwicklung die Spule 10 ist, die einen Teil des Parallelkreises 8' bildet. Die Wicklung 15 wird über die Kondensatoren 16 und 17 und einen Widerstand 18 mit dem Schleifer des Potentiometers 13 verbunden, während ein weiteres Potentiometer 19 dem Reihennetzwerk aus der Wicklung 15 und dem Kondensator 16 parallel geschaltet ist.In Fig. 7 forms the coil 10 of the parallel circuit 8 ' the primary winding of a transformer. The winding 12 is a secondary winding that is based on the Line output transformer is wound and which has a center tap that is connected to ground. In parallel with this, a potentiometer 13 is switched, on whose wiper a line-frequency pulse-shaped Voltage 14 with an amplitude and polarity that are dependent on the position of the wiper is created. If (W slider is in the middle of potentiometer 13, so the voltage 14 is zero. If it is at one end, the amplitude of the voltage 14 is maximum, and the pulses have a certain polarity. The wiper is at the other end of the potentiometer 13, the amplitude of the voltage 14 is also maximum, and the pulses have one opposite polarity opposite to the previous case. With 15 in Fig. 7, the secondary winding of the Transformer indicated, the primary winding of which is the coil 10, which forms part of the parallel circuit 8 ' forms. The winding 15 is connected to the wiper via the capacitors 16 and 17 and a resistor 18 of the potentiometer 13, while another potentiometer 19 is connected to the series network from the winding 15 and the capacitor 16 is connected in parallel.

Die impulsförmige Spannung 14 wird, nachdem sie eine bestimmte Phasenverschiebung mittels eines Widerstandes 18 und eines Kondensators 17 erfahren hat, zur modulierten sinusförmigen Spannung addiert, die an der Wicklung 15 entsteht und die auch einigermaßen mittels des Kondensators 16 phasenverschoben ist. Ein Teil der durch Addition dieser Spannungen erhaltenen Spannung wird über den Schleifer des Potentiometers 19 einem komplementären Paar zweier Ausgangstransistoren 20 und 21 zugeführt, die als B-Verstärker arbeiten und die eine sogenannte Gegentakt-Endstufe mit Eintakt-Ausgang bilden. Diese Transistoren werden mittels einer positiven Spannung + V_hl und einer negativen Spannung — V_bi gespeist. Die durch diese Transistoren verstärkte Spannung wird über einen Kondensator 22 an eine Spule 23 gelegt, deren anderes Ende wechselspannungsmäßig an Erde gelegt ist. Das Reihennetzwerk aus dem Kondensator 22 und der Spule 23 wird auf die Zeilenfrequenz abgestimmt, so daß die zeilenfrequente sinusförmige Spannung, die an den Klemmen der Spule 23 entsteht, um viele Male größer isl als die von der (Spannungs-) Quelle 20, 21 gelieferte Spannung. Mit einem Wert von 47 nF für den Kondensator 22 und eine Induktivität von etwa 2 mH für die Spule 23 ist es dann möglich, eine Spitze-zu-Spitzen-Amplitude von 200 V am Anfang und am Ende der Rasterhinlaufzeit zu erhalten, während die Transistoren 20 und 21 für niedrige Spannungen und niedrige Leistungen geeignet sein können. Der Verbindungspunkt des Kondensators 22 und der Spule 23 ist mit der Reihenschaltung aus den Rasterablenkspulen 25' und 25" verbunden, welche Reihenschaltung durch die Reihenschaltung aus zwei nahezu gleichen Kondensatoren 24' und 24" überbrückt wird, während die VerbindungspunkteThe pulse-shaped voltage 14, after it has experienced a certain phase shift by means of a resistor 18 and a capacitor 17, is added to the modulated sinusoidal voltage that arises at the winding 15 and which is also somewhat phase-shifted by means of the capacitor 16. Part of the voltage obtained by adding these voltages is fed via the wiper of the potentiometer 19 to a complementary pair of two output transistors 20 and 21, which work as B-amplifiers and which form a so-called push-pull output stage with a single-ended output. These transistors are fed by means of a positive voltage + V _hl and a negative voltage - V _bi . The voltage amplified by these transistors is applied via a capacitor 22 to a coil 23, the other end of which is connected to earth in terms of alternating voltage. The series network of the capacitor 22 and the coil 23 is tuned to the line frequency, so that the line-frequency sinusoidal voltage that arises at the terminals of the coil 23 is many times greater than that supplied by the (voltage) source 20, 21 Voltage. With a value of 47 nF for the capacitor 22 and an inductance of about 2 mH for the coil 23 it is then possible to get a peak-to-peak amplitude of 200 V at the beginning and at the end of the raster trace time while the transistors 20 and 21 may be suitable for low voltages and low powers. The connection point of the capacitor 22 and the coil 23 is connected to the series circuit of the raster deflection coils 25 'and 25 ", which series circuit is bridged by the series circuit of two almost identical capacitors 24' and 24", while the connection points

der Spulen 25' und 25" und der Kondensatoren 24' bzw. 24" durch einen verhältnismäßig kleinen Widerstand 26 miteinander verbunden sind. Beide Reihennetzwerke sind mit beispielsweise einer Sekundärwicklung 27 des Rasterausgangstransformators 28 verbunden. Der Verbindungspunkt der Rasterablenkspule 25" mit der Sekundärwicklung 27 liegt Tür die Zeilenfrequenz über einen Saugkreis 29 an Erde, welcher Saugkreis in diesem Ausführungsbeispiel ein Reihenkreis aus einer Spule und einem Kondensator ist und auf die Zeilenfrequenz abgestimmt ist. Auf diese Weise wird der Verbindungspunkt der Spule 25" mit der Wicklung 27 für die Zeilenfrequenz und der der Spule 25' und 23 für die Rasterfrequenz geerdet, so daß der zeilenfrequente Generator 20 bis einschließlich 23 und der Rasterablenkgenerator keinen Einfluß aufeinander ausüben können.the coils 25 'and 25 "and the capacitors 24' and 24" by a relatively small resistance 26 are connected to each other. Both series networks are with, for example, a secondary winding 27 of the raster output transformer 28 connected. The connection point of the raster deflection coil 25 "with the secondary winding 27, the line frequency is connected to earth via a suction circuit 29, which suction circuit in this embodiment is a series circuit of a coil and a capacitor and is tuned to the line frequency. In this way the connection point of the coil becomes 25 " grounded to the winding 27 for the line frequency and that of the coil 25 'and 23 for the raster frequency, so that the line rate generator 20 to 23 inclusive and the raster deflection generator none Can influence each other.

Dadurch, daß das Reihennetzwerk 22, 23 auf die Zeilenfrequenz abgestimmt ist, wird die durch den Parallelkreis 8' verursachte Verzerrung aufgehoben,Because the series network 22, 23 is tuned to the line frequency, the through the Parallel circle 8 'caused distortion canceled,

und durch die Rasterablenkspule 25', 25" fließt ein rasterfrequentmodulierter sinusförmiger nahezu als parabelförmig zu betrachtender zeilenfrequenter Strom, der eine Gestalt hat, wie diese in F i g. 8 b dargestellt ist. Andererseits fließt durch die Spule 25',and through the raster deflection coil 25 ', 25 "flows a raster frequency modulated sinusoidal almost as Line-frequency current to be considered parabolic, which has a shape like the one shown in FIG. 8 b is shown. On the other hand, flows through the coil 25 ',

25" der rasterfrequente, sägezahnförmige Strom 30.25 ″ the raster-frequency, sawtooth-shaped current 30.

so daß der in Fig. 8a angegebene Strom erhaltenso that the current indicated in Fig. 8a is obtained

wird, der die Summe des in Fig. 8b dargestelltenwhich is the sum of that shown in Fig. 8b

Stromes und des sägezahnförmigen Stromes 30 ist.Current and the sawtooth-shaped current 30 is.

Mittels des Schleifers des Potentiometers 13 kann der Punkt, an dem der nahezu parabelförmige Strom in Fig. 8b Null wird, nach links bzw. nach rechts geschoben werden, damit eine etwaige Unsymmetrie in der Bildröhre und/oder der Zeilenablenkspule korrigiert wird. Damit wird die mittlere horizontale Linie gerade gemacht. Die durch die Elemente 16,17 und 18 verursachten genannten Phasenverschiebungen sind derart gewählt worden, daß die zwei zusammenzuzählenden Spannungen, deren Summe dem Verstärker 20, 21 zugeführt wird, untereinander die richtige Phase haben.By means of the wiper of the potentiometer 13, the point at which the almost parabolic current in Fig. 8b zero, be shifted to the left or to the right, so that any asymmetry is corrected in the picture tube and / or the line deflection coil. This becomes the middle horizontal line just did it. The mentioned phase shifts caused by the elements 16, 17 and 18 are has been chosen such that the two voltages to be added, their sum to the amplifier 20, 21 are supplied, have the correct phase with each other.

Das Potentiometer 19 ist ein Amplitudenregler und und die Einstellung der Induktivität der Spule 23 ein Phasenregler Tür die Nord-Süd-Korrektur. Die Rasterablenkspulen 25', 25" haben eine große Sclbst-The potentiometer 19 is an amplitude regulator and adjusts the inductance of the coil 23 a phase regulator door the north-south correction. The raster deflection coils 25 ', 25 "have a large self-

induktivität, was wegen ihrer Streukapazitäten für die Zeilenfrequenz schädlich ist, weil der Nord-Süd-Korrekturstrom dann nicht gleichmäßig verteilt ist. Diese Verteilung wird durch die zwei nahezu gleicheninductance, which is detrimental to the line frequency because of its stray capacitance because of the north-south correction current then is not evenly distributed. This distribution is nearly equal by the two

Kondensatoren 24' und 24" verbessert, während etwaige Störungsresonanzen mittels des Widerstandes 26 von beispielsweise 1 /eil gedämpft werden. Die Unterseite der Spule 23 wird einerseits über einen bipolaren Kondensator großer Kapazität 31 mit Erde und andererseits mit einer veränderlichen Gleichspannung V_c verbunden, die sowohl negativ als auch positiv sein kann, wodurch ein Strom für die vertikale Zentrierung durch die Rasterablenkspulen 25', 25" fließt. ίοCapacitors 24 'and 24 "improved, while any interference resonances are attenuated by, for example, 1 / eil by means of the resistor 26. The underside of the coil 23 is connected on the one hand to earth via a large capacitance bipolar capacitor 31 and on the other hand to a variable direct voltage V _c , which can be both negative and positive, whereby a current for vertical centering flows through the raster deflection coils 25 ', 25 ". ίο

Nun wird der Modulator 6 beschrieben, in dem der in seiner Amplitude sich rasterfrequent ändernde zeilenfrequente sägezahnförmige Korrekturstrom i_k erzeugt wird. Ein derartiger Modulator könnte von demselben Typ sein wie derjenige, der in der deutschen '5 Patentanmeldung 1 931 641 beschrieben wurde. Der von diesem Modulator erzeugte Korrekturstrom kann jedoch nicht ohne weiteres verwendet werden, da dieser Strom zur Vertikalablenkung y nach Fig. 2a proportional ist. *° The modulator 6 will now be described, in which the line-frequency, sawtooth-shaped correction current i _k , which changes in its amplitude at the raster frequency, is generated. Such a modulator could be of the same type as that described in German '5 patent application 1,931,641. The correction current generated by this modulator cannot, however, be used without further ado, since this current is proportional to the vertical deflection y according to FIG. 2a. * °

Die vom Rasterausgangsgenerator herrührende Spannung 32 in F i g. 9 wird mittels eines aus einem Widerstand und einem Kondensator bestehenden Netzwerkes 33 integriert, damit die Spannungsspitzen verschwinden, die in der Spannung 32 auftreten. Die dadurch erhaltenen nahezu sägezahnförmige Spannung wird über einen Amplitudenregler 34 einem Verstärker zugeführt. Der erste Transistor 35 in diesem Verstärker hat einen spannungsabhängigen Widerstand 36 als Emitterwiderstand, während seine Emitterspannung mittels eines zwischen den Speisespannungen + V_bl und — V_bl liegenden Potentiometers 37 eingestellt werden kann. Die am Kollektor des Transistors 35 vorhandene Spannung steuert einen Treibertransistor 38, wonach sie einem Endverstärker zugeführt wird, der in diesem Beispiel aus einem komplementären Paar zweier Transistoren 39 und 40 besteht. Zwischen den miteinander verbundenen Emittern der Transistoren 39 und 40 und dem Emitter des Transistors 35 liegt ein Gegenkopplungswiderstand 41. Damit etwaige Schwingungen vermieden werden, wird zwischen den Kollektor und die Basis des Transistors 39 ein Kondensator 42, dessen Reaktanz für die Rasterfrequenz klein ist, geschaltet. Mittels des kleinen Widerstandes 43, der zwischen den Basiselektroden der Transistoren 39 und 40 liegt, kann man die Basisströme dieser Transistoren einstellen um dafür- zu sorgen, daß der eine noch etwas leitend ist, in dem Augenblick wo der andere zu leiten anfängt.The voltage 32 from the raster output generator in FIG. 9 is integrated by means of a network 33 consisting of a resistor and a capacitor so that the voltage peaks that occur in voltage 32 disappear. The almost sawtooth-shaped voltage thus obtained is fed to an amplifier via an amplitude regulator 34. The first transistor 35 in this amplifier has a voltage-dependent resistor 36 as an emitter resistor, while its emitter voltage can be adjusted by means of a potentiometer 37 located between the supply voltages + V _bl and _{−V bl.} The voltage present at the collector of transistor 35 controls a driver transistor 38, after which it is fed to an output amplifier which, in this example, consists of a complementary pair of two transistors 39 and 40. Between the interconnected emitters of the transistors 39 and 40 and the emitter of the transistor 35 is a negative feedback resistor 41. In order to avoid any oscillations, a capacitor 42, the reactance of which is small for the raster frequency, is connected between the collector and the base of the transistor 39 . By means of the small resistor 43, which lies between the base electrodes of the transistors 39 and 40, the base currents of these transistors can be adjusted in order to ensure that one is still a little conductive at the moment the other starts to conduct.

Der rasterfrequente Sägezahn, der am Ausgang des Verstärkers, d. h. am gemeinsamen Punkt der Transistoren 39 und 40 vorhanden ist, wird danach über eine Spule 44 der Mittenanzapfung einer Wicklung 45, die auf dem Zeilenausgangstransformator gewickelt ist, zugeführt. Zwischen dieser Mitte und Erde liegt ein Kondensator 46, während derselbe Punkt über die Leitung 7 mit dem in den F i g. 3 und 7 angegebenen Element 8 bzw. 8' verbunden ist. Die Spule 44 bedeutet für die Zeilenfrequenz eine große Impedanz und für die Rasterfrequenz eine kleine Impedanz, während der Kondensator, 46 auf eine derartige Weise gewählt worden ist, daß er mit der Zeilenablcnkschaltung einen Schwingungskreis bildet, so daß die Periode der Schwingungsfrequenz desselben nahezu die doppelte Zeilenrücklaufzeit beträgt. Zwischen den Enden der Wicklung 45 und der Leitungen + V_H und — Vu, lieeen zwei Dioden 47 bzw. 48, die durch zwei Kondensatoren 49 bzw. 50 überbrückt sind. Die Durchlaßrichtung dieser Dioden ist derart gewählt worden, daß die Zeilenrücklaufimpulse, die an den Enden der Wicklung 45 entstehen, diese Dioden sperren. Die Dioden sind als elektronischer Schalter wirksam, so daß an der Mittenanzapfung der Wicklung 45 eine zeilenfrequente impulsförmige Spannung entsteht, die durch eine rasterfrequente sägezahnförmige Spannung moduliert ist. Die Wirkungsweise des Modulators ist dieselbe wie die des in der deutschen Patentanmeldung 1 931 641 beschriebenen Modulators, nut dem Unterschied jedoch, daß eine der Dioden gegenüber der im anderen Modulator umgekehrt ist. Der Strom, der durch die Leitung 7 infolge der vorhandenen Elemente 8 bzw. 8' und der übrigen Induktivitäten im Kreis fließen würde, wäre jedoch beim Vorhandensein eines linearen Widei Standes statt eines spannungsabhängigen Widerstandes 36 daher der Strom i'_k in F i g. 2b.The raster frequency sawtooth, which is present at the output of the amplifier, ie at the common point of the transistors 39 and 40, is then fed via a coil 44 to the center tap of a winding 45 which is wound on the line output transformer. A capacitor 46 is located between this center and earth, while the same point is connected via line 7 to the one shown in FIGS. 3 and 7 indicated element 8 and 8 'is connected. The coil 44 means a high impedance for the line frequency and a small impedance for the screen frequency, while the capacitor 46 has been chosen in such a way that it forms an oscillating circuit with the line deflection circuit, so that the period of the oscillation frequency thereof is almost double Line return time is. Between the ends of the winding 45 and the lines + V _H and - Vu, there are two diodes 47 and 48, which are bridged by two capacitors 49 and 50, respectively. The forward direction of these diodes has been chosen so that the flyback pulses that arise at the ends of the winding 45 block these diodes. The diodes act as electronic switches, so that a line-frequency pulse-shaped voltage is produced at the center tap of the winding 45, which voltage is modulated by a raster-frequency sawtooth-shaped voltage. The mode of operation of the modulator is the same as that of the modulator described in German patent application 1 931 641, with the difference, however, that one of the diodes is reversed from that in the other modulator. The current flowing through the line 7 due to the existing elements 8 and 8 'would flow in the circuit and the rest of inductors would, however, in the presence of a linear Widei object instead of a voltage-dependent resistor 36 therefore, the current i' _k in F i g. 2 B.

Der Korrekturstrom i'_k nach Fig. 2c entsteht dadurch, daß der Widerstand 36 spannungsabhängig ist und in die Gegenkopplungsschleife des Verstärkers 35 bis einschließlich 41 aufgenommen ist. Die Eingangsspannung Vi dieses Verstärkers ist in F i g. 9 dargestellt und wird an die Basis des Transistors 35 gelegt. Die Eingangsspannung υ, ist nahezu sägezahnförmig, ausgenommen am Anfang und am Ende der Rasterhinlaufzeit, wobei sie infolge der sogenannten S-Korrektur im Rasterablenkgenerator etwas kleiner ist als der Wert, der-dem Sägezahn entspricht. Dadurch, daß die Ausgangstransistoren 39 und 40 durch zwei gegenüber Erde symmetrische Speisespannungen + V_bi und — V_bi gespeist werden, ist der Mittelwert der Ausgangsspannung des Verstärkers, d. h. am gemeinsamen Punkt der Transistoren 39 und 40, Null. Wenn der Transistor 35 und das Potentiometer 37 nicht vorhanden wären, wäre auch die mittlere Spannung am Widerstand 36 Null. Nun kann man den Schleifer des Potentiometers 37 auf eine derartige Weise verschieben, daß der Mittelwert der genannten Spannung auch Null ist, wenn die Elemente 35 und 37 dennoch vorhanden sind. In der Mitte der Rasterhinlaufzeit, wobei der Strom durch den spannungsabhängigen Widerstand 36 klein ist, ist sein Widerstandswert sowie der Gegenkopplungsfaktor hoch, mit der Folge, daß die Verstärkung des Verstärkers verhältnismäßig klein ist. Am Anfang und am Ende der Rasterhinlaufzeit dagegen wird der Strom durch den Widerstand 36 groß, 50 daß sein Widerstandswert sowie der Gegenkopplungsfaktor niedrig und die Verstärkung des Verstärkers groß wird. Dadurch nimmt die Ausgangsspannung des Verstärkers die Form an, die durch v₀ in F i g. 9 angedeutet ist. Die Umhüllende des rasterfrequentmodulierten zeilenfrequenten Stromes, der durch die Leitung 7 fließt, hat dann die Form, die in F i g. 2 c dargestellt ist. Da der zeilenfrequente sägezahnförmige Strom durch die Leitung 7 mittels des Elementes 8 bzw. 8' verformt ist, ist das Ziel der Erfindung, d. h. eine bessere Farbdeckung in den Ecken des Schirms der Bildwiedergaberöhre, erreicht.The correction current i ' _k according to FIG. 2c arises from the fact that the resistor 36 is voltage-dependent and is included in the negative feedback loop of the amplifier 35 to 41 inclusive. The input voltage Vi of this amplifier is shown in FIG. 9 and is applied to the base of transistor 35. The input voltage υ is almost sawtooth-shaped, except at the beginning and at the end of the raster follow-up time, whereby it is somewhat smaller than the value corresponding to the sawtooth due to the so-called S-correction in the raster deflection generator. Because the output transistors 39 and 40 are fed by two supply voltages + V _bi and - V _bi which are symmetrical with respect to ground, the mean value of the output voltage of the amplifier, ie at the common point of transistors 39 and 40, is zero. If the transistor 35 and the potentiometer 37 were not present, the mean voltage across the resistor 36 would also be zero. Now you can move the wiper of the potentiometer 37 in such a way that the mean value of the said voltage is also zero if the elements 35 and 37 are still present. In the middle of the raster tracking time, the current through the voltage-dependent resistor 36 being small, its resistance value and the negative feedback factor are high, with the result that the gain of the amplifier is relatively small. At the beginning and at the end of the raster trace time, however, the current through the resistor 36 becomes large, so that its resistance value and the negative feedback factor are low and the gain of the amplifier is high. This causes the output voltage of the amplifier to take the form indicated by v ₀ in FIG. 9 is indicated. The envelope of the raster-frequency-modulated line-frequency current which flows through the line 7 then has the form shown in FIG. 2 c is shown. Since the line-frequency sawtooth-shaped current through the line 7 is deformed by means of the element 8 or 8 ', the aim of the invention, ie better color coverage in the corners of the screen of the picture display tube, is achieved.

Die Schaltdioden 47 und 48 werden, wie gesagt, zwischen den Enden der Wicklung 45 und den Leitungen, die durch + V_bl bzw. - V_bl bezeichnet sind, angeordnet. Zwischen diesen letztgenannten Leitungen liegen der beschriebene Verstärker 35 bis einschließlich 41 sowie zwei gleiche Elektrolytkondensatoren 51 und 52 großer Kapazität, die durch zwei gleicheAs mentioned, the switching diodes 47 and 48 are arranged between the ends of the winding 45 and the lines denoted by + V _bl and - V _bl, respectively. Between these last-mentioned lines, the amplifier 35 up to and including 41 described and two identical electrolytic capacitors 51 and 52 of large capacitance, which are replaced by two identical ones, are located

Widerstände 51' bzw. 52' überbrückt sind und deren wünscht ist, da die Belastung desselben '"^dukt,v ,st. gemeinsamer Punkt geerdet ist. Weil die Diode 47 Das Potentiometer 37, mit dem die muertapanwährend der Zeilenhinlaufzeit eine bestimmte Zeit nun» am spannungsabhangigcn wiaeraiana *> ein-(»öffnungswinkel« der als Spitzenglcichrichter wirk- gestellt werden kann ist ein aynjmelncregier,'jo<jι cn samen Diode) leitend ist, entsteht an der Kathode, 5 der Nulldurchgang der Umhüllend" «s ICorrck u d. h. am Punkt + V_H (s. Fig. 9), eine positive Span- stromes /; in Fig. 2c verschoben werden££*£™ nung, während an der Anode der Diode 48 auf ent- Toleranzen in den unl^crachl£'™f ".„£Η,Γ werden sprechende Weise eine negative Spannung entsteht. Bildwicdergabevornchtung ^beruc™^c!" fci weraen. Diese Gleichspannungen werden mittels der Konden- Mittels des Potentiometers 37 kann man euner du. satoren 51, 52 geglättet. Die Widerstände 51'und 52' .o mittlere horizontale Linie ^einst^".^'|_ßf„°"^d _e'"; gewährleisten, daß sie in ihrem Absolutwert gleich sa.oren 49 und 50 haben eine verhältnismäßig kleine sind. Die auf diese Weise erzeugten Spcisegleichspan- Kapazität (in ^ά«^α'?^°^^°^ HochTre nungen dienen dann als Speisespannungsquellen für haben zum Zweck, ^,f/.^^S Flanken dei den Verstärker 35 bis einschließlich 41 und können quenzstörungen, die durch Nestelten Hanken der ohne weiteres auch in anderen Teilen der Bildwieder- 15 Schaltströme durch die Dioden verursacht werden gabevorrichtung verwendet werden, wie beispielsweise können, zu erniedrigen. „, ,
zur Speisung der Konvergenzschaltung oder des Ver- F i g. 10 zeigt eine Abwandlung der bchaltungsanstärkers 20, 21 für die Nord-Süd-Korrektur, die in Ordnung nach Fig. 7. In Fig. 7 wird nämlich der F 1 g. 7 beschrieben wurde. Jn einer praktischen Aus- vom Modulator 6 erzeugte Strom auch zur Nord-budführungsrorm, wobei die Zeilenrücklaufimpulse eine 20 Korrektur verwendet. Es ist dann möglich dall die Spitzenamplitude von 170 V hatten, waren nämlich die Einstellung des Modulators 6, die der Noro-buderzeugten Gleichspannungen +K₁ und -K₁ +20V Korrekturschaltung beeinflußt und umgekehrt, wo- bzw. -20 V. Es ist sogar erwünscht, daß der von durch die Abregelung der beiden schwieriger werden diesen Speisespannungen gelieferte Belastungsstrom kann. Aus diesem Grunde wird m t ig. IU ein gegroß ist, denn je größer dieser Strom ist, um so 25 sonderter Nord-Süd-Modulator verwendet der keine größer ist der öffnungswinkel der Dioden und um so Information aus dem Modulator 6 erhalt und wodurch besser funktioniert der Modulator. die Spule 10 nicht mit einer Sekundärwicklung ge-Resistors 51 'and 52' are bridged and it ^is desirable that the load on the same '"dukt, v, st. Common point is grounded. Because the diode 47 The potentiometer 37, with which the muertapan during the line trace time now "At the voltage-dependent wiaeraiana *> a - (" opening angle "which can act as a top rectifier is an aynjmelncregier, 'jo <jι cn seed diode) is conductive, occurs at the cathode, 5 the zero crossing of the envelope""s ICorrck u ie at point + V _H (see FIG. 9), a positive chip current /; be moved in Fig. 2c * ££ £ ™ voltage, while on corresponds tolerances in the unl ^crachl £ '™ f "." Η £, Γ speaking manner, produces a negative voltage at the anode of diode 48. Bildwicdergabevornchtung ^beruc ™ ^c ! " fci weraen. These DC voltages are smoothed by means of the condensate means of the potentiometer 37 using a converter 51, 52. The resistances 51 'and 52' .o middle horizontal line ^once ^ ". ^ '| _Ss f" ° " ^d _e '"; ensure that they have the same absolute value as 49 and 50 are relatively small. The Spcisegleichspan- capacitance generated in this way (in ^ά « ^α '? ^ ° ^^ ° ^ HochTre voltages then serve as supply voltage sources for the purpose of ^, f /.^^ S edges dei the amplifier 35 to 41 inclusive and can cause quenzenzen that can easily be used in other parts of the image reproduction 15 switching currents caused by the diode output device, such as, for example, to lower.
for feeding the convergence circuit or the Ver F i g. 10 shows a modification of the circuit amplifier 20, 21 for the north-south correction, which is in order according to FIG. 7. In FIG. 7, the F 1 g. 7 has been described. In a practical way, the current generated by the modulator 6 also goes to the north budget guide, the line return pulses using a correction. It is then possible that the peak amplitude was 170 V, namely the setting of the modulator 6, which influences the Noro-bud generated DC voltages + K ₁ and -K ₁ + 20V correction circuit and vice versa, where- or -20 V. It is It is even desirable that the load current supplied by these supply voltages, which are made more difficult by the regulation of the two, can be used. For this reason, m t ig. IU a is large, because the larger this current, the more separate north-south modulator is used, the larger the opening angle of the diodes and the more information it receives from the modulator 6, which means that the modulator works better. the coil 10 does not have a secondary winding

Die Dioden 47 und 48 sind als Schaltdioden für koppelt ist.The diodes 47 and 48 are used as switching diodes for coupling.

den Modulator 6 wirksam und zugleich als Gleich- Der Nord-Süd-Modulator besteht aus einer aul dem richter zur Erzeugung der oben beschriebenen Speise- 30 Zeilenausgangstransformator gewickelten Wicklung spannungen. Eine Bedingung für ein gutes Funktio- 53 und zwei Dioden 54 und 55, die im Gegensatz zu nieren dieser Schaltung ist, daß die an den Enden den Dioden 47 und 48 im Modulator 6 auf erne derder Wicklung 45 vorhandenen Zeilenrücklaufimpulse artige Weise geschaltet sind, daß sie durch die Zeilenkeine Modulation enthalten, die beispielsweise von rücklaufimpulse in den leitenden Zustand gebracht einer Ost-West-Rasterkorrekturschaltung herrühren 35 werden. Zwischen die anderen Enden der Dioden 54 würde oder keine Parabelkomponente enthalten, die und 55 wird ein Potentiometer 56 geschaltet, dessen durch einen zu kleinen Sparkondensator im Zeilen- Schleifer eine sägezahnförmige Spannung 32 aus der ablenkgenerator verursacht werden könnte. Weil die Rasterausgangssl ufe zugeführt bekommt. Die geKondensatoren 51 und 52 groß sind, wodurch die nannten Enden werden mit einem Parallelkreis 57. Spannungen + V_bl und - V_bx nahezu konstant sind, 40 der auf die Zeilenfrequenz abgestimmt ist, kapazitiv 'würden nämlich bei einer Abnahme der Amplitude verbunden. Die Impedanz dieses Kreises ist für die der Zeilenrücklaufimpulse die Dioden 47 und 48 Rasterfrequenz sehr klein, so daß die am Schleifer des während einer Anzahl Zeilenhinlaufzeiten durchaus Potentiometers i56 vorhandene rasterfrquente Spannicht in den leitenden Zustand geraten können, so nung einigermaßen integriert wird, wodurch die daß keine Modulatorwirkung der Dioden 47 und 48 45 Spitzen in der Spannung 32 verschwinden. Steht der möglich wäre. In dem Fall, wo der Zeilenablenk- Schleifer des Potentiometers 56 in der Mitte, so generator der Bildwiedergabevorrichtung, in der entsteht an den Klemmen des Parallelkreises 57 eine die Schaltungsanordnung nach der Erfindung Spannung, welche dieselbe Gestalt hat wie der in verwendet wird, zwei Generatoren enthält, wie in de"r Fig. 8b dargestellte Strom, da die rasterfrequente deutschen Patentanmeldung 2005(X)I beschrieben 50 Komponente vom Kreis 57 kurzgeschlossen ist und wurde, muß daher die Wicklung 45 auf dem Trans- die danach einem Verstärker zugeführt wird, der formator des Hauptzeilenausgangsgenerators ge- nahezu derselbe ist wie der in Fig. 7. Die Rasterabwickelt sein, der nicht Ost-West-moduliert ist. Zwar lenkspulen 25' und 25" werden vom gewünschten ist dieser Hauptgenerator gegen Änderungen der Netz- Strom durchlaufen, und beide Generatoren 20, 21 spannung nicht stabilisiert, aber auch durch den Ein- 55 und 28 werden gegenüber einander entkoppelt, und fluß der großen Glättungskondensatoren in der Spei- zwar auf dieselbe Weise wie in Fig. 7.
sung der Wiedergabevorrichtung sind diese Ände- In diesem Ausführungsbeispiel wird eine Gegenrungen viel langsamer als diejenigen, die durch die kopplung angewandt, so daß der Widerstand 58 in Ost-West-Korrektur verursacht werden und können Fig. 10 als Amplitudenregler wirksam ist. Weil der daher durch Kondensatoren 51 und 52 gefolgt werden. 60 Q-Wert des Reihennetzwerkes 22,23 groß ist, würde die Man könnte den öffnungswinkel der Dioden zwar Spannung an der Spule 23 am Anfang einer Rastervergrößern, beispielsweise dadurch, daß in Reihe mit hinlaufzeit mit derselben Phase schwingen wie am diesen Dioden Widerstände geschaltet werden, so daß Ende der vorigen Rasterhinlaufzeit, während eine sämtliche Änderungen der Amplitude der Zeilenrück- entgegengesetzte Phase erforderlich ist, was einen laufimpulse erlaubt wären, aber dies würde den Nach- 65 störenden Effekt verursachen würde bei den Zeilen teil ergeben, daß die Verlustleistung nutzlos ver- oben am Schirm der Bildwiedergaberöhre. Durch größen werden würde und daß der Modulator eine die Gegenkopplung von der Spule 23 zum Eingang ohmsche innere Impedanz haben würde, was uner- des Verstärkers wird jedoch gewährleistet, daß diethe modulator 6 effective and at the same time as a direct The north-south modulator consists of a voltage aul the rectifier to generate the above-described feed- 30 line output transformer wound winding. A condition for good functioning 53 and two diodes 54 and 55, which is in contrast to the kidney of this circuit, that the line return pulses present at the ends of the diodes 47 and 48 in the modulator 6 are connected in a manner similar to that which is present in the winding 45 as a result of the lines, they do not contain any modulation which may result, for example, from return pulses brought into the conductive state of an east-west raster correction circuit. A potentiometer 56 is connected between the other ends of the diodes 54 or no parabolic components, 55 and 55. If the capacitor in the line wiper is too small, a sawtooth-shaped voltage 32 could be caused by the deflection generator. Because the raster output is being fed. The capacitors 51 and 52 are large, as a result of which the named ends are connected to a parallel circuit 57. Voltages + V _bl and - V _{bx are} almost constant, 40 which is tuned to the line frequency "capacitive" would namely be connected with a decrease in amplitude. The impedance of this circuit is very small for the line retrace pulses of the diodes 47 and 48 raster frequency, so that the raster-frequency span which is present on the wiper of the potentiometer during a number of line retrace times can not get into the conductive state, so voltage is integrated to some extent, whereby the that No modulator effect of diodes 47 and 48 45 peaks in voltage 32 disappear. If that would be possible. In the case where the line deflection wiper of the potentiometer 56 is in the middle, the image display device generator, in which the circuit arrangement according to the invention voltage, which has the same shape as that used in FIG. 2, arises at the terminals of the parallel circuit 57, two generators contains, as in de "r Fig. 8b shown current, since the raster frequency German patent application 2005 (X) I described 50 component of the circuit 57 is short-circuited and was, therefore the winding 45 on the transmission must then be fed to an amplifier, the formator of the main line output generator is almost the same as that in Fig. 7. The raster developed which is not east-west modulated. and both generators 20, 21 voltage not stabilized, but also by the input 55 and 28 are decoupled from each other, and flow of the great smoothness ng capacitors in the storage in the same way as in FIG. 7.
Solution of the playback device are these changes. In this embodiment, a counter-position is much slower than those applied by the coupling, so that the resistor 58 can be caused in east-west correction and Fig. 10 acts as an amplitude regulator. Because these are therefore followed by capacitors 51 and 52. 60 Q value of the series network 22.23 is large, the voltage at the coil 23 at the beginning of a grid could increase the opening angle of the diodes, for example by oscillating in series with the transit time with the same phase as resistors are connected to these diodes , so that the end of the previous raster tracking time, while all changes in the amplitude of the reverse phase opposite to the line are required, which would allow a running pulse, but this would cause the disturbing effect on the lines would result in that the power dissipation would be useless - at the top of the screen of the picture display tube. By would be large and that the modulator would have the negative feedback from the coil 23 to the input ohmic internal impedance, which under- the amplifier is guaranteed, however, that the

Phase während der Rasvcrrücklaufzeit schnell korrigiert wird,Phase corrected quickly during the return time will,

Durch Verschiebung des Schleifers des Potentiometers 56 kann der Nulldurchgang der Spannung in Fig. 8a verschoben werden. Dieses Potentiometer erlaubt daher eine Regelung der Symmetrie zwischen dem oberen und unteren Teil des wiedergegebenen Bildes.By moving the wiper of the potentiometer 56, the zero crossing of the voltage are shifted in Fig. 8a. This potentiometer therefore allows a regulation of the symmetry between the upper and lower part of the reproduced Image.

Der Korrekturstrom, der durch Aufnahme des Parallelkreises 8' in die vom Modulator 6 herrührende Leitung 7 entsteht, erreicht im Ausführungsbeispiel nach Fig. 10 die Mittenanzapfung der Spule 5 über einen Trennkondensator 9 und die Primärwicklung eines Transformators 59. Die Sekundärwicklung dieses Transformators wird mit der Spule 23 in Reihe geschaltet, und diese Reihenschaltung wird mit Hilfe des Kondensators 22 auf die Zeilenfrequenz abgestimmt. An den Klemmen der Primärwicklung des Transformators 59 ist also eine zeilenl'requente sinusförmige Spannung vorhanden, die rasterfrequent moduliert ist, wie in Fig. 8b dargestellt ist. Diese Spannung verursacht durch die Zeilenablenkschaltung einen Strom, der zum Korrekturstrom, der durch den Modulator 6 und den Parallelkreis 8' hinzugeliefert wird, addiert wird. Diese Maßnahme bezweckt, eine Verbesserung der Korrektur in den Ecken des Schirmes der Bildwiedergaberöhre d.h.,daß derKorrekturstrom dadurch in seinem Absolutwert am Anfang und am Ende der Zeilenhinlaufzeit gleich groß wird.The correction current generated by the inclusion of the parallel circuit 8 'in the one originating from the modulator 6 Line 7 arises, reaches the center tap of the coil 5 via in the exemplary embodiment according to FIG an isolating capacitor 9 and the primary winding of a transformer 59. The secondary winding of this The transformer is connected in series with the coil 23, and this series connection is made with the aid of the Capacitor 22 tuned to the line frequency. At the terminals of the primary winding of the transformer 59 there is a line-frequent sinusoidal voltage that is modulated at the raster frequency, as shown in Fig. 8b. This tension caused through the line deflection circuit, a current that becomes the correction current that passes through the modulator 6 and the parallel circuit 8 'is added, is added. The aim of this measure is to improve the situation the correction in the corners of the picture display tube screen, i.e. the correction current thereby becomes equal in its absolute value at the beginning and at the end of the line trace time.

Die Spannung, die an den Klemmen der Wicklung 45 (s. F i g. 9) des Modulators 6 vorhanden ist, ist nämlich während der Zeilenhinlaufzeit nicht konstant. Der Zeilenausgangstransformator und die Ablenkspulen sind ja nicht frei von ohmschem Widerstand, und der Spannungsabfall daran nimmt zu, je nachdem der Ablenkstrom zunimmt. Weil bekanntlich der Ablenkstrom in seinem Absolutwert am Ende größer ist als am Anfang des Hinlaufes ist daher die genannte Spannung am Ende des Hinlaufes niedriger. Dieser Effekt wird dadurch verstärkt, daß der Spannungsabfall an der Spardiode, die im Zeilenablenkgenerator vorhanden ist,weniger als linear mit dem Strom ändert, mit der Folge, daß die Spannung an der Wicklung 45 am Anfang des Hinlaufes noch höher ist, in welcher Zeit die Spardiode stärker leitend ist. Nun wird mittels des Transformators 59 ein sinusförmiger Strom introduziert, der eine derartige Phase und Amplitude hat, daß der Einfluß der sich ändernden Spannung während der Hinlaufzeit wie obenstehend beschrieben aufgehoben wird. Weil der introduzierte Strom von der Nord-Süd-Korrekturschaltung herrührt, ist er am Anfang und am Ende der Rasterhinlaufzeit größer, was günstig ist, da der den Zeilenablenkspulcn zugeführte Korrekturstrom dann auch größer ist.The voltage which is present at the terminals of the winding 45 (see FIG. 9) of the modulator 6 is present namely not constant during the line trace time. The line output transformer and deflection coils are not free from ohmic resistance, and the voltage drop across them increases, depending on the situation the deflection current increases. Because, as is well known, the deflection current is greater in its absolute value at the end is than at the beginning of the outward run, the said voltage is therefore lower at the end of the outward run. This effect is increased by the fact that the voltage drop across the saving diode, which is present in the line deflection generator is, less than linearly with the current changes, with the consequence that the voltage on the winding 45 am At the beginning of the outward run, the time during which the saving diode is more conductive is even higher. Now means of the transformer 59 introduces a sinusoidal current which has such a phase and amplitude, that the influence of the changing voltage is canceled during the trace time as described above will. Because the introduced current comes from the north-south correction circuit, it is at the beginning and larger at the end of the raster tracking time, which is favorable since the amount of the deflection coil supplied to the line deflection coils Correction current is then also greater.

Weil die Dioden 54 und 55 des Modulators zur Nord-Süd-Korrektur während der Zeilenrücklaufzeit leitend sind, brauchen die an der Wicklung 53 vorhandenen Zeilenrücklaufimpulse nicht groß zu sein. Die Wicklung 53 kann außerdem auf dem Ausgangstransformator gewickelt sein, der durch den Hilfsgenerator gesteuert wird, falls die vorliegende Erfindung in einer Bildwiedergabevorrichtung verwendet wird, wie diese in der deutschen Patentanmeldung 2 005 001 beschrieben worden ist. Zwar sind dann die Zeilenrücklaufimpulse durch eine rasterfrequente parabelförmige Spannung moduliert, damit die Ost-West-Kissenverzeichnung korrigiert wird, aber diese Modulation hat darauf keinen Einfluß. Der Unterschied der Ströme, die durch die Dioden 54 und 55 fließen, wird ja ausschließlich durch die am Schleifer des Potentiometers 56 vorhandene Spannung benimmt, insofern die Impulse groß genug sind,
In den bisher beschriebenen Schaltungsanordnungen nach der Erfindung waren die Zeilen- sowie die Rasterablenkspulenhälften in Reihe geschaltet. Es ist selbstverständlich, daß das Prinzip der Erfindung nicht verlorengeht, wenn die Zeilen- und/oder dieBecause the diodes 54 and 55 of the modulator for north-south correction are conductive during the line retrace time, the line retrace pulses present on winding 53 need not be large. The winding 53 can also be wound on the output transformer, which is controlled by the auxiliary generator, if the present invention is used in a picture display device as described in German patent application 2 005 001. The line retrace pulses are then modulated by a grid-frequency parabolic voltage so that the east-west pincushion distortion is corrected, but this modulation has no influence on this. The difference in the currents that flow through the diodes 54 and 55 is determined exclusively by the voltage present on the wiper of the potentiometer 56, provided that the pulses are large enough,
In the circuit arrangements according to the invention described so far, the line and grid deflection coil halves were connected in series. It goes without saying that the principle of the invention is not lost when the line and / or the

ίο Rasterablenkspulenhälften parallel geschaltet sind. Fig. 11 zeigt ein Ausführungsbeispiel, in dem die Zeilenablenkspulen parallel geschaltet sind. Entsprechende Elemente sind darin mit entsprechenden Bezugszeichen aus den vorstehenden Figuren angegeben. ίο grid deflection coil halves are connected in parallel. Fig. 11 shows an embodiment in which the Line deflection coils are connected in parallel. Corresponding elements are included with corresponding Reference numerals indicated from the preceding figures.

In den beschriebenen Schaltungsanordnungen nach den Fig. 3, 7, 9, 10 und 11 kann jedoch folgendes auftreten. Der Modulator 6 enthält die Dioden 47 und 48, die durch die auf dem Zeilenausgangstransformator 1 gewickelte zusätzliche Wicklung 45 gesteuert werden, wobei die Dioden während der Zeilenrücklaufzeit gesperrt sind. Eine Mittenanzapfung der Wicklung 45 ist über einen Parallelkreis 8' in Reihe mit den Zeilenablenkspulenhälften 2' und 2" verbunden. Wird nun eine dieser Dioden defekt, so daß sie einen Kurzschluß bildet, so wird eine Hälfte der zusätzlichen Wicklung durch den Rest des Modulators kurzgeschlossen. Dieser Effekt kann für diese Wicklung und auch für den ganzen Zeilenausgangstransformator schädlich sein. In dem Falle, wo das Schaltelement in der Zeilenausgangsstufe ein Transistor ist, kann dieser auch beschädigt werden.In the described circuit arrangements according to FIGS. 3, 7, 9, 10 and 11, however, the following can occur appear. The modulator 6 contains the diodes 47 and 48, which are caused by the on the line output transformer 1 wound additional winding 45 can be controlled, the diodes during the Line return time are locked. A center tap of the winding 45 is via a parallel circuit 8 ' connected in series with the line deflection coil halves 2 'and 2 ". If one of these diodes is now defective, so that it forms a short circuit, one half of the extra winding goes through the remainder of the modulator shorted. This effect can be applied to this winding and also to the entire line output transformer be harmful. In the case where the switching element in the row output stage is a transistor it can also be damaged.

Fig. 12 und 13 stellen Schaltungsanordnungen dar, wobei der Zeilenausgangstransformator und/oder der Transistor vor der obenstehend beschriebenen Gefahr geschützt werden.Figs. 12 and 13 show circuit arrangements, whereby the line output transformer and / or the transistor face the danger described above to be protected.

In Fig. 12 stellen die als 1. 2', 2", 3', 3" und 4 bezeichneten Elementen dieselben Elemente dar wie in Fig. 3. Weiter enthält die Schaltungsanordnung eine Spule 5, auf der zwei gegenüber der elektrischen Mitte der Spule symmetrische Anzapfpunkte angeordnet sind und an welche die Spulenhälften 2' bzw. 2" angeschlossen sind. Wie in F i g. 3 wird also durch die Wicklungen 3' und 3", die Schaltung 4, die Ablenkspulenhälften 2' und 2" und einen Teil der Spule 5 ein geschlossener Kreis gebildet. Die Schaltungsanordnung 4 wird durch den Kondensator 5' für die S-Korrektur überbrückt, während die Spule 5 zugleich dem von der Schaltungsanordnung 4 erzeugten Zentriergleichstrom einen Weg bietet. Während der Zeilenhinlaufzeit hat die Mitte der Spule 5 nahezu das Erdpotential, und aus dieser Mitte kann der Korrekturstrom abgenommen werden. Die Schaltungsanordnung 4 hat auch eine geerdete Mitte, so daß die ganze Schaltungsanordnung symmetrisch ist.In Fig. 12, the elements labeled 1, 2 ', 2 ", 3', 3" and 4 represent the same elements as in Fig. 3. The circuit arrangement further includes a coil 5 on which two opposite the electrical center of the coil symmetrical tapping points are arranged and to which the coil halves 2 'and 2 "are connected. As in FIG a closed circuit is formed of the coil 5. The circuit arrangement 4 is bridged by the capacitor 5 'for the S-correction, while the coil 5 at the same time offers a path for the centering direct current generated by the circuit arrangement 4. During the line trace time, the center of the coil 5 has almost The circuit arrangement 4 also has a grounded center, so that the entire circuit arrangement is symmetrical.

Der in Fig. 12 zur rechten Seite der Spule5 dargestellte Teil zeigt den Modulator, in dem der Korrekturstrom i'_k erzeugt wird und der von der Ausbildung nach F i g. 9 etwas abweicht. Die vomThe part shown in FIG. 12 on the right-hand side of the coil 5 shows the modulator in which the correction current i ' _{k is} generated and in which the embodiment according to FIG. 9 differs slightly. The ones from

Rasterausgangsgenerator herrührende Spannung 32 wird nach Integration der Parallelschaltung eines spannungsabhängigen Widerstandes 69 und eines linearen Widerstandes 70 zugeführt. Am anderen Anschluß dieser Parallelschaltung entsteht auf dieseRaster output generator resulting voltage 32 is after integration of the parallel connection of a voltage-dependent resistor 69 and a linear resistor 70 supplied. At the other port this parallel connection arises on this

Weise eine Wellenform, die in Fi g. J 2 mit 71 angedeutet ist und die gewünschte Gestalt hat. Denn der Wert des spannungsabhängigen Widerstandes 69 ist in der Mitte des Hinlaufes groß, da die SpannungWay, a waveform shown in Fig. J 2 indicated with 71 and has the desired shape. Because the value of the voltage-dependent resistor 69 is in the middle of the outward run great because the tension

daran dann klein ist, während dieser Werl am Anfang und am Ende des Hinlaufes klein ist, so daß die sich daraus ergebende Spannung mehr als linear zunimmt. Die auf diese Weise erhaltene Spannung wird dem Schleifer eines Potentiometers 72 zugeführt. Die Anschlüsse des Potentiometers 72 werden über zwei Widerstände mit großen Werten 73 bzw. 74 an die Speisespannung + K_M bzw. - V_hl gelegt. Dieselben Anschlüsse steuern die Basiselektroden zweier Transistoren 75 bzw.· 76, wobei 75 vom npn- und 76 vom pnp-Typ ist und die zwei Leistungstransistoren 77 bzw, 78 auf eine derartige Weise steuern, daß die Transistoren 75 und 77 bzw. 76 und 78 sogenannte Darlingtonpaare bilden. Die Einstellung der Transistoren 77 bzw. 78 wird durch zwei einstellbare Emitterwiderstände 79 bzw. 80 bestimmt, deren freies Ende an Erde gelegt ist. Die Kollektorelektroden der Transistoren 77 und 78 sind mit Leitungen + V_hl und — V_M verbunden, während ein elektrolytischer Kondensator 81 mit großer Kapazität und ein Widerstand 82 zwischen diesen genannten Leitungen liegen. Auf diese Weise bildet die ganze Schaltungsanordnung, die in Fig. 12 zur linken Seite der Transistoren 78 und 77 dargestellt ist, die Kollektorbelastung für die genannten Transistoren.then is small, while this value is small at the beginning and at the end of the outward run, so that the tension resulting therefrom increases more than linearly. The voltage obtained in this way is fed to the wiper of a potentiometer 72. The connections of the potentiometer 72 are connected to the supply voltage + K _M and -V _hl via two resistors with large values 73 and 74, respectively. The same terminals control the base electrodes of two transistors 75 and 76, respectively, 75 of the npn and 76 of the pnp type, and control the two power transistors 77 and 78 in such a way that transistors 75 and 77 and 76 and 78, respectively form so-called Darlington pairs. The setting of the transistors 77 and 78 is determined by two adjustable emitter resistors 79 and 80, the free end of which is connected to earth. The collector electrodes of the transistors 77 and 78 are connected to lines + V _hl and - V _M , while an electrolytic capacitor 81 with a large capacitance and a resistor 82 are connected between these mentioned lines. In this way, the entire circuit arrangement, which is shown in FIG. 12 on the left-hand side of the transistors 78 and 77, forms the collector load for the said transistors.

Das eine Ende der Spule 5 ist über einen Kondensator 83 und eine Drosselspule 84 an die Leitung + V_hl angeschlossen, während das andere Ende der Spule 5 auf entsprechende Weise über einen Kondensator 85, der dieselbe Kapazität hat wie der Kondensator 83, und eine Drosselspule 86 an die Leitung — V_M angeschlossen ist. Zwischen den Verbindungspunkten der Kondensatoren 83 und der Drosselspule 84 bzw. Kondensator 85 und Drosselspule 86 liegen die zwei Dioden 47 und 48 in Reihe, der?n Verbindungspunkt über einen LC- Parallelkreis 8" an Erde gelegt ist. Die Dioden 47 und 48 sind mit einer derartigen Polarität geschaltet, daß sie während der Zeilenrücklaufzeit gesperrt werden, während der Parallelkreis 8" auf eine Schwingungsfrequenz abgestimmt ist, die zwischen der Zeilenfrequenz und der doppelten Zeilenfrequenz liegt. Auf diese Weise stehen am Kondensator 81 die zwei Gleichspannungen, die mit + V_hi und — V_hl bezeichnet sind und an den Anschlüssen der Spule 5 zwei zeilenfrequente impulsförmige Spannungen mit einer sich rasterfrequent ändernden Amplitude und mit entgegengesetzter Polarität. One end of the coil 5 is connected to the line + V _hl via a capacitor 83 and a choke coil 84, while the other end of the coil 5 is connected in a corresponding manner via a capacitor 85, which has the same capacitance as the capacitor 83, and a choke coil 86 is connected to the line - V _M. The two diodes 47 and 48 are connected in series between the connection points of the capacitors 83 and the choke coil 84 or the capacitor 85 and the choke coil 86, the connection point being connected to earth via an LC parallel circuit 8 ″. The diodes 47 and 48 are connected to switched to such a polarity that they are blocked during the line flyback time, while the parallel circuit 8 ″ is tuned to an oscillation frequency which is between the line frequency and twice the line frequency. In this way, the capacitor 81 has the two DC voltages labeled + V _hi and - V _hl and the terminals of the coil 5 have two line-frequency pulse-shaped voltages with an amplitude that changes at the raster frequency and with opposite polarity.

Auf der Spule 5 ist eine Mittenanzapfung vorgesehen, die über die Reihenschaltung aus einem Kondensator 90 und einem Widerstand 91 an Erde gelegt ist. Der Kondensator 90 bildet mit der Zeilenablenkschaltung einen Schwingungskreis, so daß die Periode der Schwingungsfrequenz desselben nahezu die doppelte Zeilenrücklaufzeit beträgt. Die Drosselspulen 84 und 86 haben Tür die Zeilenfrequenz eine große, für die Rasterfrequenz aber eine kleine Impedanz, so daß sie den Weg für die zeilenfrequenten Impulse sperren, aber nicht für die rasterfrequente Spannung. Mittels der einstellbaren Emitterwiderstände 79 und 80 kann der Korrekturstrom des unteren bzw. oberen Teils des Bildes gesondert eingestellt werden, während das Potentiometer 72 eine Symmetrieregelung ermöglicht, wodurch der Nulldurchgang der Umhüllende des Korrekturstromes verschoben werden kann, was einer Einstellung der mittleren horizontalen Linie entspricht.A center tap is provided on the coil 5, which is made up of a capacitor via the series connection 90 and a resistor 91 is connected to earth. The capacitor 90 forms with the line deflection circuit an oscillation circuit so that the period of the oscillation frequency thereof is almost double Line return time is. The reactors 84 and 86 have a large, for door line frequency the raster frequency but a small impedance, so that they block the path for the line-frequency pulses, but not for the grid frequency voltage. By means of the adjustable emitter resistors 79 and 80 can the correction current of the lower or upper part of the image can be set separately, while the Potentiometer 72 enables symmetry control, whereby the zero crossing of the envelope of the Correction current can be shifted, which corresponds to a setting of the middle horizontal line.

Weil die an den Klemmen einer Wicklung auf dem Zeilenausgangstransformator vorhandene Spannung wahrend der Zeilenhinlaufzeit nicht konstant ist, muß in der Schaltungsanordnung nach Fig. 10 ein zeilenfrequenter sinusförmiger Strom, der von einer Nord-Süd-Korrekturschaltung herrührt, zum Korrekturstrom i'_k addiert werden. Durch den vorhandenen Widerstand 91 kann diese Maßnahme entfallen, Während des Hinlaufes liefert der Modulator der Reihenschaltung aus der Hälfte der Spule 5 und dem Widerstand 91 einen sägezahnförmigen Strom, wobei der Widerstand 91 einen kleinen Wert von etwa 100 Ohm hat. Die Spannung an der genannten Reihenschaltung ist dann die Summe einer impuls- und einer sägezahnförmigen Spannung, so daß die Spannung am Ende des Hinlaufes höher ist als am Anfang. Dieser Effekt ist dem obenstehend beschriebenen Effekt, daß die Spannung am Ende des Hinlaufes niedriger ist als am Anfang, entgegengesetzt. Es ist möglich, für den Widerstand 91 einen geeigneten Wert zu wählen, damit die beiden Effekte einander ausgleichen, wodurch eine sehr gute Korrektur möglich ist. Ein weiterer Vorteil davon ist folgender: Während der Zeilenrücklaufzeit benimmt sich, wie bereits erwähnt, die Zeilenablenkschaltung in Kombination mit dem Kondensator 90 wie ein Schwingungskreis, der nach dem Ende dieser Rücklaufzeit anschwingen könnte, bevor die Dioden 47 und 48, die ja nicht einwandfrei sind, diese Ausschwingungen abschneiden. Der Widerstand 91 dämpft nun die genannten Ausschwingungen. Because the voltage present at the terminals of a winding on the line output transformer is not constant during the line trace time, a line-frequency sinusoidal current from a north-south correction circuit must be added to the correction current i ' _{k in the circuit arrangement according to FIG.} This measure can be omitted due to the existing resistor 91. During the trace, the modulator supplies the series circuit comprising half of the coil 5 and the resistor 91 with a sawtooth-shaped current, the resistor 91 having a small value of about 100 ohms. The voltage at the mentioned series connection is then the sum of a pulse-shaped and a sawtooth-shaped voltage, so that the voltage at the end of the trace is higher than at the beginning. This effect is the opposite of the above-described effect that the voltage at the end of the trace is lower than at the beginning. It is possible to choose a suitable value for the resistor 91 so that the two effects cancel each other out, whereby a very good correction is possible. Another advantage of this is as follows: During the line flyback time, as already mentioned, the line deflection circuit in combination with the capacitor 90 behaves like an oscillating circuit that could start to oscillate after the end of this flyback time before the diodes 47 and 48, which are not correct to cut off these oscillations. The resistor 91 now dampens the oscillations mentioned.

Es ist selbstverständlich, daß eine ähnliche Ausbildung wie in Fig. 12 möglich ist, wenn die Zeilenablenkspulenhälften parallel geschaltet sind. Fig. 13 zeigt einen Teil einer Schaltungsanordnung, in der dies der Fall ist.It goes without saying that a configuration similar to that in FIG. 12 is possible when the line deflection coil halves are connected in parallel. 13 shows part of a circuit arrangement, in which this is the case.

Claims

Patent claims:

1. Circuit arrangement for generating a line-frequency, sawtooth-shaped correction current with a raster-frequency changing amplitude in an image display device, the image display device having a line and a grid deflection current generator for supplying a line-frequency and grid-frequency sawtooth-shaped current with an almost constant peak-to-peak amplitude Line and grid deflection coil and a modulator controlled by the grid deflection generator to maintain the grid-frequency amplitude change of the line-frequency sawtooth correction current, said line-frequency sawtooth correction current being proportional to the instantaneous value of the line deflection current and the grid deflection current, characterized in that in the vicinity of the beginning and the At the end of each trace time, an additional correction current is added to the sawtooth-shaped current (i _H ), which flows in the same direction as said correction current and

^c which is proportional to the third power of the line deflection current and the third power of the raster deflection current (Fig. 1, 2).

2. Circuit arrangement according to claim 1, characterized in that for generating the additional correction current in the line trace time connected in series with the modulator (6) Coil (8) is provided, the inductance of which decreases when the flowing through it Current increases (Fig. 3).

3. Sound arrangement according to claim I, characterized in that for generating 'the additional Korrckturstromcs in the Zeileuhinlaufeeit with a dew modulator (6) in series ueschaltctcr If- parallel circuit (8') is provided whose oscillation frequency between the Zcilenfrequcnz and the double Zeilcnfrequcnz read (Fig 7).

4. Circuit arrangement according to claim 3, characterized in that the coil (10) in the LC parallel circuit (8 ') the primary winding of a Transformer forms and that on the secondary winding (15) the voltage generated by the transformer creates a circuit for correcting the north-south pincushion distortion on the screen of a picture display tube present in the '5 picture display device controls (Fig. 7).

5. Circuit arrangement according to claim 1, wherein the modulator has a line frequency switching contains an electronic switch that turns on the raster deflection generator during line runtime an oscillating circuit is connected, which is connected in parallel with a capacitor and a line deflection coil containing inductance, the period of the oscillation frequency of the oscillation circuit being almost twice the line retrace time is, wherein the electronic switch is formed with two diodes, thereby characterized in that in series with the line deflection generator (3 ', 3 ") and the line deflection coil (2 \ 2 ") a coil (5) is connected, which forms part of the modulator (6) (Fig. 12).

6. Circuit arrangement according to claim 5, characterized in that in series with the capacitor (90) a resistor (91) is connected (Fig. 12).

7. Circuit arrangement according to claim 5, characterized in that parallel to the coil (5) a series connection of a capacitor (83), two blocked during the line return / cit Diodes (47, 48) and a second capacitor (85) is connected and that the connection point of the diodes via an LC parallel circuit (8 ") with an oscillation frequency that between the line frequency and twice the line frequency is connected to ground (Fig. 12).

8. Circuit arrangement according to claim 1, wherein the control signal for the modulator is controlled via an amplifier, characterized in that a negative feedback network, which contains a linear (41) and a voltage-dependent (36) resistor, is included in said amplifier and one Voltage is supplied which is on average zero, the input voltage of the negative feedback network to the connection point of the output electrodes of two transistors (39,40), which form a complementary pair and which consist of a positive and a negative voltage (+ V ,,,, - ^ ₂ ) fed, which are equal in their absolute value, is removed (Fig. 9).

9. Circuit arrangement according to claim 1, characterized in that the control signal for the modulator via the parallel connection of a linear (70) and a voltage-dependent (69) Resistance is supplied (Fig. 12).

10. Circuit arrangement according to claim 1, characterized in that a line frequency sinusoidal current resulting from a north-south correction circuit to the correction current is added (Fig. 10).

For this purpose 3 sheets of drawings