DE2022227A1 - Axiale Gleitringdichtung mit steuerbaren Leckverlusten - Google Patents
Axiale Gleitringdichtung mit steuerbaren LeckverlustenInfo
- Publication number
- DE2022227A1 DE2022227A1 DE19702022227 DE2022227A DE2022227A1 DE 2022227 A1 DE2022227 A1 DE 2022227A1 DE 19702022227 DE19702022227 DE 19702022227 DE 2022227 A DE2022227 A DE 2022227A DE 2022227 A1 DE2022227 A1 DE 2022227A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- pressure
- mechanical seal
- axial
- valve
- seal according
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J15/00—Sealings
- F16J15/16—Sealings between relatively-moving surfaces
- F16J15/34—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member
- F16J15/3404—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member and characterised by parts or details relating to lubrication, cooling or venting of the seal
- F16J15/3408—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member and characterised by parts or details relating to lubrication, cooling or venting of the seal at least one ring having an uneven slipping surface
- F16J15/3412—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member and characterised by parts or details relating to lubrication, cooling or venting of the seal at least one ring having an uneven slipping surface with cavities
- F16J15/342—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member and characterised by parts or details relating to lubrication, cooling or venting of the seal at least one ring having an uneven slipping surface with cavities with means for feeding fluid directly to the face
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J15/00—Sealings
- F16J15/16—Sealings between relatively-moving surfaces
- F16J15/34—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member
- F16J15/3464—Mounting of the seal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sealing Devices (AREA)
- Mechanical Sealing (AREA)
Description
Weatinghouse
Electric Corporation . - Λ
Electric Corporation . - Λ
Jittshurgh 30. April 1970
Mein Zeichens
VPA 70/8385
D/Win '
Für diese Anmeldung wird die Priorität aua der entsprechenden
amerikanischen Patentanmeldung Ser.No. 824 762 vom 15.5*1969
■beansprucht.
pie vorliegende Erfindung betrifft eine axiale Gleitringdichtung
mit steuerbaren Leckverlusten, wie sie für unter Druck stehende flüssige oder gasförmige Medien, · insbesondere als Wellendichtung,
verwendet wird. Das Betriebsverhalten einer derartigen axialen
Gleitringdichtung mit steuerbaren Leckverlusten hängt von dem Druck ab, den ein hydrodynamischer Film aus dem im Gehäuseraum
der Dichtung vorhandenen, unter Druck stehenden Medium, an den
einander gegenüberstehenden Grenzflächen der axialen Gleitringe
erzeugt. Dieser film verhindert eine Berührung zwischen den
Dichtungsflächen. Ist der von ihm erzeugte Druck jedoch sehr
niedrig, so besteht die Gefahr, daß die Dichtflächen der Gleitringe plötzlich zusammenschlagen, wodurch die Dichtung stark
beschädigt werden würde. -
Durch die vorliegende Erfindung soll eine Berührung der einander gegenüberstehenden Dichtflächen einer axialen Gleitringdichtung
mit Sicherheit vermieden werden. Bei einer axialen Gleitringdichtung mit steuerbaren Leckverlusten, bei der die
Tragköpfe mit den axialen Gleitringen in einem zylindrischen Gehäuseraum untergebracht sind, der ein unter Druck stehendes
Medium enthält, ist gemäß der Erfindung der stehende Tragkopf
gegenüber dem Gehäuse axial beweglich und unterteilt den zy- . lindrischen Gehäuseraum in zwei Kammern, von denen die eine,
• · · ■"' — 2 —
r Q09884/U35
VPA 70/8385
·■- 2 -
obere, die durch das Gehäuse und den stehenden Tragkopf begrenzt
ist, Über Rohre, in denen ein oder mehrere druckabhängig gesteuerte
Ventile liegen, bei einem Druckabfall in der anderen, unteren Kammer auf einen bestimmten niedrigen Wert 3*. Bit einem Abflußrohr und bei Wiederherstellung eines bestimmten höheren Druckwertes
P2 in der unteren Kammer mit dieser verbunden ist. Dadurch wird
erreicht, daß bei einem Druckabfall in der unteren Kammer auf einem bestimmten niedrigen Wert P. auf den axial beweglich angeordneten stehenden Tragkopf eine Kraft ausgeübt wird, durch die
er in axialer Richtung verschoben wird, so dad die Bi aiitungsflachen der Gleitringe sich voneinander entfernen. Steigt dagegen
der in der Kammer herrschende Druck wieder über einen bestimmten höheren Druckwert Pg an, so«werden die Gleitringe wieder in ihre
normale Betriebslage zurückgeführt.
Man hat dadurch mit einfachsten Mitteln eine mechanisch-hydraulische Vorrichtung zum Abheben der axialen Gleitringe bei zu
niedrigen Betriebsdrücken. Eine Berührung der Dichtflächen miteinander wird daher mit Sicherheit vermieden. Bei Wiederherstellung der normalen Druckverhältnisse wird außerdem die Gleitringdichtung wieder automatisch in ihre normale Betriebslage
zurückgeführt.
Im folgenden sei die Erfindung an Hand der in den Fig. 1 bis 4
dargestellten zwei Ausführungsbeispiele noch näher erläutert.
Die Pig. 1 und 3 zeigen jeweils einen Vertikalschnitt einer gemäß
der Erfindung ausgebildeten axialen Gleitringdichtung, während Pig. 2 bzw. 4 entsprechend ein Schemabild der dazugehörigen Rohranordnung zeigen.
Das Gehäuse 1 der in Pig. 1 dargestellten Wellendichtung 2 bildet
einen Ringraum um die rotierende Welle 3, z.B. eines nicht darge-
- 3 -00988A/1A35
ORIGINAL IMSPi=CTED
VPA 70/8385
stellten Laufrades einer'Zentrifugalpumpe, die unter Druck
stehende Flüssigkeit umwälzt. In diesem Ringraum liegt der mit
der Welle 3 über die Paßfeder 4 und dem Träger 5 fest verbundene
Tragkopf 6 des rotierenden axialen Gleitringes 7· Diese zusammen '
mit der Welle 3 rotierenden Teile sind untereinander durch Dichtringe 8 abgedichtet. Dem rotierenden axialen Gleitring 7 steht
der stehende axiale Gleitring 9 gegenüber, dessen Tragkopf 10
auf einem im Gehäuse 1 der Wellendichtung befestigten Ringansatz 11 axial beweglich angeordnet ist. Eine Rotation des'Tragkopf es 10 ist durch den gestrichelt angedeuteten Paßstift 12
vermieden, der in dem Ringansatz 11 eingesetzt ist und mit Spiel
in eine Bohrung 13 im Tragkopf 10 hineinragt. Das Spiel zwischen
den Wänden der Bohrung 13 und dem Paßstift 12 ist so bemessen, daß eine axiale Bewegung des Tragkopfes 10 nicht behindert wird,
wohl aber eine Rotation. Auch die stehenden Teile der Gleitringdichtung sind untereinander durch Dichtringe 14 abgedichtet.
Der rotierende axiale Gleitring 7 besteht aus einem gegen
Korrosion und Erosion widerstandsfähigem. Werkstoff, der Im
wesentlichen den gleichen Wärmeausdehnungskoeffienten besitzt,
wie der Werkstoff seines Tragkopfes 6. Dieser hat außerdem einen großen Elastizitätsmodul. In ähnlicher Weise besteht der stehende
axiale Gleitring 9 aus einem Werkstoff, der widerstandsfähig
gegenüber Korrosion und Erosion ist und der auch im wesentlichen den gleichen Wärmeausdehnungskoeffizient aufweist, wie der Werkstoff des bestehenden Tragkopfes 10, der seinerseits einen hohen
Elastizitätsmodul besitzt. Geeignete Werkstoffe sind z.B. Carbid oder Keramik.
• ·
Die Befestigung der axialen Gleitringe 7 und 9 auf ihren Tragköpfen β bzw. 10 erfolgt jeweils durch eine mechanische Verklammerung. Zwei Klammerringe 15 bzw. 16drucken jeweils mit einei
Ansatz 17 bzw. 18 auf eine Schulter des Tragkopfes 10 bzw. 6 und
. -■ 4 -
009884/1 4*3.5
VPA 70/8385
des Gleitringes 7 bzw. *9· Sie werden durch Bolzen 19, die in
einem Grundring 20 eingeschraubt sind, zusammengepreßt, wobei zwischen dem Grundring 20 und den Klammerringen 15 und 16
Tellerfedern 21 angeordnet sind. An den den axialen Gleitringen 7 bzw. 9 zugewandten Oberflächen der Tragköpfe 6 bzw. 10 ist
an der Außenkante ein Absatz 22 eingedreht, über diesem Absatz
ragt die äußere Kante des Gleitringes 7 bzw. 9 hinaus, so daß durch -die Verklammerung mit dem Ansatz 18 des Klammerringes 16
eine Deformierung der Oberfläche der axialen Gleitringe erzielt Wird. Dadurch erreicht man einen konisch verlaufenden Spalt
.zwischen den beiden Gleitringen. Durch eine verschieden weite
Ausstreckung der Absätze 22 im stehenden bzw. rotierenden Tragkopf
oder auch nur durch, das Vorsehen eines derartigen Absatzes
in nur einem der Tragköpfe kann die Neigung und somit die äußere
Form des Spaltes nach Wunsch beeinflußt werden und entsprechend auch die bei Betrieb der Dichtung auftretenden Leckverluste.
Der stehende Tragkopf 10 und die dem zugeordneten Verklammerungsmittel
sind so ausgebildet, daß sie den vom Gehäuse 1 gebildeten Ringraum in zwei Kammern unterteilen, nämlich in eine obere,
durch das Gehäuse 1 und den stehenden Tragkopf 10 begrenzte Kammer 23 und die untere Kammer 24. Es verbleibt jedoch ein
Spalt 25 zwischen der Wand des Gehäuses 1 und den stehenden Teilen der Wellendichtung 2.
Der Wellendichtung 2 wird während des Betriebes über das in die
untere Kammer 24 mündende Zuflußrohr 26 unter Druck stehende Flüssigkeit zugeführt. Es bildet sich dadurch in den Kesnacm 23
und 24 ein gleichmäßiger Flüssigkeitsdruck aus, dem insbesondere die Oberflächen 27 und 28 des axial beweglichen stehenden Tragkopf
es 10 ausgesetzt sind· Dadurch stellt sich ein bestimmter Dichtepalt 29 zwischen den beiden axialen Gleitringen 7 und 9
ein, der sich aus dem Gleichgewichtszustand zwischen dem auf
- 5 -009884/1435
die'Oberflächen 27 und 28 ausgeübten statischen Druck und dem
sich in dem konisch verlaufenden Dichtspalt 29 durch die durchfließende
Flüssigkeit ausbildenden hydrodynamisehen Druck des Flüssigkeitskeiles ergibt. Entsprechend diesem Gleichgewichtszu-,
stand tritt eine steuerbare Menge von Leckverlusten in den die Welle umgebenden Spalt 30 ein.. Diese fließen durch das Abflußrohr
31 weg. .
Die Größe des Dichtspaltes 29 ist abhängig von dem Druck der zugeführten
Dichtflüsaigkeit. Sinkt dieser nun stark ab, 30 besteht
unterhalb eines bestimmten niedrigen Druckwertes die Gefahr, daß der hydrodynamische Druck im Dichtspalt 29 zu klein wird und
daß Dichtflächen der axialen Gleitringe 7 und 9 plötzlich zusammenschlagen können. Daher ist gemäß der Erfindung mit der
Wellendichtung 2 ein Rohrsystem gekuppelt, das druckabhängig gesteuerte Ventile enthält und in der Pig· 2 schematisch dargestellt
ist. -
In die obere Kammer 23 mündet ein Ausflußrohr 32, das über das
druckabhängig gesteuerte Ventil 33 mit dem Abflußrohr 31 verbunden werden kann. Eine Abzweigung 34 des Ausflußrohres 32 führt über
das druckabhängig gesteuerte Ventil 35 zu dem ebenfalls in die untere Kammer 24 mündenden Rohr 36. Die beiden Ventile 33 und
werden in Abhängigkeit des im Rohr 36, also in der Kammer 24,
herrschenden Druckes von den Druckschaltern 37, 38 ausgelöst, die auf die Ansprechwerte P1 und Pg eingestellt sind. Dabei
sind die beiden Ventile 33 und 35 untereinander noch so verriegelt, daß das normalerweise geschlossene Ventil 35 nur geöffnet
werden kann, nachdem das ebenfalls normalerweise geschlossene
Ventil 33 einmal geöffnet hatte und dann wieder geschlossen wurde. Diese Verriegelung erfolgt durcli entsprechend
ausgebildete Hubmagnetventil 39, 40, welche den Antrieb 41 des Ventils 33 bzw. 42 dös Ventils 35 steuern. ..'."'
1ΓΡΑ 70/8385
Dieses mit der WellenälsMiiäg 2 gekoppelte Rohrsystem wirkt *
folgendermaßen s
.♦
Bei normale!» Betrieb tier H&lleszdichtung* 2 sind die Ventile 33
und 3-5 geschlossen, η UaB im den Kammern 23 und.24 der gleiohe
Druck herrscht* SjLk" ^r? Iu 4er imteren Kanisiern 24 eier Druck
der zufließeMest Ditli^fiUraigkeit plö'tzlich unter de& vorher
eingestellten ni"«3ri.ut · I'TaekwctSft P1 ab» ao öffnet,, . ..agelöst
durch den Dru3fc$3h&it©x' 38 iaa Ventil 33 und stellv .■*·.« Verbindung
zwischen den AiisfluSroiir 32 sae! äem Abflußrohr 31 her. Die nun
aus der oberen Kammer 23 in ias Abflußrohr 31 ausfliegende Druckflüeaigkeit
ruft eine Strömung entlang des Spaltes 25 zwischen
den stehenden fsllea tor Wc-IleMcÜeiitimg 2 und dem Gehäuse 1 hervor.
Dadurch entstellt eim HBterscMedlioker Druck längs der stehenden
Teile 'der Wellendichtung 2 mä,t auf den stek^sden Gleitring 9
wird -eine Kraft afisgeilli^ -Ü? iM& vob dem rotierenden Gleitring 7
■ entfernt. Dadu-roii Yertisidet saß mit Siekerheit eine Berührung ·
zwischen den· Diohtf läeliea der axialen Gleitringe. Durch die Verriegelung
bleibt da3 Ventil 35 während dieses Vorganges geschlossen.
Die Größe tier abliebenden Kraft hängt von der Bemessung
des Querschnittes des Spaltes 25 ab·
Stellt sich min in der unteren Kammer 24 wieder ein erhöhter
Druck ein, und wird der eingestellte höhere Druckwert P2 erreicht,
so wird das Ventil 33, ausgelöst durch den Druckschalter 38, wieder geschlossen. Danach bewirkt der Druckschalter 37 eine
öffnung des Ventils 35» wodurch über das Ausflußrohr 32,die Rohrabzweigung
34 und das Rohr 36 eine Verbindung zwischen der oberem Kammer 23 und der unteren Kammer 24 hergestellt wird, so daß sich
der Druck in beiden Kammern ausgleicht und ein Druckgleichgewicht erzielt wird. .
„ 7 -
0098 8.4/U35 ORIGINAL ifiSWECTED
Durch den dabei wiederum auf die Flächen 2? und 28.des axial
beweglich angeordneten stehenden Tragkopfes 10 ausgeübte Kraft in axialer Richtung verlagert sich dieser eo lange im Sinne
einer Annäherung der axialen Gleitringe 7 bzw· 9, bis sich .
zwischen des atatischen Druck in der Kammer 23 und dem hydrodynamischen Druck im Dichtspalt 29 ein Gleichgewicht gebildet
hat. Damit befindet sich die Wellendichtung 2 wieder in ihrer
normalen Betriebelage·
Durch die in dem Rohrsystem vorhandenen beiden druckgesteuerten
Ventile 33 und 35, die.während des normalen Betriebes der Wellendichtung 2 geschlossen sind, werden also bei einem unvermutet
großen Druckabfall in der unteren Kammer unter den vorher eingestellten Wert P- die beiden axialen Gleitringe 7 und 9 voneinander
entfernt und erst nach Wiederherstellen eines ebenfalls vorher eingestellten höheren Druckwertes P2 wieder in ihre normale
Betriebslage zurückgeführt. Dadurch wird eine Beschädigung der
Dichtflächen der axialen Gleitringe infolge unsicherer Druckverhältnisse mit Sicherheit vermieden.
Ein anderea Ausführungsbeispiel der Erfindung zeigen die Fig.
und 4. Für die gegenüber den AusfUhrungsbeispielen in Fig. 1 und
2 unverändert gebliebenen konstruktiven Seile werden die gleichen
Bezügezahlen verwendet·
Auf der rotierenden Welle 3 ist der rotierende Tragkopf € unmittelbar durch Schrauben befestigt und rotiert zusammen alt
der Welle 3· Er trägt den rotierenden axialen Gleitring 7« Der stehende Tragkopf 10 ist wiederum axial beweglich auf dem Ringansatz 11 des Gehäuses 1 angeordnet und trägt den stehenden
axialen Gleitring 9· Eine Rotation des stehenden Tragkopfes 10
ist durch gestrichelt angedeutete Paßstifte 12 verhindert. -
Die axialen Gleitringe 7 und 9 sind auf den Tragköpfen 6 bzw.
mit Hilfe von hydrostatischen Klammern 43 befestigt. Infolge der
* ■
009884/143*5 . - 8 -
VPA 70/8585
unterschiedlichen Durchmesser des Klaeierringes 43 wird dieser
mit einer bestimmten Kraft gegen den Tragkopf gepreßt, wobei die Größe dieser Kraft von dem in der unteren Kammer 24 herrschenden
Druck abhängig ist. Die Dichtfläche des stehenden axialen Gleitringes 9 ist konisch ausgebildet, so daß sich in dem Dichtapalt
29 ein hydrodynamischer Flüssigkeitskeil ausbilden kann. Dieser, hält die Dichtflächen der axialen Gleitringe 7 bzw. 9 voneinander
getrennt. Der äußere Durchmesser des stehenden Tragkopfes 10 entspricht dem Innendurchmesser des Gehäuses 1, so
daß zwischen der oberen Kammer 23 und der unteren Kammer 24 keine
Verbindung besteht. Die beiden Kammern sind vielmehr mit Hilfe des Dichtringes 44 gegeneinander abgedichtet.
Die Wirkungsweise der Wellendichtung 2 zusammen mit dem in Fig. 4 dargestellten Rohrsystem ist folgendermaßen:
Durch dae Zuflußrohr 26 wird der unteren Kammer 24 unter Druck
stehende Flüssigkeit zugeführt. Bei normalen Betriebsverhältnissen
besteht Über die Rohre 36 und 32, sowie das normalerweise geöffnete,
druckabhängig gesteuerte Ventil 45 eine Verbindung JWisehen der oberen Kammer 23 und der unteren .Kammer 24, so daß
in beiden Kammern der gleiche Druck herrscht. Der axial bewegliche obere Tragkopf 10 befindet sich dabei in seiner normalen
Betriebslage, die sich als Gleichgewichtszustand zwischen den in der oberen Kammer 23 herrschenden statischen Druck und dem
im Dichtspalt 29 sich einstellenden hydrodynamischen Druck des Flüssigkeitakeils ergibt. Sinkt nun der Druck in der unteren
Kammer 24 unter einem vorher eingestellten niedrigen Druckwert P- ab, so wird das Ventil 45 durch den mit dem Rohr 36 verbundenen
Druckschalter 46 und den Antrieb 47 betätigt, so daß es die Verbindung
zwischen den Rohren 32 und 36 schließt und eine Verbindung zwischen dem Rohr 32 und dem Abflußrohr 31 herstellt.
009884/U35
70/8385 / :
. '.: ■ - 9■- ■
Dadurch fließt die Druckflüssigkeit aus der oberen Kammer 23
ab, was durch die Kolbenwirkung eine axiale Bewegimg ä@s ruhenden
Tragkopfes 10 im Sinne einer Entfernung der beiden axialen
G3e itringe 7 und 9 voneinander zur Folge hat» ■
Wenn der Druck in der unteren Kammer 23 sich wieder erhöht" raid
einen eingestellten höheren Druekwert Pp'Überschreitens so wird
das Ventil 45 von dem Druckschalter 46 wiederum betätigt und
die Verbindung zwischen' den Rohren 36 und 32 wieder hergestellte
Dadurch fließt die unter Druck stehende Flüssigkeit von öes?
unteren Kammer 24 in die obere Kammer 23 tüid führt den asial
beweglichen stehenden Tragkopf 10 in die normale Betria"bslage
zurück, in der sie solange verbleibt, wie der niedrige Druck·=·
wert P. in der unteren Kammer 24 nicht wieder auftritt„. Auf
einfachste Weise wird dadurch erreicht, daß die axialen Gleitringe
bei niedrigen Druckwerten in eine sichere Entfernung
zueinander gebracht werden, so daß eine Beschädigung der Wellendichtung infolge einer Berührung der Dichtflächen nicht auftreten kann und daß nach Wiederherstellung der normalen Draek*-
verhältnisse die axialen Gleitringe selbsttätig wieder in ihre normale Betriebslage zurückgeführt werden. .
7 Ansprüche
4 Figuren
4 Figuren
10 -
Claims (1)
- :1stο-T-Gßla 2S dadurchdaB zwischen ä&m Ton der oberen Faaaer (23) kommenden Rohr (32) lind, dem Abfi'&fefslir (31) festJc dem sm d©r unteren Kammer (24) führenden Hefe C?6) Je^^ils sin feactegesteuertes Ventil (33»35) angeorinet ist vmä A^i tieiie gegeaeiBanaer so verriegelt sind, dail die Verbindimg su:e m?.tereB-K^ßimer (24) durch Offnen des entsprechenden lentils (35) nur hergestellt, werden kann, nachdem das die Yeröinci'OKg srns Abflußrohr (31) regelnde Ventil (33) jjsuvor einmal gsoff^s^ irad geschlossen "hatte011 -/ 1 4 3 S- ti -4. Gleitringdichtung nach Anspruch 3», dadurch gekennzeichnet, daß bei normalem Betriebsdruck beide Ventile (33*35) geschlossen sind.5. Gleitringdichtung nach Anspruch 1» dadurch gekennzeichnet, daß beide Kammern (23,24) gegeneinander abgedichtet sind.6. Gleitringdichtung nach Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet, daß das von der oberen Kammer (23) kommende Rohr (32) über
ein einziges druckgesteuertes Ventil (45) entweder mit einem Abflußrohr (31) oder mit der unteren Kammer (24) verbunden ist.7· Gleitringdichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß bei normalem Betriebsdruck die untere (24) und obere (23) Kammer miteinander verbunden sind.009884/1435Lee rsette
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US82476269A | 1969-05-15 | 1969-05-15 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2022227A1 true DE2022227A1 (de) | 1971-01-21 |
Family
ID=25242253
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19702022227 Pending DE2022227A1 (de) | 1969-05-15 | 1970-04-30 | Axiale Gleitringdichtung mit steuerbaren Leckverlusten |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3632117A (de) |
JP (1) | JPS4836461B1 (de) |
AT (1) | AT306464B (de) |
BE (1) | BE750319A (de) |
CH (1) | CH500411A (de) |
DE (1) | DE2022227A1 (de) |
FR (1) | FR2049690A5 (de) |
GB (1) | GB1249849A (de) |
NL (1) | NL7005259A (de) |
SE (1) | SE346368B (de) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH612484A5 (en) * | 1976-01-27 | 1979-07-31 | Burgmann Dichtungswerk Feodor | Sliding ring sealing device for a shaft |
DE3022861C2 (de) * | 1980-06-19 | 1983-12-08 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 4200 Oberhausen | Strömungsmaschine, insbesondere Heißgasturbine, und Verfahren zur selbsttätigen kontinuierlichen Beeinflussung des Labyrinthdichtugsspieles der Strömungsmaschine |
FR2506399A1 (fr) * | 1981-05-21 | 1982-11-26 | Framatome Sa | Dispositif d'etancheite de l'arbre d'entrainement d'une pompe pour fluide a haute pression |
FI70077C (fi) * | 1984-11-06 | 1986-09-12 | Safematic Ltd Oy | Glidringstaetning |
US4722534A (en) * | 1985-12-18 | 1988-02-02 | Borg-Warner Industrial Products, Inc. | Face seal with automatic face convergence means |
US4871297A (en) * | 1987-04-08 | 1989-10-03 | Westinghouse Electric Corp. | Reactor coolant pump sealing surfaces with titanium nitride coating |
US4838559A (en) * | 1987-06-17 | 1989-06-13 | Westinghouse Electric Corp. | Reactor coolant pump hydrostatic sealing assembly with improved hydraulic balance |
US4848774A (en) * | 1987-08-31 | 1989-07-18 | Westinghouse Electric Corp. | Reactor coolant pump hydrostatic sealing assembly with externally pressurized hydraulic balance chamber |
US5171024A (en) * | 1988-05-23 | 1992-12-15 | Westinghouse Electric Corp. | Reactor coolant pump shaft seal utilizing shape memory metal |
US4976446A (en) * | 1988-07-21 | 1990-12-11 | Westinghouse Electric Corp. | Reactor coolant pump auxiliary seal for reactor coolant system vacuum degasification |
US4847041A (en) * | 1988-07-21 | 1989-07-11 | Westinghouse Electric Corp. | Reactor coolant pump auxiliary seal for reactor coolant system vacuum degasification |
US5152536A (en) * | 1991-04-16 | 1992-10-06 | Theodor Bardas | Fluid seal with a maintained gap of seal faces |
US6116609A (en) * | 1997-12-17 | 2000-09-12 | A. W. Chesterton Company | Fluidic feedback pressure regulation system for a mechanical seal |
US6120034A (en) * | 1997-12-17 | 2000-09-19 | A.W. Chesterston Company | Secondary sealing assembly for mechanical face seal |
GB0202468D0 (en) * | 2002-02-02 | 2002-03-20 | Crane John Uk Ltd | Seals |
US20070235946A9 (en) * | 2004-05-28 | 2007-10-11 | Garrison Glenn M | Air riding seal |
US20070140877A1 (en) * | 2005-10-11 | 2007-06-21 | Sanville Mark E | Shutdown seal for reactor coolant pump |
US7780399B1 (en) | 2006-01-12 | 2010-08-24 | Stein Seal Company | Reverse pressure double dam face seal |
US20070172367A1 (en) * | 2006-01-26 | 2007-07-26 | Janocko David J | Flow restricting devices in pumps |
US8356972B2 (en) | 2008-12-10 | 2013-01-22 | Westinghouse Electric Company Llc | Thermally activated shutdown seals for rotatable shafts |
US9217441B2 (en) | 2013-08-20 | 2015-12-22 | Westinghouse Electric Company Llc | Pump seal with thermal retracting actuator |
US9714644B2 (en) | 2013-03-13 | 2017-07-25 | Westinghouse Electric Company Llc | Thermal retracting actuator |
US9206812B2 (en) | 2013-03-13 | 2015-12-08 | Westinghouse Electric Company Llc | Pump seal with thermal retracting actuator |
US9206791B2 (en) | 2013-03-13 | 2015-12-08 | Westinghouse Electric Company Llc | Pump seal with thermal retracting actuator |
US10571028B2 (en) * | 2016-02-16 | 2020-02-25 | Rolls-Royce Corporation | Ceramic seal runner support system |
CA3027110A1 (en) | 2016-06-10 | 2017-12-14 | John Crane Uk Ltd. | Dry gas seal with electronically controlled shutdown valve |
US9920839B1 (en) | 2016-11-28 | 2018-03-20 | Westinghouse Electric Company Llc | Hydrostatic mechanical face seal |
EP3625486B1 (de) | 2017-05-15 | 2022-10-19 | John Crane UK Ltd. | Trockengasdichtung mit elektronisch gesteuerter trägerlast |
US11193591B2 (en) * | 2017-08-03 | 2021-12-07 | Raytheon Technologies Corporation | Seal sacrificial wear indicator |
US11054039B2 (en) | 2018-08-31 | 2021-07-06 | Rolls-Royce Corporation | Seal runner support |
US10927960B2 (en) * | 2019-02-01 | 2021-02-23 | Rolls-Royce Corporation | Mounting assembly for a ceramic seal runner |
CN112212007B (zh) * | 2020-10-12 | 2022-10-14 | 上海斯晏尔机电设备有限公司 | 一种水下机械轴密封件 |
CN112178668B (zh) * | 2020-10-26 | 2022-10-25 | 江苏太曜电气有限公司 | 一种锅炉密封装置及密封方法 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3141677A (en) * | 1960-11-28 | 1964-07-21 | Worthington Corp | Low leakage mechanical seal for high pressure pumps |
US3495841A (en) * | 1964-05-25 | 1970-02-17 | Sealol | High pressure fluid seal with controlled leakage |
-
1969
- 1969-03-15 US US824762*A patent/US3632117A/en not_active Expired - Lifetime
-
1970
- 1970-04-08 GB GB06651/70A patent/GB1249849A/en not_active Expired
- 1970-04-13 NL NL7005259A patent/NL7005259A/xx unknown
- 1970-04-30 DE DE19702022227 patent/DE2022227A1/de active Pending
- 1970-05-13 FR FR7017422A patent/FR2049690A5/fr not_active Expired
- 1970-05-13 BE BE750319D patent/BE750319A/xx unknown
- 1970-05-14 AT AT437470A patent/AT306464B/de not_active IP Right Cessation
- 1970-05-14 JP JP45040604A patent/JPS4836461B1/ja active Pending
- 1970-05-14 CH CH717670A patent/CH500411A/de not_active IP Right Cessation
- 1970-05-15 SE SE6802/70A patent/SE346368B/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AT306464B (de) | 1973-04-10 |
NL7005259A (de) | 1970-11-17 |
US3632117A (en) | 1972-01-04 |
BE750319A (fr) | 1970-11-13 |
FR2049690A5 (de) | 1971-03-26 |
SE346368B (de) | 1972-07-03 |
GB1249849A (en) | 1971-10-13 |
JPS4836461B1 (de) | 1973-11-05 |
CH500411A (de) | 1970-12-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2022227A1 (de) | Axiale Gleitringdichtung mit steuerbaren Leckverlusten | |
DE2234669A1 (de) | Duesenbaugruppe | |
DE1675205B1 (de) | Doppelgleitringdichtung | |
DE2011409A1 (de) | Kupplungshülse zum Kuppeln mit einer Anschlußtülle | |
DE2444607C3 (de) | Drosselventil | |
DE3407878C1 (de) | Rueckschlagventil fuer die Stempel von Schreitausbaugestellen | |
DE1942789A1 (de) | Ventil | |
DE2413273C3 (de) | Druckminderventil | |
DE2345081A1 (de) | Hauptkuehlmittelpumpe fuer kernreaktoren | |
EP0395574B1 (de) | Druckmediumbetätigtes Ventil | |
DE3406850C1 (de) | Pumpenventilkopf fuer eine Hochdruckpumpe | |
DE2749812A1 (de) | Sicherheitsventil, insbesondere vollhubventil | |
DE102021112742A1 (de) | Dichtungseinrichtung für eine Stange | |
DE69922191T2 (de) | Halterring für ein ventil mit einem schwimmenden absperrelement | |
DE2816931C3 (de) | Vorrichtung an einem Druckzyklon | |
DE3102828C2 (de) | Berstfolien-Sicherheitsventil | |
DE1600737B1 (de) | Druckausgleichseinrichtung in einer in einem Absperrhahn zwischen Gehaeusebohrung und Kueken eingelegten Dichtungsbuchse aus Fluorkohlenstoffharz | |
DE3420890C2 (de) | ||
DE4404547C2 (de) | Druckmittelzuführung | |
DE3006530A1 (de) | Hydraulisches blockier- oder halteventil | |
DE7012963U (de) | Vorrichtung zum vermeiden von unzulaessigen druckdifferenzen in druckmittelzylindern. | |
DE3303877A1 (de) | Einzelstempelventil | |
DE2164736A1 (de) | Druckventil, vorzugsweise zum Einschrauben oder Einstecken, mit Steuerölstrom | |
DE2459027A1 (de) | Kombinationsventil | |
DE3307099A1 (de) | Verstellbare fluegelzellenpumpe |