DE19948298A1 - Direkteinspritzende Brennkraftmaschine mit NOx-reduzierter Emission - Google Patents
Direkteinspritzende Brennkraftmaschine mit NOx-reduzierter EmissionInfo
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Abstract
Bei einer direkteinspritzenden Brennkraftmaschine, insbesondere einem Ottomotor, mit beschichtetem Magerbetrieb und innerer Abgasrückführung ist eine NOx-reduzierende Abgasnachbehandlung mittels eines NOx-Speicherkatalysators vorgesehen. Zur Erzielung höchstmöglicher Abgasrückführungsraten bei niedrigsten HC- und NOx-Emissionswerten ist für die einströmenden Frischgase, die gegebenenfalls rückgeführtes Abgas einer äußeren Abgasrückführung enthalten können, eine Tumbleströmung vorgesehen, so daß die Drallachse der einströmenden Frischgase weitgehend quer zur Kolbenbewegung verläuft. Hierdurch wird eine emissionsmindernde optimale Vermischung des Zylinderinnenraums beim geschichteten Magerbetrieb erreicht.
Description
Die Erfindung betrifft eine direkteinspritzende Brennkraftmaschine gemäß dem
Oberbegriff des Anspruchs 1.
Aus EP 0 560 991 B und EP 0 580 389 B sind Einrichtungen zur NOx-Minderung bei
mager betriebenen Brennkraftmaschinen bekannt. Das Prinzip hierbei ist die Speicherung
des insbesondere während des Magerbetriebs der Brennkraftmaschine entstehenden
NOx in einem NOx-Speicherkatalysator und Freisetzen des gespeicherten NOx unter
gleichzeitiger Reduktion durch einen kurzzeitigen Fettbetrieb der Brennkraftmaschine.
Diese NOx-Umsetzung eignet sich insbesondere auch bei direkteinspritzenden
Brennkraftmaschinen. Mit der beschriebenen NOx-Umsetzung lassen sich bereits
verhältnismäßig hohe Konversionsraten erreichen, wobei insbesondere zur Vermeidung
der NOx-Rohemission eine Abgasrückführung in Kombination mit dem NOx-
Speicherkatalysator eingesetzt werden kann.
Durch die Abgasrückführung wird die NOx-Rohemission grundsätzlich deutlich
abgesenkt. Besonders wichtig ist diese Maßnahme bei mager betriebenen,
direkteinspritzenden Ottomotoren mit NOx-reduzierendem
Abgasnachbehandlungssystem, insbesondere NOx-Speicherkatalysatoren, da die
Magerkonvertierung sehr hohe NOx-Rohemissionen, wie sie insbesondere im
homogenen Magerbetrieb bei Lambda = 1,1 bis 1,4 oder auch im geschichteten
Magerbetrieb bei Lambda = 1,6 bis 4 auftreten, selbst bei der Verwendung von NOx-
Speicherkatalysatoren, möglicherweise als Folge einer Diffusionshemmung an der
Speicherkatalysatoroberfläche, einbrechen kann.
Weiterhin führt das rückgeführte Abgas zu einer Verschleppung der Verbrennung, die
zum einen durch die abgesenkte Verbrennungstemperatur ebenfalls NOx-mindernd wirkt,
zum anderen eine Verbesserung des Kraftstoffverbrauches bewirkt, da die
Schwerpunktlage des Kraftstoffumsatzes, der typischerweise bei direkteinspritzenden
Ottomotoren im geschichteten Magerbetrieb zu früh im Zyklus ist, in Richtung auf die
optimale Position verschoben wird.
Das heiße, rückgeführte Abgas kann außerdem bei geeigneter Dosierung auch zu einer
Stabilisierung der Verbrennung im geschichteten Magerbetrieb führen, da die durch die
Abgasrückführung erhöhte Temperatur die Gemischbildung, die prinzipbedingt durch die
bei dieser Betriebsart späten Einspritzung auf sehr kleinen Zeitskalen ablaufen muß,
unterstützt wird.
Der Anteil des rückgeführten Abgases im Brennraum darf jedoch auch nicht zu hoch
gewählt werden, um genügend Frischgas für die Kraftstoffverbrennung bereit zu stellen.
Bei zu hohen Abgasrückführraten erfolgt eine unvollständige Verbrennung, wodurch der
Verbrauch und HC/CO-Emissionen wieder zunehmen und die Laufruhe des Motors
abnimmt.
Bei der üblicherweise durchgeführten externen Abgasrückführung (Abgreifen des
Abgases nach der Brennkammer, insbesondere am Abgaskrümmer, und Rückleitung an
die Saugseite der Brennkraftmaschine) ist eine homogene Verteilung des Abgases auf
die einzelnen Zylinder konstruktiv nur mit hohem Aufwand möglich. Überdies ist die
Abgasrückführrate in dem bei einer Brennkraftmaschine insbesondere vorliegenden
dynamischen Betrieb durch die Zeitverzögerung der Abgasrückführleitung und des
Saugrohrvolumens und die wechselnden Druckverhältnisse auf der Saug- und
Abgasseite nur schwer an Soll-Vorgaben anzupassen und einzuregeln. Entsprechend
kann sich die Abgasrückführrate zwischen den einzelnen Zylindern erheblich
unterscheiden und ein Unterschreiten von unerwünschten Minimalwerten bzw.
Überschreiten von unerwünschten Maximalwerten kann nicht sicher ausgeschlossen
werden.
Alternativ oder zusätzlich zur externen Abgasrückführung ist die innere Abgasrückführung
bekannt, bei der durch Verstellen der Einlaß- bzw. Auslaßzeiten zueinander,
insbesondere durch Verstellen der Einlaßnockenwelle in Richtung "FRÜH", ein Verbleib
eines Restgasanteils im Zylinder ermöglicht wird. Der Vorteil dieses Verfahrens ist neben
der genauen zylinderindividuellen Zumessung, daß das Restgas bereits am nächsten
Verbrennungsvorgang teil nimmt und die oben beschriebenen Totzeiten sowie die großen
Abweichungen von einer Sollvorgabe weitgehend entfallen. Aufgrund der höheren
Temperatur des intern zurückgeführten Abgases ist auch der Einfluß auf die
Gemischbildung deutlicher und kann gezielter genutzt werden.
Die beschriebenen Vorteile der inneren Abgasrückführung werden bei den ersten, sich im
Markt befindlichen direkteinspritzenden DI-Ottomotoren genutzt, die neben einer äußeren
auch über eine innere Abgasrückführung mit Einlaß-Nockenwellenverstellung und eine
Abgasreinigung mittels NOx-Speicherkatalysator aufweisen. Zur Gemischbildung kommt
bei diesen Brennkraftmaschinen ein Swirlkonzept zur Ladungsbewegung zum Einsatz,
bei dem den angesaugten Gasen im Zylinder eine Rotationsbewegung aufgezwungen
wird, wobei die Rotationsachse annähernd parallel zur Kolbenbewegungzylinderachse
verläuft. Dabei wird ein stehender Luftwirbel im Brennraum erzeugt, in den der
Kraftstoffstrahl eingespritzt und zur Zündkerze geführt wird. Solche Brennverfahren
weisen im Zusammenhang mit einem NOx-Speicherkatalysator bereits recht geringe
NOx-Emissionen auf.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, bei einer direkteinspritzenden
Brennkraftmaschine mit NOx-reduzierender Abgasnachbehandlung den Brennablauf
zusammen mit der Abgasnachbehandlung so zu optimieren, daß besonders niedrige
NOx-Emissionswerte erhalten werden.
Gelöst wird diese Aufgabe bei der vorliegenden Erfindung mit der Kombination der
Merkmale gemäß dem Anspruch 1.
Die Unteransprüche beschreiben weitere Merkmale, mit denen sich einzeln sowie in
Kombination besonders günstige Emissionswerte erzielen lassen.
Erfindungsgemäß wird mit einer speziellen Kombination einzelner abgasreduzierender
Schritte eine besonders niedrige Emission von Schadstoffen, insbesondere von NOx,
erreicht, so daß nunmehr auch bei direkteinspritzenden Brennkraftmaschinen niedrigste
Abgasnormen, wie beispielsweise D4 erreicht werden können. Möglich wird dies bei einer
direkteinspritzenden Brennkraftmaschine durch eine innere Abgasrückführung (EGR),
insbesondere in Kombination mit einer äußeren EGR, einer NOx-reduzierenden
Abgasnachbehandlung sowie einer Drallbewegung der einströmenden (Frisch-)Gase,
die überwiegend quer zur Kolbenbewegung verläuft. Vorzugsweise kommt hier eine
Tumblebewegung der einströmenden Gase zum Einsatz, die vorteilhaft durch ein
Tumbleblech im Ansaugkanal erzeugt wird. Bei einer solchen Tumblebewegung stürzen
die einströmenden Gase rollend in den Zylinderinnenraum, wobei die Rollbewegung um
eine Achse quer zu Kolbenbewegung erfolgt. Der Einsatz eines Tumbleblechs erfolgt
vorzugsweise mit einer bedarfsgerechten Umschaltung von einer Strömung mit
Tumbledrall auf eine gewöhnliche Füllung des Zylinderraumes, wie es beispielsweise bei
einem Lambda-1-Betrieb (Regeneration des Speicherkatalysators, hohe Motorlast) üblich
ist.
Durch die Kombination der inneren EGR mit der äußeren EGR kann eine weitere
Anhebung der Abgasrückführrate erreicht werden, so daß mit niedrigstem
Sauerstoffüberschuß gefahren werden kann. Hierbei ist es außerdem möglich, die
äußere EGR mittels eines Abgasrückführungskühlers zu kühlen, so daß die
Brennraumtemperatur nicht zu hoch ansteigt. Die äußere EGR wird üblicherweise mittels
eines Ventils geregelt.
Erfindungsgemäß liegt die Drallachse vorzugsweise in einem Bereich ±15° zur
Kolbenbewegung, in diesem Bereich entstehen die niedrigsten NOx-Emissionen.
Insbesondere wird erfindungsgemäß zur NOx-reduzierenden Abgasnachbehandlung ein
NOx-Speicherkatalysator eingesetzt, der über mehrere Sekunden (üblicherweise bis ca. 2 min.)
die Stickoxide der Abgasrohemissionen speichert, beispielsweise als Bariumnitrat,
und unter Reduktion während eines Betriebes mit Lambda ≦1 (oder auch wenig über
Lambda = 1) regeneriert wird. Solche Speicherkatalysatoren sind aus den eingangs
erwähnten europäischen Patentschriften bekannt.
Mit der vorliegenden Erfindung läßt sich besonders günstig ein NOx-Sensor nach dem
NOx-reduzierenden Schritt der Abgasnachbehandlung einsetzen, insbesondere in
Verbindung mit einem Speicherkatalysator. Bei den bisherigen Betriebssystemen ohne
die Tumblebewegung waren leichte NOx-Durchbrüche möglich, die von dem NOx-Sensor
fälschlich als zu regenerierender Speicherkatalysator ausgewertet wurden, so daß zu
häufig eine Kraftstoffverbrauch steigernde Regeneration statt fand. Erst durch den
Einsatz der Tumblebewegung wurden die NOx-Spitzen vermieden, so daß der NOx-
Sensor nach dem Speicherkatalysator erst erfindungsgemäß verläßliche Speicherraten
und damit Speicherfüllgrade des NOx-Speicherkatalysators signalisiert.
Erfindungsgemäß hat es sich gezeigt, daß zur optimalen NOx-Minderung eine möglichst
gute Durchmischung des rückgeführten Abgases mit Frischluft zu beachten ist, da nur so
im gesamten Brennraum die an der NOx-Bildung beteiligten Sauerstoffmoleküle teilweise
durch Inertgas (Abgas) ersetzt werden können. Die Entstehung schnell brennender
lokaler Zonen mit hohem Sauerstoffanteil, die überproportional zur NOx-Bildung
beitragen, werden erfindungsgemäß vermieden. Diese Besonderheit ist besonders beim
direkteinspritzenden Ottomotor von Bedeutung, um hier das Potential der inneren
Abgasrückführung möglichst weitgehend ausnutzen zu können.
Die Erfindung wird anhand eines Ausführungsbeispiels und Figuren näher beschrieben.
Es zeigen
Fig. 1 einen Brennverlauf gemäß dem Stand der Technik (Swirlkonzept);
Fig. 2 den erfindungsgemäßen Brennverlauf (Tumblekonzept);
Fig. 3 eine graphische Darstellung der beiden Konzepte; und
Fig. 4 eine Gesamtdarstellung des erfindungsgemäßen Konzepts.
Erfindungsgemäße Untersuchungen zeigten, daß die Vermischung der Frischluft 6 mit
dem im Brennraum 1 (Fig. 1a, Kolben 2 ist oben, durch gleichzeitig geöffnete Ein- und
Auslaßventile (Fig. 4) verbleibt Abgas 3 im Brennraum 1) verbliebenen Abgas 3 der
inneren Abgasrückführung bei der Swirlverwirbelung 7 (Drallachse im wesentlichen zur
Kolbenbewegungzylinderachse ausgerichtet) suboptimal ist. Das Restgas 3 der inneren
EGR verbleibt während des Ansaug- und Verdichtungstaktes (Fig. 1b/c) durch die
Wirkung der Swirlströmung 7 in Kolbenbodennähe, das angesaugte (überwiegend
Frischluft enthaltende) Frischgas 3 wird anschließend im Ansaugtakt (Fig. 1b, Kolben 2
fährt nach unten) über das Restgas 3 geschichtet. Da die swirlförmige Gasbewegung 7
nur wenig Impulse in Richtung der Kolbenbewegung aufweist, wird diese Schichtung
(ohne wesentliche Durchmischung) während der Verdichtung weitgehend aufrecht
erhalten (Fig. 1c Kolben fährt nach oben). Der gegen Ende der Verdichtung eingespritzte
Kraftstoff 8 (Einspritzdüse nicht dargestellt) wird teilweise in fast reine Frischluft 6,
teilweise in inhomogene Mischzonen 5 mit wechselnden Frischluft-Restgas-Verhältnissen
und teilweise in nahezu reines Restgas 3 eingespritzt (Fig. 1c). Während der Umsetzung
(gezündet durch Zündkerze 4) können somit in der Flammfront Restgasanteile von nahe
0% bis nahe 100% auftreten, nur in kleinen Bereichen des Brennraums 1 liegt lokal der
annähernd optimale Restgasanteil vor, obwohl der globale Restgasanteil durchaus dem
Soll-Vorgaben entsprechen kann. In den Zonen mit keinem oder geringem Restgasanteil
verbrennt der Kraftstoffanteil schnell und bei hohen Temperaturen, so daß hier keine
nennenswerte NOx-Minderung auftritt. In den Zonen mit sehr hohem Restgasanteil bricht
die Kraftstoffumsetzung zusammen, so daß das Abgas neben einer nur geringen NOx-
Minderung erhöhte HC-Emissionen und eine Verminderung der abgegebenen Arbeit
aufweisen kann. Daneben kann ein Verbrauchsanstieg sowie eine
Laufruheverschlechterung auftreten, die zu einer Rücknahme der Sollvorgabe für die
Abgasrückführrate führen und damit das NOx-Minderungspotential weiter einengen.
Grundsätzlich ist es auch bei der Swirlbewegung zwar möglich diese Schichtung zu
berücksichtigen, indem beispielsweise der Kolbenboden so ausgebildet wird, daß
entweder bei der Kompression wieder eine Verwirbelung eintritt oder der eingespritzte
Strahl in einen möglichst homogenen Bereich gelangt, erfindungsgemäß hat sich jedoch
herausgestellt, daß durch Umstellung auf den Tumbledrall bessere, d. h. niedrigere NOx-
Emissionswerte, insbesondere in Verbindung mit einem NOx-Sensor, erreicht werden
können.
Die entstehenden höheren HC- und NOx-Emissionen können je nach Abgaskonzept,
insbesondere durch selektive katalytische Reduktion, d. h. gegenseitige Reduktion und
Oxidation, vermindert werden, so daß insgesamt wieder relativ niedrige
Abgasemissionswerte erreicht werden können, dennoch geht dies zu Lasten des
Verbrauchs und der Laufruhe der Brennkraftmaschine.
Wie in Fig. 2 dargestellt, erfolgt erfindungsgemäß auch eine innere Abgasrückführung
(wie in Fig. 1) über Verstellung der Einlaß-Nockenwelle jedoch mit einem Tumble-
Ladungsbewegungskonzept 17 (die Rotationsachse des angesaugten Gases liegt
weitgehend quer zur Kolbenbewegung). Zu Beginn des Ansaugtaktes (Fig. 2a, Kolben 12
ist oben) befindet sich ebenso wie bei Fig. 1a ein hoher Restgasanteil 13 im Zylinderraum
11. Gegenüber dem Stand der Technik weist das erfindungsgemäße Verfahren jedoch
den Vorteil auf, daß die anschließende Ladungsbewegung (Fig. 2b) zu einer intensiven
Durchmischung des Restabgasanteils 13 mit dem angesaugten Frischgas 16
(gegebenenfalls angereichert mit Abgas durch die äußere Abgasrückführung) führt. Wie
aus Fig. 2c ersichtlich, trifft der eingespritzte Kraftstoff 18 somit auf ein Gasgemisch,
dessen lokaler Restgasanteil nur wenig vom durchschnittlichen (globalen)
Restabgasanteil abweicht (weitgehend homogene Mischung 15). Dies verhindert ein
Erlöschen der Flamme (gezündet über Zündkerze 14) aufgrund zu hoher lokaler
Restabgasanteile und führt gleichzeitig zu einer idealen NOx-Minderung im Rohabgas
ohne Verschlechterung der HC-Emissionen bei hoher Laufruhe und niedrigem Verbrauch.
Hierdurch können höhere Soll-Vorgaben für den Restabgasanteil im Frischgas gesetzt
werden.
Dies ist in Fig. 3 dargestellt, aus der die geringere Streuweite der lokalen Abweichung
des Restabgasanteils im Brennraum ersichtlich ist. Mit 30 ist der globale Restabgasanteil
im Brennraum dargestellt. 31 zeigt den unerwünschten Bereich zu geringer NOx-
Minderung (zu viel O2), 32 zeigt den unerwünschten Bereich mangelnder
Kraftstoffumsetzung (CO/HC-Entstehung, zu viel Abgas). Kurve 33 steht für das
Tumblekonzept, Kurve 34 zeigt höhere Inhomogenität beim Swirlkonzept.
Erfindungsgemäß wird auch bei einer hohen Abgasrückführungsrate eine lokale
Überschreitung des maximal zulässigen Restabgasanteiles beim Tumblekonzept
weitestgehend vermieden.
Das in Fig. 4 dargestellte Gesamtkonzept zeigt einen Ausschnitt aus der
Brennkraftmaschine 50, die einen Frischlufteinlaßkanal 51 aufweist, durch den im
Schichtladungsbetrieb die einströmenden Frischgase zusammen mit über eine
Abgasrückführungsleitung 68 zurückgeführten Abgasen über ein Tumbleblech 52 in einer
Tumbleströmung 17 in den Brennraum 11 gelangt sind. Die rückgeführten Abgase
werden über ein Ventil 67 von der Motorsteuerung 66 entsprechend den
Betriebsbedingungen kontrolliert und werden zudem über einen EGR-Kühler 69 gekühlt.
Dargestellt ist der Verdichtungstakt wie in Fig. 2c, in dem der Kraftstoff 18 eingespritzt
wird. Die Brennkraftmaschine 50 weist weiterhin eine Einlaßnockenwelle 55 und eine
Auslaßnockenwelle 56 auf, die über Schlepphebel 54 bzw. 57 die Einlaßventile 53 bzw.
Auslaßventile 59 tätigen. Untergebracht sind diese im Zylinderkopf 58. Durch
Offenstellung der Ventile 53 und 59 wird die Füllung des Brennraums 11 mit Abgas 13
(Fig. 2a) erreicht. Während des Kompressionsvorgangs sind die Ventile 53 und 59
geschlossen.
Nach erfolgter Verbrennung fährt der Kolben 12 wieder nach unten und die Auslaßventile
59 werden geöffnet, so daß die Abgase 60 in den Abgaskrümmer 70 strömen. Hierbei
strömen sie an einer Lambdasonde 61 vorbei, die als Breitbandlambdasonde ausgelegt
ist und zur Bestimmung des Lambdawertes von fett bis mager dient. Anschließend
durchströmen die Abgase 60 einen Vorkatalysator 62, der als 3-Wege-Katalysator
ausgebildet ist. Hierbei können bereits CO und HC mit dem vorhandenen Sauerstoff zu
CO2 und H2O umgesetzt werden, außerdem erfolgt eine Oxidation von NO zu NO2.
Nach dem Vorkatalysator 62 ist ein Temperatursensor 63 angeordnet, der der
Überwachung (OBD) des Katalysators 62 dient. Im weiteren Verlauf strömen die Abgase
in einen NOx-Speicherkatalysator 64, der die Stickoxide insbesondere absorbiert. Mit
steigendem Füllgrad erfolgt ein zunehmender NOx-Schlupf durch den NOx-
Speicherkatalysator 64, der von dem NOx-Sensor 65 erfaßt wird. Dieses Signal wird von
der Motorsteuerung 66 dahingehend ausgewertet, daß bei Überschreitung eines
bestimmten Wertes eine Regeneration des NOx-Speicherkatalysators 64 zu erfolgen hat.
Dies erfolgt durch einen kurzzeitigen (bis ca. 5 sek.) Fettbetrieb der Brennkraftmaschine
50, wobei H2, CO und HC in den NOx-Speicherkatalysator 64 gelangen und mit den
unter diesen Betriebsbedingungen freigesetzten NOx zu N2, H2O und CO2 reagieren.
Anschließend wird wieder auf Magerbetrieb umgestellt.
Die Regeneration wie auch ein Hochlastbetrieb werden vorteilhaft unter homogenen
Betriebsbedingungen der Brennkraftmaschine 50 durchgeführt, bei denen die
Anströmung 71 des Tumbleblechs 52 flachgestellt wird (an die Wandung des
Einlaßkanals 51 gelegt), so daß die Frischgase des Tumbleblechs 52 vorbeiströmen und
hierdurch kein Tumbledrall im Brennraum 11 erfolgt.
Bei einer direkteinspritzenden Brennkraftmaschine, insbesondere einem Ottomotor, mit
geschichtetem Magerbetrieb und innerer Abgasrückführung ist eine NOx-reduzierende
Abgasnachbehandlung mittels eines NOx-Speicherkatalysators vorgesehen. Zur
Erzielung höchstmöglicher Abgasrückführungsraten bei niedrigsten HC- und NOx-
Emissionswerten ist für die einströmenden Frischgase, die gegebenenfalls rückgeführtes
Abgas einer äußeren Abgasrückführung enthalten können, eine Tumbleströmung
vorgesehen, so daß die Drallachse der einströmenden Frischgase weitgehend quer zur
Kolbenbewegung verläuft. Hierdurch wird eine emissionsmindernde optimale
Vermischung des Zylinderinnenraums beim geschichteten Magerbetrieb erreicht.
Claims (10)
1. Direkteinspritzende Brennkraftmaschine mit
einer NOx-reduzierenden Abgasnachbehandlung,
einer inneren Abgasrückführung,
einem geschichteten Magerbetrieb und
einem Drall im einströmenden Frischgas,
dadurch gekennzeichnet, daß der Drall eine Drallachse hat, die überwiegend quer zur Kolbenbewegung verläuft.
einer NOx-reduzierenden Abgasnachbehandlung,
einer inneren Abgasrückführung,
einem geschichteten Magerbetrieb und
einem Drall im einströmenden Frischgas,
dadurch gekennzeichnet, daß der Drall eine Drallachse hat, die überwiegend quer zur Kolbenbewegung verläuft.
2. Brennkraftmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Drall
eine Tumblebewegung ist.
3. Brennkraftmaschine nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der
Drall durch ein Tumbleblech im Ansaugkanal erzeugt ist.
4. Brennkraftmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß sie fremdgezündet bzw. ein Ottomotor ist.
5. Brennkraftmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß sie zusätzlich eine äußere Abgasrückführung hat.
6. Brennkraftmaschine nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die äußere
Abgasrückführung gekühlt und/oder mit einem Regelventil versehen ist.
7. Brennkraftmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß die Drallachse im Bereich 75° bis 105° zur
Kolbenbewegung liegt.
8. Brennkraftmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß die Abgasnachbehandlung mittels eines NOx-
Speicherkatalysators erfolgt.
9. Brennkraftmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß die Abgasnachbehandlung durch einen NOx-Sensor
kontrolliert erfolgt.
10. Brennkraftmaschine nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch
gekennzeichnet, daß die innere Abgasrückführung durch Verstellen der
Einlaßventilöffnungszeiten in Richtung früh erfolgt.
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