DE19915017A1 - Verfahren und dessen Anwendung zur Bestimmung der relativen Dielektrizitätskonstante von Beton - Google Patents
Verfahren und dessen Anwendung zur Bestimmung der relativen Dielektrizitätskonstante von BetonInfo
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Abstract
Zur Bestimmung der relativen Dielektrizitätskonstante (epsilon¶r¶) von Beton, insbesondere von Beton mit unterschiedlichen Feuchtegraden, wird eine gepulste Radarwelle in die Betonmasse eingestrahlt. Bei ortsfest positionierter Anordnung einer Sendeantenne (2) und einer vorzugsweise im selben Gehäuse installierten Empfangsantenne (3) wird das Übersprechsignal auf die Empfangsantenne einer von der Sendeantenne in die Betonmasse abgestrahlten Radarwelle erfaßt. Sodann wird innerhalb eines vorgebbaren Zeitfenster des Empfangssignals, dessen frequenzabhängige Amplitudenverschiebung seiner spektralen Leistungsdichte, d.h. seines Spektrums, mittels eines Algorithmus', vorzugsweise eines autoregressiven Modells (AR-Modell), ermittelt. Nach Bestimmung der konjugiert-komplexen Pole des AR-Modells in der gewählten Darstellungsebene und Transformation in eine s-Ebene mit s = sigma + jomega mittels Fourrier- oder Laplacetransformation läßt sich die elektromagnetische Dämpfung in Abhängigkeit von der Frequenz und damit die Dielektrizitätskonstante (epsilon¶r¶) darstellen, woraus insbesondere mittels einer Vergleichskurve eine eindeutige Aussage über die Zusammensetzung, und vor allem über die Feuchte, der untersuchten Betonmasse möglich ist.
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Bestimmung der relativen Dielektrizi
tätskonstante von Beton, insbesondere in Abhängigkeit von dessen Feuchte, bei
dem eine Radarwelle in eine Betonmasse eingestrahlt, das in dieser Betonmasse
und insbesondere an darin enthaltenen Fremdkörpern reflektierte Radarsignal
erfaßt, elektronisch aufbereitet und einer Signalauswertung und -bewertung
unterworfen wird. Die Erfindung bezieht sich außerdem auf eine Anwendung des
Verfahrens zur Tiefenskalierung von Radardaten, insbesondere bei der Fest
stellung von Fremdkörpern in installierten Baumaterialien, etwa in Beton mittels
eines elektromagnetischen Sensors.
Im Bereich der zerstörungsfreien Materialprüfung im Frequenzbereich von
Mikrowellen sind einige Verfahren zur Bestimmung der Dielektrizitätskonstante
eines zu untersuchenden Mediums bekannt, wobei die Untersuchung von Beton
in Abhängigkeit von dessen Zusammensetzung und/oder Feuchte von beson
derem Interesse ist.
In Lit. [1] ist unter anderem die Bestimmung der dielektrischen Eigenschaften
von Beton durch Labormessungen beschrieben. Dabei werden vorgefertigte
Betonproben in den Innenraum einer an einem Ende mit einem definierten
Abschlußwiderstand abgeschlossenen großvolumigen Mikrowellenleitung ein
gebracht und mittels eines Analysierers werden die relative Dielektrizitäts
konstante und die Leitfähigkeit bestimmt. Aus Lit. [2] ist es bekannt, platten
förmige Betonproben zwischen einen Radarsender und einen Radarempfänger
einzubringen (vergleiche Fig. 1 (a) der beigefügten Zeichnung) und die Laufzeit
bzw. frequenzabhängige Spektraldichteverschiebung des Empfangssignals zur
Gewinnung einer Aussage über den Feuchtegehalt der Betonprobe auszuwerten.
Bei geodätischen Anwendungen mittels GPR (Ground Penetrating Radar) ist es
zur Bestimmung des ungefähren Feuchtigkeitsgehalts einer untersuchten
Bodenfläche aus Lit. [3] auch bekannt, Laufzeitunterschiede von Reflexionen
einer abgestrahlten Radarwelle an zwei bekannten Reflektoren in verschiedener
Tiefe mittels eines Algorithmus' auszuwerten (vergleiche Fig. 1(b)). Schließlich
gibt es das Verfahren der iterativen Migration, bei welchem sich ein bestimmter
Wert der Dielektrizitätskonstante εr bei einem fokussierten migrierten Bild der
aufgezeichneten Radardaten ergibt (s. Lit. (4]).
Bei den bekannten Verfahren zur Bestimmung der Feuchte über die relative
Dielektrizitätskonstante ergeben sich in der Praxis, beispielsweise für die
Anwendung auf einer Baustelle, Schwierigkeiten dadurch, daß ein erheblicher
Aufwand für zusätzliche Messungen erforderlich ist oder - wie beispielsweise bei
dem in Lit. [3] beschriebenen Verfahren - von einem in der Struktur bekannten
Aufbau oder Schichtaufbau des untersuchten Mediums ausgegangen wird. Bei
dem Verfahren nach Lit. [2] dagegen ist ein beidseitiger Zugang der unter
suchten Proben für die vorgesehene Transmissionsmessung erforderlich.
Der Erfindung liegt damit die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur
Bestimmung der Konstitution und/oder Feuchte von Beton über die Be
stimmung der relativen Dielektrizitätskonstante anzugeben, für das keine
besonderen Voraussetzungen hinsichtlich Vorkenntnissen über das zu
untersuchende Material, die vorherige Bereitstellung von Proben und/
oder zusätzliche getrennte Messungen erforderlich sind.
Die Erfindung ist bei einem Verfahren zur Bestimmung der relativen
Dielektrizitätskonstante εr von Beton gemäß den eingangs genannten
Voraussetzungen erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, daß bei orts
fest positionierter Anordnung einer Radar-Sende- und einer
-Empfangsantenne das Übersprechsignal auf die Empfangsantenne einer
von der Sendeantenne in die Betonmasse abgestrahlten Radarwelle erfaßt
und zur Bestimmung der relativen Dielektrizitätskonstante innerhalb ei
nes vorgegebenen Zeitfensters, dessen frequenzabhängige Amplitudenver
schiebung seines Leistungsdichtespektrums mittels eines Algorithmus'
ermittelt wird.
Vorteilhafte Ergänzungen, Ausgestaltungen und anwendungsspezifische
Optimierungen des erfindungsgemäßen Verfahrens sind in abhängigen
Patentansprüchen definiert und/oder werden nachfolgend in näheren
Einzelheiten erläutert.
Die Erfindung geht von dem Grundgedanken aus, daß es möglich sein
müßte mit einem elektromagnetischen Sensor, der in der Lage ist, eine
Radarimpulswelle über eine Sendeantenne in ein bestimmtes Medium,
insbesondere in Beton, einzustrahlen, bei von der Sendeantenne beab
standet angeordneter Radarempfangsantenne, allein aus dem Über
sprechsignal eine befriedigende Aussage über die Dielektrizitätskonstante
des zu untersuchenden Mediums zu gewinnen.
Bei diesen Überlegungen stand die Entwicklung eines Verfahrens und
eines Sensors zur Ermittlung von Fremdkörpern in Baumaterialien, ins
besondere in Beton, im Vordergrund des Interesses. Sollen beispielsweise
Durchbrüche in einer Betonwand mittels Bohrhämmern hergestellt wer
den, so ist natürlich auch die Kenntnis von Bedeutung, in welcher Tiefe
von der Oberfläche, beispielsweise einer Betonwand, aus, ein eventuell
eingeschlossener Fremdkörper, z. B. ein Armierungseisen, eine Rohr
leitung oder dergleichen liegen. Wendet man hierzu eine Radarmessung
an, so ist es, um eine Tiefenskalierung der gewonnenen Radardaten
angeben zu können, notwendig, die Ausbreitungsgeschwindigkeit der
elektromagnetischen Wellen in dem untersuchten Medium zu kennen.
Diese ist mit der Gleichung
abhängig von der relativen Dielektrizitätskonstante εr, die mit dem Verfahren
nach der Erfindung ermittelt wird, wobei co die Lichtgeschwindigkeit in Luft
repräsentiert, also co = 3.108 m/s. Zusammen mit der gleichzeitig zu
ermittelnden und aufzuzeichnenden Laufzeit t und der Gleichung
s = v.t
läßt sich dann die Tiefe s eines verborgenen Fremdkörpers unterhalb der
Begrenzungsfläche der Betonwand im Bereich der vorgesehenen Durchbruch
stelle bzw. in dem vom elektromagnetischen Sensor erfaßten Flächenbereich
bestimmen.
Die Erfindung und vorteilhafte Einzelheiten werden nachfolgend unter Bezug
auf die Zeichnung in beispielsweiser Ausführungsform näher erläutert. Es
zeigen:
Fig. 1(c) in Gegenüberstellung zu den bereits oben erläuterten bekann
ten Meßanordnungen gemäß Fig. 1 (a) und Fig. 1 (b) die
benachbarte Anordnung eines Impulsradarsenders bzw. einer
Antenne 2 und eines Radarempfängers bzw. einer Empfangs
antenne 3, die - vorzugsweise als Baueinheit in einem gemein
samen Gehäuse untergebracht - auf eine äußere Begrenzungs
fläche einer Betonmasse aufgesetzt werden;
Fig. 2 den prinzipiellen Hardware-Aufbau eines Impuls-Radargerätes
zur Ermittlung der Dielektrizitätskonstante gemäß der Erfindung
bzw. zur Entdeckung von Fremdkörpern in einem untersuchten
Medium, insbesondere Beton;
Fig. 3 ein Flußdiagramm zur Erläuterung, wie die relative Dielektrizi
tätskonstante (relative Permittivität) bestimmt wird;
Fig. 4 in einem Signaldiagramm den zeitlichen Verlauf der Signalstärke
bzw. spektralen Leistungsdichte eines typischen mit der
Meßanordnung nach Fig. 1 (c) erfaßten Übersprechsignals; und
Fig. 5 eine zweidimensionale Darstellung der mit dem Verfahren nach
der Erfindung ermittelten relativen Dielektrizitätskonstante εr
von Beton in Abhängigkeit von der Frequenz bei unterschiedli
chen Feuchtegraden.
Bei Radarsystemen mit getrennter Sende-/Empfangseinheit mit einer Sendean
tenne 2 und einer Empfangsantenne 3, wie sie bei elektromagnetischen Senso
ren im Rahmen der Erfindung verwendet werden, kommt es bei der Aussendung
von Wellen, vorzugsweise von Radarimpulsen sehr kurzer Dauer, im Mikrowel
lenbereich zu einem in Fig. 1 (c) angedeuteten Übersprechsignal von der Sende
zur Empfangsantenne.
Das Funktionsprinzip eines Impulsradargerätes, das neben Stepped-Frequency-
Radar auch bei dem vorliegend beschriebenen Verfahren im Vordergrund des
Anwendungsinteresses steht, wird anhand der Fig. 2 beschrieben: Durch einen
getakteten Hochfrequenzgenerator 1 wird ein sehr kurzer Impuls mit einer
Länge bzw. Dauer von weniger als 1 ns erzeugt. Dieser Impuls wird durch die
Sendeantenne 2 als elektromagnetische Welle in das zu untersuchende Medium,
z. B. Beton, eingestrahlt. Die Reflexion oder Reflexionen an Dielektrizitäts
sprüngen, z. B. an den Übergängen von Beton zu Armierungseisen oder von
Beton zu Plastikrohr, werden durch die Empfangsantenne 3 aufgenommen und
durch einen über eine Abtaststeuerung 7 zeitabhängig steuerbaren HF-Verstär
ker 4 verstärkt. Nach Bandbegrenzung gelangt das Empfangssignal, im vor
liegenden Fall das Übersprechsignal, auf eine Abtast-/Halteschaltung 5, um
anschließend durch einen A/D-Wandler 6 digitalisiert und schließlich einer
Signalverarbeitung zugeführt zu werden. Das gesamte Impulsradargerät, also
die Sensoranordnung, zumindest aber die Sendeantenne 2 und die Empfangs
antenne 3, sind in einer gut handhabbaren, zum Aufsetzen auf eine
Begrenzungsfläche geeigneten Baueinheit zusammengefaßt. Der Aufbau des hier
zur Anwendung kommenden Impulsradargeräts ist prinzipiell bekannt und nicht
Gegenstand der Erfindung.
In Fig. 4 ist der Verlauf der Signalstärke des Übersprechsignals in Abhängigkeit
von der Laufzeit, gemessen vom Start der durch die Sendeantenne 2 abgestrahl
ten Impulswelle, dargestellt, bezogen auf eine Messung in Beton. Der charakte
ristische Bereich des Übersprechsignals ist grau hinterlegt. Gemäß der Erfin
dung wird in diesem Bereich die Frequenzabhängigkeit von der Feuchte des Be
tons ausgewertet bzw. die relative Dielektrizitätskonstante εr berechnet. Dabei
wird von der Beobachtung ausgegangen, daß sich das Übersprechsignal mit ei
ner gewissen Tiefenwirkung in der Oberfläche des Mediums, also des Betons,
ausbreitet und, ähnlich wie bei der Transmissionsmessung gemäß Lit. [2], die
Verschiebung der Amplitude im Frequenzbereich beobachten läßt. Bekanntlich
ist die Dielektrizitätskonstante εr von der Feuchte des Betons abhängig und so
mit als Ansatzpunkt für eine Bestimmung von εr aus dem Übersprechsignal ge
eignet.
Die Realisierung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird anhand der Fig. 3
erläutert: Aus dem rohen Meßsignal, also dem Übersprechsignal bei einem auf
eine Betonmasse aufgesetzten Radarsystem, wird das am Ausgang (Fig. 2) er
haltene Digitalsignal im Schritt A1 eingelesen. Sodann wird im Schritt A2 die
zeitabhängige Verstärkung herausgerechnet. Das sich ergebende Signal wird im
Schritt A3 tiefpaßgefiltert, woraufhin im Schritt A4 die zeitliche Positionierung
eines Zeitfensters bestimmt wird. Im Schritt A5 wird dann - wie nachfolgend er
läutert - ein autoregressives Modell des im Zeitfenster liegenden Signalanteils
bestimmt, aus dem sich dann im Schritt A6 mittels eines bestimmten Algorith
mus' die relative Permitivität bzw. relative Dielektrizitätskonstante εr bestimmen
läßt. Dabei wird vor allem die Mittenfrequenz des Übersprechsignals berück
sichtigt, weil diese besonders deutlich durch die Dielektrizitätskonstante des
unter der Antenne beobachteten Mediums beeinflußt wird.
Die Fig. 4 zeigt das Ergebnis einer Messung auf Beton, wobei der betrachtete
Zeitbereich t1 bzw. das betrachtete Zeitfenster des erhaltenen Übersprech
signals durch grauen Hintergrund angedeutet ist. Zur Bestimmung dieses Zeit
fensters wird im Signal das erste Maximum S1 bestimmt und die Länge oder
Dauer t1 des betrachteten Bereiches wird, bezogen auf S1, positioniert. Von
dem derart ausgeblendeten Ausschnitt des Signals im Zeitbereich wird jetzt ein
autoregressives Modell (AR-Modell) niedriger Ordnung, insbesondere zweiter
Ordnung
gebildet und daraus die Frequenzabhängigkeit von der Betonfeuchte im Ober
flächenbereich des analysierten Betonuntergrundes extrahiert. Wie dem Fach
mann bekannt, eignen sich autoregressive Modelle der hier in Rede stehenden
Art zur parametrischen Spektralabschätzung bestimmter Kategorien von Meß
signalen. Mittels des angewendeten Algorithmus werden in Gleichung Gl. 1 die
Koeffizienten aν errechnet, die zu den konjugiert komplexen Polen der Funktion
H(z) in der z-Ebene einer transformierten Darstellung des digitalen Signals
führen. Diese Pole werden jetzt mit der Funktion
in der s-Ebene mit s = σ + jω als fourrier- oder laplacetransformierte Darstellung
des digitalen, diskreten Signals dargestellt. Hieraus resultiert, wie sich aus dem
Diagramm der Fig. 5 ersehen läßt, jeweils ein Frequenzwert ω, der eine ein
deutige Abhängigkeit von der Feuchte des untersuchten Betons hat.
Bei dem angewendeten Algorithmus ist es von Vorteil, die Ordnung der AR-
Modelle so klein wie möglich zu halten, um Rechenzeit zu sparen. Außerdem ist
es wünschenswert, das Zeitfenster t1 für den betrachteten Ausschnitt des Über
sprechsignals so kurz wie möglich zu wählen. Dadurch wird zusätzlich eine
Unabhängigkeit von möglichen Reflexionen, die zu einem späteren Zeitpunkt im
Signal auftreten können, gegeben. Für eine praktische Anwendung des erfin
dungsgemäßen Verfahrens ist es von besonderem Vorteil, eine Art Orien
tierungskurve oder eine Vergleichskurve, die vorteilhafterweise in einer Look
up-Tabelle gespeichert wird, zur Verfügung zu haben. Zur Erstellung einer
solchen Vergleichskurve wird von einer Mehrzahl von Betonproben ausge
gangen, die den gesamten Bereich praktisch vorkommender Dielektrizitäts
konstanten abdecken, beispielsweise und insbesondere einen Bereich von 5.15 <
εr < 11.67. Von diesen Betonproben werden nun die Frequenzwerte ω mit dem
oben erläuterten Algorithmus, basierend auf den Gleichungen G1. 1 und Gl. 2
bestimmt und mit den realen εr-Werten dieser Proben in einem Diagramm auf
getragen, das die Fig. 5 wiedergibt.
Eine Interpolation mit einem Polynom zweiten Grades ergibt dann eine Funktion
εr(ω') mit folgender Form:
εr = -31.2994.ω'2 + 54.4410.ω' - 12.1229. Gl. 3
In diesem Polynom bezeichnet ω' die auf 1 GHz bezogene Frequenz ω. Mit dieser
Funktion gemäß Gl. 3 läßt sich nun die Dielektrizitätskonstante εr bei der
Untersuchung von Beton mit Mikrowellenbereichen in einer für übliche Anwen
dungen ausreichenden Tiefe von der Oberfläche aus dem Übersprechsignal mit
vergleichsweise hoher Genauigkeit bestimmen, wie die in Fig. 5 eingetragenen,
durch "x" markierten Werte aus einer Mehrzahl von Messungen von Signal
analysen zeigen.
Wendet man das erfindungsgemäße Verfahren in einem elektromagnetischen
Sensor zur Feststellung von Fremdkörpern in installierten Baumaterialien,
insbesondere in Beton an, so läßt sich zunächst über die oben angegebenen
Gleichungen nach Bestimmung der relativen Dielektrizitätskonstante εr durch
eine Korrelationsanalyse eine Tiefenbestimmung bzw. Tiefenskalierung für die
gewonnenen Radardaten erreichen, worauf anschließend eine Merkmals
bestimmung eines eventuell vorhandenen Fremdkörpers durch eine bestimmte
Signalanalysemethode möglich wird, die nicht Gegenstand der vorliegenden
Erfindung ist.
Lit. [1] Bungey et al., "The influence of concrete composition upon radar test
results"; Non-Destructive Testing in Civil Engineering, The British
Institute of Non-Destructive Testing, INSIHT, Vol. 39, No. 7, 1997, S.
4874-478
Lit. [2] Padaratz et al., "Coupling effects of radar antennae on concrete"; Non- Destructive Testing in Civil Engineering, The British Institute of Non- Destructive Testing, NDT-CE'97, Vo. 1, S. 237-245
Lit. [3] Berktold et al., "Subsurface moisture determination with the ground wave of GPR".; R. G. Plumb GPR'98 University of Kansas und via Internet: kgw & geoelek. geophysik. uni-muenchen.de
Lit. [4] Fisher et al. "Examples of reverse-time migration of single-channel, ground-penetrating radar profiles"; GEOPHYSICS, Vol. 57, No. 4, 1992, S. 577-586.
Lit. [2] Padaratz et al., "Coupling effects of radar antennae on concrete"; Non- Destructive Testing in Civil Engineering, The British Institute of Non- Destructive Testing, NDT-CE'97, Vo. 1, S. 237-245
Lit. [3] Berktold et al., "Subsurface moisture determination with the ground wave of GPR".; R. G. Plumb GPR'98 University of Kansas und via Internet: kgw & geoelek. geophysik. uni-muenchen.de
Lit. [4] Fisher et al. "Examples of reverse-time migration of single-channel, ground-penetrating radar profiles"; GEOPHYSICS, Vol. 57, No. 4, 1992, S. 577-586.
Claims (11)
1. Verfahren zur Bestimmung der relativen Dielektrizitätskonstante (εr) von
Beton, bei dem eine Radarwelle in eine Betonmasse eingestrahlt, das in der
Betonmasse an Fremdkörpern reflektierte Radarsignal erfaßt, elektronisch
voraufbereitet und einer Signalauswertung und -bewertung unterworfen wird,
dadurch gekennzeichnet, daß bei ortsfest positionierter Anordnung einer
Radar-Sendeantenne (2) und einer -Empfangsantenne (3) das Übersprechsignal
auf die Empfangsantenne der von der Sendeantenne in die Betonmasse ab
gestrahlten Radarwelle erfaßt und zur Bestimmung der relativen Dielektrizitäts
konstante (εr) innerhalb eines vorgebbaren Zeitfensters (t1) dessen frequenz
abhängige Amplitudenverschiebung im Spektrum mittels eines Algorithmus'
ermittelt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das durch die
Empfangsantenne aufgenommene Übersprechsignal einer Korrektur seiner
zeitabhängigen Verstärkung und Tiefpaßfilterung unterworfen wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Zeit
fenster (t1) in Abhängigkeit von der zeitlichen Position eines ersten Maximums
(S1) des Leistungsdichtespektrums des Übersprechsignals bestimmt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Dauer
(t1) des Zeitfensters mindestens über die Dauer einer Folge von zwei Maxima
(S1, S3) des Übersprechsignals erstreckt wird.
5. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn
zeichnet, daß bei der analytischen Signalauswertung des Übersprechsignals
mittels des Algorithmus' aus dem durch das Zeitfenster (t1) festgelegten Aus
schnitt des Übersprechsignals im Zeitbereich ein autoregressives Modell gebildet
und daraus die Frequenzabhängigkeit der relativen Dielektrizitätskonstante (εr)
von der Feuchte der Betonmasse in deren oberflächennahen Bereichen bestimmt
wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß von dem
durch das gewählte Zeitfenster (t1) festgelegten Ausschnitt der spektralen
Leistungsverteilung des Übersprechsignals ein autoregressives Modell zweiter
Ordnung
gebildet und daraus die Frequenzabhängigkeit von der Feuchte der Betonmasse in deren oberflächennahen Bereichen bestimmt wird.
gebildet und daraus die Frequenzabhängigkeit von der Feuchte der Betonmasse in deren oberflächennahen Bereichen bestimmt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß zur Darstel
lung der relativen Dielektrizitätskonstante (εr) in Abhängigkeit von der Frequenz
die konjugiert komplexen Pole der Funktion H(z) in der z-Ebene bestimmt und
mit der Funktion s = 1n(z)/T in eine s-Ebene mit s = σ + jω mittels Fourrier- oder
Laplacetransformation transformiert werden, wobei mit a die elektromagnetische
Dämpfung und mit ω die Frequenz bezeichnet sind.
8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß für einen
vorgegebenen Wertebereich der Dielektrizitätskonstante (εr) von Beton, bezögen
auf eine Referenzfrequenz (ω'), unter Zugrundelegung eines Polynoms zweiten
Grades eine Interpolations-Vergleichskurve für die Abhängigkeit der Realwerte
der Dielektrizitätskonstante von der Frequenz gebildet wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß zur
Bestimmung der Vergleichskurve die Referenzfrequenz (ω') zu 1 GHz und der
vorgebbare Wertebereich der Dielektrizitätskonstante zu 5.51 < εr < 11.67
gewählt werden und für die Festlegung der Vergleichskurve das Polynom
εr = -31.2994.ω'2 + 54.4410.ω' - 12.1229
zugrundegelegt wird.
εr = -31.2994.ω'2 + 54.4410.ω' - 12.1229
zugrundegelegt wird.
10. Anwendung des Verfahrens zur Bestimmung der relativen Dielektrizitäts
konstante (εr) nach einem der vorstehenden Ansprüche in einem Verfahren zur
Tiefenskalierung von Radardaten über die Bestimmung der Ausbreitungsge
schwindigkeit der Radarwelle in Beton mittels der Beziehung
wobei mit co die Lichtgeschwindigkeit in Luft bezeichnet ist.
wobei mit co die Lichtgeschwindigkeit in Luft bezeichnet ist.
11. Anwendung des Verfahrens nach Anspruch 10 in einem elektromagne
tischen Sensor zur Feststellung von Fremdkörpern in installierten Baumateria
lien, insbesondere in Beton.
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US09/414,194 US6246354B1 (en) | 1998-10-15 | 1999-10-07 | Method of determining of permittivity of concrete and use of the method |
Applications Claiming Priority (3)
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DE19861055.6 | 1998-10-15 | ||
DE19861055 | 1998-10-15 | ||
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Publication Number | Publication Date |
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