DE19844082C1 - Verfahren zum Regenerieren eines NOx-Speicherkatalysators - Google Patents

Verfahren zum Regenerieren eines NOx-Speicherkatalysators

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Abstract

Zur verbrauchs- und emissionsoptimalen Regeneration eines NOx-Speicherkatalysators für eine Mager-Brennkraftmaschine wird die Konzentration der Regenerierungsmittel in Abhängigkeit des Signals (UL) eines stromab des NOx-Katalysators angeordneten Sauerstoffmeßfühlers während der Regenerationsphase verändert. Damit ist eine Minimierung des Regenerationsmittelschlupfes erreichbar.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Regenerieren eines NOx-Speicherkatalysators gemäß dem Oberbegriff des Patentan­ spruches 1.
Um den Kraftstoffverbrauch von Kraftfahrzeugen mit ottomoto­ rischem Antrieb weiter zu reduzieren, kommen immer häufiger Brennkraftmaschinen zum Einsatz, die mit magerem Gemisch be­ trieben werden. Zur Erfüllung der geforderten Abgasemissions­ grenzwerte ist bei solchen Brennkraftmaschinen eine spezielle Abgasnachbehandlung notwendig. Dazu werden NOx-Speicherkata­ lysatoren verwendet. Diese NOx-Speicherkatalysatoren sind aufgrund ihrer Beschichtung während einer Speicherphase in der Lage, NOx-Verbindungen aus dem Abgas zu adsorbieren, die bei magerer Verbrennung entstehen. Während einer Regenerati­ onsphase werden die adsorbierten bzw. gespeicherten NOx- Verbindungen unter Zugabe eines Reduktionsmittels in unschäd­ liche Verbindungen umgewandelt. Als Reduktionsmittel für ma­ gerbetriebene Otto-Brennkraftmaschinen können CO, H2 und HC (Kohlenwasserstoffe) verwendet werden. Diese werden durch kurzzeitigen Betrieb der Brennkraftmaschine mit einem fetten Gemisch erzeugt und dem NOx-Speicherkatalysator als Abgaskom­ ponenten zur Verfügung gestellt, wodurch die gespeicherten NOx-Verbindungen im Katalysator abgebaut werden.
Der Speicherwirkungsgrad eines solchen NOx-Speicherkatalysa­ tors hängt von zahlreichen, in der Literatur beschriebenen Einflußgrößen ab. Eine primäre Einflußgröße stellt der Kata­ lysatorbeladungsgrad dar, d. h. mit zunehmender Dauer der Ma­ gerphase und daraus resultierenden Speicherung von NOx nimmt der Speicherwirkungsgrad kontinuierlich ab, so daß unter Be­ rücksichtigung der Abgasgrenzwerte oder weiterer Betriebsbe­ dingungen eine Umschaltung in den Fett- d. h. in den Regenera­ tionsbetrieb notwendig wird. An den Regenerationsbetrieb wer­ den aus verbrauchs- bzw. emissionsrelevanten Gründen folgende Forderungen gestellt:
  • - Für eine verbrauchseffiziente und emissionsgünstige Regene­ ration des NOx-Speicherkatalysators sollten die Regenerati­ onsmittel möglichst zügig eingebracht werden, d. h. es sollte ein möglichst fettes, unter der Bedingung der Fahrbarkeit akzeptables Gemisch (z. B. Lambda = 0,7-0,8) gewählt werden.
  • - Es sollte bei der, durch den Regenerationsbetrieb auftre­ tenden NOx-Desorptionsspitze aus emissionsrelevanten Grün­ den eine möglichst kleine Menge NOx an die Umwelt abgegeben werden.
  • - Die Menge an aus dem Nox-Speicherkatalysator austretenden Regenerationsmittel bei einem Regenerationsmitteldurchbruch sollte möglichst gering ausfallen.
Die Umsetzung dieser primären Anforderungen an eine optimale Regenerationsphase werden durch jede Ungenauigkeit in der be­ rechneten Beladungsmenge zu den Zeitpunkten der Umschaltung und bei jeder Ungenauigkeit der Regenerationsmittelbedarfser­ mittlung erheblich erschwert.
Bekannte Lösungen dieses Problems basieren auf einer in ihrer Art variierenden Modellrechnung zur Ermittlung der aktuellen Beladung und des Regenerationsmittelbedarfs bzw. der Regene­ rationsdauer, wobei die Güte des Modells (Struktur und Kali­ bration) die Güte der Lösung des oben beschriebenen Problems vorgibt (z. B. DE 195 17 168 A1).
Aus der EP 0 597 106 A1 ist ein Verfahren zur Regeneration eines NOx-Speicherkatalysators bekannt, bei dem die vom NOx- Speicherkatalysator adsorbierte Menge an NOx-Verbindungen in Abhängigkeit von Betriebsdaten der Brennkraftmaschine berech­ net wird. Bei Überschreiten einer vorbestimmten Grenzmenge von im NOx-Speicherkatalysator gespeichertem NOx wird eine Regenerationsphase eingeleitet. Auf diese Weise ist jedoch ein zuverlässiges Einhalten der Abgasemissionsgrenzwerte nicht gewährleistet.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren anzu­ geben, mit dem der Regenerationsmittelbedarf nahezu ver­ brauchs- und emissionsoptimal ermittelt und somit der Um­ schaltzeitpunkt von Fettbetrieb zu Magerbetrieb möglichst ex­ akt bestimmt werden kann.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des Patentanspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.
Die Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens liegen darin, daß die Regenerationsmittelmenge in Abhängigkeit vom Sauer­ stoffgehalt im Abgas variiert wird. Des weiteren dient der Sauerstoffgehalt im Abgas zur Triggerung der Umschaltung von Mager- auf Fettbetrieb und erhöht damit die Genauigkeit der Dosierung der Regenerationsmittel. Die Nutzung eines entspre­ chenden Sondensignals über den Sauerstoffgehalt im Abgas stromabwärts des NOx-Speicherkatalysators kompensiert alle auftretenden Ungenauigkeiten einer Streuung der realen NOx- Beladung des NOx-Speicherkatalysators, da nur solange Regene­ rationsmittel über den Fettbetrieb zur Verfügung gestellt wird, solange diese aktiv am Abbau der im Katalysator gespei­ cherten NOx beteiligt sind.
Unter Einbeziehung eines solchen Sondensignals nach dem NOx- Speicherkatalysator kann die Regenerationsmittelmenge zu Be­ ginn der Regeneration verbrauchs- und emissionsoptimal ge­ wählt werden (LAM_SOLL = 0,7 bis 0,8). Sinkt der Sauerstoff­ gehalt im Abgas gegenüber dem zu Beginn der Regeneration er­ zielten Maximalwerts mit der Dauer der Regeneration marginal jedoch kontinuierlich ab, wird der Regenerationsmittelmenge schrittweise bis nahe dem Wert Null, entsprechend einem Lambdawert = 1 angepaßt. Diese Variation der Regenerations­ mittelmenge ermöglicht eine Minimierung des Regenerationsmit­ teldurchbruchs durch eine an den Sauerstoffgehalt des Abgases geknüpfte Feindosierung der Regenerationsmittel.
Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Brennkraftmaschi­ ne mit einem NOx-Speicherkatalysator,
Fig. 2 ein Diagramm zeitlicher Verläufe verschiedener Signa­ le für eine Regeneration ohne Variation der Luftzahl Lambda während des Fett-Betriebes der Brennkraftma­ schine und
Fig. 3 ein Diagramm zeitlicher Verläufe verschiedener Signa­ le für eine Regeneration mit Variation der Luftzahl Lambda während des Fett-Betriebes der Brennkraftma­ schine.
In Fig. 1 ist in Form eines Blockschaltbildes eine Brenn­ kraftmaschine mit einer Abgasnachbehandlungsanlage gezeigt, bei der das erfindungsgemäße Verfahren angewendet wird. Dabei sind nur die Teile und Komponenten dargestellt, die zum Ver­ ständnis der Erfindung nötig sind.
Eine Brennkraftmaschine 10 weist einen Ansaugtrakt 11 und ei­ nen Abgastrakt 12 auf. Im Ansaugtrakt 11 ist eine Kraftstoff­ zumeßeinrichtung vorhanden, von der nur ein Einspritzventil 13 schematisch dargestellt ist. Alternativ zur Einspritzung in das Saugrohr kann der Kraftstoff auch direkt in die Zylin­ der der Brennkraftmaschine eingespritzt werden (Direktein­ spritzung). Im Abgastrakt 12 ist eine Abgasnachbehandlungsan­ lage für mageres Abgas vorgesehen. Sie besteht aus einem mo­ tornahen 3-Wege Katalysator 14, auch als Vorkatalysator be­ zeichnet und einem in Strömungsrichtung des Abgases nachge­ schalteten NOx-Speicherkatalysator 15. Bei der Auswahl und Dimensionierung des Vorkatalysators 14 ist neben dem Light- off-Verhalten auch das Sauerstoffspeichervermögen zu berück­ sichtigen. Vorteilhaft ist eine minimierte O2-Speicherkapa­ zität, damit die während des Fettbetriebes bereitgestellte Regenerationsmittelmenge möglichst unvermindert dem NOx- Speicherkatalysator 15 zur Verfügung steht. Die bereits weit­ gehende Oxidation von HC und CO im Vorkatalysatör 14 während des Magerbetriebes der Brennkraftmaschine wirkt sich günstig auf den NOx-Speicherwirkungsgrad aus.
In der Beschichtung des NOx-Speicherkatalysators 15 ist durch die Edelmetallbestandteile die 3-Wege-Funktion für den stöchiometrischen Betriebsbereich mit integriert.
Die Minimalkonfiguration der Sensorik für die Abgasnachbe­ handlungsanlage beinhaltet einen Sauerstoffmeßaufnehmer 16 stromaufwärts des Vorkatalysators 14, einen Temperatursensor 17 im Verbindungsrohr zwischen Vorkatalysator 14 und NOx- Speicherkatalysator 15 nahe am Eintrittsbereich desselben und einen weiteren Sauerstoffmeßaufnehmer 18 stromabwärts des NOx-Speicherkatalysators 15.
Als Sauerstoffmeßaufnehmer 16 wird vorzugsweise eine Breit­ band-Lambdasonde eingesetzt, welche in Abhängigkeit des Sau­ erstoffgehaltes im Abgas ein stetiges, z. B. lineares Aus­ gangssignal abgibt. Mit dem Signal dieser Breitband-Lambda­ sonde 16 wird die Luftzahl während des Magerbetriebes und während der Regenerationsphase mit fettem Gemisch entspre­ chend der Sollwertvorgaben eingeregelt. Diese Funktion über­ nimmt eine an sich bekannte Lambdaregelungseinrichtung 19, die vorzugsweise in eine den Betrieb der Brennkraftmaschine 10 steuernde Steuerungseinrichtung 20 integriert ist. Solche elektronischen Steuerungseinrichtungen, die in der Regel ei­ nen Mikroprozessor beinhalten und die neben der Kraftstoffe­ inspritzung und der Zündung noch eine Vielzahl weiterer Steu­ er- und Regelaufgaben, u. a. auch die Steuerung der Abgasnach­ behandlungsanlage übernehmen, sind an sich bekannt, so daß im folgenden nur auf den im Zusammenhang mit der Erfindung rele­ vanten Aufbau und dessen Funktionsweise eingegangen wird. Insbesondere ist die Steuerungseinrichtung 20 mit einer Spei­ chereinrichtung 21 verbunden, in dem u. a. ein Kennlinie und verschiedene Schwellenwerte gespeichert sind, deren jeweilige Bedeutung anhand der Beschreibung der nachfolgenden Figuren noch näher erläutert wird.
Zur Regelung des Kraftstoff-/Luftgemisches der Brennkraftma­ schine im optimalen Lambda-Fenster während des stöchiometri­ schen Betriebs ist das Signal des nach dem NOx-Speicherkata­ lysator 15 angeordneten Sauerstoffmeßaufnehmers 18 als Füh­ rungssonde erforderlich. Als Sauerstoffmeßaufnehmer 18 dient vorzugsweise eine binäre Lambdasonde (2-Punkt-Lambdasonde) auf der Basis von Zirkonoxid ZrO2, die bei einem Lambdawert λ = 1 bezüglich ihres Ausgangssignales eine Sprungcharakteri­ stik aufweist. Dieses Sondensignal der nach dem NOx- Speicherkatalysator angeordneten Lambdasonde wird auch zur Steuerung der Speicherregeneration und zur Adaption von Mo­ dellgrößen wie z. B. der Sauerstoff- bzw. NOx-Speicherkapa­ zität eingesetzt.
Anstelle der binären Lambdasonde als Sauerstoffmeßaufnehmer 18 können zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens auch andere Sensoren verwendet werden, die ein der Sauer­ stoffkonzentration stromabwärts des NOx-Speicherkatalysators 15 entsprechendes Signal abgeben. So kann neben einer Breit­ band-Lambdasonde (stetige Lambdasonde) insbesondere auch ein NOx-Sensor eingesetzt werden, aus dessen Ausgangssignal sich eine die Sauerstoffkonzentration im Abgas repräsentierende Größe ableiten läßt. Ein solcher Meßaufnehmer ist beispiels­ weise aus N. Kato et al., "Performance of Thick Film NOx Sen­ sor on Diesel and Gasoline Engines", Society of Automotive Engineers, Publ. No.970858 bekannt. Das Signal eines solchen amperometrischen NOx-Meßaufnehmers gibt den Lambda-Wert bzw. die Sauerstoffkonzentration im Abgas wieder und weist Zwei­ punktverhalten auf, d. h. im Bereich vom Lambda = 1 ändert sich das Signal bei geringen Lambdaänderungen stark.
Die Temperatur des NOx-Speicherkatalysators, die zur ver­ brauchs- und emissionsoptimalen Steuerung des Systems erfor­ derlich ist, wird mittels eines Temperaturmodells aus dem Sensorsignal des Temperatursensors 17 errechnet. Basierend auf diesem Meßsignal werden auch Katalysatorheiz- bzw. Kata­ lysatorschutzmaßnahmen eingeleitet. Alternativ hierzu kann die Temperatur des NOx-Speicherkatalysators 15 auch direkt gemessen werden, indem ein Temperatursensor unmittelbar im Gehäuse desselben angeordnet wird.
Die Steuerungseinrichtung 19 ist ferner über eine nur schema­ tisch dargestellte Daten- und Steuerleitung 22 mit weiteren, der Brennkraftmaschine zugeordneten Meßaufnehmern und Aktoren verbunden.
Die nachfolgenden Figuren veranschaulichen den Regenerations­ mitteldurchbruch bei einer Regeneration des NOx-Speicher­ katalysators 15 ohne Anpassung der Regenerationsmittel (Fig. 2) und mit Anpassung der Regenerationsmittel (Fig. 3).
Fig. 2 zeigt den zeitlichen Verlauf des Ausgangssignals UL des Sauerstoffmeßaufnehmers 18, in diesem Fall das Signal ei­ ner binären Lambdasonde vor, während und nach einer Regenera­ tionsphase des NOx-Speicherkatalysators 15. Die elektrische Beschaltung dieser binären Lambdasonde ist dabei so, daß sie bei Sauerstoffüberschuß im Abgas (Magerbetrieb) eine niedrige Ausgangsspannung und bei Sauerstoffmangel (Fettbetrieb) eine höhere Ausgangsspannung abgibt.
Weiter ist in dieses Diagramm der Verlauf des Lambdasollwer­ tes LAM_SOLL eingezeichnet, mit dem die Brennkraftmaschine betrieben werden soll. Vor Einleitung einer Regenerationspha­ se des NOx-Speicherkatalysators 18 wird die Brennkraftmaschi­ ne mit einem mageren Gemisch (LAM_SOLL = 1,4) betrieben. Zu Be­ ginn der Regenerationsphase zum Zeitpunkt t0 springt der Lambdasollwert LAM_SOLL von diesem Wert LAM_SOLL = 1,4 auf ei­ nen Wert, der fettes Gemisch anzeigt (LAM_SOLL = 0,8). Während der gesamten Regenerationsphase wird die Luftzahl Lambda LAM_SOLL konstant gehalten. Nach Abschluß der Regenerati­ onsphase zum Zeitpunkt t1 wird die Brennkraftmaschine wieder mit magerem Gemisch betrieben.
Ferner sind im Diagramm nach Fig. 2 noch die zeitliche Kon­ zentration der Regenerationsmittel Kohlenwasserstoff HC_down und Kohlenmonoxid CO_down stromabwärts des NOx-Speicher­ katalysators 15 eingetragen. Die Fläche, die von dem Kurven­ verlauf des CO_down -Signals und der Zeitachse t eingeschlos­ sen wird, kann als Maß für die Menge an durchgebrochenen Re­ generationsmittel (Regenerationsmittelschlupf) betrachtet werden.
Das Diagramm nach Fig. 3 zeigt die Verläufe derselben Signa­ le wie in Fig. 2, für den Fall, daß die Regenerationsmittel­ konzentration während der Regenerationsphase des NOx- Speicherkatalysators 15 in Abhängigkeit des Ausgangssignals des Sauerstoffmeßaufnehmers 18 stromabwärts des NOx- Speicherkatalysators variiert wird.
Zur Ermittlung des Sauerstoffgehaltes nach dem NOx-Speicher­ katalysator 15 wird wieder das Signal einer binären Lambdasonde (ZrO2-Sonde) verwendet. Da die Brennkraftmaschine vor Einleitung der Regenerationsphase mit einem mageren Ge­ misch (LAM_SOLL = 1,4) betrieben wurde, erreicht zu Beginn der Regeneration dieses Sondensignal bei einem Regenerations­ lambda LAM_SOLL = 0,8 einen Wert von typisch 0,08 Volt (Indikator für Sauerstoffüberschuß im Abgas stromab des NOx- Speicherkatalysators). Der angegebene Wert ist von verschie­ denen Einflüßen abhängig, insbesondere von der Abgastempera­ tur und gilt somit für einen bestimmten Sondentyp bei einer bestimmten Abgastemperatur. Dieser Wert wird zum Zeitpunkt des Beginns der Regenerationsphase erfaßt und in der Spei­ chereinrichtung 21 der elektronischen Steuerungseinrichtung 20 als Minimalwert UL_MIN gespeichert.
Bei Fortschreiten der Regeneration steigt das Sondensignal UL langsam gegenüber dem Minimalwert an. Durch den Vergleich mit dem gespeicherten Minimalwert UL_MIN kann nun mit Hilfe einer Anpassung des Wertes LAM_SOLL eine Verringerung der Regenera­ tionsmittelmenge durchgeführt werden. Hierzu wird das Signal der binären Lambdasonde in festen Zeitabständen (Abtastraster) erfaßt und die Differenz ΔUL zwischen dem ge­ speicherten Minimalwert UL_MIN und dem aktuell vorliegenden Wert UL gebildet. Anschließend wird zu dieser Differenz ΔUL aus einer Kennlinie KF, die in der Speichereinrichtung 21 ab­ gelegt ist, ein zugehöriger Wert Δλ für eine Verschiebung des Lambdawertes LAM_SOLL in Richtung zu einem mageren Gemisch ausgelesen. Durch eine solche Verschiebung des Lambdawertes in Richtung mageres Gemisch (Bereich I in Fig. 3) wird die Konzentration der Regenerationsmittel abgesenkt. Steigt das Signal UL relativ stark an, ist also die Differenz ΔUL rela­ tiv groß, so erfolgt auch die Anpassung des Lambdawertes LAM_SOLL stärker an den stöchiometrischen Wert (Bereich II in Fig. 3) und bleibt dann in der Nähe dieses Wertes (λ ≈ 0,98-0,99) solange bis der Reduktionsmitteldurchbruch erreicht ist, d. h. bis ein vorgegebener Schwellenwert SW2 für die Dif­ ferenz ΔUL, bei dem die Regeneration abgebrochen werden soll, überschritten wird.
Überschreitet die Differenz ΔUL den vorgegebenen Schwellen­ wert SW2, d. h. der Sauerstoffgehalt im Abgas nach dem NOx- Speicherkatalysator ist nahezu Null und es folgt unmittelbar ein Regenerationsmitteldurchbruch, erfolgt unmittelbar die Umschaltung zum Magerbetrieb.
In einer einfacheren Ausgestaltung der Erfindung erfolgt kei­ ne kontinuierliche Anpassung des Lambdasollwertes LAM_SOLL mittels der Kennlinie KF, sondern bei Erreichen eines ersten Schwellenwertes SW1 der Differenz ΔUL wird der Lambdasollwert LAM_SOLL unmittelbar in die Nähe λ = 1, beispielsweise auf 0,97 gestellt und bei Erreichen eines zweiten Schwellenwertes SW2, der deutlich höher liegt als der erste, wird auf Magerbetrieb umgeschaltet.
Die funktionelle Zuordnung zwischen Differenz ΔUL der Aus­ gangsspannung UL und der Lambdaverschiebung Δλ, sowie die Hö­ he der Schwellenwerte SW1, SW2 werden experimentell ermit­ telt.
Der Vergleich der Diagramme nach den Fig. 2 und 3 zeigt, daß eine Anpassung der Regenerationsmittel über eine Verstel­ lung des Lambda-Sollwertes LAM_SOLL in Abhängigkeit des Si­ gnals des Sauerstoffmeßaufnehmers nach dem NOx-Speicherkata­ lysators zu einer deutlich kleineren Fläche unter dem CO_down-Signal führt. Dies bedeutet, daß der Regenerationmit­ teldurchbruch bedeutend geringer ausfällt.

Claims (9)

1. Verfahren zum Regenerieren eines NOx-Speicherkatalysators (15),
  • 1. der im Abgastrakt (12) einer zumindest teilweise mit Luft­ überschuß betriebenen Brennkraftmaschine (10) angeordnet ist und der
  • 2. NOx während einer Speicherphase adsorbiert, wenn die Brenn­ kraftmaschine (10) mit einem mageren Luft-Kraftstoff- Verhältnis betrieben wird,
  • 3. der in einer Regenerationsphase unter Zugabe von Regenerati­ onsmittel das gespeicherte NOx katalytisch umsetzt, wobei
  • 4. die Regenerationsmittel durch gegenüber der Speicherphase kurzzeitigen Betrieb der Brennkraftmaschine (10) mit stöchiometrischem oder fettem Luft-Kraftstoff-Verhältnis (LAM_SOLL) bereitgestellt werden,
  • 5. mit einem die Sauerstoffkonzentration im Abgas stromabwärts des NOx-Speicherkatalysators (15) erfassenden Meßaufnehmer (18),
dadurch gekennzeichnet, daß die Konzentration der Regenerationsmittel während der Regene­ rationsphase in Abhängigkeit von der erfassten Sauerstoffkon­ zentration verändert wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Konzentrationsänderung der Regenerationsmittel durch Ändern des Luft-Kraftstoff-Verhältnisses (LAM_SOLL) in Richtung ma­ geres Gemisch erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Konzentration der Regenerationsmittel schrittweise in Rich­ tung mageres Gemisch verändert wird.
4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß
  • 1. das die Information über die Sauerstoffkonzentration bein­ haltende Ausgangssignal (UL) des Meßaufnehmers (18) zu Be­ ginn der Regenerationsphase erfasst wird und dieser Wert als Minimalwert (UL_MIN) abgespeichert wird,
  • 2. während der Regenerationsphase das Ausgangssignal (UL) des Meßaufnehmers (18) in bestimmten Abständen erfasst und je­ weils die Differenz (ΔUL) zwischen aktuellem Wert (UL) und Minimalwert (UL_MIN) gebildet wird und
  • 3. in Abhängigkeit des Wertes der Differenz (ΔUL) die Luftzahl (LAM_SOLL) verändert wird bis das Ausgangssignal (UL) einen Schwellenwert (SW2) erreicht und anschließend auf stöchiome­ trischen oder mageren Betrieb der Brennkraftmaschine (10) umgeschaltet wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß ab­ hängig von der Differenz (ΔUL) aus einem Kennfeld (KF) einer Speichereinrichtung (21) einer der Brennkraftmaschine (10) zugeordneten Steuerungseinrichtung (20) Werte für die Ver­ schiebung (Δλ) des Luft-Kraftstoffverhältnisses (LAM_SOLL) in Richtung mageres Gemisch ausgelesen werden.
6. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
  • 1. das die Information über die Sauerstoffkonzentration bein­ haltende Ausgangssignal (UL) des Meßaufnehmers während der Regenerationsphase das Ausgangssignal (UL) des Meßaufnehmers (18) in bestimmten Abständen erfasst wird,
  • 2. mit einem ersten Schwellenwert (SW1) verglichen wird und bei Überschreiten dieses Schwellenwertes (SW1) das Luft- Kraftstoffverhältnis (LAM_SOLL) in Richtung mageres Gemisch in die Nähe des Wertes für stöchiometrisches Gemisch ver­ schoben wird,
  • 3. das Ausgangssignal (UL) weiterhin erfasst wird und bei Über­ schreiten eines zweiten Schwellenwertes (SW2) auf stöchiome­ trischen oder mageren Betrieb der Brennkraftmaschine (10) umgeschaltet wird.
7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Meßaufnehmer (18) eine binäre Lambdasonde verwendet wird, die bei einem Lambdawert gleich 1 bezüglich ihres Ausgangssignals eine Sprungcharakteristik aufweist.
8. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Meßaufnehmer (18) eine Breitbandlambdasonde verwendet wird, welche in Abhängigkeit vom Sauerstoffgehalt im Abgas ein ste­ tiges Ausgangssignal abgibt.
9. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Meßaufnehmer (18) ein NOx-Sensor verwendet wird, aus dessen Ausgangssignal ein die Sauerstoffkonzentration repräsentie­ rende Größe abgeleitet wird.
DE19844082A 1998-09-25 1998-09-25 Verfahren zum Regenerieren eines NOx-Speicherkatalysators Expired - Fee Related DE19844082C1 (de)

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