DE19820844A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Korrektur von Meßwertverfälschungen bei invasiven Druckmessungen mit flüssigkeitsgefüllten Systemen - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Korrektur von Meßwertverfälschungen bei invasiven Druckmessungen mit flüssigkeitsgefüllten SystemenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung
zur Korrektur von Meßwertverfälschungen bei invasiven Druck
messungen mit einem flüssigkeitsgefüllten System, bei denen
der gemessene Druck über das flüssigkeitsgefüllte System zu
einem externen Druckwandler geleitet wird, der das Druck
signal in ein elektrisches Signal umwandelt.
Im Zusammenhang mit der invasiven Druckmessung werden seit
Jahrzehnten flüssigkeitsgefüllte Systeme zur intravenösen
und intraarteriellen Druckmessung eingesetzt. Häufige
Anwendung finden solche, auch als Katheter bezeichneten
Systeme in der invasiven Kardiologie, der Intensivmedizin
und in der Anästhesie, wo sie zur exakten Druckmessung
eingesetzt werden. Ein Einsatz ist insbesondere sinnvoll
für Impedanzmessungen am arteriellen Gefäßsystem oder Ablei
tungen des Drucks nach der Zeit (dp/dt) zur Messung der iso
volumischen Kontraktionskraft oder von Relaxationsstörungen
der Herzkammern. Hierfür müssen Resonanzen der Original
drucksignale bis etwa 30 Hz originalgetreu, also Phasen-
und amplitudengetreu, analysiert werden können.
Bei der invasiven Katheterdiagnostik erfolgt die Druckmes
sung an einem bestimmten Ort im Kreislauf über ein flüssig
keitsgefülltes System mit einem extern (d. h. außerhalb des
Patientenkörpers) angebrachten Druckwandler. Abhängig von
der Länge, dem Querschnitt, dem Aufbau und den elastischen
Materialeigenschaften dieser Systeme kommt es zu unter
schiedlichen Resonanzen, Dämpfungen und Energieverlusten
des Druckeingangssignals an der Katheterspitze.
Um diese Verfälschungen entlang des Übertragungsweges zu
vermeiden, wurde der Druckwandler in die Spitze des Kathe
ters integriert und das gewandelte Signal über eine elektri
sche Leitung aus dem Körper herausgeführt. Diese Lösung ist
als Tipdrucksensorkatheter bekannt. Nachteilig an dieser
Form der Druckmessung ist, daß Tipdrucksensorkatheter sehr
teuer sind und bezüglich der Form und Größe nur eine sehr
begrenzte Palette von Variationen aufweisen. Diese Lösung
konnte sich deshalb nur auf dem wissenschaftlichen Sektor
begrenzt etablieren.
Eine weitere Möglichkeit zur Kompensation von Meßwertverfäl
schungen besteht darin, das System als eine einfache erzwun
gene Schwingung (forced oscillation) im physikalischen Sinn
zu betrachten und eine Korrektur der Übertragungsfunktion
dieses Systems 2. Ordnung nach Ermittlung der Resonanzfre
quenz und des Dämpfungskoeffizienten mittels einer analogen
elektrischen Schaltung oder eines entsprechenden numeri
schen Algorithmus durchzuführen. Die Nachteile dieses Ansat
zes sind, daß die Betrachtung als System 2. Ordnung eine
starke Vereinfachung der tatsächlichen Physik des Systems
darstellt, in dem insbesondere bei komplexeren Systemen
Mehrfachresonanzen auftreten können. Die Übertragungsfunkti
on ist für jedes konkrete System, auch bei üblichen und häu
figen Veränderungen wie Austausch des Katheters im System,
im Prinzip neu zu bestimmen, wobei die Bestimmung der
Übertragungsfunktion mittels Spültest oder Rechtecktest am
Patienten problematisch ist. Die Übertragungsfunktion ist
ferner abhängig von der Elastizität des Systems und die wie
derum ist abhängig vom Füllungsdruck, den in der Flüssig
keit gelösten Gasen und Materialeigenschaften des Systems.
Schließlich ist die Bedienung dieser Systeme sehr kompli
ziert.
Eine weitere auf dem Markt eingeführte Verfahrensweise ist
der Einsatz speziell- konfigurierter und durch in vitro
Testuntersuchungen flüssigkeitsmechanisch optimierter, voll
ständiger Systeme mit einem Druckwandler, Schlauch, Dreiwe
gehahn, Hahnenbank, Katheter und eventuell Dämpfungsglied.
Nachteilig an diesem Verfahren ist, daß der Testaufwand
sehr hoch ist und daß in der invasiven Kardiologie eine
extrem große Vielfalt von Systemen zum Einsatz kommt, die
den Einsatz dieses Verfahrens limitiert. Weiterhin ist ein
Abschalten dieser Dämpfung zum Ausschluß einer Dämpfung
durch Blut oder Luft im System nicht möglich. Die Sehgewohn
heiten des Katheterpersonals verbinden mit Dämpfung ein un
zureichend gespültes System und würden ein solch gedämpftes
System leicht mißdeuten.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein bezüglich
der Korrektur von Meßwertverfälschungen verbessertes Verfah
ren und eine Vorrichtung zur invasiven Druckmessung mit
flüssigkeitsgefüllten Systemen bereitzustellen, die kosten
günstig und vielseitig einsetzbar sind.
Erfindungsgemäß wird die Aufgabe durch ein Verfahren mit
den Merkmalen des Anspruches 1 und eine Vorrichtung zur
Durchführung des Verfahrens mit den Merkmalen des Anspruchs
39 gelöst.
Das erfindungsgemäße Verfahren erlaubt eine phasen- und
amplitudengetreue Korrektur des Druckverlaufes durch die
schlagbezogene Auswertung und Bearbeitung des Signals
mittels der digitalen Fourieranalyse. Andere Korrekturver
fahren sind nur unzureichend in der Lage, die unterschiedli
chen Frequenzen der Herzschläge zu berücksichtigen.
Das Korrekturverfahren ist für eine Vielzahl von Systemen
einsetzbar, wodurch der finanzielle und apparative Aufwand
bei invasiven Druckmessungen verringert wird. Weiterhin
entfallen bauartbedingte Restriktionen, so daß die für-den
Patienten optimalen Systeme bzw. Katheter eingesetzt werden
können, ohne auf entsprechende Genauigkeit verzichten zu
müssen.
Die Ausgabe an verschiedene Auswerte- bzw. Anzeigeeinheiten
ermöglicht eine schnelle und umfassende Auswertung der
Daten. Eine Korrektur der Signale ist sowohl online als
auch offline möglich.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung werden
die Korrekturdaten, die auf der Grundlage von Referenzdruck
messungen ermittelt wurden, aus einer Korrekturdatensatzma
trix abgerufen, wodurch eine Vielzahl von Datensätzen
schnell und einfach zugänglich gemacht wird. Um die Zahl
der empirisch ermittelten Korrekturdatensätze in einer
wirtschaftlich vertretbaren Größenordnung zu halten, wird
bei Fehlen des exakt passenden Datensatzes eine Interpolati
on zwischen den nächstliegenden Datensätzen durchgeführt.
Um ein möglichst zutreffendes korrigiertes Signal zu erhal
ten,ist sowohl eine Phasen- als auch eine Amplitudenkorrek
tur vorgesehen, wobei es sich als vorteilhaft erwiesen hat,
eine Phasenkorrektur des Signals nur an den Stellen durchzu
führen, wo daß Signal eine Amplitude aufweist.
Zur Ermittlung der Korrekturdatensätze werden in einer
Ausgestaltungsform der Erfindung die Katheterspitze in eine
druckbeaufschlagbare Vorrichtung eingeführt und diese Vor
richtung wird mit unterschiedlichen Mitteldrücken und Fre
quenzen beaufschlagt. In getrennten Messungen wird der
Mitteldruck in definierten äquidistanten Schrittweiten und
die niedrigste Frequenz (Grundfrequenz) des Frequenzgemi
sches in ebenfalls definierten äquidistanten Schrittweiten
variiert. Diese Einstellungen ergeben ein Mitteldruck-Fre
quenz-Koordinatengitter, was die Basis für die Korrekturda
tensatzmatrix darstellt. Alternativ dazu wird die Übertra
gungscharakteristik mittels eines weißen Frequenzrauschens
bestimmt und die Korrektur erfolgt mittels Dekonvolution
des Ausgangssignals mit der Übertragungsfunktion. Eine Refe
renzdruckmessung erfolgt mit einem anderen Meßsystem, vor
zugsweise mit einem Tipdrucksensorkatheter.
Es hat sich bezüglich des Rechenaufwandes und der Korrektu
rergebnisse als günstig herausgestellt, daß zur Ermittlung
der Korrekturdatensätze für die Systemanregung ein definier
tes Signal in Gestalt eines Frequenzgitter verwendet wird.
Basierend auf einer Grundschwingung, die aus rechentechni
schen Gründen vorteilhafterweise im Bereich zwischen 0,1
und 1 Hz liegt, wird das System mit äquidistanten harmoni
schen Oberschwingungen angeregt. Aus einer festgelegten
Obergrenze ergibt sich somit die Anzahl der erforderlichen
Anregungsfrequenzen. Als eine physiologisch sinnvolle
Obergrenze der Anregungsfrequenz haben sich 40 Hz her
ausgestellt.
In getrennten Messungen wird der Mitteldruck in definierten
äquidistanten Schrittweiten variiert. Diese Einstellungen
ergeben einen Satz von Korrekturdatensätzen für verschiede
ne Mitteldrücke. Eine Referenzdruckmessung erfolgt, wie
gehabt, mit einem anderen Meßsystem.
Um eine Übereinstimmung der Spektrallinien des zu korrigie
renden Signals mit denen des Korrekturdatensatzvektors zu
erreichen, wird das Drucksignalsegment so oft vervielfacht,
bis sich ein Verhältnis zwischen der Abtastrate und der Kur
venstücklänge ergibt, das der Auflösung des Korrekturdaten
satzes entspricht. Bei Nichtentsprechen der Auflösung wird
zweckmäßigerweise das nächstkleinere Verhältnis zwischen
der Abtastrate und der Kurvenstücklänge eingestellt und die
Zuordnung zu den Spektrallinien des Korrekturdatensatzes
erfolgt durch Aufrunden zur nächsten entsprechenden Linie.
Da ein Druckwandler in der Regel kein ausreichend starkes
Signal abgibt, ist zwischen dem Druckwandler und dem Ana
log/Digitalwandler ein Verstärker vorgesehen. Der Druckwand
ler wird über eine Versorgungsleitung der Signalverarbei
tungs- und -analyseeinheit angesteuert und mit der erforder
lichen Betriebsspannung versorgt.
Für die Korrektur der aufgenommenen Signale ist es sehr
wichtig, daß die Länge des Herzschlages bekannt ist, da nur
so exakt ein Schlag bearbeitet werden kann. Die Schlaglänge
wird vorteilhafterweise über eine Autokorrelationsfunktion
und ihre erste Ableitung nach der Zeit berechnet. Optional
ist eine Vorfilterung mit einem Tiefpaßfilter mit einer
hohen Grenzfrequenz von 30-40 Hz vorgesehen, um eventuel
le Störungen des Wechselstromnetzes auszuschließen.
Für eine zuverlässige Korrektur der Signale ist es notwen
dig, daß die Signalanalyse- und -verarbeitungseinheit die
jeweiligen Korrekturdatensätze richtig zuordnet. Da die
verschiedenen Systeme unterschiedlich ausgelegt sind,
verschiedene Resonanzfrequenzen aufweisen und durch Anbau
teile stark verändert werden können, wird vor der Meßwert
aufnahme eine Systemidentifikation über eine Testsignalant
wort durchgeführt. Ein definiertes Signal wird vorzugsweise
von einem Referenzdruckgeber (Kalibrator) an der Spitze
des Katheters in Richtung Druckwandler ausgesendet und die
Systemantwort wird mit experimentell gefundenen Systemant
worten verglichen. Auf diese Art können eine Klassifikation
vorgenommen und Informationen darüber gewonnen werden, um
welches System es sich handelt bzw. welche Korrekturdaten
sätze für das betreffende System geeignet sind. Denkbar ist
auch, daß ein Signal von dem Druckwandler in Richtung Kathe
terspitze ausgesendet und die Signalantwort mit experimen
tell gefundenen Systemantworten verglichen wird.
Es hat sich als vorteilhaft erwiesen, daß die Grundfrequenz
mittels einer Kombination einer Verteilungsanalyse von
Maxima von Autokorrelationsfunktionen variierender Länge
mit der Analyse der Minima und Maxima der Kurve bestimmt
wird. Gerade bei der online-Bestimmung der Grundfrequenz
ist es zweckmäßig, die Autokorrelationsfunktion mit wachsen
der Länge zu wiederholen und alle ersten Maxima der Autokor
relationsfunktionen größer werdender Länge zu sammeln.
Anschließend wird mittels einer Verteilungsanalyse das am
häufigsten vorkommende Maximum ermittelt.
Mit Vorteil wird zur Ermittlung der Länge des flüssigkeits
gefüllten Systems, d. h. der Signallaufzeit, eine Kreuzkorre
lation von Drucksignal und Patienten-EKG durchgeführt. In
einer Variante wird die Systemidentifikation automatisch
durchgeführt.
Neben einer Einordnung von Katheter und Schlauchsystem ist
mit Vorteil eine Identifikation der unterschiedlichen Druck
wandler und eine entsprechende Berücksichtigung bei der
Auswahl der Korrekturdatensätze vorgesehen. Da die jeweili
gen Druckwandler typen- bzw. bauartbedingt die Drucksignale
verschieden umsetzen, unterschiedliche Betriebsspannungen
benötigen und individuell angesteuert werden müssen, ist
eine solche Anpassung vorteilhaft, um die Meßwertverfäl
schung möglichst gering zu halten und eine korrekte Ansteue
rung durchzuführen.
Als zusätzliche Kontrolle und um den Erfahrungsschatz des
Bedienpersonals zu nutzen, ist eine manuelle Interaktion
bei der Systemidentifikation vorgesehen, so daß ergänzend
oder abweichend von der errechneten Option eine Auswahl
beziehungsweise eine Eingabe vorgenommen werden kann.
Die Systemübertragungseigenschaften des flüssigkeitsgefüll
ten Systems korrelieren mit der Elastizität des Katheter-
und des Leitungssystems. Abhängig von den Materialeigen
schaften kann eine unterschiedliche Vorspannung durch den
im System herrschenden mittleren Binnendruck die Systemüber
tragungseigenschaften deshalb wesentlich verändern. Eine
laufende Messung des Mitteldrucks ist deshalb Teil der
automatischen Signalanalyse. Die Auswahl der Korrekturdaten
sätze erfolgt abhängig vom Mitteldruck.
Für eine zuverlässige Korrektur des Drucksignals ist es von
Vorteil, wenn sog. Artefakte erkannt werden. Dies geschieht
auf der Basis der ermittelten Systemidentifikation. Zu
große Abweichungen werden erkannt und nicht berücksichtigt.
In einer Variante des Verfahrens wird zusätzlich zu der
Korrektur des Drucksignals eine Artefaktidentifikation und
-elimination mittels kurzer Autokorrelation durchgeführt.
In der Autokorrelationsfunktion lassen sich Störungs-Spikes
im Druckverlauf automatisch erkennen und lokalisieren. Eine
Interpolation der Kurve an der Stelle des Spikes beseitigt
die Störung.
Zusätzlich zu den beschriebenen Korrekturinstrumenten kann
gegebenenfalls eine Formanalyse des Drucksignals unter Be
rücksichtigung von höheren harmonischen Grundschwingungen
durchgeführt werden, so daß bei der Erstellung und Auswahl
der Korrekturdatensätze ein entsprechend verfeinertes Ver
fahren zur Verfügung steht.
In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist eine wahl
weise Ausgabe des untransformierten Signals vorgesehen,
wodurch dem Bedienpersonal ermöglicht wird, die mechanische
Dämpfung durch Blutgerinnsel oder kleine Luftblasen zu er
kennen.
Zweckmäßigerweise sind statische Kalibrieroptionen vorgese
hen, die die Bedienung vereinfachen, beziehungsweise leich
ter vergleichbare Ergebnisse oder Signalverläufe liefern.
Durch einen Nullpunktabgleich wird der gemessene Druck als
Nullpunkt angenommen und dient als Basis für das Druckmoni
toringsystem, das die Signale anzeigt. Auf diese Weise
werden untereinander vergleichbare Anzeigen möglich, ohne
daß beispielsweise Blutdruckschwankungen und systembedingte
Offsets zwischen verschiedenen Messungen berücksichtigt
werden müssen. Zur Überprüfung der Verbindung zwischen
Signalanalyse- und -verarbeitungseinheit und Druckmonito
ringsystem und zur Überprüfung der Kalibrierung kann ein
Referenzdruck (z. B. 100 mmHg im Gerätemenü einstellbar) an
das Druckmonitoringsystem gesendet werden. Analog zum
Referenzdruck können verschiedene, gespeicherte Druckkurven
als Testsignal an das Druckmonitoringsystem gesendet wer
den.
In einer weiteren Ausgestaltungsform der Erfindung wird das
Signal nachgefiltert beziehungsweise nachkorrigiert, um
Störsignale zu entfernen und einen möglichst unverfälschten
Signalverlauf zu haben. Eine solche Nachkorrektur wird vor
zugsweise auf der Basis der ersten Ableitung des korrigier
ten und gegebenenfalls geglätteten Drucksignals nach der
Zeit durchgeführt. Für eine Nachfilterung bieten sich
Frequenz- bzw. Mittelwertfilter an.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird
eine automatische Anpassung an Änderungen des Resonanzver
haltens des Systems infolge von Druckänderungen durchge
führt. Die Blutdruckänderungen können beispielsweise durch
kreislaufbedingte Reaktionen oder Medikamente hervorgerufen
werden, wobei die Änderungen des Resonanzverhaltens system
spezifischer Natur sind. Die entsprechenden Größen werden
kontinuierlich ermittelt und der Signalanalyse- und -verar
beitungseinheit laufend zugeführt, welche die Änderungen
bei der Auswahl der Korrekturdatensätze berücksichtigt.
Eine erfindungsgemäße Vorrichtung zur Durchführung des
Verfahrens weist ein flüssigkeitsgefülltes System zur
invasiven Druckaufnahme und einen Druckwandler auf, der die
Druckimpulse in elektrische Signale umsetzt. Daran ange
schlossen ist eine Aufnahmeeinheit für die Originalspan
nungssignale des Druckwandlers und ein Analog/Digitalwand
ler, der das Signal für eine digitale Bearbeitung aufberei
tet. In der Signalanalyse- und -verarbeitungseinheit, die
beispielsweise als Computer ausgebildet ist, werden in Ab
hängigkeit von den Systemparametern auf der Basis einer di
gitalen Fourieranalyse die einzelnen Datensätze mit Korrek
turfaktoren versehen und einer Schnittstelle zugeführt. Die
Ausgabeeinheit verarbeitet die entsprechenden Signale bei
spielsweise als Analogsignal, als digitales Signal, als
Ausdruck oder als Darstellung auf einem Monitor.
Die Schnittstelle weist vorteilhafterweise einen Digital/-
Analogwandler, Verstärker und/oder einen Adapter auf, so
daß das korrigierte Signal einem Monitorsystem zugeführt,
verstärkt und/oder in digitalisierter Form verbleibend
einem Rechner bzw. Computer übermittelt werden kann.
Vorteilhafterweise ist in einem Speicher der Signalanalyse-
und -verarbeitungseinheit eine Korrekturdatensatzmatrix
abgelegt, die aus experimentellen Referenzdruckmessungen
ermittelte Korrekturfaktoren enthält. In Verbindung mit den
entsprechenden Datenverarbeitungsprogrammen können dann die
jeweiligen oder interpolierten Korrekturvektoren ausge
wählt, gegebenenfalls interpoliert und mit dem digitalisier
ten Drucksignal verknüpft werden.
Normalerweise wird mit einer Dämpfung ein unzureichend
gespültes System verbunden. Um die bisherigen Erfahrungen
zu nutzen, weist die Vorrichtung vorteilhafterweise einen
Signalausgang für das unkompensierte Signal auf, damit das
Bedienpersonal die Möglichkeit hat, die korrigierten Druck
signale mit den Signalen in Reinform zu vergleichen und so
eine Kontrolle über das Korrekturverfahren zu haben.
Um Blutdruckschwankungen bei dem Korrekturverfahren zu
berücksichtigen, ist in einer Weiterbildung der Erfindung
eine Vorrichtung zu deren Messung vorgesehen, wobei die
ermittelten Meßwerte Einfluß auf die Korrekturdatensatzaus
wahl nehmen.
Anhand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbei
spielen wird nachfolgend die Erfindung näher erläutert. Es
zeigen:
Fig. 1 einen Prinzipaufbau für die Meßwertkorrektur,
Fig. 2 einen Prinzipaufbau für die Korrekturdatensatzer
stellung sowie
Fig. 3 eine Darstellung zur Bestimmung der Grundpe
riodendauer.
Fig. 1 zeigt einen prinzipiellen Aufbau einer invasiven
Druckmessung mittels eines flüssigkeitsgefüllten Systems.
Dabei wird ein sogenannter Katheter 1 durch das venöse oder
arterielle System eines Patienten in die Nähe der Stelle
bewegt, an der der Druck gemessen werden soll. Um den
Patienten möglichst wenig durch den Katheter 1 zu beeinflus
sen, weist dieser möglichst geringe Abmessungen auf. Der
Katheter 1 selbst besteht aus einem elastischen Material
und ist schlauchartig ausgebildet. An der Spitze des flüs
sigkeitsgefüllten Katheters 1 befindet sich eine Öffnung,
durch die Druckimpulse aufgenommen und durch den Katheter 1
und eine ebenfalls flüssigkeitsgefüllte Leitung 2 bis zu
einem Druckwandler 3 weitergeleitet werden.
Der Druckwandler 3 erzeugt in Abhängigkeit von den Druck im
pulsen elektrische Signale, die entsprechend dargestellt
bzw. ausgewertet werden können. Dieses Verfahren ist prinzi
piell seit längerem bekannt. Eine eventuelle Korrektur der
Übertragungsfunktion dieses Systems zweiter Ordnung erfolg
te nach Ermittlung der Resonanzfrequenz und des Dämpfungs
koeffizienten mittels einer analogen elektrischen Schaltung
oder eines entsprechenden numerischen Algorithmus.
Um die bei der Verwendung der oben beschriebenen Methode
auftretenden Meßverfälschungen, die im Bereich von bis zu
40% liegen, wirksam zu korrigieren, wird bei dem erfindungs
gemäßen Verfahren ein Analog/Digital-Wandler 4 zwischen dem
Druckwandler 3 und der Signalanalyse- und -verarbeitungs
einheit 5 angeordnet, der die analogen Signale des Druck
wandlers 3 in digitale, an den Eingang der Signalanalyse-
und -verarbeitungseinheit 5 angelegte Signale umsetzt. In
nerhalb der Signalanalyse- und -verarbeitungseinheit 5
werden die gemessenen Daten auf der Basis einer digitalen
Fourieranalyse mit Korrekturfaktoren beaufschlagt und an
die Ausgabe- bzw. Auswerteeinrichtung 6 weitergeleitet.
Vor der Korrektur der Signale wird eine Gesamtsystemidenti
fikation des mechanischen Teils des Systems durchgeführt.
Zu-nächst findet eine manuelle oder automatische Identifika
tion des angeschlossenen Druckwandlers 3 statt. Anschießend
wird ein Testsignal in Form eines Druckimpulses ausgesen
det, vorzugsweise erzeugt von einem Kalibrator. Als Alter
native wird die Impulserzeugung von einem Druckwandler 3
geleistet. Anhand der Signalantwort werden Parameter des Ka
theter-Leitung-Systems ermittelt, auf deren Grundlage dann
eine Auswahl der Korrekturdatensätze erfolgt. Da bei der
Vielzahl der Komponenten, die bei der invasiven Druckmes
sung eingesetzt werden, und der Vielzahl der Parameter ein
exakt passender Korrekturdatensatz nicht immer zur Verfü
gung steht, werden aus den vorliegenden Datensätzen mittels
Interpolationsverfahren die benötigten Werte ermittelt und
zur Korrektur bereitgestellt.
Die digitalisierten und mit korrigierten Fourierkoeffizie
ten beaufschlagten Signale werden von der Signalanalyse-
und -verarbeitungseinheit 5 zu einer Anzeige- bzw. Auswerte
einheit 6 übermittelt, wobei eine Anzeige sowohl auf einem
Monitorsystem als auch auf einem Ausdruck erfolgen kann. Je
nach Standard des Monitors, werden die Signale zunächst
einem Digital/Analog-Wandler zugeführt und anschließend
ausgegeben oder direkt einem Monitor überspielt, der digita
le Signal verarbeiten kann. Gegebenenfalls müssen die
Signale noch dergestalt aufbereitet werden, daß ein für die
Darstellung geeignetes Format vorliegt.
Eine andere Möglichkeit besteht in der Übermittlung der
Daten an einen Computer, der diese speichert und auswertet.
In diesem Fall werden die Daten nicht in einem Digital/Ana
log-Wandler bearbeitet sondern werden direkt von der Korrek
tur weitergeleitet.
Es besteht weiterhin die Möglichkeit, die Korrektur nicht
online durchzuführen, sondern die Daten abzuspeichern und
zu einem späteren Zeitpunkt auszuwerten oder zu korrigie
ren. Voraussetzung dafür ist das Vorhandensein der system
spezifischen Daten sowie der Informationen über die Meßbe
dingungen, damit nachfolgend eine zutreffende Auswahl der
Korrekturdatensätze erfolgen kann. Die Daten werden dafür
vorteilhafterweise direkt nach dem Druckwandler 3 aufgenom
men und auf einem geeigneten Speichermedium, beispielsweise
einer CD oder Diskette, abgelegt.
In einer Variante der Erfindung ist eine Ausgabemöglichkeit
für das unkorrigierte Signal vorgesehen, damit die Möglich
keit besteht, die korrigierten Signale mit den unkorrigier
ten Signalen zu vergleichen. Einerseits werden dadurch die
Sehgewohnheiten des Bedienpersonals nicht einer vollständi
gen Änderung unterworfen, andererseits findet eine Kontrol
le des Korrekturverfahrens statt. Das Vorhandensein von
Luftblasen im flüssigkeitsgefüllten System kann beispiels
weise am unkorrigierten Signal von geschulten Bedienungsper
sonen erkannt werden, so daß entsprechende Maßnahmen ergrif
fen werden können. Die Abzweigung des Signals kann sowohl
vor als auch nach dem Analog/Digitalwandler 4 erfolgen,
wobei ein Vorschalten eines Verstärkers zweckmäßig ist,
damit ein ausreichend starkes Signal zur Verfügung steht.
Vor der eigentlichen Messung wird üblicherweise ein Ab
gleich des zu messenden Druckes gegenüber dem Luftdruck
durchgeführt, wobei ein üblicherweise am Druckwandler
vorgesehener Dreiwegehahn betätigt wird. An der Signalanaly
se- und -verarbeitungseinheit 5 ist ein Betätigungselement
vorgesehen, mit dessen Betätigung der zu messende Druck als
Nullpunkt angenommen wird und als Basis für die weitere
Messung und Ausgabe dient.
Zur Überprüfung der Verbindung zwischen der Signalanalyse-
und -verarbeitungseinheit 5 und der Ausgabeeinheit 6 sowie
zur Überprüfung der Kalibrierung werden ein Referenzdruck
signal oder verschiedene gespeicherte Druckkurven an die
Ausgabeeinheit 6 gesendet. Aus der Differenz zwischen dem
Sollwert- und dem Istwert-Signal kann die Abweichung und
die vorzunehmende Kompensation bestimmt werden. Soll die ge
samte Meßkette überprüft werden, kann statt eines Patien
ten-Drucksignals ein Referenzdrucksignal angeschlossen
werden und gegebenenfalls können notwendige Offset- und Li
nearitätskorrekturen an der Signalanalyse- und -verarbei
tungseinheit 5 für jeden Kanal durchgeführt werden.
Ein Prinzipaufbau für die empirische Ermittlung der Korrek
turdatensätze ist in der Fig. 2 dargestellt. Zur Ermitt
lung der Eigendynamik eines Systems und somit der Korrektur
datensätze, wird ein mit Flüssigkeit gefülltes und entlüfte
tes Rohr 7 verwendet. Am Rohr 7 befindet sich je ein An
schluß 8 für die Befüllung, die Entlüftung, die Refe
renzdruckmessung mittels eines Tipdrucksensorkatheters 10
und die Kathetereinführung (Testsystem) sowie eine Vorrich
tung für die Druckerzeugung 9 (Biotek).
Nach Einführung der Spitze des Katheters 1 in die Nähe der
Referenzdruckmessung, wird das Rohr 7 mit einem definierten
Frequenzgemisch-Druck angeregt. In getrennten Messungen
wird der Mitteldruck, üblicherweise im Bereich von 0 mmHg
bis 130 mmHg in definierten äquidistanten Schrittweiten va
riiert. Der Frequenzinhalt des Anregungssignals setzt sich
aus einer Grundschwingung und mehreren harmonischen Ober
schwingungen zusammen. Die Grundschwingung beträgt üblicher
weise 0,25 Hz und es werden 160 harmonische Oberschwingun
gen angeregt, so daß durch die äquidistante Abstände eine
obere Frequenz von 40 Hz erreicht wird. Selbstverständlich
sind andere Frequenzen der Grundschwingung möglich, ebenso
wie die Anzahl der harmonischen Oberschwingungen variiert
werden kann. Die genannten Werte stellen jedoch eine sinn
volle Auswahl dar.
Aus jeder Messung wird das Fourier-Spektrum des Referenz
signals und des Flüssigkeitsdrucksignals mittels Fourier-
Transformation berechnet. Der Korrekturdatensatzvektor
ergibt sich dann aus der komplexen Division jeder Spektral
linie des Referenzdrucks durch die entsprechende Spektralli
nie des Flüssigkeitsdrucks. Das Ergebnis ist ein einheiten
loser, komplexer Korrekturfaktor für jede Spektrallinie
dieser Messung. Alle Messungen zusammen ergeben die Korrek
turdatensatzmatrix für das untersuchte System, die in der
Signalanalyse- und -verarbeitungseinheit 5 gespeichert wer
den.
Die Grundschwingungslänge entspricht bei der invasiven
Druckmessung grundsätzlich einem Herzschlag, wobei sich die
Herzfrequenz von Schlag zu Schlag stark ändern kann. Eine
laufende Analyse der Grundfrequenz ist deshalb Teil der au
tomatischen Signalanalyse und wird durch eine Autokorrelati
onsfunktion bestimmt. Die Anzahl der Fourierkoeffizienten
und damit der Korrekturdatensatz sind somit abhängig von
der Länge des analysierten Segments bzw. der Grundfrequenz.
Neben der Ermittlung der Grundfrequenz ist der Mitteldruck
eine zu ermittelnde Größe. Die Systemübertragungseigenschaf
ten des flüssigkeitsgefüllten Systems sind u. a. abhängig
von der Elastizität des Katheter- und Leitungssystems 1, 2.
Abhängig von den Materialeigenschaften kann eine unter
schiedliche Vorspannung durch den im System herrschenden
mittleren Binnendruck die Systemübertragungseigenschaften
deshalb wesentlich verändern. Eine laufende Messung des Mit
teldrucks ist deshalb ebenfalls Teil der automatischen
Signalanalyse. Die Auswahl der Korrekturdatensätze erfolgt
abhängig vom Mitteldruck.
Vor Beginn der eigentlichen Korrektur kann das Signal fre
quenzgefiltert werden, wobei für den numerischen Filter ein
wahlweiser Einsatz vorgesehen ist, ebenso wie eine Variati
on der Filtergrenzfrequenz, die erfahrungsgemäß zwischen
40 und 100 Hz liegt. Eine solche Filterung kann beispiels
weise bei Störungen notwendig sein, die durch das 50 Hz-
Wechselstromnetz hervorgerufen werden.
Zur Charakterisierung des Signals für die Korrektur werden
die Grundfrequenz und der Mitteldruck benötigt. In Fig. 3
ist ein Beispiel zur Ermittlung der Grundperiodendauer
dargestellt. Dazu wird zunächst die Autokorrelationsfunkti
on (ACF) berechnet. Die Zeit bis zum Auftreten eins einen
Schwellwert überschreitenden Hauptmaximums ist die Grundperi
odendauer.
Nach der Höhe des Mitteldruckes wird der entsprechende
Korrekturdatensatz ausgewählt. Der Mitteldruck ergibt sich
aus der normierten Höhe der ersten Spektrallinie (Linie der
Frequenz Null, Gleichanteil) der Fouriertransformierten des
Signals.
Zusätzlich wird einer möglichen Abhängigkeit der Übertra
gungscharakteristik des Systems vom Frequenzinhalt des
anregenden Signals durch eine einfache Formanalyse des
Signals, basierend auf höheren harmonischen Grundschwingun
gen mit entsprechender Modifikation der Korrekturdatensät
ze, begegnet.
In einer bevorzugten Alternative werden die komplexen
Fourierkoeffizienten des Drucksignals dann mit den komple
xen Korrekturkoeffiziente des ausgewählten Korrekturvektors
multipliziert. Ähnlich wie bei der Erstellung der Korrektur
datensätze werden auch beim Drucksignal nur die Grundfre
quenz und ihre harmonischen Oberschwingungen, soweit sie
einen Schwellwert überschreiten, bis zu einer oberen Fre
quenz entsprechend der höchsten Frequenz der Korrekturdaten
sätze, im vorliegenden Fall 40 Hz, korrigiert. Alle anderen
Frequenzanteile werden auf Null gesetzt.
Aus der Multiplikation entsteht das korrigierte Fourierspek
trum des Drucksignals, daß dann mittels inverser diskreter
Fouriertransformation in das korrigierte Drucksignal rück
transformiert wird.
In einer anderen Ausgestaltungsform der Erfindung wird aus
den Größen Grundfrequenz und Mitteldruck der entsprechende
Korrekturdatensatz aus der Korrekturdatensatzmatrix ausge
wählt. Liegt die Position der Messung nicht exakt auf einem
Koordinatenpunkt der Matrix, so werden alle Koeffizienten
mit einer gewichteten Interpolation aus den benachbarten
Koeffizienten neu berechnet.
Der Kehrwert der Grundfrequenz, die Grundperiodendauer,
bestimmt die Anzahl der Punkte für die nachfolgende diskre
te Fouriertransformation des Drucksignals, wobei das zu
korrigierende Segment für die Fourieranalyse nach Bedarf
verdoppelt oder vervielfacht wird. Die komplexen Fourier
koeffizienten des Drucksignals werden dann mit den komple
xen Korrekturkoeffizienten des ausgewählten oder des inter
polierten Korrekturvektors multipliziert.
Um eine Übereinstimmung der Spektrallinien des zu korrigie
renden Drucksignals mit denen des Korrekturdatensatzvektors
zu erreichen, wird das Drucksignalsegment (ein Herzschlag)
so oft vervielfacht, bis sich ein Verhältnis zwischen der
Abtastrate und der Kurvenstücklänge ergibt, welches der
Auflösung des Korrekturdatensatzes entspricht.
Wenn beispielsweise Korrekturkoeffizienten für die Frequen
zen 0,25 Hz, 0,50 Hz, 0,75 Hz,. . .40 Hz (spektrale Auflö
sung 0,25 Hz) vorliegen, muß bei einer Abtastrate von 1000
Hz das Kurvenstück des Drucksignals mindestens 4000 Punkte
enthalten, denn dann ergibt sich ein Verhältnis von Abta
strate zu Kurvenstücklänge von 1/4 (<=< 0,25 Hz). Läßt sich
dieses Verhältnis nicht exakt erreichen, wird das
nächstkleinere Verhältnis (<1/4) eingestellt. Die Zuordnung
zu den Spektrallinien des Korrekturdatensatzes erfolgt dann
durch Aufrunden zur nächsten entsprechenden Linie.
Zur Bestimmung der Grundfrequenz wird eine Verteilungsanaly
se von Maxima von Autokorrelationsfunktionen variierender
Länge mit der Analyse der Minima und Maxima der Kurve
kombiniert.
Bei dem Verfahren zur online-Bestimmung der Grundfrequenz
eines Drucksignals wird die Grundfrequenz mittels Autokorre
lationsfunktion (ACF) berechnet. Dabei entspricht die
Anzahl der Funktionswerte bis zum ersten Hauptmaximum der
Länge des Schlages, also dem Kehrwert der Grundfrequenz. Da
im online-Betrieb die Anzahl der Meßwerte zu Beginn klein
ist und mit der Zeit wächst, wird die ACF mit wachsender
Länge wiederholt. Hierbei ergibt sich das Problem, daß ein
stark veränderter zweiter Schlag das Ergebnis stark beein
flußt. Zur optimalen Entscheidung, wann die Schlaglänge
richtig bestimmt wurde, werden alle ersten Maxima der ACF's
größer werdender Länge gesammelt und mittels einer Vertei
lungsanalyse wird das Maximum ausgewählt, welches am häufig
sten vorkommt.
Ein mit 1000 Punkten pro Sekunde abgetastetes Signal für
den Korrekturdatensatz wird mit einer 4000 Punkte Fourier
transformation behandelt. Daraus ergibt sich:
f1 = 0 Hz, f2 = 0.5 Hz, u.s.w. bis fn = 40 Hz.
Wird das zu korrigierende Kurvenstück ebenfalls mit 1000
Punkten pro Sekunde abgetastet und die Grundperiodendauer
ist 1000 Punkte lang, so ergeben sich die Frequenzen der
Fouriertransformation zu:
h1 = 0 Hz, h2 = 1 Hz, h3 = 2 Hz u.s.w. bis hm = 999 Hz.
Um die 160 Punkte der Fouriertransformation des Korrekturda
tensatzes auf die 1000 Punkte des Kurvensegmentes unter
Beibehaltung eines stetigen Druckverlaufes anwenden zu
können, werden die sich entsprechenden Frequenzlinien bis 40
Hz zur Korrektur verwendet und mit den Werten des Kurvenseg
mentes multipliziert. Alle übrigen Frequenzlinien werden
auf Null gesetzt. Aus der Multiplikation entsteht das
korrigierte Fourierspektrum des Drucksignals, das dann
mittels inverser diskreter Fouriertransformation in das
korrigierte Drucksignal rücktransformiert wird.
Für Nachbearbeitungsvorgänge kann, wie bei dem Signalein
gang, das Ausgangssignal ebenfalls frequenzgefiltert wer
den. Der numerische Filter kann vom Anwender wahlweise an-
und ausgeschaltet sowie die Filtergrenzfrequenz variiert
werden. Eine Signalverbesserung wird auch durch eine an die
Frequenzfilterung angeschlossene Mittelwertfilterung er
reicht, weshalb ein frei konfigurierbarer Mittelwertfilter
(Moving Average Filter) mit einer Länge von 2 bis 20 Punk
ten vorgesehen ist. Auch dieser Filter kann ein- oder
ausgeschaltet werden. Zur Verbesserung des Korrekturergeb
nis kann eine Zusatzkorrektur eingeschaltet werden, die die
um n Punkte verschobene erste Ableitung nach der Zeit zum
korrigierten Signal punktweise addiert oder subtrahiert.
Claims (43)
1. Verfahren zur Korrektur von Meßwertverfälschungen bei
invasiven Druckmessungen mit einem flüssigkeitsgefüll
ten System, wobei der gemessene Druck über das flüssig
keitsgefüllte System zu einem externen Druckwandler
geleitet wird, der das Drucksignal in ein elektrisches
Signal umwandelt,
dadurch gekennzeichnet,
daß das elektrische Signal durch einen Analog-Digital wandler (4) geleitet wird,
daß das digitalisierte Signal einer Signalanalyse- und -verarbeitungseinheit (5) zugeführt wird, die auf der Basis einer digitalen Fourieranalyse arbeitet,
daß eine schlagweise Analyse durchgeführt wird,
daß das Signal auf der Grundlage der schlagweisen Analyse mit empirisch ermittelten Korrekturdaten ver knüpft wird,
daß die Korrekturdaten als Fourierkoeffizienten abgege ben werden
und daß das von der Signalanalyse- und -verarbeitungs einheit (5) korrigierte Signal zu einer Ausgabe- und/o der Auswerteeinheit (6) geleitet wird.
daß das elektrische Signal durch einen Analog-Digital wandler (4) geleitet wird,
daß das digitalisierte Signal einer Signalanalyse- und -verarbeitungseinheit (5) zugeführt wird, die auf der Basis einer digitalen Fourieranalyse arbeitet,
daß eine schlagweise Analyse durchgeführt wird,
daß das Signal auf der Grundlage der schlagweisen Analyse mit empirisch ermittelten Korrekturdaten ver knüpft wird,
daß die Korrekturdaten als Fourierkoeffizienten abgege ben werden
und daß das von der Signalanalyse- und -verarbeitungs einheit (5) korrigierte Signal zu einer Ausgabe- und/o der Auswerteeinheit (6) geleitet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Korrekturdaten der Meßwerte aus einer Korrekturda
tensatzmatrix abgerufen werden.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die Korrekturdaten als Korrekturdatensatzvektor abgeru
fen werden.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch ge
kennzeichnet, daß eine Phasen- und/oder Amplitudenkor
rektur des Signals durchgeführt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß
eine Phasenkorrektur des Signals nur an den Stellen
erfolgt, wo das Signal eine Amplitude aufweist.
6. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche, da
durch gekennzeichnet, daß zwischen den Korrekturdaten
sätzen eine Interpolation durchgeführt wird.
7. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß zur Ermittlung der Korrek
turdatensatzmatrix das flüssigkeitsgefüllte System in
eine druckbeaufschlagbare Vorrichtung (7) eingeführt
und diese Vorrichtung mit unterschiedlichen Mittel
drücken und Frequenzen beaufschlagt wird, daß eine Refe
renzdruckmessung mit einem unterschiedlichen Meßsy
stem (10) erfolgt und daß eine harmonische Analyse
durchgeführt wird.
8. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß zur Ermittlung der Korrek
turdatensätze für die Systemanregung ein Frequenzgitter
verwendet wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß
das Frequenzgitter auf einer Grundschwingung und harmo
nischen Oberschwingungen basiert.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß
die Grundfrequenz zwischen 0,2 Hz und 3 Hz liegt.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet,
daß eine entsprechende Anzahl Oberschwingungen ange
regt wird, bis durch äquidistante Abstände eine festge
legte Obergrenze erreicht wird.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet,
daß die Obergrenze 40 Hz beträgt.
13. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß das Drucksignalsegment so
oft vervielfacht wird, bis sich ein Verhältnis zwi
schen der Abtastrate und der Kurvenstücklänge ergibt,
das der Auflösung des Korrekturdatensatzes entspricht,
um eine Übereinstimmung der Spektrallinien des zu kor
rigierenden Signals mit denen des Korrekturdatensatz
vektors zu erreichen.
14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet,
daß bei Nichtentsprechen der Auflösung das nächstklei
nere Verhältnis zwischen der Abtastrate und der Kurven
stücklänge eingestellt wird und die Zuordnung zu den
Spektrallinien des Korrekturdatensatzes durch Aufrun
den zur nächsten entsprechenden Linie erfolgt.
15. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß
die Übertragungscharakteristik des flüssigkeitsgefüll
ten Systems mittels eines weißen Frequenzrauschens
bestimmt und die Korrektur mittels Dekonvolution des
Ausgangssignals mit der Übertragungsfunktion durchge
führt wird.
16. Verfahren nach zumindest einem der voranstehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Signal
zwischen dem Druckwandler (3) und dem Analog-Digital
wandler (4) verstärkt wird.
17. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß der Druckwandler (3) von
der Signalanalyse- und -verarbeitungseinheit (5) ange
steuert und mit Spannung versorgt wird.
18. Verfahren nach zumindest einem der voranstehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Grundfre
quenz über eine Autokorrelationsfunktion und deren
erste Ableitung nach der Zeit ermittelt wird.
19. Verfahren nach zumindest einem der Ansprüche bis, da
durch gekennzeichnet, daß die Grundfrequenz mittels
einer Kombination einer Verteilungsanalyse von Maxima
von Autokorrelationsfunktionen variierender Länge mit
der Analyse der Minima und Maxima der Kurve bestimmt
wird.
20. Verfahren nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet,
daß zur online-Bestimmung der Grundfrequenz die Auto
korrelationsfunktion mit wachsender Länge wiederholt
wird und daß alle ersten Maxima der Autokorrelations
funktionen größer werdender Länge gesammelt werden und
mittels einer Verteilungsanalyse das am häufigsten vor
kommende Maximum ermittelt wird.
21. Verfahren nach zumindest einem der voranstehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zur Ermittlung
der Signallaufzeit eine Kreuzkorrelation von Druck
signal und Patienten-EKG durchgeführt wird.
22. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß eine Systemidentifikation
über eine Testsignalantwort durchgeführt wird.
23. Verfahren nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet,
daß die Systemidentifikation automatisch durchgeführt
wird.
24. Verfahren nach Anspruch 22 oder 23, dadurch gekenn
zeichnet, daß eine manuelle Interaktion bei der Syste
midentifikation vorgenommen wird.
25. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß eine laufende Messung des
Mitteldruckes durchgeführt wird.
26. Verfahren nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet,
daß das Testsignal von dem Druckwandler (3) generiert
wird.
27. Verfahren nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet,
daß das Testsignal von einem Kalibrator generiert
wird.
28. Verfahren nach mindestens einem der voranstehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß eine Anpassung
an den jeweiligen Druckwandler (3) vorgenommen wird.
29. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß eine Identifikation von
Artefakten auf der Basis von Systemidentifikation, der
harmonischen Basisfrequenz und des Signalmitteldruckes
durchgeführt wird.
30. Verfahren nach Anspruch 29, dadurch gekennzeichnet,
daß eine Artefaktidentifikation und -elimination
mittels einer Autokorrelationsfunktion erfolgt und daß
durch eine Interpolation der Meßwerte an der Stelle
eines Spikes die Störung geglättet wird.
31. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß eine Analyse der Grundfre
quenz, des Mitteldruckes und der Form des Drucksignals
mittels harmonischer Analyse durchgeführt wird.
32. Verfahren nach Anspruch 31, dadurch gekennzeichnet,
daß eine Korrektur unter Berücksichtigung von höheren
harmonischen Grundschwingungen durchgeführt wird.
33. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß das untransformierte
Signal ausgebbar ist.
34. Verfahren nach zumindest einem der voranstehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,- daß eine Kalibrie
rung des Meßsystems in Form eines Nullpunktabgleiches,
einer Referenzdruckmessung und/oder einem Testsignal
durchgeführt wird.
35. Verfahren nach zumindest einem der voranstehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Signal
nachgefiltert und/oder nachkorrigiert wird.
36. Verfahren nach Anspruch 35, dadurch gekennzeichnet,
daß die Nachkorrektur des Signals basierend auf der
ersten Ableitung des Drucksignals nach der Zeit durch
geführt wird.
37. Verfahren nach Anspruch 35, dadurch gekennzeichnet,
daß die Nachfilterung mittels Frequenz- und/oder
Mittelwertfilter durchgeführt wird.
38. Verfahren nach einem der voranstehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß eine automatische Anpas
sung an Änderungen des Resonanzverhaltens infolge von
Druckänderungen durchgeführt wird.
39. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach
Anspruch 1,
gekennzeichnet durch
ein flüssigkeitsgefülltes System zur invasiven Druck
aufnahme, einen Druckwandler (3) , eine Aufnahmeeinheit
für Originalspannungssignale des Druckwandlers (3),
einen Analog-Digitalwandler (4), eine Signalanalyse-
und -verarbeitungseinheit (5), vorzugsweise einen Com
puter, eine Schnittstelle sowie eine Ausgabe- bzw.
Auswerteeinheit (6).
40. Vorrichtung nach Anspruch 39, dadurch gekennzeichnet,
daß die Schnittstelle als Digital-Analogwandler,
Verstärker und/oder Adapter ausgebildet ist.
41. Vorrichtung nach Anspruch 39 oder 40, dadurch gekenn
zeichnet, daß eine Korrekturdatensatzmatrix in einem
Speicher der Signalanalyse- und -verarbeitungsein
heit (5) abgelegt ist.
42. Vorrichtung nach zumindest einem der Ansprüche 39 bis
41, dadurch gekennzeichnet, daß ein Signalausgang für
das unkorrigierte Signal vorgesehen ist.
43. Vorrichtung nach zumindest einem der Ansprüche 39 bis
42, dadurch gekennzeichnet, daß eine Vorrichtung zur
Messung von Blutdruckschwankungen vorgesehen ist.
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