DE19800395A1 - Vorrichtung zur Adsorption fluider Stoffe und Verfahren zu ihrer Herstellung - Google Patents
Vorrichtung zur Adsorption fluider Stoffe und Verfahren zu ihrer HerstellungInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Sorption fluider, vornehmlich
gasförmiger Stoffe. Diese Vorrichtung kann mit Hilfe verschiedener Wärmequellen
aktiviert und im aktivierten Zustand zu beliebigen Zeiten ohne weitere Energiezufuhr
genutzt werden. Sie soll dazu dienen, beispielsweise Dämpfe von Kältemitteln mit
großer Geschwindigkeit aufzunehmen, ohne daß die dabei zwangsläufig auftretende
Erwärmung zu einer merklichen Verringerung der Geschwindigkeit der Sorption von
Gasen und damit der Leistungsfähigkeit der Vorrichtung führt. Die Erfindung betrifft
auch ein Verfahren zur Herstellung erfindungswesentlicher Bestandteile der Vorrich
tung.
Bekannt sind Vorrichtungen, mit deren Hilfe bestimmte Gase, beispielsweise Luft
oder Wasserdampf sowie verschiedene Kältemittel, mit hoher Geschwindigkeit auf
genommen werden. Dabei treten jedoch in der technischen Anwendung vielfältige
Probleme auf, die sich aus der geringen Wärmeleitfähigkeit der üblicherweise ver
wendeten Sorptionsmittel, wie beispielsweise Zeolithen und der daraus folgenden
schlechten Wärmeabführung mit der Folge verringerter Sorptionskapazität und -ge
schwindigkeit, ergeben. Als Beispiele für weitere herkömmliche Aggregate zur Sorp
tion fluider Medien können Sorptionspumpen für Vakuumanlagen, entsprechende
Sorptionsfallen sowie Klimaaggregate, darunter auch Absorptionskühlschränke, die
nach verschiedenen Sorptionsprinzipien arbeiten, genannt werden.
Es ist ebenfalls allgemein bekannt, daß chemische Sorbentien und bestimmte mikro
poröse Festkörper wie Zeolithe, Aktivkohle u. a. gewisse Stoffe unter Abgabe von
Wärmeenergie sorbieren und bei Aufnahme von Wärmeenergie desorbieren kön
nen, wodurch die Möglichkeit der Energiespeicherung über größere Zeiträume ge
geben ist. Wenn diese Stoffe geeignete Kältemittel sind, so kann mittels eines
Kühlaggregates bei geeigneter Ausgestaltung des zugehörigen Behälters, in dem
das jeweilige Kältemittel verdampft, mit dessen Hilfe seiner Umgebung Wärme ent
zogen werden. Ähnliche Prozesse laufen auch bei der Absorption und der Chemi
sorption sowie bei physikalischen Zustandsänderungen (z. B. Eis-Wasser-Dampf)
ab. Diese Möglichkeit der Energiespeicherung kann beispielsweise auch zur Klima
tisierung von Räumen und Gefäßen genutzt werden.
Aus dem Stand der Technik ist eine Vielzahl von Veröffentlichungen zur Spei
cherung von thermischer Energie unter Verwendung von Zeolithen und anderen mi
kroporösen Festkörpern bekannt. So wird in DE-41 26 960 ein Sorptionsapparat zum
Kühlen und/oder Heizen beschrieben, mit dessen Hilfe entweder Verdampfungs
wärme aufgenommen oder Sorptionswärme abgegeben werden kann. In EP-0 091
095 ist dieses Grundprinzip besonders anschaulich dargestellt. Allen bekannten An
ordnungen ist gemeinsam, daß entweder die beim Sorptionsprozeß entstehende
Wärme und/oder die gleichzeitig entstehende Verdampfungswärme voneinander
getrennt genutzt werden. Das ist aus energetischen Gründen auch sinnvoll, da somit
beispielsweise die Verdampfungswärme des verwendeten fluiden Mediums der Um
welt entzogen werden und deshalb die nutzbare Energie bzw. Wärmemenge um den
Betrag der Verdampfungs- bzw. Kondensationswärme größer sein kann.
In Firmenschriften (vgl. Fa. Zeo-Tech GmbH: Zeolith Kühl-Boiler) werden die Eigen
schaften ausführlich dargestellt. Eine kurze wertende Übersicht zur Kälteanwendung
findet sich in WirtschaftsWoche Nr. 28 (1994), 5.88. Darüber hinaus liegt umfang
reiche wissenschaftliche Literatur vor [vgl. A. M. Michel: "Realisierbarkeit eines mo
novalenten Zeolith/Wasser-Wärmepumpen-Speicherheizgerätes", HLH 35(9), 425
(1984)].
Zur Kühlung der verschiedensten Stoffe, vornehmlich durch die Verdampfungswär
me, sind Veröffentlichungen bekannt, die teilweise auch die Sorption dieser Stoffe,
beispielsweise Ammoniak, Wasser oder verschiedene FCKW, auch an mikroporö
sen Festkörpern behandeln.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung zur Aufnahme und Ab
gabe von Wärmeenergie zur Verfügung zu stellen, die es gestallet, unter Ausnut
zung von Adsorptions- und Desorptionsprozessen eines geeigneten, vorzugsweise
gasförmigen Mediums in einem Speicher, ohne Energiezufuhr die Aufnahme großer
Gasmengen zu gewährleisten, ohne daß der Prozeß durch Erwärmung des Spei
chers wesentlich beeinträchtigt wird und darüber hinaus auch die Desorption der
Gase durch äußere Wärmezufuhr möglichst effizient in kürzester Zeit realisieren zu
können.
Diese Aufgabe wird durch die in den Patentansprüchen bezeichnete Vorrichtung
gelöst.
Erfindungsgemäß besteht die Vorrichtung zur Aufnahme von Gasen unter Bezug auf
Fig. 1 aus einem Behälter 1, der mit dem zu evakuierenden Gefäß 2 über die va
kuumdichte Rohrleitung 3 sowie das Ventil 4 verbunden ist. Der Behälter 1 mit einer
Wärmedämmung 10, die verhindert, daß Prozeßwärme unkontrolliert an die Umge
bung abgegeben wird, enthält eine gut wärmeleitfähige, vorzugsweise keramische
Struktur 5, die zur Aufnahme des Kältemittels mit einer Adsorbensschicht 6 versehen
ist.
Die Trägerform von die Struktur 5 bildenden Substraten für die Adsorbensschicht 6
kann vielgestaltig sein. Es lassen sich sowohl Mehrlochrohre als auch Wabenstruk
turen realisieren. Die Außengeometrie kann eckig oder rund sein. Die Innengeome
trie wird bei Mehrlochrohren zumeist durch runde Kanäle gegeben, bei Wabenstruk
turen können die Innenkanäle rechteckig, dreieckig oder hexagonal sein. Hinsicht
lich Werkstoffauswahl, Wandstärke, Kanalquerschnitt, freier durchströmbarer Fläche
sowie Querschnittsfläche und Längenabmessung können vor allem Wabenkörper
vielseitig ausgestaltet werden.
In die Struktur 5 sind zur weiteren Verbesserung der Wärmezu- und Ableitung Rohre
7 angeordnet mit Verbindung zu nicht dargestellten Aggregaten für die Ab- und Zu
führung der in den technischen Prozessen entstehenden oder zuzuführenden Wär
memengen, beispielsweise durch Kühlwasser oder Wärmeträgermedien. Über ein
Ventil 8 und eine Verbindungsleitung können Aggregate zur Erzeugung eines Start
vakuums sowie prozeßbedingte Vorrichtungen, wie Kondensatoren, angeschlossen
werden. In dem Gefäß 2 befindet sich ein üblicherweise flüssiges Material 9 oder
auch ein mit diesem getränkter Stoff, wobei der Dampfdruck des flüssigen Materials
9 bei der gegebenen Temperatur des Gefäßes 2 über dem der Beschichtung 6 des
Behälters 1 bei deren Temperatur liegt.
Unter Bezug auf Fig. 2 kann die beispielsweise mit Zeolithen beschichtete wärme
leitende Struktur 5 auch in Form von Wärmetauscherstäben 11, die in das Wärme
trägermedium 12 hineinragen, ausgebildet werden. In diesem Falle läßt sich durch
eine thermisch und elektrisch hochleitfähige, vorzugsweise metallische Außenbe
schichtung 13 sowohl Wärmeenergie effizient zu- und abführen als auch gegebe
nenfalls die metallische Außenbeschichtung 13 direkt zum elektrischen Beheizen
der Wärmetauscherstäbe 11 in der Phase der Desorption nutzen.
Die beschriebene Vorrichtung kann nach erfolgter Aktivierung durch die Desorption
der verwendeten Adsorbentien stationär oder transportabel, beispielsweise zur Er
zeugung von Kälte in geeigneten angeschlossenen Verdampfern oder zum schnel
len Absaugen großer Mengen von Wasserdampf aus zu trocknenden Stoffen, wie
Holz, Nahrungsmitteln u. a., zu beliebigen Zeiten ohne Energiezufuhr eingesetzt
werden. Die Startaktivierung am Einsatzort übernimmt dabei eine Vakuumpumpe,
deren Aufgabe es ist, dafür zu sorgen, daß sich innerhalb des Systems lediglich das
zu sorbierende fluide Medium befindet. Bei Verwendung von Wasserdampf genügt
als Vakuumpumpe eine Wasserstrahlpumpe. Geschlossene Aggregate, wie bei
spielsweise Kühlvorrichtungen, sind grundsätzlich vakuumdicht ausgebildet und be
nötigen nach ihrer Inbetriebnahme keine weiteren Pumpen oder ähnliche Vorrich
tungen, sondern lediglich Ventile.
Für den beispielhaften Verwendungszweck der Aufnahme einer größeren Menge
Wasserdampfes in kurzer Zeit, etwa in einem Klimaaggregat, sind die erfindungsge
mäßen Wärmetauscherstäbe 11 in ein Wärmeträgermedium 12, beispielsweise Wär
meträgeröl, eingebettet. Unter der Annahme, daß die Zeolithbeschichtung 6 der
Wärmetauscherstäbe 11 etwa 45% ihres Volumens einnimmt und sie ihrerseits 80%
des Volumens des Behälters 1 einnehmen, kann in einem Behältervolumen von 1
Liter etwa die Masse von 0,25 kg Zeolith mit einem Wasseraufnahmevermögen von
mehr als 50 g untergebracht werden. Da die Verdampfungs- und Kondensations
wärme von Wasser etwa 650 Wh/kg beträgt, können in dem angenommenen 1 Liter
fassenden Behälter 1 also mehr als 30 Wh an Wärmemenge aufgenommen werden.
Da die Abführung von Wärmemengen im Bereich bis zu einigen 10 kW aus verhält
nismäßig kleinen Volumina, beispielsweise im Automobilbau, ein weitgehend gelö
stes Problem darstellt, bestimmt in dem dargestellten Beispiel lediglich die Wärme
leitfähigkeit der die Zeolithschicht 6 tragenden, vorzugsweise keramischen Waben 5
und die Oberflächengestaltung der Wärmetauscherstäbe 11 die Leistung des Ag
gregates. Eine Aufnahme der angegebenen Menge von 5 g Wasserdampf innerhalb
von beispielsweise 10 s entspräche dann einer Leistung von etwa 1,2 kW. Diese
Leistung könnte einem zur Fahrzeugklimatisierung vorgesehenen Verdampfer ent
zogen werden.
In dem in den Fig. 1 und Fig. 2 skizzierten Beispiel bedeutet diese Auslegung wei
terhin, daß zur effizienten Speicherung von etwa 500 g Wasser im Zeolithbehälter,
bei bis zu 20% Wasserbelegung, demzufolge nur ein Volumen von etwa 10 Liter
erforderlich ist. Damit könnte beispielsweise ein von einer einfachen Wasserstrahl
pumpe bei 20°C auf etwa 25 mbar evakuierter Vakuumbehälter mit einem Volumen
von mehr als 10 m3 auf ein Restvakuum von unter 1 mbar abgepumpt werden. Ge
genüber einer üblicherweise etwa in Sorptionspumpen verwendeten Zeolith- oder
Molekularsiebschüttung ergibt sich der Vorteil höherer Sauggeschwindigkeit infolge
besserer Wärmeabführung. Die dadurch bewirkte höhere Leistung wird allerdings
wegen des erforderlichen Volumens der wärmeabführenden Struktur mit einer Ver
ringerung der Aufnahmekapazität erkauft. Das Hauptanwendungsgebiet wird daher
in der Klimatechnik gesehen.
Keramische bzw. aus Keramik-Metall-Komposit bestehende Strukturen mit Zeolith
Adsorbentien sollen eine Wärmeleitfähigkeit WLF < 20 W m-1 K-1 aufweisen.
Die WLF beträgt 10 bis 29 W m-1 K-1. Korundpulver (α-Al2O3) < 63 µm wird mittels
organischer Additive plastifiziert und auf einem Vakuum-Schneckenextruder zu ei
nem Wabenkörper extrudiert, der 50 csi (knapp 8 Kanäle pro cm2), einen Quer
schnitt von 35 mm und eine Länge von 300 mm aufweist. Nach dem Trocknen und
Sintern (ca. 1670°C) wird der Wabenkörper, wie unten beschrieben, erfindungsge
mäß mit einem 3A oder 3X Zeolith beschichtet.
Die WLF wird deutlich erhöht auf 30 bis 140 W m-1 K-1. Die Al-Phase wird durch
chemische und/oder thermische Oberflächenoxidation für die Zeolithbeschichtung
aktiviert. Durch Einlagerung von metallischem Aluminium bzw. Al-Legierungen in ei
ne keramische Matrix (Keramik-Metall-Komposit) kann auf sehr ökonomische Weise
die WLF des Materials verbessert werden. Damit wird der Einsatz relativ teurer (SiC,
AIN) bzw. toxischer (BeO) gut wärmeleitfähiger Keramikmaterialien vermieden. Die
keramische Matrix kann oxidischer oder silikatischer Natur sein, so z. B. Al2O3, Mul
lit, Cordierit und 20 bis 85 Masseprozent Aluminium enthalten. Das Aluminium oder
dessen Legierung (<85% Al) wird als metallisches Pulver < 63 µm mit dem kerami
schen Ausgangsmaterial homogenisiert, plastifiziert und zu Waben oder -rohr
strängen extrudiert. Diese Stränge werden nach dem Trocknen bei 670 bis 900°C
gesintert. Durch chemisches und thermisches Oxidieren wird die Al-Phase im Kera
mik-Metall-Komposit oberflächlich in sehr dünner Schicht anoxidiert, um damit einen
besseren Haftgrund für die Zeolithbeschichtung zu bilden. Die Haftung wird beson
ders gefördert durch den Einsatz eines SiO2- oder Al2O3-Sols bzw. dessen Mi
schung, über dessen Wirkung weiter unten berichtet wird.
Beispielsweise wird vorgebildeter und gemahlener (< 63 µm) Cordierit (2MgO 2Al2O3
5SiO) mit 60 Masseprozent Aluminiumpulver (<63 µm) mit einem Plastifikatorge
misch extrusionsfähig homogenisiert. Mittels eines Mundstückes mit 35 mm Durch
messer werden 300 mm lange Wabenkörper (50 csi) extrudiert. Nach Trocknung der
Waben in einem Mikrowellentrockner erfolgt das Sintern bei 690°C in oxidierender
Atmosphäre (Einstellung des O2-Partialdruckes). Die Sinteratmosphäre erzeugt auf
der Al-Phase eine nm-dünne Al2O3-Schicht, die die Zeolithhaftung auf dem Waben
körper verbessert. Als besonders geeignete Zeolithe zur Nutzung der Wärmeeffekte
bei Adsorption und Desorption von Wasser auf gut wärmeleitfähigen Strukturen er
weisen sich die Typen 3A und 13X.
Diese Zeolithe müssen als gut haftende Schichten auf die beiden oben beschrie
benen Typen von Strukturen aufgebracht werden. Dabei müssen Zeolithschicht
stärken von 70 bis 600 µm realisiert werden. Die Verbindungsbildung zwischen Trä
gern und Zeolith wird besonders gefördert durch den Einsatz eines SiO2- oder Al2O3-
Sols bzw. dessen Mischung. Das Sol ist Haftvermittler und Bindemittel zwischen den
Zeolithpartikeln sowie dieser zur oxidischen Oberfläche der Rohr- oder Wabenträ
ger. Diese bestehen aus Al2O3 oder dem Keramik-Metall-Komposit.
In einen Schlicker, hergestellt aus 8 bis 34 Masseprozent Zeolith sowie dem SiO2-
oder Al2O3-Sol mit Feststoffgehalten von 16 bis 42 Masseprozent SiO2 bzw. 7 bis 25
Masseprozent Al2O3 und einem organischen Bindemittel (verbessert die Trock
nungseigenschaften) in wäßriger Lösung, werden die Substratrohre oder Waben
getaucht. Nach dem Tauchen werden die beschichteten Substrate getrocknet bei ca.
100°C. Der Tauchvorgang kann gegebenenfalls mehrfach wiederholt werden. Die
beschichteten und getrockneten Substrate werden bei 450 bis 750°G thermisch
behandelt (Verfestigung der Zeolithschichten und Ausbrennen der organischen
Komponenten).
Beispielsweise wurden folgende beschichtete Wabensubstrate hergestellt:
21 Masseprozent Zeolithpulver vom Typ 13X werden in ein Al2O3- oder SiO2-Sol (bzw. dessen Mischung) eingerührt. Der Feststoffgehalt des Sols beträgt 28 Masse prozent SiO2 und/oder 14 Masseprozent Al2O3. Dazu wird ein organisches Bindemit tel auf Basis von Polyvinylalkohol als 2%ige wäßrige Lösung gegeben. In diesen Schlicker wird ein Wabenkörper 11 csi, ∅ 50 mm, Länge 200 mm, oder ein Rohr ∅a = 20 mm, ∅j = 13 mm, getaucht. Dieser Prozeß wird so oft wiederholt, bis in den einzelnen Kanälen des Wabenkörpers eine Zeolithschichtstärke von ca. 240 µm aufgewachsen ist, um die Gesamt-Wasseraufnahme-Kapazität der zeolithbeschich teten gut wärmeleitfähigen Träger zu gewährleisten. Die getrockneten, beschichte ten Wabensubstrate bzw. Rohre werden in oxidierender Atmosphäre bei 550°C ge tempert und können anschließend in die erfindungsgemäß beschriebene Vorrich tung eingebaut werden.
21 Masseprozent Zeolithpulver vom Typ 13X werden in ein Al2O3- oder SiO2-Sol (bzw. dessen Mischung) eingerührt. Der Feststoffgehalt des Sols beträgt 28 Masse prozent SiO2 und/oder 14 Masseprozent Al2O3. Dazu wird ein organisches Bindemit tel auf Basis von Polyvinylalkohol als 2%ige wäßrige Lösung gegeben. In diesen Schlicker wird ein Wabenkörper 11 csi, ∅ 50 mm, Länge 200 mm, oder ein Rohr ∅a = 20 mm, ∅j = 13 mm, getaucht. Dieser Prozeß wird so oft wiederholt, bis in den einzelnen Kanälen des Wabenkörpers eine Zeolithschichtstärke von ca. 240 µm aufgewachsen ist, um die Gesamt-Wasseraufnahme-Kapazität der zeolithbeschich teten gut wärmeleitfähigen Träger zu gewährleisten. Die getrockneten, beschichte ten Wabensubstrate bzw. Rohre werden in oxidierender Atmosphäre bei 550°C ge tempert und können anschließend in die erfindungsgemäß beschriebene Vorrich tung eingebaut werden.
Claims (13)
1. Vorrichtung zur Aufnahme von Wasser und anderen fluiden Stoffen durch Ad
sorption mit Hilfe eines Mediums zur Speicherung dieser Stoffe in einem Behälter,
dadurch gekennzeichnet, daß der Behälter (1) eine mit einer wärmeleitfähigen porö
sen, insbesondere keramischen, mit Adsorbentien (6) beschichtete Struktur (5) mit
großer Oberfläche enthält.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das sich im Behälter
(1) befindende adsorbierende Material (6) aus mikroporösen und/oder mesoporösen
Festkörpern, vorzugsweise aus einem oder mehreren Zeolithen oder röntgen
amorphen Aluminiumsilikaten besteht und durch Kleben oder Aufwachsen mit Hilfe
von Haftvermittlern auf der Struktur (5) aufgebracht ist.
3. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß die wär
meleitfähige Struktur (5) aus keramischem Material hoher Wärmeleitfähigkeit be
steht.
4. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die wär
meleitfähige Struktur (5) aus dichtgesintertem Aluminiumoxid besteht.
5. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die wär
meleitfähige Struktur aus einem Keramik-Metall-Komposit besteht, dessen kera
mische Komponente oxidischer oder silikatischer Natur ist und dessen metallische
Komponente Aluminium bis zu einer Menge von 85% der Gesamtmasse des Kom
posits enthält.
6. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß in die
wärmeleitfähige Struktur (5) Rohre (7) mit einem Wärmeträgermedium eingebettet
sind.
7. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die be
schichtete Struktur (5) ihrerseits metallisch und gasdicht beschichtet ist und in ein
Wärmeträgermedium (12) hineinragt.
8. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Be
hälter (1) durch Leitungen mit einem Kühlkörper derart verbunden ist, daß er zur
Aufnahme von Kältemitteln verwendet und seinerseits zur Erzeugung von Wärme
eingesetzt werden kann.
9. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Be
hälter (1) durch Leitungen mit einem zu evakuierenden Gefäß (2) verbunden ist, das
zur Erzielung eines Startvakuums lediglich mit einer Vakuumpumpe geringer Lei
stung evakuiert wurde.
10. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 7 und 9, dadurch gekennzeichnet, daß
der Behälter (1) durch Leitungen mit einem zu evakuierenden Gefäß (2) verbunden
ist, in dem sich zu trocknendes Gut befindet.
11. Verfahren zur Herstellung einer wärmeleitfähigen Struktur nach Anspruch 5, da
durch gekennzeichnet, daß die metallische Komponente oberflächlich oxidiert wird.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß das Oxidieren durch
Sintern der geformten Struktur in oxidierender Atmosphäre erfolgt.
13. Verfahren zur Herstellung einer mit Adsorbentien beschichteten Struktur nach
einem der bisherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Struktur (5)
durch Tauchen in einen Schlicker mit den Adsorbentien beschichtet wird, welcher
außer denselben auch ein SiO2- und/oder Al2O3-Sol enthält.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19800395A DE19800395A1 (de) | 1998-01-08 | 1998-01-08 | Vorrichtung zur Adsorption fluider Stoffe und Verfahren zu ihrer Herstellung |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19800395A DE19800395A1 (de) | 1998-01-08 | 1998-01-08 | Vorrichtung zur Adsorption fluider Stoffe und Verfahren zu ihrer Herstellung |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19800395A1 true DE19800395A1 (de) | 1999-07-15 |
Family
ID=7854136
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19800395A Withdrawn DE19800395A1 (de) | 1998-01-08 | 1998-01-08 | Vorrichtung zur Adsorption fluider Stoffe und Verfahren zu ihrer Herstellung |
Country Status (1)
Country | Link |
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DE (1) | DE19800395A1 (de) |
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