DE19701221C1 - Verfahren zur Temperaturkompensation von Meßsignalen eines faseroptischen Sensors - Google Patents

Verfahren zur Temperaturkompensation von Meßsignalen eines faseroptischen Sensors

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Description

Technisches Gebiet
Bei der Erfindung wird ausgegangen von einem Verfahren zur Temperaturkompensation von Meßsignalen eines faseroptischen Sensors nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Stand der Technik
Mit dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 nimmt die Erfindung auf einen Stand der Technik Bezug, wie er durch K. Bohnert et al., Coherence-Tuned Interrogation of a Remote Elliptical Core, Dual-Mode Fiber Strain Sensor, JOURNAL OF LIGHTWAVE TECHNOLOGY, Vol. 13, No. 1, January 1995, S. 94-103, bekannt ist. Dort werden 2 faseroptische Meßeinrichtungen zur Messung elektrischer Wechselspannungen beschrieben, bei denen die elektrische Spannung an einen zylinderförmigen Quarzkristall angelegt wird. Eine resultierende, periodische, piezoelektrische Deformation bzw. Umfangsänderung des Quarzkristalls wird auf eine 2Modenglasfaser als Sensorfaser übertragen. Die dadurch hervorgerufene periodische Dehnung der Sensorfaser führt zu einer Modulation des Phasenunterschiedes der beiden räumlichen, optischen Moden LP01 und LP11 (gerade), die sich in der Sensorfaser ausbreiten. Diese Phasenmodulation ist zur angelegten elektrischen Spannung proportional. Zur Messung wird dicht von einem Mehrmodenlaser über eine Einmodenfaser zur Sensorfaser, eine weitere Einmodenfaser und 2 Modulatoren mit einer 2Modenfaser als Empfangsfaser zu 2 Photodioden geleitet, welche das Interferenzmuster der beiden Moden detektieren. Die differentielle, optische Phase der Moden der Empfangsfaser wird mit Hilfe eines elektronischen Regelkreises und 2er piezoelektrischer Modulatoren derart geregelt, daß die Phasenmodulation in der Sensorfaser gerade wieder kompensiert wird. Die im Regelkreis erzeugte und an den Piezomodulatoren anliegende Regelspannung ist somit ein Abbild der zu messenden elektrischen Spannung. Statt in Transmission kann die Sensorfaser auch in Reflexion betrieben werden. Ein wesentliches Merkmal des Sensors besteht darin, daß Störungen durch Temperaturschwankungen und mechanische Erschütterungen, welche auf die Verbindungsfasern zwischen der Sende-/Empfangseinheit und den Sensorkopf einwirken, das Meßsignal nicht beeinträchtigen. Längenänderungen von Sensor- und Empfangsfaser infolge von Temperaturänderungen führen ebenfalls zu optischen Phasenverschiebungen. Diese sind aber in der Regel so langsam, daß sie problemlos von den periodischen, elektrisch induzierten Phasenänderungen separiert werden können.
Der piezoelektrische Effekt in Quarz ist temperaturabhängig. Bei einer Temperaturerhöhung des Quarzes z. B. von 0°C auf 100°C nimmt das Sensorsignal um 2,15% ab. Ohne Korrektur- oder Kompensationsmaßnahme führt diese Temperaturabhängigkeit zu einer Verfälschung des Meßsignals, wenn die Temperatur des Sensorelementes nicht konstant gehalten wird.
Darstellung der Erfindung
Die Erfindung, wie sie im Patentanspruch 1 definiert ist, löst die Aufgabe, ein Verfahren zur Temperaturkompensation von Meßsignalen eines faseroptischen Sensors anzugeben.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Patentansprüchen definiert.
Ein Vorteil der Erfindung besteht darin, daß die Genauigkeit von Messungen mit einem faseroptischen Sensor verbessert werden kann, wenn dessen Temperatur nicht konstant gehalten wird.
Auf einen separaten Temperaturfühler am Sensorkopf kann verzichtet werden. Sensorkopf und elektronischer Teil des Sensors lassen sich somit galvanisch trennen.
Die Temperatur des Sensors wird aus dem Interferenzkontrast bestimmt. Temperaturänderungen ändern die Länge und optischen Parameter der Sensorfaser und damit den optischen Gangunterschied, den die beiden Moden in der Lichtfaser akkumulieren. Das wiederum hat eine Änderung des Interferenzkontrastes am Ende der Empfangsfaser zur Folge. Die Längen von Sensor- und Empfangsfaser werden so gewählt, daß sich ein eindeutiger Zusammenhang zwischen Kontrast und Temperatur ergibt.
Zur Messung des Interferenzkontrastes wird in den Piezomodulator des Regelkreises ein zusätzliches Wechselsignal konstanter Amplitude eingespeist, dessen Frequenz oberhalb der Bandbreite des Regelkreises liegt. Die resultierende Modulation des Phasenunterschiedes der beiden Moden wird dann vom Regelkreis nicht kompensiert. Die Amplitude der entsprechenden Modulation der Lichtintensität an den beiden Photodioden ist zum Interferenzkontrast proportional. Um etwaige Schwankungen des Gleichanteils der Lichtintensität auszugleichen, wird das Wechselsignal auf den Gleichanteil der Lichtintensität an den beiden Photodioden normiert.
Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Die Erfindung wird nachstehend anhand eines Ausführungsbei­ spiels erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 schematisch eine faseroptische Meßeinrichtung mit einer 2Moden-Sensorfaser in Transmissionsanordnung,
Fig. 2 und 3 anregbare optische Moden einer Sensorfaser und einer Zuleitungsfaser gemäß Fig. 1,
Fig. 4 eine Kalibrierkurve für eine vorgebbare Temperatur eines Signalempfängers der Meßeinrichtung gemäß Fig. 1 in Abhängigkeit von der Differenz der akkumulierten Gangunterschiede in der Sensorfaser und einer Empfangsfaser und
Fig. 5 eine Kalibrierkurve für eine vorgebbare Temperatur des Signalempfängers der Meßeinrichtung gemäß Fig. 1 in Abhängigkeit von der Temperatur der Sensorfaser.
Wege zur Ausführung der Erfindung
In den Figuren sind gleiche Teile mit gleichen Bezugszeichen gekennzeichnet.
Fig. 1 zeigt schematisch eine faseroptische Meßeinrichtung mit einem Quarzzylinder bzw. einem piezoelektrischen Sensorelement (6) aus Quarz mit einer auf dessen Zylinderumfang gewickelten 2Moden-Glasfaser bzw. Lichtfaser bzw. Sensorfaser (s) in einer Transmissionsanordnung. Die verwendete 2Moden-Sensorfaser (s) weist einen elliptischen Faserkern (22) mit zueinander orthogonalen optischen Hauptachsen (x', y') auf. Der Faserkern (22) ist von einem Fasermantel (23) umgeben, vgl. Fig. 2 links. Bei einer vorgegebenen Wellenlänge sind ein LP01-Grundmodus und ein gerader LP11-Modus ausbreitungsfähig. Diese Moden werden mit einer Polarisation parallel zur großen Hauptachse (x') oder parallel zur kleinen Hauptachse (y') angeregt. Die angeregten Moden sind entsprechend mit (LP01(x')), (LP11(x')) bzw. (LP01(y')) und (LP11(y')) bezeichnet, vgl. Fig. 2 Mitte und rechts.
Von einer niederkohärenten Lichtquelle (1), z. B. einer Mehrmoden-Laserdiode, wird Licht über eine hochdoppelbrechende und damit polarisationserhaltende Einmodenglasfaser bzw. Einmodenlichtfaser bzw. Zuleitungsfaser (2) mit 2 zueinander orthogonalen optischen Hauptachsen (x, y), deren Orientierung in Fig. 2 in Klammern angegeben ist, der Sensorfaser (s) über eine Glasfaserverbindung bzw. einen Spleiß (3) zugeführt. In der Einmodenlichtfaser (2) ist das Licht parallel zu einer der optischen Hauptachsen (x, y) des elliptischen Faserkerns (22) polarisiert. Die Zuleitungsfaser (2) und die Sensorfaser (s) sind in dem Spleiß (3) so zusammengespleißt, daß ihre optischen Hauptachsen (x, y; x', y') in einem Winkel von 0° oder 90° zueinander stehen. Die optischen Hauptachsen (x, y; x', y') dieser beiden verspleißten Fasern (2, s) dürfen allenfalls um einen tolerierbaren Differenzwinkel (E) von ≦ 30°, vorzugsweise von ≦ 10° von diesem Winkel abweichen.
Je nach Polarisationsrichtung des Lichtes in der Zuleitungsfaser (2) und dem Winkel zwischen den optischen Hauptachsen (x, y; x', y') im Spleiß (3) werden die Moden (LP01) und (LP11) der Sensorfaser (s) entweder mit der Polarisation parallel zu (x') oder (y') angeregt. Die beiden Fasern (2, s) sind ferner mit einem lateralen Versatz der Faserkerne (22) parallel zur großen Hauptachse (x') des Faserkerns (22) der Sensorfaser (s) zusammengespleißt. Der Versatz ist derart, daß die beiden Moden (LP01) und (LP11) der Sensorfaser (s) mit etwa gleicher Amplitude angeregt werden.
Die Sensorfaser (s) steht mit einem piezoelektrischen Sensorelement (6), z. B. einem Quarzzylinder, in Wirkverbindung, auf den ein bezüglich seiner Amplitude zu messendes elektrisches Feld einwirkt, welches durch ein Blitzzeichen angedeutet ist.
Nach einem Durchlaufen der Sensorfaser (s) wird das Licht über einen Spleiß (4) in eine weitere polarisationserhaltende Einmodenlichtfaser bzw. Rückleitungsfaser (2') und von dieser über einen weiteren Spleiß (5) in eine optische 2Modenlichtfaser bzw. Empfangsfaser (r) eingekoppelt.
Für die Orientierung der optischen Hauptachsen im Spleiß (4) gilt dasselbe wie im Spleiß (3). Ebenso sind die Fasern (s, 2') mit einem lateralen Versatz der Faserkerne (22) zusammengespleißt, derart, daß die beiden Moden (LP01) und (LP11) der Sensorfaser (s) zu gleichen Anteilen in die Rückleitungsfaser (2') eingekoppelt werden. Der Spleiß (5) ist wie der Spleiß (3) ausgeführt.
Die Empfangsfaser (r) ist um 1. und 2. Hohlzylinder aus einer piezoelektrischen Keramik bzw. um piezoelektrische Modulatoren (7, 8) gewickelt; sie steht ausgangsseitig mit 2 optoelektrischen Detektoren bzw. Photodioden bzw. Lichtdetektoren (D1, D2) in optischer Verbindung, welche jeweils ausgangsseitig eine Ausgangsspannung (U1) bzw. (U2) liefern, die zur empfangenen Lichtleistung proportional ist. Die Lichtdetektoren (D1, D2) sind so angeordnet, daß sie beide jeweils eine der beiden gegenphasigen Substrukturen des Interferenzmusters detektieren.
Die beiden räumlichen Moden (LP01) und (LP11) der Sensorfaser (s) akkumulieren einen Gangunterschied ΔLs = ls.Δng, s wobei ls die Länge der Sensorfaser (s) und Δng, s der Unterschied der Gruppenbrechungsindizes der beiden Moden ist.
Die beiden räumlichen Moden der Empfangsfaser (r), je nach der Orientierung der Sensorfaser (s) im Spleiß (5) und der Polarisationsrichtung in der Rückleitungsfaser (2') sind dies entweder der LP01(x')- und der gerade LP11(x')-Modus oder der LP01(y')- und der gerade LP11(y')-Modus, akkumulieren einen Gangunterschied:
ΔLr = lr.Δng, r,
wobei lr die Länge der Empfangsfaser (r) und Δng, r der Unterschied der Gruppenbrechungsindizes der beiden Moden ist. Die Faserlängen ls und lr werden so gewählt, daß ΔLs und ΔLr innerhalb der Kohärenzlänge der Lichtquelle (1) gleich sind.
Am Ende der Empfangsfaser (r) gibt es Lichtwellen mit einem relativen Gangunterschied von ΔLr-ΔLs ≈ 0, die miteinander kohärent interferieren und Lichtwellen mit relativen Gangunterschieden von ΔLs und ΔLr (mit ΔLs ≈ ΔLr) sowie ΔLs + ΔLr, welche inkohärent interferieren und lediglich einen konstanten Untergrund zum Interferenzmuster liefern. Wichtig ist, daß ΔLs bzw. ΔLr deutlich größer als die Kohärenzlänge der Lichtquelle (1) sind.
In einer Sensorfaser (s) bzw. einer Empfangsfaser (r) mit einer nominalen Länge der großen Hauptachse des Faserkerns (14) von 4 µm, einer Länge der kleinen Hauptachse von 2 µm, einem nominalen Brechungsunterschied zwischen Faserkern (14) und Fasermantel (15) von 0,03 und einer Faserlänge von 1 m wurde für die beiden räumlichen Moden ein akkumulierter optischer Wegunterschied von etwa 3,3 mm bei einer Wellenlänge von 780 nm gemessen. Der Unterschied zwischen den Gruppenbrechungsindizes der beiden Moden (LP01) und (LP11) der Sensorfaser (s) und der Empfangsfaser (r) ist abhängig von der Wellenlänge. Insbesondere gibt es eine Wellenlänge, bei der Δng gleich 0 wird. Der Gruppenbrechungsindexunterschied zeigt gewöhnlich eine schwache Abhängigkeit von der Polarisationsrichtung des Lichtes. Dieser Effekt ist typisch kleiner als 2%.
Die Empfindlichkeit der Fasern, d. h. die differentielle Phasenänderung bei einer gegebenen Längenänderung der Faser, ist abhängig vom Unterschied der Brechungsindizes von Faserkern (22) und Fasermantel (23), der Kerngröße und -Form sowie der Wellenlänge. Für Fasern mit einem elliptischen Faserkern (14) des oben genannten Typs ist für eine Phasenverschiebung von 2 π zwischen den räumlichen Moden (LP01) und (LP11) bei einer Wellenlänge von 780 nm eine Längenänderung von ca. 100 µm erforderlich.
Ein Differenzbildner (10), dem eingangsseitig die Ausgangsspannungen (U1) und (U2) der Lichtdetektoren (D1, D2) zugeführt sind, liefert ausgangsseitig eine Differenzspannung (ΔU) an einen Regler bzw. Differenzspannungsregler (11), welcher die Differenzspannung (ΔU) auf 0 regelt. Dieser Differenzspannungsregler (11) liefert ausgangsseitig ein Signal (S), das sowohl einen Gleich- als auch einen Wechselspannungsanteil enthält. Dieses Signal (S) gelangt über ein Tiefpaßfilter (TP) an einen Gleichspannungsverstärker (12), welcher ausgangsseitig eine Kompensationsspannung (U12) an einen Modulator (8) überträgt. Das Signal (S) ist ferner einem Sperrfilter (13) für die Resonanzfrequenz eines Modulators (7) zugeführt, welches ausgangsseitig eine Kompensationsspannung (U13) über einen Summierer (15) an den Modulator (7) überträgt. Das Sperrfilter (13) hat die Aufgabe, ein Schwingen des Regelkreises auf der Resonanzfrequenz des Modulators (7) zu verhindern. Die Kompensationsspannung (U13) ist proportional zu der zu messenden elektrischen Wechselspannung, jedoch nicht temperaturkompensiert und somit ggf. fehlerhaft.
Die durch eine gegebene, am Sensor (6) anliegende Spannung hervorgerufene optische Phasenverschiebung ist abhängig von der Temperatur des Sensorelementes (6), von dessen Geometrie, vom Typ der Sensorfaser (s) und der Länge des mit dem Sensor (6) in Verbindung stehenden Lichtfasersegments. Die Kompensationsspannung (U13) zur Kompensation einer gegebenen Phasenverschiebung ist abhängig von der Geometrie und vom Material des Modulators (7), vom Typ der Empfangsfaser (r), von der Länge des mit dem Modulator (7) in Verbindung stehenden Lichtfasersegments und von einer Signalempfängertemperatur (Tr), die gleich der Temperatur des Modulators (7) ist. Der Modulator (7) kann z. B. so ausgelegt sein, daß eine Kompensationsspannung (U13) von ± 3 V eine differentielle optische Phasenverschiebung von ± 100 zwischen den Moden (LP01) und (LP11) der Empfangsfaser (r) bewirkt. Die Temperaturabhängigkeit des inversen piezoelektrischen Effektes des Sensors (6) äußert sich bei gegebener, am Sensor (6) anliegender Spannung als entsprechende Änderung der zur Kompensation erforderlichen Kompensationsspannung (U13) mit der Temperatur.
Zur Kompensation der Temperaturabhängigkeit wird der Kompensationsspannung (U13) in dem Summierer (15) ein Oszillatorsignal (UHF) konstanter Amplitude vom Ausgang eines Hochfrequenzoszillators (14) überlagert, dessen Frequenz (f) oberhalb der Bandbreite des Regelkreises des Differenzspannungsreglers (11), vorzugsweise im Frequenzbereich zwischen 50 kHz und 1 MHz, liegt. Das Oszillatorsignal (UHF) wird dann vom Regelkreis des Differenzspannungsreglers (11) nicht kompensiert.
Die Amplitude der resultierenden Modulation der Lichtintensität an den beiden Lichtdetektoren (D1, D2) ist zu einem Interferenzkontrast
V = (U1max-U2min)/(U1max + U2min)
proportional, wobei U1max und U1min die Intensitäten der Maxima und Minima eines Interferenzstreifenmusters sind.
Um ein Signal zu erhalten, das unabhängig von Schwankungen der optischen Leistung des Mehrmodenlasers (1) ist, wird ein Kontrastparameter
K = (U1-U2)/(U1 + U2)in einem Quotientenbildner (16) gebildet. Der Kontrastparameter (K) unterscheidet sich von dem Interferenzkontrast (V) nur durch einen konstanten Faktor. Dem Quotientenbildner (16) sind eingangsseitig die Ausgangsspannungen (U1) und (U2) der Lichtdetektoren (D1, D2) zugeführt, welche spektrale Komponenten mit der Frequenz (f) des Hochfrequenzoszillators (14) enthalten.
In Abhängigkeit von der Sensortemperatur (Ts) verändert sich ein relativer Gangunterschied ΔLr-ΔLs, der in Fig. 4 auf der Abszisse in µm angegeben ist, und somit auch der Interferenzkontrast (V), der auf der Ordinate angegeben ist. Aus der Kurve in Fig. 4 kann eine Kalibrierkurve (E) abgeleitet werden, vgl. Fig. 5, die den Zusammenhang zwischen der Sensortemperatur (Ts) und dem Interferenzkontrast (V) angibt. Die Daten in Fig. 4 und 5 wurden bei einer konstanten Signalempfängertemperatur (Tr) von 22°C gemessen. Wenn die Signalempfängertemperatur (Tr) nicht konstant gehalten wird, sondern sich ändert, dann ändert sich auch ein optisch akkumulierter Gangunterschied ΔLr der Empfangsfaser (r) und damit die Kalibrierkurve (E). Dies wird berücksichtigt, indem die Signalempfängertemperatur (Tr) von einem temperaturabhängigen Widerstand-bzw. Temperaturdetektor (21) der an einem optischen Signalempfänger. (20) angebracht ist, welcher die Modulatoren (7, 8), die Empfangsfaser (r) und den Spleiß (5) umfaßt, gemessen wird. Der Temperaturdetektor (21) liefert ein zu einer Signalempfängertemperatur (Tr) proportionales Signalempfänger-Temperatursignal (UTr), das zusammen mit dem Kontrastparameter (K) des Quotientenbildners (16) an einen Funktionsbildner (17) geliefert wird. Dieser berechnet in Abhängigkeit von dem Kontrastparameter (K) und dem Signalempfänger-Temperatursignal (UTr) die Sensortemperatur (Ts) der Sensorfaser (s) gemäß:
Ts = f(K, E(UTr)).
Bei einem Interferenzkontrast (V) von z. B. 0,5 beträgt die Sensortemperatur (Ts) 40°C für Tr = 22°C.
Der Betrag, um den sich der relative Gangunterschied ΔLr-ΔLs und folglich der Interferenzkontrast (V) in einem gegebenen Temperaturintervall ändern, läßt sich über die Länge der Lichtfasern und die Wahl ihrer optischen Parameter beeinflussen. Die Stärke der Kontraständerung kann außerdem über die Wahl der Lichtquelle beeinflußt werden. Je niederkohärenter die Lichtquelle (1) ist, desto schmäler ist die Kurve in Fig. 4 und umso höher die Kontraständerung in einem gegebenen Temperaturintervall. Besonders niederkohärente Lichtquellen (1), die gut an Monomode-Lichtfasern angekoppelt werden können, sind sog. Superlumineszenzdioden und unter dem Schwellstrom betriebene Laserdioden. Es ist jedoch darauf zu achten, daß der Interferenzkontrast (V) im gesamten Temperaturbereich ausreichend groß, vorzugsweise < 0,2, bleibt, um für alle Betriebstemperaturen eine ausreichende Sensorgenauigkeit zu gewährleisten.
Die Bedingung einer konstanten Signalempfängertemperatur (Tr) läßt sich in der Praxis relativ einfach erfüllen, da diese Empfangsfaser (r) ein Teil des Signalempfängers (20) ist.
Die ausgangsseitig am Funktionsbildner (17) abgreifbare Sensortemperatur (Ts) wird zusammen mit der Kompensationsspannung (U13) einem weiteren Funktionsbildner (18) zugeführt, der ausgangsseitig ein temperaturkorrigiertes Meßsignal (M) gemäß:
M = U13.(1 + α.(T0-Ts))
liefert, wobei T0 eine Kalibrierungstemperatur der Sensorfaser (s), z. B. 22°C, und α den Temperaturkoeffizienten des Sensorelementes (6) bedeuten. Für ein Sensorelement (6) aus Quarz ist α = -2,15.10⁻4 K⁻1.
Es versteht sich, daß die Signalempfängertemperatur (Tr) nicht erfaßt werden muß, wenn sie bekannt ist und konstant gehalten wird.
Die Funktionen des Tiefpaßfilters (TP) und der Geräte (10)- (18) können mittels eines Rechners bzw. Mikroprozessors (19) ausgeführt werden. Dabei ist eingangsseitig ein Analog/Digitalwandler und ausgangsseitig ein Digital/Analogwandler vorzusehen (nicht dargestellt). Damit läßt sich durch einen Programmaustausch im Mikroprozessor (19) die erfindungsgemäße Temperaturkompensation leicht bei bestehenden Meßeinrichtungen mit faseroptischen Sensoren realisieren.
Anstelle der 2Moden-Sensorfaser (s) kann grundsätzlich auch eine polarimetrische Lichtfaser verwendet werden. Eine polarimetrische Lichtfaser weist 2 zueinander orthogonale optische Hauptachsen (x', y') senkrecht zur Faserrichtung auf. Bei einer vorgegebenen Wellenlänge sind die beiden orthogonalen Polarisationszustände (LP01 (x')) und (LP01 (y')) des LP01- Grundmodus ausbreitungsfähig mit Polarisationen parallel zu den optischen Hauptachsen (x', y'). Die effektiven Brechungsindizes für die beiden Polarisationen sind unterschiedlich, d. h., die Lichtfaser ist doppelbrechend.
Die beiden orthogonalen Polarisationszustände (LP01(x')) und (LP01(y')) der Sensorfaser (s) akkumulieren einen Gangunterschied ΔLs = ls.Δng, s, wobei ls die Länge der Sensorfaser (s) und Δng, s der Unterschied der Gruppenbrechungsindizes der orthogonalen Polarisationszustände (LP01 (x')) und (LP01 (y')) der Sensorfaser (s) ist. Die Faserlängen ls und lr der Sensorfaser (s) bzw. der Empfangsfaser (r) sind wiederum so gewählt, daß ΔLs und ΔLr innerhalb der Kohärenzlänge des Mehrmodenlasers (1) gleich sind.
Die optischen Hauptachsen (x', y') der Sensorfaser (s) bilden in den Spleißen (3) und (4) mit den optischen Hauptachsen (x, y) der Zu- bzw. Rückleitungsfasern (2, 2') einen Winkel von 45° ± E.
In einer weiteren möglichen Konfiguration sind sowohl die Sensor- als auch die Empfangsfaser (s, r) polarimetrische Fasern. In diesem Fall bilden in allen Spleißen (3-5) die optischen Hauptachsen (x, y; x', y') der Fasern einen Winkel von 45° ± ε. Am Ende der Empfangsfaser (r) werden die beiden orthogonalen Polarisationszustände der Empfangsfaser (r) z. B. mit Hilfe eines Wollaston-Prismas (nicht dargestellt) zur Interferenz gebracht und die beiden resultierenden Signale den Lichtdetektoren (D1, D2) zugeführt.
Es versteht sich weiterhin, daß anstelle von Quarzzylindern und Piezokeramiken auch andere piezoelektrische Bauelemente als Sensorelement (6) und als Modulatoren (7, 8, 22, 22') verwendet werden können.
Prinzipiell können die Zuleitungsfaser (2) und die Rückleitungsfaser (2') entfallen. Das polarisierte Licht könnte z. B. durch die Luft oder durch Vakuum übertragen und mit Hilfe von Linsen in die Lichtfasern eingekoppelt werden.
Der Beitrag der Sensorfaser (s) zur Temperaturabhängigkeit der Kompensationsspannung (U13) ist bei Verwendung eines geeigneten Fasermantels (23), z. B. aus einem dünnen Polyamid, vernachlässigbar.
Anstatt der elektrischen Spannung kann auch eine andere physikalische Größe gemessen werden, sofern sie eine Längenänderung der Sensorfaser (s) bewirkt, die eindeutig dieser physikalischen Größe zugeordnet werden kann.
Bezugszeichenliste
1
Lichtquelle, Mehrmodenlaser
2
Einmodenlichtfaser, hochdoppelbrechende Einmodenglasfaser, Zuleitungsfaser
2
' Einmodenlichtfaser, hochdoppelbrechende Einmodenglasfaser, Rückleitungsfaser
3-5
Spleiße, Glasfaserverbindungen
6
Sensorelement, Quarzzylinder, Sensor
7
,
8
Modulatoren
9
Analysator
10
Differenzbildner
11
Regler, Differenzspannungsregler
12
Gleichspannungsverstärker
13
Sperrfilter
14
Hochfrequenzoszillator
15
Summierer
16
Quotientenbildner
17
Funktionsbildner für Ts
18
Funktionsbildner für M
19
Mikroprozessor, Rechner
20
optischer Signalempfänger
21
Temperaturdetektor, temperaturabhängiger Widerstand
22
Faserkern
23
Fasermantel
D1, D2 Lichtdetektoren, optoelektrische Detektoren, Photodioden
E Kalibrierkurve, Temperatur-Kalibrierkurve, Temperatur-Kalibrierfunktion
f Frequenz von
14
K Kontrastparameter
M temperaturkorrigiertes Meßsignal
LP01
optischer Grundmodus
LP11
optischer gerader Modus
P Lichtleistung von
1
r optische 2Modenlichtfaser, polarimetrische Lichtfaser, Empfangsfaser
s polarimetrische optische Faser, Sensorfaser, 2Modenlichtfaser
S Signal am Ausgang von
11
TP Tiefpaßfilter
Ts
Sensortemperatur
Tr
Signalempfängertemperatur
T0
Kalibrierungstemperatur von s
U1, U2 Ausgangsspannungen von D1, D2, Lichtleistungssignale
U12 Ausgangssignal von
12
, Kompensationsspannung, Kompensationspotential
U13 Ausgangssignal von
13
, Kompensationsspannung, Kompensationspotential, Regelsignal
U15 Ausgangssignal von
15
, Kompensationsspannung
UHF
Oszillatorsignal
UTr
Temperatursignal von
21
V Interferenzkontrast
x, y; x', y' optische Hauptachsen
a Temperaturkoeffizient von
6
ΔLs
akkumulierter optischer Gangunterschied in s
ΔLr
akkumulierter optischer Gangunterschied in r
ΔU Differenzspannung
∈ Differenzwinkel, Toleranzwinkel

Claims (8)

1. Verfahren zur Temperaturkompensation von Meßsignalen eines faseroptischen Sensors (6),
  • a) bei dem Licht durch eine optische Sensorfaser (s) zur Erfassung einer physikalischen Größe zu einer optischen Empfangsfaser (r) geleitet wird,
  • b) wobei sich das Licht in der Sensorfaser (s) und in der Empfangsfaser (r) in zwei verschiedenen räumlichen Moden oder in zwei orthogonalen Polarisationszuständen eines räumlichen Modus ausbreitet,
  • c) wobei am Ende der Empfangsfaser (r) ein Interferenzmuster der räumlichen Moden oder der orthogonalen Polarisationszustände mit zwei Lichtdetektoren (D1, D2) detektiert wird, die ausgangsseitig zur empfangenen Lichtleistung proportionale erste und zweite Lichtleistungssignale U1, U2 liefern,
  • d) deren Differenz (ΔU) an den Eingang eines Differenzspannungsreglers (11) geliefert wird, welcher ausgangsseitig ein Pegelsignal U13 liefert,
  • e) das auf einen Modulator (7) wirkt, der mit der Empfangsfaser (r) in Wirkverbindung steht, und die differentielle optische Phase der räumlichen Moden oder der orthogonalen Polarisationszustände der Empfangsfaser (r) derart regelt, daß diese Differenz (ΔU) gleich O wird,
    dadurch gekennzeichnet,
  • f) daß dem Regelsignal (U13) ein Oszillatorsignal (UHF) mit vorgebbarer Amplitude überlagert wird, dessen Frequenz (f) mindestens so groß ist, daß eine durch das Oszillatorsignal (UHF) bewirkte Lichtmodulation mit der Frequenz (f) in der Empfangsfaser (r) durch den Differenzspannungsregler (11) nicht kompensiert wird,
  • g) daß in Abhängigkeit von diesen ersten und zweiten Lichtleistungssignalen (U1, U2) ein Kontrastparameter K berechnet wird gemäß:K = (U1-U2)/(U1 + U2),
  • h) daß eine Signalempfängertemperatur Tr mit einem Temperaturdetektor (21) gemessen wird,
  • i) daß in Abhängigkeit von diesem Kontrastparameter (K) und einer Temperatur-Kalibrierfunktion E(Tr) eine Sensortemperatur Ts gemäß: Ts = f(K, E(Tr)) bestimmt wird und
  • j) daß in Abhängigkeit von dieser Sensortemperatur (Ts) und dem Regelsignal (U13) ein temperaturkorrigiertes Meßsignal M gemäß:M = U13.(1 + α.(T0-Ts))bereitgestellt wird, wobei T0 eine vorgebbare Kalibrierungstemperatur der Sensorfaser (s) und α den Temperaturkoeffizienten des Sensors (6) bedeuten.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
  • a) daß die Amplitude des Oszillatorsignals (UHF) konstant gehalten wird und
  • b) daß die Frequenz (f) des Oszillatorsignals (UHF) im Frequenzbereich von 50 kHz-1 MHz liegt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Signalempfängertemperatur (Tr) auf einem vorgebbaren Temperaturwert konstant gehalten wird.
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
  • a) daß die Sensorfaser (s) eine Zweimodenfaser ist, in der sich ein LP01-Grundmodus und ein gerader LP11-Modus ausbreiten, und
  • b) daß die Empfangsfaser (r) eine Zweimodenfaser ist, in der sich der LP01-Grundmodus und der gerade LP11-Modus ausbreiten.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet,
  • a) daß die Sensorfaser (s) eine polarimetrische Faser ist, in der sich die beiden orthogonalen Polarisationszustände eines LP01-Grundmodus ausbreiten, und
  • b) daß die Empfangsfaser (r) eine Zweimodenfaser ist, in der sich der LP01-Grundmodus und ein gerader LP11-Modus ausbreiten.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet,
  • a) daß die Sensorfaser (s) eine polarimetrische Faser ist, in der sich die beiden orthogonalen Polarisationszustände eines LP01-Grundmodus ausbreiten, und
  • b) daß die Empfangsfaser (r) eine polarimetrische Faser ist, in der sich die beiden orthogonalen Polarisationszustände des LP01-Grundmodus ausbreiten.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
  • a) daß der Kontrastparameter (K) in Abhängigkeit von der Sensortemperatur (Ts) und
  • b) in Abhängigkeit von einem akkumulierten, relativen optischen GangunterschiedΔLr-ΔLsermittelt wird, mitΔLr = lr.Δng, r,wobei lrr die Länge der Empfangsfaser (r) und Δng,r der Unterschied der Gruppenbrechungsindizes der beiden Moden sind,
    entweder der LP01(x')- und der gerade LP11(x')-Modus oder der LP01(y')- und der gerade LP11(y')-Modus, im Falle einer Zweimodenfaser, je nach Polarisation in Richtung von deren optischen Hauptachsen (x', y') bzw. der LP01(x')- und der LP01(y')-Modus, im Falle einer polarimetrischen Faser, und mitΔLs = ls.Δng, s,wobei ls die Länge der Sensorfaser (s) und Δng, s der Unterschied der Gruppenbrechungsindizes der beiden Moden sind,
    entweder der LP01(x')- und der gerade LP11(x')-Modus oder der LP01(y')- und der gerade LP11(y')-Modus, im Falle einer Zweimodenfaser, je nach Polarisation in Richtung einer der optischen Hauptachsen (x', y') bzw. der LP01(x')- und der LP01(y')-Modus, im Falle einer polarimetrischen Faser.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Kontrastparameter (K) zusätzlich in Abhängigkeit von der Signalempfängertemperatur (Tr) ermittelt wird.
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