DE19503630C2 - Process for the condensate-free operation of a circulating water heater - Google Patents
Process for the condensate-free operation of a circulating water heaterInfo
- Publication number
- DE19503630C2 DE19503630C2 DE1995103630 DE19503630A DE19503630C2 DE 19503630 C2 DE19503630 C2 DE 19503630C2 DE 1995103630 DE1995103630 DE 1995103630 DE 19503630 A DE19503630 A DE 19503630A DE 19503630 C2 DE19503630 C2 DE 19503630C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- temperature
- burner
- nominal
- condensate
- load
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 8
- 239000008236 heating water Substances 0.000 claims description 7
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 14
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 7
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 2
- 241001156002 Anthonomus pomorum Species 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24H—FLUID HEATERS, e.g. WATER OR AIR HEATERS, HAVING HEAT-GENERATING MEANS, e.g. HEAT PUMPS, IN GENERAL
- F24H9/00—Details
- F24H9/0005—Details for water heaters
- F24H9/0036—Dispositions against condensation of combustion products
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Combustion (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des unabhängigen Patentanspruchs.The invention relates to a method according to the preamble of the independent Claim.
Ein solches Verfahren ist aus der DE 42 10 177 bekannt.Such a method is known from DE 42 10 177.
Aus der DE 35 10 136 A1 ist ein weiteres Verfahren zum kondensatfreien Betreiben eines als Kessel ausgebildeten Umlaufwasserheizers bekanntgeworden, der einen taktweise betriebenen Brenner und einen von diesem beheizten zwischen einem Vorlauf und einem Rücklauf einer Heizungsanlage eingefügten Primärwärmetauscher aufweist, wobei ein minimaler Wert der höheren Kesseltemperatur unabhängig von dem minimalen Wert einer unteren Kesseltemperatur derart einstellbar ist, daß die Schaltdifferenz bei Absinken der Kesseltemperatur unterhalb des Taupunktes stetig bis zur maximalen Differenz der beiden vorgegebenen minimalen Werte zunimmt. Another method for condensate-free operation is known from DE 35 10 136 A1 of a water heater designed as a boiler, the one cyclically operated burner and one heated by this between one Flow and a return of a heating system inserted Has primary heat exchanger, with a minimum value of the higher Boiler temperature regardless of the minimum value of a lower one Boiler temperature is adjustable so that the switching difference when the Boiler temperature below the dew point steadily up to the maximum difference of both specified minimum values increases.
Die Kondensatbildung im Primärwärmetauscher eines Umlaufwasser heizers stellt insbesondere bei Geräten mit hohem Wirkungsgrad, wie beispielsweise bei Niedertemperaturgeräten, ein erhebliches Problem dar. Einerseits soll den Brenngasen möglichst viel Wärme entzogen werden; andererseits kann eine Taupunktunter schreitung der Brenngase erheblichen Schaden durch das korro sionsverursachende Kondensat anrichten. Die Möglichkeiten mo derner modulationsfähiger Brenner werden daher aus Sicherheits gründen häufig nicht voll ausgenutzt. Das gilt sowohl für Bren ner mit stufig regelbarer Last als auch für die sogenannten gleitend regelbaren Brenner.The formation of condensate in the primary heat exchanger of a circulating water heizers provides especially for devices with high efficiency, such as in low-temperature devices, a significant one On the one hand, the fuel gases should have as much as possible Heat removed; on the other hand, a dew point can be below Excessive damage to the fuel gases by the corro Arrange condensation causing the ion. The possibilities mo Their modulation-capable burners are therefore made of safety are often not fully exploited. That applies to both Bren ner with steplessly adjustable load as well as for the so-called adjustable burner.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, diese Nachteile zu beseitigen und ein Verfahren der oben angegebenen Art anzuge ben, bei dem die Modulationsfähigkeit des Brenners bis an die Grenze der Kondensatbildungsgefahr ausgenutzt ist. The object of the invention is to overcome these disadvantages eliminate and follow a procedure of the type specified above ben, where the modulation ability of the burner up to Limit of the risk of condensation is exploited.
Erfindungsgemäß gelingt das durch die kennzeichnenden Merkmale des unabhängigen Patentanspruchs. Auf diese Weise ist ein ein facher und zuverlässiger Algorithmus für die Ermittlung der kleinsten zulässigen Brennerlast gegeben. Bei einer entspre chend niedrigen Zustandstemperatur ϑZ, zum Beispiel einer Rück lauftemperatur ϑR von 40°C, darf die daraus mittels des Algo rithmus abgeleitete kleinste zulässige Brennerlast, beispiels weise 80% der Nennlast QNenn, nicht unterschritten werden, um Kondensatfreiheit zu gewährleisten. Bei einem Brenner mit Ste tigregelventil zur Modulation bedeutet das beispielsweise, daß der Öffnungsgrad des Stetigregelventils nur noch zwischen 80% und 100% variiert werden darf, obwohl die gerätespezifische Untergrenze des Modulationsbereiches wesentlich tiefer, zum Beispiel bei 30%, liegt. Der nutzbare Modulationsbereich wird folglich bei sinkender Zustandstemperatur ϑZ immer weiter ein geschränkt.According to the invention this is achieved by the characterizing features of the independent claim. This provides a simple and reliable algorithm for determining the smallest permissible burner load. With a correspondingly low condition temperature ϑ Z , for example a return temperature ϑ R of 40 ° C, the minimum permissible burner load derived from this using the algorithm, e.g. 80% of the nominal load Q Nom , must not be undercut to ensure that there is no condensation . In the case of a burner with a control valve for modulation, this means, for example, that the degree of opening of the control valve may only be varied between 80% and 100%, although the device-specific lower limit of the modulation range is significantly lower, for example 30%. The usable modulation range is consequently restricted further as the state temperature ϑ Z falls.
Anspruch 2 offenbart ein einfaches Verfahren zur Ermittlung des Parameters k. Dazu ist es lediglich erforderlich, die Kennlinie für die Abhängigkeit der Brennerlast von der Zustandstemperatur ϑZ jeweils bei beginnender Kondensatbildung zu messen. Sind verschiedene Heizwasser-Volumenströme vorgesehen, oder ist ein sehr großer Schwankungsbereich des Heizwasser-Volumenstromes zu erwarten, kann für mehrere repräsentative Heizwasser-Volumen ströme eine separate Kennlinie ausgemessen werden. Es genügt, k ein einziges Mal mit hoher Präzision zu ermitteln, da die be rücksichtigten Abhängigkeiten bei einer Serienfertigung kon stant bleiben. Claim 2 discloses a simple method for determining the parameter k. All that is required is to measure the characteristic curve for the dependence of the burner load on the condition temperature ϑ Z when condensate begins to form. If different heating water volume flows are provided, or if a very large fluctuation range of the heating water volume flow is to be expected, a separate characteristic curve can be measured for several representative heating water volume flows. It is sufficient to determine k once with high precision, since the dependencies taken into account remain constant during series production.
Nach Anspruch 3 und Anspruch 4 sind außerhalb des Proportiona litätsbereiches der Kennlinie QB = f(ϑZ) bei sehr hohen bezie hungsweise sehr niedrigen Zustandstemperaturen ϑZ konstante Brennerlastbereiche möglich. Bei sehr niedrigen Zustandstempe raturen ϑZ reduziert sich dabei der Brennerlastbereich auf den Wert der Nennlast QNenn, während bei sehr hohen Zustandstempe raturen ϑZ der gesamte maximal mögliche Modulationsbereich Q/QNenn [%] . . . . 100% zur Verfügung steht. Zur Realisierung des erfindungsgemäßen Verfahrens genügt ein einfaches Speichermo dul, das aus eingespeicherten Wertepaaren (ϑZ; QB) - unter Um ständen für verschiedene Heizwasser-Volumenströme - den QB-Wer ten zugeordnete Ausgangssignale erzeugt, die die Brennermodula tion beaufschlagen. Bei eingeschränktem Modulationsbereich kann beispielsweise eine taktende Betriebsweise überlagert werden, um dennoch eine dem Wärmebedarf entsprechende Gesamtheizlei stung zu erzielen. Unterhalb der in Anspruch 1 angesprochenen unteren Grenztemperatur ϑZu wird die Brennstoffzufuhr folglich gänzlich im Zweitaktverfahren geregelt und die Teillastbe triebsweise gänzlich außer Kraft gesetzt.According to claim 3 and claim 4 outside the proportionality range of the characteristic Q B = f (ϑ Z ) at very high or very low condition temperatures ϑ Z constant burner load ranges are possible. At very low condition temperatures ϑ Z , the burner load range is reduced to the value of the nominal load Q nominal , while at very high condition temperatures ϑ Z the total maximum possible modulation range Q / Q nominal [%]. , , , 100% is available. To implement the method according to the invention, a simple storage module is sufficient which, from stored value pairs (ϑ Z ; Q B ) - under circumstances for different heating water volume flows - generates the Q B values associated with output signals which act on the burner modulation. With a limited modulation range, for example, a clocking mode of operation can be superimposed, in order to achieve a total heating power corresponding to the heat requirement. Below the mentioned in claim 1 the lower limit temperature θ to the fuel supply is therefore entirely regulated by the two-stroke method and Teillastbe operating as completely abrogated.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand der Fig. 1 und 2 der Zeichnung näher erläutert.The invention is explained in more detail below with reference to FIGS. 1 and 2 of the drawing.
Die Fig. 1 zeigt einen Umlaufwasserheizer und Fig. 1 shows a circulating water heater and
die Fig. 2 die Abhängigkeit der kleinsten zulässigen relativen Brennerleistung von der als Zustandstemperatur gewählten Rück lauftemperatur als Diagramm. Fig. 2 shows the dependence of the smallest allowable relative burner output on the selected temperature as a state return temperature as a graph.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist anhand der Fig. 1 und 2 der Zeichnung näher erläutert, wobei in beiden Figur gleiche Bezugszeichen jeweils die gleichen Einzelheiten bedeuten.An embodiment of the invention is explained in more detail with reference to FIGS. 1 and 2 of the drawing, the same reference numerals in both figures denoting the same details.
Die Fig. 1 zeigt einen Umlaufwasserheizer in einem Prinzip schaltbild. Fig. 1 shows a circulating water heater in a circuit diagram.
Die Fig. 2 zeigt ein Diagramm. Fig. 2 shows a diagram.
Der Umlaufwasserheizer besteht aus einer von einem Gehäuse 1 umgebenen Brennkammer 2, in der ein Wärmetauscher 3 angeordnet ist, der von einem atmosphärischen Gasbrenner 4 beheizt ist. Dieser Gasbrenner wird über eine Gasleitung 5 gespeist, in der ein Proportionalgasventil 6 angeordnet ist, das von einem elek tromagnetischen Stellmotor 7 betätigt wird. Durch die stetige Ausgestaltung des Gasventils 6/7 ist eine modulierende Be triebsweise des Brenners 4 möglich, der auch als Gas-Gebläse brenner ausgebildet sein kann. Der Wärmetauscher 3 ist über eine Vorlaufleitung 8, in der eine Umwälzpumpe 9 angeordnet ist, und eine Rücklaufleitung 10 mit einer Heizanlage 11 ver bunden, die aus einer Vielzahl parallel und/oder in Serie ge schalteter Heizkörper oder aus einen Brauchwasserbereiter be steht. In der Rücklaufleitung 10 ist ein Temperaturfühler 12 angeordnet, der über eine Meßleitung 13 mit einer Steuerung 14 verbunden ist. Auf die Steuerung wirkt ein Soll-Wertgeber 15 über eine Leitung 16 ein, der Stellmotor 7 ist über eine Stelleitung 17 angesteuert. Der Umwälzpumpe 9 ist ein dreh zahlumschaltbarer Antriebsmotor 18 zugeordnet, der über eine Stelleitung 19 von der Steuerung 14 ansteuerbar ist. The circulating water heater consists of a combustion chamber 2 surrounded by a housing 1 , in which a heat exchanger 3 is arranged, which is heated by an atmospheric gas burner 4 . This gas burner is fed via a gas line 5 , in which a proportional gas valve 6 is arranged, which is actuated by an electromagnetic servomotor 7 . The continuous embodiment of the gas valve 6/7 a modulating Be is operating as the burner 4 is possible, which can be designed as a gas burner and blower. The heat exchanger 3 is via a feed line 8 , in which a circulation pump 9 is arranged, and a return line 10 with a heating system 11 connected, which consists of a plurality of parallel and / or series-connected radiators or from a water heater be. A temperature sensor 12 is arranged in the return line 10 and is connected to a controller 14 via a measuring line 13 . A target value transmitter 15 acts on the control via a line 16 , the servomotor 7 is controlled via a control line 17 . The circulating pump 9 is assigned a drive motor 18 which can be changed in speed and which can be controlled by the controller 14 via a control line 19 .
Die Wirkungsweise der Erfindung an der in der Fig. 1 darge stellten gesamten Heizanlage wird nun anhand der Fig. 2 be schrieben. Diese Figur zeigt die Abhängigkeit der kleinsten zu lässigen relativen Brennerleistung von der als Zustandstempera tur gewählten Rücklauftemperatur. In der Abszisse des Diagramms gemäß Fig. 2 ist die Rücklauftemperatur ϑR in °C, in der Ordi nate die normierte Brennerleistung QB in % aufgetragen. Obwohl dieser Bereich von 0 bis 100% reicht, ist es aus geräte- und brennerspezifischen Überlegungen nicht sinnvoll, einen Modula tions- oder Leistungsbereich unter 40% zu betrachten. Auf der Abszisse sind vier verschiedene Temperaturwerte aufgetragen ϑRu1, ϑRu2, ϑRo1 und ϑRo2. Hierbei bedeuten ϑRu2 die tiefste hier be trachtete Rücklauftemperatur bei einer minimalen Drehzahl der Umwälzpumpe 9, die am Motor 18 beziehungsweise am Soll-Wert-Ge ber 15 vorgegeben werden kann. ϑRu1 bedeutet dieselbe minimale Rücklauftemperatur, aber bezogen auf die maximal mögliche Dreh zahl der Pumpe 9. ϑRo2 beziehungsweise ϑRo1 bedeuten die maximalen Temperaturen der Rücklaufleitung, jeweils bezogen auf die mini male und maximale Pumpendrehzahl.The operation of the invention in the Fig. 1 Darge presented entire heating system will now be described with reference to FIG. 2 be. This figure shows the dependency of the smallest to permissible relative burner output on the return temperature selected as the state temperature. In the abscissa of the diagram shown in FIG. 2 is the return temperature θ R in ° C, in the Ordi the normalized burner capacity Q B nate plotted in%. Although this range extends from 0 to 100%, it does not make sense to consider a modulation or performance range below 40% for device and burner-specific considerations. Four different temperature values are plotted on the abscissa ϑ Ru1 , ϑ Ru2 , ϑ Ro1 and ϑ Ro2 . Here, ϑ Ru2 is the lowest return temperature considered here at a minimum speed of the circulation pump 9 , which can be specified on the motor 18 or on the setpoint value sensor 15 . ϑ Ru1 means the same minimum return temperature , but based on the maximum possible speed of pump 9 . ϑ Ro2 or ϑ Ro1 mean the maximum temperatures of the return line, in each case related to the minimum and maximum pump speed.
Eine Kurve 22 ergibt sich als Gerade beziehungsweise Strecke zwischen zwei Punkten 33 und 34. Diese Kurve 22 ist der minima len Pumpendrehzahl zugeordnet. Liegt der Arbeitspunkt der Hei zungsanlage auf der Kurve 22, so ergibt sich bei Arbeitspunkten unterhalb der Kurve 22, also im Bereich 35, Kondensatanfall am Wärmetauscher 3. Bei Arbeitspunkten, die oberhalb der Kurve 22, also im Bereich 36, liegen, gibt es kein Kondensat. Das bedeu tet, daß bei einer vorgewählten minimalen Drehzahl der Pumpe die spezielle Rücklauftemperatur ϑRo2 nur dann von der Heizungsanlage zugelassen werden kann, wenn im Punkt 33 mit einer vol len Brennerleistung gefahren wird. Jedes Androsseln des Magnet ventils 6/7, also jede Verringerung der Brennerleistung, würde zu Kondensatanfall führen, weil dann die Heizungsanlage in den Bereich 35 abgleiten würde.A curve 22 results as a straight line or section between two points 33 and 34 . This curve 22 is assigned to the minimum pump speed. If the operating point of the heating system is on curve 22 , there are condensation on the heat exchanger 3 at working points below curve 22 , that is to say in region 35 . There is no condensate at operating points that are above curve 22 , that is to say in region 36 . The tet signified that, at a preselected minimum rotational speed of the pump, the specific return temperature θ Ro2 can only be approved by the heating system, when driving at point 33 with a burner capacity len vol. Each throttling the solenoid valve 6/7, so any reduction in the burner output would lead to condensation, because it would then slide off the heating system in the area of 35th
Das bedeutet weiterhin, daß einer maximalen Pumpendrehzahl die Kurve 21 zugeordnet ist. Diese reicht von einem Punkt 31 bis zu einem Punkt 32. Um im kondensatfreien Bereich für den Wärmetau scher zu fahren, darf bei vorgewählter maximaler Pumpendrehzahl der Bereich 36 von der Heizungsanlage nicht erreicht werden, die Heizungsanlage muß vielmehr im Bereich 37, also oberhalb der Lage der Kurve 21, arbeiten. Wird von der Heizungsanlage über eine entsprechende Drehzahlwahl von der Steuerung 14 eine Drehzahl angefahren, die im Bereich 36 liegt, also zwischen der maximalen und der minimalen Drehzahl, so muß die Brennerlei stung jeweils so gewählt werden, daß die sich entsprechend ein stellende Kurve zwischen den Kurven 21 und 22 so liegt, daß die Heizungsanlage jeweils oberhalb der gewählten Kurve arbeitet. Dann ist ein kondensatfreier Betrieb im Wärmetauscher 3 mög lich. Nunmehr besteht die Möglichkeit, von Haus aus eine be stimmte Pumpendrehzahl durch den drehzahlumschaltbaren Motor 18 oder den Soll-Wert-Geber 15 vorzugeben. Dann ist es bei einer bestimmten vom Fühler 12 gemessenen Rücklauftemperatur und der vorgegebenen Pumpendrehzahl möglich, die entsprechend zugeord nete zwischen der Maximum- und der Minimumkurve 21 und 22 lie gende Kurve zu ermitteln und so zu entscheiden, welche prozen tuale Brennerbelastung vorgegeben werden muß, um den kondensat freien Betrieb am Wärmetauscher zu ermöglichen. Das heißt allgemein, je tiefer die gewählte Pumpendrehzahl liegt, um so niedriger kann die Brennerleistung liegen, um kondensatfreien Betrieb zu ermöglichen und umgekehrt.This also means that curve 21 is assigned to a maximum pump speed. This ranges from a point 31 to a point 32 . In order to drive in the condensate-free area for the heat exchanger, the area 36 must not be reached by the heating system at a preselected maximum pump speed, the heating system must rather work in area 37 , that is, above the position of curve 21 . If the heating system uses a corresponding speed selection from the controller 14 to approach a speed which is in the region 36 , that is to say between the maximum and the minimum speed, the Brennerlei stung must be selected in such a way that the corresponding curve between the Curves 21 and 22 are such that the heating system works above the selected curve. Then condensate-free operation in the heat exchanger 3 is possible. Now there is the possibility of specifying a certain pump speed from the house by the speed-switchable motor 18 or the setpoint generator 15 . Then it is possible at a certain return temperature measured by the sensor 12 and the predetermined pump speed to determine the corresponding curve between the maximum and the minimum curve 21 and 22 lying curve and to decide which percentage burner load must be specified in order to enable condensate-free operation on the heat exchanger. In general, this means that the lower the selected pump speed, the lower the burner output can be to enable condensate-free operation and vice versa.
Es wäre aber nun auch möglich, im Bereich des hydraulischen Kreises der Heizungsanlage einen Durchflußmesser 38 vorzusehen, der seinen Meßwert über einen Meßwertumsetzer 39 auf einer Lei tung 40 der Steuerung 14 zur Verfügung stellt. Dann brauchte der Pumpe keine Drehzahl vorgegeben zu werden, sondern der Durchsatz an Heizvolumen könnte über den Durchsatzmesser 38 er faßt werden. Dann würde die Lage der Kurve zwischen 21 und 22 aus dem gemessenen Durchsatz an Heizmittel vorgegeben werden.However, it would now also be possible to provide a flow meter 38 in the area of the hydraulic circuit of the heating system, which provides its measured value via a measured value converter 39 on a line 40 of the controller 14 . Then the pump did not need to be given a speed, but the throughput of heating volume could be grasped via the throughput meter 38 . Then the position of the curve between 21 and 22 would be specified from the measured throughput of heating medium.
Da heutzutage übliche Steuerungen 14 schon, weil sie in aller Regel eine außentemperaturabhängige Vorlauftemperaturregelung zusätzlich aufweisen, einen Mikroprozessor besitzen, ist ohne weiteres möglich, die geschilderten Rechenvorgänge anhand des Diagramms von dem Mikroprozessor mit auswerten zu lassen.Since today's controls 14 already have a microprocessor, because they generally have an outside temperature-dependent flow temperature control, it is readily possible for the microprocessor to also evaluate the above-described arithmetic processes using the diagram.
Zum Diagramm gemäß Fig. 2 sollte noch ergänzt werden, daß der
minimal zugelassenen Brennerbelastung von 40% die Kurvenstücke
29 und 30 zugeordnet sind. Der maximal möglichen Brennerbela
stung ist der Wert gemäß der Kurve 28 zugeordnet. Aus dem Dia
gramm der Fig. 2 ist ersichtlich, daß bei einem niedrigen Volu
menstrom (als Minimum entsprechend der Kurve 22) ein gepunktet
als Fläche dargestellter Modulationsbereich 23 für einen ausge
dehnteren Rücklauftemperaturbereich möglich ist als bei einem
größeren Volumenstrom V1 (im Maximum entsprechend der Kurve
21), wobei dieser kleinere Modulationsbereich 24 schraffiert
dargestellt ist. Der Proportionalitätsbereich zwischen der
kleinsten zulässigen Brennerlast QB und der Rücklauftemperatur
ϑR ergibt sich dabei aus folgendem Algorithmus:
It should be added to the diagram according to FIG. 2 that the minimum permitted burner load of 40% is assigned to the curve sections 29 and 30 . The maximum possible burner load is assigned the value according to curve 28 . From the diagram of FIG. 2 it can be seen that with a low volume flow (as a minimum according to curve 22 ) a dotted area shown as modulation range 23 is possible for a more extensive return temperature range than with a larger volume flow V1 (maximum corresponding to the Curve 21 ), this smaller modulation range 24 being shown hatched. The proportionality range between the smallest permissible burner load Q B and the return temperature ϑ R results from the following algorithm:
QB = Q/QNenn [%] = 100% - k . (ϑR - ϑRu),
Q B = Q / Q nominal [%] = 100% - k. (ϑ R - ϑ Ru ),
wobei Q die modulierte Leistung, QNennn die maximal mögliche Lei stung, k einen vom Heizwasser-Volumenstrom v1 beziehungsweise v2 abhängigen Geräteparameter, ϑR die aktuelle vom Fühler 12 ge messene Rücklauftemperatur und ϑRu die von dem gewählten Volu menstrom abhängige zulässige untere Rücklauftemperatur darstel len. Es ist nun möglich k wie folgt zu ermitteln:where Q is the modulated output, Q is the maximum possible output, k is a device parameter dependent on the heating water volume flow v 1 or v 2 , ϑ R is the current return temperature measured by sensor 12 and ϑ Ru is the permissible lower one depending on the selected volume flow Display the return temperature. It is now possible to determine k as follows:
Es wird zum Beispiel der minimalen Rücklauftemperatur ϑRu2 bei einer minimalen möglichen Pumpendrehzahl der Brennerleistungs punkt zugeordnet, bei dem gerade kein Kondensat auftritt. Damit ergibt sich der Punkt 33. Weiterhin ist es möglich, bei dersel ben vorgewählten Drehzahl den Punkt ϑRo2 anzufahren und dann die Brennerleistung zu ermitteln, die in diesem Punkt gerade nicht zum Kondensatanfall führt. Die Strecke zwischen beiden Punkten entspricht dann der jeweiligen Kurve, ihre Steigung zur Ab szisse der Kurvensteigung k. Das gleiche wird für jede mögliche Drehzahl der Pumpe oder jedem möglichen vom Fühler 38 erfaßten Durchsatz zugeordnet, so daß sich ein Strahlenbündel mit ver schiedenen Winkeln ergibt, aufgrund deren Lage man bei einer gemessenen Rücklauftemperatur und einem gemessenen oder über die Pumpendrehzahl vorgegebenen Durchsatz diejenige Brennermo dulationsleistung vorgeben kann, die nicht unterschritten wer den darf, damit es im konkreten Fall gerade nicht zu Kondensatanfall kommt. Die wirkliche Brennerlast legt man dann um ei nige wenige Prozente höher fest, um so Kondensatbildung aus schließen zu können. Sicherheitshalber wird man 1 bis 1,3% hö her liegen.For example, the minimum return temperature ϑ Ru2 at a minimum possible pump speed is assigned to the burner output point at which no condensate is occurring. This results in point 33 . It is also possible to move to point ϑ Ro2 at the same preselected speed and then to determine the burner output that does not lead to condensation at this point. The distance between the two points then corresponds to the respective curve, its slope to the abscissa of the curve slope k. The same is assigned for every possible speed of the pump or every possible throughput detected by the sensor 38 , so that there is a beam of rays with different angles, due to the position of which at a measured return temperature and a measured or predetermined through the pump speed throughput that burner modulation performance can specify who should not fall below, so that there is no condensation in the specific case. The actual burner load is then set a few percent higher so that condensate formation can be excluded. For safety's sake, you will be 1 to 1.3% higher.
Claims (4)
QB = Q/QNenn [%] = 100% - k . (ϑZ - ϑZu)
mit k als gerätespezifischen heizwasservolu menstromabhängigen Parameter und ϑZu als untere Grenztemperatur der Zustandstemperatur ϑZ.1. A method for condensate-free operation of a circulating water heater which has a modular burner and one heated by this, between a flow and a return integrated in a hydraulic system primary heat exchanger, characterized in that the modulation range Q / Q nominal [%]. , , , 100% of the burner is determined as a function of a condition temperature charakter Z that characterizes the operating state, in particular the return temperature ϑ R , the flow temperature or the flue gas temperature, with the smallest permissible burner output Q B :
Q B = Q / Q nominal [%] = 100% - k. (ϑ Z - ϑ To )
with k as device-specific heating water volume-dependent parameters and ϑ Zu as the lower limit temperature of the state temperature ϑ Z.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT14494A AT401113B (en) | 1994-01-26 | 1994-01-26 | METHOD FOR OPERATING A CONDENSING HEATER WITHOUT CONDENSATE |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19503630A1 DE19503630A1 (en) | 1995-10-12 |
DE19503630C2 true DE19503630C2 (en) | 2001-09-13 |
Family
ID=3482701
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1995103630 Expired - Fee Related DE19503630C2 (en) | 1994-01-26 | 1995-01-26 | Process for the condensate-free operation of a circulating water heater |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
AT (1) | AT401113B (en) |
DE (1) | DE19503630C2 (en) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19510475A1 (en) * | 1995-03-27 | 1996-10-02 | Bosch Gmbh Robert | Process for controlling a heater |
DE19905787B4 (en) * | 1999-02-12 | 2005-06-23 | Robert Bosch Gmbh | Method for operating a heater with an exhaust gas removal |
EP1382919A1 (en) * | 2002-07-16 | 2004-01-21 | Siemens Building Technologies AG | Method of optimizing the power-on point of a burner near the minimum operational temperature range of a boiler |
EP1846701B1 (en) * | 2005-01-28 | 2010-10-27 | Kyungdong Network Co., Ltd. | Method for maximum efficiency of non-condensing boiler |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3510136A1 (en) * | 1985-03-18 | 1986-09-18 | Körting Hannover AG, 3000 Hannover | Regulating arrangement for low-temperature heating boilers |
DE3813825A1 (en) * | 1988-04-23 | 1989-11-02 | Buderus Heiztechnik Gmbh | Method for regulating the circulating pump of a heating system |
DE4000710A1 (en) * | 1989-01-19 | 1990-07-26 | Vaillant Joh Gmbh & Co | Electric control of fuel supply to boiler of hot water heating plant - using magnetic valve to control fuel supply to burner and switch contact in current line to valve coil operated by thermostat |
DE3820429C2 (en) * | 1987-12-23 | 1991-04-11 | Tem Ag Fuer Elektronik, Chur, Ch | |
DE4210177A1 (en) * | 1991-04-02 | 1992-10-08 | Vaillant Joh Gmbh & Co | Heating system with prim. heat exchanger acted on by modulated gas burner with control - has combustion chamber with cooled casing accepting burner connected in series to heat exchanger and series circuit is connected to user by supply and return lines |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3420733A1 (en) * | 1984-06-04 | 1985-12-05 | Richard 3150 Peine Vetter | DEVICE FOR HEATING WATER, ESPECIALLY HOT WATER BOILER |
EP0226534A1 (en) * | 1985-10-21 | 1987-06-24 | Battelle Memorial Institute | Method of feeding a burner of a boiler with a combustible mixture |
FR2609532B1 (en) * | 1987-01-08 | 1990-12-14 | Bourgeois Sc | GAS STEAM OVEN |
FR2612642B1 (en) * | 1987-03-19 | 1989-06-16 | Sdecc | DEVICE FOR DETECTING THE TEMPERATURE OF THE DEW POINT OF THE SMOKE OF A VENT, IN PARTICULAR FROM A GAS-TIGHT BOILER |
JPH07107469B2 (en) * | 1987-05-25 | 1995-11-15 | 株式会社東芝 | Refrigerant heating type heating device |
FI88650C (en) * | 1991-04-09 | 1993-06-10 | Halton Oy | Method of controlling an air conditioner and an air conditioner according to this method |
-
1994
- 1994-01-26 AT AT14494A patent/AT401113B/en not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-01-26 DE DE1995103630 patent/DE19503630C2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3510136A1 (en) * | 1985-03-18 | 1986-09-18 | Körting Hannover AG, 3000 Hannover | Regulating arrangement for low-temperature heating boilers |
DE3820429C2 (en) * | 1987-12-23 | 1991-04-11 | Tem Ag Fuer Elektronik, Chur, Ch | |
DE3813825A1 (en) * | 1988-04-23 | 1989-11-02 | Buderus Heiztechnik Gmbh | Method for regulating the circulating pump of a heating system |
DE4000710A1 (en) * | 1989-01-19 | 1990-07-26 | Vaillant Joh Gmbh & Co | Electric control of fuel supply to boiler of hot water heating plant - using magnetic valve to control fuel supply to burner and switch contact in current line to valve coil operated by thermostat |
DE4210177A1 (en) * | 1991-04-02 | 1992-10-08 | Vaillant Joh Gmbh & Co | Heating system with prim. heat exchanger acted on by modulated gas burner with control - has combustion chamber with cooled casing accepting burner connected in series to heat exchanger and series circuit is connected to user by supply and return lines |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE19503630A1 (en) | 1995-10-12 |
AT401113B (en) | 1996-06-25 |
ATA14494A (en) | 1995-10-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3301362A1 (en) | Control of turbulent flows | |
EP2863134B1 (en) | Method for adjusting a heating curve | |
DE3639172C2 (en) | ||
DE19503630C2 (en) | Process for the condensate-free operation of a circulating water heater | |
DE3717870A1 (en) | METHOD FOR CONTROLLING AND LIMITING THE OUTPUT PERFORMANCE OF A VARIABLE MOTOR | |
DE102010053211A1 (en) | Method for operating a heating system | |
DE3442441C2 (en) | ||
DE2851206A1 (en) | METHOD AND INSTALLATION FOR THE USE OF HOT EXHAUST GAS FROM HEAT GENERATORS | |
DE4312801A1 (en) | Method of controlling a gas forced draft burner | |
AT401196B (en) | HEATER | |
DE19526793A1 (en) | Fuzzy control of space heating installation | |
EP0279771B1 (en) | Method for regulating the flow of combustion air in a fuel-heated heat source | |
DE3927416C2 (en) | Gas central heating burner | |
EP0175890B1 (en) | Method for generate a switch-off signal of a gas-heated apparatus | |
DE3114942A1 (en) | CONTROL DEVICE FOR THE GAS-FIRED BOILER OF A HOT WATER HEATING SYSTEM | |
DE4331917C2 (en) | Method for controlling a heating system | |
DE19511366B4 (en) | Method for controlling a heating system | |
EP1154205B1 (en) | Heat transport system with heat production installation having flow rate control | |
CH673699A5 (en) | Combustion air regulation system for solid fuel boiler - with separate regulation of total quantity of air and primary secondary air ratio | |
EP0544622A1 (en) | Dual fuel boiler installation for a central heating with an oil- and a wood-fired boiler | |
AT397854B (en) | Method for controlling a boiler | |
EP0074360B1 (en) | Method for regulating a sorption heat pump | |
DE3503738A1 (en) | Circuit for controlling the heat delivery of a fuel-heated heat source | |
DE9405531U1 (en) | Control device for hot water central heating systems | |
AT401694B (en) | Regulating device for hot-water central heating systems |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8101 | Request for examination as to novelty | ||
8105 | Search report available | ||
8125 | Change of the main classification |
Ipc: F24H 9/20 |
|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: VAILLANT GMBH, 42859 REMSCHEID, DE |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |