DE19503630A1

DE19503630A1 - Method of condensate free operation of circulating water heater

Info

Publication number: DE19503630A1
Application number: DE1995103630
Authority: DE
Inventors: Joachim Berg; Branko Jovanovic
Original assignee: Joh Vaillant GmbH and Co
Priority date: 1994-01-26
Filing date: 1995-01-26
Publication date: 1995-10-12
Anticipated expiration: 2015-01-27
Also published as: AT401113B; ATA14494A; DE19503630C2

Abstract

The heater has a modulatable burner heating a primary heat exchanger incorporated in a hydraulic system between a forward and return flow. The modulation range of the burner is determined in dependence on a state characterising temp. Thus the forward, return flow temp., or the flue gas temp. are decisive, together with the heater hot water vol. parameter. The latter is pref. determined experimentally. The burner load may be adjusted below the lower limit temp.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des unabhängigen Patentanspruchs.The invention relates to a method according to the preamble of independent claim.

Die Kondensatbildung im Primärwärmetauscher eines Umlaufwasser heizers stellt insbesondere bei Geräten mit hohem Wirkungsgrad, wie beispielsweise bei Niedertemperaturgeräten, ein erhebliches Problem dar. Einerseits soll den Brenngasen möglichst viel Wärme entzogen werden; andererseits kann eine Taupunktunter schreitung der Brenngase erheblichen Schaden durch das korro sionsverursachende Kondensat anrichten. Die Möglichkeiten mo derner modulationsfähiger Brenner werden daher aus Sicherheits gründen häufig nicht voll ausgenutzt. Das gilt sowohl für Bren ner mit stufig regelbarer Last als auch für die sogenannten gleitend regelbaren Brenner.The formation of condensate in the primary heat exchanger of a circulating water heizers provides especially for devices with high efficiency, such as in low-temperature devices, a significant one On the one hand, the fuel gases should have as much as possible Heat removed; on the other hand, a dew point can be below Excessive damage to the fuel gases by the corro Arrange condensation causing the ion. The possibilities mo Their modulation-capable burners are therefore made of safety are often not fully exploited. That applies to both Bren ner with steplessly adjustable load as well as for the so-called adjustable burner.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, diese Nachteile zu beseitigen und ein Verfahren der oben angegebenen Art anzuge ben, bei dem die Modulationsfähigkeit des Brenners bis an die Grenze der Kondensatbildungsgefahr ausgenutzt ist. The object of the invention is to overcome these disadvantages eliminate and follow a procedure of the type specified above ben, where the modulation ability of the burner up to Limit of the risk of condensation is exploited.

Erfindungsgemäß gelingt das durch die kennzeichnenden Merkmale des unabhängigen Patentanspruchs. Auf diese Weise ist ein ein facher und zuverlässiger Algorithmus für die Ermittlung der kleinsten zulässigen Brennerlast gegeben. Bei einer entspre chend niedrigen Zustandstemperatur ϑ_Z, zum Beispiel einer Rück lauftemperatur ϑ_R von 40°C, darf die daraus mittels des Algo rithmus abgeleitete kleinste zulässige Brennerlast, beispiels weise 80% der Nennlast Q_Nenn, nicht unterschritten werden, um Kondensatfreiheit zu gewährleisten. Bei einem Brenner mit Ste tigregelventil zur Modulation bedeutet das beispielsweise, daß der Öffnungsgrad des Stetigregelventils nur noch zwischen 80% und 100% variiert werden darf, obwohl die gerätespezifische Untergrenze des Modulationsbereiches wesentlich tiefer, zum Beispiel bei 30%, liegt. Der nutzbare Modulationsbereich wird folglich bei sinkender Zustandstemperatur ϑ_Z immer weiter ein geschränkt.According to the invention this is achieved by the characterizing features of the independent claim. This provides a simple and reliable algorithm for determining the smallest permissible burner load. With a correspondingly low condition temperature ϑ _Z , for example a return temperature ϑ _R of 40 ° C, the minimum permissible burner load derived from this using the algorithm, e.g. 80% of the nominal load Q _Nom , must not be undercut to ensure that there is no condensation . In the case of a burner with a control valve for modulation, this means, for example, that the degree of opening of the control valve may only be varied between 80% and 100%, although the device-specific lower limit of the modulation range is significantly lower, for example 30%. The usable modulation range is consequently restricted further as the state temperature ϑ _Z falls.

Anspruch 2 offenbart ein einfaches Verfahren zur Ermittlung des Parameters k. Dazu ist es lediglich erforderlich, die Kennlinie für die Abhängigkeit der Brennerlast von der Zustandstemperatur ϑ_Z jeweils bei beginnender Kondensatbildung zu messen. Sind verschiedene Heizwasser-Volumenströme vorgesehen, oder ist ein sehr großer Schwankungsbereich des Heizwasser-Volumenstromes zu erwarten, kann für mehrere repräsentative Heizwasser-Volumen ströme eine separate Kennlinie ausgemessen werden. Es genügt, k ein einziges Mal mit hoher Präzision zu ermitteln, da die be rücksichtigten Abhängigkeiten bei einer Serienfertigung kon stant bleiben. Claim 2 discloses a simple method for determining the parameter k. All that is required is to measure the characteristic curve for the dependence of the burner load on the condition temperature ϑ _Z when condensate begins to form. If different heating water volume flows are provided, or if a very large fluctuation range of the heating water volume flow is to be expected, a separate characteristic curve can be measured for several representative heating water volume flows. It is sufficient to determine k once with high precision, since the dependencies taken into account remain constant during series production.

Nach Anspruch 3 und Anspruch 4 sind außerhalb des Proportiona litätsbereiches der Kennlinie Q_B = f (ϑ_Z) bei sehr hohen bezie hungsweise sehr niedrigen Zustandstemperaturen ϑ_Z konstante Brennerlastbereiche möglich. Bei sehr niedrigen Zustandstempe raturen ϑ_Z reduziert sich dabei der Brennerlastbereich auf den Wert der Nennlast Q_Nenn, während bei sehr hohen Zustandstempe raturen ϑ_Z der gesamte maximal mögliche Modulationsbereich Q/Q_Nenn [%] . . . 100% zur Verfügung steht. Zur Realisierung des erfindungsgemäßen Verfahrens genügt ein einfaches Speichermo dul, das aus eingespeicherten Wertepaaren (ϑ_Z; Q_B) - unter Um ständen für verschiedene Heizwasser-Volumenströme - den Q_B-Wer ten zugeordnete Ausgangssignale erzeugt, die die Brennermodula tion beaufschlagen. Bei eingeschränktem Modulationsbereich kann beispielsweise eine taktende Betriebsweise überlagert werden, um dennoch eine dem Wärmebedarf entsprechende Gesamtheizlei stung zu erzielen. Unterhalb der in Anspruch 1 angesprochenen unteren Grenztemperatur ϑ_Zu wird die Brennstoffzufuhr folglich gänzlich im Zweitaktverfahren geregelt und die Teillastbe triebsweise gänzlich außer Kraft gesetzt.According to claim 3 and claim 4 outside the proportionality range of the characteristic Q _B = f (ϑ _Z ) at very high or very low condition temperatures ϑ _Z constant burner load ranges are possible. At very low condition temperatures ϑ _Z , the burner load range is reduced to the value of the nominal load Q _nominal , while at very high condition temperatures ϑ _Z the total maximum possible modulation range Q / Q _nominal [%]. . . 100% is available. To implement the method according to the invention, a simple storage module is sufficient which, from stored value pairs (ϑ _Z ; Q _B ) - under circumstances for different heating water volume flows - generates the Q _B values associated with output signals which act on the burner modulation. With a limited modulation range, for example, an intermittent mode of operation can be superimposed in order to achieve a total heating performance corresponding to the heat requirement. Below the mentioned in claim 1 the lower limit temperature θ _to the fuel supply is therefore entirely regulated by the two-stroke method and Teillastbe operating as completely abrogated.

Nachfolgend wird die Erfindung anhand der Fig. 1 und 2 der Zeichnung näher erläutert.The invention is explained in more detail below with reference to FIGS. 1 and 2 of the drawing.

Fig. 1 zeigt einen Umlaufwasserheizer und Fig. 1 shows a circulating water heater and

Fig. 2 die Abhängigkeit der kleinsten zulässigen relativen Brennerleistung von der als Zustandstemperatur gewählten Rück lauftemperatur als Diagramm. Fig. 2 shows the dependency of the smallest allowable relative burner output from the selected as the running temperature return temperature as a diagram.

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist anhand der Fig. 1 und 2 der Zeichnung näher erläutert, wobei in beiden Figuren gleiche Bezugszeichen jeweils die gleichen Einzelheiten bedeuten.An embodiment of the invention is explained in more detail with reference to FIGS. 1 and 2 of the drawing, wherein the same reference numerals in each case denote the same details.

Fig. 1 zeigt einen Umlaufwasserheizer in einem Prinzip schaltbild, Fig. 1 shows a circulating water heater in a schematic diagram,

Fig. 2 zeigt ein Diagramm. Fig. 2 shows a diagram.

Der Umlaufwasserheizer besteht aus einer von einem Gehäuse 1 umgebenen Brennkammer 2, in der ein Wärmetauscher 3 angeordnet ist, der von einem atmosphärischen Gasbrenner 4 beheizt ist. Dieser Gasbrenner wird über eine Gasleitung 5 gespeist, in der ein Proportionalgasventil 6 angeordnet ist, das von einem elek tromagnetischen Stellmotor 7 betätigt wird. Durch die stetige Ausgestaltung des Gasventils 6/7 ist eine modulierende Be triebsweise des Brenners 4 möglich, der auch als Gas-Gebläse brenner ausgebildet sein kann. Der Wärmetauscher 3 ist über eine Vorlaufleitung 8, in der eine Umwälzpumpe 9 angeordnet ist, und eine Rücklaufleitung 10 mit einer Heizanlage 11 ver bunden, die aus einer Vielzahl parallel und/oder in Serie ge schalteter Heizkörper oder aus einen Brauchwasserbereiter be steht. In der Rücklaufleitung 10 ist ein Temperaturfühler 12 angeordnet, der über eine Meßleitung 13 mit einer Steuerung 14 verbunden ist. Auf die Steuerung wirkt ein Soll-Wertgeber 15 über eine Leitung 16 ein, der Stellmotor 7 ist über eine Stelleitung 17 angesteuert. Der Umwälzpumpe 9 ist ein dreh zahlumschaltbarer Antriebsmotor 18 zugeordnet, der über eine Stelleitung 19 von der Steuerung 14 ansteuerbar ist. The circulating water heater consists of a combustion chamber 2 surrounded by a housing 1 , in which a heat exchanger 3 is arranged, which is heated by an atmospheric gas burner 4 . This gas burner is fed via a gas line 5 , in which a proportional gas valve 6 is arranged, which is actuated by an electromagnetic servomotor 7 . Due to the continuous design of the gas valve 6/7 , a modulating mode of operation of the burner 4 is possible, which can also be designed as a gas blower burner. The heat exchanger 3 is via a feed line 8 , in which a circulation pump 9 is arranged, and a return line 10 with a heating system 11 connected, which consists of a plurality of parallel and / or series-connected radiators or from a water heater be. A temperature sensor 12 is arranged in the return line 10 and is connected to a controller 14 via a measuring line 13 . A target value transmitter 15 acts on the control via a line 16 , the servomotor 7 is controlled via a control line 17 . The circulating pump 9 is assigned a drive motor 18 which can be changed in speed and which can be controlled by the controller 14 via a control line 19 .

Die Wirkungsweise der Erfindung an der in der Fig. 1 darge stellten gesamten Heizanlage wird nun anhand der Fig. 2 be schrieben. Diese Fig. zeigt die Abhängigkeit der kleinsten zu lässigen relativen Brennerleistung von der als Zustandstempera tur gewählten Rücklauftemperatur. In der Abszisse des Diagramms gemäß Fig. 2 ist die Rücklauftemperatur ϑ_R in °C, in der Ordi nate die normierte Brennerleistung Q_B in % aufgetragen. Obwohl dieser Bereich von 0 bis 100% reicht, ist es aus geräte- und brennerspezifischen Überlegungen nicht sinnvoll, einen Modula tions- oder Leistungsbereich unter 40% zu betrachten. Auf der Abszisse sind vier verschiedene Temperaturwerte aufgetragen ϑ_Ru1, ϑ_Ru2, ϑ_Ro1 und ϑ_Ro2. Hierbei bedeuten ϑ_Ru2 die tiefste hier be trachtete Rücklauftemperatur bei einer minimalen Drehzahl der Umwälzpumpe 9, die am Motor 18 beziehungsweise am Soll-Wert-Ge ber 15 vorgegeben werden kann. ϑ_Ru1 bedeutet dieselbe minimale Rücklauftemperatur, aber bezogen auf die maximal mögliche Dreh zahl der Pumpe 9. ϑ_Ro2 beziehungsweise ϑ_Ro1 bedeuten die maximalen Temperaturen der Rücklaufleitung, jeweils bezogen auf die mini male und maximale Pumpendrehzahl.The operation of the invention in the Fig. 1 Darge presented entire heating system will now be described with reference to FIG . This Fig. Shows the dependence of the smallest to allowable relative burner capacity of the return temperature selected as the condition temperature. In the abscissa of the diagram shown in FIG. 2 is the return temperature θ _R in ° C, in the Ordi the normalized burner capacity Q _B nate plotted in%. Although this range extends from 0 to 100%, it does not make sense to consider a modulation or performance range below 40% for device and burner-specific considerations. Four different temperature _values are plotted on the abscissa ϑ _Ru1 , ϑ _Ru2 , ϑ _Ro1 and ϑ _Ro2 . Here, ϑ _{Ru2 is} the lowest return _{temperature considered} here at a minimum speed of the circulation pump 9 , which can be specified on the motor 18 or on the setpoint value sensor 15 . ϑ _Ru1 means the same minimum return _temperature , but based on the maximum possible speed of the pump 9 . ϑ _Ro2 or ϑ _Ro1 mean the maximum temperatures of the return line, in each case related to the minimum and maximum pump speed.

Eine Kurve 22 ergibt sich als Gerade beziehungsweise Strecke zwischen zwei Punkten 33 und 34. Diese Kurve 22 ist der minima len Pumpendrehzahl zugeordnet. Liegt der Arbeitspunkt der Hei zungsanlage auf der Kurve 22, so ergibt sich bei Arbeitspunkten unterhalb der Kurve 22, also im Bereich 35, Kondensatanfall am Wärmetauscher 3. Bei Arbeitspunkten, die oberhalb der Kurve 22, also im Bereich 36, liegen, gibt es kein Kondensat. Das bedeu tet, daß bei einer vorgewählten minimalen Drehzahl der Pumpe die spezielle Rücklauftemperatur ϑ_Ro2 nur dann von der Heizungs anlage zugelassen werden kann, wenn im Punkt 33 mit einer vol len Brennerleistung gefahren wird. Jedes Androsseln des Magnet ventils 6/7, also jede Verringerung der Brennerleistung, würde zu Kondensatanfall führen, weil dann die Heizungsanlage in den Bereich 35 abgleiten würde.A curve 22 results as a straight line or section between two points 33 and 34 . This curve 22 is assigned to the minimum pump speed. If the operating point of the heating system is on curve 22 , there are condensation on the heat exchanger 3 at working points below curve 22 , that is to say in region 35 . There is no condensate at operating points that are above curve 22 , that is to say in region 36 . This means that, at a preselected minimum speed of the pump, the special return _temperature ϑ _Ro2 can only be permitted by the heating system if the burner _output is at vol 33 in point 33 . Any throttling of the solenoid valve 6/7 , i.e. every reduction in the burner output, would lead to condensate accumulation, because then the heating system would slide into area 35 .

Das bedeutet weiterhin, daß einer maximalen Pumpendrehzahl die Kurve 21 zugeordnet ist. Diese reicht von einem Punkt 31 bis zu einem Punkt 32. Um im kondensatfreien Bereich für den Wärmetau scher zu fahren, darf bei vorgewählter maximaler Pumpendrehzahl der Bereich 36 von der Heizungsanlage nicht erreicht werden, die Heizungsanlage muß vielmehr im Bereich 37, also oberhalb der Lage der Kurve 21, arbeiten. Wird von der Heizungsanlage über eine entsprechende Drehzahlwahl von der Steuerung 14 eine Drehzahl angefahren, die im Bereich 36 liegt, also zwischen der maximalen und der minimalen Drehzahl, so muß die Brennerlei stung jeweils so gewählt werden, daß die sich entsprechend ein stellende Kurve zwischen den Kurven 21 und 22 so liegt, daß die Heizungsanlage jeweils oberhalb der gewählten Kurve arbeitet. Dann ist ein kondensatfreier Betrieb im Wärmetauscher 3 mög lich. Nunmehr besteht die Möglichkeit, von Haus aus eine be stimmte Pumpendrehzahl durch den drehzahlumschaltbaren Motor 18 oder den Soll-Wert-Geber 15 vorzugeben. Dann ist es bei einer bestimmten vom Fühler 12 gemessenen Rücklauftemperatur und der vorgegebenen Pumpendrehzahl möglich, die entsprechend zugeord nete zwischen der Maximum- und der Minimumkurve 21 und 22 lie gende Kurve zu ermitteln und so zu entscheiden, welche prozen tuale Brennerbelastung vorgegeben werden muß, um den kondensat freien Betrieb am Wärmetauscher zu ermöglichen. Das heißt all gemein, je tiefer die gewählte Pumpendrehzahl liegt, um so niedriger kann die Brennerleistung liegen, um kondensatfreien Betrieb zu ermöglichen und umgekehrt.This also means that curve 21 is assigned to a maximum pump speed. This ranges from a point 31 to a point 32 . To drive in the condensate-free area for the heat exchanger, the area 36 must not be reached by the heating system at a preselected maximum pump speed, the heating system must rather work in area 37 , i.e. above the position of curve 21 . If the heating system uses a corresponding speed selection from the controller 14 to approach a speed which is in the region 36 , that is to say between the maximum and the minimum speed, the Brennerlei stung must be selected in such a way that the corresponding curve between the Curves 21 and 22 are such that the heating system works above the selected curve. Then condensate-free operation in the heat exchanger 3 is possible. Now there is the possibility of specifying a certain pump speed from the house by the speed-switchable motor 18 or the setpoint generator 15 . Then it is possible at a certain return temperature measured by the sensor 12 and the predetermined pump speed to determine the corresponding curve between the maximum and the minimum curve 21 and 22 lying curve and to decide which percentage burner load must be specified in order to enable condensate-free operation on the heat exchanger. In general, the lower the selected pump speed, the lower the burner output can be to enable condensate-free operation and vice versa.

Es wäre aber nun auch möglich, im Bereich des hydraulischen Kreises der Heizungsanlage einen Durchflußmesser 38 vorzusehen, der seinen Meßwert über einen Meßwertumsetzer 39 auf einer Lei tung 40 der Steuerung 14 zur Verfügung stellt. Dann brauchte der Pumpe keine Drehzahl vorgegeben zu werden, sondern der Durchsatz an Heizvolumen könnte über den Durchsatzmesser 38 er faßt werden. Dann würde die Lage der Kurve zwischen 21 und 22 aus dem gemessenen Durchsatz an Heizmittel vorgegeben werden.However, it would now also be possible to provide a flow meter 38 in the area of the hydraulic circuit of the heating system, which provides its measured value via a measured value converter 39 on a line 40 of the controller 14 . Then the pump did not need to be given a speed, but the throughput of heating volume could be grasped via the throughput meter 38 . Then the position of the curve between 21 and 22 would be specified from the measured throughput of heating medium.

Da heutzutage übliche Steuerungen 14 schon, weil sie in aller Regel eine außentemperaturabhängige Vorlauftemperaturregelung zusätzlich aufweisen, einen Mikroprozessor besitzen, ist ohne weiteres möglich, die geschilderten Rechenvorgänge anhand des Diagramms von dem Mikroprozessor mit auswerten zu lassen.Since today's controls 14 already have a microprocessor, because they generally also have an outside temperature-dependent flow temperature control, it is readily possible for the microprocessor to also evaluate the described calculation processes using the diagram.

Zum Diagramm gemäß Fig. 2 sollte noch ergänzt werden, daß der minimal zugelassenen Brennerbelastung von 40% die Kurvenstücke 29 und 30 zugeordnet sind. Der maximal möglichen Brennerbela stung ist der Wert gemäß der Kurve 28 zugeordnet. Aus dem Dia gramm der Fig. 2 ist ersichtlich, daß bei einem niedrigen Volu menstrom (als Minimum entsprechend der Kurve 22) ein gepunktet als Fläche dargestellter Modulationsbereich 23 für einen ausge dehnteren Rücklauftemperaturbereich möglich ist als bei einem größeren Volumenstrom V1 (im Maximum entsprechend der Kurve 21), wobei dieser kleinere Modulationsbereich 24 schraffiert dargestellt ist. Der Proportionalitätsbereich zwischen der kleinsten zulässigen Brennerlast Q_B und der Rücklauftemperatur ϑ_R ergibt sich dabei aus folgendem Algorithmus:It should be added to the diagram according to FIG. 2 that the minimum permitted burner load of 40% is assigned to the curve sections 29 and 30 . The maximum possible burner load is assigned the value according to curve 28 . From the diagram of FIG. 2 it can be seen that with a low volume flow (as a minimum according to curve 22 ) a dotted area shown as a modulation range 23 is possible for a more extensive return temperature range than with a larger volume flow V1 (maximum corresponding to the Curve 21 ), this smaller modulation range 24 being shown hatched. The proportionality range between the smallest permissible burner load Q _B and the return temperature ϑ _R results from the following algorithm:

Q_B = Q/Q_Nenn [%] = 100% - k · (ϑ_R - ϑ_Ru),Q _B = Q / Q _nominal [%] = 100% - k · (ϑ _R - ϑ _Ru ),

wobei Q die modulierte Leistung, Q_Nenn die maximal mögliche Lei stung, k einen vom Heizwasser-Volumenstrom v₁ beziehungsweise v₂ abhängigen Geräteparameter, ϑ_R die aktuelle vom Fühler 12 ge messene Rücklauftemperatur und ϑ_Ru die von dem gewählten Volu menstrom abhängige zulässige untere Rücklauftemperatur darstel len. Es ist nun möglich k wie folgt zu ermitteln:where Q is the modulated power, Q _nominal the maximum possible power, k is a device parameter dependent on the heating water volume flow v₁ or v₂, ϑ _{R is} the current return temperature measured by sensor 12 and ϑ _{Ru is} the permissible lower return temperature depending on the selected volume flow len. It is now possible to determine k as follows:

Es wird zum Beispiel der minimalen Rücklauftemperatur ϑ_Ru2 bei einer minimalen möglichen Pumpendrehzahl der Brennerleistungs punkt zugeordnet, bei dem gerade kein Kondensat auftritt. Damit ergibt sich der Punkt 33. Weiterhin ist es möglich, bei dersel ben vorgewählten Drehzahl den Punkt ϑ_Ro2 anzufahren und dann die Brennerleistung zu ermitteln, die in diesem Punkt gerade nicht zum Kondensatanfall führt. Die Strecke zwischen beiden Punkten entspricht dann der jeweiligen Kurve, ihre Steigung zur Ab szisse der Kurvensteigung k. Das gleiche wird für jede mögliche Drehzahl der Pumpe oder jedem möglichen vom Fühler 38 erfaßten Durchsatz zugeordnet, so daß sich ein Strahlenbündel mit ver schiedenen Winkeln ergibt, aufgrund deren Lage man bei einer gemessenen Rücklauftemperatur und einem gemessenen oder über die Pumpendrehzahl vorgegebenen Durchsatz diejenige Brennermo dulationsleistung vorgeben kann, die nicht unterschritten wer den darf, damit es im konkreten Fall gerade nicht zu Konden satanfall kommt. Die wirkliche Brennerlast legt man dann um ei nige wenige Prozente höher fest, um so Kondensatbildung aus schließen zu können. Sicherheitshalber wird man 1 bis 1,3% hö her liegen.For example, the minimum return _temperature ϑ _Ru2 at a minimum possible pump _speed is assigned to the _{burner output} point at which no condensate is occurring. This results in point 33 . It is also possible to move to point ϑ _Ro2 at the same preselected speed and then to determine the _{burner output} that does not lead to condensation at this point. The distance between the two points then corresponds to the respective curve, its slope to the abscissa of the curve slope k. The same is assigned for every possible speed of the pump or every possible throughput detected by the sensor 38 , so that there is a beam with ver different angles, due to the position of which one with a measured return temperature and a measured or predetermined through the pump speed throughput that burner modulation performance can specify who should not fall below, so that there is no condensation in the specific case. The actual burner load is then set a few percent higher so that condensate formation can be excluded. For safety's sake, you will be 1 to 1.3% higher.

Claims

1. A method for condensate-free operation of a circulating water heater, which has a modulatable burner and one heated by this, between a flow and a return integrated in a hydraulic system primary heat exchanger, characterized in that the modulation range Q / Q _nominal [%]. . . 100% of the burner is determined as a function of a condition temperature charakter _Z that characterizes the operating state, in particular the return temperature ϑ _R , the flow temperature or the flue gas temperature, whereby for the smallest permissible burner output Q _B applies: Q _B = Q / Q _nominal [% ] = 100% - k · (ϑ _Z - ϑ _Zu ) with k as the device-specific heating water flow dependent parameters and ϑ _Zu as the lower limit temperature of the state temperature ϑ _Z.

2. The method according to claim 1, characterized records that the parameter k for at least a representative heating water volume flow v₁, v₂ is determined experimentally.

3. The method according to any one of the preceding claims, characterized in that the burner load Q state at temperatures θ _Z un terhalb the lower limit temperature θ _to _nominal to nominal load Q is set.

4. The method according to any one of the preceding claims, characterized in that the burner load Q at state temperatures ϑ _Z above an upper limit temperature ϑ _Zo corresponding to the heat requirement within the maximum possible modulation range Q / Q _nominal [%]. . . Is varied 100%.