Verfahren zur Herstellung von Wasserstoff
Die j##,rfindung betrifft ein Verfaliren zur ilerstelliin"
von
unter st"ii,1.- Druck, beispielsweise
bei Drucken irn J,'er(--ich von 70 - 211 Ici/ciii 2
(absolut) und
34 - 17C kj01.11 2 (absolut). Genauer
-betrifft C-Lie L'rfin-,-tunc,# die UmsetZiing eines Kolileii#-ia#3z-er-
stoffüls mit Sauerstoff und Danpf unter einem Druck von
mehr als 'JO 1;,-i",lcin 2 (aLsolut) unter Lieferun-
von Kohlen-
iaonoxyd uncl '.ia.-,serstoff als Haup-Lprodukte Urits";tz*L"ii67
wobei die Produhto der teilweisen Oxydationsreak-tion einer
katalytisollen Umsetz-Luig mit Dampf unter Hervorbrin'.iiii,-
einer
(water
reaction) bei den erhöhton Drucken von oberhalt 70 2
(absolut) ausgesetzl werden, um oine pri]#--tiscli vollst."#ncti-
ge Urasetzung von Kohlenmonoxyd in Kohlendio-#PI bei _leich-
zeitiger Entstehung von Jasserstoff zu bewir11-#ii, un(1 wobei
anschließend das Kohlendioxyd bei dem erhöhtf-#n Druc;--
ab-c-
U
so c in i#ji-st o2'-, r#,# 1 r:)#t*u.:--t uoi
irue.'-. oberliE.1'L, W #.-Vom# wird.
Die, direkte Teilo---ryülation von Kohleniiasserstoffen-
Zu
Kohlenmonoxyd und Wasserstoff durch nicht-Icat&lytisc'Iie
Umsetzung mit '-)au---#rstoff oder Luft, iiE.,hlitpisc- in
,vigrt von Dampf, ist bekannt. Flüssige Kohlenwasserstoffeg
insbesondere schwere Brenn- oder Kraftstoffble, stellen
vom wirtschaftlich,en Standpunkt aus interessante Erenn-
stoffe für dieses Verfahren dar. jie DurchführunE der
';ilassergas-Umwandlungsreaktioi-, i#Jar jedoch bisher auf
Reaktionsdrucke im Dc-reich zi#iiE:ch3-n -'.trriosphV'*.rpn#truc.'£*--
bis
zu 28 k#;/cri 2 (absolut) beschrännt.
Bei,".i erfindurLgs,-:##i,.#'-,t7#,en Verfahren zur KerstellunG
von
stoff durch dire.-,Ite Teiloxydation von flUtseigc-i-i Kohlen-
wasserstoffen bei hoheli Jruchen von oberhalb 70 2 (i#L-
solut) wird cla,---e-cri bei
ci zi U CI
einein Druck ausgeführt, uelcher praktisch dem Druc;: Ales
Teil-oxydations-Reahtors äquivalent ist. Unexvtarte-#--.#-r>%.,eise-
zei#,-ei-i sich verbesserte Ergebnisse, viern J7,ie
-1,l-asser-,&s-
Um-,iandlunc,#sreaktioii erfind-LLnr-s:##-emär., bei Druck#2n
im I#)ereich
von 70 - 211 (absolut) #"urcii,#eführt wird.
Die 'U'rzeugung des Uynthesegases wird unter einem Drue4"i',
l'r."i
Bereich von 70 - 211 kg/cm 2 (absolut) durci""-ef#i#hrt,
der l#e#t1,-tioiiszon(# Wasserdaripf in voll
1 kg Dampf je 10 k,#,- Kohlenviassersto_L'f*,;1,
vor;ju,si"oig,;(# vor
r r t of f u ef «ilirl
#D
iii i C S t ens ill einer 14t#II e
Oh "i auerstoff
#'21 in e# s -#r-
2- wir,'
unLI blj#i-,ic,r"#tof17 der anje-
e in d c-, r Ge. e- - -
s(
ell "loit--- c" irl- - #u-t o
- [ur in Bereich
0
P.bfli(#r#eiiCtce, l',olilei-1,.qonoxydg Wass(-#r-
#I'Ves wir(# tei ReE.:tionszonendruch- in
einer '.'a#-:/iIlü<,zsiG1reit-KonteIctierzonfe durch unmittelbaren
Kontakt i.,.it idasser --ekühlt. Iti allLerie-iiion wird eine
Direht-
Li
bei
die Gleieli-e##:iclit'-e.nporatur
d#r /lli-»ssi#-kt-.-i.t-ll-or.t,91,-.tierzone vor##-ew-,irmtes
Wasser die-
s e# 2, 'lione in einer HenZe als derjüni
Zu eführt
#Uirch #,er- ('es aus (]er
verdampft verden hann. Der auf
eine CLIperatur von etwa 260 - 31 C- 0 al-,
# -'# ; und E' oh --n-
0 1.-c -iililt(- -l(
monoxyd, Wasserstoff sowie Dampf enthalte-I-Au- Alpflußgasstrom
wird pra!-.tisch unter Heaktionszonendruck zu einer 'wasserGas-
Umw##ndlunj,-reaktionszone überführt, welche einen Katalysator
enthältg der einc Umsetzun- von Dampf mit Kohlenmonoxyd un-
tar Bildun.- von Kohlendioxyd und WasserstAf einzuleiten ver-
maL",.. Das aus dieser lJmiinn(Ilun;-sr(-al,.tioils--ojif-,
ausströmende Gzas
#wird ohne Verminderung des Drucks zwecks Abtrennung von
Kohlendioxyd behandelt, um einen wasserstoffreichen Gas-
strom zu liefern, der bei einem Druck von 70 - 211
kg/cm 2
(absolut) für die Verwendung bei nachgeschalteten Umsetzun-
gen, wie Hydrierung oder Ammoniaksynthese, zur Verfügung
steht.
In der Zeichnung ist ein bevorzugtes Ausführungsbe-ispiel
eincr Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäaen
Verfahrens dargestellt. Es zeigen:
Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Vorrichtung
zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens
und
Fi,-. 2 einen Teilschnitt durch eine für die Erzeugung
von Synthesegas bei hohem Druck geeigneten Brenner-
konstruktion.
Gemäß Fig. 1 wird einer Pumpe 7 über eine leitung
6 zuge-
führter flüssiger Kohlenwasserstoff, beispielsweise ein
unter Druck in vorbestimmter Durchsatzmienge einem
einen Teil eines Synthesegasgenerators bildenden Mischer-
Brenner 3 eingespeist. Eine bevorzugte Ausführungsform
dieses
Brenners 8 ist in Fig. 2 veranschaulicht und wird nachstehend
noch näher erläutert. Dem Brenner 8 werden weiterhin
nach Ver-
mischung Über Leitungen11 bzw. 122 zugeführter Dampf
und Sauer-
stoff einGespeist. Bei der in FiG. 1 dargestellten bevorzug-
ten Ausführungsform wird mittels einer Pumpe 14 über eine
Leitunt,) 13 Wais(:-r mit dem erforderlichen Druck in
Vorbe-
stimmter Durchsatzmenge einem Erhitzer 15 zugeführt,
in
welchem das Wasser in Dampf verwandelt und über eine Lei-
tung 119 nach Vermischung mit über eine Leitun- 12 zuge-
führtem Bauerstoff, dem Brenner 9 eingespeist, wobei
die
LD
bauerstoffzufuhr durch einen Durchsatzregler 16 gesteuert
wird, während die Pumpen 7 und 14 eine genaue Zumessung
von Brennöl und Dampf zum Brenner 8 gewährleisten. Im
Drenner 8 wird das 3auerstoff-Dampfgemisch mit dem Drenn-
öl vermischt und unmittelbar in einen Synthesegasgenerator
18 Überführt.
Der Gasgenerator 18 weist ein zylindrisches Druck,#ef:-Iß
19
mit feuerfester Ausfutterung 20 auf, welche eine zylindri-
sche, kompakte, packungsfreien Querschnitt besitze,-i"2t--#
in
Reaktionskammer 21 einschließt,/deren oberes Ende das von
Brenner 8 kommende Reaktionsgemisch über einen Einlaß
22
axial eingespritzt wird und aus deren unterein #Jnde die
Heaktionsprodukte über einen ilÄuslaß 23 axial abgeführt
werden.
Im Gasgenerator 18 findet eine aucenblickliche und praktisch
vollständige Umsetzung zwischen dem Kohlenwasserstoff und
dem #;auerstoff bei einer Temperatur von etwa 980 - 1650
0 C
statt, wobei als Haupt-Renktionsprodukt#, l#.o1.,.lennoiio,7yrt
und
Vasserstoff gebildet werden. Der Dampf Clie i#eaktions-
einer
ein 11"(,il
rinn
dimg von Kohlendioxyd un('t '"v-tsserstoff urauetzt.
Lie Helativ-1,-#Iengenanteile von Ulp Dampf und Sauerstoff
werden so eingestellt, daß praktisch der gecamte im Koh-
lenwasserstoff enthaltene Kohlenstoff in Kohlenmonoxyd
umgesetzt und eine autol-ene Reaktionszonentemperatur von
980 - 1650oC, vorzuGsweise von 1090 - 1540
0 Ci aufreehter-
halten wird, wie dies im Folgenden noch genauer erläutert
werden wird. Das die Reaktionazone 21 verlassende 2rodukt-
gas enthält geringe -.,#'.en";en an freiem Kohlenstoff
9 beispi,#ls-
weise in einer Yienc-c von 1- der im über die lei'Uunl,--.
6
ZD 5
eingespeisten Brennöl enthaltenden Kohlenstoffnemge sowie,
viahrscheinlich infolx-e der -"asserGas-Umviandlun",esreaktiont
-erin-:-e Hengen an Kohlendioxyd, beispielsweise in einer
U CD
1-1,enge von 5 - 7 1l1Lol-'/", des Produktgasesg auf
Trockenbasis
berechnet. 90 - 092 #ij Uzes im einvespeisten
Kohlenwasserstoff
enthaltenen Kohlenstoffs werden unmittelbar in KohlenmonoXT'
urif--e#iandelt.
C.,
Im Erodukt:-,-as ist f-*LI-*r --f-wöhnlich auch eine geringe
Mienge an
Methan, heispielsweise in der Größenordnung von 0,01 -
2
vorhanden. !ebenso I:ann ir,-i 1-roduktgas, je nach
der Rein-
heit des dein Verf&.t-Irel" zugeführten Sau#-3rstof'Ls,
etwas '_jtick-
stof Z un(-k Arzon vori#anden
J11113 V0111 keinli durch M-
IM
in (1,1,# Con-
werdf#ii. Hierbei V('r-
in (lüs
r 'onvnr-tieriiii#--- erf orderliche
_a S -,f-r (1 i o 1',
1--
wird.
Di,- (#en Gas jenerator 1 C, ' U'ner -den ,iuslaß
- 23 -#-rI#sserden
Über cine Leitun.w.- 2-4 in ein## im UJ-It#r-
11) 1,e'LinCliche 25
Ji,- ]#ritiiiij 24.- ist von einer LeitunL;
'6 ."L -,siand von der Leitu2ij benitzt und
25 hin offen i'st. Die
in die i#u-- der 2-/-, aiisströ",iciideli heißen 1-,ro-
ein,##ef1.Ihrt werden, um dort durch i#bschreckun,# ab-
zuk-'t,ii3-en. Über eine 217 wird Wasser unmittelbar
in
(iie 1-Zeitunz 21-+' -in..-efiUirt, wobei eine bevor--u,-,-t(z-
Ki;hliiasser-
,n-L:cllc zür ipeisunj #;,3r -' :-itunE. 24 später nocl#
--i-'-ther erläu-
tcrt #%rerC#en #».ird. -,Iiiiie fi#*tr das von
-(,-.ei,--ylete Vorrichttme, ist in d#zr
Schrift c'l Das `Jass,#r wird, in der zur
.-uf recl.,#terliiitiui,- der gcw#inseliteii Füllhöhe an 'bschreck-
wasser in Jer 2.bschreckkammer 25, er-foruerlicher die
in von cin,-j-. 31 (iurch ein Vei)-
11-il 29 #ere"cIt #-"ird, aus der 25 iller ein-
_c-,führt.
abgekühll-,-# Produkt!-"-aG wird aus t*."i#7,clirec"##l#.-ai-.i"#i,--#r
2#l-
Z_# -
über eine 3'C2 #?1)Uefülli,tp in w(-Iche Über eine Leitiln--
371
von einer noch zu beschreibenden Wasserzufubrquelle
stammendes Wasser eingespritzt wird. Die innige Kon-
taktierung zwisc hen dem in der Leitung 32 strömenden
abgekühlten Produktgas und dem über die Leitung 33 zu-
.-e-führten Wasser wird durch eine nicht dargestellte, bei-
spielsweise aus einer Düsen- oder Venturidüsen-.Anordnung
bestehende Kontaktiervorrichtung bewirkt, in welcher der
Gasstrom beschleuniGt und das Wasser an der Eilischnürun.,--,-
der Düse öder Venturidüse in den HochGeschwindigkeitsstroill
eingespritzt wird. Derartige Kontaktiervorrichtuxi.--er sind
bchannt. Das so entstehende Gemisch aus Gas und Wasser
wird Üb(-r ein T'auchrohr 34. in einen 1,bscheider
3.5 ein-e-
brachtl._in welchem das unverdampfte Wasser vom Gasstrom
abgetrennt wird.. Dem Abscheider 35 wird mittels einer
Pumpe 37 über eine Leitung 36 Wasser in solcher
I##Ici-1,-e zu-
geführt, daß im Unterteil des Abscheiders 35 eine prahtisch
konstante Wassermenge aufrechterhalten wird. Zu diese #,J-iok
ist ein Füllstandregler 39 vorgesehen, der auf ein in
die
Leitunr- 36 eingeschaltetes Ventil 38 einwirkt.
Von dem stän-
dig über eine-Leitung 41 vom Unterteil des Abscheiders 35
ab-,ezo##enen Wasscr miid ein Teil durch eine Ihimpe 42 zur
Leitung 33 und der Rest durch eine' Pumpe 43 über,die
Lei-
tung 27 zu der in der Abschreckkammer 25 befindlichen
Lei-
24
In der Abschreckkatinier 25 wird das vom Gesgenerator
18
kommende heiße Gas durch Verdampfung von Wasser schnell
äuf eine Gleichgewichttemperatur-im Bereich von etwa 2Ü0
3160C abgekühlt. Gleichzeitig wird der im Produktgas
ent-
haltene Kohlenstoff unter Bildung eines Kohlenstoff/Wasser-
Schlamme, welcher über die Leitung 28 aus der Abschreck-
kammer 25 abgeführt wird, aus dem Gas abgetrennt. Durch
weitere Kontaktierung des Gases mit Wasser in der Leitung
32 und im Unterteil des Abscheiders 35 wird eine
praktisch
vollständige Abtrennung von Kohlenstoff aus dem Gasstrom
,gewährleistet. Der durch die Verdampfung von Wasser in den
Kontaktierstufen erzeugte Dampf liefert den für die an-
C)
schließende Wassergas-Umwandlungsreaktion, bei welcher
Kohlenmonoxyd in Kohlendioxyd und 1,-fasserstoff umgewandelt
wirdy nötigen Dampf.
Das gereinigte Produktgas vom Gasgenerator 18 wird aus
dem
Abscheider 35 über eine Leitung 46 und einen Wärmetauscher
47 zu einem Umwandler 43 überführt, der einen Umwandlungs-
katalysator enthält, beispielsweise Eisenoxyd mit
5 - 15
Gew.-% Chromoxyd als Beschleuniger. Die insgesamt im Um-
wandler 48 stattfindenden Umsetzungen sind geringfügig
exothermer Natur. Der Umwandler 48 arbeitet mit Temperaturen
im Bereich-von 288 - 538 0 C und vorzugsweise von
316 - 510 0 0
und unter praktisch dem gleichen Druck wie der Gasgenerator
189 d.h. unter einem Druck im Bereich von
70 - 210 kg/cm 2
(absolut), Das der Konvertierung bzw. Umwandlun- unterzogene,
L2 e#I
.praktisch aus Kohlendioxyd-und Wasserstoff bestehende Synthe-
Begas wird über eine Leitung 49 aus dem Umwandler 43 abge-
führt und zum Wärmetauscher 47 geleitet, um das vom i',.bschci(ler
35 kommende Qas auf die für die Umw#andlungsreaktion
#-;e-
wunschte Temperatur zu erwärmen.Process for the production of hydrogen The j ##, invention relates to a departure from the ilerstelliin "of
under st "ii, 1st pressure, for example
in printing in J, 'er (- i from 70 - 211 Ici / ciii 2 (absolute) and
34 - 17C kj01.11 2 (absolute). More accurate
- concerns C-Lie L'rfin -, - tunc, # the implementation of a Kolileii # -ia # 3z-er
material filled with oxygen and steam under a pressure of
more than 'JO 1;, - i ", lcin 2 (aLsolut) under delivery of coal
iaonoxyd uncl '.ia .-, hydrogen as main products of Urit "; tz * L" ii67
whereby the produhto of the partial oxidation reaction a
catalytic conversion-Luig with steam under production .iiii, -
one
(water
reaction) at the increased pressures of over 70 2
(absolute) suspended in order to oine pri] # - tiscli completely. "# ncti-
ge urasalization of carbon monoxide in carbon dioxide # PI at _leich-
to cause the early formation of hydrogen11- # ii, un (1 where
then the carbon dioxide at the increased f- # n pressure; - ab-c-
U
so c in i # ji-st o2'-, r #, # 1 r:) # t * u.: - t uoi
irue .'-. oberliE.1'L, W # .- vom # is.
The direct Teilo --- ryülation of Kohleniiasserstoffen- to
Carbon monoxide and hydrogen by non-Icat &lytisc'Iie
Implementation with '-) au --- # rstoff or air, iiE., Hlitpisc- in
, vigrt of steam, is known. Liquid hydrocarbons g
especially heavy fuel or fuel blanks
interesting from an economic point of view
substances for this procedure
'; ilassergas conversion reaction, i # Jar, however, so far
Reaction pressures in the Dc-rich zi # iiE: ch3-n - '. TrriosphV' *. Rpn # truc. '£ * - bis
limited to 28 k #; / cri 2 (absolute).
In, ". I inventions, -: ## i,. # '-, t7 #, en method for the creation of
material through dire .-, Ite partial oxidation of flUtseigc-II carbon
Hydrogen in the case of hollow oils from above 70 2 (i # L-
solut) becomes cla, --- e-cri at
ci zi U CI
one executed in print, uelcher practically the print ;: ales
Partial oxidation reactor is equivalent. Unexvtarte - # -. # - r>%., Iron-
zei #, - ei-i improved results, four J7, ie -1, l-ater -, & s-
Um-, iandlunc, # sreaktioii invent-LLnr-s: ## - emär., With pressure # 2n in the I #) area
from 70 - 211 (absolute) # "urcii, # is performed.
The 'U' generation of the urynthesis gas is carried out under a Drue4 "i ', l'r." I
Range from 70 - 211 kg / cm 2 (absolute) durci "" - ef # i # hrt,
the l # e # t1, -tioiiszon (# water daripf in full
1 kg steam per 10 k, #, - Kohlenviassersto_L'f * ,; 1, vor; ju, si "oig,;(# vor
rrt of fu ef «ilirl
#D
iii i CS t ens ill a 14t # II e
Oh "i oxygen
# '21 in e # s - # r-
2- we, '
unLI blj # i-, ic, r "# tof17 the other
e in d c-, r Ge. e- - -
s (
ell "loit --- c" irl- - #ut o - [ur in area
0
P.bfli (# r # eiiCtce, l ', olilei-1, .qonoxydg Wass (- # r-
# I'Ves we (# tei ReE.:tionszonendruch- in
a '.'a # -: / iIlü <, zsiG1reit-KonteIctierzonfe through immediate
Contact i.,. It i water - cool. Iti allLerie-iiion will be a direc-
Li
at
the Gleieli-e ##: iclit'-e.nporatur
d # r /llichsi#-kt-.-it-ll-t,91,-.tierzone before ## - ew-, irmtes water the-
s e # 2, 'lione in a HenZe as derjüni zu e leads
#Uirch #, he ('it from (] he
evaporated verden hann. The on
a CLIperature of about 260-31 C- 0 al-, # - '#; and E ' oh --n-
0 1.-c -iililt (- -l (
Monoxide, hydrogen and steam contain-I-Au-Alpflußgasstrom
becomes pra! -. table under heating zone pressure to a 'water gas
Umw ## ndlunj, reaction zone, which has a catalyst
contains the only conversion of steam with carbon monoxide and
tar formation of carbon dioxide and water
maL ", .. That from this lJmiinn (Ilun; -sr (-al, .tioils - ojif-, Gzas
# is used without releasing the pressure to separate
Treated with carbon dioxide to produce a hydrogen-rich gas
to deliver current at a pressure of 70-211 kg / cm 2
(absolute) for use in downstream conversion
genes, such as hydrogenation or ammonia synthesis, are available
stands.
A preferred exemplary embodiment is shown in the drawing
A device for carrying out the invention
Procedure shown. Show it:
Fig. 1 is a schematic representation of a device
for carrying out the method according to the invention
and
Fi, -. 2 shows a partial section through one for the production
of synthesis gas at high pressure suitable burner
construction.
According to FIG. 1 , a pump 7 is fed via a line 6
introduced liquid hydrocarbon, for example
under pressure in a predetermined throughput amount
mixer forming part of a synthesis gas generator
Burner 3 fed in. A preferred embodiment of this
Burner 8 is illustrated in Figure 2 and will be discussed below
explained in more detail. The burner 8 continues to be
mixture Steam and oxygen supplied via lines 11 or 122
substance fed in. At the in FiG. 1 shown preferred
th embodiment is by means of a pump 14 via a
Leitunt,) 13 Wais (: - r with the necessary pressure in advance
a certain throughput rate fed to a heater 15, in
which turns the water into steam and
device 119 after mixing with via a line 12 supplied
lead building material fed to the burner 9 , the
LD
The supply of building material is controlled by a throughput controller 16
is, while the pumps 7 and 14 a precise metering
Ensure fuel oil and steam to burner 8 . in the
Drenner 8 is the 3-oxygen-vapor mixture with the Drenner
oil mixed and immediately in a synthesis gas generator
18 Convicted.
The gas generator 18 has a cylindrical pressure, # ef: -Iß 19
with refractory lining 20, which has a cylindrical
have a compact, packing-free cross-section, -i "2t - #
in
Reaction chamber 21 includes / the upper end of which is that of
Burner 8 incoming reaction mixture via an inlet 22
is injected axially and the
Heating products discharged axially via an outlet 23
will.
In the gas generator 18 takes place an instant and practical
complete conversion between the hydrocarbon and
the oxygen at a temperature of about 980 - 1650 0 C
instead, with #, l # .o1.,. lennoiio, 7yrt and
Hydrogen are formed. The steam clie i # eaktions-
one
an 11 "(, il
rinn
dimg of carbon dioxide and oxygen.
Lie Helativ-1, - # The proportions of Ulp steam and oxygen
are set in such a way that practically the total
Carbon contained in hydrogen in carbon monoxide
implemented and an autolene reaction zone temperature of
980 - 1650oC, preferably from 1090 - 1540 0 Ci open
will hold, as explained in more detail below
will be. The 2 product leaving the reaction zone 21
gas contains low -., # '. en "; en of free carbon 9 examples, # ls-
wise in a Yienc-c of 1- the im over the lei'Uunl, -. 6th
ZD 5
the amount of carbon fed in containing fuel oil and
via probably infolx-e der - "water gas-Umviandlun", it reacts
-erin -: - e Hengen of carbon dioxide, for example in one
U CD
1-1, narrow of 5 - 7 1l1Lol - '/ ", of the product gas on a dry basis
calculated. 90 - 092 #ij Uzes in the injected hydrocarbon
contained carbon are directly in carbon monoXT '
urif - e # iandt.
C.,
In the product: -, - as is f- * LI- * r --f-usually also a small amount
Methane, heispielsweise in the order of 0.01 to 2
available. ! also I: ann ir, -i 1-roduktgas, depending on the pure
name of the Sau # -3rstof'Ls supplied by your author & .t-Irel, something '_jtick-
stof Z un (-k Arzon vori # anden
J11113 V0111 no through M-
IN THE
in (1,1, # Con-
werdf # ii. Here V ('r-
in (lüs
r 'onvnr-tieriiii # --- required
_a S -, fr (1 i o 1 ', 1--
will.
Di, - (#en gas thatator 1 C, ' U'ner -den, iuslaß - 23 - # - rI # sserden
Via cine Leitun.w.- 2-4 in a ## in UJ-It # r-
11) 1, e'LinCliche 25
Ji, -] #ritiiiij 24.- is from a line;
6. "L -, owned by the Leitu2ij and
25 is open. the
in the i # u-- der 2 - / -, aiisström ", iciideli are called 1-, ro-
a, ## ef1.You are to be there by i # bschreckun, # ab-
zuk-'t, ii3-en. Via a 217 , water is immediately drawn into
(iie 1-Zeitunz 21- + '-in ..- efiUirt, whereby one before - u, -, - t (z- Ki; hliiasser-
, nL: cllc zür ipeisunj # ;, 3r - ' : -itunE. 24 later nocl # --i -'- ther explains
tcrt #% rerC # en # ». ird. -, Iiiiie fi # * tr that of
- (, -. ei, - ylete device, is in d # zr
Font c'l The `Jass, # r will, in the for
.-uf recl., # terliiitiui, - the gcw # inseliteii fill level at 'bschreck-
water in Jer 2. alarm chamber 25, more detailed the
in from cin, -j-. 31 (by a Vei) -
11-il 29 #ere "cIt # -" ird, from the 25 iller a
_c-, leads.
cooled -, - # product! - "- aG becomes t *." i # 7, clirec "## l # .- ai-.i"#i, - # r 2 # l-
Z_ # -
over a 3'C2 #? 1) Uefülli, tp in w (-Iche over a Leitiln-- 371
from a source of water to be described
originating water is injected. The intimate cons
timing between the flowing in line 32
cooled product gas and the via line 33
.-e-led water is through a not shown, two-
For example, from a nozzle or Venturi nozzle arrangement
causes existing contacting device in which the
Gas flow accelerates and the water at the Eilischnürun., -, -
the nozzle or Venturi nozzle into the high-speed trick
is injected. Such contacting devices are luxi
bchannt. The resulting mixture of gas and water
is transferred via a dip tube 34 to a 1, separator 3.5
brachtl._in which the unevaporated water from the gas flow
is separated .. The separator 35 is by means of a
Pump 37 via a line 36 water in such I ## Ici-1, -e to-
out that in the lower part of the separator 35 a practical
constant amount of water is maintained. To this #, J-iok
a level controller 39 is provided, which is on a in the
Leitunr- 36 switched on valve 38 acts. From the constant
dig via a line 41 from the lower part of the separator 35
A part of the water removed from the water must be carried by an Ihimpe 42
Line 33 and the rest by a 'pump 43 over, the line
device 27 to the line located in the quenching chamber 25
24
In the quenching calender 25 this is generated by the total generator 18
coming hot gas by evaporation of water quickly
An equilibrium temperature in the range of about 20 ° C
3160C cooled. At the same time, the
retained carbon with the formation of a carbon / water
Sludge, which via the line 28 from the quenching
chamber 25 is removed, separated from the gas. By
further contacting of the gas with water in the line
32 and in the lower part of the separator 35 becomes a practical one
complete separation of carbon from the gas flow
, guaranteed. The result of the evaporation of water in the
The steam generated in the contacting stages supplies the
C)
final water gas conversion reaction in which
Carbon monoxide converted into carbon dioxide and carbon monoxide
you will need steam.
The purified product gas from the gas generator 18 is from the
Separator 35 via a line 46 and a heat exchanger
47 transferred to a converter 43, which has a conversion
contains catalyst, for example iron oxide with 5-15
% By weight chromium oxide as accelerator. The overall
converter 48 taking place conversions are minor
exothermic nature. The converter 48 operates on temperatures
in the range from 288-538 ° C. and preferably from 316-510 0 0
and under practically the same pressure as the gas generator
189 that is under a pressure in the range 70-210 kg / cm 2
(absolute), the conversion or Umwandlun- subjected,
L2 e # I
. Synthesis practically consisting of carbon dioxide and hydrogen
Gas is discharged from the converter 43 via a line 49.
leads and passed to the heat exchanger 47 in order to convert the from the i ',. bschci (ler
35 upcoming Qas on the for the transformation reaction # -; e-
desired temperature to be heated.
Vom Ilurmetauscher 47 wird das der 4onvertierunG unterzogene Synthesegas
zu einer Reinigulgsanlage 51 überfthrt, in weleher Wasser una 4ohlendioxyd
sowie, falls vorhanden,',Iasser-SUMM% abgetrennt wuraun, Der unter hotem Druck von
etwa 7U - eii hg/cmo (absolutj Stehende Wasserstoff wird über eine Leitung
52 abgeführt.The synthesis gas subjected to the conversion is transferred from the acid exchanger 47 to a purification plant 51 , in which water, carbon dioxide and, if present, water-SUMM% are separated, which is under a hot pressure of about 7U - eii hg / cmo (absolute hydrogen is discharged via a line 52.
im Handel sind eine Vielzahl von Konvertierungs-Katalysatoren erhältlich.
Beispielsweise werden die Oxyde und Sülfide des Eisens, Nickels, Kobalts, Molybdäns,
Zinks, Kupfers und Chroms in einer Vielzahl von Katalysatoren angewandti von denen
einige auch Kombinationen dieser Stoffe enthaiten. Bevorzugte Katalysatorin sind
solche mit Eizenoxyd oder Eisensulfid als katalytischer Hauptbestandteil und mit
geringen Mengen an Nickel-, Zinkm und Chromoxyden oder msulfiden. Für die
Gewinnung von Wasserstoff oder von für die Ammoniaksynthese geeigneten Gemlfschen
aus Wasserstoff und Stickstoff wird'das von der Teiloxydations-Reaktion stammende
Produktgas abgekühlt, zwecks Entfernung von Kohlenstoff behandelt, der Wassergas-Umwandlungsreaktion
unterworfen und durch Abtrennung 14
von Kohlendioxyd, Vasserdampf, Kohlenwasserstoffen,
Argon usw. gereinigt, um reinen Wasserstoff oder ein Gemisch aus'Wasser-Stoff und
Stickstoff zu liefern, das praktisch frei von andere4 Bestandteilen ist, Bei der
WasseTgas-U#,ir#ieiii(ti-ungzreaktioxi wird das vom Gasgenerator kommende, mit Ampf
vermischte Gas
über einen Katalysator geleitetp um eine UmsetZung zwischen
dem Kohlenmonoxyd und dem Dampf unter Lieferung von Wasser-
stoff und Kohlendioxyd hervorzurufen. Für die Synthese von
Ammoniak wird dem gereinigten Wasserstoffstrom für gewöhn-
lich reiner Stickstoff zuCesetzt, der durch VerflÜssig,'ung
und Roktifizierun,- von Luft erhalten worden ist.
Ein Verfahren zur Abtrennung des größten Teils der gering-
fügigen Verunreinigungsanteile vom Wasserstoff nach der
LD ZD
Entfernung von Kohlendioxyd und Wasser besteht in einem
Waschen das 'V,Iasserstoffstroms mit praktisch flüssigem Stick-
stoff, der in einer Sauerstoffgewinnungsanlage hergestellt
werden kann. Ein Teil des flüssigen j'tich.stoffs wird durch
Verdampfun-- in den Wasserstoff eingeführt und liefert das
für die Ammoniaksynthese erforderliche Stickstoff-Wasser-
stoff-Gemisch. Gleichzeitig werden die höher siedenden Be-
standteile, wie Argon, Methan und Kohlenmonoxyd, kondensiert
und mit dem unverdani-often Anteil des zum 11aschen benutzten
flüssigen Stickstoffs abgetrennt. Durch Waschen des Wasser-
stof#stroms mit Flüssigstickstoff wird ein Gemisch aus
Stickstoff und Vasserstoff geliefert, das praktisch frei von
anderen Gasen ist und sich besonders fÜr die Ammoniaksynthese
eignet. Die Stickstoff-Waschflüssigkeit ei--net sich besonders
1.i Li
für die !Erzeugung von Ammonialisynthese-Speise-as durch Teil-
oxydation von Kohlenwa8serstoffen.
In Fig. 2 ist eine Mischer-Brennerkonstruktion dargestellt,
die sich speziell zur Verwendung-als Brenner 8 bei der
Vor-
richtung gemäß Fig. 1 für die Durchführung des erfindungsgemäßen
Verfahrens eignet. Die Brennerkonstruktion weist ein vorzugsweise aus Stahl hergestelltes
zylindrisches Außenrohr 75 auf, das am einen Ende mit einem Flansch
76
und am anderen Ende mit einer wassergekühlten Spitze 77
versehen
ist. Ein in der Mitte zwischen den Enden des Zy-
lindermantels vorgesehener
Anbauflansch 78 dient zur Befestigung des Brenners am Druckgefäß
19 gemäß Fig. 1. Ein zwischen den Planschen 76 und
78 angeordneter Flanschstutzen bildet einen Einlaß 79 zur Zufuhr der
Reaktionsteilnehmer in das Außenrohr 75. A large number of conversion catalysts are commercially available. For example, the oxides and sulphides of iron, nickel, cobalt, molybdenum, zinc, copper and chromium are used in a large number of catalysts, some of which also contain combinations of these substances. Preferred catalysts are those with iron oxide or iron sulfide as the main catalytic component and with small amounts of nickel, zinc and chromium oxides or sulfides. Cooled for the recovery of hydrogen or suitable for ammonia synthesis Gemlfschen of hydrogen and nitrogen wird'das of the Teiloxydations reaction-derived product gas is treated for removal of carbon subjected to the water gas shift reaction, and by separating 14 of carbon dioxide, Vasserdampf, hydrocarbons, Argon etc. purified in order to supply pure hydrogen or a mixture of water and nitrogen that is practically free of other components Ampf mixed gas passed over a catalyst to a conversion between
the carbon monoxide and the steam with delivery of water
to produce substance and carbon dioxide. For the synthesis of
Ammonia is added to the purified hydrogen stream for usual
Lich pure nitrogen is added, which by liquefaction, 'ung
and roctification, - has been received from air.
A method of separating most of the small
docile impurities from hydrogen after
LD ZD
Removal of carbon dioxide and water is one thing
Wash the hydrogen stream with practically liquid nitrogen
substance that is produced in an oxygen production plant
can be. A part of the liquid j'tich.stoffs is through
Evaporative - introduced into the hydrogen and delivers that
nitrogen-water required for ammonia synthesis
substance mixture. At the same time, the higher boiling
components such as argon, methane and carbon monoxide condensed
and with the unwanted portion of the used for washing
separated liquid nitrogen. By washing the water
stof # stream with liquid nitrogen becomes a mixture of
Nitrogen and hydrogen supplied, which are practically free from
other gases and is particularly suitable for ammonia synthesis
suitable. The nitrogen scrubbing liquid is particularly suitable
1.i Li
for the! production of ammonium synthesis food as by partial
oxidation of carbons.
In Fig. 2 a mixer-burner construction is shown,
which are specially designed for use as a burner 8 in the
direction according to FIG. 1 is suitable for carrying out the method according to the invention. The burner construction has a cylindrical outer tube 75 , preferably made of steel, which is provided at one end with a flange 76 and at the other end with a water-cooled tip 77 . A in the middle between the ends of the ZY-relieving sheath provided mounting flange 78 of the burner is used for attachment to the pressure vessel 19 according to Fig. 1. A between the splashing 76 and 78 arranged Flanschstutzen forms an inlet 79 for the supply of the reactants into the outer tube 75.
Innerhalb des Außenrohrs 75 ist ein zweites zylindrisches Rohr
80 angeordnet, das mit Hilfe von,Abstandstücken 81 in gleichmäßigem
Abstand vom Außenrohr 75 gehalten wird, so daß zwischen beiden Rohren ein
gleichförm,iger Ringkanal 82 festgelegt wird. Ein zwischen den beiden Enden des
Innenrohrs 80 vorgesehener Anbauflansch 86 dient zusammen mit dem
Flansch 76 des Außenrohrs 75 zur Halterung der beiden Röhre in fester
Lage zueinander. Das Innenrohr 80 weist an seinem einen Ende einen Flansch
83 und am anderen Ende eine-Spitze 84 mit einem axialen Auslaß
85 auf, dessen Querschnitt vorzugsweise 25 - 50 #i der freien Querschnittsfläche
des Innenrohrs 80 beträgt. Die Spitze 84 des Innenrohrs 80 verjUxigt
sich auch an ihrer Außenseite und bildet somit einen praktisch gleichförmigen Durchgang
88 zwischen der Außenfläche der Spitze 84 und der Innenfläche der Spitze
77,
über welchen die gasförmigen Reaktionsteilnehmer aus dem Ringkanal
82 austreten können. Die die Hauptbauteile
des Brenners
bildenden Rohr 75 und 80 sollten zweckmäßigerweise axial aufeinander
und auf den Gasgenerator 18 ausgerichtet sein, so daß ein schnelles, gleichmäßiges
-vermischen der Heaktionsteilnehmer und eine gleichmäßig ablaufende Umsetzung innerhalb
der Reaktionskammer gewährleistet werden.A second cylindrical tube 80 is arranged within the outer tube 75 and is held at a uniform distance from the outer tube 75 with the aid of spacers 81 , so that a uniform annular channel 82 is defined between the two tubes. A mounting flange 86 provided between the two ends of the inner tube 80 , together with the flange 76 of the outer tube 75, serves to hold the two tubes in a fixed position relative to one another. The inner tube 80 has at its one end a flange 83 and at the other end a tip 84 with an axial outlet 85, whose cross-section is preferably 25 - 50 #i of the free cross-sectional area of the inner tube 80 is. The tip 84 of the inner tube 80 also tapers on its outside and thus forms a practically uniform passage 88 between the outer surface of the tip 84 and the inner surface of the tip 77, via which the gaseous reactants can exit the annular channel 82. The tubes 75 and 80 , which form the main components of the burner, should expediently be aligned axially with one another and with the gas generator 18 , so that rapid, even mixing of the reaction participants and a uniform reaction within the reaction chamber are ensured.
Die Spitze 77 weist einen den Durchgang 88 umgebenden
Kanal 90 zum Kühlen der Spitze mit Wasser auf. Das dem Kanal 90 über
eine Leitung 91 zugeführte Kühlwasser zirkuliert durch den Kanal
90 um die Spitze 77 und wird über eine Leitung 92 abgeführt..The tip 77 has a channel 90 surrounding the passage 88 for cooling the tip with water. The cooling water supplied to the channel 90 via a line 91 circulates through the channel 90 around the tip 77 and is discharged via a line 92 ..
Im Betrieb wird überdie Leitung 6 flüssiger Kohlenwasserstoff
in das Innenrohr 80 eingeleitet, von wo aus es über die Spitze.84 und den
Auslaß 85 in die Reaktionszone 18 -
ausgetragen wird. Gleichzeitig
werden über die Leitungen 11
und 12 zugeführter Dampf und Sauerstoff über
den Einlaß 79
in den Ringkanal 82 eingeführt und mit einer die Strömungsgeschwindigkeit
des aus dem Auslaß 85 austretenden Kohlenwasserstoff- bzw. Ölstroms übersteigenden
Strömungsgeschwindigkeit über den Durchgang 88 ausgestoßen. Der aus dem Durchgang
88 austretende, konvergierendet ringförmigen Querschnitt besitzende Strom
gasförmiger Reaktionsteilnehmer beaufschlagt den aus dem Auslaß 85 austretenden
Flüssigkeitsstrom mit hoher Geschwindigkeit, so daß der flüssige Kohlenwasserstoff
innig in den ganförmigen Reaktionsteilnehmern dispergiert wird und praktisch
am 2unkt des Austritts der Reaktionsteilnehmer
aus dem Brenner
8 in die Reaktionskammer 18 ein homogenes Reaktionsgemisch bildetg
welches einer augenblicklichen Umsetzung bei Reaktionszonen-Temperaturen von
980 - 1650 C unter Freisetzung einer solchen '"lärmemenge unterliegt, daß
in der* Reaktionszone eine autogene 0
Temperatur von etwa 980 --
1650 C aufrechterhalten wird. Der konvergierende, ringförmige Strom aus Sauerstoff
und Dampf -tritt mit vergleichsweise hoher Strömungsgeschwin-.digkeit von beispielsweise
etwa 60 m/s und vorzugsweise von etwa 60 - 120 m/s in Axialrichtung
aus dem Drenner 8.
in die Heaktionszone 18 ein, wobei das dem Brenner
8 Uber die Leitung 6 zugeführte Öl zentral und axial in den
konvergierenden Gemischstrom aus Dampf und Sauerstoff hinein ausgestoßen wird.'Das
konvergierende Strömungsschema und die gegenseitige Beaufschlagung der beiden Ströme
bewirken die Entstehung eines innigen Gemisches aus Sauerstoff, Dampf und sehr fein
dispergierten Tröpfchen flüssi-,en Kohlenwasser-C) stoffs. Die Strömungsgesch-windigkeit
des Ölstroms am Austrittspunkt in den Sauerstoff-Dampf-Strom liegt vorzugswoise
c) im Bereich von etwa 1,5 - 12 m/s. Der vergleichsweise hohe Geschwindigkeitsunterschied
zwischen'dem Gasstrom, d.h. dem Gemisch aus Dampf und Sauerstoff, und dem flüssigen
Kohlenwasserstoffstrom-führt zu einer wirkungsvollen und höchst gründlichen Zerstäubung
des flüssigen Kohlenwasserstoffs. Eine Vorwärmung des Öls ist nicht erforderlich,
jedoch allgemein wünschenswert, um die Ölviskosität herabzusetzen und
Sauerstoff
einzizsparen. Dampf und Sauerstoff können gewilnschtenfalls vor,#,-ewärDit oder
mit Temperaturen zugeführt werden, die eben ausreichen, den Wasserdampf in dampfför-.iii.--er
Phase zu halten, d.h. mit Temperaturen von etwa 204 53P-,'C.In operation, via line 6 is introduced the liquid hydrocarbon into the inner tube 80, from where it through the Spitze.84 and the outlet 85 in the reaction zone 18 - will take place. Simultaneously, steam and oxygen supplied via the lines 11 and 12 are introduced via the inlet 79 into the annular channel 82 and are expelled via the passage 88 at a flow rate which exceeds the flow rate of the hydrocarbon or oil flow exiting the outlet 85 . The stream of gaseous reactants emerging from passage 88 and having a converging ring-shaped cross-section acts on the liquid flow emerging from outlet 85 at high speed, so that the liquid hydrocarbon is intimately dispersed in the gan-shaped reactants and practically at the point of exit of the reactants from burner 8 a homogeneous reaction mixture in the reaction chamber 18 bildetg which an instantaneous reaction at reaction zone temperatures of 980-1650 C with the release of a subject such "lärmemenge 'that in the * reaction zone an autogenous 0 temperature of about 980-1650 C is maintained the. converging, annular stream of oxygen and steam with comparatively high -occurs Strömungsgeschwin-.digkeit for example, about 60 m / s and preferably from about 60 to 120 m / s 8 in the axial direction from the Drenner in the Heaktionszone 18 a wherein the the Burner 8 over d The oil supplied to line 6 is ejected centrally and axially into the converging mixture flow of steam and oxygen. The converging flow pattern and the mutual application of the two flows produce an intimate mixture of oxygen, steam and very finely dispersed droplets of liquid Hydrocarbon. The flow velocity of the oil flow at the outlet point into the oxygen-steam flow is preferably c) in the range of about 1.5 - 12 m / s. The comparatively high speed difference between the gas flow, ie the mixture of steam and oxygen, and the liquid hydrocarbon flow leads to an effective and extremely thorough atomization of the liquid hydrocarbon. It is not necessary to preheat the oil, but it is generally desirable in order to reduce the oil viscosity and save oxygen. If desired, steam and oxygen can be supplied before, or at temperatures which are sufficient to keep the water vapor in the vaporous phase, ie at temperatures of around 204 53P -, 'C.
Bei dem mit sehr hohem Druck arbeitenden Gasgenerator sind außerordentlich
hohö Durchsatzmengen möglich. Während bei den üblichen Hochdruckverfahren Trockengasprodukte
in einer Austoßmenge von etwa 170 - 370 m3 Gas pro Ötunde je 0,0283
m (I-lubihfuß) Generatorvolumen erzeu.t wird, lassen sich erfindungsgemäß bei Generatordrucken
von oberhalb 70 kg/CM 2 (absolut) Irodultctgas-Durclisatzmengei-i von mehr
als etwa 566 m3/ Std. je 0,0285 m3 (Kubikfuß) Roaktorvolumen erzielen.With the gas generator operating at very high pressure, extraordinarily high throughput rates are possible. While in the conventional high pressure process dry gas products in a Austoßmenge of about 170 to 370 m3 gas per Ötunde per 0.0283 m (I-lubihfuß) generator volume is erzeu.t, can be according to the invention for generating print above 70 kg / cm 2 (absolute) Irodultctgas -Achieve a major set volume i-i of more than about 566 m3 / h per 0.0285 m3 (cubic feet) of roactor volume.
Die folgenden Beispiele yeranschaulichen berechnete Ver-Gleichsdaten
a r, Üf der Basis einer großen Im-zahl von Versuchen zur Erzeugung von Synthe8egas
durch Teiloxydation von Kohlenwasse.rstofföl bei herhörimlichem HochCiruck und bei
sehr hohen Drucken. In jedem Beispiel wird das vom Synthesegasgenerator kommende
Produktgas durch unmittelbaren Kontakt mit Wasser unter dem Druck des Syntliesogasgenerators
durch Abschrecken gekühlt, während die Analysedaten auf Trockenbasis beruhen.The following examples illustrate computed comparison data
a r, Üf the basis of a large number of attempts to generate synthetic gas
due to partial oxidation of hydrocarbon oil in the case of high ciruck and with
very high pressures. In each example, the one coming from the syngas generator is used
Product gas through direct contact with water under the pressure of the synthetic gas generator
cooled by quenching, while analysis data is dry-based.
Beispiele
Synthesegas wird in einem packungsfreien Reaktor durch
Teiloxydation von Kohlenwasserstoff-Brennöl mittels nicht katalytischer
Umsetzung
mit Sauerstoff und Dampf bei verschiedenen Drucken und unter den in der folgenden
Tabelle aufgeführten Arbeitsbedingungen hergestellt. Das Innenvolumen des Reaktors
beträgt in jedem Fall 0,0524 m 3. Reiner Sauerstoff wird mit Dampf vermischt
und das Gemisch wird mit einer Temperatur von 2600 0 in den Gasgenerator
einges peist. Das Brennöl wird in jedem Fall auf 1210 C vorgewärmt. EXAMPLES Synthesis gas is produced in a packing-free reactor by partial oxidation of hydrocarbon fuel oil by means of non-catalytic conversion with oxygen and steam at various pressures and under the working conditions listed in the table below. The internal volume of the reactor is in each case 0.0524 m 3. Pure oxygen is mixed with steam and the mixture is fed into the gas generator at a temperature of 2600 0. The fuel oil is always preheated to 1210 ° C.
Das vom Gasgenerator kommende heiße Synthesegas wird in einer -eschlossenen
Abschreckzone bei Generatordruck mit Wasser abgeschreckt, das auf die allgemeine
Temperatur der Abschreckzone vorgewärmt worden ist. Nach der Entfernung von Kohlenstoff
aus dem unverdampften Teil des Abschreckwassers wird letzteres durch.die Abschreckanlage
zurückgeleitet. Das mit Dampf angereicherte Produktgas wird in-einen Konverter bzw.
Um#>-.iandler überführt, der einen Eisenoxyd-Katalysator in Form von mit Ohromooxyd
angereichertem Eisenoxyd enthält. Dieser Konverter wird mit praktisch demselben
Druck wie der-.Synthesegasgenerator und die Abschreckanlage betrieben.The hot synthesis gas coming from the gas generator is closed in a
Quenching zone quenched with water at generator pressure, which on the general
Temperature of the quench zone has been preheated. After removing carbon
the non-evaporated part of the quenching water becomes the latter through the quenching system
returned. The product gas enriched with steam is transferred to a converter or
Um #> -. Iandler transferred who an iron oxide catalyst in the form of with Ohromooxyd
contains fortified iron oxide. This converter comes with practically the same
Pressure like the synthesis gas generator and the quenching system operated.
Das dem Synthesegasgenerator zugeführte Brennöl besitzt folgende Eigenschaften:
Schwere, OAPI 9970
Eindanalyse, Gew.-%
Kohlenstoff 87976
Wasserstoff 9997
Schwefel 1930
Stickstoff 0997
BTU/lb. 18 335
Beispiel Nr. 1 2 3 .-4 5
Axbeitsbedingung_en
-Druck (]4g/cm 2( absolut» 210 42p2 8494 127 169
Temperatur (oo 150395 126795 1363 1354 130395
Verweilzeit (s) i121 3927 2p60 2y95 3v32
Zufuhrmenaen
Sauerstoff (M3/std.) 126t1 163p9 239,84 31791 379935
Öl (kg/Std,) 154t37 201t16 299961 362e9 49297
Dampf (kg/Std.) 76j5 10014 15093 180995 245918
Dgmpf/Öl (kg/kg) 095 OP5 0t5 0,5 Os5
Sauerstoff/Öl (m3/lbs.) 13e5 13t1 1218 12971 121,35
Sauerstoff/Öl(Mol/MMBtu) 1994 le88 1t84 1983 le77
MaauktioUF,eo chwind igkeiten
Trookengaez'(Kol/Std.) 43p54- 57995 87p21 115j71 142e45
Trockengaoi (m3/Std.) 43795 620t7 93797 1247948
1531967
von
Ulenstoff (Gew.
-a in Eingabe) 290 efo 2x0 290 290
Produkt&as,-Zusammensetzung
Träckeno 14o1-%
gserstoff 43994 44t76 4504 45,00 44989
lila
-lQhlienMoxioxyd 49j86 49122 48,65 48,57 48922
Koh-I.endioxyd 5"60 5j42 5943 5,44 5p37
C2,ticks 0926 0926 0j2.6 0126
4.of f 0927
Qeol 0103 0j21 0942 0t95
ot29 012--,9 0e29 (D t. 11,2
#tsserstoffsu1-1.Id 027)0
0 Or-,
to
Abschrecksystem
Temperatur (0c) 19095 22495 265p5 292r5 31475
Dampf/Trockengas (Mol/ 1165 1t58 1261 1967 1968
Mol)
Konverter
Bett Nr. 1
Einlaßtemperatur 0 C) 371 371 371 371 371
AuslaßtemPeratur (00 510 510 50495 487 471
Bett Nr. 2
EinlaßtempAratur (00 405 405 41-795 419 417
.Auslaßtemperatur (00 441 433 430 42795. 422
Gesamt-Raumgeschwindigkeit
SCFH/Kubikfuß Katalysator 301 557 838 1010 1097
Umwandlung von CO (Ii'ol_"j) 90 90 9( 90 90
The fuel oil fed to the synthesis gas generator has the following properties: Severity, OAPI 9970
Indentation analysis,% by weight
Carbon 87976
Hydrogen 9997
Sulfur 1930
Nitrogen 0997
BTU / lb. 18 335
Example No. 1 2 3. -4 5
Working conditions
- Pressure (] 4g / cm 2 (absolute »210 42p2 8494 127 169
Temperature (oo 150395 126795 1363 1354 130395
Dwell time (s) i121 3927 2p60 2y95 3v32
Feed menus
Oxygen (M3 / h) 126t1 163p9 239.84 31791 379935
Oil (kg / h) 154t37 201t16 299961 362e9 49297
Steam (kg / h) 76j5 10014 15093 180995 245918
Dgmpf / oil (kg / kg) 095 OP5 0t5 0.5 Os5
Oxygen / oil (m3 / lbs.) 13e5 13t1 1218 12971 121.35
Oxygen / Oil (Mol / MMBtu) 1994 le88 1t84 1983 le77
MaauktioUF, eo speed
Trookengaez '(col / h) 43p54- 57995 87p21 115j71 142e45
Dry gas (m3 / h) 43795 620t7 93797 1247948 1531967
from
Ulenstoff (wt.
-a in input) 290 efo 2x0 290 290
Product & as, composition
Dry 14o1%
hydrogen 43994 44t76 4504 45.00 44989
purple
-IQhlienMoxioxyd 49j86 49122 48.65 48.57 48922
Carbon dioxide 5 "60 5j42 5943 5.44 5p37
C2, ticks 0926 0926 0j2.6 0126
4.of f 0927
Qeol 0103 0j21 0942 0t95
ot29 012 -, 9 0e29 (D t. 11.2
# tsserstoffsu1-1.Id 027) 0
0 Or-,
to
Deterrent system
Temperature (0c) 19095 22495 265p5 292r5 31475
Steam / dry gas (Mol / 1165 1t58 1261 1967 1968
Mole)
converter
Bed No. 1
Inlet temperature 0 C) 371 371 371 371 371
Outlet temperature (00 510 510 50495 487 471
Bed No. 2
INLET TEMPERATURE (00 405 405 41-795 419 417
. Outlet temperature (00 441 433 430 42795. 422
Total space velocity
SCFH / Cubic Feet Catalyst 301 557 838 1010 1097
Conversion of CO (Ii'ol_ "j) 90 90 9 (90 90