DE1452667A1

DE1452667A1 - Machine for plastic deformation by means of detonation waves

Info

Publication number: DE1452667A1
Application number: DE19651452667
Authority: DE
Inventors: Johnson Milton Robert; Horner Jun Frank Walter
Original assignee: General American Transportation Corp
Current assignee: General American Transportation Corp
Priority date: 1965-09-30
Filing date: 1965-09-30
Publication date: 1969-03-06

Description

Maschine zum plastischen Verformen mittels Detonationswellen Die Erfindung bezieht sich auf Maschinen, die durch plastische Verformung einen Rohling entsprechend gestalten und im besonderen auf solche Maschinen, die Detonationswellen erzeugen können, die ihrerseits die Arbeltsdrücke zum Ver'formen des Rählings während der Formgebung in hohem Ausmaß erzeugen, Die Erfindung sieht allgemein eine Maschine mit einer verbesserten Konstruktion und einer verbesserten Anordnung vor. mit der Detonationswellen erzeugt werden können, die beim Aufprall auf einen vor einer Matrize angebraechten Rohling diesen nachhaltig mit großer leistung in der Größenordnung von loo inah/ineh/see und mehr verformen.Machine for plastic deformation by means of detonation waves The invention refers to machines that by plastic deformation of a blank accordingly design and in particular on machines that generate detonation waves can, in turn, the working pressures to deform the ring during the Generating shape to a large extent. The invention generally contemplates a machine with an improved construction and arrangement. with the Detonation waves can be generated when hitting a die in front of a die Attached blank this sustained with great performance in the order of magnitude deform by loo inah / ineh / see and more.

-Die Maschine nach der Erfindung weist den Vorzug auf, daß mit dieser verhältnismäßig spröde MaterialJm tiefgezogen werden könnent die mit den herkömmlichen Verfahren auf diese Weise nicht bearbeitet werden können.-The machine according to the invention has the advantage that with this relatively brittle material that can be deep-drawn the cannot be processed in this way using conventional methods.

Im besonderen sieht die Erfindung eine Maschine vor, die einem Rohling oder Zuschnitt durch plastische Verformung die gewünschte Gestalt-erteilt, welche Maschine aufweist ein langgestrecktes rohrförmiges Gehäuse, eine das rückwärtige Ende des Gehäuses abschließende Rückwandung, ein Aufbau, der das vordere Ende des Gehäuses abschließt und den Rohling oder den Zuschnitt so haltert, daß mindestens ein Teil der Innenseitenfläche des Rohlinge mit dem Gehäuseinneren in Verbindung steht, eine Matrize, die nahe an der Außenseite des gehalterten Rohlingsentfernbar angeordnet ist und mit diesem zusammenwirkt, Mittel, die ein detonierbares Gas in das Gehäuse leiten" und Mittel, die das Gas an der und vor der Rückwandung entzünden, wobei im detonierbaren Gas eine nach vorn wandernde Flammenfront erzeugt wird, wobei die Länge des Gehäuses wesentlich größer ist als dessen Querschnittsabmessun,j,-,en, so daß die nach vorn wandernde Plammenfront in eineihach vorn wandernde Detonationswielle- im detonierbaren Gas um- gewandelt wird, die einen erheblichen Überdruck aufweist, mit Überschallgeschwindigkeit iorwärtswandert und ferner eine ebene Stpßfront-aufweist-, in der ein vorherbestimmter Druck herrscht wobei der Aufprall der-Stoßfxont auf die angrenzende Innenseite des Rohlings oder Zuschnittes eine reflektierte Welle erzeugt, die einän auf den Rohling einwirkenden Arbeitsdruck erzeugtg der wesentlich höher als der Druck in der Stoßfront ist, auf dieangrenzehde Innenseite des Rohlings einwirkt und diesen unter hoher Benn pruchung so verformt, dass der Rohling in die Natrize hineingepresst und verformt wird. Die Erfindung ermöglicht das Pormen und sogar ein TiefzIehen von verhältnismäßig spröden Materialien, die aufdJese Weise nach den herkömmlichen Verfahren nicht bearbeitet werden können. Weiterhin ' l# zi - - wurde die Konstruktion und Anordnung des Detonationsstoßrohres ve:rbessert und vereinfacht, so dass Rohlinge und Zuschnitte geformt werden können, ohne dass ein unzulässig schwerer Aufbau oder schwere Rückstoßwiderlage benötigt werden. Die Maschine ist ferner mit einer verbesserten Matrizenkonstruktion und mit einer verbesserten Halterung- des Rohlings am Ende des Detonationsstoßrohres uhd vor der Matrize versehen sowie mit Mitteln, die eine hermetische Abdichtung zwischen dem Rohling und dem Gehäuse sowie zwischen dem Rohling und der Matrize herstellen. Es ist ferner eine abgeänderte Ausführung der Maschine vorgesehen, mit der erhitzte und andere Rohlinge gehandhabt werden können, die mit den detonierbaren Gas nicht in Berührung gebracht werden können, wobei ein Aufbau vorgesehen ist, die zwischen dem detonierbaren Gas und dem Rohling einer zerreißbare Membran anordnet, sowie eine-_,Vorrichtung, die den Ersatz der zerzeißbaren Membran zwischen den einzelnen Detonationen der Maschine ermö.elicht. Bei einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist das Gehäuse mit rückwärtigen Abschnitten, vorderen Abschnitten und mit einem zwischen diesen gelegenen übergangsabschnitt versehen, von cLenen der vordere'Abschnitt Hauptquerschnittsabmessungen aufweist,,die von denen des Tückwärtigen Abschnittes ver#ichIeden sind, Wobei der Übergangsabschnitt und der voraere Abschnitt entfernbar und ersetzbar sind, so dass mit der Maschine nach der Erfindung verschieden große Hohlinge und Zuschnitte geformt werden können. Die Maschine nach der Erfindung weist weiterhin den Vorzug auf, dass die Wandungen des Gehäuses im wesentlichen aus Metall mit. einer verhältnismäßig geringen Stärke besteheng da die im Gehäu-, se erzeugte Detonationswelle die Gehäusewandungen nicht so stark belastet, dass diese brechen oder reißen, ungeachtet des Überdruckes der Detonationswelle und des erheblichen Bearbeitungsdrukkesq der beim Aufprall auf den Rohliri#g oder den Zuschnitt erzeugt wird.In particular, the invention provides a machine which gives a blank or blank the desired shape by plastic deformation, which machine has an elongated tubular housing, a rear wall closing off the rear end of the housing, a structure which closes the front end of the housing and holding the blank or the blank so that at least a portion of the inside surface of the blank is in communication with the interior of the housing, a die which is removably disposed close to the outside of the held blank and cooperates with it, means for introducing a detonable gas into the Housing conduct "and means that ignite the gas on and in front of the rear wall, a forward-moving flame front is generated in the detonable gas, the length of the housing being substantially greater than its cross-sectional dimensions, so that the front moving front of the flame into a front moving detonation wave- im detoni trollable gas is converted environmentally which has a significant positive pressure, iorwärtswandert at supersonic speed, and further a planar Stpßfront-aufweist- in which a predetermined pressure is the impact of-Stoßfxont formed on the adjacent inner side of the blank or blank a reflected wave, the einän acting on the blank working pressure erzeugtg which is substantially higher than the pressure in the shock front, acts on dieangrenzehde inside of the blank and those under high Benn pruchung deformed so that the blank is pressed into the Natrize and is deformed. The invention enables the peening and even deep drawing of relatively brittle materials which cannot be machined in this way using conventional methods. Furthermore, 'l # zi - - was the construction and arrangement of the detonation shock tube ve: rbessert and simplified, so that blanks and blanks can be formed without an impermissibly heavy structure or heavy recoil abutment are required. The machine is furthermore provided with an improved die construction and with an improved holder of the blank at the end of the detonation shock tube and in front of the die, as well as with means which produce a hermetic seal between the blank and the housing and between the blank and the die. A modified version of the machine is also provided for handling heated and other blanks which cannot be brought into contact with the detonable gas, with a structure providing a rupturable membrane between the detonable gas and the blank , as well as a -_, device that enables the replacement of the tearable membrane between the individual detonations of the machine. In a further embodiment of the invention, the housing is provided with rear sections, front sections and a transition section located between these, of which the front section has main cross-sectional dimensions which are different from those of the rear section, the transition section and the Voraere section are removable and replaceable, so that different sized hollow parts and blanks can be formed with the machine according to the invention. The machine according to the invention also has the advantage that the walls of the housing are essentially made of metal. a relatively low strength because the detonation wave generated in the housing does not stress the housing walls so much that they break or tear, regardless of the overpressure of the detonation wave and the considerable processing pressure that is generated when it hits the blank or the blank.

Die Erfindung sieht ferner ein verbessertes detonierbares Gasgemisch vor, das im wesentlichen aus Propanund Sauerstoff besteht. Der vorteilhafte Bereich des Verhältnisses Sauerstoff-.Propan wird außerdem dazu verwendet, den Detonationsdruck der er±eugten Detonationswelle auf den höchsten Wert zu bringen.The invention also provides an improved detonable gas mixture which consists essentially of propane and oxygen. The beneficial area the ratio of oxygen to propane is also used to determine the detonation pressure to bring the detected detonation wave to the highest value.

Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht aus einer verbesserten Einrichtung zum Einführen eines detonierbaren Gasgemis-sches in das Gehäuse und zum Ausspülen der gasförmigen Detonationsprodukte aus dem Gehäuse.-Die Erfindung wird nunmehr ausführlich beschrieben. In den beiliegenden Zeichnungen ist die Fig. 1 eine schematische Übersicht über eine Maschine zum Formen von Zuschnitten und der dazugehörigen Steureinrichtungeng Fig. 2_ein vergrößert gezeichnete Ausschnitt aus einem i",aagerech-r ten Schnitt durch das vordere Ende des Gehi#uses und der an diesem angebrachten und einen Teil der Maschine nach der Fig. 1 bildenden Matrize, von der Linie 2-2 in der Fig, 1 in ?feilrichtung gesehen, Fig. 3 ein waagerechter Schnitt durch einen Zuschnitt und durch einen aus diesem geformten Gegenstand unter Verwendung der Masclüie nach der Erfindung, Fig. 4 ein senkrechter Schnitt durch den in der Fig. 2 dargestellten Teil der Maschine, im wesentlichen nach der Linie 4-4 in der Pig. 29 Fig, 5 ein vergrößert gezeichneter senkrechter Schnitt durch den rückwärtigen Teil des Gehäuses der Maschine nach der Fig. 1 und nach der Linie 5-5, Fig. 6 eine graphische Darstellung gewisser Arb-eitsmerkmale der Maschine Fig. 7 eine graphische Darstellung weiterer Arbeitamerkmale der Maschine, Fig. 8 eine graphische Darstellung weiterer Arbeitsmerkmale der Maschine, Fig. 9 eine Draufsicht auf eine abgeänderte Ausführung der Naochine nach den Figuren 1-5 mit einem entfernbaren zwischenabschnit des Gehäuses, der eine zerreißbare Membran trägt. Fig, 10 ein Ausschnitt-aus einer Seitenansicht den vorderen Teiles der Maschine nach der Fig. 9 und im besonderen des entfernbaren Zwischenabschnittes, der die zerreißbare Membran trägt, Fig. 11 ein Ausschnitt aus einem senkreyäten Schnitt durchden vorderen Teil der Ma schine nach der Fig. 9 nach der linie 11-11 in der Fig. 9 und die Fig. 12 ein vergrößert gezeichneter senkrechter Schnitt durch den vorderen Teil einer zweiten abgeänderten Ausführung der Maschine mit einem übergangeabschiiitt, der einen rückwärtigen Abschnitt mit einem kleineren Durchmesser mit einem vorderen Abschnitt verbindet, der einen größeren Durchme.sser aufweist.Another feature of the invention consists of an improved device for introducing a detonable gas mixture into the housing and for flushing the gaseous detonation products from the housing. The invention will now be described in detail. In the accompanying drawings, FIG. 1 is a schematic overview of a machine for forming blanks and the associated control devices mounted thereon and a part of the machine forming of FIG. 1 die of the line 2-2 in FIG, 1 in? seen hawks direction, Fig. 3 is a horizontal section by a blank and by a shaped from this article using Masclüie according to the invention, Fig. 4 is a vertical section through the part of the machine shown in Fig. 2, essentially along the line 4-4 in Fig. 29. Fig. 5 is an enlarged vertical section through the rear part of the housing the machine according to FIG. 1 and along the line 5-5, FIG. 6 is a graphical representation of certain working features of the machine. FIG. 7 is a graphical representation of other workers Fig. 8 is a graphical representation of further operating features of the machine, Fig. 9 is a plan view of a modified embodiment of the naochine of Figs. 1-5 with a removable intermediate portion of the housing carrying a tearable membrane. 10 is a detail from a side view of the front part of the machine according to FIG. 9 and in particular of the removable intermediate section which carries the tearable membrane, FIG. 11 is a detail from a vertical section through the front part of the machine according to FIG 9 according to line 11-11 in FIG. 9 and FIG. 12 an enlarged vertical section through the front part of a second modified embodiment of the machine with a transition section which connects a rear section with a smaller diameter with a front section , which has a larger diameter.

Die in der Fig. 1 dargestellte Maschine 10 nebst einer Steueranlage nach der Erfindung weist ein Detonationestoßrohr 11 aufg das im wesentlichen aus einem langgestreckten rohrförmigen Gehäuse 12 besteht und nach der Darstellung einstückig mit einem kreisrunden Querschnitt hergestellt-ist. Das rückwärtige Ende des Gehäuses 12 wird von einer rückwärtigen Wandung 13 abgeschlossen, die allgemein konvex ausgebildet ist) während am vorderen Ende des Gehäuses 12 ein G"äuee 14 z.B. durch- Anschweißen bei 15 (vgl. auch Fig. 2 befestigt ist. Das Gusstück 14 ist an der Innenseite zylinderförg . -ausgestaltelt mit einem Durchmesser, der gleich dem Innendurchmesser des Gehäuses 12 ist. Das Gusstück 14 ist am Umfang mit einem Montageflanach 16 versehen, der eine-Anzahl von in gleichen Abständen angeordneten Öffnungen 17raufweist, An der Vorderseite ist das Gusstück 14 mit einer kreierunden Aussenkung 18 zur Aufnahme eines zu formenden Zuschnittes B versehen sowie in der Ausnehmung 18 mit einer zu dieser konzentrischen Nut 19 zur Aufnahme eines elastischen Dichtungsringes20, der z.B. aus Gummi bestehen kann und eine hermetische Abdiohtung zwischen dem vorderen Ende des Gehäuses 12 und der Rückseite des Zuschnittes B herstellt. Das Gehäuse 12 ruht auf einer Basis mit zwei auf Abstand stehenden Betonsockeln 21 und 22, die-in den mit 23 bezeichneten Pußboden eingelassen sind und die -die Stahlständer 24 und 25 tragen, an denen Befestigungegarte 26 und 27 angebracht sind, die das Gehäuse 12 um fassen und auf den Stahlständern 24 und 25 festhalten. Eine als Ganzes mit 30 bezeichnete Matrize wirkt mit dem vorderen Ende des Gehäuses 12 zusammen und im besonderen mit dem Gusstüok 14 und verleiht dem Zuschnitt B eine vorherbestimmte Formg wenn die Maschine 10 betrieben wird. Wie in den Figuren 2 und 4 dargestelltg weist die Matrize 30 einen nach außen vorstehenden Planach 31 mit einer Anzahl von in gl&L-hen Abständen angeordneten öffnungen 321 die auf die Öffnungen 17 im Flansch 16 ausgerichtet sind, durch welche öffnungen 32 und 17 die Bolzenschrauben 33 hindurchgestekt und mit den Muttern 34 und 35 verschraubt werden können, wodurch die Plansche 16 und 31 fest mit einander verbunden und die Matrize 30 am vorderen Ende des Gdhäuses 12 mit dem Zuschnitt B zwischen dem Gusstück 14 und der Matrize 30 befestigt werdeh (wird). Die Matrize 30 ist an der vorderseite mit einer Aussenkung 35 verseheng die-einen kreisrunden Uuiriss aufweist und der Größe nach der Aussenkung 18 am Gusstück 14 entsprichtp welche Aussenkung 36 gleichfalls mit einer Nut 37 zu, Aufnahme eines elastischen Dichtungsgliedes 38 versehen istl das z.B. auf Gummi bestehen kann, die Form eines Ringes aufweist, der sich vollständig um die Augsenkung 36 herum erstreckt und zwischen der Matrize 30 und der.Vorderseite des Zuschnittes B eine hermetische Abdichtung herstellt. Die Matrize 30 weist ferner den Formhohlraum 40 auf » der nach der Darstellung konkav ausgebd- ldet ist und im wesentlichen die Form eines Kugelabschnittes aufweist, dessen größter Durchmesser im wesentlichen gleich dem Innendurchmesser des Gehäuses 12 ist. Die Außenkante des Hohlraumes 40 ist bei 41 abgerundet und weist einen vorherbestimmten Kxümmungsradius auf, über welche abgerundete Kante ein Teil des Zuschnittes B während der Formgebung durch die Maschine 10 gezogen wird" Nach der Darstellung, ist die Matrize 30 auf einem-Schienenwagen-50 gelagerts der mit vier Rads ätzen 51'ausgestattet ist, die auf den auf einem Unterbau 53 angeordneten Schienen 52 ruhen. Auf dem Schienenwagen 50 ruht ein aus Beton-bestehender Rückstoßblock 54 mit einer an der Rückseite vorgesehenen lagerplatte 55, die eine nach rückwärts vorstehende Lastübertragungssäule 56 trägt, deren rückwärtiges Ende an der Vorderseite der Matrize 30 befestigtist, vgl. Fig. 2. Von dem Betonrückstößblock 54 aus erstrecken sich weitere Abstübglieder 57 zur Matrize und stützen diese zusätzlich ab. Aufgrund dieser lagerung der Matrize 30 auf dem Schienenwagen 50 kann die Matrize 30 mühelos in die in den Figuren 1 und 2 dargestellte Arbeitsstellun5z und in eine zurückgezogene Stellung bewegt werden, in der-die Y-p»trize 30 von dem vorderen: Ende des Geh#zuses 12 entfernt gel-gen ist, so dass ein neuer Zuschnitt B in die Matrize ei-ngel-eqt und-der geformte Rohling aus der Matrize 30 herausgenommen , ei7der- kann. Während des Formens des Zuschnittes B wird der Raum zwischen der Vorderseite des Zuschnittes B und der Matrize 30 vorzugsweise evakuiert, zu welchem Zweck auf dem.Rückstoßblock 54 eine Vakuumpumpe 58 angeordnet ist,- die über eine Leitung 59 mit, dem Formhohlraum 40 der Matrize in Verbindung steht. Die Vakuumpumpe 58 besteht vorzugsweise aus einer von einem Benzinmotor angetriebenen Ausführung, so dass die Pumpe unabhängig von anderen Kräftquellen betrieben werden kann.The machine 10 shown in FIG. 1 , together with a control system according to the invention, has a detonation shock tube 11 which essentially consists of an elongated tubular housing 12 and is made in one piece with a circular cross-section as shown. The rear end of the housing 12 is closed by a rear wall 13 which is generally convex while at the front end of the housing 12 a G "outer 14, for example by welding on at 15 (cf. also FIG. 2 is attached. The casting 14 is cylindrical on the inside . - designed with a diameter which is equal to the inner diameter of the housing 12. The casting 14 is provided on the circumference with a Montageflanach 16 17raufweist a number of spaced at equal intervals openings on the front side is the casting 14 with a kreierunden counterbore 18 to receive a provided to be molded blank B as well as in the recess 18 with one to this concentric groove 19 for receiving an elastic sealing ring 20, which can for example consist of rubber and creates a hermetic seal between the front end of the housing 12 and the back of the blank B. The housing 12 rests on a base with two spaced-apart concrete pedestals 21 and 22, which - are embedded in the floor designated by 23 and which - support the steel posts 24 and 25 , to which fastening garden 26 and 27 are attached, which the housing 12 to grasp and hold on the steel stands 24 and 25 . A die designated as a whole as 30 cooperates with the front end of the housing 12 and in particular with the casting 14 and gives the blank B a predetermined shape when the machine 10 is operated. As shown in FIGS. 2 and 4, the die 30 has an outwardly protruding planar 31 with a number of openings 321 arranged at equal intervals, which are aligned with the openings 17 in the flange 16 , through which openings 32 and 17 the stud bolts 33 can be punched through and screwed with the nuts 34 and 35 , whereby the plansche 16 and 31 firmly connected to each other and the die 30 at the front end of the Gdhäuses 12 with the blank B between the casting 14 and the die 30 werdeh (is) attached. The die 30 is provided on the front with a recess 35 which has a circular Uuiriss and corresponds to the size of the recess 18 on the casting 14 which recess 36 also with a groove 37 to accommodate an elastic sealing member 38 is provided, for example on rubber may exist, has the shape of a ring which extends completely around the eyelet 36 and between the die 30 and der.Vorderseite of the blank B produces a hermetic seal. The die 30 further comprises the mold cavity 40 'which is concave ausgebd- arcs as illustrated and is substantially the shape of a spherical section having its greatest diameter substantially equal to the inner diameter of the housing 12th The outer edge of the cavity 40 is rounded at 41 and has a predetermined Kxümmungsradius over which rounded edge part of the blank B is pulled during the shaping by the machine 10. "As shown, the die 30 on a rail car 50 gelagerts which is equipped with four sets of wheels 51 ', which rest on the rails 52 arranged on a substructure 53. A recoil block 54 made of concrete rests on the rail car 50 with a bearing plate 55 provided on the rear side, which has a load transmission column 56 protruding backwards carries whose rear end to the front of the die 30 is fixed. see Fig. 2. from the Betonrückstößblock 54, further Abstübglieder extend 57 to the die support this from addition and the like. Because of this the die 30 bearing on the rail car 50, the die 30 effortlessly into the working position shown in FIGS. 1 and 2 and into a retracted position movement, in which the Yp »tri 30 is removed from the front end of the housing 12, so that a new blank B is nailed into the die and the shaped blank is removed from the die 30 taken out , ei7der- can. During the molding of the blank B, the space between the front side of the blank B and the die 30 is preferably evacuated, for which purpose a vacuum pump 58 is arranged on the recoil block 54 - which via a line 59 with the mold cavity 40 of the die in Connection. The vacuum pump 58 preferably consists of a version driven by a gasoline engine, so that the pump can be operated independently of other power sources.

Schließlich trägt der in der Mitte gelegene Teil der rückwärtigen Ylandung 13 einen I)tonator 70 irgend einer geeigneten-Ausführung, der in dem am weitesten :rückwärts gelegenen Teil des Gehäuses 12 angeordnet ist. Der Detonator 70 kann aus einer Ausführung mit elektrischer Zündung bestehen, so dass er mühelos von derUmgebung des Stoßwellenrohres 11 aus von einer Bedienungsperson durch Schließen eines elektrischen Schalters, nicht dargestellt, betätigt werden kann. Im besonderen lann der Detonator and der herkömmlichen Dynamitkapsel mit Khallquecksilber bestehen, die mit einem elektrischen Glühfaden zum Zünden versehen ist.Finally, the central portion of the rearward landing 13 carries a tonator 70 of any suitable design located in the furthest rearward portion of the housing 12. The detonator 70 can be of an electrical ignition type so that it can be easily operated from the vicinity of the shock tube 11 by an operator by closing an electrical switch, not shown. In particular, the detonator can consist of the conventional dynamite capsule with charcoal mercury, which is provided with an electric filament for ignition.

Bei der Einrichtung 11 ist eine Anordnung zum Evakuieren der Luft aus dem Gehäuse 12 vorgesehen, die im wesentlichen aus einer von einem Motor,72 angetriebenen Vakuumpumpe 71 bestehtp die über eine Leitung 73 mit dem rückwärtigen Teil des Gehäuses 12 und im besonderen mit einer Absaugleitung 76 und einem zugehörigen Rkeulierventil 77 in Verbindung steht, das eine Verbindung mit der rückwärtigen Wandung 13 und mit dem Inneren des Gehäuses 12 aufweist. Ein Rohr 74 führt von der Vakuumpumpe aus zur Umgebungsluft, und in die Rohrleitung 73 ist ein von Hand bedienbares Absperrventil 75 eingeschaltet. Ferner ist eine Anordnungvorgesehen, die das Rohr 11 mit einem deto'nierbaren Gasgemisch versorgt und im wesentlichen aus einer Flasche oder einem Tank 81 besteht, die (der) unter starkem Druckstehendes Sauerstoffgas enthält, sowie aus einer Flasche oder einem Tank 82, der unter starkem Druck stehendes verflüssigtes Propan enthält, sowiä aus einer Verteilerleitung 83. Diese leitung 83 steht mit dem rückwäxtigen Teil des Gehäuses 12 und mit dessen Innenraum in Verbindung und weist ein von Hand bedienbares Absprerrventil 84 auf. Die beiden Flaschen 81 und 82 können wahlweise über zwei'Drosselventile 85 und 86 mit der Zuleitung 83 verbunden werden.In the device 11 , an arrangement for evacuating the air from the housing 12 is provided, which essentially consists of a vacuum pump 71 driven by a motor 72, which is connected via a line 73 to the rear part of the housing 12 and in particular with a suction line 76 and an associated Rkeulierventil 77 is connected, which has a connection with the rear wall 13 and with the interior of the housing 12th A pipe 74 leads from the vacuum pump to the ambient air, and a manually operated shut-off valve 75 is switched into the pipe 73. Furthermore, an arrangement is provided which supplies the tube 11 with a detonable gas mixture and essentially consists of a bottle or tank 81 which contains oxygen gas under high pressure, and a bottle or tank 82 which contains high pressure Contains pressurized liquefied propane, as well as from a distribution line 83. This line 83 is connected to the backwaxed part of the housing 12 and to its interior space and has a manually operated shut-off valve 84. The two bottles 81 and 82 can optionally be connected to the supply line 83 via two throttle valves 85 and 86 .

Weiterhin ist für das Detonationsrohr 1-1 eine Reinigungsanardnung 7 11 vorgesehen, deren leitung 88 mit dem rückwärtigen Teil des Gehäuses 12 una mit dessen Innenraum verbunden ist und ein von Hand bedienbares Absperrventil 88a aufweist. Die Reinigungsanordnung ist ferner mit einem Luftfilter 89 versehen, dessen Lufteinlass 89a mit dem Einlass eines Gebläses 90 in Verbindung steht. Der Auslass des Gebläses 90 s teht mit dem Einlass eines Sekundärheizers 97 in Verbindungg dessen Auslass mit der Zuleitung 88 verbtnden ist. Der Trocknet 94 und der Primärheizer 95 enthalten den Verdampfer 98 und den Kondensator 99 einer Kühlmaschine sowie einen Kondensator 78, der von einem Elektromotor 78a angetrieben wird. Der Auslass des Kompressors 78 steht ±it dem Einlass des Kondonsators 99 in Verbindung, dessen Auslass Über ein Expansionsventil 99a mit dem Einlass des verdampfers 98 in Verbindung steht» dessen Auslass mit dem Einlaso des Kompressors verbunden ist. Die Kühlmaschine weist ferner eine Menge eines Ruhlmittels z.B. 0712ff auf, während der Sekundärheizer 97 eine geeignete Heizeinheit enthält, z.B. eine Dampfrohrwendel 97a. Nunmehr wird die Arbeitsweise der Maschine 10 mit dem Detonationsstoßrohr 11 und der zugehörigen Steueranlage beschrieben . Bei dem Einlegen des Zuschnittes B zwischen dem Gusstück 14 und der Matrize 30 wird von dem Gehäuse 12 eine Detonationskammer gebildet zwischen der Rückwandung 13 und der Rückseite des Zuschnittes B, wobei der Dichtungsring 20 eine hermetische Abdichtung zwischen dem Gehäuse 12 und dem Zuschnitt B am vorderen Ende des Detonationestoßrohres 11 bewirkt. Diese Detonationskammer soll eine ladung eines detonierbaren Gases-enthalten (z.B. ein Gemisch aus Propan und Sauerstoff, wie später noch erläutert wird), wobei ferner vorausgesetzt wird, dass der Zuschnitt B zum Formen bereitsteht, una dase der Raum zwischen dem Zuschnitt B und der Matrievakuieryolgin Es wird ferner vorausgesetzt, dass die Abze 30 sperrventile 75, 84 und 88a sowie die Drosselventile 85 und 86 geschlossen sina, und dass ferner der Detonator 70 zum Zünden bereit ist. Danach ließt die Bedienungspeison den zum DetonatOT 70 führenden elektrischen Stromkreis mit der Folge, dass das im GehAuse 12 befindliche Gaagemisch sofort und unmittelbar an der Vorderseite der rückwärtigen Wandung 13 gezündet wird. Hierbei wird eine wandernde Plammenfränt erzeugti die unter idealen Bedingungen im wesentlichen kugelfärmig istl die jedoch tatsächlich besonders in Brennri#umen mit großem Durchmesser ziemlich regellos. Da die Gase in der Flammenfront sich ausdehnent SO wandert diese nach vorn, und nachdem die Flammenfront im Gehäuse 12 eine Strecke von der Länge mehrerer Durchmesser durchw-andert hatg so wanaelt sich die Flammenfroht--in eine Detonations-rwelle um..Die Flammenfront bewegt sich im wesentlichen mit Übee--schall- und Schallgeschwindigkeit und bei einemnäßigen Druck von einigen Atmosphären fort.-Die Detonatidnswelle ist gekennzeichnet durch einen erheblichen Überdruck und durch eine Vorwärtsbewegung bei überschall-und sogar Hyperschallgeschwindigkeiten und weiterhin durch eine ebene Stoßfront mit einem hohen Druck, der sich im wesentlichen senkrecht zur Längsachse des Geh,;:,iuses 12 auswirkt. Nach dem benötigten außerordentlichen kurzen.Zeitintervall bewegt sich die Detonationswelle zum vorderen Ende des Gehäuses 12, stößt gegen die Innenseite des eingelegten Rohlings oder des Zusennittes B und wirkt auf diesen mit einer hohen Stoß- und Druckkraft ein. Im beosnderen wird bei dem Aufprall der StDßfront der Detönationswelle au f die Innenseite des Zuschnittes B eine reflektierte Wel-le erzeugt, die ihrerseits einen Arbeitsdruck erzeugt, der wesentlich höher ist als der Druck in der Stoßfront, und der auf die Innenseite des Zuschnittes B einwirkt und diesen mit hoher Pressung verformt, wobei der Zuschnitt Matrize 30 hineingepresst und geformt wird, wie später noch ausführlich beschrieben wird. Infolge-des Aufpralls oLer Stoßfront auf den Zuschnitt B wird dieser aus der in aer Fig. 3 auf der linken Seite aargestelLten Gestalt in cLie auf der -rechten Seite aargestellten Gestalt veilormt. Bei dieser Detonat:Lon des 1?ropan-Sauetstoff-Gemisches im Rohr 11 werden gasförmige Detonationsproduk-ue erzeugt una zwar Wasserdampf, Kohlendioxyd,Koh-Lenmonoxyd usw., die nach einem "Schuss" aus dem Rohr 11 entfernt werden müssen.Zu diesem Zweck wiyd das Gehäuse 13 durch öffnen aer vent--lw 75 urla 77 in ai#, L#i-ngebun-c#s'].uft entlüftet, wonach die Matrize 30 vom vorderen Ende des Gehäuses 12 abgenommen und der geformte Zuschnitt entfernt wird, so dass das vordere Ende-das Gehäuses 12 für die Umgebungsluft offen ist. Ferner die Vakuumpumpe 71 in Betrieb gesetzt und saugt den Hauptteil der gasförmigen Detonatiosprodukte aus dem Gehäuse 12 ab, wobei darauf hingewiesen wird,"dass die Umgebungsluft am vorderen Ende des Gehäuses 12 und durch das Verbindungsstück 76 und die Leitung 73 abgesaugt und von.der Vakuumpumpe 71 durch das Rohr 74 in die Umgebung abgeführt wird. Durch-diese Anfangsreinigung des GehPuses 12 wird die Tätigkeit der Bedienungsperson am vorderenEnde der Einrichtung am wenigsten gestört, und es wird der größte Teil der schädlichen Verbrennungsprodukte aus dem Gehäuse 12 entfernt, Zum Beseitigen der letzten Reste der gasförmigen Detonationsprodukte aus dem Gehäuse 12 und besonders der-Wasserdämpfe und des Kondenswassers ist es erwünscht, das Gehäuse 12 gründlich auszuspülen, dwh. einen überatmosphärischen Druck anzuwenden. Zu diesem Zweck werden die Ventile 75 und 77 geschlossen und das Absperrventil 88a geöffnet. Durch den Lufteinlass 89a wird Luft aus der Umgebung angesaugt, im luftfilter 89 gefiltert, im Luftwascher gewaschen und danach in der Entwässerung$-vorrichtung 92 von dem mitgeführten Wasser befreit" wobei die dem Gehläse 93 zugeführte Luft rein ist jedoch im wesentlichen bis zu 100% mit Feuchtigkeit bei der Umgebungstemperatur gesättigt ist. Im Trockner 94 wird die Temperatur der Luft wesentlich vermindertg so dass der Luft ein wesentlicher Anteil an Feuchtigkeit als Folge der Taupunktswirkung und durch die Gefrierwirkung -Leo Verdampfeze 98 entzogen wird. Im grimätheizer 95 wird die c CD imgebungsluft hin-Temperatur der Luft Über die Temperatur der T aus etwas erhöht, da die Kühlmaschine als Heizpumpp arbeitet. Die relative Feuchtigkeit der zum Koiüpressor 96 geleiteten Luft kann so wenig-wie ungefähr l«. betragen. Bei der Arbeit des Kompresso:rs 96 wird die Luft weiter erhitzt und noch mehr von dem Sekundärheizer 9-7, da durch die-im Sekundärheizer 97 befindliche Dampfrohrwendel'97a normalerweise Heißdampf geleitet wird, so dass die der Zuleitung 88 zugeführte Luft nicht nur ziemlich heiß ist und eine Temperatur von normalerweise ungefähr 65 - 93 00 aufweist sondern auch außergewöhnlich trocken ist und eine relative Feuchtigkeit von nur 1% besitzt.Furthermore, a cleaning device 7 11 is provided for the detonation tube 1-1 , the line 88 of which is connected to the rear part of the housing 12 and its interior space and has a manually operated shut-off valve 88a. The cleaning arrangement is further provided with an air filter 89, the air inlet 89 a of which is in communication with the inlet of a blower 90. The outlet of the blower 90 s TEHT with the inlet of a secondary heater 97 in Verbindungg its outlet to the supply line 88 is verbtnden. The dryer 94 and the primary heater 95 contain the evaporator 98 and the condenser 99 of a refrigerating machine as well as a condenser 78 which is driven by an electric motor 78a. The outlet of the compressor 78 is connected to the inlet of the condenser 99 , the outlet of which is connected to the inlet of the evaporator 98 via an expansion valve 99a, the outlet of which is connected to the inlet of the compressor. The chiller further comprises an amount of a Ruhlmittels example 0712ff, while the secondary heater 97 contains a suitable heating unit, such as a steam pipe coil 97a. The operation of the machine 10 with the detonation burst tube 11 and the associated control system will now be described. When inserting the blank B between the casting 14 and the die 30 , the housing 12 forms a detonation chamber between the rear wall 13 and the back of the blank B, the sealing ring 20 creating a hermetic seal between the housing 12 and the blank B at the front End of the detonation shock tube 11 causes. This detonation chamber should contain a charge of a detonable gas (e.g. a mixture of propane and oxygen, as will be explained later), it is also assumed that the blank B is ready for molding, and the space between the blank B and the Matrievakuieryolgin It is further assumed that the Abze 30 shut-off valves 75, 84 and 88a and the throttle valves 85 and 86 are closed, and that the detonator 70 is ready to be ignited. The operator then reads the electrical circuit leading to the DetonatOT 70, with the result that the gas mixture in the housing 12 is ignited immediately and directly on the front of the rear wall 13 . In this case, a wandering flame fringe is generated which, under ideal conditions, is essentially spherical, but which is actually quite random, especially in combustion chambers with a large diameter. Since the gases in the flame front ausdehnent so moves it forward, and, after the flame front in the housing 12 a distance of the length of several diameter-ext changed HATG then the Flammenfroht wanaelt - in a detonation flame front moves rwelle um..Die essentially moves at excessive speed of sound and sound and at a moderate pressure of a few atmospheres - the detonation wave is characterized by a considerable overpressure and by a forward movement at supersonic and even hypersonic speeds and also by a flat shock front with a high pressure, which is essentially perpendicular to the longitudinal axis of the housing 12. After the extremely short time interval required, the detonation wave moves to the front end of the housing 12, strikes the inside of the inserted blank or accessory B and acts on it with a high impact and pressure force. In beosnderen, the StDßfront the Detönationswelle in which collision au the inside of the blank B f a reflected WEL le generated which in turn generates a working pressure which is substantially higher acts as the pressure in the shock front, and B on the inside of the blank and deforms it with high pressure, the blank Die 30 is pressed in and shaped, as will be described in detail later. As a result of the impact of the impact front on the blank B, this is veilormformed from the shape shown in FIG. 3 on the left-hand side in the shape shown on the right-hand side. With this detonation: Lon of the 1? Ropan-oxygen mixture in the pipe 11 , gaseous detonation products are generated and indeed water vapor, carbon dioxide, carbon dioxide, etc., which have to be removed from the pipe 11 after a "shot" The purpose is to vent the housing 13 by opening aer vent - lw 75 urla 77 in ai #, L # i-ngebun-c # s']. Uft, after which the die 30 is removed from the front end of the housing 12 and the shaped blank removed so that the front end-the housing 12 is open to the ambient air. Further the vacuum pump 71 is put into operation and sucks the main part of the gaseous detonation products from the housing 12, whereby it is pointed out that “the ambient air at the front end of the housing 12 and is sucked off through the connection piece 76 and the line 73 and discharged from the vacuum pump 71 through the pipe 74 into the environment. This initial cleaning of the housing 12 disrupts the operation of the operator at the front end of the device the least, and removes most of the harmful combustion products from the housing 12 Water vapors and condensed water, it is desirable to rinse the housing 12 thoroughly, dwh. to apply superatmospheric pressure. For this purpose, the valves 75 and 77 are closed and the shut-off valve 88a is opened. Air from the environment is sucked in through the air inlet 89a, filtered in the air filter 89 , washed in the air washer and then freed from the water carried in the drainage device 92 "with the air supplied to the blower 93 being pure, however, essentially up to 100% is saturated with moisture at the ambient temperature. In the dryer 94, the temperature of the air is significantly reduced so that a substantial proportion of moisture is removed from the air as a result of the dew point effect and through the freezing effect -Leo evaporator 98. In the grimätheizer 95 the c CD is ambient air out temperature of the air slightly higher than the temperature of T out, since the cooling machine works as a heat pump. The relative humidity of the air fed to the compressor 96 can be as little as about 1. When the compressor 96 is working the air is heated further and even more by the secondary heater 9-7, since the steam tube coil 97 located in the secondary heater 97 a normally superheated steam is passed so that the air supplied to the supply line 88 is not only quite hot and typically has a temperature of about 65-9300 , but is also exceptionally dry and has a relative humidity of only 1% .

Die heiße trockne Luft wird aus dem Zuleitungsrohr 88 in das rückwärtige Ende des Gehäuses 12 eingelassen, strömt im Gehäuse nach vorn, absorbiert den Wasserdampf und bläst die im Gehäuse 12 zurückgebliebenen Vexbrennungsprodukte am vorderen'Endedes Gehäuses hinaus. Diese Reinigungsanordnurig weist den Vorzug auf, dass im wesentlichen sämtliche Detonationsprodukte aus dem Geh#iuse 12 rasch entfernt und von der Stelle des Rohres 11 aus wegbefördert werden, an der sich die Bedienunggspersonen befinden, wodurch nachteilige Einwir kungen von Feuchtigkeit im Gehäuse 12 verhindert werden.The hot dry air is admitted from the supply pipe 88 into the rear end of the housing 12, flows forward in the housing, absorbs the water vapor and blows the combustion products remaining in the housing 12 out at the front end of the housing. This cleaning arrangement has the advantage that essentially all detonation products are quickly removed from the housing 12 and transported away from the point on the tube 11 at which the operators are, whereby adverse effects of moisture in the housing 12 are prevented.

Nach gründlicher Reinigung und Ausspülungen des Gehäuses 12 wird das Absperrventil 88a geschlossen und die Reinigungseinrichtung außer Betrieb gesetzt., Danch wird ein neuer Zuschnitt B am vorderen Ende des Geh#;uses 12 in die Matrize 30 eingelegt, wobei das Gehäuse 12 am rückwärtigen Ende vibn der Rückwandung 13 und am vorderen Ende von dem Zuschnitt B wieder geschlossen wird, wodur ch eine Detonationskammer gebildet wird. Danach werden die Absperrventile 75 und 77 geöffnet, und die VakuumPumPe 71 wird-wieder imi Betrieb gesetzt. Die Vakuumpumpe entfernt den größten Teil der Luft aus der geschlossenen Detonationskammer durch Vermindern des Innendruokes auf ungefähr 10-1 bis 10 mm Hg, wo- nach die Absperrventile 75 und 77 geschlossen und die Valuumpumpe .71 außer Betrieb gesetzt werden (wird). Während- das GehMuse 12 evakuiert wird, wird der Raum zwischen der Vorderseite des Zuschnit tes B und dem Formhohlraum 40 von der V6kuumpumpe 58 gleichfalls evakuiert.After the housing 12 has been thoroughly cleaned and rinsed, the shut-off valve 88a is closed and the cleaning device is put out of operation. Then a new blank B is inserted into the die 30 at the front end of the housing 12, the housing 12 vibrating at the rear end the rear wall 13 and at the front end of the blank B is closed again, whereby a detonation chamber is formed. The shut-off valves 75 and 77 are then opened and the vacuum pump 71 is put into operation again. The vacuum pump removes the most of the air from the closed detonation chamber by reducing the Innendruokes to about 10-1 to 10 mm Hg, weeks following the shut-off valves 75 and 77 closed and the Valuumpumpe .71 be put out of operation (will). While the housing 12 is being evacuated, the space between the front of the blank B and the mold cavity 40 is also evacuated by the vacuum pump 58.

Zu dieser Zeit wird in das Gehäuse 12 eine weitere Menge,Pxopaneingelassen, zu welchem Zweck das Absperrventil 84 geäffnet wird, und wobei im allgemeinen das Drosselventil 85 zuerst geöffnet und Sauerstoff aus der Flasche 81 in die Zuleitung 83 eingelassen wird, aus der der Sauerstoff mühelos in die teilweise evakuierte Detonatioskammer strömt. Nachdem in die Detenationskammer der'erforderliche Menge Sauerstoff eingeströmt ist, wie von dem in der Kammer herrschenden Druck angezeigt wird, wird das Drosselventil 85 geschlossen und das Drosselventil 8A geöffnet. Aus der Flasche 82 strömt Propangas in die Zuleitung 83 und in die Detonatioskammer, und wenn in diese die erforderliceh Menge Propangas eingelassen worden ist, wie durch den in dem GehMuse 12 herrschenaen Gesamtdruck angezeigt wird, so wird das Drosselventil 86 und danach das Absperrventil 84 geschlossen. Zu dieser Zeit enthält die von dem Gehäuse 12, der Rückwandung 13 und dem Zuschnitt B gebildete Detonatioskammer eine weitere Charge Propan-Sauerstoff-Gemisch, und die Einrichtung ist grundsätzlich für den "Schuss" bereit, wie oben beschrieben.At this time, a further amount, Pxopane, is admitted into the housing 12, for which purpose the shut-off valve 84 is opened and generally opening the throttle valve 85 first and admitting oxygen from the bottle 81 into the supply line 83 , from which the oxygen is easily released flows into the partially evacuated detonation chamber. After the required amount of oxygen has flown into the detection chamber, as indicated by the pressure prevailing in the chamber, the throttle valve 85 is closed and the throttle valve 8A is opened. Propane gas flows from the bottle 82 into the supply line 83 and into the detonation chamber, and when the required amount of propane gas has been admitted into this, as indicated by the total pressure prevailing in the housing 12, the throttle valve 86 and then the shut-off valve 84 are closed . At this time, the detonation chamber formed by the housing 12, the rear wall 13 and the blank B contains a further charge of propane-oxygen mixture, and the device is basically for the "Shot" ready as described above.

Es soll an dieser Stelle darauf hingewiesen werdeng dass jedes gewünschte Verhältnis des S&uerstoffs zum ?zopan bei jedem gefOT-derten endgültigen Druck des Gemisches in der Detonationskammer mühelos in der Weise erzielt werden kann, dass zuerst die erforderliche Menge Sauerstoff bis zu einem vorhärbe stimmten Anfangsdruck eingelassen wird, wonach so viel Propan eingelassen wird, bis der gewünschte Enddruck erzeugt wird, da es sich bei der Einrichtung um ein einfaches zweiteiliges Gassystem handelt und der Enddruck notwendigerweise von den beiden Teildrücken der beiden Gase des Gemisches erzeugt wird. Der Chemiker kann daher ohne weiteres den Anfangsdruck berechnen,'der in der Detonationskammer von dem gewünschten-Anteil des Sauerstoffs im Sauerstoff-Propan-Gemisch erzeugt wird. Bei Verfolgung des oben vorgeschlagenen Ver,fahren, wobei so viel Sauerstoff eingelassen wird, bis ein gewünschter Anfangsäruck -erzeugt wird» wonach so viel-Propan eingelassen wird, bis ein gewünschter Enddruck erzeugt wird, wird selbsttätig im Gemisch ein feststehendes Verhältnis Sauerstoff Propan hergestellt, wie oben erläutert, wodurch der Betrieb und die Überwachung des Stößwellenrohres 11 stark vereinfacht wird, wie später'noch erläutert wird.It should be pointed out at this point that any desired ratio of oxygen to zopan can easily be achieved at any compressed final pressure of the mixture in the detonation chamber in such a way that the required amount of oxygen is first admitted up to a predetermined initial pressure is, after which as much propane is admitted until the desired final pressure is generated, since the device is a simple two-part gas system and the final pressure is necessarily generated by the two partial pressures of the two gases of the mixture. The chemist can therefore easily calculate the initial pressure which is generated in the detonation chamber from the desired proportion of oxygen in the oxygen-propane mixture. In pursuing the above-proposed method, in which so much oxygen is let in until a desired initial pressure is generated, whereupon so much propane is let in until a desired final pressure is generated, a fixed ratio of oxygen-propane is automatically produced in the mixture, as explained above, which greatly simplifies the operation and monitoring of the push shaft tube 11 , as will be explained later.

Bei-der Behandlung der Sauerstoff-Propan-Detihnations-Einrichtung wird unter Hiirvveis auf die Fig. 6 bemerkt, dass die in m/sec angegebene Geschwindigkeit der Detonationsfront in der Detonationskammer im wesentlichen eine Funktion des Verhältnisses Sauerstoff Propan der detenierbaren Ladung des Gasgemisches ist und in geringem Maße eine Funktion des Anfangsdruckes in Einheiten von 70 g/ qcm absolut, wie angegeben. Die Daten für die verschiedenen Kürven Pl, P2, P3-, P4 und P5-in der Fig.6 wurden abgeleitet unter Verwendung der entsprechenden Anfangsdrücke von 1 At, 2At, 5 At , 10 At bzw. 20 At , wobei die gesamte Menge des im detonierbaren Gasgemisch enthaltenen Sauerstoffs aus dem zugeführten Sauerstoff bestand und aus keinem Sauerstoff, oder im wesentlichen aus keinem,Sauerstoff aus der Umgebungsluft. Es wird darauf hingewiesen, dass die Spitzengeschwindigkeit der Detonation in m/see in der Detonationskammer etwas ansteigt, wenn den Enddruck in Atmosphären ausgedrückt, größer wird, während die Detonationsgeschwindigkeit in m/see mehr oder weniger den größten Wert aufweist, wenn das Verhältnis Sauerstoff : Propan in dem ziemlich engen Bereich von 2,5 bis 395 liegt* Um in der Detonationskammer die größte Geschwindigkeit zu erzielen, soll das Verhältnis Sauerstoff : Propan ungefähr 3,0 betragen. Natürlich weist die größte Detonationageschwindigkeit einen höheren Wert auf-, wenn der Anfangsdruck größer ist. Bei einem Anfangs-druck von 10 At und bei einem Verhältnis Sauerstoff : Propan von 3,0 beträgt die-Detonationsgeschwindigkeit ungefähr 2.800 m/sec,'wie aus der Kurve P4 in der Fig. 6 zu ersehen ist, Ebenso wurden die Daten für die Kurven P6,27 und P8 in der Fig.6 unter Verwendung von AnfangsdrückeÜ'Y"r At, 2 At bzw. 5 At abge- leitet, wobei das detonierbare Gasgemisch volumenrAäßig 50 #o Luft enthielt, und wobei eine erhebliche Menge eines im wesentlichen inerten Stiftstoffgas%in die Detonationskammer eingelassen wurda. Hieraus ist zu ersehen, dass die bei jedem Anfangsdruck (in At) erzielte Endgeschwindigkeit der Detonation wesentlich gerin-Z gar ist, z.B. sind die durch die Kurve F6 dargestellten Detona-.-tionsgeschwindigkeiten bei einem Anfangsdruck von 1 At wesentlieh geringer als die entsprechenden Detonationsgeschwindigkeiten der Kurve Pl auch bei einem Anfangsdruck von 1 At für die gleichen entsprechenden Anfangsverhältnisse Sauerstoff : Propan. jedoch erhöht sich auch die Spitzengeschmlindigkeit der Detonation in m/seo in der Detonationskammer etwas, wenn der Anfangsdruck größer ist, und die Detonahonsgeschwindigkeit in M/seo erreicht mehr oder weniger den höchsten Wert wenn das Verhä,1tnie Sauerstoff Propan in dem ziemlich schmalen Bereich von 3t 0 bia 49,0 liegt. Die DetonatioRsgeschwindigkeit erhöht sich natürlich bei einem höheren Anfangsdruckund beträgt z.B. b#i einem Anfangsdruck von 5 At und bei-einem Verhältnis Sauerstoff: Propan von 3,5 ungefähr 2.690 m/seo, wie aus der Kurve P8 in der Fig. 6 zu ersehen ist.In the treatment of the oxygen-propane detonation device, referring to FIG. 6, it is noted that the speed of the detonation front in the detonation chamber, given in m / sec, is essentially a function of the ratio of oxygen-propane to the detachable charge of the gas mixture and to a small extent a function of the initial pressure in units of 70 g / sq cm absolute, as indicated. The data for the various curves P1, P2, P3-, P4 and P5- in FIG. 6 were derived using the corresponding initial pressures of 1 At, 2At, 5 At , 10 At and 20 At , respectively, with the total amount of the the oxygen contained in the detonable gas mixture consisted of the supplied oxygen and no oxygen, or essentially no oxygen from the ambient air. It should be noted that the peak velocity of the detonation in m / s in the detonation chamber increases somewhat when the final pressure, expressed in atmospheres, is greater, while the detonation velocity in m / s has more or less the greatest value when the ratio oxygen : Propane is in the fairly narrow range of 2.5 to 395 * To achieve the greatest velocity in the detonation chamber, the oxygen : propane ratio should be around 3.0 . Of course, the greatest detonation velocity has a higher value when the initial pressure is greater. At an initial pressure of 10 at, and at a ratio of oxygen: Propane 3.0 the detonation velocity is about 2,800 m / sec, 'as can be seen from the curve P4 in Figure 6, Similarly, the data for which were. Curves P6, 27 and P8 in Fig. 6 using initial pressuresÜ'Y "r At, 2 At or 5 At conducts, wherein the detonable gas mixture contained 50 % air by volume, and wherein a considerable amount of an essentially inert pencil substance gas% was admitted into the detonation chamber. From this it can be seen that the final velocity of the detonation achieved at each initial pressure (in At) is significantly slower, e.g. the detonation velocities shown by curve F6 are significantly lower than the corresponding detonation velocities at an initial pressure of 1 At of the curve P1 even at an initial pressure of 1 atom for the same corresponding initial oxygen : propane ratios. however, the peak velocity of the detonation in m / seo in the detonation chamber increases somewhat when the initial pressure is greater, and the detonation velocity in m / seo more or less reaches the highest value when the ratio of oxygen is in the rather narrow range of propane 3t 0 to 49.0. The DetonatioRsgeschwindigkeit course rises at a higher Anfangsdruckund is, for example b # i an initial pressure of 5 at and in-a ratio of oxygen: Propane 3.5 about 2,690 m / seo as seen from the curve P8 in the FIG can be seen. 6 .

Bei der Fig. 7 wird darauf hingewiesen, dass das Verhältnis des in At ausgedrückten Schlusadetonationsdruckes zum Anfangsdruck. des Gemisches in der Detonationskammer im wesentlichen eine Funktion des Verhältnisses Sauerstoff : Propan des verwendeten .Gasgemisches und des in At ausgedrückten Anfangsdruckes ist. Die Daten für die Kurven Fl, P29 P3, P4 und P5 in der Fig. 7 wurden abgeleitet bei einem Anfangsdruck von l' At, 2 At, 5 Atg 10 At bzw. 20 At, wobei der gesamte Sauerstoff im detonierbaren Gasgemisch der Sauerstoffquelle entnommen wurdet. Es wird darauf hingewiesen, daso das Verhältnis des größten Detonationsdruckes zum Anfangsdruck des Gasgemisohes in der Detonationskammer mehr oder weniger direkt proportional dem Anfangsdruck in At ist, während in jedem Falle das Spitzenverhältnie mehr oder weniger den größten Wert aufweist, wenn das Verhältnis Sauerstoff : Propan im ziemlich engen Bereich von 3,0 bis 5t0 liegt. Um das größte Verhältnis des Schlussdruckes der Detonation zum Anfangsdruck des Gemisches in der Detonationskammer zu erzielen, soll bei dem angeführten Beispiel das Verhältnis Sauerstoff : Propan ungefähr 3,0 betragen. Natürlich erhöht sich das Verhältnisli wenn der Anfangsdruck höher ist. Bei einem Anfangsdruck von 10 At und bei einem Verhältnis Sauerstoff - Propan von 3,0 beträgt das Verhältnie des Schlusedruckes der Detonation zum Anfangsdruck des Gasgenisches ungefähr 52" wie aus der Kurve P4 in der Fig. 7 zu er- sehen ist.In FIG. 7 it is pointed out that the ratio of the final detonation pressure, expressed in At, to the initial pressure. of the mixture in the detonation chamber is essentially a function of the oxygen: propane ratio of the gas mixture used and the initial pressure expressed in At. The data for curves F1, P29, P3, P4 and P5 in FIG. 7 were derived at an initial pressure of 1 ' At, 2 At, 5 Atg, 10 At and 20 At, with all of the oxygen in the detonable gas mixture being taken from the oxygen source became. It should be noted that the ratio of the greatest detonation pressure to the initial pressure of the gas mixture in the detonation chamber is more or less directly proportional to the initial pressure in At, while in any case the peak ratio has more or less the greatest value when the ratio of oxygen : propane in fairly narrow range from 3.0 to 5t0. In order to achieve the greatest ratio of the final pressure of the detonation to the initial pressure of the mixture in the detonation chamber, the ratio of oxygen : propane in the example given should be approximately 3.0 . Of course, the ratio increases when the initial pressure is higher. At an initial pressure of 10 at, and at a ratio of oxygen - propane from 3.0 Verhältnie the amounts of Schlusedruckes the detonation to the beginning of the pressure Gasgenisches about 52 "is to see how ER from the curve P4 in Fig. 7.

Ebenso wurden die Kurven P6, P7 und P8 in der Fig. 7 von Daten abgeleitet, die Anfangsdrücken von 1 Atg 2 At und 5 At entsprechen wobei im detonierbaren Gas volumenmäßig 50 % Luft verwendet wurde, und wobei In die Detonationskammer eine wesentliche Menge des im wesentlichen inerten Stickstoffgases eingelassen wurdeg Wie zu ersehen, ist das Verhältnis des Schlussdetonationsdruckes zum,Anfangsdruck des Gasgemisches bei jedem in At ausgedrückten Anfangsdruck wesentlich kleiner, und z.B. sind die durch die K=ve P6 bei einem Anfangsdruck von 1 At dargestellten Verhältnisse wesentlich kleiner als die durch die Kurve Pl dargestellten entsprechenden Verhältnisse gleichfalls bei einem Anfangsdruck von 1 At für gleiche entsprechende Anfangsverhältnisse Sauerstoff : Methan. Das Verhältnis des Detonationsschlussdruckes zum Anfangsdruck des Gemisches vergrößert sich etwas,wenn der Anfangsdruck größer ist und erreicht den höchsten Wert bei,einem Verhältnis Sauerstoff -. Propan in dem Bereich von 3,0 bis 490. Das Verhältnis des Detonationsdruckes zum Anfangsdruck des Gatgemisches wird natürlich größer, wenn der Anfangsdruck größer ist. Z.B. beträgt'bei einem Anfangsdruck von 5 At und bei einem Verhältnis Sauerstoff von 3,5 das Verhältnis des Detonationsschluss druckes zum Anfangsdruck des Gaszemisches ungefähr 35, wie aus der Kurve P8 in-der Fig.7 Die Fig. 8 zeigt die Verteilung des Druckes längs des Gehäuses 12 und zwischen der Rückwandung 13 unddem Zuschnitt B am vordeiren Ende, wobei die Strecke in Durchmessern des Gehäuses 12 und der Druck in At angegeben ist, während die Druckverteilung für sechs verschiedene Zeitintervalle nach der-Detonation angegeben und mit Ag Bq 09 D, E und F bezeichnet ist. Die Fig 8L zeigt die Druckverteilung eine kurze Zeit nach-der Deton,-:#tion an der Rückwandung 13, wobei der Druck im rückwärtigen Teil des Geh,:#uses wesentlich höher ist als der atmosphärische Druck als Folge des Druckes in'der bei der Verbrennung des detonierbaren Gases erzeugten Flammenfront Fq die zu dieser Zeit-im wesentlichen kugelförmig ist. Die Fig. 8B zeigt die Flammenfroz*t F, die zu einer späteren Zeit sich durch das Detohationsgas und durch das Gehäuse 12 Über eine Strecke bewegt hat, die ungefähr gleich der Länge von zwei Durchmessern des Gehäuses 12 ist) wobei die Flammenfront F immer noch im wesentlichen kugelförmig ist, jedoch eine charakteristische Druckverteilung aufweist, die ähnlich der einer Detonationswelle ist. Zu dieser Zeit hat die Flammenfzont den in der Fig. 80 dargestellten punkt erreichtg nämlcih den Endpunkt einer Strecke, die gleich drei Durohmessern-von den Rückwandung 13 aus gemessen ist, wobei die Flammenfrönt zu einer-Detonationswelle geworden ist. nie Entfernung zwischen dem Detonationspunkt und dem Pubkt, an dem sich die Detönationswelle bildet#q ist, als ffInduktionsstrecken bekannt, die in der GrößenAi#ordnung von einigen Vielfachen-des Durchmessers des Gehäuses 12 liegt, das das detonieibare Gas enthält. Die in den Figuren 8A und 8B dargestellte-Flammenfront bewegt sich im wesentlichen- mit Tinterschall- und mit Schallgeschwindigkeiten vorwärts und bei einem mäßigen Druck in der Größenordnung von 5 - 10 At. Im Gegensatz hierzu wandert die-Detonationswelle mit überschall- und sogar mit Hyperschallgeschwindigkelten vorwärts in der Größenordnung von 2.550 bis 2.850 m/see (s. auch Fig. 6) Im Gegneatz zu der Schallgeschwindigkeit in einem solchen Gemisch" die ungefähr 300 - 330 m/see beträgt. Tatsächlich ist die Fortpflanzungsgeschwindigkeit der Detonationswelle gleich der Summe aus der Strömungsgeschwindigkeit und der Schallgeschwin.digkeit im erhitzten Gas der Detonationswelle.Likewise, curves P6, P7 and P8 in FIG. 7 were derived from data corresponding to initial pressures of 1 Atg, 2 At and 5 At, with 50 % air being used by volume in the detonable gas, and with In the detonation chamber a substantial amount of the im As can be seen, the ratio of the final detonation pressure to the initial pressure of the gas mixture at each initial pressure expressed in At is significantly smaller, and for example the ratios represented by the K = ve P6 at an initial pressure of 1 At are significantly smaller than the Corresponding ratios represented by the curve P1 likewise at an initial pressure of 1 atom for the same corresponding initial ratios oxygen: methane. The ratio of the final detonation pressure to the initial pressure of the mixture increases somewhat when the initial pressure is higher and reaches the highest value at, a ratio of oxygen -. Propane in that Range from 3.0 to 490. The ratio of the detonation pressure to the initial pressure of the gate mixture naturally increases as the initial pressure is larger. For example, at an initial pressure of 5 At and at a ratio is oxygen of 3.5, the ratio of the detonation final pressure to the initial pressure of the gas mixture is approximately 35, as can be seen from the curve P8 in FIG. 7. FIG. 8 shows the distribution of the pressure along the housing 12 and between the rear wall 13 and the blank B at the front End, where the distance is given in diameters of the housing 12 and the pressure in At, while the pressure distribution is given for six different time intervals after the detonation and is denoted by Ag Bq 09 D, E and F. 8L shows the pressure distribution a short time after the detonation on the rear wall 13, the pressure in the rear part of the housing being significantly higher than the atmospheric pressure as a result of the pressure in the at The flame front Fq generated by the combustion of the detonable gas, which at this time is essentially spherical. Fig. 8B shows the flame freeze F, which at a later time has moved through the detonation gas and through the housing 12 over a distance which is approximately equal to the length of two diameters of the housing 12) with the flame front F still is substantially spherical but has a characteristic pressure distribution similar to that of a detonation wave. At this time the flame zone has reached the point shown in FIG. 80 , namely the end point of a distance which is equal to three durometers - measured from the rear wall 13 , wherein the flame zone has become a detonation wave. Never the distance between the detonation point and the pub where the detonation wave is formed, known as induction paths, which is on the order of several multiples of the diameter of the housing 12 containing the detonatable gas. The flame front shown in FIGS. 8A and 8B moves forwards essentially - with ink-borne sound and with sound velocities and at a moderate pressure of the order of magnitude of 5-10 At. In contrast, the detonation wave travels with supersonic and even with Hyperschallgeschwindigkelten forward in the order of 2550-2850 m / see in Gegneatz to the speed of sound in such a mixture, "which is about 300 (see also Fig. 6.) - 330 m / In fact, the speed of propagation of the detonation wave is equal to the sum of the flow speed and the speed of sound in the heated gas of the detonation wave.

Die in der Fig. 80 dargestellte Detonatiozüswelle weist eine ebene Stoßfront 8 auf, die im wesentlichen senkrecht zur längsachse des Gehäuses 12 verläuft und das detonierbare Gas mit der Geschwindigkeit der Detonationswelle durohwandert. Vor der Stoßfront S7 d.h. auf*der rechten Seite der Fig. 80 befindet sich eine INRuhezonell, in'der keine Störungen von der-Detonationswelle vorliegen, und in der im wesentlichen der gleiche'Druck herrscht wie vor der Detonation, nämlich z.B. 2 At. Unmittlebar hinter der Stoßfront S liegt die Reaktionszüne, in der der Druck etwas niedxiger ist als an der Stoßfront S, wie aus der abfallenden Druckkurve hervorgeht. Unmitthlbar hinter der Reaktionszone befindet sich eine Expasionszoneg in der der Druck allmählich absinkt, bis ein Punkt Z der Strömungsgeschwindigkeit Null-erreicht ist, d.h. die Gase befinden sich an diesem Punkt im wesentlichen in Ruhe, während hinter dem Punkt Z ein im wesentlichen konstanter Druck herrscht. Bei einem Anfangsdruck von ungefähr 2 At in einem detonierbaren Gas kann der Druck an der Stpßfront z.B. 24 At betragen und tUn der Expansionszone auf einen Wert von ungefähr 9 At ai Punkt Z der Strömungsgeschwindigkeit Null abeinkeng Die Temepratur in der Reaktionszone ist sehr hoch und kann bis zu 380000 betragen, welche Temperatur im Expansionsbezirk in Richtung zum Punkt Z der Strömungsgeschwindigkeit Null absinkt. Eine Detonationswelle pflanzt sich im detonierbaren Gas selbst fort und ust gekennzeichnet durch einen erheblichen Überdruck und einer Vorwärtsbewegung mit Überschallgeschwindigkeit, Bei einer Störung formieren sich sowohl die Detonatiosnwelle als auch die zugehörige Stoßfront S wieder von selbst, wobei wegen der Glätte der Innenseite des Geht#uses 12 keine besonderen Maßnahmen getroffen zu werden brauchen. Bei einer wesentlichen Störung formieren sich die Detonationswelle und die Stoßfront S im wesentlichen erneut nach Durchwanderung einer Str ecke von der Länge ungefähr eines Durchmessers des Gehguses.--" 12, Aus den Figuren 8D und 8E ist zu ersehen, dass bei der Bewegung der Stoßfront 8 längs des Gehäuses 12 in Richtung zJM Zuschnitt B der Druck konstant bleibt, und daso die allgemeine Form der Kurve,'die das Absinken des Druckes von-der Stoßfront S-aus bis zum Punkt Z der-Geschwindigkeit Null darstellt, im wesentlichen gleich bleibt-; jedoch wandert die Stoßfront S mit einer wesentliehen höheren Geschwindigkeit als der Punt 9 der-Geschwindigkeit Null, wobei die Entfernung der Stoßfront S vom Punkt Z sich allmählich vergrößertg und wobei der Abfall der das Absinken des Druckes in der Expansionszone darstellenden Kurve sich all±äh" lich vermindertg so dass--dort eine Ansammlung von Energie erfolgtg -die ungefähr durch den Bezirk unterhalb der Druckkurve zwischen der Stoßfr-ont - S und dem-Punkt Z der StrÖmungegeschwindigkeit Null dargestellt-wird. Bei dem Aufprallner Stoßfront S auf den zusonnitt B wird eine reflektierte Welle erzeugt, die sich nach rückwärts in Richtung zur Etzkwanaung lj zu bewegen sucht; die reflektierte Welle stößt jedoch unmittelbar darauf auf die Gase in der Reaktiongzone, unu deren durch die Strömungsges chwinaigkeit in der Reaktionszone und in der Expansionszone dargestelltes Moment, das der xeflektieten Welle unmIttelnar entgegenwirki, steigext den auf den Zuschnitt B ausgeübten Druck auf ungefähr das Zweieinhalbfache des an der Stoßfront S bestehenden Druckes, z.B. auf einen Wert von bo At, wenn der Druck in der Stoßfront S 24 At beträgt, wie daxgestellt. Dementsprechend wirkt auf den Zuschnitt B ein Axbeitsdruck von b0 At ein, wobei der starxste ArbeitsarucK von aer Länge des Gehäuses 12 unabhängig ist, voxausgesetzt, dass dessen Länge mindestent xUnf Duiehmpsser beträgt una eine Länge gleicii minaestens der "InduXtlonsstrecke" füx das verwendete detonierbaie ras enthält.The detonation wave shown in FIG. 80 has a flat impact front 8 which runs essentially perpendicular to the longitudinal axis of the housing 12 and the detonable gas travels at the speed of the detonation wave. In front of the shock front S7, ie on the right-hand side of FIG. 80, there is an IN rest zone in which there are no disturbances from the detonation wave and in which essentially the same pressure prevails as before the detonation, namely, for example, 2 At. Immediately behind the shock front S is the reaction tongue, in which the pressure is slightly lower than at the shock front S, as can be seen from the falling pressure curve. Immediately behind the reaction zone there is an expansion zone in which the pressure gradually drops until a point Z of the flow velocity is reached, ie the gases are essentially at rest at this point, while behind point Z there is an essentially constant pressure . At an initial pressure of around 2 At in a detonable gas, the pressure at the impact front can be, for example, 24 At and tUn in the expansion zone to a value of around 9 At ai point Z of flow velocity zero. The temperature in the reaction zone is very high and can be up to to be 380000 , which temperature in the expansion area drops in the direction of point Z of the flow velocity zero. A detonation wave propagates itself in the detonable gas and is characterized by a considerable overpressure and a forward movement at supersonic speed. In the event of a disturbance, both the detonation wave and the associated shock front S form themselves again, whereby because of the smoothness of the inside of the Geht # uses 12 no special measures need to be taken. In a substantially disorder, the detonation wave and the shock wave front S substantially form again after migration through a Str corner of the length of about a diameter of the Gehguses .-- "12, From the figures 8D and 8E, it is seen that during the movement of the shock front 8 along the housing 12 in the direction of section B, the pressure remains constant, and that the general shape of the curve, which represents the drop in pressure from the shock front S to the point Z of zero velocity, remains essentially the same -; however, the shock front S travels at a substantially higher speed than the point 9 of zero speed, the distance of the shock front S from the point Z gradually increasing and the drop in the curve representing the drop in pressure in the expansion zone being all ± similarly diminished so that - there an accumulation of energy takes place - the approximately through the area below the pressure curve between the shock front - S and d em point Z of the flow velocity zero is shown. In the event of the impact front S on composite B , a reflected wave is generated which tries to move backwards in the direction of Etzkwanaung lj; However, the reflected wave immediately hits the gases in the reaction zone, and their moment, represented by the flow velocity in the reaction zone and in the expansion zone, which directly counteracts the xeflectiet wave, increases the pressure exerted on the blank B to about two and a half times that at the shock front S existing pressure, for example to a value of bo At, if the pressure in the shock front S is 24 At, as shown above. Correspondingly, an axial pressure of b0 At acts on the blank B , with the strongest working target being independent of the length of the housing 12, provided that its length is at least xUnf Duiehmpsser and a length equal to at least the "induction path" for the detonation bar used .

Der aui den Zuschnitt B einwarxenue ArbeitsdrucX eitellt dem Zuschnitt einen Impuls, der den Zuschnitt in Rioniung zum FoxmnohlraUM 40 besenleunigt. Die Größe des Impulses hängt grunasAtzLich von ade ausgeuoten Arbeiusaruck ab, isu jeaoch zugleiun eine Punxtion der dtrecke zwisonen der Stoßfroni S unu dem Punkt Z der Strämungsgeschwinuigxeii ßull. Da der Druck an der Stoßfronts im wesentlichen Anstant ist sowie gleichmäßig, so wird auf die Rückseite des Zuschnittes B ein konstanter und gleichmäßiger Arbeitsdruck ausgeübt, wobei ferner angenommen wird, dass der Ar- beitsdruck auf den Zuschnitt B während der nachfolgenden Formgebung im wesentlichen senkrecht durch den Zuschnitt hindurch ausgeübt wird. Die Beschleunigung aes Materials im Zuschnitt B bewirkt eine Verformung und eine sehr starke Streckung in der Größenordnung von 100 inch/inch/sec, die sogar einen Wert von 1000 inch/inch/see erreichen kann. Bei einer solchen raschen Streckung recken und verformen sich viele Materialien.ohne zu Reißen fast doppelt so viel, als wenn die Streckungsgeschwindigkeit wesentlich geringer ist. Mit der Maschine 10 nach der Erfindung werden schwer zu verformende Metalle mit Erfolg geformt u.a. 2219 Aluminium, 7002 Aluminium, 7039 Aluminium, 7106 Alujiinium, 321 nicht rostender Stahl, 6AL-4V-Titanlegierung, 1a141A I#thium-Magnesium-Legierung sowie Beryllium und dessen Legierungen.The working pressure on the blank B gives the blank an impulse which accelerates the blank in relation to the cavity 40. The size of the impulse basically depends on the selected work jerk, but is also a punxtion of the distance between the shock front S and the point Z of the flow velocity ßull. Since the pressure on the shock fronts substantially Anstant is and uniformly, it is applied to the back of the blank B is a constant and uniform working pressure being further believed that the working pressure of the blank B during the subsequent shaping substantially perpendicularly through is exercised through the blank. The acceleration of aes material in blank B causes a deformation and a very strong stretching in the order of magnitude of 100 inch / inch / sec, which can even reach a value of 1000 inch / inch / see. With such a rapid stretching, many materials stretch and deform without tearing almost twice as much as when the stretching speed is much slower. With the machine 10 according to the invention difficult-to-deform metals are successfully formed including 2219 aluminum, 7002 aluminum, 7039 aluminum, 7106 aluminum, 321 stainless steel, 6AL-4V titanium alloy, 1a141A I # thium-magnesium alloy and beryllium and its alloys.

Wird der Arbeitsdruck zuerst auf die Rückseite des Zuschnittes B ausgeübt, vgl. Fig. 2 und 3, so wird-der Arbeitsdruck auf den in der Mitte gelegenen Teil der Innenseite-verteilt, d.h. auf den Teil der-Innenseite, der innerhalb der Innenwandung des Gusstückes 14 liegt, während auf den Außenteil der Innenseite des Zuschnittes, d.h. auf den jenseits der Innenwanaung des Gusstückes 14 radial auswärts gelegenen Teil im wesentlichen kein Druck ausgeübt wird. Bei der Beschleunigung des-in der Mitte gelegenen Teiles des Zuschnittes B-in Richtung zum Formhohlraum 40#wird auf den Außenteil des Zuschnittes B ein in die-Matrize 30 hinein gerichteter Zug ausgeübt. Es ist dAherwichtig, in welcher Weise der über den Formhohl raum 40 hinausragendä Rand des Zuschnittes B erfasst und festgehal--: ten wird, und ebenso wichtig ist die Breite oder Tadiale Ausdehnung des Außenteiles oder des Halteflansches des Zuschnittes B. Es ist ferner, dass die Überg'angsstelle 41 zwischen dem FormhohlTaum 40 und dem Plansch 31 einfach und abgerundet ist, so dass das Über diese Stelle hinweggezogene Material des Zuschnittes B an dieser Bewegung nicht gehindert oder beschädigt wird. In einigen Fällen muss der Außenteil oder der Halteflansch des Zuschnittee B ziemlich fatgehalten werden, denn anderenfalls würde die Beschleuni-gung des Materials im Außenteil bewirken, dass-das Material sich nach innen in die Matrize hinein bewegt, nachdem der Zuschnitt geformt worden ist, wobei um die Kante des.Formstückes herum ein nachninnen gerichteter Teil erzeugt werden würde, Wird um die Kante der Matrize heru* eine ausreichende Materialmenge für den Plansch vorgesehen, so braucht im allgemeinen der Außenteil oder der Halteflansch des Zuschnittes B nicht festgebalten zu werden zumindest nur bis zu dem Ausmaß, dass die hermetische Abdichtung zwischen dem vorderen Ende des Geh?#uses 12 und der Rückseite des -Zuschnittes B mit Hilfe des Dichtungeringes hergestellt Wird.If the working pressure is first exerted on the back of the blank B, see. Fig. 2 and 3, then the working pressure is distributed on the part of the inside located in the middle, that is to say on the part of the inside which is inside the inside wall of the Cast piece 14 is, while on the outer part of the inside of the blank, ie on the beyond the inner wall of the cast piece 14 located radially outward part substantially no pressure is exerted. When the part of the blank B located in the middle is accelerated in the direction of the mold cavity 40 #, a tension directed into the die 30 is exerted on the outer part of the blank B. It is therefore important in which way the edge of the blank B protruding beyond the mold cavity 40 is grasped and held in place, and just as important is the width or radial extension of the outer part or the holding flange of the blank B. It is also important that the transition point 41 between the hollow mold space 40 and the plunge 31 is simple and rounded, so that the material of the blank B drawn over this point is not hindered or damaged in this movement. In some cases, the outer member or the retaining flange of the Zuschnittee B are fairly fatgehalten must, because otherwise the acceleration would supply the material in the outer part of cause-the material moves inwardly into the die inside, after the blank has been formed, wherein an inwardly directed part would be produced around the edge of the shaped piece. If a sufficient amount of material is provided for the puddle around the edge of the die, the outer part or the holding flange of the blank B generally does not need to be fastened at least only up to to the extent that the hermetic seal between the front end of the housing 12 and the back of the blank B is established with the aid of the sealing ring.

Aus der Fig. 3 ist zu ersehen, dass der Zuschnitt'B vor der Formung einen vorherbestimmten Außendruchmesse± aufweist. Nach dem Formen w_JAst der Zuschnitt eine Aufwölbung 45 in- Form eines Kugelabschnittes und einen radial verlaufenden Plansch 46'auf, dessen Außendruckmesser etwas kleiner ist als der Außendurohmesser des Zuschnittes B, da beim Formen das Material des Zusch-nittes B in den Formhohlraum 40 hineingezogen worden ist, Sind beide Enden des Gehäuses 12 während der Detonation des detonierbaren Gases geschlossen, so wird auf das Rohr 11 im wesentlichen kein Rückstoß ausgeübt, da bei den auf die entgegengesetzten Enden des Rohres einwirkenden Kräften eine Unbalanz nur während einer sehr kurzen Zeitspanne vorhanden ist, die in der Größenordnung von Millisekunden oder weniger liegt. Es braucht ferner keine schwere Verankerung vorgesehen zu werden. Um die während des Betriebes der Maschine 10 auf die Bolzenschrauben 33 Zug- beanspruchungen klein zu halten, ist es erwünscht, die Masse des Gehäuses 12 un der an diesem angebrachten verschiedenen Bauelemente im wesentlichen glEbh der Masse der Matrize 30-und des mit dieser in Verbindung stehenden Materials unter Einschluse des Sohienenwagens 50 zu bemessen. Zu diesem Zweck'kann das Gewicht des Betonrücketoßblockes 54 sö bemessen werden, dass das zwischen den genannten Massen und Kräften das gewünschte Gleichgewicht hergestellt wird.It can be seen from FIG. 3 that the blank B has a predetermined external diameter before it is formed. After shaping, the blank has a bulge 45 in the form of a spherical segment and a radially extending surface 46 ', the external pressure gauge of which is slightly smaller than the outer diameter of the blank B, since the material of the blank B is drawn into the mold cavity 40 during molding When both ends of the housing 12 are closed during the detonation of the detonable gas, essentially no recoil is exerted on the tube 11 since the forces acting on the opposite ends of the tube are only unbalanced for a very short period of time that is on the order of milliseconds or less. Furthermore, no heavy anchoring needs to be provided. In order to keep the tensile stresses on the stud bolts 33 during operation of the machine 10 small, it is desirable that the mass of the housing 12 and the various components attached to it be essentially equal to the mass of the die 30 and that in connection with it standing material including the sole wagon 50 to measure. For this purpose, the weight of the concrete bump block 54 can be dimensioned in such a way that the desired equilibrium is established between the aforementioned masses and forces.

obwohl die in der Stßfront der Detonationswelle erzeugten Drücke und'die auf den Zuschnitt B ausgeübten Arbeitsdrücke sehr groß sind, so wird auf das Stoßrohr 11 und im besonderen auf das Gehäuse 12 und dessen rückwärtiges Ende 13 kein iin ijlässig starker Explosionsdruck ausgeübt. Dementsprechend können für das Rohr 11 weniger dicke Materialien verwendet werden, so kann z.B. die Wandung des Gehäuses 12 eine Dicke von ungefähr 38 mm aufweisent.wenn der Durchmesser des Stoßrohres 195 cm beträgt.Although the pressures generated in the shock front of the detonation wave and the working pressures exerted on the blank B are very high, no generally strong explosion pressure is exerted on the shock tube 11 and in particular on the housing 12 and its rear end 13. Accordingly, less thick materials can be used for the tube 11 , for example the wall of the housing 12 can have a thickness of approximately 38 mm if the diameter of the shock tube is 195 cm.

Die Figuren 9-1 zeigen eine erste ab . geänderte Ausführung der Einrichtung lo,.die besonders für das Formen von 'Nerkstücken oder Rohlingen B eingerichtet iste auf die das detonierbare Gas eine nachteilige.Einwirkung-ausüben würde oder umgekehrt$ wobei zwischer dem detonierbaren Gas im Gehäuse und# dem Rohling B eine Isolation erwünscht ist.- Z.B. darf bei der Formung von heißen Röhlingeng deren Temperatur das Gas des im Gehäuse zur Detonation bringen würde, zwischen dem detonierbaren Qasgemisch und dem Rohling von der Detonation des Gases kein Kontakt bestehen. Zu diesem Zweck wird zwischen dem detonierbaren Gas und dem Rohling B eine zerreißbare Membran und eine Vorrichtung vorgesehen, mit deren Hilfe die zerreißbare Membran zwischen den Detonationen mÜhelos ersetz werden lann. Bei der Einrichtung nach den Figuren 9-11 besteht das Gehäuse 12 aus den Geh,#fuseteilen 12a, 12b1, 12b2 und 12e. Im besonderen endet der am weitesten rückwärts gelegene Gehäusesohnitt 12a in einem Ring 1019 der dessen vöxderen Ende umgibt und mit dem rückwärtigen Ende des entfernbaren Gehäuseabschnittes 12b1 oder 12b2 je nach lage des Falles zusammenwirkt. Zwecks Beschleunigung der Arbeit sind zwei Gehi#useabschnitte 12b1 und 12b2 vorgesehen, von denen z.B. der Cehäuseabschnitt 12b1 mit dem Gehäuse 12 z9sammengesetzt sein kann, während der andere Gehäuseabschnitt 12b2 inzwischen für die weitere Verwendung vorbereitet wird. Die beiden Gehäuseabschnitte12b1 und 12b2-sind einander gleich, und jeder Gehäuseabschnitt trägt eine der zerreißbaren Trennwandungen 102, die aus irgend einem geeiguten zerstörbaren Material bestehen kann z.B. aus einem dünnen Blech oder einer Kunststoffplatte usw. Im besonderen weist der Gehäuseabschnitt 12b1 zwei einander gleiche Teile 111 und 121 auf, von denen Teil 111 mit zwei auf längeabstand stehenden linken Ringen 112 und 113 und mit einem rechten Ring 114 versehen ist, während der Teil 121 mit zwei auf,Längeabstand stehenden rechten Ringen 122 und 123 und mit einem linken Ring 124 versehen ist. Die beiden Ringe 114 und 124 sind mittels einer Reihe von nicht dargestellten Bolzenschrauben an einander befestigt und klemmen*die zerstörbare Trenn-and 102 zwischen sich eini während die beiden Ringe 112 und 122 an den beiden Ringen 101 bzw. 103 befestigt sind, die von den angrenzenden Gehäuseabschnitten-12a und 12b getragen werden.Figures 9-1 show a first . Modified design of the device 10, which is especially set up for the molding of parts or blanks B on which the detonable gas would exert an adverse effect, or vice versa, with insulation between the detonable gas in the housing and the blank B being desired - For example, when hot tubes are formed, the temperature of which would detonate the gas in the housing, there must be no contact between the detonable gas mixture and the blank from the detonation of the gas. For this purpose, a tearable membrane and a device is provided between the detonable gas and the blank B, with the aid of which the tearable membrane can be easily replaced between detonations. In the device according to FIGS . 9-11 , the housing 12 consists of the walking, foot parts 12a, 12b1, 12b2 and 12e. In particular, the rearmost housing unit 12a ends in a ring 1019 which surrounds its front end and cooperates with the rear end of the removable housing section 12b1 or 12b2 as the case may be. To speed up the work, two housing sections 12b1 and 12b2 are provided, of which, for example, the housing section 12b1 can be assembled with the housing 12, while the other housing section 12b2 is meanwhile being prepared for further use. The two housing sections 12b1 and 12b2 are identical to one another, and each housing section carries one of the tearable partition walls 102, which can consist of any suitable destructible material, e.g. a thin sheet metal or a plastic plate, etc. In particular, the housing section 12b1 has two identical parts 111 and 121, of which part 111 is provided with two longitudinally spaced left rings 112 and 113 and with a right ring 114, while part 121 is provided with two longitudinally spaced right rings 122 and 123 and with a left ring 124 . The two rings 114 and 124 are fastened to one another by means of a series of stud screws (not shown) and clamp the destructible separating and 102 between them while the two rings 112 and 122 are fastened to the two rings 101 and 103, respectively, which are connected by the adjacent housing sections -12a and 12b .

Am Teil 111 ist zwischen den Ringen 112 und 113 ein Zahnkranz 115 und am Teil 121 zwischen den Ringen 122 und 123 ein Zahnkranz 125 befestigt, welche beiden Zahnkränzen 115 und 125 auf zwei seitlich verlaufende und auf Abstand stehende Zah-nstangen 116 und 126 ruhen, die von zwei aus Beton bestehenden Sockeln 117.und127 getragen werden, welche Sockel in der Erde verankert sind.At the part 111, a ring gear 115 and the part 121 between the rings 122 and 123, a sprocket 125 is mounted between the rings 112 and 113, which 115 and 125 standing on two laterally extending and spaced Zah-nstangen 116 and 126 rest two sprockets, which are supported by two concrete bases 117 and 127, which bases are anchored in the ground.

Die Gehäuseabschnitte 12b1 und 12b2 können wahlweise auf-den Zahnstangen 116 und 126 in die Arbeit s- und in die Vorbereitungsstellungbewegt werden, wodurch ein rascher Ersatz der zerstörten Trennwandungen 102 im normalen Betrieb des Stoßrohres in der beschriebenen Weise ermöglicht wird. Diese Anordnung weist den Vorzug auf, dass durch das Zusammenwirken der Zahnkränze mit den Zahnstangen 116, 126 der winkelmäßige Sitz der Gehäuseabschnitte 12b1, 12b2 ungeachtet des Beiseiterollens der Gehäuseabschnitte in deren Vorbereitungsstellungen bleibt. Mit anderen Worten,-CD wird einer der Gehäuseabschnitte 12b1 odei#42b2 in die Arbeits-.stellung in bezug auf die bem.ohbarten Enden der Gehäuseabschnitte -12a und 12o gerollt, so können die nicht dargestellten Bolzen-r# schrmben sofort in die zusammenwirkenden Ringe 101-112 und 103- 122 aus den obengenannten Gründen eingesetzt werden. Der Gehäuseabschnitt 12o ist selbstverständlich auf einem geeigneten Sockel 127 gelagert, dessen Stahltragglied 25a einen Befestigungsgurt 27a trägt, mit dem der Gehäu - seabschnitt 12c unabhängig von den Gehäuseabschnitten 12a, 12b1 und 12b2 an der Gebrauchsstelle so befestigt ist, dass ein ordnunIgsgemäßes Zusammenarbeiten mit den Gehäuseabschnitten 12b1 nfter 12b2 gewährleistet istg-wenn diese in die Arbeitsstellung bewei#rt werden.The housing sections 12b1 and 12b2 can optionally be moved on the toothed racks 116 and 126 into the working position and into the preparation position, which enables the destroyed partition walls 102 to be quickly replaced during normal operation of the shock tube in the manner described. This arrangement has the advantage that, through the interaction of the gear rims with the toothed racks 116, 126, the angular seating of the housing sections 12b1, 12b2 regardless of the housing sections being rolled aside in their preparatory positions remain. In other words, if one of the housing sections 12b1 or # 42b2 is rolled into the working position in relation to the designated ends of the housing sections -12a and 12o, the bolts (not shown) can immediately screw into the cooperating Rings 101-112 and 103-122 are used for the reasons mentioned above. The housing portion 12o is supported course on a suitable pedestal 127, carrying the steel support member 25a a fastening strap 27a, with which the housing section 12c is independent of the housing sections 12a, 12b1 and 12b2 fixed to the site of use that a ordnunIgsgemäßes cooperating with the housing portions 12b1 nfter 12b2 is guaranteed if these are proven in the working position.

Im Betrieb der Einrichtung nach den Figuren q-ll wird die zwischen der Rückwandung .-13 und der zerstörbaren Membran 102 gelegene Detonatiosnkammer in der oben beschriebenen Weise mit einem detonierbaren Gas gefüllt, während die Kammer zwischen der .zerstörbaren Membran 102 und dem Rohling B mit einem Gas gefüllt wird, das mit dem Rohling nicht raagiert. Iffird z.B. der Rogling B erhitzt, so kann die Kammer zwischen der zerstörbaren Membran 102 und dem Rohling mit einem isolierenden Gas gefüllt werden, das mit dem Metall des Rohlings nicht reagiert, selbst wenn dieser eine hohe Temperatur aufweist. Für diesen Zweck eignet s-ich z.B. Stickstoff, Argon oder ein anderes Edelgas. Die zerstörbare Meinbran 102 kann aus einer dünnen organischen Kunstoffolie bestehen, da die Brücke beiderseits der Membran vor der Detonation ausgeglichen werden können, wobei das Gag in die isolierende Kammer durch eine Öffnung 130 eingelassen wird, die mit einem geeigneten nicht dargestellten Ventil versehen ist.' Bei der Detonation des Gases in der Detonationolzammer wird eine Datonationswelle mit einer Stoßfront der oben beschiiebenen Art erzeugt, die einen hohen Überdruck aufweist und sich mit Überschall- und sogar mit Hyperschallgeschwindigkeit vo'rwärtsbewegt. Nach der erforderlichen außerordentlich kurzen Zeitspanne bewegt sich die Detonationsstoßfront nach vorn und zerstört-die Trennwand 102 unter E;Fzeugung einer Stoßwelle in dem Gas in der isolierenden Kammer zwischen der Trennwandung 102 und dem Rohling B. Die Stoßwelle weist eine im wesentlichen senkrecht zur Längsachse des Gehäuses 12 valaufende ebene Stoßfront auf, die unter einem hohen Überdruck steht und sich mit Überschall- und sogar mit Hyperschallgeschwindigkeit durch das Gas in der isolierenden Kammer vorwärtsbegegt. Bei dem Aufprall der Stoßfront der vorwärtswandernden Stoßwelle auf die Innenseite des Rohlings wird eine reflektierte Welle erzeugtg die einen Schutz fÜr einen zum Rohling B geleiteten Arbeitsdruck darstellti der wesentlich höher ist als der Überdruck der Stoßwelle. Der 8.uf die Innenseite des Hohlings B einwirkende hohe Arbeitsdruok verfor*t den Rohling B mit'hoher Reckgeschwindigkeit und bewegt die en in die Matrize 30 hinein, wie beretb ausführlich beschrieben.During operation of the device according to FIGS. Q-11, the detonation chamber located between the rear wall 13 and the destructible membrane 102 is filled with a detonable gas in the manner described above, while the chamber between the destructible membrane 102 and the blank B is filled with is filled with a gas that does not coagulate with the blank. If, for example, the Rogling B is heated, the chamber between the destructible membrane 102 and the blank can be filled with an insulating gas which does not react with the metal of the blank, even if it is at a high temperature. For example, nitrogen, argon or another noble gas is suitable for this purpose. The destructible Meinbran 102 can consist of a thin organic plastic film, since the bridge on both sides of the membrane can be balanced before detonation, the gag being admitted into the insulating chamber through an opening 130 which is provided with a suitable valve, not shown. ' When the gas is detonated in the detonation chamber, a data wave is generated with a shock front of the type described above, which has a high overpressure and moves forward at supersonic and even hypersonic speeds. After the required extremely short period of time, the detonation shock front moves forward and destroys the partition 102 under E; F generation of a shock wave in the gas in the insulating chamber between the partition 102 and the blank B. The shock wave has a substantially perpendicular to the longitudinal axis of the Housing 12 valaufende flat shock front, which is under a high overpressure and moves forward with supersonic and even hypersonic speed through the gas in the insulating chamber. When the shock front of the forward-moving shock wave hits the inside of the blank, a reflected wave is generated which provides protection for a working pressure directed to blank B which is significantly higher than the overpressure of the shock wave. The 8th high working pressure acting on the inside of the hollow ring B deforms the blank B at a high stretching speed and moves the parts into the die 30 , as described in detail above.

In der Fig. 12 ist eine weitete Ausführungsform der Einrichtung nach der Erfindung dargestellt, mit der größere Zuschnitte oder Rohlinge B gehandhabt werden können unter Verwendung des gleichen rückwärtigen Teiles des 12 und der zugehörigen Steuereinrichtungen. Im-beosnderen weist das Gehäuse 12 einen rückwäritgen Gehäuseabschnitt 212a, einen ttbergangsabschnitt 212b und einen vorderen Gehäuseabschnitt 212o auf. Das vordere Ende des rückwärtigen-Gehäuseabschnittes 212a ruht auf einem Tragglied 259 das von dem Sockel 22 getragen wird, und trägt an dem am weitesten vorn liegenden Teil einen Ring 202, der nach außen vorsteht und mit einer Anzahl von Öffnungen zur Aufnahme von Sohraubenbolzen 203 versehen ist.-Am Ende des obergangsabschnittes 212b ist ein nach außen vorstehender Ring 204 vo'rgeseheng der Öffnungen zur-Aufnahme der Sohaaubenbolzen 203 aufweist, wobei die Ringe 202 und 203 mittels Muttern 205 zusammengeklemmt werden können, wodurch die beiden Gehäuseabschnitte 212a und 212b am vorderen bzw. am rückwärtigen Ende mit einander vereinigt werden* ist Das vordere Ende des übergangsabschnittes 212b mit dem rückwär- tigen Ende deg vorderen Gehäuseabschnittes 212o bei 206 z.B durch Verschweißen vereinigt, während das vordere Ende des vorderen Gehäuseabschnittes 212o ein Gusstück 214 trägtg das den gleichen Aufbau aufweist wie das Gusstück 14 und mit-den gleichen Bezugszeichen um 200 erhöht versehen ist. Das Gustück 214 wirkt seinerseits mit einer Mtrize 230 zusammen, die'den gleichen Aufbau aufweist wie die Matrize 30 und mit den gleichen Bezugszeicher um 200 erhöht, versehen ist.In Fig. 12 a further embodiment of the device according to the invention is shown, with the larger blanks or blanks B can be handled using the same rear part of the 12 and the associated control devices. On the other hand, the housing 12 has a rear housing section 212a, a transition section 212b and a front housing section 212o. The forward end of the rear housing portion 212a rests on a support member 259 carried by the base 22 and carries a ring 202 on the forwardmost portion which protrudes outward and is provided with a number of openings for receiving stud bolts 203 is by At the end of the transition section 212b , an outwardly protruding ring 204 is provided which has openings for receiving the bonnet bolts 203 , whereby the rings 202 and 203 can be clamped together by means of nuts 205 , as a result of which the two housing sections 212a and 212b at the front and at the rear End to be united with each other * is The front end of the transition section 212b with the rearward term end deg the front housing section 212o united at 206, for example by welding, while the front end of the front housing section 212o carries a cast piece 214 which has the same structure as the cast piece 14 and is provided with the same reference numerals increased by 200. The gusset 214 for its part interacts with a die 230 , which has the same structure as the die 30 and is provided with the same reference number increased by 200.

Der Übergangsabschnitt 212b t*ägt an der Außenseite zwei auf Längsabstana stehende Ringe 262 und 263, zwischen denen ein Zahnkranz 265 befestigt ist. Der vordere Gehäuseabschnitt 212c trägt zwel- auf Abstand stehende Ringe 272 und 273, zwischen denen ein Zahnkranz 275 befestigt ist. Die beidea Zahnkränze 265 und 275 ruhen auf zwei seitlich verlaufenden und auf Längsabstand stehenden Zahnstangen 266 bzw. 276, die von zwei Betonsockeln 267 und 277 getragen werden, welche Sockel an der Gebrauchostelle in der Erde verankert sind.The transition section 212b * ägt on the outside two longitudinally spaced rings 262 and 263, between which a ring gear 265 is attached. The front housing section 212c carries two spaced-apart rings 272 and 273, between which a ring gear 275 is attached. The two gear rims 265 and 275 rest on two laterally extending and longitudinally spaced toothed racks 266 and 276, respectively, which are supported by two concrete bases 267 and 277 , which bases are anchored in the ground at the point of use.

Die Kombination des übergangsabschnittes 212b mit dem vorderen Abschnitt 212c kann d-gher wahlweise in die in der Fig. 12 dargestellte Arbeitsstellung sowie in eine Rühestellung bewe7t werden, so dass dieser Abschnitt 2-12o durch andere vordere Abschnitte 212o mit anderen Innendruchmessern ersetzt werden kann, so dass Rohlinge oder Zuschnitte B mit verschiedenen Abmessungen geformt werden können. Die Anordnung weist den Vorzug aufg dass durch das Zusammenwirken der Zahnkränze 265, 275 mit den Zghnstangen 267, 277 der winkelmäßige Sitz der Gehauseabschnitte 212b-212c trotz des Beiseiterollens der Gehäuseabschnitte in die Ruhestellung gewahrt bleibt.The combination of the transition section 212b with the front section 212c can therefore optionally be moved into the working position shown in FIG. 12 as well as into a rest position, so that this section 2-12o can be replaced by other front sections 212o with different inner diameters, so that blanks or blanks B with different dimensions can be formed. The arrangement has the advantage that, through the interaction of the toothed rims 265, 275 with the toothed racks 267, 277, the angular fit of the housing sections 212b-212c is maintained despite the housing sections rolling aside into the rest position.

Es wird ferner darauf hingewiesent dass die-länge des rückwärtigen Gehäuseabschnittes 212a vorzugsweise-mindestens gleich einer mehrere Durchmesser umfassenden Strecke bemessen wird, damit eine ausreichend lange "Induktionsstrecke" geschaffen wird, in der die Flammenfronten sich in die Detonationswellen umwandeln können. Im Betrieb der Einrichtung nach der Figg 12 wird das Gehäuse in der oben beschriebenen Weise mit einem detonie-rbaren Gas gefüllt und an der rückwärtigen Wandung unter Verwendung des Detonators 70 zur Detonation gebracht. Die sich zu Beginn bildende Flammenfront wird ze einer Detonationswelle umgewandelt, die im rückwärtigen Gehäuseabschnitt 212a eine im wesentlichen ebene -Stoßfront aufweist, die dem rückwärtigen Ende des Übergangsabschnittes 212b gegenüberliegt. Die Detonationswelle mit der eber nen Stoßfront wird im Übergangsabschnitt im wesentlichen kugelförmig umgeformt, ist jedoch-immer noch gekennzeichnet durch einen erheblichen,Überdruck und bewegt sich mit Übersohall- und sogar mit Hypersohallgeschwindigkeit vorwärts. Nachdem die Detonationswelle und die kugelförmige Stoßfront den Übergangsabschnitt 212b durchwandert haben, so tritt die Stoßfront in den vorderen Gehäuseabschnitt 212o ein und wird nochmals umgewandelt, wobei die Tendenz besteht, dass die im wesentlichen kugelförmige Stoßfront sich zu einer ebenen Stoßfront umwandelt, die im wesentlichen senkrecht zur längsaöhse des vorderen GehMuseabschnittes 212o verläuftp Nach Durchwanderung einer Strecke, die im wesentlichen gleich dem Zwei- oder Dreifachen des Rohrdurchmessers im vorderen Gehäuseabschnitt 212c istg ist die Ebenheit der Stoßfront wieder hergestellt, und auf die Innenseite des Rohlinrrs oder des Zuschnittes B wirkt-eine ebene Arbeitsdruckwelle ein, wobei der Zuschnitt B verformt wird, wie'bereits beschrieben. Nach der Darstellung weist der vordere Gehäuseabschnitt 212o einen wesentlich größeren Durchmesser auf als der rückwärtige Gehäuseabsohnitt 212a, während der Übergangsabschnitt 212b die Form eines Kegelstumpfes aufweist, dessen kleterer Innendruchmesser im wesentlichen gleich dem Innendurchmesser des rückwärtigen Gehäuseabschnittes 212a ist, während der größere Durchmesser im we" sentlioh gleich dem Innendurchmesser des rückwärtigen Teiles des vorderen Gehäuseabschnittes 212o ist. Dementsprechend erweitert sich der übergangsabschnitt 212b vom vorderen Ende des Gehäuseabschnittes 212a aus zum rückwärtigen Ende,--,des Gehäuseabschnittes 212a, wobei der Winkel zwischen einem Element der Wandung des Übergangsabschnittes 212b und der Achse des Gehäuses i2 ungefähr 7 0 beträgt. Wie sich gezeigt hat, kann dieser Divergenzwinkel we-0 sentlich kleiner oder wesentlich größer sein und z.B. ungefähr 30 betragen, ohne das ordnungsgemäße Arbeiten der Einr ichtung nach der Erfindung zu stören. Dadurch, daso eine Anzahl von entfernbaren übergangs- und vordere Geh.museabschnitte vorgesehen werden können, ist«die-Formung von Rohlingen oder Zuschnitten B in einer Vielzahl von Größen unter Verwendung'desselben rückwärtigen Gehäuseabschnittes 212a und der zugehörigen Steuereinrichtung möglich.It is also pointed out that the length of the rear housing section 212a is preferably dimensioned to be at least equal to a path comprising several diameters so that a sufficiently long "induction path" is created in which the flame fronts can be converted into the detonation waves. During operation of the device according to FIG. 12, the housing is filled with a detonable gas in the manner described above and detonated on the rear wall using the detonator 70 . The flame front which forms at the beginning is converted into a detonation wave which has an essentially flat shock front in the rear housing section 212a, which is opposite the rear end of the transition section 212b. The detonation wave with the eber collision front is reshaped essentially spherically in the transition section, but is still characterized by a considerable excess pressure and moves forwards at supersonic and even hypersoallic speed. After the detonation wave and the spherical shock front have traversed the transition section 212b , the shock front enters the front housing section 212o and is converted again, with the tendency that the essentially spherical shock front converts to a planar shock front that is essentially perpendicular To the longitudinal axis of the front housing section 212o runs after a distance which is essentially equal to two or three times the pipe diameter in the front housing section 212c, the flatness of the front end is restored, and the inside of the blank or the blank B is a plane A working pressure wave, whereby the blank B is deformed, as already described. According to the illustration, the front housing section 212o has a significantly larger diameter than the rear housing section 212a, while the transition section 212b has the shape of a truncated cone, the larger inner diameter of which is essentially the same as the inner diameter of the rear housing section 212a, while the larger diameter in the we " sentlioh is equal to the inner diameter of the rear part of the front housing section 212o. Accordingly, the transition section 212b expands from the front end of the housing section 212a to the rear end of the housing section 212a, the angle between an element of the wall of the transition section 212b and the axis of the housing i2 about 7 is 0. As has been shown, this angle of divergence can we-0 be much larger and, for example, be approximately 30 without the proper operation of the SETUP ichtung according to the invention to interfere. this sentlich or less, Since a number of removable transition and front housing sections can be provided, molding blanks or blanks B in a variety of sizes using the same rear housing section 212a and associated controller is possible.

Claims

P atentans m r ü ch 9- 1. Machine for plastic deformation of a blank or blank into a desired shape, gekennzeio HNET by an elongated tubular housing (12) "durQh a rear wall (13) that the rear end of the Gehäu-- ses closes, by a component (14) which closes the front end of the housing and stores the blank (B) so that at least a part of its inside is connected to the interior of the housing, -jurch.eine Mätrize 30, the is arranged close to the outside of the stored blank and cooperates with it, by means (81, 82t 83) for supplying a detonatable gas into the housing, and by means (70) for igniting the gas on and in front of said rear Wall (13), whereby a forward-moving plasma front is generated in the detonable gas and the length of the said housing is significantly greater than its cross-sectional dimension, so that the forward wall rende flame front is converted into a detonation wave moving forward in the detonable gas, which has a considerable overpressure and moves forward at supersonic speed, and which furthermore has a flat impact front in which a predetermined pressure prevails, the impact of the impact front on the adjacent inside of the stored joint. (B) generates a reflected wave, which in turn generates a working pressure that is significantly greater than the pressure in the abutting front and that acts on the inside of the blank and deforms it at a high stretching speed, so that the blank (B) fits into the die (»30) is moved in and shaped.

2. Machine according to claim 1, characterized in that the tubular housing has a substantially constant circular cross-section from the rear to the 5 # front end. 3. Machine according to claim 1, characterized in that the great stretching exerted on the blank by the working pressure acting on the inside of the blank is min- unsc! des tir # s le- ' Is 100 by 25.4 mm / 25.4 mm / sec.

4. Machine according to AnsprucUL 1, characterized in that the detonable gas consists of a gaseous combustible substance and a gaseous oxidizing substance. 5. Machine according to claim 1 or 4, characterized in that the gas that can be detonated consists essentially of a mixture of propane and building material. 6. Machine according to claim 5, characterized in that the molar ratio between oxygen and propane in the mixture is generally between 2 and 5 . 7. Machine according to one of the preceding claims, characterized by a device which initially evacuates the air from the housing, and by a device which later removes the gaseous detonation products from the housing in the housing. 8. Machine according to claim 7, characterized in that the cleaning air for removing the gaseous detonation products is sucked into the front end of the housing and at the rear end of the housing the environment is expelled. G. Machine according to one of the preceding claims, characterized in that said component supports the blank in such a way that the inside of the part located in the middle is in connection with the interior of the housing, while the outer part of the blank is around the part in the middle uhd protruding outward from this, that said die is removably arranged at the front end of the housing and has a mold cavity which is located close to the outside of the part of the blank located in the middle and cooperates with cdasem, and that Means are provided which detachably hold the outer part of the eager blank and allow the outer part of the blank to be drawn into the mold cavity while the blank is being formed, since the working pressure acting on the adjacent inside of the blanked blank deforms the blank at high stretching speed, so that the middle part and part of the outer part d the blank is moved into the mold cavity of the biatrize and the blank is shaped into the desired shape. lo. according to claim 9, characterized in that the outer edge of the mold cavity of the die has a predetermined radius which allows the movement of the outer part of the blank during the molding over the F-ante. 11. Machine according to claim 9, characterized by means which establish a hermetic seal between the outer part of the blank and said structural element, the front end of the housing being sealed. 12. Machine according to claim 9, characterized by means which produce a hermetic seal between the outside of the blank and the die, the space between the outside of the blank and the die being sealed, and that a device is provided which initially the space evacuated between the outside of the stored blank and the die, facilitating the movement of the 01 blank into the mold cavity of the die. 13.Maschine m oh one of the preceding claims, characterized in that said elongated tubular housing is arranged substantially horizontally, and that means are provided for fastening the die at the front end of the housing. 14.Maschine according to claim 13, characterized by a device for optionally moving the die in the longitudinal direction of a working position at the front end of the housing, in which the die is placed close to the outside of the stored blank and interacts with it, and an emptying position -, which is offset against the front surface of the housing, which device moves the die between its working and emptying positions and and maintaining circumferential seating of the die with respect to the adjacent front end of the housing when the die is returned to its operative position. 15. Machine according to claim 13, characterized in that the mass of said housing is dimensioned essentially equal to the mass of said die, so that said fastening means for the die experience the least stress. 16. Machine according to one of the preceding claims, characterized by a destructible membrane in the housing between its ends, which divides the housing into a rear chamber and a front chamber, -by means for admitting de-s said detonable gas into the Rückwäritge chamber? by means for-igniting the gas on and in front of said rear wall, whereby in said rear chamber a forward-wandering flame front is generated in the dAtonable gas, and-characterized in that the length of said rear chamber is substantially greater than its Querschnittsabmessun, 9 "s, so that the vorwärtswandernde Plammenfront in-detonable gas to said forward traveling Detonatidnewelle converted wird9 before the FlammenfTont reaches said frangible membrane, and that the shock front of said shaft destroyed said membrane, and into the front chamber A similar forward traveling shock wave is generated with a corresponding plane shock front. 17. Machine according to claim 16, characterized in that the armored front chamber of said housing is filled with a gas which does not react with the blank during molding. 18. Machine according to claim 16 or 17, characterized in that said elongated tubular housing is disposed substantially horizontally and has an intermediate portion which is selectively removable with respect to rear and front portions, since said intermediate portion of the housing carries said destructible membrane M which initially divides the housing into said rear and front portions divided front chamber, which is gelgen in the rear or in the front housing section. 19. Machine according to claim 18, characterized by a device for optionally moving said intermediate section of the housing laterally into a working position located between the benpchbaren ends of the rear and front housing sections and into a preparatory position which is offset from the first-named position, which Vorriohtung said The intermediate section between the working and the preparation position rolls back and forth and longitudinally and circumferentially the fit of the intermediate section with respect to the adjacent ends of the front and rear housing sections is preserved when the intermediate section of the housing is returned to the working position. 20. Maschinen.ach claim 19, characterized in that said device consists of two substantially parallel and longitudinally spaced toothed rims, which are carried by said intermediate section of the housing, so of two substantially parallel, longitudinally spaced standing and laterally running toothed racks, which are mounted outside of the mentioned intermediate section of the Gehi.:*#.uses and are in engagement with the relevant gear rings. 21. Machine according to one of claims 1 to 15, characterized net gekennzeich that the genann te langgestrekote tubular go #;. Use a rückwäritgen section "a front portion and a the former two sections with interconnecting transition portion has the rückwäxt! .ge and the front housing section have different main cross-sectional dimensions, so that the length of the backward housing section is significantly greater than its cross-sectional dimensions, so that the forward-moving flame front in the detonable gas is converted into the said forward-moving detonation wave, -that the length of the front housing section is greater than that Cross-sectional dimensions, so that the impact front after you wander the said transition section is reformed as a flat impact front which has a different predetermined pressure Has cross-sectional dimensions than the aforementioned rear-facing housing section. 23. Machine according to claim 21 or 22, characterized in that said transition section is designed essentially as a truncated cone, and that the inner walls thereof extend at an angle with respect to the longitudinal axis which is not greater than about 30 °. 24. Machine according to claim 21, 22 or 23, characterized in that the said elongate and rphrförmige Gehj5.use is arranged substantially horizontally, and in that said C> transitions portion and the front portion of the housing with respect to the rückwäriigen housing section optionally entfernß 25. Machine according to claim 24, characterized by a device for selectively moving the transition section and the front section of the housing laterally into a working position in which the said sections lie on and aligned with the said rear housing section, and into a Preparation position, which is laterally offset from the adjoining end of the rear housing section, which device rolls the said intermediate section and the front housing section back and forth between the working and derlorbereitungsstellung and thereby the longitudinal and circumferential seat of said transition section in be traction to the adjacent end of said rear housing section is preserved when the transition . sabächnitt and the front section in the working position -, returned * 26. Machine according to claim 25, characterized in that said device consists essentially of two substantially parallel, longitudinally spaced, toothed rings from the transition and the front section are carried, as well as from two substantially parallel and longitudinally spaced apart and laterally extending racks, which are mounted outside of the over-the-top and the front section the and are in engagement with the gear rims concerned.