DE1262079B - Zellelastischer Federkoerper - Google Patents
Zellelastischer FederkoerperInfo
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Description
BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
Int. Cl.:
F16f
Deutsche Kl.: 47 a-17
Nummer: 1262079
Aktenzeichen: O 10020 XII/47 a
Anmeldetag: 13. März 1964
Auslegetag: 29. Februar 1968
Die Erfindung bezieht sich auf einen zellelastischen Federkörper, der in einer Vertiefung eines starren
Lagerteils liegt und so ausgebildet ist, daß er beim Zusammendrücken durch wachsende Umschließung
eine progressive Kennlinie erhält.
Es sind bereits derartige zellelastische Federkörper bekannt, die um einen verhältnismäßig bewegliehen
Teil herum angeordnet sind und deshalb in hohem Maß einem Einklemmen und Abnutzen und damit
einem Zerbrechen des Zellelastomers unterworfen sind.
Es sind auch bereits Federungsvorrichtungen bekannt, bei denen zwei Schalen mit einer elastomeren,
kompressiblen Kunststoffmasse ausgegossen sind. In die Schalen sind gelochte Scheiben eingesetzt, welche
nach Art von Käfigen in die Kunststoffmasse mit eingegossen sind. Über ihre Durchtrittsöffnungen gewährleisten
diese Scheiben einen strukturellen Zusammenhang zwischen der seitlich der Scheibe liegenden
Kunststoffmasse und der zwischen den gelochten Scheiben befindlichen, frei tragenden Kunststoffmasse.
Es handelt sich also um eine einfache Pufferanordnung, bei der die Halterungen mit eingegossen
sind. Sind die Ränder der Schalen seitlich nur in geringem Maß hochgezogen, so weicht bei einem
entsprechenden Druck die Masse seitlich aus und wird möglicherweise abgequetscht. Sind die Ränder
der Schalen, um eine solche Möglichkeit zu vermeiden, entsprechend hochgezogen, so ist der verbleibende
Hub zwischen den beiden Schalen sehr begrenzt.
Ziel der Erfindung ist die Schaffung eines zellelastischen Federkörpers, der eine progressiv und
schnell anwachsende Steifigkeit, d. h. Federkonstante hat, bei dem die angegebenen Nachteile vermieden
sind und dessen Form möglichst einfach ist.
Dies wird nach der Erfindung dadurch erreicht, daß einerseits die Vertiefung am Lagerteil schon bei
nichtbelastetem Federkörper ganz ausgefüllt ist.
Andererseits ist es bereits bei Gummipuffern aus Massivgummi, die alle Nachteile einer Massenverschiebung
und damit einer inkompressiblen Verformung aufweisen, bekannt, daß der Federkörper mit
einem Vorsprung über die Vertiefung nach außen vorsteht, derart, daß der Vorsprung bei fortschreitender
Zusammenpressung in der Vertiefung aufgenommen wird. Dieses an sich bekannte Merkmal wurde
bei dem zellelastischen Federkörper gemäß der Erfindung zur Lösung der Erfindungsaufgabe herangezogen.
Zwischen dem Federkörper und der Wand der Vertiefung entsteht nun beim Zusammenpressen
Zellelastischer Federkörper
Anmelder:
Richard L. Olson, Chicago, JIl. (V. St. A.)
Vertreten
Dipl.-Ing. E. Prinz, Dr. G. Hauser
und Dipl.-Ing. G. Leiser, Patentanwälte,
8000 München, Ernsbergerstr. 19
und Dipl.-Ing. G. Leiser, Patentanwälte,
8000 München, Ernsbergerstr. 19
Als Erfinder benannt:
Richard L. Olson, Chicago, JIl. (V. St. A.)
keine Reibung mehr. Der Vorsprung des Federkörpers kann genau in Form und Größe vorausberechnet
werden. Wird er im Lauf des Federungsvorgangs in den in der Vertiefung liegenden Massenkörper
hineingedrückt, so ergibt sich eine genau vorausberechenbare Kurve für die Federkonstante. Da
der Federkörper von Anfang an die ganze Vertiefung ausfüllt, muß er nicht erst am Anfang des Zusammenpressens
ausweichen, was mathematisch und versuchsmäßig nur schwer erfaßbar ist.
Bevorzugterweise verjüngt sich der Vorsprung von den Seitenwänden der Vertiefung weg in Richtung
auf die Mittelachse des Federkörpers zu. Der Vorsprung kann dabei mit einem abgeplatteten Kamm
und schrägen geraden Seitenwänden ausgebildet sein.
Er kann aber auch einen abgeplatteten Kamm und nach innen gekrümmte Seitenwände haben. Es ist
auch möglich, den Vorsprung vom höchsten Punkt nach jeder Seite etwa S-förmig abfallen zu lassen.
Bei einer bevorzugten Ausführungsform liegt der größere Teil des Volumens des Federkörpers im entspannten
Zustand innerhalb der Vertiefung, und der Vorsprung haftet an einem mit ihm zusammenwirkenden
zweiten Lagerteil an.
Der zellelastische Federkörper kann auch zusammen mit verstellbaren Vorrichtungen zur Änderung des Volumens des im Ruhezustand im Inneren der Vertiefung liegenden Abschnitts des Federkörpers angeordnet werden.
Der zellelastische Federkörper kann auch zusammen mit verstellbaren Vorrichtungen zur Änderung des Volumens des im Ruhezustand im Inneren der Vertiefung liegenden Abschnitts des Federkörpers angeordnet werden.
Bevorzugterweise kann ein Teil der geschlossenen
Zellen des zellelastischen Federkörpers mit einer viskosen
Flüssigkeit und ein Teil mit Gas gefüllt sein, so daß bei der Verformung eine hohe Reibung ent-
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3 4
steht. Dadurch wird auch die Dämpfung, die zunächst durch ein Aufblähen der elastomeren Zusammendurch
Wegfall der Reibung an der Gehäusewand ver- Setzung, so daß man einen sich selbst tragenden
ringert wird, wieder erhöht. federnden, elastischen, mehrzelligen Körper mit einer
Die Erfindung wird an Hand der Zeichnung bei- besonderen Federungskraft erhält,
spielshalber erläutert. Es zeigt 5 Beim Aushärten findet eine Matrize Verwendung
F i g. 1 eine Federungsscheibe mit länglichen, mit Vertiefungen, welche auf die Vertiefungen 424
kreisförmig konzentrisch geformten zellelastischen passen und die zweckmäßig die Breite, Tiefe und die
Federkörpern in Vorderansicht, Form zur Bildung eines Vorsprungs 425 auf jedem
F i g. 2 einen Teilquerschnitt in vergrößertem Maß- Federkörper 420 aufweisen. Eine entsprechende
stab längs der Linie II-II von F i g. 1, io Menge Rohmaterial für die Federkörper 420 wird in
Fig. 3 einen Querschnitt ähnlich Fig. 2 eines die jeweiligen Vertiefungen des Lagerteils 413 einge-
anderen Ausführungsbeispiels, bracht, und die Matrizen werden damit zusammen-
F i g. 4 einen ähnlichen Querschnitt eines weiteren gebaut, so daß mit den benachbarten Vertiefungen
Ausführungsbeispiels, Kammern gebildet werden. Das Ganze wird dann so
F i g. 5 Federungsscheiben schichtweise ange- 15 lange zusammengehalten, wie der exotherme oder
ordnet, der katalytische Härteprozeß und das Aufblähen er-
Fi g. 6 in grafischer Darstellung bestimmte Kurven folgt, wobei der zellenförmige Aufbau fortschreitet,
der Abhängigkeit der Verschiebung von der Be- Oder das Ganze wird in einen entsprechenden
lastung, d. h. Kurven der progressiv anwachsenden Trocknungsofen eingebracht und der entsprechenden
Federkonstante, 20 Temperatur über die entsprechende Zeitdauer hinweg
F i g. 7 einen Teilschnitt eines Stapels geführter unterworfen, wodurch die Federkörper gleichmäßig
Federungsscheiben, über ihre ganze Länge und Breite hinweg sich zu
Fig. 8 die Anordnung nach Fig. 7 in zusammen- einem homogenen, zellenförmigen Körper aufblähen
gepreßtem Zustand, und aushärten. Wurden einerseits die Oberflächen
Fig. 9 eine Detailansicht eines Axialschnittes 25 innerhalb der Vertiefungen424 so behandelt, daß
durch einen kopfartigen Federungsteil und den ent- sich das Material der Federkörper 42© aktiv mit
sprechenden Einbau, ihnen verbindet, was sich als Nebenwirkung beim
Fig. 10 eine Federungsanordnung nach Fig. 9, Härtevorgang ergibt, und wurden andererseits die
bei der der zellelastische Federkörper jedoch im Oberflächen der dem Lagerteil 413 benachbarten
wesentlichen zusammengedrückt ist, und 30 Matrize in jedem Fall so behandelt, daß an ihr kein
F i g. 11 eine perspektivische Ansicht eines Schnit- Material der Federkörper 420 haftet, so lösen sich,
tes einer länglichen Pufiereinrichtung mit einem zell- wenn die Matrizen von dem Lagerteil 413 nach dem
elastischen Federkörper. Härten abgenommen werden, die Federkörper 420
Bei einer Federungseinrichtung (Fig. 1 und 2) von der Matrize, bleiben jedoch mit dem Lagerteil
besteht ein Lagerteil 413 aus einer verhältnismäßig 35 413 innerhalb der Vertiefungen 424 verbunden,
dünnen Blechplatine, deren Dicke der Symmetrie der Die zusammendrückbaren Federkörper 420 beauftretenden Belastungen entspricht. Die Blech- stehen entweder vollkommen oder zumindest zum platine trägt auf ihren beiden Seiten 417 und 417' großen Teil aus medium- oder gasgefüllten, geschloseine Mehrzahl geschlossener Zellen enthaltende, senen, kleinen unabhängig wirkenden blasenartigen elastomere, zusammendrückbare Federkörper 420 40 Zellen mit gemeinsamen Wänden aus biegsamem, von einer länglichen, konzentrisch kreisförmigen elastomerem Material. Wenigstens ein Teil der Zellen Ringgestalt, die in jeweils abwechselnd einander ent- ist dabei gasgefüllt. Die Federkörper sind dadurch gegengesetzt angebrachten offenen Vertiefungen 424 elastisch deformierbar und insgesamt mindestens auf den beiden Seiten der Platine sitzen. zum Teil in ihren umschlossenen Teil hinein zusam-
dünnen Blechplatine, deren Dicke der Symmetrie der Die zusammendrückbaren Federkörper 420 beauftretenden Belastungen entspricht. Die Blech- stehen entweder vollkommen oder zumindest zum platine trägt auf ihren beiden Seiten 417 und 417' großen Teil aus medium- oder gasgefüllten, geschloseine Mehrzahl geschlossener Zellen enthaltende, senen, kleinen unabhängig wirkenden blasenartigen elastomere, zusammendrückbare Federkörper 420 40 Zellen mit gemeinsamen Wänden aus biegsamem, von einer länglichen, konzentrisch kreisförmigen elastomerem Material. Wenigstens ein Teil der Zellen Ringgestalt, die in jeweils abwechselnd einander ent- ist dabei gasgefüllt. Die Federkörper sind dadurch gegengesetzt angebrachten offenen Vertiefungen 424 elastisch deformierbar und insgesamt mindestens auf den beiden Seiten der Platine sitzen. zum Teil in ihren umschlossenen Teil hinein zusam-
Jeder Federkörper 420 hat einen zellenförmigen 45 mendrückbar, wobei dieses Zusammendrücken auf
Aufbau und ist ein Elastomer mit einer hohen Elasti- Grund der elastischen Kompression des Gases erfolgt,
zität. Es kann zellenförmiger Gummi verwendet wer- das sich in den gasgefüllten Zellen und insbesondere
den oder auch unterschiedliche Arten von synthe- in dem umschlossenen Teil des zusammendrückbaren
tischen, harzartigen Materialien, die formbar sind Körpers befindet, so daß auf diese Weise der Bewe-
und aus denen ein kompressibles, zellenförmiges 50 gung des beweglichen Teils des Federkörpers in Rich-
Elastomer herstellbar ist. Das zellelastische Material tung auf den umschlossenen Teil zu ein Widerstand
paßt sich der Konturenlinie der Vertiefungen 424 an mit schnell wachsender Federkraft entgegensteht,
und haftet an ihnen so gründlich, daß der Feder- Das Material der Blasenwände kann elastomere
körper sich während des Zusammendrückens von den Eigenschaften haben. Jedoch muß mit Hinsicht auf
die Vertiefung bildenden Oberflächen nicht abhebt. 55 das Vorhandensein der zahlreichen, gasgefüllten
Das für die Federkörper 420 verwendete Material Blasen das biegsame Material der Zellenwände nur
kann an Ort und Stelle durch Vulkanisieren, durch geringe oder gar keine elastomeren Eigenschaften beeine
Wärmebehandlung, durch ein katalytisches Ver- sitzen, da ja die Zusammendrückbarkeit der zahlfahren
od. dgl. gehärtet oder behandelt werden. Wird reichen kleinen Volumina eingeschlossenen Gases
z. B. synthetisches, plastisches Material verwendet 60 die gewünschte elastische Gesamtzusammendrücknach
Art von Polyurethanen u. dgl. so werden sie in barkeit und die Rückfederungseigenschaften verleiht,
einem entsprechend flüssigen Zustand geformt und Die Bläschen brauchen nicht alle die gleiche Größe
kalt gehärtet. Ist die Zusammensetzung vulkanisier- zu haben oder aus gleichem Material gebildet zu sein,
bar, so kann sie Naturgummi oder synthetischen da verschiedene Mischungen verschiedener Arten
Gummi, ein Plastifizierungsmittel, einen Vulkanisie- 65 von Materialien verwendet werden können. Beirungsbeschleuniger
und einen gasabgebenden Stoff spielsweise können kleinere und widerstandsfähigere
aufweisen. Der gasabgebende Stoff setzt bei Erwär- Bläschen 420^4 in solchen Bereichen angeordnet
mung wesentliche Gasmengen frei und bewirkt da- werden, in denen eine größere Widerstandsfähigkeit
verlangt ist, beispielsweise in den nicht eingeschlossenen Abschnitten des Federkörpers, d. h. in den
Vorsprüngen 425. Größere Blasen 4205, welche geringere
Federungsgrößen haben und bei denen auch die Anfangssteifigkeit geringer ist, werden dagegen in
dem gut geschützten Inneren oder den umschlossenen Teilen des Federkörpers untergebracht.
Nicht das ganze Medium, das die Bläschen füllt, muß aus elastisch zusammendrückbarem Gas bestehen.
Es kann ein entsprechender Prozentsatz der Bläschen mit irgendeinem andersartigen Material,
etwa einer Flüssigkeit, gefüllt sein. Da diese Flüssigkeit im wesentlichen nicht zusammendrückbar ist,
entstehen andere Eigenschaften, wobei insbesondere bei der Verwendung eines hochviskosen Materials
ein hoher Grad an Reibung gegeben ist. Dadurch kann bei einem deformierbaren Körper jede gewünschte
Reibungswirkung erzielt werden, und dabei ergibt sich bei Reibungsfederungseinrichtungen eine
Stoßdämpfung.
Diese Eigenschaft wird insbesondere bei großem Hub, d. h. bei verhältnismäßig biegsamer Deformation
eines zellelastischen Federkörpers ausgenutzt. Wird ein wesentlicher Prozentsatz der Bläschen mit
einer leicht verformbaren, reibungserzeugenden und in hohem Maß zähen Flüssigkeit gefüllt, so wird ihre
Reibungswirkung sehr viel größer sein als diejenige, die sich durch den viel kleineren Betrag des Zellwandmaterials
ergibt. Es ist ja praktisch undurchführbar, angemessen widerstandsfähige Zellwände aus sehr
weichen elastomeren Materialien oder aus gummiartigen Materialien geringen Härtegrades zu schaffen,
die ein hohes Maß an innerer Reibung und eine hohe Verformbarkeit haben.
Je nach den gewünschten Eigenschaften nimmt das elastomere Material der Zellwände ein Volumen ein,
das von einem Maximalwert von etwa 85 bis 90% des Gesamtvolumens bei zellelastischen Federkörpern,
die hohen Kompressionsdrücken widerstehen sollen, bis herunter zu etwa 10 bis 4% des Gesamt-Volumens
betragen kann, so wie es bei Zellwandmaterial der Fall ist, das leichten Einheitsbelastungen
ausgesetzt wird. Es können auch Materialien von hoher Widerstandsfähigkeit, beispielsweise Schäume
aus Urethanen mit geschlossenen Zellen Verwendung finden.
Eine Reihe von verschiedenen Faktoren beeinflußt die zweckmäßigen oberen und unteren Grenzen der
Größe der Bläschen. Bei sehr festen Materialien und sehr hohen Prozentsätzen an eingeschlossenem Medium
oder Gas kann die obere Grenze der Durchmesser der überwiegenden Zahl der geschlossenen
Zellen von etwa 0,5 bis 0,76 mm betragen. Die untere Grenze, insbesondere bei niedrigen Prozentsätzen
an eingeschlossenem Gas, hängt vom entsprechenden Herstellungsverfahren ab. Danach liegt die
untere Grenze des Durchmessers der Bläschen bei verhältnismäßig dicken Wänden etwa bei 0,025 mm.
Die größeren Blasen können in den weniger kritischen Abschnitten, d. h. tief im anfänglich umschlossenen
Teil des Körpers oder sogar in den inneren Abschnitten der Vorsprünge 425 angeordnet werden. In diesen
Abschnitten kann auch ein höherer Prozentsatz an eingeschlossenem Gas oder können auch verhältnismäßig
dünnere Wände vorhanden sein.
Die teilweise Umschließung des zellelastischen Federkörpers nimmt fortschreitend und im Zusammenhang
mit den Druckbelastungen in dem Maß zu, wie der Vorsprung gemäß der Erfindung in den anfänglich
schon umschlossenen Teil hineingeschoben wird. Die Federeinrichtungen können darum mit
ihren gasgefüllten Zellen sehr hohen Drücken widerstehen, ohne daß die Zellen oder die Außenhaut
platzt, da ja die Bläschen in wachsendem Maß umschlossen und bei wachsendem Druck am Platzen
gehindert werden.
Insbesondere bei länglichen zellelastischen Federkörpern, aber auch bei allen anderen Federkörpern,
soll die Oberseite des Kammes oder der Vorsprung in ihrem ganzen Umfang bzw. auf seiner ganzen
Länge stets im wesentlichen im Eingriff stehen, so daß diese Außenflächen übereinstimmend und in
wachsendem Maß in ihrem ganzen Umfang umschlossen werden, wenn sie entsprechend den fortschreitend
zunehmenden Federkonstanten eingedrückt werden. Werden bei Hochbelastungsfederungsteilen
sehr hohe Drücke verwendet, so soll längs ihres Umfangs und ihrer Länge ein plötzliches Wechseln
im Druck und im Umschließungsverhältnis vermieden werden. Dadurch wird ein Platzen bei irgendeinem
weniger umschlossenen Abschnitt verhindert. Bei geringer belasteten zellelastischen Federkörpern
wird dadurch eine gewisse Materialermüdung und ungebührliche Biegungen an Stellen vermieden, an
denen der Druck und somit die zunehmende Umschließung verschieden ist.
Der Lagerteil 413 nach F i g. 2 kann zwischen zwei flachen Metallplatten 419 und 419' zwischengefügt
werden, deren Seite 418 der Seite 417 des Lagerteils 413 bzw. deren Seite 418' der Seite 417' des Lagerteils
benachbart ist. Diese starren Platten 419 und 419' kommen mit allen Kammoberflächen 427 der
jeweiligen Vorsprünge 425 der benachbarten Federkörper 420 in volle Anlage. Die Platten und Federkörper
oder ein entsprechender Stapel können mittels eines Mittelbolzens 464 (F i g. 1) geführt werden.
Die länglichen Federkörper 420 können auch in einem anderen Muster und nicht kreisförmig angeordnet
werden. Die länglichen zellelastischen Federkörper 420 können beispielsweise schlingenartig in
nicht geschlossener Kurve verlegt werden.
Ein Lagerteil 513 (F i g. 3) weist eine Platte von ziemlicher Dicke auf, in der zellelastische Federkörper
520 angeordnet sind. Die Federkörper 520 weisen eine Anzahl von Blasen 520 ^4 und Bläschen
520 B auf und sind zum Teil in den Vertiefungen 524 eingeschlossen. Ihre Vorsprünge 525 werden in die
Masse des jeweiligen Federkörpers hineingepreßt. Im Gegensatz zu der konkaven Form der Seitenwände
nach F i g. 2, die seitliche Wandtaschen 433 von geringer Tiefe haben, und die an der Sohle mit einer
Rundkurve 433^4 ausgebildet sind, sind die Federkörper 520 mit vom Kamm 577 schräg herabführenden
Seitenwänden 533 versehen. Die hexagonale Querschnittsform macht die Federkörper 520 hauptsächlich
für Federungen für niedrigen Druck geeignet,
die für geringe Beanspruchungen bestimmt sind und bei denen nur ein verhältnismäßig geringer Teil des
Vorsprungs 525 in die Vertiefung 524 hineingedrückt
wird.
Ein Lagerteil 613 (F i g. 4) hat zusammenpreßbare Federkörper 620 mit einem Vorsprung 625 von ganz
anderem Querschnittsprofil. Die Federkörper 620 haben kleine, geschlossene Zellen 620 A und 6202?.
Die Haltbarkeit der Vorsprünge 625 und ihrer eventuell darauf befindlichen Haut wird verbessert,
7 8
wenn der Vorsprung 625 ein Querschnittsprofil mit Zellelastische Federkörper sind auch für Prelleiner
weichen, stetig sich ändernden und wieder federungen, Stoßdämpfer, als Lagerangen zur Schwinrückläufigen
Krümmung von einer Seite zur anderen gungsisolierang oder auch zu Lagerungen bei Vibrahat.
Die Krümmung ist nach Art einer S-Kurve. Sie tions- oder Rütteleinrichtungen, bei Schwingungsist
ohne Unstetigkeiten und ohne Stellen mit schneller 5 antrieben oder als kombinierte Federungs- und Rei«
Krümmungsänderang oder hoher Beanspruchung, bungseinrichtungen (Fig. 9, 10 und 11) verwendbar,
weder anfänglich noch später während der Durch- Ein kräftiges Gehäuse 1013 (F i g. 9 und 10), das den
federung und Verformung auf eine kleinere Breite, ersten Lagerteil bildet, hat eine Vertiefung 1024 von
wenn der Federkörper 620 in die Vertiefung 624 passender Tiefe und kreisförmigem Querschnitt, die
hineingepreßt wird, indem er fortschreitend entweder io anfänglich den größeren Teil des Volumens eines
mit einer starren Oberfläche oder mit einem anderen knopfartigen, zellelastischen Federkörpers 1020 ein·*
ähnlich verformbaren Federkörper in breiteren Ein- faßt. Der Federkörper 1020 hat frei liegende Seitengriff
kommt. Die S-Kurve kann sich weich und fort- kanten 1028, die horizontal und in einer Ebene mit
schreitend zu einer geraden Linie verflachen. Von einer Fläche 1017 des Gehäuses liegen. Der Voreinem
gebogenen Kamm 627 findet ein weicher Über- 15 sprang 1025 hat ein S-bogenförmiges Querschnittsgang
zu Seitenwänden 633 und zu seitlichen Basis- profil mit Seitenkanten 1028,1033,4,1033 und einer
flächen 628 statt, welche in die angrenzende Seite des Kammfläche 1027, und er ist ein Drehkörper. Die
Lagerteils 613 übergehen. Wenn der Vorsprung 625 Kammfläche 1027 ist abgeplattet dargestellt. Diese
beim Zusammenpressen flach wird, besteht an den Abplattung kann entweder gleich am Anfang oder
Außenkanten an der äußeren Grenze des Bereichs 20 später erfolgen. Im Ausführungsbeispiel erfolgt die
der seitlichen Basisflächen 628 keine Gefahr für ein eindrückbare Abflachung, nach dem der Federkörper
Einziehen. 1020 geformt wurde, und-die Kammfläche 1027 wird
Ein entsprechend langer Stapel von Lagerteilen mittels eines haftenden Bindemittels an einer flach
813, der zellelastische Federkörper 820 aufweist ausgebildeten Oberfläche 1018 eines plattenartigen
(F i g. S), ist auf einem Stab zwischen Widerlagern 25 zweiten Lagerteils 1019 angeklebt. Der zweite Lager*
865 und 866 angeordnet, so daß Druckkräfte 834 teil 1019 ist dabei breit genug, um über die Seitenaufgenommen
werden können. Mit derartigen Stapeln kanten 1028 hinauszustehen, so daß er die Fläche
kann ein erwünschter Gesamthub erreicht werden, 1017 des ersten Lagerteils in Eingriff nehmen kann,
und mittels der von den Metaliplatten, die diese Der Durchmesser das zweiten Lagerteils 1019 kann
Stapel aufweisen, gegebenen Wärmeleitung ist es 30 auch kleiner gemacht werden, so daß er die Fläche
möglich, eine viel größere Wärmeableitung als bei 1017 nicht in Eingriff nehmen kann. Der zweite
bekannten Anordnungen zu bekommen, welche bei Lagerteil 1019 hat auf seiner Unterseite eine Schutz-Stoß-
und Energiedämpfung sehr nützlieh ist, wenn abdeckung nach Art einer damit verbundenen
die Einrichtung schnell aufeinanderfolgenden oder Gumxnistoßschicht 1018,4. Die Fläche der Gummizyklischen
Schwingungen ausgesetzt wird, bei denen 35 stoßschicht 1018,4 kann stetig oder intermittierend
sich möglicherweise in den Federkörpern 820 Wärme beispielsweise von einem Kolben 1019 B in Eingriff
aufbaut. genommen werden, der eine Kraft in Richtung 1034
Ein Stapel von Lagerteilen 913 (F i g, 7 und 8) ausübt. Der zweite Lagerteil 1019 kann geführt wer·*
sitzt auf einem Bolzen 964. Die ringförmigen Ver- den, indem (F i g. 9) seine Umfangskanten zu einem
tiefungen 924, welche die zellelastischen Federkörper 40 Zylinder 1019,4 eingebogen sind, der in zylindrisch
920 einfassen, skid auf der Werkzeugmaschine her- geformten Führungsflächen eines Führungsgliedes
gestellt oder gegossen. Derartige schwerere und kräf- 1089 erfaßt wird. Der Zylinder 1019^4 gleitet rings
tigere Lagerteile 913 finden bei sehr hohen Belastun- um die Außenseite des Gehäuses 1013 des ersten
gen Verwendung. Die Federkörper 920 können ein Lagerteils. Es kann eine einfache leichte Platte für
Querschnittsprofil nach Art der in F i g. 2 und 3 ge- 45 den zweiten Lagerteil 1019 verwendet werden. Eine
zeigten Profile haben und mit einem Kamm 927, derartige Platte kann weggelassen werden, wenn der
einer Haut 929 und Seitenwänden 933 ausgestattet Vorsprung 1025 mit seinem unteren Ende eine entsein.
Zwischenräume 981 und 982 sind einerseits sprechende Fläche z. B. im ganzen Umfang ständig
zwischen einander benachbarten Ringen der Kopf an federnd in senkrechter Richtung in Eingriff nimmt.
Kopf liegenden Federkörper 920 und andererseits 50 Es kann auch eine verstellbare Vorrichtung zur
zwischen dem innersten Ring der Federkörper 920 Änderung des Volumens des im Ruhezustand im
und dem Bolzen 964 eingeschlossen. Befinden sich Inneren der Vertiefung 1024 liegenden Abschnitts
die Flächen 917 und 917' von einander benachbarten des Federkörpers 1020 angebracht werden. Eine in
Lagerteilen 913 nahezu in ihren Endanschlagstellun- axialer Richtung verstellbare Schraubenunterseite
gen (F i g. 8), so sind die Vorsprünge 925 der zell- 55 1013' hat eine gebogene Seite 1024' und ein selbstelastischen Federkörper 920 beinahe auf gerade sperrendes Gewinde 1055. Bei einer Verstellung der
Linien abgeflacht. In diesen Stellungen ist durch die gebogenen Seite 1024' ändert sich auch die Form der
Gesamtzusammenpreßbarkeit der gasgefüllten Blasen Kurve der Seitenkante 1033.
und Bläschen in den Federkörpern 920 ein Druck Eine andere Profilform des Vorsprungs 1025 ist in
von hoher Widerstandskraft gegeben, die in den 60 der strichpunktierten Querschnittkurve 1133« zu
Zwischenräumen 981 und 982 eingesperrte Luft ver- sehen. Es können also verschiedene Höhen und
leiht noch eine zusätzliche Widerstandskraft gegen Volumenverhältnisse des Vorsprungs relativ zum
die vollständige Berührung der die zellelastischen Volumen des umfaßten Abschnitts des Federkörpers
Federkörper 920 tragenden Lagerteile 913. Wenn die verwendet werden, was von der erwünschten Kurve
einander benachbarten Flächen der metallischen 65 für die Federungsgröße und von dem Volumen zuScheiben
der Lagerteile aneinander anstehen, sind sammenpreßbaren Gases relativ zum massiven Matedie
zellelastischen Federkörper gegen einen Über- rial im ganzen Federkörper 1020 abhängt. Ein derdruck
geschützt. artiger geringer durch die Kurve 1133 α definierter
Vorsprung ist im Zusammenhang mit einer größeren Dichte, d. h. mehr Gas oder Bläschen 1020 C, die im
größeren Abstand voneinander liegen, wünschenswert.
Gemäß Fig. 10 wird die S-bogenförmige Oberfläche
des Vorsprungs 1025 teilweise und geschmeidig zu einer anderen, aber im allgemeinen ähnlichen
S-bogenförmig gekurvten Fläche zusammengepreßt. Die Breite der abgeplatteten Kammfläche 1027 ist
dadurch, daß ihr mit der Oberfläche 1018 in Eingriff kommender Bereich fortschreitend zunimmt, ebenfalls
wesentlich größer geworden. Die Seitenkanten 1028 bleiben (F i g. 10) im wesentlichen in einer
Ebene mit der Fläche 1017 des Gehäuses 1013.
Auch der Federungskörper nach F i g. 9 kann im Inneren des Elastomers größere Blasen 1020/1 innen
liegend und kleinere und widerstandsfähigere Bläschen 1020 B mehr den frei liegenden Flächen des
Vorsprungs 1025 benachbart aufweisen, die fortschreitend in noch kleinere Bläschen übergehen, so
daß sich eine kräftige, aber hochflexible Haut 1029 bildet. Weil die zusammenpreßbare Haut durch fortschreitend
kleinere Bläschen gebildet wird, können sich die Seitenkanten 1028 unter dem Einfluß eines
hohen Drucks nicht nach außen ausbeulen. Die Zusammenpreßbarkeit der Haut selbst ist besonders bei
kreisförmigen, nichtlänglichen Formen nach F i g. 9 wichtig, da ja die Hautoberfläche eine zweidimensionale
Verkleinerung in dem Maß, wie sie fortschreitend mehr in Eingriff kommt, aushalten muß.
Bei einer länglichen Ausführungsform eines Federkörpers 1120 ist der ursprünglich eingefaßte, verhältnismäßig
große Volumanteil in einer starren Schiene eines ersten Lagerteils 1113 gehalten
(Fig. 11). Eine Innenbegrenzungsfläche 1124 des
verhältnismäßig starren, aus dünnem Blech bestehenden ersten Lagerteils 1113 führt um eine flache
Seitenkante 1128 des Federkörpers herum, indem Abschnitte 1113' umgebogen werden. Die Einfassungsschiene
des ersten Lagerteils 1113 weist außerdem eine an der Sohle in Längsrichtung verlaufende
Einbuchtung 1113 B auf, die zur Versteifung der Schiene und zur Verringerung des Mittelteils des umschlossenen
Volumens dient. Es können mehrere derartige der Versteifung dienende Einbuchtungen
verwendet werden. Seitenkanten 1119' eines langen zweiten Lagerteils 1119 sind nach unten gebogen und
ragen um die entsprechenden Seiten des ersten Lagerteils 1113 herum. Diese Formgebung verleiht ein größeres
Umschließungsverhältnis, Die äußere, frei liegende Fläche des zweiten Lagerteils 1119 kann
abschließend oberflächenbehandelt sein, oder sie kann eine Gummischicht 1118^4 aufweisen, die mit
einem Klebemittel aufgebracht ist.
Die Anordnung nach Fig. 11 kann als Stoßstange beispielsweise für Autos verwendet werden. Der Vorsprung
1125 des Federkörpers 1120 soll in diesem Fall in seiner ganzen Länge ständig im Eingriff
stehen und von der langen Deckplatte des zweiten Lagerteils 1119 zusammengedrückt werden. Die Anordnung
nach Fig. 11 kann auch als Längsteil einer vibrationsdämpfenden Lagerung bei einer Schwingungsmaschine
verwendet werden. Entsprechende Längsteile einer solchen Anordnung können dabei das Gewicht der Schwingungsmaschine tragen und
dadurch die Schwingung abdampfen oder sie in Wärme umwandeln. Derartige Anordnungen sind für
solche Zwecke auf Grund der extremen erreichbaren Weichheit allgemein überlegen. Die Weichheit und
die kleinen Federkonstanten ermöglichen einen großen Hub, der bei solchen Vorrichtungen zusammen
mit einer hohen Festigkeit und der Fähigkeit, hohen Grenzbelastungen zu widerstehen, erforderlieh
ist. Die Platte für den zweiten Lagerteil 1119 kann auch weggelassen werden, wenn eine entsprechende
Anlagefläche vorhanden ist.
Die in F i g. 6 gezeigten Kurven I und II sind typische Kurven für stark zusammendrückbare Federkörper
gemäß der Erfindung. Die beiden Kurven I und II sind sich im wesentlichen ähnlich, abgesehen
davon, daß die Kurve II an ihrem Kniestück zwischen ihrem verhältnismäßig steifen und ihrem verhältnismäßig
weichen Bereich einen schärferen Knick hat.
Die beiden Bereiche sind durch die vertikale Linie K geteilt. Es sind neben den Kurven I und II
zwei Kurven S und C von quadratischer bzw. kubischer Kurvenform gezeigt, d. h. Kurven, welche der
Gleichung Y = X2 bzw. Y = Xs entsprechen. Die
Kurven I und II weisen also die schnell wechselnde Krümmung von Kurven mit einer hohen Exponentialzahl
auf. Eine solche Exponentialzahl kann sogar wesentlich höher liegen als die Zahl 3.
Es kann durch Änderung des relativen Gasvolumens in den Bläschen und auch durch Änderung des Prozentsatzes des Umschließungsverhältnisses oder anderer Faktoren die Form dieser Kurven I und II geändert oder sie können horizontal oder vertikal verschoben werden. Auf diese Weise können Kurven entstehen, die sehr viel allmählicher in ihren Neigungen sich ändern und dann mehr quadratischen Kurven ähnlich werden. Die Kurven können sogar Werte für die Krümmungsänderung haben, die kleiner als bei einer quadratischen Kurve sind, und sie können nahezu linear werden.
Es kann durch Änderung des relativen Gasvolumens in den Bläschen und auch durch Änderung des Prozentsatzes des Umschließungsverhältnisses oder anderer Faktoren die Form dieser Kurven I und II geändert oder sie können horizontal oder vertikal verschoben werden. Auf diese Weise können Kurven entstehen, die sehr viel allmählicher in ihren Neigungen sich ändern und dann mehr quadratischen Kurven ähnlich werden. Die Kurven können sogar Werte für die Krümmungsänderung haben, die kleiner als bei einer quadratischen Kurve sind, und sie können nahezu linear werden.
Die Kurven I und II verlaufen nicht nur zur Z-Achse, die die Durchfederung angibt, sondern auch
zu einer in Ordinatenrichtung verlaufenden Geraden A asymptotisch. Wenn die sehr kleinen Gas-Volumeinheiten
in den Blasen und Bläschen stark zusammengepreßt werden, so daß sie eine Steifigkeit
erlangen, welche sich derjenigen der die Einfassung bildenden flexiblen Wände nähert, werden die ganzen
Federkörper sehr steif, und ihre Kurve nähert sich der Geraden .<4. Die Federkörper werden also
allmählich unendlich starr.
Die elastisch zusammenpreßbaren Federkörper können so angeordnet werden, daß die den Verschiebungsweg
begrenzende Fläche niemals bei einem Stoß in Eingriff kommt. In F i g. 6 ist dies durch eine
Vertikallinie L2 gezeigt, die sich jenseits der Geraden^
befindet.
Im Gegensatz dazu können gemäß der Vertikallinie L1 solche Anschlagflächen in Eingriff kommen,
damit das weitere Einwirken von Druckkräften begrenzt wird und keine zerstörenden Kräfte wirken
können.
Bei Anwendungsarten, bei denen eine hohe Kompression oder hohe Drücke verwendet werden, wird
ebenso wie der verhältnismäßig weiche Bereich insbesondere der verhältnismäßig starre Bereich rechts
der Vertikallinie K verwendet. Die schnell anwachsenden Federkonstanten sind dann besonders bei
Endprellböcken u. ä. erwünscht, bei denen die Steifigkeit des Federkörpers nahe dem Ende des Zusammendrückwegs
sehr schnell anwachsen soll.
Bei anderen Federungs- oder Reibungseinrichtungen soll dagegen im wesentlichen nur der verhältnis-
809 510/159
mäßig weiche Bereich links der Vertikallinie K verwendet werden. Die Kombination äußerster Weichheit
zusammen mit großer Festigkeit und einer schnell größer werdenden Federkonstanten ist dann
besonders nützlich.
In F i g. 6 ist auch eine Kurve P dargestellt, die die äquivalente Kurve für zusammenpreßbare Federkörper
zeigt, die vollständig oder überwiegend aus offenen Zellen oder aus porösem, zellenförmigem,
elastomerem Material hergestellt sind.
Die Kurven I und II nach F i g. 6 zeigen Werte, die aus Testversuchen stammen, welche an zweiseitigen
Scheibeneinheiten gemäß F i g. 7 durchgeführt wurden. Die Vertiefungen waren dabei an der Oberseite
ungefähr 13 mm und an der Sohle 6,5 mm breit sowie 6,5 mm tief, und die Vorsprünge hatten ungefähr
eine Höhe von 4 mm, eine Kammbreite von 4,8 mm und eine Basisbreite von 6,5 mm.
Für die Kurve I wurde eine einzelne, doppelseitige Scheibe von 152 mm Außendurchmesser getestet.
Sie hatte an jeder Seite drei konzentrische Ringe aus einem zellelastischen Federkörper. Die Oberseiten
der Vertiefungen hatten einen Außendurchmesser von annähernd 141, 102,5 bzw. 63,5 mm. Für die
Kurve II mit ihrem schärferen Knick wurde eine einzelne, doppelseitige Scheibe von 102 mm Außendurchmesser
getestet. Sie hatte zwei solche konzentrische Ringe auf jeder Seite, und die Oberseiten der
Vertiefungen hatten einen Außendurchmesser von annähernd 89 bzw. 57 mm. Die Gesamtvolumina der
Vorsprünge wurden sowohl bei der Scheibe mit 152 mm Außendurchmesser als auch bei der Scheibe
mit 102 mm Außendurchmesser mittels Flüssigkeitsverdrängung gemessen und betrugen jeweils für eine
Seite etwa 35 bzw. 9 cm3, und die entsprechenden Volumina von jeweils nur den gesamten anfänglich
umschlossenen Teilen betrugen etwa 65 bzw. 26 cm3. Die Scheibe mit 152 mm Außendurchmesser, die die
Kurve I ergab, war weicher und hatte eine geringere Dichte, d. h. einen höheren Prozentsatz an Gas, da
ihre zwei inneren Ringe zu etwa 75 % und ihr Außenring zu etwa 67% aus elastomerem Material bestand
(wobei etwa 25 bzw. 33 % meist Stickstoffgas übrigblieb). Die Scheibe von 102 mm Außendurchmesser,
welche die Kurve II ergab, war steifer und dichter und hatte etwa 87% elastomeres Material (wobei
13% des Gesamtvolumens als eingeschlossenes Gas übrigblieb). Diese zwei Scheiben mit verschiedenen
Flächen und Volumina ergeben also Kurven, die sich beide nahezu derselben Geraden^ nähern.
Die obere Grenze für die Blasengröße von 0,5 bis 0,76 mm ist für einzelne, nicht untereinander verbundene
Blasen gegeben. Auf diese Weise können einige solcher Vielfachblasen auch größer sein, ohne
daß Nachteile in der Leistung entstehen. Bei beiden Testversuchen ertrugen die Federkörper über
54 400 kg Druck, ohne daß Ausfälle entstanden und ohne wesentliche bleibende Formveränderung.
Sind die Federkörper aus massivem Gummi hergestellt, so ist der anfängliche Teil einer derartigen
Kurve I viel steiler, wenn auch der Gummi so weich ist, wie er noch praktisch verwertbar ist. Die Form
des Vorsprungs kann eine quadratische oder sogar eine leubische Kurvenform für einen verhältnismäßig
begrenzten Durchfederungsbereich ergeben. Jedoch werden die nicht umschlossenen Abschnitte eines
solchen massiven Gummigliedes zerplatzen oder herausgedrückt werden. Bei massivem Gummi ist
auch die Dauerhaltbarkeit unter zyklischer Belastung ganz niedrig.
Die Federkörper gemäß der Erfindung können mechanisch in ihrer Lage gehalten werden und müssen
nicht mit einem Binde- oder Klebemittel festgehalten werden. Jedoch ist es zweckmäßig, sie derartig
mit ihrer Unterlage zu verbinden. Das die Einfassung bildende Glied muß nur verhältnismäßig
steifer sein und kann sogar aus einem plastischen oder einem anderen etwas nachgiebigen, biegsamen
Material sein. Die luftfederungsartigen Charakteristiken, wie sie durch die gasgefüllten Blasen und
Bläschen erfindungsgemäß gegeben und aus den Kurven I und II in F i g. 6 ersichtlich sind, schaffen
Vorteile gegenüber den bisher verwendeten, biegsamen Lufttaschen in Gummikörpern, bei denen
verhältnismäßig große Luftvolumina eingeschlossen sind. Denn diese biegsamen Taschen versagen bei
Biegebeanspruchung und erfordern verhältnismäßig dicke und feste Wände. Außerdem sind solche Vorrichtungen
mit Lufttaschen verhältnismäßig kostspielig und kompliziert.
Claims (8)
1. Zellelastischer Federkörper, der in einer Vertiefung eines starren Lagerteils liegt und so
ausgebildet ist, daß er beim Zusammendrücken durch wachsende Umschließung eine progressive
Kennlinie erhält, dadurch gekennzeichnet, daß die Vertiefung (424, 524, 624, 924,
1024, 1124). am Lagerteil (413, 513, 613, 813, 913, 1013, 1113) schon bei nichtbelastetem
Federkörper (420, 520, 620, 820, 920, 1020,
1120) ganz ausgefüllt ist und daß der Federlcörper mit einem Vorsprung (425, 525, 625, 925,
1025,1125) in an sich bekannter Weise über die Vertiefung nach außen vorsteht, derart, daß der
Vorsprung bei fortschreitender Zusammenpressung der Vertiefung aufgenommen wird.
2. Zellelastischer Federkörper nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Vorsprung
(425, 525, 625, 925, 1025,1125) sich von den Seitenwänden der Vertiefung (424, 524, 624,
924,1024, 1124) weg in Richtung auf die Mittelachse des Federkörpers zu verjüngt.
3. Zellelastischer Federkörper nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Vorsprung
(525) mit einem abgeplatteten Kamm (577) und schrägen, geraden Seitenwänden (533)
ausgebildet ist (Fi g. 3).
4. Zellelastischer Federkörper nach Anspruch 2 mit einem abgeplatteten Kamm, dadurch
gekennzeichnet, daß der Vorsprung (425, 925, 1025,1125) nach innen gekrümmte Seitenwände
(433, 433A, 933) hat (Fig. 2, 7, 9, 11).
5. Zellelastischer Federkörper nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Vorsprung
(625, 1025) vom höchsten Punkt nach jeder Seite etwa S-förmig abfällt (F i g. 4).
6. Zellelastischer Federkörper nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß der größere Teil des Volumens des Federkörpers (1020) im entspannten Zustand
innerhalb der Vertiefung liegt und daß der Vorsprung (1025) an einem mit ihm zusammen-
wirkenden zweiten Lagerteil (1019) angehaftet ist (Fig. 9 und 10).
7. Zellelastischer Federkörper nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch
verstellbare Vorrichtungen (1013', 1024', 1055) zur Änderung des Volumens des im Ruhestand
im Inneren der Vertiefung (1024) liegenden Abschnitts des Federkörpers (1020).
8. Zellelastischer Federkörper nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,
daß ein Teil seiner geschlossenen Zellen mit einer viskosen Flüssigkeit und ein Teil mit
Gas gefüllt ist, so daß bei der Verformung eine hohe Reibung entsteht.
In Betracht gezogene Druckschriften: Deutsche Patentschriften Nr. 917 109, 939 059;
deutsche Auslegeschrift Nr. 1 058 853; deutsches Gebrauchsmuster Nr. 1 792 803; französische Patentschriften Nr. 1 024 478,
468, 1 269 203, 1 284 689; britische Patentschriften Nr. 812 666, 952113;
USA.-Patentschrift Nr. 2 263 599.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
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ID=27512187
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