DE1230160B

DE1230160B - Fuel delivery system

Info

Publication number: DE1230160B
Application number: DED35076A
Authority: DE
Inventors: Stanley Ralph Tyler
Original assignee: Dowty Fuel Systems Ltd
Current assignee: Dowty Fuel Systems Ltd
Priority date: 1960-01-01
Filing date: 1960-12-30
Publication date: 1966-12-08

Description

Brennstoff-Fördersystem Die Erfindung betrifft ein Brennstoff-Fördersystem für mindestens eine überlaufsprühdüse, welche über Leitungen mit der Druck- und Saugseite einer Brennstoff-Förderpumpe verbunden und bei dem zwischen Vor- und Rücklaufleitung eine Verbindung über ein druckabhängig gesteuertes, in einer Bypass-Leitung angeordnetes Ventil geschaffen und bei dem in der Rücklaufleitung ein Regelventil vorhanden ist.Fuel Delivery System The invention relates to a fuel delivery system for at least one overflow spray nozzle, which via lines with the pressure and Connected suction side of a fuel feed pump and between the supply and return lines a connection via a pressure-dependent controlled, arranged in a bypass line Created valve and in which there is a control valve in the return line.

Bei dem Brennstoff-Fördersystem für überlaufsprühdüsen ist es bereits bekannt, zwischen dem Vor-und dem Rücklauf eine Verbindungsleitung mit einem handeinstellbaren Ventil vorzusehen. Mit diesem Ventil kann die zu den Überlaufsprühdüsen fließende Brennstoffmenge eingestellt werden, dabei zunehmendem Schließen des Ventils immer weniger Brennstoff in die Rücklaufleitung gelangt und immer mehr Brennstoff über die Vorlaufleitung zu den überlaufsprühdüsen fließt. Ferner ist es auch bekannt, an Stelle des Ventils einen Vierwegehahn vorzusehen, so daß je nach Stellung des Vierwegehahnes der Brennstoff die überlaufsprühdüse in zwei Richtungen durchfließen kann, nämlich in einer Richtung, in der der Brennstoff aus der Düse austritt, und zum anderen in der umgekehrten Richtung, in der der Brennstoff nach dem Schließen der Düse diese zur Kühlung durchströmt. Diesen Anordnungen ist jedoch gemeinsam, daß bei einem erhöhten Ausstoß von Brennstoff aus der überlaufsprühdüse eine entsprechende Drucksteigerung der Pumpe und damit ein entsprechender Druckanstieg in dem System erforderlich ist.In the fuel delivery system for overflow spray nozzles, it is already known to provide a connecting line with a manually adjustable valve between the flow and return. With this valve, the amount of fuel flowing to the overflow spray nozzles can be adjusted, with increasing closure of the valve less and less fuel gets into the return line and more and more fuel flows through the flow line to the overflow spray nozzles. It is also known to provide a four-way cock in place of the valve so that, depending on the position of the four-way cock, the fuel can flow through the overflow spray nozzle in two directions, namely in one direction in which the fuel emerges from the nozzle and in the other reverse direction in which the fuel flows through the nozzle for cooling after it is closed. What these arrangements have in common, however, is that with an increased output of fuel from the overflow spray nozzle, a corresponding pressure increase of the pump and thus a corresponding pressure increase in the system is necessary.

Dies trifft auch auf eine weitere bekannte Vorrichtung zu, bei der eine überlaufsprühdüse über eine Vor- und Rücklaufleitung mit der Druck- und Saugseite einer Pumpe verbunden ist und bei der an der Stelle des Einmündens einer von der Vorlaufleitung ausgehenden Bypass-Leitung in die Rücklaufleitung ein druckabhängig gesteuertes Ventil vorgesehen ist. Bei dieser Anordnung wird erreicht, daß bei niedrigem Pumpendruck der in der Rücklaufleitung befindliche Brennstoff über das Ventil der Saugseite der Pumpe zugeleitet wird, während bei einem hohen Pumpendruck das Ventil umschaltet und der Brennstoff sowohl über die Vorlaufleitung als auch über die Bypass-Leitung und die Rücklaufleitung der Überlaufsprühdüse zugeführt wird, so daß an sich dadurch bei einem verhältnismäßig niedrigen Systemdruck eine hohe Brennstoffabgabeaus der überlaufsprühdüse erfolgt. Als Nachteil ist aber dabei anzusehen, daß beim Umschalten des Ventils ein außerordentlich hoher Druckanstieg in dem System vorhanden ist. Ferner wird der Zeitpunkt des Umschaltens durch die Einstellung des Ventils selber vorgenommen, so daß die Regelungsmöglichkeiten beschränkt sind.This also applies to another known device in which an overflow spray nozzle via a supply and return line with the pressure and suction side a pump is connected and at the point of confluence one of the Flow line outgoing bypass line into the return line depending on the pressure controlled valve is provided. With this arrangement it is achieved that at low Pump pressure of the fuel in the return line via the valve of the Suction side of the pump is fed, while at a high pump pressure the valve switches and the fuel both via the flow line and via the bypass line and the return line is fed to the overflow spray nozzle, so that per se thereby at a relatively low system pressure, a high fuel delivery from the overflow spray nozzle takes place. However, a disadvantage is that when switching over of the valve there is an extremely high pressure rise in the system. Furthermore, the time of switching is determined by the setting of the valve itself made so that the control options are limited.

Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe besteht darin, die bei der bekannten Einrichtung auftretende unzulässig hohe Druckspitze im Fördersystem zu vermeiden.The object underlying the invention is that of the known device occurring inadmissibly high pressure peak in the conveyor system to avoid.

Erfindungsgemäß ist dies bei einem Brennstoff-Fördersystem der eingangs geschilderten Art dadurch erreicht, daß das Ventil vom Druck in der Vorlaufleitung derart gesteuert ist, daß es den Durchfluß der Bypass-Leitung freigibt, ehe das Regelventil die Schließstellung einnimmt.According to the invention, this is the one at the outset in the case of a fuel delivery system described type achieved in that the valve from the pressure in the flow line is controlled in such a way that it releases the flow of the bypass line before the Control valve assumes the closed position.

Durch die steuerungsmäßige Zuordnung des in der Bypass-Leitung angeordneten Ventils und des in der Rücklaufleitung vorgesehenen Regelventils werden bei erhöhter Brennstoff-Förderung unzulässig hohe Drücke im Brennstoff-Fördersystem nicht hervorgerufen.Through the control allocation of the arranged in the bypass line Valve and the control valve provided in the return line are increased when the Fuel delivery Inadmissibly high pressures in the fuel delivery system are not created.

In weiterer Ausgestaltung der Erfindung kann das Ventil und das Regelventil getrennt voneinander angeordnet sein und das Regelventil unabhängig von dem Ventil geregelt werden. Dadurch ergibt sich der Vorteil, daß die Druckverhältnisse in dem Fördersystem einwandfrei auf die Kenngrößen der Pumpe und der überlaufsprühdüsen eingestellt werden kann. Dabei kann insbesondere das Ventil als Pilzkopfventil ausgebildet sein, das mittels einer Feder in Schließstellung gediückt ist.In a further embodiment of the invention, the valve and the control valve be arranged separately from one another and the control valve independent of the valve be managed. This has the advantage that the pressure conditions in the The conveying system is perfectly adapted to the parameters of the pump and the overflow spray nozzles can be adjusted. In particular, the valve can be designed as a mushroom head valve be, which is pressed into the closed position by means of a spring.

Schließlich kann in vorteilhafter Weiterbildung das Pilzkopfventil derart ausgebildet sein, daß das Verhältnis von dem Durchfluß durch das Ventil und der Druckdifferenz zwischen dem Druck in der Vor- und Rücklaufleitung wenigstens ab einer bestimmten Druckdifferenz linear ist. Dadurch eigibt sich eine einfache und zweckmäßige Abhängigkeit der Ventileinstellung von der Druckdifferenz in der Vor- und Rücklaufleitung.Finally, in an advantageous development, the mushroom head valve be designed such that the ratio of the flow through the valve and the pressure difference between the pressure in the supply and return lines at least from a certain Pressure difference is linear. This gives itself a simple and practical dependence of the valve setting on the pressure difference in the supply and return lines.

Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist nachstehend an Hand der Zeichnung näher erläutert. Es zeigt F i g. 1 das erfindun Z, gsgemäße Brennstoff-Förder-System, Fig. 2 eine graphische Darstellung der Sprühdüsenleistung und der dabei auftretenden Drücke bei dem erfindungsgemäßen System im Vergleich zu einer bekannten Anlage, F i g. 3 die Betriebskennlinie des Ventils und F i g. 4 einen Längsschnitt durch eine bekannte überlaufsprühdüse.An embodiment of the invention is explained in more detail below with reference to the drawing. It shows F i g. 1, the Z erfindun, gsgemäße fuel delivery system, FIG. 2 is a graphical representation of the Sprühdüsenleistung and the pressures occurring in the inventive system compared to a known system, F i g. 3 the operating characteristic of the valve and F i g. 4 shows a longitudinal section through a known overflow spray nozzle.

In F i g. 1 wird eine Zufuhrpumpe 1 mit feststehender Verdrängung, welche von der Gasturbinenmaschine angetrieben wird, durch die Leitung 2, die von einer nicht gezeigten Niederdruckspeisepumpe herführt, mit Treibstoff gespeist. Die Druckseite der Pumpe 1 ist mit der Vorlaufleitung 3 und der Speisestrecke 4 verbunden, an die die Zufuhrrohre, 5 einer Anzahl überlaufsprühdüsen 6 angeschlossen sind. Jede dieser überlaufsprühdüsen 6 ist im wesentlichen so angeordnet, wie es mit Bezug auf auf F i g. 4 beschrieben ist. Die Rückflußleitungen 7 der Düsen 6 und die überlaufstrecke 8 sind mit der Rücklaufleitung 9 verbunden. In der Rücklaufleitung sitzt ein Regelventil 11, von welchem ein Rohr 12 zum Pumpeneinlaß 2 führt. Das Regelventil 11 wird mittels eines Servokolbens 13 und Zylinders unter der Steuerung einer Treibstoffeinstellvorrichtung eingestellt, wobei dieseVorrichtung den zur Gasturbinenmaschine fließenden erforderlichen Treibstoff errechnet.In Fig. 1 , a fixed displacement feed pump 1 , which is driven by the gas turbine engine, is fed with fuel through line 2, which leads from a low pressure feed pump, not shown. The pressure side of the pump 1 is connected to the feed line 3 and the feed line 4, to which the feed pipes 5, 5 of a number of overflow spray nozzles 6 are connected. Each of these overflow spray nozzles 6 is arranged essentially as described with reference to FIG. 4 is described. The return lines 7 of the nozzles 6 and the overflow path 8 are connected to the return line 9 . In the return line there is a control valve 11, from which a pipe 12 leads to the pump inlet 2. The control valve 11 is adjusted by means of a servo piston 13 and cylinder under the control of a fuel adjusting device, which device calculates the required fuel to flow to the gas turbine engine.

Zwischen der Vor- und Rücklaufleitung 3 und 9 ist mittels der Bypass-Leitung 15 und 16 ein Ventil 14 angeschlossen. Das Ventil besteht aus einem Gehäuse 17 mit einem Ventilsitz 18, mit welchem ein beweglicher pilzförrniger Ventilteller 19 zusammenarbeitet. Dieser Ventilteller 19 wird durch eine Feder 21 vor-gespannt. Das Ventil ist so angeordnet, daß der .höhere Druck in der Vorlaufleitung 3 das Ventil 19 gegen die Kraft der Feder 21 zu öffnen sucht. Der Pilzkopf 22 ist derart geformt, daß zwischen dem Druckunterschied und der Brennstoffmenae durch das Ventil eine bestimmte Beziehung erreicht ist. Gemäß F i g. 3 findet kein Durchfluß statt, bevor nicht der Druckunterschied zwischen der Vor- und Rücklaufleitung einen Druck von 8,43 kg/cm2 überschreitet. Bei diesem Druck hat das Regelventil 11 seine Schließstellung noch nicht erreicht, so daß der Druck im Fördersystein durch die steuermäßige Zuordnung des öffnens des Ventils 14 und des Schließens des Reggelventils 11 einstellbar ist. Die Durchflußgeschwindigkeit durch das Ventil ist dem Drucküberschuß oberhalb von 8,43 kg/CM2 direkt proportional.Between the flow and return lines 3 and 9 , a valve 14 is connected by means of the bypass line 15 and 16. The valve consists of a housing 17 with a valve seat 18 with which a movable mushroom-shaped valve disk 19 cooperates. This valve disk 19 is pretensioned by a spring 21 . The valve is arranged so that the higher pressure in the flow line 3 seeks to open the valve 19 against the force of the spring 21. The mushroom head 22 is shaped such that a certain relationship is achieved between the pressure difference and the fuel menu through the valve. According to FIG. 3 there is no flow before the pressure difference between the supply and return lines does not exceed a pressure of 8.43 kg / cm2. At this pressure, the control valve 11 has not yet reached its closed position, so that the pressure in the conveyor system can be adjusted by the control-related assignment of the opening of the valve 14 and the closing of the control valve 11. The flow rate through the valve is directly proportional to the excess pressure above 8.43 kg / CM2.

Um die Tätigkeit des in der Bypass-Leitung angeordneten Ventils zu erläutern, wird auf die, graphische Darstellung der F i g. 2 Bezug -enommen. Diese Darstellung ist auf einer logarithmischen Skala aufgetragen, um den gesamten Brennstoffdurchfluß für alle sechs Düsen gegenüber dem in dem Zufuhr- oder überlaufstrecken aufgebrachten Druck darzustellen. Die graphischen Darstellungen haben die Form von fünf Kurvenpaaren, von denen jede eine ausgezogene und eine punktierte Linie hat. Bei jedem Kurvenpaar stellt die ausgezogene Linie die Durchflußleistung der Düse gegenüber dem Zufuhrdruck bei einer be-stimmten Maschinendrehzahl dar. Da die Pumpe von einem Motor angetrieben wird und eine feste Verdrängung hat, ist es klar, daß der durch die Pumpe 1 bei einer bestimmten Drehzahl gelieferte Treibstoff konstant ist. Die punktierte Linie jedes Kurvenpaares stellt den überlaufdruck gegenüber der Düsenleistung bei einer bestimmten Geschwindigkeit dar. Hier sei erläutert, daß bei einer bestimmten Geschwindigkeit der Treibstoffdurchfluß einer Gasturbine für ein Flugzeug vollkommen von der Höhe des Flugzeuges abhängt und der Brennstoffdurchfluß zur Maschine zur Aufrechterhaltung einer bestimmten Maschinendrehzahl bei -roßen Höhen beträchtlich niedriger ist als der Brennstoffbedarf in Meeresspiegelhöhe. Die Kurven A und B stellen die Bedingungen des Speiseflusses und des überlaufflusses in den Rohren 3 und 9 bei einer mittleren Maschinendrehzahl von 6000U/min dar. Diese Kurven sind zutreffend bei Verwendung des Ventils 14 oder auch bei Nichtverwendung dieses Ventils 14. Die Kurven C und D sowie E und F zeigen jedoch den Speise- und überlaufdruck bei 8100 und 10 000 U/min bei Nichtverwendung des Ventils 14. Die Kurven G und H sowie I und J zeigen die Speise- und überlaufbedingungen jeweils bei 8100 und 10000 U/min bei Verwendung des Ventils 14. Drei Gruppen paralleler Linien, welche die Bezeichnungen »90-1/o Überlauf«, »50% Überlauf« und' »Simplex« tragen, führen durch die KurvenA, C, E und 1 hindurch, um den Betriebszustand der Düsen anzugeben. Die mit 90 1/o bezeichnete Linie zeigt an, daß 90 1/o des über die Leitung 4 an die Düse herangeführten Brennstoffes als überlauf durch die Leitung 8 zurückgeführt wird. Dir, Simplex-Linie deutet an, daß der gesamte Durchfluß durch die Leitung 4 als Versprühung aus der Düse 6 austritt, und daß kein Rückfluß durch die Leitung 8 stattfindet.In order to explain the operation of the valve arranged in the bypass line, reference is made to the graphic representation in FIG. 2 reference. This plot is plotted on a logarithmic scale to show the total fuel flow for all six nozzles versus the pressure applied in the supply or overflow path. The graphs are in the form of five pairs of curves, each of which has a solid line and a dotted line. In each pair of curves, the solid line represents the flow rate of the nozzle with respect to the supply pressure at a given engine speed. Since the pump is driven by a motor and a fixed displacement has, it is clear that through the pump 1 at a certain speed delivered fuel is constant. The dotted line of each pair of curves represents the overflow pressure versus the nozzle output at a certain speed. Here it should be explained that at a certain speed the fuel flow of a gas turbine for an aircraft depends entirely on the altitude of the aircraft and the fuel flow to the engine depends on maintaining a certain engine speed at high altitudes is considerably lower than the fuel requirement at sea level. The curves A and B represent the conditions of the feed flow and the overflow flow in the pipes 3 and 9 at an average engine speed of 6000 rpm. These curves are applicable when the valve 14 is used or when this valve 14 is not used. The curves C and However, D and E and F show the feed and overflow pressures at 8100 and 10,000 rpm when valve 14 is not used. Curves G and H and I and J show the feed and overflow conditions at 8100 and 10,000 rpm, respectively Use of valve 14. Three groups of parallel lines labeled "90-1 / o overflow", "50% overflow" and "Simplex" lead through curves A, C, E and 1 to show the operating status of the Specify nozzles. The line labeled 90 1 / o indicates that 90 1 / o of the fuel supplied to the nozzle via line 4 is returned as overflow through line 8. Dir, simplex line indicates that the entire flow through line 4 emerges as a spray from nozzle 6 , and that no reflux through line 8 takes place.

Der Vorteil, welcher durch die Erfindung erreicht wird, ist insbesondere durch einen Vergleich der Kurven E und I dargestellt. Die Kurve E bezieht sich auf maximale Drehzahl und verlangt an ihrem oberen Ende entsprechend den bei Meeresspiegelhöhe herrschenden Bedingungen einen Gesamtbrennstoffdurchfluß von 7500 1/h bei einem Druck von etwa 91,4 kg/ CM2. Bei Anwendung des Ventils 14 in der Anlage wird Kurve E gleich der Kurve 1, wobei sich zeigt, daß der maximale Brennstoff durchfluß von 7500 1/h bei einem Druck von 56,2 kg/en12 erreicht wird. Um diesen Zustand zu erreichen, teilt sich der durch die Leitung 3 herangeführte Brennstoff, um teilweise durch das Rohr 15 und teilweise durch das Ventil 14 sowie teilweise durch die Leitung 4 zu den Düsen 6 zu strömen. Der durch das Ventil 14 und die Leitung 8 strömende Brennstoff tritt durch die Überlauföffnuncyen in die Düsen 6 ein, wobei die aus Speise-und überlaufbrennstoff bestehende Menge, die durch die Leitungen 4 und 8 hindurchgeht, in Form einer Versprühung aus den Düsen austritt. Unter diesen Bedingungen wird der gesamte Brennstoffdurchfluß von 7500 1/h durch einen Durchfluß von etwa 4775 1/b durch die Leitung 4 und 2730 1/h durch die Leitung 8 dargestellt.The advantage achieved by the invention is shown in particular by comparing curves E and I. Curve E relates to the maximum speed and, at its upper end, requires a total fuel flow of 7500 1 / h at a pressure of about 91.4 kg / CM2, in accordance with the conditions prevailing at sea level. When using the valve 14 in the system, curve E is equal to curve 1, showing that the maximum fuel flow of 7500 1 / h is achieved at a pressure of 56.2 kg / en12. In order to achieve this state, the fuel supplied through the line 3 divides in order to flow partly through the pipe 15 and partly through the valve 14 and partly through the line 4 to the nozzles 6 . The fuel flowing through the valve 14 and the line 8 enters the nozzles 6 through the overflow openings, the amount of feed and overflow fuel that passes through the lines 4 and 8 emerging from the nozzles in the form of a spray. Under these conditions the total fuel flow of 7500 l / h is represented by a flow of about 4775 l / b through line 4 and 2730 l / h through line 8 .

Ein bezeichnendes Merkmal des Betriebes einer überlaufdüse durch eine von einer Maschine angetriebene Pumpe mit fester Verdrängung besteht darin, daß ungeachtet der tatsächlichen aus den Düsen abgegebenen Leistung der Druckunterschied zwischen dem Speise- und überlauffluß in den Leitungen 4 und 6 für diese bestimmte Geschwindigkeit in jedem Augenblick konstant ist. So bleibt bei den KurvenA und B der Druckunterschied bei 6,67 kg/CM2 Ungeachtet des Prozentsatzes des überlaufdruckes konstant. Bei den Kurven E und F beträgt der Druckunterschied annähernd 19,98 kg/CM2. Bei den Kurven I und J beträgt die Druckdifferenz, die zufällig auch bei verstärkten Bedingungen zutreffend ist, etwa 9,84 kg/CM2, was bei Bezugnahme auf F i g. 3 einem Brennstoffdurchfluß durch das Ventil 14 von etwa 2275 1/h entspricht. Diese Durchflußgeschwindigkeit durch das Ventil 14 bleibt im wesentlichen konstant, vorausgesetzt, daß die Maschinendrehzahl konstant bleibt, und die einzige Veränderung bei der Einstellung des Drosselventils 11 besteht darin, daß der Durchfluß bei niedrigen Düsenfeistungen aus dem Rohr 16 in das Rohr 9 in Richtung auf das Drosselventil 11 und bei hohen Düsenleistungen zur Leitung 8 für verstärkte Düsenleistungen hingeleitet wird. Es gibt natürlich mittlere Bedingungen, wo der Durchfluß von dem Rohr 16 sich an dem Rohr 9 teilt und zum Teil durch die Einschnürung 11 und zum Teil zur Leitung 8 führt.A distinctive feature of the operation of an overflow nozzle by an engine driven fixed displacement pump is that regardless of the actual power output from the nozzles, the pressure differential between the feed and overflow flows in lines 4 and 6 for that particular rate at any given moment is constant. In curves A and B, the pressure difference remains constant at 6.67 kg / CM2, regardless of the percentage of the overflow pressure. For curves E and F, the pressure difference is approximately 19.98 kg / CM2. In the case of curves I and J , the pressure difference, which happens to be also applicable under intensified conditions, is about 9.84 kg / cm2, which when referring to FIG. 3 corresponds to a fuel flow through valve 14 of approximately 2275 l / h. This flow rate through the valve 14 remains essentially constant, provided that the engine speed remains constant, and the only change in the setting of the throttle valve 11 is that the flow at low nozzle powers from the pipe 16 into the pipe 9 in the direction of the Throttle valve 11 and is directed to line 8 for increased nozzle capacities at high nozzle capacities. There are, of course, intermediate conditions where the flow from pipe 16 splits at pipe 9 and partly through constriction 11 and partly to conduit 8 .

Die Kurven G und H stellen Betriebsbedingungen unter Verwendung des Ventils 14 bei einer Maschinendrehzahl von 1800 U/min dar. Bei diesen Kurven besteht zwischen den Zufuhr- und überlaufrohren ein konstanter Druckunterschied von etwa 9,13 kg/cm2, und aus einer Betrachtung der F i g. 3 geht hervor, daß das Ventil 14 bei diesem Druckunterschied etwa 1091 1/h hindurchläßt. Bei einer höheren Durchflußgeschwindigkeit von 6137 1/h tritt der gesamte Durchfluß von dem Ventil 14, der durch die Leitung 16 fließt, in die Leitung 8 ein und verbindet sich dort mit dem Speisezufluß von der Leitung 4, um in Form einer Versprühung aus den Düsen 6 auszutreten. Bei niedrigen Durchflußgeschwindigkeiten von den Düsen kann die Leitung 16 sich teilen, um teilweise zur Drosselung 11 und teilweise zur Leitung 8 zu fließen, oder sie kann vollkommen zur Drosselung 11 hinströmen.Curves G and H represent operating conditions using the valve 14 at an engine speed of 1800 RPM. These curves have a constant pressure differential of about 9.13 kg / cm2 between the supply and overflow pipes, and from a consideration of the F i g. 3 it can be seen that the valve 14 lets through about 1091 l / h at this pressure difference. At a higher flow rate of 6137 1 / h, the entire flow from valve 14, which flows through line 16 , enters line 8 and connects there with the feed inflow from line 4 in order to be sprayed from the nozzles 6 to withdraw. At low flow rates from the nozzles, line 16 can split to flow partially to restriction 11 and partially to line 8 , or it can flow entirely to restriction 11 .

Aus den Kurven G, H, I und J geht hervor, daß bei niedrigeren Drücken und einem überlauf von 901/o geringere Brennstoffausgangsleistungen von den Düsen erlangt werden können, aber das bedeutet nicht, daß in der Praxis derartig niedrige Durchflußgeschwindigkeiten erforderlich sind. Es kann beispielsweise bei einer Drehzahl von 10000 U/min erforderlich sein, ein Minimum von 910 1/h von den Düsen heranzuführen, wobei dies die maximal erreichbare Höhe des Flugzeuges ist. Bei einem Betrieb gemäß den Kurven E und F ohne das Ventil 14 besteht eine Betriebsbedingung von etwas weniger als 90 1/o überlauf und einem Zuführungsdruck von etwa 49,2 kg/CM2. Bei einem Betrieb gemäß den Kurven 1 und J mit dem Verstärkungsventil 14 erfordert dieselbe Brennstoffleitung einen Druck von nur etwa 21 kg/cm2. Es findet jedoch ein überlauffluß von erheblich weniger als 900/9 statt. Bei einer Betrachtung als Prozentsatz ist der überlauffluß das Prozentverhältnis zwischen dem Durchfluß in den Leitungen 4 und 8, und somit werden bei einem überlauffluß von 90,% 90 1/o des in die Leitung 4 eintrtetenden Brennstoffes als überlauffluß durch die Leitung 8 zurückgeleitet. Bei Betrachtung des Durchflusses mit eingeschaltetem Ventil 14 wurde bereits erwähnt, daß die Kurven I und J einen konstanten Druckunterschied von 9,84 kg/CM2 haben, was zu einem konstanten Brennstofffluß durch das Ventil 14 von 2273 1/h führt. Bei den niedrigeren Durchflußgeschwindigkeiten von den Düsen her wird diese Menge von der in die Leitung 4 hineingeführten Pumpenleistung abgezogen mit dem Ergebnis, daß die eigentliche Lieferung zur Leitung 4 5227 1/h beträgt. Der Prozentsatz des überlaufes wird dann durch den Prozentsatz dieser Durchflußmenge ausgedrückt, die durch die Leitung 8 zurückströmt.It can be seen from curves G, H, I and J that lower fuel outputs can be obtained from the nozzles at lower pressures and 901 / o overflow, but this does not mean that such low flow rates are required in practice. At a speed of 10000 rpm, for example, it may be necessary to bring a minimum of 910 l / h from the nozzles, this being the maximum attainable height of the aircraft. When operating according to curves E and F without the valve 14, there is an operating condition of slightly less than 90 1 / o overflow and a supply pressure of about 49.2 kg / cm 2. When operating according to curves 1 and J with the booster valve 14, the same fuel line requires a pressure of only about 21 kg / cm2. However, there is an overflow flow of significantly less than 900/9. When viewed as a percentage, the overflow flow is the percentage ratio between the flow in lines 4 and 8, and thus with an overflow flow of 90,% 90 1 / o of the fuel entering line 4 is returned as overflow flow through line 8 . When considering the flow with the valve 14 switched on, it has already been mentioned that the curves I and J have a constant pressure difference of 9.84 kg / CM2, which leads to a constant fuel flow through the valve 14 of 2273 l / h. At the lower flow rates from the nozzles, this amount is subtracted from the pump output fed into the line 4, with the result that the actual delivery to the line 4 is 5227 1 / h. The percentage of overflow is then expressed by the percentage of this flow rate that flows back through line 8.

Eine typische überlaufdüse, auf die die Erfindung Anwendung finden kann, wird in F i g. 4 gezeigt. Diese Düse besteht aus einem Hohlkörper 31, innerhalb dessen Arbeitsteile des Brenners in axialer Richtung eingeklemmt sind. An dem einen Ende der Düse ist eine Wirbelkammer 32 angeordnet, aus der eine Sprühöffnung 33 fortführt. Der unter Druck stehende Brennstoff wird in das Gehäuse 31 eingeführt, strömt dann längs des Kanals 34 in die tangentialen Bohrungen 35, wodurch ein Zugang zur Wirbelkammer geschaffen wird, die den eintretenden Treibstoff dazu veranlaßt, in der Kammer herumzuwirbeln. Innerhalb der Rückwand der Wirbelkammer 32 ist eine ringförmige Abnahmeverbindung 36 angeordnet, von der der Brennstoff aus der Wirbelkammer 32 zurückströmen kann. Der von der Verbindung 36 kommende Brennstoff strömt rückwärts durch die Kanäle 37 in ein zentrales Überlaufrohr 38, welches sich zentral durch den Düsenkörper hindurcherstreckt.A typical overflow nozzle to which the invention can be applied is shown in FIG. 4 shown. This nozzle consists of a hollow body 31, within which working parts of the burner are clamped in the axial direction. At one end of the nozzle a swirl chamber 32 is arranged, from which a spray opening 33 continues. The pressurized fuel is introduced into the housing 31 , then flows along the channel 34 into the tangential bores 35, thereby providing access to the swirl chamber which causes the incoming fuel to swirl around the chamber. Within the rear wall of the swirl chamber 32 decrease in an annular connection 36 is arranged, from which the fuel can flow back from the vortex chamber 32nd The fuel coming from the connection 36 flows backwards through the channels 37 into a central overflow pipe 38 which extends centrally through the nozzle body.

Claims

Claims: 1. Fuel delivery system for at least one overflow spray nozzle, which is connected via lines to the pressure and suction side of a fuel delivery pump and in which a connection is created between the supply and return lines via a pressure-dependently controlled valve arranged in a bypass line in which there is a control valve in the return line, characterized in that the valve (14) is controlled by the pressure in the supply line (3) in such a way that it allows the bypass line to flow before the control valve (11) is in the closed position .

2. Fuel delivery system according to claim 1, characterized in that the valve (14) and the control valve (11) are arranged separately from one another and the control valve (11 ) is controlled independently of the valve (14). 3. Fuel delivery system according to claim 1 or 2, characterized in that the valve (14) is designed as a mushroom head valve (22) which is pressed into the closed position by means of a spring (21). 4. Fuel delivery system according to claim 3, characterized in that the ratio of the flow through the valve (14) and the pressure difference between the pressure in the supply and return lines is linear at least from a certain pressure difference. Contemplated publications: British Patent No. 618,479;. USA. Patent Nos. 1410070, 2 436 815 # 2 578 934, 2743137.