DE112020001458T5 - Hydraulic oil control valve and valve timing adjustment device - Google Patents

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Abstract

Ein Hydrauliköl-Steuerventil (10, 10a) ist koaxial zu einer Drehachse (AX) einer Ventil-Timing-Einstellvorrichtung (100) zum Einstellen eines Ventil-Timings eines Ventils (330) angeordnet. Das Ventil wird durch eine Abtriebswelle (320), welche eine Antriebskraft von einer Antriebswelle (310) aufnimmt, selektiv geöffnet oder geschlossen. Das Hydrauliköl-Steuerventil beinhaltet eine rohrförmige Hülse (20) und einen Kolben (50, 50a), der innerhalb der Hülse gleitend bewegt wird. Die Hülse beinhaltet eine innere Hülse (40, 40a) und eine äußere Hülse (30, 30a), welche an einem Endabschnitt von einer aus der Antriebswelle und der Abtriebswelle mit einer axialen Kraft fixiert ist. Wenn die axiale Kraft nicht ausgeübt wird, ist ein Mindestzwischenraum (CL1) in einer radialen Richtung zwischen der äußeren Hülse und der inneren Hülse größer als ein Mindestzwischenraum (CL2) in der radialen Richtung zwischen der inneren Hülse und dem Kolben.A hydraulic oil control valve (10, 10a) is arranged coaxially with an axis of rotation (AX) of a valve timing adjusting device (100) for adjusting a valve timing of a valve (330). The valve is selectively opened or closed by an output shaft (320) which receives a drive force from a drive shaft (310). The hydraulic oil control valve includes a tubular sleeve (20) and a piston (50, 50a) which is slidably moved within the sleeve. The sleeve includes an inner sleeve (40, 40a) and an outer sleeve (30, 30a) which is fixed to an end portion of one of the input shaft and the output shaft with an axial force. When the axial force is not applied, a minimum clearance (CL1) in a radial direction between the outer sleeve and the inner sleeve is greater than a minimum clearance (CL2) in the radial direction between the inner sleeve and the piston.

Description

Querverweis auf verwandte AnmeldungCross reference to related application

Diese Anmeldung basiert auf der Japanischen Patentanmeldung mit der Nr. 2019-055 892 , eingereicht am 25. März 2019, deren Offenbarung hierin durch Bezugnahme mit aufgenommen wird.This application is based on Japanese Patent Application No. 2019-055 892 , filed March 25, 2019, the disclosure of which is incorporated herein by reference.

Technisches GebietTechnical area

Die vorliegende Offenbarung betrifft ein Hydrauliköl-Steuerventil, das für eine Ventil-Timing-Einstellvorrichtung verwendet wird.The present disclosure relates to a hydraulic oil control valve used for a valve timing adjusting device.

Hintergrundbackground

Herkömmlich ist eine hydraulische Ventil-Timing-Einstellvorrichtung bekannt, die dazu in der Lage ist, ein Ventil-Timing bzw. eine Ventilsteuerzeit eines Ansaugventils oder eines Abgasventils einer Maschine mit interner Verbrennung anzupassen bzw. einzustellen. Bei der hydraulischen Ventil-Timing-Einstellvorrichtung kann eine Zufuhr eines Hydrauliköls in Hydraulikkammern, die durch einen Flügelrotor in einem Gehäuse definiert sind, und eine Abfuhr des Hydrauliköls ausgehend von den Hydraulikkammern durch ein Hydrauliköl-Steuerventil erzielt werden, das bei einem Mittenabschnitt des Flügelrotors angeordnet ist. Patentliteratur 1 offenbart ein Hydrauliköl-Steuerventil, das eine Hülse mit Doppelstruktur aufweist, die eine rohrförmige äußere Hülse und eine innere Hülse beinhaltet. Die äußere Hülse ist an einem Endabschnitt einer Nockenwelle befestigt und ein Kolben bewegt sich gleitend innerhalb der inneren Hülse, sodass Ölkanäle umgeschaltet werden.Conventionally, a hydraulic valve timing adjusting device is known which is able to adjust or set a valve timing of an intake valve or an exhaust valve of an internal combustion engine. In the hydraulic valve timing adjusting device, hydraulic oil can be supplied to hydraulic chambers defined by a vane rotor in a housing, and the hydraulic oil can be discharged from the hydraulic chambers through a hydraulic oil control valve disposed at a center portion of the vane rotor is. Patent Literature 1 discloses a hydraulic oil control valve having a double structure sleeve including a tubular outer sleeve and an inner sleeve. The outer sleeve is fixed to an end portion of a camshaft, and a piston slidably moves within the inner sleeve, so that oil passages are switched.

Literatur zum Stand der TechnikPrior art literature

PatentliteraturPatent literature

Patentliteratur 1: JP 2018-115 618 A Patent Literature 1: JP 2018-115 618 A

Kurzfassungshort version

Da das in Patentliteratur 1 offenbarte Hydrauliköl-Steuerventil die Hülse mit einer Doppelstruktur aufweist, kann das Hydrauliköl nicht nur durch einen Zwischenraum zwischen der inneren Hülse und dem Kolben auslecken, sondern auch durch einen Zwischenraum zwischen der äußeren Hülse und der inneren Hülse. Somit kann eine aus dem Hydrauliköl-Steuerventil insgesamt ausleckende Menge des Hydrauliköls zunehmen. Daher hat der Erfinder der vorliegenden Offenbarung in Erwägung gezogen, einen radialen Zwischenraum zwischen der äußeren Hülse und der inneren Hülse zu verringern, um die Zunahme der Leckagemenge zu unterbinden. Jedoch stellte der Erfinder der vorliegenden Offenbarung fest, dass sich die äußere Hülse, wenn sie an einem Endabschnitt der Nockenwelle befestigt wird, aufgrund einer axialen Kraft der Befestigung in der radialen Richtung kontrahiert, was eine Gleitfähigkeit des Kolbens verschlechtern kann. Daher wird eine Technik zum Unterbinden einer Zunahme der Leckagemenge des Hydrauliköls und gleichzeitigem Unterbinden einer Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens benötigt.Since the hydraulic oil control valve disclosed in Patent Literature 1 has the sleeve with a double structure, the hydraulic oil can leak not only through a space between the inner sleeve and the piston but also through a space between the outer sleeve and the inner sleeve. Thus, a total amount of the hydraulic oil leaked from the hydraulic oil control valve may increase. Therefore, the inventor of the present disclosure has considered reducing a radial clearance between the outer sleeve and the inner sleeve in order to suppress the increase in the amount of leakage. However, the inventor of the present disclosure found that when the outer sleeve is attached to an end portion of the camshaft, due to an axial force of the attachment, it contracts in the radial direction, which may deteriorate slidability of the piston. Therefore, what is needed is a technique for suppressing an increase in the amount of leakage of the hydraulic oil and at the same time suppressing a deterioration in the sliding ability of the piston.

Die vorliegende Offenbarung wurde getätigt, um zumindest einen Teil der vorstehenden Probleme zu lösen, und kann als die folgenden Ausführungsformen umgesetzt werden.The present disclosure has been made in order to solve at least part of the above problems, and can be implemented as the following embodiments.

Gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Offenbarung ist ein Hydrauliköl-Steuerventil vorgesehen. Das Hydrauliköl-Steuerventil wird für eine Ventil-Timing-Einstellvorrichtung verwendet. Die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung ist dazu konfiguriert, ein Ventil-Timing bzw. eine Ventilsteuerzeit eines Ventils anzupassen bzw. einzustellen, und ist an einem Endabschnitt von einer aus einer Antriebswelle und einer Abtriebswelle fixiert bzw. befestigt. Die Abtriebswelle ist dazu konfiguriert, das Ventil mit einer Antriebskraft selektiv zu öffnen und zu schließen, die ausgehend von der Antriebswelle übertragen wird. Das Hydrauliköl-Steuerventil ist koaxial zu einer Drehwelle der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung angeordnet und dazu konfiguriert, einen Fluss eines Hydrauliköls zu steuern, das ausgehend von einer Hydrauliköl-Zufuhrquelle zugeführt wird. Das Hydrauliköl-Steuerventil beinhaltet eine rohrförmige Hülse und einen Kolben. Der Kolben weist einen Endabschnitt auf, der mit einem Aktuator in Kontakt steht, und wird durch den Aktuator innerhalb der Hülse gleitend in einer axialen Richtung bewegt. Die Hülse beinhaltet eine innere Hülse und eine äußere Hülse. Die innere Hülse ist radial außerhalb des Kolbens angeordnet. In der äußeren Hülse ist ein axiales Loch definiert, das sich in der axialen Richtung erstreckt. Die innere Hülse wird in zumindest einen Abschnitt des axialen Lochs eingesetzt. Die äußere Hülse ist an dem Endabschnitt der einen aus der Antriebswelle und der Abtriebswelle fixiert, wenn in der axialen Richtung eine axiale Kraft auf die äußere Hülse ausgeübt wird. Wenn die axiale Kraft nicht ausgeübt wird, ist ein Mindestzwischenraum in einer radialen Richtung zwischen der äußeren Hülse und der inneren Hülse größer als ein Mindestzwischenraum in der radialen Richtung zwischen der inneren Hülse und dem Kolben.According to an embodiment of the present disclosure, a hydraulic oil control valve is provided. The hydraulic oil control valve is used for a valve timing adjusting device. The valve timing adjusting device is configured to adjust valve timing of a valve, and is fixed to an end portion of one of an input shaft and an output shaft. The output shaft is configured to selectively open and close the valve with a drive force transmitted from the drive shaft. The hydraulic oil control valve is arranged coaxially with a rotating shaft of the valve timing adjusting device and configured to control a flow of hydraulic oil supplied from a hydraulic oil supply source. The hydraulic oil control valve includes a tubular sleeve and a piston. The piston has an end portion that is in contact with an actuator, and is slidably moved in an axial direction within the sleeve by the actuator. The sleeve includes an inner sleeve and an outer sleeve. The inner sleeve is arranged radially outside of the piston. An axial hole is defined in the outer sleeve that extends in the axial direction. The inner sleeve is inserted into at least a portion of the axial hole. The outer sleeve is fixed to the end portion of one of the input shaft and the output shaft when an axial force is applied to the outer sleeve in the axial direction. When the axial force is not applied, a minimum clearance in a radial direction between the outer sleeve and the inner sleeve is greater than a minimum clearance in the radial direction between the inner sleeve and the piston.

Wenn die axiale Kraft nicht ausgeübt wird, so ist gemäß dem Hydrauliköl-Steuerventil der Mindestzwischenraum in der radialen Richtung zwischen der äußeren Hülse und der inneren Hülse größer als der Mindestzwischenraum in der radialen Richtung zwischen der inneren Hülse und dem Kolben. Allgemein werden in einem Hydrauliköl-Steuerventil, das Ölkanäle durch Gleiten des Kolbens wechselt, in Übereinstimmung mit dem Hub des Kolbens unterschiedliche Abschnitte in der axialen Richtung abgedichtet. Mithin wird eine Länge in der axialen Richtung des Mindestzwischenraums, der in der radialen Richtung zwischen der inneren Hülse und dem Kolben definiert ist, kürzer eingestellt als der Hub des Kolbens. Daher ist es wahrscheinlich, dass Hydrauliköl durch den Mindestzwischenraum in der radialen Richtung zwischen der inneren Hülse und dem Kolben ausleckt. Ferner ist die innere Hülse in der axialen Richtung nicht relativ zu der äußeren Hülse beweglich. Daher wird eine Länge in der axialen Richtung des Mindestzwischenraums, der in der radialen Richtung zwischen der äußeren Hülse und der inneren Hülse definiert ist, auf einen relativ großen Wert eingestellt. Daher ist es weniger wahrscheinlich, dass Hydrauliköl durch den Mindestzwischenraum in der radialen Richtung zwischen der äußeren Hülse und der inneren Hülse ausleckt. Dank dieses Sachverhalts kann in dem Fall, dass die radialen Zwischenräume sichergestellt sind, um eine Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens selbst dann zu unterbinden, wenn die axiale Kraft, welche das Hydrauliköl-Steuerventil fixiert, die äußere Hülse elastisch verformt und kontrahiert, eine Zunahme der Leckagemenge des Hydrauliköls im Vergleich zu einer Konfiguration unterbunden werden, in der eine Größenbeziehung der radialen Zwischenräume anders ist als in der vorliegenden Offenbarung. Daher kann eine Zunahme der Leckagemenge des Hydrauliköls und gleichzeitig eine Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens unterbunden werden.According to the hydraulic oil control valve, when the axial force is not applied, the minimum clearance in the radial direction between the outer sleeve and the inner sleeve is larger than the minimum clearance in the radial direction between the inner sleeve and the piston. Generally, in a hydraulic oil control valve that changes oil passages by sliding the piston, in According to the stroke of the piston, different portions are sealed in the axial direction. Thus, a length in the axial direction of the minimum clearance defined in the radial direction between the inner sleeve and the piston is set shorter than the stroke of the piston. Therefore, hydraulic oil is likely to leak through the minimum clearance in the radial direction between the inner sleeve and the piston. Furthermore, the inner sleeve is not movable in the axial direction relative to the outer sleeve. Therefore, a length in the axial direction of the minimum clearance defined in the radial direction between the outer sleeve and the inner sleeve is set to a relatively large value. Therefore, hydraulic oil is less likely to leak through the minimum clearance in the radial direction between the outer sleeve and the inner sleeve. Thanks to this, in the event that the radial clearances are ensured to suppress deterioration in the sliding ability of the piston even if the axial force fixing the hydraulic oil control valve elastically deforms and contracts the outer sleeve, an increase in the Leakage amount of the hydraulic oil can be suppressed compared to a configuration in which a size relationship of the radial clearances is different from that in the present disclosure. Therefore, an increase in the amount of leakage of the hydraulic oil and, at the same time, a deterioration in the sliding ability of the piston can be suppressed.

Gemäß einem anderen Aspekt der vorliegenden Offenbarung ist ein Hydrauliköl-Steuerventil vorgesehen. Das Hydrauliköl-Steuerventil wird für eine Ventil-Timing-Einstellvorrichtung verwendet. Die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung ist dazu konfiguriert, ein Ventil-Timing bzw. eine Ventilsteuerzeit eines Ventils anzupassen bzw. einzustellen, und ist an einem Endabschnitt von einer aus einer Antriebswelle und einer Abtriebswelle fixiert bzw. befestigt. Die Abtriebswelle ist dazu konfiguriert, das Ventil mit einer Antriebskraft selektiv zu öffnen und zu schließen, die ausgehend von der Antriebswelle übertragen wird. Das Hydrauliköl-Steuerventil ist koaxial zu einer Drehwelle der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung angeordnet und dazu konfiguriert, einen Fluss eines Hydrauliköls zu steuern, das ausgehend von einer Hydrauliköl-Zufuhrquelle zugeführt wird. Das Hydrauliköl-Steuerventil beinhaltet eine rohrförmige Hülse und einen Kolben. Der Kolben weist einen Endabschnitt auf, der mit einem Aktuator in Kontakt steht und durch den Aktuator gleitend in der axialen Richtung innerhalb der Hülse bewegt wird. Die Hülse beinhaltet eine innere Hülse und eine äußere Hülse. Die innere Hülse ist radial außerhalb des Kolbens angeordnet. In der äußeren Hülse ist ein axiales Loch definiert, das sich in der axialen Richtung erstreckt, und die innere Hülse wird in zumindest einen Abschnitt des axialen Lochs eingesetzt. Die äußere Hülse ist an dem Endabschnitt der einen aus der Antriebswelle und der Abtriebswelle fixiert, wenn in der axialen Richtung eine axiale Kraft auf die äußere Hülse ausgeübt wird. Wenn eine vorgegebene Bedingung erfüllt ist, steht die äußere Hülse in der radialen Richtung mit der inneren Hülse in Kontakt. Die vorgegebene Bedingung umfasst eine Bedingung, dass die axiale Kraft auf die äußere Hülse ausgeübt wird.In another aspect of the present disclosure, a hydraulic oil control valve is provided. The hydraulic oil control valve is used for a valve timing adjusting device. The valve timing adjusting device is configured to adjust valve timing of a valve, and is fixed to an end portion of one of an input shaft and an output shaft. The output shaft is configured to selectively open and close the valve with a drive force transmitted from the drive shaft. The hydraulic oil control valve is arranged coaxially with a rotating shaft of the valve timing adjusting device and configured to control a flow of hydraulic oil supplied from a hydraulic oil supply source. The hydraulic oil control valve includes a tubular sleeve and a piston. The piston has an end portion that is in contact with an actuator and is slidably moved by the actuator in the axial direction within the sleeve. The sleeve includes an inner sleeve and an outer sleeve. The inner sleeve is arranged radially outside of the piston. An axial hole is defined in the outer sleeve that extends in the axial direction, and the inner sleeve is inserted into at least a portion of the axial hole. The outer sleeve is fixed to the end portion of one of the input shaft and the output shaft when an axial force is applied to the outer sleeve in the axial direction. When a predetermined condition is met, the outer sleeve is in contact with the inner sleeve in the radial direction. The predetermined condition includes a condition that the axial force is applied to the outer sleeve.

Gemäß dem Hydrauliköl-Steuerventil stehen die äußere Hülse 30 und die innere Hülse 40 in der radialen Richtung miteinander in Kontakt, wenn die vorgegebene Bedingung, einschließlich der Bedingung, dass die axiale Kraft ausgeübt wird, erfüllt ist, so dass eine Zunahme der Menge des durch den radialen Mindestzwischenraum zwischen der äußeren Hülse und der inneren Hülse ausleckenden Hydrauliköls unterbunden werden kann. Da ferner der Kontakt in der radialen Richtung zwischen der äußeren Hülse und der inneren Hülse die innere Hülse darin einschränken kann, sich in der radialen Richtung auszudehnen, kann eine Erhöhung bzw. Vergrößerung des radialen Zwischenraums zwischen der inneren Hülse und dem Kolben sowie eine Zunahme der Menge des durch den Zwischenraum ausleckenden Hydrauliköls unterbunden werden. Somit kann selbst in einer Konfiguration, in welcher der radiale Mindestzwischenraum zwischen der inneren Hülse und dem Kolben sichergestellt ist, um die Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens zu unterbinden, eine Zunahme einer Leckagemenge des Hydrauliköls unterbunden werden. Das heißt, eine Zunahme der Leckagemenge des Hydrauliköls wird unterbunden, während gleichzeitig die Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens unterbunden wird.According to the hydraulic oil control valve, the outer sleeve stands 30th and the inner sleeve 40 in contact with each other in the radial direction when the predetermined condition including the condition that the axial force is applied is satisfied, so that an increase in the amount of the hydraulic oil leaking through the minimum radial clearance between the outer sleeve and the inner sleeve can be suppressed can. Furthermore, since the contact in the radial direction between the outer sleeve and the inner sleeve can restrict the inner sleeve from expanding in the radial direction, an increase in the radial clearance between the inner sleeve and the piston and an increase in the Amount of the hydraulic oil leaking through the gap can be prevented. Thus, even in a configuration in which the minimum radial clearance between the inner sleeve and the piston is secured in order to suppress the deterioration in the sliding ability of the piston, an increase in a leakage amount of the hydraulic oil can be suppressed. That is, an increase in the amount of leakage of the hydraulic oil is suppressed while the deterioration in the sliding ability of the piston is suppressed.

Die vorliegende Offenbarung kann als die folgenden Ausführungsformen umgesetzt werden. Zum Beispiel kann dies bei einem Verfahren zur Herstellung eines Hydrauliköl-Steuerventils, einer Ventil-Timing-Einstellvorrichtung, bei der ein Hydrauliköl-Steuerventil vorgesehen ist, einem Verfahren zur Herstellung der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung und dergleichen umgesetzt werden.The present disclosure can be implemented as the following embodiments. For example, this can be applied to a method of manufacturing a hydraulic oil control valve, a valve timing adjusting device in which a hydraulic oil control valve is provided, a method of manufacturing the valve timing adjusting device, and the like.

FigurenlisteFigure list

Die vorstehende und andere Aufgaben, Merkmale und Vorteile der vorliegenden Offenbarung werden aus der folgenden detaillierten Beschreibung mit Bezug auf die beiliegenden Zeichnungen deutlich werden. Es zeigt/es zeigen:

  • 1 eine Querschnittsansicht, die eine schematische Konfiguration einer Ventil-Timing-Einstellvorrichtung mit einem Hydrauliköl-Steuerventil einer ersten Ausführungsform zeigt;
  • 2 eine Querschnittsansicht, wobei der Schnitt entlang einer Linie II-II in 1 vorgenommen worden ist;
  • 3 eine Querschnittsansicht, welche eine detaillierte Konfiguration des Hydrauliköl-Steuerventils zeigt;
  • 4 eine auseinander gezogene Perspektivansicht, welche eine detaillierte Konfiguration des Hydrauliköl-Steuerventils zeigt;
  • 5 eine Querschnittsansicht, die einen Zustand zeigt, in welchem ein Kolben mit einem Stopper in Kontakt steht;
  • 6 eine Querschnittsansicht, die einen Zustand zeigt, in welchem sich der Kolben in einer Gleitfläche im Wesentlichen an einem Mittelpunkt befindet;
  • 7 eine Querschnittsansicht, welche eine schematische Konfiguration eines Hydrauliköl-Steuerventils einer anderen, dritten Ausführungsform zeigt.
The foregoing and other objects, features, and advantages of the present disclosure will become apparent from the following detailed description with reference to the accompanying drawings. It shows / it shows:
  • 1 Fig. 10 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of a valve timing adjusting device having a hydraulic oil control valve of a first embodiment;
  • 2 FIG. 11 is a cross-sectional view, the section taken along a line II-II in FIG 1 has been made;
  • 3 Fig. 3 is a cross-sectional view showing a detailed configuration of the hydraulic oil control valve;
  • 4th an exploded perspective view showing a detailed configuration of the hydraulic oil control valve;
  • 5 Fig. 13 is a cross-sectional view showing a state in which a piston is in contact with a stopper;
  • 6th Fig. 13 is a cross-sectional view showing a state in which the piston is located in a sliding surface substantially at a center point;
  • 7th Fig. 13 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of a hydraulic oil control valve of another third embodiment.

Beschreibung der AusführungsformenDescription of the embodiments

A. Erste Ausführungsform:A. First embodiment:

A-1. Vorrichtungs- Konfiguration:A-1. Device configuration:

Eine Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100, die in 1 gezeigt wird, wird für eine Maschine 300 mit interner Verbrennung eines (nicht näher dargestellten) Fahrzeugs verwendet und ist dazu konfiguriert, ein Ventil-Timing eines Ventils einzustellen, das durch eine Nockenwelle 320 geöffnet oder geschlossen wird, auf welche ausgehend von einer Kurbelwelle 310 eine Antriebskraft übertragen wird. Die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 ist in einem Leistungsübertragungspfad ausgehend von der Kurbelwelle 310 zu der Nockenwelle 320 vorgesehen. Genauer gesagt ist die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 in einer Richtung entlang einer Drehachse AX der Nockenwelle 320 (die nachfolgend als „eine axiale Richtung AD“ bezeichnet wird) an einem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 fixiert. Eine Drehachse AX der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 fällt im Wesentlichen mit der Drehachse AX der Nockenwelle 320 zusammen. Die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 der vorliegenden Ausführungsform ist dazu konfiguriert, ein Ventil-Timing eines Ansaugventils 330 aus dem Ansaugventil 330 und einem Abgasventil 340 einzustellen.A valve timing adjuster 100 , in the 1 is shown is for a machine 300 with internal combustion of a vehicle (not shown) and is configured to adjust a valve timing of a valve driven by a camshaft 320 is opened or closed based on a crankshaft 310 a driving force is transmitted. The valve timing adjuster 100 is in a power transmission path emanating from the crankshaft 310 to the camshaft 320 intended. More specifically, it is the valve timing adjuster 100 in a direction along an axis of rotation AX of the camshaft 320 (hereinafter referred to as “an axial direction AD”) at one end portion 321 the camshaft 320 fixed. A rotation axis AX of the valve timing adjuster 100 essentially coincides with the axis of rotation AX of the camshaft 320 together. The valve timing adjuster 100 The present embodiment is configured to use valve timing of an intake valve 330 from the suction valve 330 and an exhaust valve 340 to adjust.

Der Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 definiert einen Wellenlochabschnitt 322 und einen Zufuhreinlass 326. Der Wellenlochabschnitt 322 erstreckt sich in der axialen Richtung AD. Der Wellenlochabschnitt 322 weist einen Wellen-Fixierabschnitt 323 auf einer Innenumfangsoberfläche des Wellenlochabschnitts 322 auf, um ein Hydrauliköl-Steuerventil 10 zu fixieren, welches später beschrieben wird. Der Wellen-Fixierabschnitt 323 weist einen Innengewindeabschnitt 324 auf. Der Innengewindeabschnitt 324 ist so konfiguriert, dass er mit einem Außengewindeabschnitt 33 verschraubt ist, welcher in einem Fixierabschnitt 32 des Hydrauliköl-Steuerventils 10 ausgebildet ist. Der Zufuhreinlass 326 erstreckt sich in einer radialen Richtung und tritt durch eine Außenumfangsoberfläche der Nockenwelle 320, um die Außenumfangsoberfläche und den Wellenlochabschnitt 322 fluidmäßig zu verbinden. Hydrauliköl wird ausgehend von einer Hydrauliköl-Zufuhrquelle 350 in den Zufuhreinlass 326 zugeführt. Die Hydrauliköl-Zufuhrquelle 350 beinhaltet eine Ölpumpe 351 und eine Ölwanne 352. Die Ölpumpe 351 pumpt das Hydrauliköl, das in der Ölwanne 352 gespeichert ist.The end section 321 the camshaft 320 defines a shaft hole section 322 and a feed inlet 326 . The shaft hole section 322 extends in the axial direction AD. The shaft hole section 322 has a shaft fixing portion 323 on an inner peripheral surface of the shaft hole portion 322 on to a hydraulic oil control valve 10 to be fixed, which will be described later. The shaft fixing section 323 has an internally threaded portion 324 on. The internally threaded section 324 is configured to be threaded with an external portion 33 is screwed, which in a fixing section 32 of the hydraulic oil control valve 10 is trained. The feed inlet 326 extends in a radial direction and passes through an outer peripheral surface of the camshaft 320 to the outer peripheral surface and the shaft hole portion 322 to connect fluidly. Hydraulic oil is supplied from a hydraulic oil supply source 350 into the feed inlet 326 fed. The hydraulic oil supply source 350 includes an oil pump 351 and an oil pan 352 . The oil pump 351 pumps the hydraulic oil that is in the oil pan 352 is stored.

Wie in den 1 und 2 gezeigt wird, beinhaltet die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 ein Gehäuse 120, einen Flügelrotor 130 und das Hydrauliköl-Steuerventil 10. In 2 wird eine Darstellung des Hydrauliköl-Steuerventils 10 weggelassen.As in the 1 and 2 shown includes the valve timing adjuster 100 a housing 120 , a vane rotor 130 and the hydraulic oil control valve 10 . In 2 FIG. 11 is an illustration of the hydraulic oil control valve 10 omitted.

Wie in 1 gezeigt wird, beinhaltet das Gehäuse 120 ein Kettenrad 121 und eine Einhausung 122. Das Kettenrad 121 ist in den Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 eingepasst und drehbar gelagert. Das Kettenrad 121 definiert einen ausgesparten Passabschnitt 128 an einer Position, die einem Sperrstift 150 entspricht, welcher später beschrieben wird. Eine ringförmige Steuerkette 360 ist um das Kettenrad 121 und ein Kettenrad 311 der Kurbelwelle 310 angeordnet. Das Kettenrad 121 ist mit einer Mehrzahl von Bolzen 129 an der Einhausung 122 fixiert. Somit dreht sich das Gehäuse 120 zusammen mit der Kurbelwelle 310. Die Einhausung 122 weist eine mit einem Boden versehene rohrförmige Form auf, und ein Öffnungsende der Einhausung 122 wird durch das Kettenrad 121 geschlossen. Wie in 2 gezeigt wird, beinhaltet die Einhausung 122 eine Mehrzahl von Trennwänden 123, welche radial nach innen hervorragen und in einer Umfangsrichtung miteinander angeordnet sind. Räume, die in der Umfangsrichtung zwischen benachbarten Trennwänden 123 definiert sind, dienen als Hydraulikkammern 140. Wie in 1 gezeigt wird, definiert die Einhausung 122 eine Öffnung 124 an einem Mittelpunkt eines Bodenabschnitts der Einhausung 122.As in 1 shown includes the housing 120 a sprocket 121 and an enclosure 122 . The sprocket 121 is in the end section 321 the camshaft 320 fitted and pivoted. The sprocket 121 defines a recessed fitting section 128 at a position that corresponds to a locking pin 150 which will be described later. An annular timing chain 360 is about the sprocket 121 and a sprocket 311 the crankshaft 310 arranged. The sprocket 121 is with a plurality of bolts 129 at the enclosure 122 fixed. Thus the housing rotates 120 together with the crankshaft 310 . The enclosure 122 has a bottomed tubular shape and an opening end of the housing 122 is through the sprocket 121 closed. As in 2 shown includes the enclosure 122 a plurality of partitions 123 which protrude radially inward and are arranged with one another in a circumferential direction. Spaces in the circumferential direction between adjacent partitions 123 are defined serve as hydraulic chambers 140 . As in 1 is shown defines the enclosure 122 an opening 124 at a midpoint of a floor portion of the enclosure 122 .

Der Flügelrotor 130 ist innerhalb des Gehäuses 120 eingehaust und dazu konfiguriert, in Übereinstimmung mit einem Druck des Hydrauliköls, das ausgehend von dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 zugeführt wird, welches später beschrieben wird, relativ zu dem Gehäuse 120 in einer Verzögerungsrichtung oder in einer Vorverlagerungsrichtung gedreht zu werden. Daher dient der Flügelrotor 130 als ein Phasenverschiebungsabschnitt, der dazu konfiguriert ist, eine Phase einer Abtriebswelle relativ zu der Antriebswelle zu verschieben. Der Flügelrotor 130 beinhaltet eine Mehrzahl von Flügeln 131 und eine Nabe 135.The wing rotor 130 is inside the case 120 housed and configured in accordance with a pressure of the hydraulic oil supplied from the hydraulic oil control valve 10 which will be described later, relative to the housing 120 to be rotated in a decelerating direction or in an advancing direction. Therefore the vane rotor is used 130 as a phase shifting portion configured to shift a phase of an output shaft relative to the input shaft. The wing rotor 130 includes a plurality of wings 131 and a hub 135 .

Wie in 2 gezeigt wird, ragt die Mehrzahl von Flügeln 131 ausgehend von der Nabe 135, die sich an einem Mittelpunkt des Flügelrotors 130 befindet, radial nach außen hervor, und diese sind in der Umfangsrichtung zueinander benachbart arrangiert. Die Flügel 131 sind jeweils in den Hydraulikkammern 140 eingehaust und unterteilen die Hydraulikkammern 140 in der Umfangsrichtung in Verzögerungskammern 141 und Vorverlagerungskammern 142. Jede der Verzögerungskammern 141 befindet sich in der Umfangsrichtung auf einer Seite des Flügels 131. Jede der Vorverlagerungskammern 142 befindet sich in der Umfangsrichtung auf der anderen Seite des Flügels 131. Einer der Mehrzahl von Flügeln 131 definiert ein sich in der axialen Richtung erstreckendes Gehäuseloch 132. Das Gehäuseloch 132 steht durch einen Verzögerungskammer-Stiftsteuerungs-Ölkanal 133, der in dem Flügel 131 definiert ist, mit der Verzögerungskammer 141 in Verbindung, und durch einen Vorverlagerungskammer-Stiftsteuerungs-Ölkanal 134 mit der Vorverlagerungskammer 142 in Verbindung. Der Sperrstift 150 ist derart in dem Gehäuseloch 132 eingehaust, dass sich der Sperrstift 150 in der axialen Richtung AD in dem Gehäuseloch 132 hin und her bewegen kann. Der Sperrstift 150 ist dazu konfiguriert einzuschränken, dass der Flügelrotor 130 sich relativ zu dem Gehäuse 120 dreht, und einzuschränken, dass der Flügelrotor 130 in der Umfangsrichtung mit dem Gehäuse 120 in Kontakt kommt, wenn der Hydraulikdruck unzureichend ist. Der Sperrstift 150 wird durch eine Feder 151 in der axialen Richtung AD hin zu dem ausgesparten Passabschnitt 128 vorgespannt, der in dem Kettenrad 121 ausgebildet ist.As in 2 shown, the plurality of wings protrude 131 starting from the hub 135 located at a center point of the vane rotor 130 is located, protruding radially outward, and these are arranged adjacent to each other in the circumferential direction. The wings 131 are each in the hydraulic chambers 140 housed and subdivide the hydraulic chambers 140 in the circumferential direction in delay chambers 141 and advancement chambers 142 . Each of the delay chambers 141 is located on one side of the wing in the circumferential direction 131 . Each of the advancement chambers 142 is on the other side of the wing in the circumferential direction 131 . One of the plurality of wings 131 defines a housing hole extending in the axial direction 132 . The case hole 132 stands by a delay chamber pin control oil passage 133 that is in the wing 131 is defined with the delay chamber 141 in communication, and through an advance chamber pin control oil passage 134 with the advancement chamber 142 in connection. The locking pin 150 is such in the housing hole 132 encased that the locking pin 150 in the axial direction AD in the housing hole 132 can move back and forth. The locking pin 150 is configured to restrict the vane rotor 130 relative to the housing 120 rotates, and constrain that the vane rotor 130 in the circumferential direction with the housing 120 comes into contact when the hydraulic pressure is insufficient. The locking pin 150 is by a spring 151 in the axial direction AD toward the recessed fitting portion 128 preloaded in the sprocket 121 is trained.

Die Nabe 135 weist eine rohrförmige Form auf und ist an dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 fixiert. Daher ist der Flügelrotor 130 mit der Nabe 135 an dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 fixiert und dreht sich zusammen mit der Nockenwelle 320 auf eine integrale Weise. Die Nabe 135 definiert ein Durchgangsloch 136, das an einem Mittelpunkt der Nabe 135 in der axialen Richtung durch die Nabe 135 durchtritt bzw. verläuft. Das Hydrauliköl-Steuerventil 10 ist in dem Durchgangsloch 136 arrangiert. Die Nabe 135 definiert eine Mehrzahl von Verzögerungskanälen 137 und eine Mehrzahl von Vorverlagerungskanälen 138. Die Verzögerungskanäle 137 und die Vorverlagerungskanäle 138 treten in der radialen Richtung durch die Nabe 135 hindurch. Die Verzögerungskanäle 137 und die vorverlagerten Kanäle 138 sind in der axialen Richtung AD zueinander benachbart angeordnet. Die Verzögerungskanäle 137 verbinden die Verzögerungskammern 141 und die Verzögerungsanschlüsse 27 des Hydrauliköl-Steuerventils 10, welche später beschrieben werden, fluidmäßig. Die Vorverlagerungskanäle 138 verbinden die Vorverlagerungskammern 142 und die Vorverlagerungsanschlüsse 28 des Hydrauliköl-Steuerventils 10, welche später beschrieben werden, fluidmäßig. In dem Durchgangsloch 136 wird ein Raum zwischen den Verzögerungskanälen 137 und den Vorverlagerungskanälen 138 durch eine später beschriebene äußere Hülse 30 des Hydrauliköl-Steuerventils 10 abgedichtet.The hub 135 has a tubular shape and is at the end portion 321 the camshaft 320 fixed. Hence the vane rotor 130 with the hub 135 at the end portion 321 the camshaft 320 fixes and rotates together with the camshaft 320 in an integral way. The hub 135 defines a through hole 136 that is at a midpoint of the hub 135 in the axial direction through the hub 135 passes through or runs. The hydraulic oil control valve 10 is in the through hole 136 arranged. The hub 135 defines a plurality of delay channels 137 and a plurality of advancement channels 138 . The delay channels 137 and the advancement channels 138 occur in the radial direction through the hub 135 through. The delay channels 137 and the forward canals 138 are arranged adjacent to each other in the axial direction AD. The delay channels 137 connect the delay chambers 141 and the delay terminals 27 of the hydraulic oil control valve 10 , which will be described later, fluidly. The advancement channels 138 connect the advancement chambers 142 and the advancement ports 28 of the hydraulic oil control valve 10 , which will be described later, fluidly. In the through hole 136 becomes a space between the delay channels 137 and the advancement channels 138 by an outer sleeve described later 30th of the hydraulic oil control valve 10 sealed.

Bei der vorliegenden Ausführungsform ist der Flügelrotor 130 aus einer Aluminiumlegierung hergestellt, aber ein Material des Flügelrotors 130 ist nicht auf die Aluminiumlegierung beschränkt und kann irgendein Metallmaterial wie beispielsweise Eisen oder Edelstahl, ein Harzmaterial oder dergleichen sein.In the present embodiment, the vane rotor 130 made of aluminum alloy, but a material of the vane rotor 130 is not limited to the aluminum alloy and may be any metal material such as iron or stainless steel, a resin material, or the like.

Wie in 1 gezeigt wird, ist das Hydrauliköl-Steuerventil 10 koaxial zu der Drehachse AX der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 arrangiert und dazu konfiguriert, eine Strömung des Hydrauliköls zu steuern, das ausgehend von der Hydrauliköl-Zufuhrquelle 350 zugeführt wird. Der Betrieb des Hydrauliköl-Steuerventils 10 wird durch eine (nicht näher dargestellte) ECU gesteuert, die einen Gesamtbetrieb der Maschine 300 mit interner Verbrennung steuert. Das Hydrauliköl-Steuerventil 10 wird durch ein Solenoid 160 angetrieben, das auf einer Seite des Hydrauliköl-Steuerventils 10 arrangiert ist, die in der axialen Richtung AD gegenüber der Nockenwelle 320 angeordnet ist. Das Solenoid 160 weist einen elektromagnetischen Abschnitt 162 und eine Welle 164 auf. Das Solenoid 160 bewegt die Welle 164 in der axialen Richtung AD, wenn der elektromagnetische Abschnitt 162 durch Anweisungen von der ECU erregt wird. Dabei drückt die Welle 164 einen Kolben 50 des Hydrauliköl-Steuerventils 10, welcher später beschrieben wird, entgegen einer Vorspannkraft der Feder 60 hin zu der Nockenwelle 320. Wie später beschrieben wird, gleitet der Kolben 50 in der axialen Richtung AD, indem dieser gedrückt wird, sodass Ölkanäle zwischen Ölkanälen, die mit den Verzögerungskammern 141 in Verbindung stehen, und Ölkanälen, die mit den Vorverlagerungskammern 142 in Verbindung stehen, umgeschaltet werden können.As in 1 shown is the hydraulic oil control valve 10 coaxial with the axis of rotation AX of the valve timing adjuster 100 arranged and configured to control a flow of the hydraulic oil from the hydraulic oil supply source 350 is fed. The operation of the hydraulic oil control valve 10 is controlled by an ECU (not shown) that controls the overall operation of the machine 300 controls with internal combustion. The hydraulic oil control valve 10 is by a solenoid 160 driven on one side of the hydraulic oil control valve 10 is arranged in the axial direction AD opposite to the camshaft 320 is arranged. The solenoid 160 has an electromagnetic section 162 and a wave 164 on. The solenoid 160 moves the wave 164 in the axial direction AD when the electromagnetic section 162 is excited by instructions from the ECU. The wave pushes 164 a piston 50 of the hydraulic oil control valve 10 , which will be described later, against a biasing force of the spring 60 towards the camshaft 320 . As will be described later, the piston slides 50 in the axial direction AD by pushing it so that oil passages between oil passages connected to the delay chambers 141 are in communication, and oil passages that communicate with the advancement chambers 142 connected, can be switched.

Wie in den 3 und 4 gezeigt wird, beinhaltet das Hydrauliköl-Steuerventil 10 eine Hülse 20, den Kolben 50, die Feder 60, ein Fixierelement 70 und ein Rückschlagventil 90. 3 zeigt eine Querschnittsansicht, wobei der Schnitt entlang der Drehachse AX vorgenommen worden ist.As in the 3 and 4th shown includes the hydraulic oil control valve 10 a sleeve 20th , the piston 50 , the feather 60 , a fixing element 70 and a check valve 90 . 3 FIG. 13 shows a cross-sectional view, the section being taken along the axis of rotation AX.

Die Hülse 20 beinhaltet die äußere Hülse 30 und eine innere Hülse 40. Sowohl die äußere Hülse 30 als auch die innere Hülse 40 weisen im Wesentlichen eine rohrförmige Form auf. Die Hülse 20 weist eine schematische Konfiguration auf, bei welcher die innere Hülse 40 in ein axiales Loch 34 eingesetzt ist, das in der äußeren Hülse 30 definiert ist.The sleeve 20th includes the outer sleeve 30th and an inner sleeve 40 . Both the outer sleeve 30th as well as the inner sleeve 40 are essentially tubular in shape. The sleeve 20th has a schematic configuration in which the inner sleeve 40 into an axial hole 34 is inserted, which is in the outer sleeve 30th is defined.

Die äußere Hülse 30 bildet eine äußere Kontur bzw. Umriss des Hydrauliköl-Steuerventils 10 aus und ist radial außerhalb der inneren Hülse 40 angeordnet. Die äußere Hülse 30 weist einen Hauptkörper 31, den Fixierabschnitt 32, einen Vorsprung 35, einen Abschnitt 36 mit großem Durchmesser, einen Bewegungs-Einschränkungsabschnitt 80 und einen Werkzeug-Eingriffsabschnitt 38 auf. In dem Hauptkörper 31 und dem Fixierabschnitt 32 ist das axiale Loch 34 definiert, das sich in der axialen Richtung AD erstreckt. Das axiale Loch 34 tritt in der axialen Richtung AD durch die äußere Hülse 30 durch.The outer sleeve 30th forms an outer contour or outline of the hydraulic oil control valve 10 and is radially outside of the inner sleeve 40 arranged. The outer sleeve 30th has a main body 31 , the fixing section 32 , a head start 35 , a section 36 large diameter, a movement restricting portion 80 and a tool engaging portion 38 on. In the main body 31 and the fixing section 32 is the axial hole 34 which extends in the axial direction AD. The axial hole 34 occurs in the axial direction AD through the outer sleeve 30th through.

Der Hauptkörper 31 weist eine rohrförmige Erscheinung auf und ist in dem Durchgangsloch 136 des Flügels 131 arrangiert, wie in 1 gezeigt wird. Wie in 4 gezeigt wird, definiert der Hauptkörper 31 eine Mehrzahl von äußeren Verzögerungsanschlüssen 21 und eine Mehrzahl von äußeren Vorverlagerungsanschlüssen 22. Die Mehrzahl von äußeren Verzögerungsanschlüssen 21 ist in der Umfangsrichtung zueinander benachbart arrangiert und tritt zwischen einer Außenumfangsoberfläche des Hauptkörpers 31 und dem axialen Loch 34 durch den Hauptkörper 31 durch. Die Mehrzahl von äußeren Vorverlagerungsanschlüssen 22 ist in der axialen Richtung AD zwischen den äußeren Verzögerungsanschlüssen 21 und dem Solenoid 160 definiert. Die Mehrzahl von äußeren Vorverlagerungsanschlüssen 22 ist in der Umfangsrichtung zueinander benachbart arrangiert und tritt zwischen der Außenumfangsoberfläche des Hauptkörpers 31 und dem axialen Loch 34 durch den Hauptkörper 31 durch.The main body 31 has a tubular appearance and is in the through hole 136 of the wing 131 arranged as in 1 will be shown. As in 4th is shown defines the main body 31 a plurality of external delay terminals 21 and a plurality of external advancement ports 22nd . The plurality of external delay terminals 21 is arranged adjacently to each other in the circumferential direction and occurs between an outer circumferential surface of the main body 31 and the axial hole 34 through the main body 31 through. The plurality of external advancement ports 22nd is in the axial direction AD between the outer delay terminals 21 and the solenoid 160 Are defined. The plurality of external advancement ports 22nd is arranged adjacently to each other in the circumferential direction and occurs between the outer circumferential surface of the main body 31 and the axial hole 34 through the main body 31 through.

Der Fixierabschnitt 32 weist eine rohrförmige Form auf und ist in der axialen Richtung AD mit dem Hauptkörper 31 verbunden. Der Fixierabschnitt 32 weist einen Durchmesser auf, der im Wesentlichen der gleiche ist wie der des Hauptkörpers 31, und ist in den Wellen-Fixierabschnitt 323 der Nockenwelle 320 eingesetzt, wie in 1 gezeigt wird. Der Fixierabschnitt 32 weist den Außengewindeabschnitt 33 auf. Der Außengewindeabschnitt 33 ist dazu konfiguriert, mit dem Innengewindeabschnitt 324 des Wellen-Fixierabschnitts 323 verschraubt zu werden. Der Außengewindeabschnitt 33 und der Innengewindeabschnitt 324 sind aneinander befestigt, sodass eine axiale Kraft in der axialen Richtung AD hin zu der Nockenwelle 320 auf die äußere Hülse 30 ausgeübt wird und die äußere Hülse 30 an dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 fixiert ist. Da die äußere Hülse 30 mit der auf die äußere Hülse 30 ausgeübten axialen Kraft fixiert wird, kann verhindert werden, dass das Hydrauliköl-Steuerventil 10 aufgrund einer exzentrischen Kraft der Nockenwelle 320, welche das Ansaugventil 330 schiebt, von dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 versetzt wird. Somit ist es möglich einzuschränken, dass das Hydrauliköl ausleckt.The fixing section 32 has a tubular shape and is in the axial direction AD with the main body 31 connected. The fixing section 32 has a diameter substantially the same as that of the main body 31 , and is in the shaft fixing section 323 the camshaft 320 used as in 1 will be shown. The fixing section 32 has the male threaded portion 33 on. The externally threaded section 33 is configured to use the internally threaded portion 324 of the shaft fixing section 323 to be screwed. The externally threaded section 33 and the internally threaded portion 324 are attached to each other so that an axial force in the axial direction AD towards the camshaft 320 on the outer sleeve 30th is exercised and the outer sleeve 30th at the end portion 321 the camshaft 320 is fixed. Because the outer sleeve 30th with the one on the outer sleeve 30th applied axial force is fixed, the hydraulic oil control valve can be prevented from being 10 due to an eccentric force of the camshaft 320 showing the suction valve 330 pushes, from the end section 321 the camshaft 320 is moved. Thus, it is possible to restrict the hydraulic oil from leaking out.

Der Vorsprung 35 ragt ausgehend von dem Hauptkörper 31 radial nach außen hervor. Wie in 1 gezeigt wird, hält der Vorsprung 35 den Flügelrotor 130 in der axialen Richtung AD zwischen dem Vorsprung 35 und dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320.The lead 35 protrudes from the main body 31 radially outwards. As in 1 is shown, the lead holds 35 the wing rotor 130 in the axial direction AD between the protrusion 35 and the end section 321 the camshaft 320 .

Wie in 3 gezeigt wird, ist der Abschnitt 36 mit großem Durchmesser in einem Endabschnitt des Hauptkörpers 31 ausgebildet, der näher an dem Solenoid 160 angeordnet ist. Der Abschnitt 36 mit großem Durchmesser weist einen Innendurchmesser auf, der größer ist als der von anderen Abschnitten des Hauptkörpers 31. Bei dem Abschnitt 36 mit großem Durchmesser ist ein Flanschabschnitt 46 der inneren Hülse 40 arrangiert, welcher später beschrieben wird.As in 3 is shown is the section 36 with a large diameter in an end portion of the main body 31 formed closer to the solenoid 160 is arranged. The section 36 large diameter has an inner diameter larger than that of other portions of the main body 31 . At the section 36 large diameter is a flange portion 46 the inner sleeve 40 arranged, which will be described later.

Der Bewegungs-Einschränkungsabschnitt 80 ist als ein gestufter Abschnitt in der radialen Richtung auf der Innenumfangsoberfläche der äußeren Hülse 30 konfiguriert, welche durch den Abschnitt 36 mit großem Durchmesser ausgebildet ist. Der Bewegungs-Einschränkungsabschnitt 80 hält den Flanschabschnitt 46 der inneren Hülse 40, welche später beschrieben wird, in der axialen Richtung AD zwischen dem Bewegungs-Einschränkungsabschnitt 80 und dem Fixierelement 70. Im Ergebnis schränkt der Bewegungs-Einschränkungsabschnitt 80 ein, dass sich die innere Hülse 40 in einer Richtung weg von dem elektromagnetischen Abschnitt 162 des Solenoids 160 in der axialen Richtung AD bewegt.The movement restriction section 80 is as a stepped portion in the radial direction on the inner peripheral surface of the outer sleeve 30th configured by the section 36 is formed with a large diameter. The movement restriction section 80 holds the flange section 46 the inner sleeve 40 , which will be described later, in the axial direction AD between the movement restricting portion 80 and the fixing element 70 . As a result, the movement restriction section restricts 80 one that is the inner sleeve 40 in a direction away from the electromagnetic section 162 of the solenoid 160 moved in the axial direction AD.

Der Werkzeug-Eingriffsabschnitt 38 ist in der axialen Richtung AD zwischen dem Vorsprung 35 und dem Solenoid 160 ausgebildet. Der Werkzeug-Eingriffsabschnitt 38 ist dazu konfiguriert, mit einem Werkzeug wie etwa einem Sechskantschlüssel (nicht gezeigt) in Eingriff zu stehen, und wird dazu verwendet, um das Hydrauliköl-Steuerventil 10, das die äußere Hülse 30 beinhaltet, an dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 zu befestigen und zu fixieren.The tool engagement section 38 is in the axial direction AD between the protrusion 35 and the solenoid 160 educated. The tool engagement section 38 is configured to be engaged with a tool such as a hex wrench (not shown) and is used to operate the hydraulic oil control valve 10 that is the outer sleeve 30th includes, at the end portion 321 the camshaft 320 to attach and fix.

Die innere Hülse 40 weist einen rohrförmigen Abschnitt 41, einen Bodenabschnitt 42, eine Mehrzahl von Verzögerungs-Vorsprungswänden 43, eine Mehrzahl von Vorverlagerungs-Vorsprungswänden 44, eine Dichtungswand 45, den Flanschabschnitt 46 und einen Stopper 49 auf.The inner sleeve 40 has a tubular section 41 , a floor section 42 , a plurality of delay protrusion walls 43 , a plurality of advancing protrusion walls 44 , a sealing wall 45 , the flange section 46 and a stopper 49 on.

Der rohrförmige Abschnitt 41 weist im Wesentlichen eine rohrförmige Form auf und befindet sich radial innerhalb der äußeren Hülse 30 zwischen dem Hauptkörper 31 und dem Fixierabschnitt 32. Wie in den 3 und 4 gezeigt wird, definiert der rohrförmige Abschnitt 41 Verzögerungs-Zufuhranschlüsse SP1, Vorverlagerungs-Zufuhranschlüsse SP2 und Recycling-Anschlüsse 47. Die Verzögerungs-Zufuhranschlüsse SP1 sind in der axialen Richtung AD zwischen den Verzögerungs-Vorsprungswänden 43 und dem Bodenabschnitt 42 definiert und treten zwischen einer Außenumfangsoberfläche und einer Innenumfangsoberfläche des rohrförmigen Abschnitts 41 durch den rohrförmigen Abschnitt 41 durch. Bei der vorliegenden Ausführungsform ist die Mehrzahl von Verzögerungs-Zufuhranschlüssen SP 1 in der Umfangsrichtung auf einem halben Umfang des rohrförmigen Abschnitts 41 arrangiert. Allerdings kann die Mehrzahl von Verzögerungs-Zufuhranschlüssen SP1 auf einem gesamten Umfang des rohrförmigen Abschnitts 41 arrangiert sein, oder der rohrförmige Abschnitt 41 kann einen einzelnen Verzögerungs-Zufuhranschluss SP1 aufweisen. Die Vorverlagerungs-Zufuhranschlüsse SP2 sind in der axialen Richtung AD zwischen den Vorverlagerungs-Vorsprungswänden 44 und dem Solenoid 160 definiert und treten zwischen der Außenumfangsoberfläche und der Innenumfangsoberfläche des rohrförmigen Abschnitts 41 durch den rohrförmigen Abschnitt 41 durch. Bei der vorliegenden Ausführungsform ist die Mehrzahl von Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP2 in der Umfangsrichtung auf einem halben Umfang des rohrförmigen Abschnitts 41 arrangiert. Jedoch kann die Mehrzahl von Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP1 auf dem gesamten Umfang des rohrförmigen Abschnitts 41 arrangiert sein, oder der rohrförmige Abschnitt 41 kann nur einen einzigen Vorverlagerungs-Zufuhranschluss SP2 aufweisen. Die Verzögerungs-Zufuhranschlüsse SP1 und die Vorverlagerungs-Zufuhranschlüsse SP2 stehen mit dem Wellenlochabschnitt 322 der Nockenwelle 320 in Verbindung, der in 1 gezeigt wird. Wie in den 3 und 4 gezeigt wird, sind die Recycling-Anschlüsse 47 in der axialen Richtung AD zwischen den Verzögerungs-Vorsprungswänden 43 und den Vorverlagerungs-Vorsprungswänden 44 definiert und treten zwischen der Außenumfangsoberfläche und der Innenumfangsoberfläche des rohrförmigen Abschnitts 41 durch den rohrförmigen Abschnitt 41 durch. Die Recycling-Anschlüsse 47 stehen mit den Verzögerungs-Zufuhranschlüssen SP1 und den Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP2 in Verbindung. Genauer gesagt stehen die Recycling-Anschlüsse 47 durch Räume, die zwischen der Innenumfangsoberfläche des Hauptkörpers 31 der äußeren Hülse 30 und der Außenumfangsoberfläche des rohrförmigen Abschnitts 41 der inneren Hülse 40 definiert sind, und die in der Umfangsrichtung zwischen benachbarten Verzögerungs-Vorsprungswänden 43 definiert sind, mit den Verzögerungs-Zufuhranschlüssen SP1 in Verbindung. Die Recycling-Anschlüsse 47 stehen durch Räume, die zwischen der Innenumfangsoberfläche des Hauptkörpers 31 der äußeren Hülse 30 und der Außenumfangsoberfläche des rohrförmigen Abschnitts 41 der inneren Hülse 40 definiert sind, und die in der Umfangsrichtung zwischen benachbarten Vorverlagerungs-Vorsprungswänden 44 definiert sind, mit den Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP2 in Verbindung. Daher dienen die Recycling-Anschlüsse 47 als ein Recycling-Mechanismus zum Rückführen des Hydrauliköls, das aus den Verzögerungskammern 141 oder den Vorverlagerungskammern 142 ausströmt, zu einer Zufuhrquelle. Bei der vorliegenden Ausführungsform ist die Mehrzahl von Recycling-Anschlüssen 47 in der Umfangsrichtung zueinander benachbart ausgebildet, doch kann der rohrförmige Abschnitt 41 einen einzigen Recycling-Anschluss 47 aufweisen. Ein Betrieb der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100, der ein Umschalten bzw. Wechseln der Ölkanäle durch Gleiten des Kolbens 50 beinhaltet, wird später beschrieben werden.The tubular section 41 is generally tubular in shape and is located radially inward of the outer sleeve 30th between the main body 31 and the fixing section 32 . As in the 3 and 4th is shown defines the tubular section 41 Delay feed connections SP1 , Forward displacement feed connections SP2 and recycling connections 47 . The delay feed ports SP1 are in the axial direction AD between the deceleration Protruding walls 43 and the bottom section 42 defined and occur between an outer peripheral surface and an inner peripheral surface of the tubular portion 41 through the tubular section 41 through. In the present embodiment, the plurality of delay supply ports are SP 1 in the circumferential direction on half the circumference of the tubular portion 41 arranged. However, the plurality of delay supply ports SP1 over an entire circumference of the tubular section 41 be arranged, or the tubular section 41 can have a single delay feed port SP1 exhibit. The advance supply ports SP2 are in the axial direction AD between the advancing protrusion walls 44 and the solenoid 160 defined and occur between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the tubular portion 41 through the tubular section 41 through. In the present embodiment, the plurality of advance feed ports are SP2 in the circumferential direction on half the circumference of the tubular portion 41 arranged. However, the plurality of advance supply ports SP1 over the entire circumference of the tubular section 41 be arranged, or the tubular section 41 can only have a single forward displacement supply port SP2 exhibit. The delay feed ports SP1 and the advancement supply ports SP2 stand with the shaft hole section 322 the camshaft 320 in connection, the in 1 will be shown. As in the 3 and 4th shown are the recycle connections 47 in the axial direction AD between the deceleration protrusion walls 43 and the advancing protrusion walls 44 defined and occur between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the tubular portion 41 through the tubular section 41 through. The recycling connections 47 stand with the delay feed ports SP1 and the advancement supply ports SP2 in connection. More precisely, the recycling connections are available 47 by spaces formed between the inner peripheral surface of the main body 31 the outer sleeve 30th and the outer peripheral surface of the tubular portion 41 the inner sleeve 40 and those in the circumferential direction between adjacent retardation protrusion walls 43 are defined with the delay supply ports SP1 in connection. The recycling connections 47 stand by spaces between the inner peripheral surface of the main body 31 the outer sleeve 30th and the outer peripheral surface of the tubular portion 41 the inner sleeve 40 and those in the circumferential direction between adjacent advancing protrusion walls 44 are defined with the advancement supply ports SP2 in connection. Therefore the recycling connections are used 47 as a recycling mechanism to recycle the hydraulic oil from the delay chambers 141 or the advancement chambers 142 flows out to a supply source. In the present embodiment, the plurality of recycle ports 47 formed adjacent to each other in the circumferential direction, but the tubular portion 41 a single recycling connection 47 exhibit. An operation of the valve timing adjuster 100 , the switching or changing of the oil channels by sliding the piston 50 will be described later.

Wie in 3 gezeigt wird, ist der Bodenabschnitt 42 integral mit dem rohrförmigen Abschnitt 41 ausgebildet und verschließt einen Endabschnitt in der axialen Richtung AD des rohrförmigen Abschnitts 41, der von dem Solenoid 160 entfernt ist (mit anderen Worten einen Endabschnitt des rohrförmigen Abschnitts 41, der näher an der Nockenwelle 320 angeordnet ist). Ein Ende der Feder 60 steht mit dem Bodenabschnitt 42 in Kontakt.As in 3 shown is the bottom section 42 integral with the tubular section 41 is formed and closes one end portion in the axial direction AD of the tubular portion 41 from the solenoid 160 removed (in other words, an end portion of the tubular portion 41 that is closer to the camshaft 320 is arranged). One end of the pen 60 stands with the bottom section 42 in contact.

Wie in 4 gezeigt wird, ragt die Mehrzahl von Verzögerungs-Vorsprungswänden 43 ausgehend von dem rohrförmigen Abschnitt 41 radial nach außen hervor, und diese sind in der Umfangsrichtung zueinander benachbart arrangiert. Die Verzögerungs-Vorsprungswände 43 definieren die Räume dazwischen in der Umfangsrichtung. Die Räume stehen mit dem axialen Lochabschnitt 322 der Nockenwelle 320 in Verbindung, der in 1 gezeigt wird, und das Hydrauliköl, das ausgehend von der Hydrauliköl-Zufuhrquelle 350 zugeführt wird, strömt durch die Räume. Wie in den 3 und 4 gezeigt wird, definieren die Verzögerungs-Vorsprungswände 43 jeweils innere Verzögerungsanschlüsse 23. Jeder der inneren Verzögerungsanschlüsse 23 tritt durch die Verzögerungs-Vorsprungswand 43 zwischen einer Außenumfangsoberfläche und einer Innenumfangsoberfläche der Verzögerungs-Vorsprungswand 43 hindurch. Wie in 3 gezeigt wird, stehen die inneren Verzögerungsanschlüsse 23 jeweils mit den äußeren Verzögerungsanschlüssen 21 in Verbindung, die in der äußeren Hülse 30 definiert sind. Jeder der inneren Verzögerungsanschlüsse 23 weist eine Achse auf, die in der axialen Richtung AD von einer Achse des äußeren Verzögerungsanschlusses 21 versetzt ist.As in 4th as shown, the plurality of delay protrusion walls protrude 43 starting from the tubular section 41 radially outward, and these are arranged adjacent to each other in the circumferential direction. The delay protrusion walls 43 define the spaces in between in the circumferential direction. The spaces are with the axial hole section 322 the camshaft 320 in connection, the in 1 is shown, and the hydraulic oil supplied from the hydraulic oil supply source 350 is supplied, flows through the rooms. As in the 3 and 4th shown define the delay protrusion walls 43 inner delay connections each 23 . Each of the inner delay ports 23 passes through the delay ledge wall 43 between an outer peripheral surface and an inner peripheral surface of the delay protrusion wall 43 through. As in 3 shown, the internal delay terminals are available 23 each with the outer delay connections 21 in connection that is in the outer sleeve 30th are defined. Each of the inner delay ports 23 has an axis extending in the axial direction AD from an axis of the outer delay terminal 21 is offset.

Wie in 4 gezeigt wird, ist die Mehrzahl von Vorverlagerungs-Vorsprungswänden 44 in der axialen Richtung AD zwischen den Verzögerungs-Vorsprungswänden 43 und dem Solenoid 160 angeordnet. Die Mehrzahl von Vorverlagerungs-Vorsprungswänden 44 ragt ausgehend von dem rohrförmigen Abschnitt 41 radial nach außen hervor, und diese sind in der Umfangsrichtung zueinander benachbart arrangiert. Die Vorverlagerungs-Vorsprungswände 44 definieren die Räume dazwischen in der Umfangsrichtung. Die Räume stehen mit dem Wellenlochabschnitt 322 in Verbindung, der in 1 gezeigt wird, und das Hydrauliköl, das ausgehend von der Hydrauliköl-Zufuhrquelle 350 zugeführt wird, strömt durch die Räume. Wie in den 3 und 4 gezeigt wird, definieren die Vorverlagerungs-Vorsprungswände 44 jeweils innere Vorverlagerungsanschlüsse 24. Jeder der inneren Vorverlagerungsanschlüsse 24 tritt durch die Vorverlagerungs-Vorsprungswand 44 zwischen einer Außenumfangsoberfläche und einer Innenumfangsoberfläche der Vorverlagerungs-Vorsprungswand 44 hindurch. Wie in 3 gezeigt wird, stehen die inneren Vorverlagerungsanschlüsse 24 jeweils mit den äußeren Vorverlagerungsanschlüssen 22 in Verbindung, die in der äußeren Hülse 30 definiert sind. Jeder der inneren Vorverlagerungsanschlüsse 24 weist eine Achse auf, die in der axialen Richtung AD von einer Achse des äußeren Vorverlagerungsanschlusses 22 versetzt ist.As in 4th shown is the plurality of advancing protrusion walls 44 in the axial direction AD between the deceleration protrusion walls 43 and the solenoid 160 arranged. The plurality of advancing protrusion walls 44 protrudes from the tubular section 41 radially outward, and these are arranged adjacent to each other in the circumferential direction. The advancing protrusion walls 44 define the spaces therebetween in the circumferential direction. The rooms stand with the shaft hole section 322 in connection, the in 1 is shown, and the hydraulic oil supplied from the hydraulic oil supply source 350 is supplied, flows through the rooms. As in the 3 and 4th as shown define the advancing protrusion walls 44 each inner forward displacement connections 24 . Each of the internal advancement ports 24 passes through the advancement protrusion wall 44 between an outer peripheral surface and an inner peripheral surface of the advancing protrusion wall 44 through. As in 3 shown, the internal advancement ports are in place 24 each with the outer forward displacement connections 22nd in connection that is in the outer sleeve 30th are defined. Each of the internal advancement ports 24 has an axis extending in the axial direction AD from an axis of the outer advancement port 22nd is offset.

Die Dichtungswand 45 ragt ausgehend von einem gesamten Umfang des rohrförmigen Abschnitts 41 radial nach außen hervor. Die Dichtungswand 45 ist in der axialen Richtung AD zwischen den Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP2 und dem Solenoid 160 angeordnet. Die Dichtungswand 45 dichtet einen Zwischenraum zwischen der Innenumfangsoberfläche des Hauptkörpers 31 der äußeren Hülse 30 und der Außenumfangsoberfläche des rohrförmigen Abschnitts 41 der inneren Hülse 40 ab und schränkt dabei das Hydrauliköl, welches durch einen später beschriebenen Hydrauliköl-Zufuhrdurchlass 25 strömt, darin ein, hin zu dem Solenoid 160 auszulecken. Die Dichtungswand 45 weist einen Außendurchmesser auf, der im Wesentlichen der gleiche ist wie der der Verzögerungs-Vorsprungswände 43 und der der Vorverlagerungs-Vorsprungswände 44.The sealing wall 45 protrudes from an entire circumference of the tubular section 41 radially outwards. The sealing wall 45 is in the axial direction AD between the advance feed ports SP2 and the solenoid 160 arranged. The sealing wall 45 seals a gap between the inner peripheral surface of the main body 31 the outer sleeve 30th and the outer peripheral surface of the tubular portion 41 the inner sleeve 40 thereby restricting hydraulic oil flowing through a hydraulic oil supply passage described later 25th flows into it towards the solenoid 160 to lick it off. The sealing wall 45 has an outer diameter substantially the same as that of the delay protrusion walls 43 and that of the advancing projection walls 44 .

Der Flanschabschnitt 46 steht von einem gesamten Umfang des rohrförmigen Abschnitts 41 an einem Endabschnitt der inneren Hülse 40, der näher an dem Solenoid 160 angeordnet ist, radial nach außen hervor. Der Flanschabschnitt 46 ist in dem Abschnitt 36 mit großem Durchmesser der äußeren Hülse 30 arrangiert. Wie in 4 gezeigt wird, beinhaltet der Flanschabschnitt 46 eine Mehrzahl von Passabschnitten 48. Die Mehrzahl von Passabschnitten 48 ist an einem äußeren Rand des Flanschabschnitts 46 in der Umfangsrichtung zueinander benachbart arrangiert. Bei der vorliegenden Ausführungsform werden die Passabschnitte 48 ausgebildet, indem ein äußerer Rand des Flanschabschnitts 46 gerade abgeschnitten wird. Jedoch ist eine Schnittform nicht auf eine gerade Form beschränkt und kann eine gekrümmte Form sein. Passvorsprünge 73 des Fixierelements 70, welche später beschrieben werden, sind in die Passabschnitte 48 eingepasst.The flange section 46 stands from an entire circumference of the tubular portion 41 at an end portion of the inner sleeve 40 that is closer to the solenoid 160 is arranged, protruding radially outward. The flange section 46 is in the section 36 with a large diameter of the outer sleeve 30th arranged. As in 4th shown includes the flange portion 46 a plurality of fitting sections 48 . The majority of pass sections 48 is on an outer edge of the flange portion 46 arranged adjacent to each other in the circumferential direction. In the present embodiment, the fitting portions 48 formed by an outer edge of the flange portion 46 is being cut. However, a sectional shape is not limited to a straight shape and may be a curved shape. Fitting protrusions 73 of the fixing element 70 which will be described later are in the fitting sections 48 fitted.

Wie in 3 gezeigt wird, ist der Stopper 49 an dem Endabschnitt der inneren Hülse 40 ausgebildet, der in der axialen Richtung AD näher an der Nockenwelle 320 angeordnet ist. Der Stopper 49 weist einen Innendurchmesser auf, der kleiner ist als der von anderen Abschnitten des rohrförmigen Abschnitts 41, sodass der Endabschnitt des Kolbens 50, der näher an der Nockenwelle 320 angeordnet ist, mit dem Stopper 49 in Kontakt kommen kann. Der Stopper 49 definiert eine Gleit-Beschränkungsposition des Kolbens 50 in einer Richtung weg von dem elektromagnetischen Abschnitt 162 des Solenoids 160.As in 3 is shown is the stopper 49 at the end portion of the inner sleeve 40 formed closer to the camshaft in the axial direction AD 320 is arranged. The stopper 49 has an inner diameter that is smaller than that of other portions of the tubular portion 41 so that the end portion of the piston 50 that is closer to the camshaft 320 is arranged with the stopper 49 can come into contact. The stopper 49 defines a sliding restriction position of the piston 50 in a direction away from the electromagnetic section 162 of the solenoid 160 .

Das in der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 definierte axiale Loch 34 definiert einen Raum dazwischen, und der Raum dient als der Hydrauliköl-Zufuhrdurchlass 25. Der Hydrauliköl-Zufuhrdurchlass 25 steht mit dem Wellenlochabschnitt 322 der Nockenwelle 320 in Verbindung, der in 1 gezeigt wird, und führt das Hydrauliköl, das den Verzögerungs-Zufuhranschlüssen SP1 und den Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP2 ausgehend von der Hydrauliköl-Zufuhrquelle 350 zugeführt wird. Wie in 3 gezeigt wird, bilden die äußeren Verzögerungsanschlüsse 21 und die inneren Verzögerungsanschlüsse 23 Verzögerungsanschlüsse 27 aus, die durch die Verzögerungskanäle 137, die in 2 gezeigt werden, mit den Verzögerungskammern 141 in Verbindung stehen. Wie in 3 gezeigt wird, bilden die äußeren Vorverlagerungsanschlüsse 22 und die inneren Vorverlagerungsanschlüsse 24 Vorverlagerungsanschlüsse 28 aus, die durch die Vorverlagerungskanäle 138, die in 2 gezeigt werden, mit den Vorverlagerungskammern 142 in Verbindung stehen.The one in the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 defined axial hole 34 defines a space therebetween, and the space serves as the hydraulic oil supply passage 25th . The hydraulic oil supply passage 25th stands with the shaft hole section 322 the camshaft 320 in connection, the in 1 shown, and feeds the hydraulic oil to the delay supply ports SP1 and the advancement supply ports SP2 starting from the hydraulic oil supply source 350 is fed. As in 3 shown form the outer delay terminals 21 and the inner delay terminals 23 Delay connections 27 out by the delay channels 137 , in the 2 are shown with the delay chambers 141 keep in touch. As in 3 shown form the outer advancement ports 22nd and the internal advancement ports 24 Forward displacement connections 28 from that through the advancement channels 138 , in the 2 are shown with the advancement chambers 142 keep in touch.

Wie in 3 gezeigt wird, ist zumindest ein Teil eines Zwischenraums zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 in der axialen Richtung AD abgedichtet, um eine Leckage des Hydrauliköls einzuschränken. Genauer gesagt dichten die Verzögerungs-Vorsprungswände 43 einen Zwischenraum zwischen den Verzögerungsanschlüssen 27 und den Verzögerungs-Zufuhranschlüssen SP1 und einen Zwischenraum zwischen den Verzögerungsanschlüssen 27 und den Recycling-Anschlüssen 47 ab. Die Vorverlagerungs-Vorsprungswände 44 dichten einen Zwischenraum zwischen den Vorverlagerungsanschlüssen 28 und den Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP2 und einen Zwischenraum zwischen den Vorverlagerungsanschlüssen 28 und den Recycling-Anschlüssen 47 ab. Ferner dichtet die Dichtungswand 45 einen Zwischenraum zwischen dem Hydrauliköl-Zufuhrdurchlass 25 und einer Außenseite des Hydrauliköl-Steuerventils 10 ab. Das heißt, eine Fläche bzw. ein Bereich in der axialen Richtung AD zwischen den Verzögerungs-Vorsprungswänden 43 und der Dichtungswand 45 ist als ein Dichtungsbereich SA eingestellt bzw. festgelegt. In der Dichtungsfläche SA wird ein radialer Zwischenraum zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 minimiert. Ferner weist der Hauptkörper 31 der äußeren Hülse 30 bei der vorliegenden Ausführungsform einen Innendurchmesser auf, der in dem Dichtungsbereich SA im Wesentlichen konstant ist.As in 3 is shown is at least a portion of a gap between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 sealed in the axial direction AD to restrict leakage of the hydraulic oil. More specifically, the delay protrusion walls seal 43 a space between the delay terminals 27 and the delay supply terminals SP1 and a space between the delay terminals 27 and the recycling connections 47 away. The advancing protrusion walls 44 seal a gap between the advancement ports 28 and the advancement supply ports SP2 and a space between the advancement ports 28 and the recycling connections 47 away. The sealing wall also seals 45 a space between the hydraulic oil supply passage 25th and an outside of the hydraulic oil control valve 10 away. That is, an area in the axial direction AD between the delay protrusion walls 43 and the sealing wall 45 is set as a seal area SA. In the sealing surface SA there is a radial gap between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 minimized. Furthermore, the main body 31 the outer sleeve 30th in the present embodiment has an inner diameter which is substantially constant in the sealing area SA.

Der Kolben 50 ist radial innerhalb der inneren Hülse 40 arrangiert. Der Kolben 50 weist einen Endabschnitt auf, der mit dem Solenoid 160 in Kontakt steht, und wird von dem Solenoid 160 in der axialen Richtung AD angetrieben und bewegt. Der Kolben 50 weist einen rohrförmigen Abschnitt 51 des Kolbens, einen Kolben-Bodenabschnitt 52 und einen Feder-Aufnahmeabschnitt 56 auf. Ferner definiert der Kolben 50 einen Ablaufeinlass 54, einen Ablaufauslass 55 und zumindest einen Abschnitt eines Ablaufdurchlasses 53.The piston 50 is radially inward of the inner sleeve 40 arranged. The piston 50 has an end portion that communicates with the solenoid 160 is in contact, and is powered by the solenoid 160 driven and moved in the axial direction AD. The piston 50 has a tubular section 51 of the piston, a piston bottom section 52 and a spring receiving portion 56 on. The piston also defines 50 a drain inlet 54 , a drain outlet 55 and at least a portion of a drainage passage 53 .

Der rohrförmige Abschnitt 51 des Kolbens weist eine im Wesentlichen rohrförmige Form auf. Der rohrförmige Abschnitt 51 des Kolbens weist auf einer äußeren Umfangsoberfläche des rohrförmigen Abschnitts 51 des Kolbens einen Verzögerungs-Dichtungsabschnitt 57, einen Vorverlagerungs-Dichtungsabschnitt 58 und einen Stopper 59 auf. Der Verzögerungs-Dichtungsabschnitt 57, der Vorverlagerungs-Dichtungsabschnitt 58 und der Stopper 59 sind ausgehend von dem Endabschnitt des Kolbens 50, der in der axialen Richtung AD näher an der Nockenwelle 320 angeordnet ist, in dieser Reihenfolge arrangiert. Der Verzögerungs-Dichtungsabschnitt 57, der Vorverlagerungs-Dichtungsabschnitt 58 und der Stopper 59 ragen jeweils von einem gesamten Umfang des rohrförmigen Abschnitts 51 des Kolbens radial nach außen hervor. Der Verzögerungs-Dichtungsabschnitt 57 und der Vorverlagerungs-Dichtungsabschnitt 58 dichten in Übereinstimmung mit der Gleitposition des Kolbens 50 einen Teil der Anschlüsse SP1, SP2, 27, 28 und 47 ab. Genauer gesagt, wie in 3 gezeigt wird, blockiert der Verzögerungs-Dichtungsabschnitt 57 eine Verbindung zwischen den Recycling-Anschlüssen 47 und den Verzögerungsanschlüssen 27, wenn sich der Kolben 50 an der am nächsten zu dem elektromagnetischen Abschnitt 162 des Solenoids 160 angeordneten Position befindet. Wie in 5 gezeigt wird, blockiert der Verzögerungs-Dichtungsabschnitt 57 eine Verbindung zwischen den Verzögerungs-Zufuhranschlüssen SP1 und den Verzögerungsanschlüssen 27, wenn sich der Kolben 50 an der am weitesten von dem elektromagnetischen Abschnitt 162 entfernten Position befindet. Wie in 3 gezeigt wird, blockiert der Vorverlagerungs-Dichtungsabschnitt 58 eine Verbindung zwischen den Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP2 und den Vorverlagerungsanschlüssen 28, wenn sich der Kolben 50 an der am nächsten an dem elektromagnetischen Abschnitt 162 angeordneten Position befindet. Wie in 5 gezeigt wird, blockiert der Vorverlagerungs-Dichtungsabschnitt 58 eine Verbindung zwischen den Recycling-Anschlüssen 47 und den Vorverlagerungsanschlüssen 28, wenn sich der Kolben 50 an der am weitesten von dem elektromagnetischen Abschnitt 162 entfernten Position befindet. „Eine Verbindung blockieren“ ist äquivalent zu abdichten. Der Zwischenraum zwischen der inneren Hülse 40 und dem Kolben 50 in der radialen Richtung wird in einem Abschnitt minimiert, in dem eine solche Dichtungseigenschaft erforderlich ist. Da in Übereinstimmung mit einem Hub des Kolbens 50 unterschiedliche Abschnitte in der axialen Richtung AD abgedichtet werden, ist eine Abdichtungslänge in der axialen Richtung AD desjenigen Abschnitts, der eine derartige Dichtungseigenschaft erfordert, kürzer als der Hub des Kolbens 50. Hier meint der „Hub des Kolbens 50“ eine Bewegungslänge des Kolbens 50 zwischen einer Position, an welcher der Kolben 50 am nächsten zu dem elektromagnetischen Abschnitt 162 des Solenoids 160 angeordnet ist, und einer Position, an welcher der Kolben 50 am weitesten von dem elektromagnetischen Abschnitt 162 entfernt ist. Wie in 3 gezeigt wird, definiert der Stopper 59 die Gleitgrenze des Kolbens 50 in einer Richtung hin zu dem elektromagnetischen Abschnitt 162 des Solenoids 160, indem er mit dem Fixierelement 70 in Kontakt gelangt.The tubular section 51 of the piston has a substantially tubular shape. The tubular section 51 of the piston faces an outer peripheral surface of the tubular portion 51 of the piston has a delay seal portion 57 , an advancing seal portion 58 and a stopper 59 on. The delay seal section 57 , the advancement seal section 58 and the stopper 59 are starting from the end portion of the piston 50 that is closer to the camshaft in the axial direction AD 320 arranged in this order. The delay seal section 57 , the advancement seal section 58 and the stopper 59 each protrude from an entire circumference of the tubular section 51 of the piston radially outwards. The delay seal section 57 and the advancement seal portion 58 seal in accordance with the sliding position of the piston 50 part of the connections SP1 , SP2 , 27 , 28 and 47 away. More precisely, as in 3 as shown, the delay seal section is blocking 57 a connection between the recycling ports 47 and the delay terminals 27 when the piston 50 at the one closest to the electromagnetic section 162 of the solenoid 160 arranged position. As in 5 as shown, the delay seal section is blocking 57 a connection between the delay feed ports SP1 and the delay terminals 27 when the piston 50 at the furthest from the electromagnetic section 162 distant position. As in 3 as shown, the advancement seal section is blocked 58 a connection between the advance supply ports SP2 and the advancement ports 28 when the piston 50 at the one closest to the electromagnetic section 162 arranged position. As in 5 as shown, the advancement seal section is blocked 58 a connection between the recycling ports 47 and the advancement ports 28 when the piston 50 at the furthest from the electromagnetic section 162 distant position. "Block a connection" is equivalent to sealing. The space between the inner sleeve 40 and the piston 50 in the radial direction is minimized in a portion where such a sealing property is required. Because in accordance with a stroke of the piston 50 When different portions are sealed in the axial direction AD, a sealing length in the axial direction AD of the portion requiring such a sealing property is shorter than the stroke of the piston 50 . Here, the “stroke of the piston 50” means a movement length of the piston 50 between a position at which the piston 50 closest to the electromagnetic section 162 of the solenoid 160 is arranged, and a position at which the piston 50 furthest from the electromagnetic section 162 away. As in 3 is shown, defines the stopper 59 the sliding limit of the piston 50 in a direction towards the electromagnetic section 162 of the solenoid 160 by using the fixing element 70 came into contact.

Der Kolben-Bodenabschnitt 52 ist mit dem rohrförmigen Abschnitt 51 des Kolbens integral ausgebildet und verschließt einen Endabschnitt des rohrförmigen Abschnitts 51 des Kolbens, der näher an dem Solenoid 160 angeordnet ist. Der Kolben-Bodenabschnitt 52 kann ausgehend von der Hülse 20 in der axialen Richtung AD hin zu dem Solenoid 160 hervorragen. Der Kolben-Bodenabschnitt 52 dient als ein naher bzw. proximaler Endabschnitt des Kolbens 50.The piston-bottom section 52 is with the tubular section 51 of the piston is integrally formed and closes an end portion of the tubular portion 51 of the piston that is closer to the solenoid 160 is arranged. The piston-bottom section 52 can starting from the sleeve 20th in the axial direction AD towards the solenoid 160 stand out. The piston-bottom section 52 serves as a proximal end portion of the piston 50 .

Ein Raum, der durch den rohrförmigen Abschnitt 51 des Kolbens, den Kolben-Bodenabschnitt 52, den rohrförmigen Abschnitt 41 der inneren Hülse 40 und den Bodenabschnitt 42 der inneren Hülse 40 umgeben ist, fungiert als der Ablaufdurchlass 53. Daher dient der Innenraum des Kolbens 50 als zumindest ein Teil des Ablaufdurchlasses 53. Das Hydrauliköl, das ausgehend von den Verzögerungskammern 141 und den Vorverlagerungskammern 142 abgeführt wird, strömt durch den Ablaufdurchlass 53.A space created by the tubular section 51 of the piston, the piston base section 52 , the tubular section 41 the inner sleeve 40 and the bottom section 42 the inner sleeve 40 is surrounded, functions as the drain passage 53 . Therefore, the interior of the piston is used 50 as at least part of the drainage passage 53 . The hydraulic oil that originates from the delay chambers 141 and the advancement chambers 142 is discharged, flows through the drainage passage 53 .

Der Ablaufeinlass 54 ist in der axialen Richtung AD in dem rohrförmigen Abschnitt 51 des Kolbens zwischen dem Verzögerungs-Dichtungsabschnitt 57 und dem Vorverlagerungs-Dichtungsabschnitt 58 definiert. Der Ablaufeinlass 54 tritt zwischen der Außenumfangsoberfläche und der Innenumfangsoberfläche des rohrförmigen Abschnitts 51 des Kolbens durch den rohrförmigen Abschnitt 51 des Kolbens durch. Der Ablaufeinlass 54 führt das Hydrauliköl, das ausgehend von den Verzögerungskammern 141 und den Vorverlagerungskammern 142 abgeführt wird, in den Ablaufdurchlass 53. Ferner steht der Ablaufeinlass 54 durch die Recycling-Anschlüsse 47 mit den Zufuhranschlüssen SP1 und SP2 in Verbindung.The drain inlet 54 is in the axial direction AD in the tubular portion 51 of the piston between the delay seal portion 57 and the advancement seal portion 58 Are defined. The drain inlet 54 occurs between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the tubular portion 51 of the piston through the tubular section 51 of the piston. The drain inlet 54 carries the hydraulic oil starting from the delay chambers 141 and the advancement chambers 142 is discharged into the drainage passage 53 . The drain inlet is also available 54 through the recycling connections 47 with the supply connections SP1 and SP2 in connection.

Der Kolben-Bodenabschnitt 52, welcher ein Ende des Kolbens 50 ist, definiert den Ablaufauslass 55, der sich radial nach außen öffnet. Das Hydrauliköl in dem Ablaufdurchlass 53 strömt durch den Ablaufauslass 55 aus dem Hydrauliköl-Steuerventil 10. The piston-bottom section 52 which is one end of the piston 50 defines the drain outlet 55 that opens radially outwards. The hydraulic oil in the drain passage 53 flows through the drain outlet 55 from the hydraulic oil control valve 10 .

Wie in 1 gezeigt wird, wird das Hydrauliköl, das durch den Ablaufauslass 55 nach außen strömt, in der Ölwanne 352 gesammelt.As in 1 is shown, the hydraulic oil coming through the drain outlet 55 flows outwards, in the oil pan 352 collected.

Wie in 3 gezeigt wird, ist der Feder-Aufnahmeabschnitt 56 an einem Endabschnitt des rohrförmigen Abschnitts 51 des Kolbens ausgebildet, der näher an der Nockenwelle 320 angeordnet ist, und weist einen Innendurchmesser auf, der größer ist als der von anderen Abschnitten des rohrförmigen Abschnitts 51 des Kolbens. Das andere Ende der Feder 60 steht mit dem Feder-Aufnahmeabschnitt 56 in Kontakt.As in 3 shown is the spring receiving portion 56 at an end portion of the tubular portion 51 of the piston formed closer to the camshaft 320 is arranged, and has an inner diameter which is larger than that of other portions of the tubular portion 51 of the piston. The other end of the pen 60 stands with the spring receiving portion 56 in contact.

Bei der vorliegenden Ausführungsform sind sowohl die äußere Hülse 30 als auch der Kolben 50 aus Eisen hergestellt, und die innere Hülse 40 ist aus Aluminium hergestellt. Daher weist die innere Hülse 40 einen Längenausdehnungskoeffizienten auf, der größer ist als jener der äußeren Hülse 30 und des Kolbens 50. Ferner sind die äußere Hülse 30 und der Kolben 50 härter als die innere Hülse 40. Eine solche Härte kann durch eine Härte definiert werden, die unter Verwendung eines beliebigen Härtemessverfahrens gemessen wird, wie etwa Rockwell-Härte und Vickers-Härte.In the present embodiment, both the outer sleeve 30th as well as the piston 50 made of iron, and the inner sleeve 40 is made of aluminum. Therefore, the inner sleeve 40 has a coefficient of linear expansion which is greater than that of the outer sleeve 30th and the piston 50 . Furthermore, the outer sleeve 30th and the piston 50 harder than the inner sleeve 40 . Such hardness can be defined by a hardness measured using any hardness measuring method such as Rockwell hardness and Vickers hardness.

Die Feder 60 ist aus einer Kompressionsschraubenfeder zusammengesetzt und weist ein Ende, das mit dem Bodenabschnitt 42 der inneren Hülse 40 in Kontakt steht, und ein anderes Ende, das mit dem Feder-Aufnahmeabschnitt 56 des Kolbens 50 in Kontakt steht, auf. Die Feder 60 spannt den Kolben 50 in der axialen Richtung AD hin zu dem Solenoid 160 vor.The spring 60 is composed of a compression coil spring and has one end that connects to the bottom portion 42 the inner sleeve 40 is in contact, and another end that is connected to the spring receiving portion 56 of the piston 50 is in contact. The spring 60 cocks the piston 50 in the axial direction AD towards the solenoid 160 before.

Das Fixierelement 70 ist an dem Endabschnitt der äußeren Hülse 30 fixiert, der näher an dem Solenoid 160 angeordnet ist. Wie in 4 gezeigt wird, beinhaltet das Fixierelement 70 einen flachen Plattenabschnitt 71 und die Mehrzahl von Passvorsprüngen 73.The fixing element 70 is at the end portion of the outer sleeve 30th fixed the closer to the solenoid 160 is arranged. As in 4th shown includes the fixation element 70 a flat plate section 71 and the plurality of fitting protrusions 73 .

Der ebene Plattenabschnitt 71 weist eine ebene Plattenform auf, die sich in der radialen Richtung erstreckt. Eine Erstreckungsrichtung des flachen Plattenabschnitts 71 ist nicht auf die radiale Richtung beschränkt und kann eine andere Richtung sein, welche die axiale Richtung AD schneidet. Der ebene Plattenabschnitt 71 definiert an einem Mittelpunkt des ebenen Plattenabschnitts 71 eine Öffnung 72. Wie in 3 gezeigt wird, wird der Kolben-Bodenabschnitt 52, welcher ein Endabschnitt des Kolbens 50 ist, in die Öffnung 72 eingesetzt.The flat plate section 71 has a flat plate shape extending in the radial direction. An extending direction of the flat plate portion 71 is not limited to the radial direction and may be another direction that intersects the axial direction AD. The flat plate section 71 defined at a center point of the flat plate section 71 an opening 72 . As in 3 shown is the piston-bottom portion 52 , which is an end portion of the piston 50 is in the opening 72 used.

Wie in 4 gezeigt wird, ragt die Mehrzahl von Passvorsprüngen 73 in der axialen Richtung AD ausgehend von dem ebenen Plattenabschnitt 71 hervor, und diese sind in der Umfangsrichtung Seite an Seite arrangiert. Eine Vorsprungsrichtung der Passvorsprünge 73 ist nicht auf die axiale Richtung AD beschränkt und kann irgendeine Richtung sein, welche die radiale Richtung schneidet. Die Passvorsprünge 73 sind jeweils in die Passabschnitte 48 der inneren Hülse 40 eingepasst.As in 4th is shown, the plurality of fitting protrusions protrude 73 in the axial direction AD starting from the flat plate portion 71 and these are arranged side by side in the circumferential direction. A protrusion direction of the fitting protrusions 73 is not limited to the axial direction AD, and can be any direction that intersects the radial direction. The pass protrusions 73 are each in the pass sections 48 the inner sleeve 40 fitted.

Wie in 3 gezeigt wird, wird der Kolben 50 in die innere Hülse 40 eingesetzt und das Fixierelement 70 wird derart zusammengesetzt, dass die Passvorsprünge 73 in die Passabschnitte 48 eingepasst sind. Danach wird das Fixierelement 70 derart verformt, dass dieses an der äußeren Hülse 30 fixiert ist. Eine äußerer Rand der Endoberfläche des Fixierelements 70, welche dem Solenoid 160 zugewandt angeordnet ist, dient als verformte Abschnitte 74, die derart verformt sind, dass sie an der äußeren Hülse 30 fixiert sind.As in 3 shown becomes the piston 50 into the inner sleeve 40 inserted and the fixing element 70 is assembled in such a way that the fitting projections 73 in the pass sections 48 are fitted. After that, the fixing element 70 deformed so that this on the outer sleeve 30th is fixed. An outer edge of the end surface of the fixing element 70 which the solenoid 160 is arranged facing, serves as deformed sections 74 that are deformed in such a way that they are attached to the outer sleeve 30th are fixed.

Das Fixierelement 70 ist an der äußeren Hülse 30 fixiert, während die Passvorsprünge 73 in die Passabschnitte 48 eingepasst sind. Somit ist die innere Hülse 40 darin eingeschränkt, sich in der Umfangsrichtung relativ zu der äußeren Hülse 30 zu drehen. Ferner ist das Fixierelement 70 an der äußeren Hülse 30 fixiert, sodass eingeschränkt ist, dass sich die innere Hülse 40 und der Kolben 50 in der axialen Richtung AD hin zu dem Solenoid 160 von der äußeren Hülse 30 lösen.The fixing element 70 is on the outer sleeve 30th fixed while the fitting protrusions 73 in the pass sections 48 are fitted. Thus is the inner sleeve 40 constrained in the circumferential direction relative to the outer sleeve 30th to turn. Furthermore, the fixing element 70 on the outer sleeve 30th fixed so that the inner sleeve is restricted 40 and the piston 50 in the axial direction AD towards the solenoid 160 from the outer sleeve 30th solve.

Das Rückschlagventil 90 unterbindet einen Rückfluss bzw. eine Rückströmung des Hydrauliköls. Das Rückschlagventil 90 beinhaltet zwei Zufuhr-Rückschlagventile 91 und ein Recycling-Rückschlagventil 92. Wie in 4 gezeigt wird, werden jedes der Zufuhr-Rückschlagventile 91 und das Recycling-Rückschlagventil 92 ausgebildet, indem eine bandförmige dünne Platte in eine ringförmige Form gewickelt wird, sodass jedes der Zufuhr-Rückschlagventile 91 und das Recycling-Rückschlagventil 92 in der radialen Richtung elastisch verformt werden können. Wie in 3 gezeigt wird, ist jedes der Zufuhr-Rückschlagventile 91 in Kontakt mit der Innenumfangsoberfläche des rohrförmigen Abschnitts 41 an einer Position arrangiert, die dem Verzögerungs-Zufuhranschluss SP1 oder dem Vorverlagerungs-Zufuhranschluss SP2 entspricht. Wenn jedes der Zufuhr-Rückschlagventile 91 einen Druck des Hydrauliköls in der radialen Richtung ausgehend von einer Außenseite jedes der Zufuhr-Rückschlagventile 91 aufnimmt, erhöht sich eine Überlappungsfläche der bandförmigen dünnen Platte, und jedes der Zufuhr-Rückschlagventile 91 schrumpft in der radialen Richtung. Das Recycling-Rückschlagventil 92 ist in Kontakt mit der Außenumfangsoberfläche des rohrförmigen Abschnitts 41 an einer Position arrangiert, die dem Recycling-Anschluss 47 entspricht. Wenn das Recycling-Rückschlagventil 92 den Druck des Hydrauliköls in der radialen Richtung ausgehend von einer Innenseite des Recycling-Rückschlagventils 92 aufnimmt, verringert sich und dehnt sich eine Überlappungsfläche der bandförmigen dünnen Platte in der radialen Richtung aus.The check valve 90 prevents a backflow or a backflow of the hydraulic oil. The check valve 90 includes two supply check valves 91 and a recycling check valve 92 . As in 4th each of the supply check valves 91 and the recycling check valve 92 formed by wrapping a band-shaped thin plate in an annular shape so that each of the supply check valves 91 and the recycling check valve 92 can be elastically deformed in the radial direction. As in 3 each of the supply check valves is shown 91 in contact with the inner peripheral surface of the tubular portion 41 arranged at a position that is the delay feed port SP1 or the advance supply port SP2 is equivalent to. When each of the supply check valves 91 a pressure of the hydraulic oil in the radial direction from an outside of each of the supply check valves 91 receives, an area of overlap of the belt-shaped thin plate increases, and each of the supply check valves 91 shrinks in the radial direction. The recycling check valve 92 is in contact with the outer peripheral surface of the tubular portion 41 arranged in a position close to the recycling port 47 is equivalent to. When the recycling check valve 92 the pressure of the hydraulic oil in the radial direction from an inside of the recycling check valve 92 picks up, decreases and expands an overlapping area of the belt-shaped thin plate in the radial direction.

Bei dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der vorliegenden Ausführungsform wird der Fixierabschnitt 32 in den Wellen-Fixierabschnitt 323 eingeschraubt, sodass die axiale Kraft hin zu der Nockenwelle 320 in der axialen Richtung AD ausgeübt wird und das Hydrauliköl-Steuerventil 10 an dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 fixiert wird. Die äußere Hülse 30 wird durch die ausgeübte axiale Kraft elastisch verformt und kontrahiert sich in der radialen Richtung. Somit ist es notwendig, einen radialen Zwischenraum sicherzustellen, um eine Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens 50 einzuschränken.With the hydraulic oil control valve 10 of the present embodiment becomes the fixing portion 32 into the shaft fixing section 323 screwed in so that the axial force goes towards the camshaft 320 in the axial direction AD and the hydraulic oil control valve 10 at the end portion 321 the camshaft 320 is fixed. The outer sleeve 30th is elastically deformed by the applied axial force and contracts in the radial direction. Thus, it is necessary to ensure a radial clearance in order to deteriorate the sliding ability of the piston 50 to restrict.

Wenn bei der vorliegenden Ausführungsform die axiale Kraft nicht auf die äußere Hülse 30 ausgeübt wird, d. h. vor dem Fixieren des Hydrauliköl-Steuerventils 10 an der Nockenwelle 320, so ist ein Mindestzwischenraum CL1, welcher ein Mindestwert eines radialen Zwischenraums zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 ist, größer ausgelegt als ein Mindestzwischenraum CL2, welcher ein Mindestwert eines radialen Zwischenraums zwischen der inneren Hülse 40 und dem Kolben 50 ist. Genauer gesagt ist der Mindestzwischenraum CL1 zwischen der Innenumfangsoberfläche des Hauptkörpers 31 der äußeren Hülse 30 und den Außenumfangsoberflächen der Verzögerungs-Vorsprungswände 43, der Vorverlagerungs-Vorsprungswände 44 und der Dichtungswände 45 der inneren Hülse 40 in der radialen Richtung auf einen Wert eingestellt, der größer ist als der Mindestzwischenraum CL2 zwischen der Innenumfangsoberfläche des rohrförmigen Abschnitts 41 der inneren Hülse 40 und den Außenumfangsoberflächen des Verzögerungs-Dichtungsabschnitts 57, des Vorverlagerungs-Dichtungsabschnitts 58 und des Stoppers 59 des Kolbens 50 in der radialen Richtung. Der Grund für eine derartige Einstellung wird nachstehend beschrieben.If in the present embodiment the axial force is not on the outer sleeve 30th is exercised, that is, before fixing the hydraulic oil control valve 10 on the camshaft 320 so is a minimum gap CL1 which is a minimum value of radial clearance between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 is designed larger than a minimum gap CL2 which is a minimum value of radial clearance between the inner sleeve 40 and the piston 50 is. More precisely, it is the minimum gap CL1 between the inner peripheral surface of the main body 31 the outer sleeve 30th and the outer peripheral surfaces of the delay protrusion walls 43 , the advancement protrusion walls 44 and the sealing walls 45 the inner sleeve 40 in the radial direction is set to a value larger than the minimum clearance CL2 between the inner peripheral surface of the tubular portion 41 the inner sleeve 40 and the outer peripheral surfaces of the delay seal portion 57 , the advancement seal portion 58 and the stopper 59 of the piston 50 in the radial direction. The reason for such setting is described below.

Bei dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der vorliegenden Ausführungsform werden in Übereinstimmung mit dem Hub des Kolbens 50 unterschiedliche Abschnitte in der axialen Richtung AD abgedichtet. Daher ist eine Länge in der axialen Richtung AD des Mindestzwischenraums CL2 in der radialen Richtung zwischen der inneren Hülse 40 und dem Kolben 50 kürzer als der Hub des Kolbens 50. Mithin wird eine Leckage des Hydrauliköls durch den Mindestzwischenraum CL2 wahrscheinlicher. Ferner ist die innere Hülse 40 in der axialen Richtung AD nicht relativ zu der äußeren Hülse 30 beweglich. Daher ist eine Länge in der axialen Richtung AD des Mindestzwischenraums CL1 in der radialen Richtung zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 auf einen relativ großen Wert eingestellt. Folglich ist eine Leckage des Hydrauliköls durch den Mindestzwischenraum CL1 weniger wahrscheinlich. Somit kann in dem Fall, dass radiale Zwischenräume sichergestellt sind, um eine Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens 50 einzuschränken, eine Zunahme einer Leckagemenge des Hydrauliköls im Vergleich zu einer Konfiguration, bei der eine Größenbeziehung der radialen Zwischenräume von jener der vorliegenden Ausführungsform verschieden ist, unterbunden werden, indem der Mindestzwischenraum CL1, durch welchen die Leckage des Hydrauliköls weniger wahrscheinlich ist, auf einen Wert eingestellt wird, der größer ist als der Mindestzwischenraum CL2, durch welchen die Leckage des Hydrauliköls wahrscheinlich ist.With the hydraulic oil control valve 10 of the present embodiment will be in accordance with the stroke of the piston 50 different sections are sealed in the axial direction AD. Therefore, a length in the axial direction AD is the minimum clearance CL2 in the radial direction between the inner sleeve 40 and the piston 50 shorter than the stroke of the piston 50 . As a result, there is leakage of the hydraulic oil through the minimum gap CL2 more likely. Further is the inner sleeve 40 in the axial direction AD not relative to the outer sleeve 30th movable. Therefore, a length in the axial direction AD is the minimum clearance CL1 in the radial direction between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 set to a relatively large value. As a result, there is leakage of the hydraulic oil through the minimum clearance CL1 less possible. Thus, in the case that radial clearances are secured, deterioration in the sliding ability of the piston can be avoided 50 To restrain, an increase in a leakage amount of the hydraulic oil compared to a configuration in which a size relationship of the radial clearances is different from that of the present embodiment can be suppressed by the minimum clearance CL1 by which the leakage of the hydraulic oil is less likely is set to a value larger than the minimum clearance CL2 through which hydraulic oil leakage is likely.

Bei der vorliegenden Ausführungsform wird die Größenbeziehung zwischen dem Mindestzwischenraum CL1 und dem Mindestzwischenraum CL2 selbst in einem Zustand beibehalten, in dem die axiale Kraft auf die äußere Hülse 30 ausgeübt wird und die äußere Hülse 30 an dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 fixiert wird.In the present embodiment, the size relationship between the minimum clearance CL1 and the minimum gap CL2 maintained even in a state in which the axial force is applied to the outer sleeve 30th is exercised and the outer sleeve 30th at the end portion 321 the camshaft 320 is fixed.

Bei der vorliegenden Ausführungsform ist die Kurbelwelle 310 ein untergeordnetes Konzept der Antriebswelle bei der vorliegenden Offenbarung, die Nockenwelle 320 ist ein untergeordnetes Konzept der Abtriebswelle bei der vorliegenden Offenbarung, und das Ansaugventil 330 ist ein untergeordnetes Konzept des Ventils bei der vorliegenden Offenbarung. Ferner ist das Solenoid 160 ein untergeordnetes Konzept des Aktuators bei der vorliegenden Offenbarung.In the present embodiment, the crankshaft is 310 a subordinate concept of the drive shaft in the present disclosure, the camshaft 320 is a sub-concept of the output shaft in the present disclosure, and the intake valve 330 is a sub-concept of the valve in the present disclosure. Further is the solenoid 160 a subordinate concept of the actuator in the present disclosure.

A-2. Betrieb einer Ventil-Timing-Einstellvorrichtung:A-2. Operation of a valve timing adjuster:

Wie in 1 gezeigt wird, strömt das Hydrauliköl, das dem Zufuhreinlass 326 ausgehend von der Hydrauliköl-Zufuhrquelle 350 zugeführt wird, durch den Wellenlochabschnitt 322 in den Hydrauliköl-Zufuhrdurchlass 25. Wenn das Solenoid 160 nicht erregt wird und sich der Kolben 50 an der am nächsten an dem elektromagnetischen Abschnitt 162 des Solenoids 160 angeordneten Position befindet, wie in 3 gezeigt wird, stehen die Verzögerungsanschlüsse 27 mit den Verzögerungs-Zufuhranschlüssen SP1 in Verbindung. Im Ergebnis wird das Hydrauliköl in dem Hydrauliköl-Zufuhrdurchlass 25 in die Verzögerungskammern 141 zugeführt, der Flügelrotor 130 dreht sich relativ zu dem Gehäuse 120 in der Verzögerungsrichtung, und eine relative Drehphase der Nockenwelle 320 wird im Hinblick auf die Kurbelwelle 310 in der Verzögerungsrichtung verschoben. Ferner stehen die Vorverlagerungsanschlüsse 28 in diesem Zustand nicht mit den Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP2 in Verbindung, sondern stehen mit den Recycling-Anschlüssen 47 in Verbindung. Im Ergebnis wird das Hydrauliköl, das ausgehend von den Vorverlagerungskammern 142 abgeführt wird, durch die Recycling-Anschlüsse 47 zu den Verzögerungs-Zufuhranschlüssen SP 1 rückgeführt und rezirkuliert. Ferner strömt ein Teil des aus den Vorverlagerungskammern 142 abgeführten Hydrauliköls durch den Ablaufeinlass 54 in den Ablaufdurchlass 53 und wird durch den Ablaufauslass 55 zu der Ölwanne 352 rückgeführt.As in 1 shown, the hydraulic oil flows to the supply inlet 326 starting from the hydraulic oil supply source 350 is fed through the shaft hole portion 322 into the hydraulic oil supply passage 25th . When the solenoid 160 is not energized and the piston 50 at the one closest to the electromagnetic section 162 of the solenoid 160 arranged position, as in 3 shown, the delay connections are in place 27 with the delay feed ports SP1 in connection. As a result, the hydraulic oil becomes in the hydraulic oil supply passage 25th into the delay chambers 141 fed, the vane rotor 130 rotates relative to the housing 120 in the deceleration direction, and a relative rotational phase of the camshaft 320 is in terms of the crankshaft 310 shifted in the deceleration direction. The forward displacement connections are also available 28 not with the advance supply ports in this condition SP2 in connection, but are connected to the recycling connections 47 in connection. As a result, the hydraulic oil starting from the advancement chambers 142 is discharged through the recycling connections 47 fed back to the delay supply ports SP 1 and recirculated. Furthermore, part of the flows out of the advancement chambers 142 drained hydraulic oil through the drain inlet 54 into the drainage outlet 53 and is through the drain outlet 55 to the oil pan 352 returned.

Wenn das Solenoid 160 erregt wird und sich der Kolben 50 an der am weitesten von dem elektromagnetischen Abschnitt 162 des Solenoids 160 entfernten Position befindet, wie in 5 gezeigt wird, d. h., wenn der Kolben mit dem Stopper 49 in Kontakt steht, stehen die Vorverlagerungsanschlüsse 28 mit den Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP2 in Verbindung. Im Ergebnis wird das Hydrauliköl in dem Hydrauliköl-Zufuhrdurchlass 25 in die Vorverlagerungskammern 142 zugeführt, der Flügelrotor 130 dreht sich relativ zu dem Gehäuse 120 in der Vorverlagerungsrichtung, und die relative Drehphase der Nockenwelle 320 wird im Hinblick auf die Kurbelwelle 310 in der Vorverlagerungsrichtung verschoben. Ferner stehen die Verzögerungsanschlüsse 27 in diesem Zustand nicht mit den Verzögerungs-Zufuhranschlüssen SP1 in Verbindung, sondern stehen mit den Recycling-Anschlüssen 47 in Verbindung. Im Ergebnis wird das Hydrauliköl, das ausgehend von den Verzögerungskammern 141 abgeführt wird, durch die Recycling-Anschlüsse 47 zu den Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP2 rückgeführt und rezirkuliert. Ferner strömt ein Teil des aus den Verzögerungskammern 141 abgeführten Hydrauliköls durch den Ablaufeinlass 54 in den Ablaufdurchlass 53 und wird durch den Ablaufauslass 55 zu der Ölwanne 352 rückgeführt.When the solenoid 160 is excited and the piston 50 at the furthest from the electromagnetic section 162 of the solenoid 160 remote position, as in 5 is shown, that is, when the piston hits the stopper 49 is in contact, the forward displacement connections are 28 with the advance feed connections SP2 in connection. As a result, the hydraulic oil becomes in the hydraulic oil supply passage 25th into the advancement chambers 142 fed, the vane rotor 130 rotates relative to the housing 120 in the advancing direction, and the relative rotational phase of the camshaft 320 is in terms of the crankshaft 310 shifted in the forward displacement direction. The delay connections are also available 27 not with the delay supply ports in this state SP1 in connection, but are connected to the recycling connections 47 in connection. As a result, the hydraulic oil that originates from the delay chambers 141 is discharged through the recycling connections 47 to the advance feed ports SP2 returned and recirculated. Furthermore, part of the flows out of the delay chambers 141 drained hydraulic oil through the drain inlet 54 into the drainage outlet 53 and is through the drain outlet 55 to the oil pan 352 returned.

Ferner stehen die Verzögerungsanschlüsse 27 mit den Verzögerungs-Zufuhranschlüssen SP1 in Verbindung, und die Vorverlagerungsanschlüsse 28 stehen mit den Vorverlagerungs-Zufuhranschlüssen SP2 in Verbindung, wenn das Solenoid 160 erregt wird und sich der Kolben 50 im Wesentlichen in dem Mittelpunkt der Gleitfläche befindet, wie in 6 gezeigt wird. Im Ergebnis wird das Hydrauliköl in dem Hydrauliköl-Zufuhrdurchlass 25 sowohl den Verzögerungskammern 141 als auch den Vorverlagerungskammern 142 zugeführt, der Flügelrotor 130 wird darin eingeschränkt, sich relativ zu dem Gehäuse 120 zu drehen, und die relative Drehphase der Nockenwelle 320 im Hinblick auf die Kurbelwelle 310 wird beibehalten.The delay connections are also available 27 with the delay feed ports SP1 in connection, and the forward displacement connections 28 stand with the advance supply ports SP2 in connection when the solenoid 160 is excited and the piston 50 located essentially in the center of the sliding surface, as in 6th will be shown. As a result, the hydraulic oil becomes in the hydraulic oil supply passage 25th both the delay chambers 141 as well as the advancement chambers 142 fed, the vane rotor 130 is constrained relative to the housing 120 to rotate, and the relative rotational phase of the camshaft 320 with regard to the crankshaft 310 will be maintained.

Das Hydrauliköl, das der Verzögerungskammer 141 oder der Vorverlagerungskammer 142 zugeführt wird, strömt durch den Verzögerungskammer-Stiftsteuerungs-Ölkanal 133 oder den Vorverlagerungskammer-Stiftsteuerungs-Ölkanal 134 in das Gehäuseloch 132. Daher kann sich der Flügelrotor 130 relativ zu dem Gehäuse 120 drehen, wenn ausreichend Hydraulikdruck auf die Verzögerungskammern 141 oder die Vorverlagerungskammern 142 ausgeübt wird und sich der Sperrstift 150 entgegen der Vorspannkraft der Feder 151 mit dem Hydrauliköl, das in das Gehäuseloch 132 fließt, von dem ausgesparten Passabschnitt 128 löst.The hydraulic oil that the delay chamber 141 or the advancement chamber 142 is supplied, flows through the delay chamber pin control oil passage 133 or the advance chamber pin control oil passage 134 into the housing hole 132 . Therefore, the vane rotor can 130 relative to the housing 120 turn when there is sufficient hydraulic pressure on the delay chambers 141 or the advancement chambers 142 is exercised and the locking pin 150 against the pretensioning force of the spring 151 with the hydraulic oil that got into the housing hole 132 flows from the recessed pass section 128 solves.

Wenn die relative Drehphase der Nockenwelle 320 gegenüber der Sollphase vorverlagert ist, wird ein Erregungsbetrag für das Solenoid 160 auf einen relativ kleinen Wert eingestellt und der Flügelrotor 130 wird in der Verzögerungsrichtung relativ zu dem Gehäuse 120 gedreht. Im Ergebnis wird die relative Drehphase der Nockenwelle 320 im Hinblick auf die Kurbelwelle 310 in der Verzögerungsrichtung verschoben, und das Ventil-Timing wird verzögert. Wenn ferner die relative Drehphase der Nockenwelle 320 gegenüber dem Sollwert verzögert ist, wird der Erregungsbetrag für das Solenoid 160 auf einen relativ großen Wert eingestellt, und der Flügelrotor 130 wird in der Vorverlagerungsrichtung relativ zu dem Gehäuse 120 gedreht. Im Ergebnis wird die relative Drehphase der Nockenwelle 320 im Hinblick auf die Kurbelwelle 310 in der Vorverlagerungsrichtung verschoben, und das Ventil-Timing wird vorverlagert. Wenn ferner die relative Drehphase der Nockenwelle 320 mit der Sollphase übereinstimmt, wird der Erregungsbetrag für das Solenoid 160 auf einen mittleren Wert eingestellt, und der Flügelrotor 130 wird darin eingeschränkt, sich relativ zu dem Gehäuse 120 zu drehen. Im Ergebnis wird die relative Drehphase der Nockenwelle 320 im Hinblick auf die Kurbelwelle 310 beibehalten, und das Ventil-Timing wird beibehalten.When the relative rotational phase of the camshaft 320 is advanced from the target phase, an energization amount for the solenoid 160 set to a relatively small value and the vane rotor 130 is in the delay direction relative to the housing 120 turned. As a result, the relative rotational phase of the camshaft becomes 320 with regard to the crankshaft 310 shifted in the decelerating direction, and the valve timing is delayed. Further, when the relative rotational phase of the camshaft 320 is delayed from the target value, the energization amount for the solenoid becomes 160 set to a relatively large value, and the vane rotor 130 is in the advancing direction relative to the housing 120 turned. As a result, the relative rotational phase of the camshaft becomes 320 with regard to the crankshaft 310 is shifted in the advancing direction and the valve timing is advanced. Further, when the relative rotational phase of the camshaft 320 coincides with the target phase, the energization amount for the solenoid becomes 160 set to a medium value, and the vane rotor 130 is constrained relative to the housing 120 to turn. As a result, the relative rotational phase of the camshaft becomes 320 with regard to the crankshaft 310 and valve timing is maintained.

Gemäß dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 der vorstehend beschriebenen ersten Ausführungsform ist der radiale Mindestzwischenraum CL1 zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 größer als der radiale Mindestzwischenraum CL2 zwischen der inneren Hülse 40 und dem Kolben 50, wenn die axiale Kraft nicht auf die äußere Hülse 30 ausgeübt wird. Dabei werden bei dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der vorliegenden Ausführungsform in Übereinstimmung mit dem Hub des Kolbens 50 unterschiedliche Abschnitte in der axialen Richtung AD abgedichtet. Somit ist eine Länge in der axialen Richtung AD des Mindestzwischenraums CL2 in der radialen Richtung zwischen der inneren Hülse 40 und dem Kolben 50 kürzer als der Hub des Kolbens 50. Daher leckt Hydrauliköl leicht durch den radialen Mindestzwischenraum CL2 zwischen der inneren Hülse 40 und dem Kolben 50. Ferner ist die innere Hülse 40 in der axialen Richtung AD nicht relativ zu der äußeren Hülse 30 beweglich. Daher ist eine Länge in der axialen Richtung AD des Mindestzwischenraums CL1 in der radialen Richtung zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 auf einen relativ großen Wert eingestellt. Somit ist eine Leckage des Hydrauliköls durch den radialen Mindestzwischenraum CL1 zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 weniger wahrscheinlich. Mithin kann in dem Fall, dass radiale Zwischenräume sichergestellt sind, um eine Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens 50 selbst dann zu unterbinden, wenn die axiale Kraft zum Fixieren des Hydrauliköl-Steuerventils 10 die äußere Hülse 30 in der radialen Richtung verformt und kontrahiert, eine Zunahme einer Leckagemenge des Hydrauliköls im Vergleich zu einer Konfiguration, in der eine Größenbeziehung der radialen Zwischenräume anders ist als in der vorliegenden Ausführungsform, dadurch unterbunden werden, dass der Mindestzwischenraum CL1, bei dem die Leckage des Hydrauliköls weniger wahrscheinlich ist, auf einen Wert eingestellt wird, der größer ist als der Mindestzwischenraum CL2, bei dem die Leckage des Hydrauliköls wahrscheinlich ist. Daher kann eine Zunahme einer Leckagemenge des Hydrauliköls und gleichzeitig eine Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens 50 unterbunden werden.According to the hydraulic oil control valve 10 the valve timing adjuster 100 of the first embodiment described above is the minimum radial clearance CL1 between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 greater than the minimum radial clearance CL2 between the inner sleeve 40 and the piston 50 when the axial force is not on the outer sleeve 30th is exercised. The hydraulic oil control valve 10 of the present embodiment in accordance with the stroke of the piston 50 different sections are sealed in the axial direction AD. Thus, a length in the axial direction AD is the minimum clearance CL2 in the radial direction between the inner sleeve 40 and the piston 50 shorter than the stroke of the piston 50 . Therefore, hydraulic oil easily leaks through the minimum radial clearance CL2 between the inner sleeve 40 and the piston 50 . Further is the inner sleeve 40 in the axial direction AD not relative to the outer sleeve 30th movable. Therefore, a length in the axial direction AD is the minimum clearance CL1 in the radial direction between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 set to a relatively large value. There is thus a leakage of the hydraulic oil through the minimum radial gap CL1 between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 less possible. Therefore, in the case that radial clearances are secured, there may be a deterioration in the sliding ability of the piston 50 even if the axial force is used to fix the hydraulic oil control valve 10 the outer sleeve 30th deformed and contracted in the radial direction, an increase in a leakage amount of the hydraulic oil compared to a configuration in which a size relationship of the radial clearances is different from that in the present embodiment can be suppressed by making the minimum clearance CL1 at which the hydraulic oil is less likely to leak is set to a value larger than the minimum clearance CL2 where hydraulic oil leakage is likely. Therefore, there may be an increase in a leakage amount of the hydraulic oil and, at the same time, a deterioration in the sliding ability of the piston 50 be prevented.

Da ferner die Zunahme einer Leckagemenge des Hydrauliköls unterbunden wird, indem der Gesamtwert der Größen des Mindestzwischenraums CL1 und des Mindestzwischenraums CL2 auf geeignete Weise dem Mindestzwischenraum CL1 und dem Mindestzwischenraum CL2 zugeordnet wird, kann eine Zunahme der Anzahl von Teilen sowie eine Zunahme von Zusammenbauschritten im Vergleich zu einer Konfiguration unterbunden werden, bei der ein Dichtungselement in dem radialen Mindestzwischenraum CL1 zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 angeordnet ist, um die Leckage des Hydrauliköls einzuschränken. Daher ist es möglich, einen Anstieg der für die Herstellung des Hydrauliköl-Steuerventils 10 erforderlichen Kosten zu unterbinden. Da ferner das Abdichtmaterial oder dergleichen weggelassen werden kann, kann verhindert werden, dass sich die Gleitfähigkeit des Kolbens 50 aufgrund von Abdichtmaterial, das zu dem Kolben 50 hin heraussteht, verschlechtert.Further, since the increase in a leakage amount of the hydraulic oil is suppressed by increasing the total value of the sizes of the minimum clearance CL1 and the minimum gap CL2 appropriately the minimum gap CL1 and the minimum gap CL2 is assigned, an increase in the number of parts as well as an increase in assembly steps can be suppressed compared to a configuration in which a sealing member is in the minimum radial clearance CL1 between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 is arranged to restrict the leakage of the hydraulic oil. Therefore, it is possible to increase the cost of manufacturing the hydraulic oil control valve 10 to prevent necessary costs. Further, since the sealing material or the like can be omitted, the slidability of the piston can be prevented from deteriorating 50 due to sealing material attached to the piston 50 stands out, worsened.

Da weiterhin die innere Hülse 40 einen Längenausdehnungskoeffizienten aufweist, der größer ist als jener der äußeren Hülse 30, kann der radiale Mindestzwischenraum CL1 zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 verringert werden, wenn die Temperatur des Hydrauliköl-Steuerventils 10 während des Betriebs der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 erhöht wird. Somit kann eine Zunahme der Menge des durch den Mindestzwischenraum CL1 ausleckenden Hydrauliköls weiter unterbunden werden.There continues to be the inner sleeve 40 has a coefficient of linear expansion which is greater than that of the outer sleeve 30th , may be the minimum radial clearance CL1 between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 be decreased when the temperature of the hydraulic oil control valve 10 during operation of the valve timing adjuster 100 is increased. Thus, there may be an increase in the amount of the minimum gap CL1 Leaking hydraulic oil can be further prevented.

Da ferner die äußere Hülse 30 härter ist als die innere Hülse 40, kann die Bearbeitbarkeit der inneren Hülse 40 verbessert werden, während eine Festigkeit der Fixierung zwischen der äußeren Hülse 30 und dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 sichergestellt ist. Mithin kann die Bearbeitbarkeit der Anschlüsse SP1, SP2, 27, 28, 47 der Hülse 20 verbessert werden, so dass eingeschränkt werden kann, dass der Herstellungsprozess zum Ausbilden der Anschlüsse SP1, SP2, 27, 28, 47 kompliziert ist, und ein Anstieg der Herstellungskosten unterbunden werden kann.As also the outer sleeve 30th is harder than the inner sleeve 40 , can improve the machinability of the inner sleeve 40 can be improved while maintaining a strength of fixation between the outer sleeve 30th and the end section 321 the camshaft 320 is ensured. Thus, the machinability of the connections SP1 , SP2 , 27 , 28 , 47 the sleeve 20th can be improved so that the manufacturing process for forming the terminals can be restricted SP1 , SP2 , 27 , 28 , 47 is complicated, and an increase in manufacturing cost can be suppressed.

Da ferner die äußere Hülse 30 aus Eisen hergestellt ist und die innere Hülse 40 aus Aluminium hergestellt ist, sind sowohl eine Konfiguration, bei welcher der Längenausdehnungskoeffizient der inneren Hülse 40 größer ist als jener der äußeren Hülse 30, als auch eine Konfiguration, bei der die äußere Hülse 30 härter ist als die innere Hülse 40, ohne Weiteres gleichzeitig realisierbar.As also the outer sleeve 30th is made of iron and the inner sleeve 40 is made of aluminum are both a configuration in which the coefficient of linear expansion of the inner sleeve 40 is larger than that of the outer sleeve 30th , as well as a configuration in which the outer sleeve 30th is harder than the inner sleeve 40 , easily realizable at the same time.

Da die Hülse 20 ferner eine Doppelstruktur aufweist, welche die äußere Hülse 30 und die innere Hülse 40 beinhaltet, ist der Hydrauliköl-Zufuhrdurchlass 25 ohne Weiteres durch einen Zwischenraum in der radialen Richtung zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 realisierbar. Daher ist es möglich, den Hydraulikdruck darin einzuschränken, auf den Kolben 50 ausgeübt zu werden, wenn das Hydrauliköl zugeführt wird, und eine Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens 50 zu unterbinden. Da die Hülse 20 ferner eine Doppelstruktur aufweist, kann die Bearbeitbarkeit jedes der Anschlüsse SP1, SP2, 27, 28 und 47 verbessert werden und es kann eingeschränkt werden, dass der Herstellungsprozess der Hülse 20 kompliziert wird. Ferner kann der Freiheitsgrad bei einer Gestaltung jedes Anschlusses SP1, SP2, 27, 28, 47 verbessert werden, da die Bearbeitbarkeit verbessert werden kann, und die Montierbarkeit des Hydrauliköl-Steuerventils 10 und der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 kann verbessert werden.Because the sleeve 20th furthermore has a double structure which is the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 is the hydraulic oil supply passage 25th easily by a clearance in the radial direction between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 realizable. Therefore, it is possible to restrict the hydraulic pressure on the piston 50 to be exerted when the hydraulic oil is supplied, and deterioration in the slidability of the piston 50 to prevent. Because the sleeve 20th further has a double structure, the workability of each of the terminals SP1 , SP2 , 27 , 28 and 47 can be improved and the manufacturing process of the sleeve can be restricted 20th gets complicated. Further, the degree of freedom in designing each terminal can be SP1 , SP2 , 27 , 28 , 47 can be improved because the workability can be improved and the assemblability of the hydraulic oil control valve 10 and the valve timing adjuster 100 can be improved.

B. Zweite AusführungsformB. Second embodiment

Ein Hydrauliköl-Steuerventil 10 einer zweiten Ausführungsform unterscheidet sich von dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der ersten Ausführungsform in der Größenbeziehung zwischen dem Mindestzwischenraum CL1 und dem Mindestzwischenraum CL2. Da die anderen Konfigurationen die gleichen sind wie jene bei der ersten Ausführungsform, werden die gleichen Konfigurationen durch die gleichen Bezugszeichen angegeben, und deren detaillierte Beschreibung wird weggelassen werden.A hydraulic oil control valve 10 a second embodiment differs from the hydraulic oil control valve 10 of the first embodiment in the size relationship between the minimum clearance CL1 and the minimum gap CL2 . Since the other configurations are the same as those in the first embodiment, the same configurations are denoted by the same reference numerals, and the detailed description thereof will be omitted.

Wenn das Hydrauliköl-Steuerventil 10 der zweiten Ausführungsform an dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 befestigt wird, wird die äußere Hülse 30 aufgrund der ausgeübten axialen Kraft elastisch verformt und kontrahiert sich in der radialen Richtung, so dass die äußere Hülse 30 in der radialen Richtung mit der inneren Hülse 40 in Kontakt gelangt. Mit anderen Worten nimmt der radiale Mindestzwischenraum CL1 zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 durch Befestigen der äußeren Hülse 30 den Wert null an. Somit kann eine Zunahme der Menge des durch den radialen Mindestzwischenraum CL1 zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 ausleckenden Hydrauliköls unterbunden werden.When the hydraulic oil control valve 10 of the second embodiment at the end portion 321 the camshaft 320 is attached, the outer sleeve 30th due to the applied axial force elastically deforms and contracts in the radial direction, so that the outer sleeve 30th in the radial direction with the inner sleeve 40 came into contact. In other words, the minimum radial clearance decreases CL1 between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 by attaching the outer sleeve 30th the value zero. Thus, there may be an increase in the amount of through the minimum radial clearance CL1 between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 leaking hydraulic oil can be prevented.

Ferner sind auch bei dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der zweiten Ausführungsform die äußere Hülse 30 und der Kolben 50 jeweils aus Eisen gebildet und die innere Hülse 40 ist aus Aluminium gebildet, wie bei dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der ersten Ausführungsform. Somit ist der Längenausdehnungskoeffizient der inneren Hülse 40 größer als der Längenausdehnungskoeffizient der äußeren Hülse 30, und die innere Hülse 40 dehnt sich thermisch stärker aus als die äußere Hülse 30. Wenn jedoch die Temperatur des Hydrauliköl-Steuerventils 10 aufgrund des Betriebs der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 erhöht wird, stehen die äußere Hülse 30 und die innere Hülse 40 in der radialen Richtung bereits in Kontakt miteinander, so dass die innere Hülse 40 darin eingeschränkt wird, sich in der radialen Richtung auszudehnen. Daher kann eine Zunahme des radialen Mindestzwischenraums CL2 zwischen der inneren Hülse 40 und dem Kolben 50 unterbunden werden, wenn die Temperatur des Hydrauliköl-Steuerventils 10 erhöht wird, so dass eine Zunahme der Menge des durch den Mindestzwischenraum CL2 ausleckenden Hydrauliköls unterbunden werden kann. Da ferner der Längenausdehnungskoeffizient des Kolbens 50 ähnlich oder gleich dem Längenausdehnungskoeffizienten der äußeren Hülse 30 ist, kann eine Veränderung der Größe des Mindestzwischenraums CL2 bedingt durch einen Anstieg der Temperatur des Hydrauliköl-Steuerventils 10 unterbunden werden. Daher kann eine Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens 50 unterbunden werden. Die Beschreibung „der Längenausdehnungskoeffizient des Kolbens 50 ist ähnlich oder gleich dem Längenausdehnungskoeffizienten der äußeren Hülse 30“ ist nicht auf den Fall beschränkt, in dem der Längenausdehnungskoeffizient des Kolbens 50 gleich dem Längenausdehnungskoeffizienten der äußeren Hülse 30 ist. Beispielsweise kann der Längenausdehnungskoeffizient des Kolbens 50 innerhalb des Bereichs von plus oder minus etwa 20 % des Längenausdehnungskoeffizienten der äußeren Hülse 30 liegen. Da ferner der Längenausdehnungskoeffizient des Kolbens 50 geringer ist als der Längenausdehnungskoeffizient der inneren Hülse 40, kann der Mindestzwischenraum CL2 darin eingeschränkt werden, übermäßig verringert zu werden, wenn die Temperatur des Hydrauliköl-Steuerventils 10 erhöht wird, womit die Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens 50 unterbunden wird.Furthermore, the hydraulic oil control valve 10 of the second embodiment, the outer sleeve 30th and the piston 50 each made of iron and the inner sleeve 40 is made of aluminum like the hydraulic oil control valve 10 the first embodiment. Thus is the coefficient of linear expansion of the inner sleeve 40 greater than the coefficient of linear expansion of the outer sleeve 30th , and the inner sleeve 40 thermally expands more than the outer sleeve 30th . However, when the temperature of the hydraulic oil control valve 10 due to the operation of the valve timing adjuster 100 is increased, stand the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 in the radial direction already in contact with each other, so that the inner sleeve 40 is restricted from expanding in the radial direction. Therefore, there may be an increase in the minimum radial clearance CL2 between the inner sleeve 40 and the piston 50 be prevented when the temperature of the hydraulic oil control valve 10 is increased so that an increase in the amount of through the minimum gap CL2 leaking hydraulic oil can be prevented. Since also the coefficient of linear expansion of the piston 50 similar or equal to the coefficient of linear expansion of the outer sleeve 30th can change the size of the minimum gap CL2 due to an increase in the temperature of the hydraulic oil control valve 10 be prevented. Therefore, the sliding ability of the piston may deteriorate 50 be prevented. The description “the coefficient of linear expansion of the piston 50 is similar or equal to the coefficient of linear expansion of the outer sleeve 30 ″ is not limited to the case in which the coefficient of linear expansion of the piston 50 equal to the coefficient of linear expansion of the outer sleeve 30th is. For example, the coefficient of linear expansion of the piston 50 within the range of plus or minus about 20% of the coefficient of linear expansion of the outer sleeve 30th lie. Since also the coefficient of linear expansion of the piston 50 is less than the coefficient of linear expansion of the inner sleeve 40 , can be the minimum gap CL2 can be restricted from being excessively decreased when the temperature of the hydraulic oil control valve 10 is increased, thus deteriorating the sliding ability of the piston 50 is prevented.

Bei der vorliegenden Ausführungsform ist der Zustand, in dem die äußere Hülse 30 an dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 befestigt ist, ein untergeordnetes Konzept eines Zustands, in dem eine vorgegebene Bedingung, einschließlich einer Bedingung, bei der die axiale Kraft ausgeübt wird, bei der vorliegenden Offenbarung erfüllt ist.In the present embodiment, the state in which the outer sleeve 30th at the end portion 321 the camshaft 320 is attached, a sub-concept of a state in which a predetermined condition including a condition in which the axial force is applied is satisfied in the present disclosure.

Gemäß dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der vorstehend beschriebenen zweiten Ausführungsform stehen die äußere Hülse 30 und die innere Hülse 40 in der radialen Richtung miteinander in Kontakt, wenn die axiale Kraft ausgeübt wird, womit eine Zunahme der Menge des durch den radialen Mindestzwischenraum CL1 zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 ausleckenden Hydrauliköls unterbunden wird. Da ferner der Kontakt zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 in der radialen Richtung die innere Hülse 40 darin einschränken kann, sich in der radialen Richtung auszudehnen, kann eine Vergrößerung des radialen Mindestzwischenraums CL2 zwischen der inneren Hülse 40 und dem Kolben 50 sowie eine Zunahme der Menge des durch den Mindestzwischenraum CL2 ausleckenden Hydrauliköls unterbunden werden. Somit kann selbst in einer Konfiguration, in welcher der radiale Mindestzwischenraum CL2 zwischen der inneren Hülse 40 und dem Kolben 50 sichergestellt ist, um die Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens 50 zu unterbinden, eine Zunahme einer Leckagemenge des Hydrauliköls unterbunden werden. Das heißt, eine Zunahme der Leckagemenge des Hydrauliköls wird unterbunden, während gleichzeitig die Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens 50 unterbunden wird.According to the hydraulic oil control valve 10 of the second embodiment described above are the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 in contact with each other in the radial direction when the axial force is applied, thus increasing the amount of through the minimum radial clearance CL1 between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 leaking hydraulic oil is prevented. There is also the contact between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 in the radial direction the inner sleeve 40 can restrict expanding in the radial direction, increasing the minimum radial clearance CL2 between the inner sleeve 40 and the piston 50 as well as an increase in the amount of through the minimum gap CL2 leaking hydraulic oil can be prevented. Thus, even in a configuration in which the minimum radial clearance CL2 between the inner sleeve 40 and the piston 50 is ensured to avoid the deterioration in the lubricity of the piston 50 to prevent an increase in the amount of leakage of the hydraulic oil. That is, an increase in the amount of leakage of the hydraulic oil is suppressed while deteriorating the sliding ability of the piston 50 is prevented.

Da ferner der Längenausdehnungskoeffizient des Kolbens 50 ähnlich oder gleich dem Längenausdehnungskoeffizienten der äußeren Hülse 30 ist, kann eine Veränderung der Größe des Mindestzwischenraums CL2, welche durch einen Anstieg der Temperatur des Hydrauliköl-Steuerventils 10 verursacht wird, sowie die Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens 50 unterbunden werden. Da ferner die äußere Hülse 30 und der Kolben 50 aus Eisen hergestellt sind und die innere Hülse 40 aus Aluminium hergestellt ist, sind sowohl eine Konfiguration, bei welcher die innere Hülse 40 den Längenausdehnungskoeffizienten aufweist, der größer ist als jener der äußeren Hülse 30, als auch eine Konfiguration, bei welcher der Kolben 50 den Längenausdehnungskoeffizienten aufweist, der ähnlich oder gleich jenem der äußeren Hülse 30 ist, ohne Weiteres gleichzeitig realisierbar. Da ferner der Kolben 50 aus Eisen hergestellt ist, kann eine Abnahme der Festigkeit des Kolbens 50 unterbunden werden. Somit ist es nicht erforderlich, ein von dem Kolben 50 verschiedenes Bauteil in einem Kontaktabschnitt zwischen dem Kolben-Bodenabschnitt 52 des Kolbens 50 und der Welle 164 des Solenoids 160 anzuordnen, um einen durch die Drehung des Hydrauliköl-Steuerventils 10 verursachten Verschleiß zu unterbinden. Im Ergebnis ist es möglich, einen Anstieg der Anzahl von Teilen des Hydrauliköl-Steuerventils 10 zu unterbinden und zu verhindern, dass der Zusammenbauprozess kompliziert wird. Somit ist es möglich, einen Anstieg der für die Herstellung des Hydrauliköl-Steuerventils 10 erforderlichen Kosten zu unterbinden.Since also the coefficient of linear expansion of the piston 50 similar or equal to the coefficient of linear expansion of the outer sleeve 30th can change the size of the minimum gap CL2 caused by an increase in the temperature of the hydraulic oil control valve 10 as well as the deterioration in the sliding ability of the piston 50 be prevented. As also the outer sleeve 30th and the piston 50 are made of iron and the inner sleeve 40 is made of aluminum are both a configuration in which the inner sleeve 40 has the coefficient of linear expansion which is greater than that of the outer sleeve 30th , as well as a configuration in which the piston 50 has the coefficient of linear expansion which is similar or equal to that of the outer sleeve 30th can easily be implemented at the same time. Since furthermore the piston 50 Made of iron, there may be a decrease in the strength of the piston 50 be prevented. Thus it is not necessary to have one of the piston 50 various Component in a contact section between the piston-base section 52 of the piston 50 and the wave 164 of the solenoid 160 to arrange one by the rotation of the hydraulic oil control valve 10 to prevent wear and tear caused. As a result, it is possible to increase the number of parts of the hydraulic oil control valve 10 and prevent the assembly process from becoming complicated. Thus, it is possible to increase the cost of manufacturing the hydraulic oil control valve 10 to prevent necessary costs.

C. Dritte AusführungsformC. Third embodiment

Ein Hydrauliköl-Steuerventil 10 einer dritten Ausführungsform unterscheidet sich von dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der zweiten Ausführungsform in der Größenbeziehung zwischen dem Mindestzwischenraum CL1 und dem Mindestzwischenraum CL2. Da die anderen Konfigurationen die gleichen sind wie jene bei der zweiten Ausführungsform, werden die gleichen Konfigurationen durch die gleichen Bezugszeichen angegeben, und deren detaillierte Beschreibung wird weggelassen werden.A hydraulic oil control valve 10 a third embodiment differs from the hydraulic oil control valve 10 of the second embodiment in the size relationship between the minimum clearance CL1 and the minimum gap CL2 . Since the other configurations are the same as those in the second embodiment, the same configurations are indicated by the same reference numerals, and the detailed description thereof will be omitted.

Bei dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der dritten Ausführungsform gelangen die äußere Hülse 30 und die innere Hülse 40 in der radialen Richtung miteinander in Kontakt, wenn die Temperatur während des Betriebs der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 ansteigt. Mit anderen Worten nimmt der radiale Mindestzwischenraum CL1 zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 den Wert null an, wenn die Temperatur der Maschine 300 mit interner Verbrennung ansteigt. Somit kann eine Zunahme der Menge des durch den radialen Mindestzwischenraum CL1 zwischen der äußeren Hülse 30 und der inneren Hülse 40 ausleckenden Hydrauliköls unterbunden werden. Eine Differenz zwischen der Temperatur der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 während des Betriebs der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 und jener vor dem Betrieb kann kleiner oder gleich 100 °C, oder etwa 150 °C, oder 200 °C oder höher sein.With the hydraulic oil control valve 10 the third embodiment get the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 in the radial direction in contact with each other when the temperature during operation of the valve timing adjusting device 100 increases. In other words, the minimum radial clearance decreases CL1 between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 the value zero if the temperature of the machine 300 increases with internal combustion. Thus, there may be an increase in the amount of through the minimum radial clearance CL1 between the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 leaking hydraulic oil can be prevented. A difference between the temperature of the valve timing adjuster 100 during operation of the valve timing adjuster 100 and that before the operation can be less than or equal to 100 ° C, or about 150 ° C, or 200 ° C or higher.

Ferner sind auch bei dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der dritten Ausführungsform die äußere Hülse 30 und der Kolben 50 jeweils aus Eisen gebildet und die innere Hülse 40 ist aus Aluminium gebildet, wie bei dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der zweiten Ausführungsform. Somit ist der Längenausdehnungskoeffizient der inneren Hülse 40 größer als der Längenausdehnungskoeffizient der äußeren Hülse 30, und die innere Hülse 40 dehnt sich thermisch stärker aus als die äußere Hülse 30. Wenn jedoch die Temperatur des Hydrauliköl-Steuerventils 10 aufgrund des Betriebs der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 erhöht wird, stehen die äußere Hülse 30 und die innere Hülse 40 in der radialen Richtung miteinander in Kontakt, so dass die innere Hülse 40 darin eingeschränkt wird, sich in der radialen Richtung auszudehnen. Daher ist es möglich, eine Zunahme des radialen Mindestzwischenraums CL2 zwischen der inneren Hülse 40 und dem Kolben 50 zu unterbinden, wenn die Temperatur des Hydrauliköl-Steuerventils 10 erhöht wird, und eine Zunahme des durch den Mindestzwischenraum CL2 ausleckenden Hydrauliköls kann unterbunden werden. Da ferner der Längenausdehnungskoeffizient des Kolbens 50 ähnlich oder gleich dem Längenausdehnungskoeffizienten der äußeren Hülse 30 ist, kann eine Veränderung der Größe des Mindestzwischenraums CL2, welche durch einen Anstieg der Temperatur des Hydrauliköl-Steuerventils 10 verursacht wird, unterbunden werden. Daher kann eine Verschlechterung der Gleitfähigkeit des Kolbens 50 unterbunden werden.Furthermore, the hydraulic oil control valve 10 of the third embodiment, the outer sleeve 30th and the piston 50 each made of iron and the inner sleeve 40 is made of aluminum like the hydraulic oil control valve 10 the second embodiment. Thus is the coefficient of linear expansion of the inner sleeve 40 greater than the coefficient of linear expansion of the outer sleeve 30th , and the inner sleeve 40 thermally expands more than the outer sleeve 30th . However, when the temperature of the hydraulic oil control valve 10 due to the operation of the valve timing adjuster 100 is increased, stand the outer sleeve 30th and the inner sleeve 40 in the radial direction in contact with each other so that the inner sleeve 40 is restricted from expanding in the radial direction. Therefore, it is possible to increase the minimum radial clearance CL2 between the inner sleeve 40 and the piston 50 to stop when the temperature of the hydraulic oil control valve 10 is increased, and an increase in by the minimum gap CL2 Leaking hydraulic oil can be prevented. Since also the coefficient of linear expansion of the piston 50 similar or equal to the coefficient of linear expansion of the outer sleeve 30th can change the size of the minimum gap CL2 caused by an increase in the temperature of the hydraulic oil control valve 10 caused are prevented. Therefore, the sliding ability of the piston may deteriorate 50 be prevented.

Bei der vorliegenden Ausführungsform entspricht der Zustand, in dem die Temperatur während des Betriebs der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 erhöht wird, einem untergeordneten Konzept eines Zustands, in dem eine vorgegebene Bedingung, einschließlich einer Bedingung, bei der die axiale Kraft ausgeübt wird und eine Umgebungstemperatur eines Umfelds, in dem die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 verwendet wird, im Vergleich zu jener vor Ausüben der axialen Kraft erhöht ist, bei dieser Offenbarung erfüllt ist. Ferner entspricht die Temperatur der Maschine 300 mit interner Verbrennung einem untergeordneten Konzept der Umgebungstemperatur des Umfelds, in dem die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 verwendet wird.In the present embodiment, the state corresponds to where the temperature is during operation of the valve timing adjusting device 100 is increased, a sub-concept of a state in which a predetermined condition including a condition in which the axial force is applied and an ambient temperature of an environment in which the valve timing adjusting device 100 is increased compared to that prior to application of the axial force is satisfied in this disclosure. Furthermore, the temperature corresponds to the machine 300 with internal combustion a subordinate concept of the ambient temperature of the environment in which the valve timing adjustment device 100 is used.

Gemäß dem Hydrauliköl-Steuerventil 10 der vorstehend beschriebenen dritten Ausführungsform können ähnliche Effekte wie jene des Hydrauliköl-Steuerventils 10 der zweiten Ausführungsform erhalten werden. Wenn darüber hinaus die axiale Kraft auf das Hydrauliköl-Steuerventil 10 ausgeübt wird und die Temperatur im Vergleich zu jener vor Ausüben der axialen Kraft erhöht wird, stehen die äußere Hülse 30 und die innere Hülse 40 in der radialen Richtung miteinander in Kontakt, so dass die äußere Hülse 30 darin eingeschränkt wird, eine übermäßige Belastung in der radialen Richtung aufzunehmen.According to the hydraulic oil control valve 10 The third embodiment described above can provide effects similar to those of the hydraulic oil control valve 10 of the second embodiment can be obtained. In addition, when the axial force on the hydraulic oil control valve 10 is applied and the temperature is increased compared to that before the application of the axial force, the outer sleeve is standing 30th and the inner sleeve 40 in the radial direction in contact with each other so that the outer sleeve 30th is restricted from receiving an excessive load in the radial direction.

D. Andere Ausführungsformen:D. Other embodiments:

(1) Bei jeder der vorstehend beschriebenen Ausführungsformen sind die äußere Hülse 30 und der Kolben 50 jeweils aus Eisen hergestellt und die innere Hülse 40 ist aus Aluminium hergestellt. Allerdings ist die vorliegende Offenbarung nicht auf diese Konfiguration beschränkt. Beispielsweise kann die innere Hülse 40 aus irgendeinem anderen Metallmaterial gebildet sein oder kann aus einem Harz- bzw. Kunstharzmaterial wie etwa Polyphenylsulfidharz, Nylon oder Phenolharz gebildet sein. Ferner kann die innere Hülse 40 aus dem gleichen Material wie die äußere Hülse 30 und der Kolben 50 hergestellt sein. Bei einer Ausführungsform, in der die innere Hülse 40 aus Harz bzw. Kunstharz hergestellt ist, kann die äußere Hülse 30 ohne Weiteres härter ausgelegt sein als die innere Hülse 40. Ferner können die äußere Hülse 30 und der Kolben 50 beispielsweise aus irgendeinem Metallmaterial wie etwa Edelstahl gebildet sein, oder die äußere Hülse 30 und der Kolben 50 können aus unterschiedlichen Materialien gebildet sein. Weiterhin kann beispielsweise der Längenausdehnungskoeffizient der inneren Hülse 40 nicht größer sein als der Längenausdehnungskoeffizient der äußeren Hülse 30, und die äußere Hülse 30 kann nicht härter sein als die innere Hülse 40. Ferner kann der Längenausdehnungskoeffizient des Kolbens 50 nicht ähnlich oder gleich dem Längenausdehnungskoeffizienten der äußeren Hülse 30 sein. Eine derartige Konfiguration erzielt ebenfalls die gleichen Effekte wie die der vorstehend beschriebenen Ausführungsform.(1) In each of the above-described embodiments, the outer sleeve 30th and the piston 50 each made of iron and the inner sleeve 40 is made of aluminum. However, the present disclosure is not limited to this configuration. For example, the inner sleeve 40 be formed from any other metal material, or can be formed from a resin material such as polyphenylene sulfide resin, nylon, or phenolic resin. Furthermore, the inner sleeve 40 made of the same material as the outer sleeve 30th and the piston 50 be made. at an embodiment in which the inner sleeve 40 is made of resin or synthetic resin, the outer sleeve 30th can easily be made harder than the inner sleeve 40 . Furthermore, the outer sleeve 30th and the piston 50 for example be formed from some metal material such as stainless steel, or the outer sleeve 30th and the piston 50 can be made of different materials. Furthermore, for example, the coefficient of linear expansion of the inner sleeve 40 must not be greater than the coefficient of linear expansion of the outer sleeve 30th , and the outer sleeve 30th cannot be harder than the inner sleeve 40 . Furthermore, the coefficient of linear expansion of the piston 50 not similar or equal to the coefficient of linear expansion of the outer sleeve 30th being. Such a configuration also achieves the same effects as those of the embodiment described above.

(2) Bei der vorstehend beschriebenen ersten Ausführungsform wird die Größenbeziehung zwischen dem Mindestzwischenraum CL1 und dem Mindestzwischenraum CL2 selbst in einem Zustand beibehalten, in dem die axiale Kraft auf die äußere Hülse 30 ausgeübt wird und die äußere Hülse 30 an dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 fixiert ist; sie ist jedoch nicht hierauf beschränkt. Selbst bei einer solchen Konfiguration kann der gleiche Effekt wie der bei der ersten Ausführungsform erhalten werden.(2) In the first embodiment described above, the size relationship between the minimum clearance becomes CL1 and the minimum gap CL2 maintained even in a state in which the axial force is applied to the outer sleeve 30th is exercised and the outer sleeve 30th at the end portion 321 the camshaft 320 is fixed; however, it is not limited to this. Even with such a configuration, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.

(3) Die Konfigurationen der Hydrauliköl-Steuerventile 10 bei den vorstehenden Ausführungsformen sind Beispiele und können auf verschiedene Weise abgeändert werden. Beispielsweise, wie bei dem Hydrauliköl-Steuerventil 10a einer anderen, dritten Ausführungsform, welche in 7 gezeigt wird, kann ein Endabschnitt 401 einer inneren Hülse 40a, der näher an der Nockenwelle 320 angeordnet ist, eine Öffnung 402 definieren, und ein Endabschnitt 510 eines Kolbens 50a kann in die Öffnung 402 eingesetzt werden. Ferner kann der Stopper 49 der inneren Hülse 40a weggelassen werden, und ein Stopper 85 kann an einer Position einer äußeren Hülse 30a gebildet sein, welche dem Endabschnitt 510 des Kolbens 50 zugewandt angeordnet ist. Bei einer solchen Konfiguration kann der Endabschnitt der äußeren Hülse 30a, der näher an der Nockenwelle 320 angeordnet ist, einen Ablaufauslass 55a definieren, und ein Innenraum eines axialen Lochs 34a zwischen dem Stopper 85 und der Nockenwelle 320 kann mit dem Innenraum des Kolbens 50 als ein Ablaufdurchlass 53a dienen. Ferner kann bei einer solchen Konfiguration ein Hauptkörper 31a der äußeren Hülse 30a ein Zufuhrloch 328 definieren, durch welches das Hydrauliköl ausgehend von der Hydrauliköl-Zufuhrquelle 350 zugeführt wird. Ferner kann ein Kolben-Bodenabschnitt 52a des Kolbens 50a nicht ausgehend von dem Fixierelement 70 hin zu dem Solenoid 160 hervorragen, der Abschnitt 36 mit großem Durchmesser der äußeren Hülse 30a kann weggelassen werden, und ein Stopper-Endabschnitt 46a, dessen Außendurchmesser im Wesentlichen gleich jenem der Dichtungswand 45 ist, kann anstelle des Flanschabschnitts 46 der inneren Hülse 40a gebildet sein. Eine derartige Konfiguration erzielt ebenfalls die gleichen Effekte wie die der vorstehend beschriebenen Ausführungsform.(3) The configurations of the hydraulic oil control valves 10 in the above embodiments are examples and can be modified in various ways. For example, as with the hydraulic oil control valve 10a another, third embodiment, which in 7th may be an end portion 401 an inner sleeve 40a that is closer to the camshaft 320 is arranged, an opening 402 define, and an end portion 510 of a piston 50a can in the opening 402 can be used. Furthermore, the stopper 49 the inner sleeve 40a be omitted, and a stopper 85 can at a position of an outer sleeve 30a be formed which the end portion 510 of the piston 50 is arranged facing. With such a configuration, the end portion of the outer sleeve 30a that is closer to the camshaft 320 is arranged, a drain outlet 55a define, and an interior of an axial hole 34a between the stopper 85 and the camshaft 320 can with the interior of the piston 50 as a drain passage 53a serve. Further, with such a configuration, a main body 31a the outer sleeve 30a a feed hole 328 define through which the hydraulic oil emanating from the hydraulic oil supply source 350 is fed. Furthermore, a piston base section 52a of the piston 50a not starting from the fixing element 70 towards the solenoid 160 protrude, the section 36 with a large diameter of the outer sleeve 30a can be omitted, and a stopper end portion 46a , the outer diameter of which is essentially the same as that of the sealing wall 45 can be used in place of the flange portion 46 the inner sleeve 40a be educated. Such a configuration also achieves the same effects as those of the embodiment described above.

Ferner kann zum Beispiel der Recycling-Mechanismus mit den Recycling-Anschlüssen 47 weggelassen werden. Ferner kann beispielsweise der Innenraum des Kolbens 50 als der Hydrauliköl-Zufuhrdurchlass 25 konfiguriert sein, und ein Raum zwischen dem axialen Loch 34 der äußeren Hülse 30 und der Außenumfangsoberfläche der inneren Hülse 40 kann als der Ablaufdurchlass 53 konfiguriert sein. Ferner ist ein Verfahren zum Fixieren des Hydrauliköl-Steuerventils 10 an dem Endabschnitt 321 nicht auf eine Befestigung zwischen dem Außengewindeabschnitt 33 und dem Innengewindeabschnitt 324 beschränkt. Das Hydrauliköl-Steuerventil 10 kann an dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 mit einer axialen Kraft in der axialen Richtung AD durch irgendein Fixierverfahren wie etwa Schweißen fixiert werden. Ferner ist die vorliegende Offenbarung nicht auf das Solenoid 160 beschränkt, und das Hydrauliköl-Steuerventil 10 kann durch irgendwelche Aktuatoren wie etwa einen Elektromotor und einen Luftzylinder angetrieben werden. Eine derartige Konfiguration erzielt ebenfalls die gleichen Effekte wie die der vorstehend beschriebenen Ausführungsform. Furthermore, for example, the recycling mechanism with the recycling connections 47 be omitted. Furthermore, for example, the interior of the piston 50 as the hydraulic oil supply passage 25th be configured, and a space between the axial hole 34 the outer sleeve 30th and the outer peripheral surface of the inner sleeve 40 can be used as the drain passage 53 configured. Further, there is a method of fixing the hydraulic oil control valve 10 at the end portion 321 not on a fastening between the externally threaded section 33 and the internally threaded portion 324 limited. The hydraulic oil control valve 10 can at the end portion 321 the camshaft 320 can be fixed with an axial force in the axial direction AD by any fixing method such as welding. Furthermore, the present disclosure is not directed to the solenoid 160 restricted, and the hydraulic oil control valve 10 can be driven by any actuators such as an electric motor and an air cylinder. Such a configuration also achieves the same effects as those of the embodiment described above.

(4) Bei jeder der vorstehenden Ausführungsformen stellt die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 das Ventil-Timing des Ansaugventils 330 ein, welches durch die Nockenwelle 320 geöffnet oder geschlossen wird, doch kann die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 das Ventil-Timing des Abgasventils 340 einstellen. Ferner kann die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung 100 an dem Endabschnitt 321 der Nockenwelle 320 als einer Abtriebswelle fixiert sein, auf welche ausgehend von der Kurbelwelle 310 als der Antriebswelle durch eine Zwischenwelle eine Antriebskraft übertragen wird, oder diese kann an einem aus dem Endabschnitt der Antriebswelle und dem Endabschnitt der Abtriebswelle fixiert sein, welche in der Nockenwelle mit der Doppelstruktur beinhaltet sind.(4) In each of the above embodiments, the valve timing adjusting device is set 100 the valve timing of the suction valve 330 one that goes through the camshaft 320 opened or closed, however, the valve timing adjuster can 100 the valve timing of the exhaust valve 340 to adjust. Furthermore, the valve timing adjustment device 100 at the end portion 321 the camshaft 320 be fixed as an output shaft on which starting from the crankshaft 310 as the drive shaft is transmitted through an intermediate shaft, or it may be fixed to one of the end portion of the drive shaft and the end portion of the output shaft included in the camshaft with the double structure.

Die vorliegende Offenbarung sollte nicht auf die vorstehend beschriebenen Ausführungsformen beschränkt werden, sondern es können verschiedene andere Ausführungsformen umgesetzt werden, ohne sich von dem Umfang der vorliegenden Offenbarung zu entfernen. Zum Beispiel können die technischen Merkmale bei jeder Ausführungsform, die den technischen Merkmalen in der Form entsprechen, die in der Kurzfassung beschrieben werden, verwendet werden, um einige oder alle der vorstehend beschriebenen Probleme zu lösen oder einen der vorstehend beschriebenen Effekte vorzusehen. Es kann geeignet eine Ersetzung oder Kombination durchgeführt werden, um einen Teil oder alle zu erzielen. Falls die technischen Merkmale in der vorliegenden Beschreibung nicht als wesentlich beschrieben werden, können diese zudem weggelassen werden, wo dies geeignet ist.The present disclosure should not be limited to the above-described embodiments, but various other embodiments can be implemented without departing from the scope of the present disclosure. For example, the technical features in each embodiment corresponding to the technical features in the form described in the summary may be used to solve some or all of the problems described above, or any of the above to provide the effects described. Substitution or combination may appropriately be made to achieve part or all. In addition, if the technical features are not described as essential in the present specification, they can be omitted where appropriate.

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  • JP 2018115618 A [0004]JP 2018115618 A [0004]

Claims (9)

Hydrauliköl-Steuerventil (10, 10a) für eine Ventil-Timing-Einstellvorrichtung (100), wobei die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung dazu konfiguriert ist, ein Ventil-Timing eines Ventils (330) einzustellen, und an einem Endabschnitt (321) einer Welle fixiert ist, die eine Antriebswelle (310) oder eine Abtriebswelle (320) ist, wobei die Abtriebswelle dazu konfiguriert ist, das Ventil mit einer Antriebskraft, die von der Antriebswelle übertragen wird, selektiv zu öffnen und schließen, wobei das Hydrauliköl-Steuerventil koaxial zu einer Drehachse (AX) der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung angeordnet ist und dazu konfiguriert ist, einen Fluss eines Hydrauliköls, das von einer Hydrauliköl-Zufuhrquelle (350) zugeführt wird, zu steuern, wobei das Hydrauliköl-Steuerventil aufweist: eine rohrförmige Hülse (20); und einen Kolben (50, 50a), der einen Endabschnitt aufweist, welcher mit einem Aktuator (160) in Kontakt steht und durch den Aktuator in einer axialen Richtung (AD) innerhalb der Hülse gleitend bewegt wird, wobei die Hülse das Folgende beinhaltet: eine innere Hülse (40, 40a), die radial außerhalb des Kolbens angeordnet ist, und eine äußere Hülse (30, 30a), in der ein axiales Loch (34, 34a) definiert ist, welches sich in der axialen Richtung erstreckt, wobei die innere Hülse in zumindest einen Abschnitt des axialen Lochs eingesetzt ist, die äußere Hülse dazu konfiguriert ist, durch eine axiale Kraft, die in der axialen Richtung auf die äußere Hülse ausgeübt wird, an dem Endabschnitt der einen Welle fixierbar zu sein, bei Fehlen der axialen Kraft ein Mindestzwischenraum (CL1) in einer radialen Richtung zwischen der äußeren Hülse und der inneren Hülse größer ist als ein Mindestzwischenraum (CL2) in der radialen Richtung zwischen der inneren Hülse und dem Kolben.A hydraulic oil control valve (10, 10a) for a valve timing adjuster (100), the valve timing adjuster configured to adjust a valve timing of a valve (330) and at an end portion (321) of a shaft which is an input shaft (310) or an output shaft (320), the output shaft configured to selectively open and close the valve with a driving force transmitted from the drive shaft, the hydraulic oil control valve being coaxially closed an axis of rotation (AX) of the valve timing adjusting device and configured to control a flow of hydraulic oil supplied from a hydraulic oil supply source (350), the hydraulic oil control valve comprising: a tubular sleeve (20); and a piston (50, 50a) having an end portion which is in contact with an actuator (160) and is slidably moved by the actuator in an axial direction (AD) within the sleeve, wherein the sleeve includes the following: an inner sleeve (40, 40a) disposed radially outside of the piston, and an outer sleeve (30, 30a) in which an axial hole (34, 34a) is defined which extends in the axial direction, the inner sleeve being inserted into at least a portion of the axial hole, the outer sleeve is configured to be fixable to the end portion of the one shaft by an axial force exerted on the outer sleeve in the axial direction, in the absence of the axial force, a minimum clearance (CL1) in a radial direction between the outer sleeve and the inner sleeve is greater than a minimum clearance (CL2) in the radial direction between the inner sleeve and the piston. Hydrauliköl-Steuerventil nach Anspruch 1, wobei die innere Hülse einen Längenausdehnungskoeffizienten aufweist, der größer ist als jener der äußeren Hülse.Hydraulic oil control valve according to Claim 1 wherein the inner sleeve has a coefficient of linear expansion which is greater than that of the outer sleeve. Hydrauliköl-Steuerventil nach Anspruch 1 oder 2, wobei die äußere Hülse härter ist als die innere Hülse.Hydraulic oil control valve according to Claim 1 or 2 wherein the outer sleeve is harder than the inner sleeve. Hydrauliköl-Steuerventil nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei: die äußere Hülse aus Eisen hergestellt ist, und die innere Hülse aus Aluminium oder Harz hergestellt ist.Hydraulic oil control valve according to one of the Claims 1 until 3 wherein: the outer sleeve is made of iron, and the inner sleeve is made of aluminum or resin. Hydrauliköl-Steuerventil (10, 10a) für eine Ventil-Timing-Einstellvorrichtung (100), wobei die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung dazu konfiguriert ist, ein Ventil-Timing eines Ventils (330) einzustellen, und an einem Endabschnitt (321) einer Welle fixiert ist, die eine Antriebswelle (310) oder eine Abtriebswelle (320) ist, wobei die Abtriebswelle dazu konfiguriert ist, das Ventil mit einer Antriebskraft, die von der Antriebswelle übertragen wird, selektiv zu öffnen oder schließen, wobei das Hydrauliköl-Steuerventil koaxial zu einer Drehachse (AX) der Ventil-Timing-Einstellvorrichtung angeordnet ist und dazu konfiguriert ist, einen Fluss eines Hydrauliköls, das von einer Hydrauliköl-Zufuhrquelle (350) zugeführt wird, zu steuern, wobei das Hydrauliköl-Steuerventil aufweist: eine rohrförmige Hülse (20); und einen Kolben (50, 50a), der einen Endabschnitt aufweist, welcher mit einem Aktuator (160) in Kontakt steht und durch den Aktuator in einer axialen Richtung (AD) innerhalb der Hülse gleitend bewegt wird, wobei die Hülse das Folgende beinhaltet: eine innere Hülse (40, 40a), die radial außerhalb des Kolbens angeordnet ist, und eine äußere Hülse (30, 30a), in der ein axiales Loch (34, 34a) definiert ist, welches sich in der axialen Richtung erstreckt, wobei die innere Hülse in zumindest einen Abschnitt des axialen Lochs eingesetzt ist, die äußere Hülse dazu konfiguriert ist, durch eine axiale Kraft, die in der axialen Richtung auf die äußere Hülse ausgeübt wird, an dem Endabschnitt der einen Welle fixierbar zu sein, wenn eine vorgegebene Bedingung erfüllt ist, die äußere Hülse mit der inneren Hülse in einer radialen Richtung in Kontakt steht, und die vorgegebene Bedingung eine Bedingung umfasst, dass die axiale Kraft auf die äußere Hülse ausgeübt wird.A hydraulic oil control valve (10, 10a) for a valve timing adjuster (100), the valve timing adjuster configured to adjust a valve timing of a valve (330) and at an end portion (321) of a shaft which is a drive shaft (310) or an output shaft (320), the output shaft configured to selectively open or close the valve with a driving force transmitted from the drive shaft, the hydraulic oil control valve being coaxially closed an axis of rotation (AX) of the valve timing adjusting device and configured to control a flow of hydraulic oil supplied from a hydraulic oil supply source (350), the hydraulic oil control valve comprising: a tubular sleeve (20); and a piston (50, 50a) having an end portion which is in contact with an actuator (160) and is slidably moved by the actuator in an axial direction (AD) within the sleeve, wherein the sleeve includes the following: an inner sleeve (40, 40a) disposed radially outside of the piston, and an outer sleeve (30, 30a) in which an axial hole (34, 34a) is defined which extends in the axial direction, the inner sleeve being inserted into at least a portion of the axial hole, the outer sleeve is configured to be fixable to the end portion of the one shaft by an axial force exerted on the outer sleeve in the axial direction, when a predetermined condition is met, the outer sleeve is in contact with the inner sleeve in a radial direction, and the predetermined condition includes a condition that the axial force is applied to the outer sleeve. Hydrauliköl-Steuerventil nach Anspruch 5, wobei eine Umgebungstemperatur als eine Umgebungstemperatur definiert ist, bei der die Ventil-Timing-Einstellvorrichtung verwendet wird, und die vorgegebene Bedingung ferner eine Bedingung umfasst, dass die Umgebungstemperatur nach Ausüben der axialen Kraft auf die äußere Hülse im Vergleich zu der Umgebungstemperatur vor Ausüben der axialen Kraft auf die äußere Hülse erhöht ist.Hydraulic oil control valve according to Claim 5 , wherein an ambient temperature is defined as an ambient temperature at which the valve timing adjustment device is used, and the predetermined condition further includes a condition that the ambient temperature after the axial force is applied to the outer sleeve compared to the ambient temperature before the application of the axial force on the outer sleeve is increased. Hydrauliköl-Steuerventil nach Anspruch 5 oder 6, wobei die innere Hülse einen Längenausdehnungskoeffizienten aufweist, der größer ist als jener der äußeren Hülse, und der Kolben einen Längenausdehnungskoeffizienten aufweist, der gleich oder ähnlich jenem der äußeren Hülse ist.Hydraulic oil control valve according to Claim 5 or 6th wherein the inner sleeve has a coefficient of linear expansion that is greater than that of the outer sleeve, and the piston has a coefficient of linear expansion that is equal to or similar to that of the outer sleeve. Hydrauliköl-Steuerventil nach Anspruch 7, wobei die äußere Hülse und der Kolben aus Eisen hergestellt sind, und die innere Hülse aus Aluminium oder Harz hergestellt ist.Hydraulic oil control valve according to Claim 7 wherein the outer sleeve and the piston are made of iron, and the inner sleeve is made of aluminum or resin. Ventil-Timing-Einstellvorrichtung aufweisend ein Hydrauliköl-Steuerventil nach einem der Ansprüche 1 bis 8.Valve timing adjustment device comprising a hydraulic oil control valve according to one of the Claims 1 until 8th .
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